CN104879111A - 一种实现压裂裂缝参数优化的方法和装置 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种实现压裂裂缝参数优化的方法和装置，包括：根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。通过本发明的方案，根据砾石充填区的最大产能对压力裂缝的参数进行优化，使得压裂裂缝的产能和砾石充填区的渗流能力相匹配，从而充分发挥了压裂裂缝的增产作用。

Description

一种实现压裂裂缝参数优化的方法和装置

技术领域

本发明涉及储层压裂充填技术，尤指一种实现压裂裂缝参数优化的方法和装置。

背景技术

压裂充填是目前出砂井的主要增产方式。压裂充填具备了增产和防砂双重作用。通过压裂改造在井筒周围形成一条高导流能力的压裂裂缝，使得井筒周围的储层流体由平面径向流改为线性流，从而降低了近井的渗流阻力，同时井筒周围的砾石充填区具备了防砂的功能。由于砾石充填区增加了流体由压裂裂缝流向井筒的阻力，因此对压裂裂缝的产能有一定的抑制作用。

因此，需要对压裂裂缝的参数进行优化，使得压裂裂缝的产能和砾石充填区的渗流能力相匹配，从而充分发挥压裂裂缝的增产作用，而现有技术中尚未给出有效的实现方案。

发明内容

为了解决上述问题，本发明提出了一种实现压裂裂缝参数优化的方法和装置，能够充分发挥压裂裂缝的增产作用。

为了达到上述目的，本发明提出了一种实现压裂裂缝参数优化的方法，包括：

根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；

根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。

优选地，所述根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能包括：

根据所述砾石充填区的极限产量获取所述砾石充填区的压力降；

根据获得的砾石充填区的压力降计算所述砾石充填区的最大产能。

优选地，所述根据砾石充填区的极限产量获取砾石充填区的压力降包括：根据公式计算所述砾石充填区的压力降；

其中，Q_0max为所述砾石充填区的极限产量，B₀为原油体积系数，μ₀为地层原油粘度，θ_s为支撑剂的形状因子，为支撑剂平均粒径百分数，k_d为所述砾石充填区的渗透率，h为储层厚度，L为砾石充填区的半径。

优选地，根据公式计算所述砾石充填区的极限产量Q_0max；

其中，K₀为储层的有效渗透率，P_e为原始地层压力，P_air为大气压力，R_e为供给半径，r_w为井筒半径。

优选地，根据公式计算所述支撑剂平均粒径百分数

其中，n为所述支撑剂的种类，x_i为第i种支撑剂的粒径，D_pi为第i种支撑剂的重量占所述砾石充填区的总重量的百分数。

优选地，所述根据获得的砾石充填区的压力降计算砾石充填区的最大产能包括：

根据公式计算所述砾石充填区的最大产能；

其中，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能，△P1为所述砾石充填区的压力降。

优选地，所述根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数包括：

根据所述获得的砾石充填区的最大产能计算所述砾石充填区的最大采油指数；

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算所述最优的压裂裂缝的参数。

优选地，所述根据获得的砾石充填区的最大产能计算砾石充填区的最大采油指数包括：根据公式计算所述砾石充填区的最大采油指数；

其中，J_f为所述砾石充填区的最大采油指数，P_e为原始地层压力，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能。

优选地，所述压裂裂缝的参数包括所述压裂裂缝的无因次导流能力和所述压裂裂缝的半长。

优选地，所述根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算最优的压裂裂缝的参数包括：

根据计算得到的所述砾石充填区的最大采油指数计算所述砾石充填区的最大无因次采油指数；

根据计算得到的所述砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数；

根据计算得到的所述支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力；

根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算所述压裂裂缝的穿透比；

根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长。

优选地，所述根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算砾石充填区的最大无因次采油指数包括：

根据公式计算所述砾石充填区的最大无因次采油指数；

其中，J_D为砾石充填区的最大无因次采油指数。

优选地，所述根据计算得到的砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数包括：

根据公式 $J_D=\left\{\begin{array}{cc}\frac{1}{0.990-0.5\ln N_p}& N_p\≤0.1\\ \frac{6}{\mathrm{\π}}-\exp \left[\frac{0.423-0.311N_p-0.089{\left(N_p\right)}^2}{1+0.667N_p+0.015{\left(N_p\right)}^2}\right]& N_p>0.1\end{array}\right.$ 计算所述支撑剂数；其中，N_p为所述支撑剂数。

优选地，所述根据计算得到的支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力包括：

根据公式：

$J_D=\left\{\begin{array}{cc}{J}_{D1}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=\frac{1}{-0.629+0.5\lg \frac{C_{\mathrm{fd}}}{N_p}+\mathrm{fcl}\left(C_{\mathrm{fd}}\right)}& N_p\&le;0.1\\ J_{D2}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D1}(N_p,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-J_{D1}(N_p,N_p)]\&times;g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right)& 0.1<\mathrm{Np}\&le;1\\ J_{D3}=(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D2}(1,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-J_{D2}(1,N_p)]\&times;g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right)& 1<\mathrm{Np}\&le;10\\ J_{D4}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D3}(10,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-\mathrm{JI}\left(10\right)]\&times;\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}& \mathrm{Np}>10\end{array}\right.$ 计算所述最优的压裂裂缝的无因次导流能力；

其中，C_fd为所述最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

优选地，所述根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算压裂裂缝的穿透比包括：

根据公式计算所述压裂裂缝的穿透比；

其中，I_x为所述压裂裂缝的穿透比，C_fD为获得的所述最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

优选地，所述根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长包括：

根据公式计算最优的压裂裂缝的半长；

其中，X_f为所述压裂裂缝的半长，R_e为供给半径。

本发明还提出了一种实现压裂裂缝参数优化的装置，至少包括：

获取模块，用于根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；

计算模块，用于根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。

优选地，所述获取模块具体用于：

根据所述砾石充填区的极限产量获取所述砾石充填区的压力降；

根据获得的砾石充填区的压力降计算所述砾石充填区的最大产能。

优选地，所述获取模块具体用于：

根据公式计算所述砾石充填区的压力降；

其中，Q_0max为所述砾石充填区的极限产量，B₀为原油体积系数，μ₀为地层原油粘度，θ_s为支撑剂的形状因子，为支撑剂平均粒径百分数，k_d为所述砾石充填区的渗透率，h为储层厚度，L为砾石充填区的半径；

根据获得的砾石充填区的压力降计算所述砾石充填区的最大产能。

优选地，所述获取模块具体用于：

根据所述砾石充填区的极限产量获取所述砾石充填区的压力降；

根据公式计算所述砾石充填区的最大产能Q_0max；

其中，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能，△P1为所述砾石充填区的压力降。

优选地，所述计算模块具体用于：

根据所述获得的砾石充填区的最大产能计算所述砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算所述最优的压裂裂缝的参数。

优选地，所述计算模块具体用于：

根据公式计算所述砾石充填区的最大采油指数；

其中，J_f为所述砾石充填区的最大采油指数，P_e为原始地层压力，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能；

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算所述最优的压裂裂缝的参数。

优选地，所述计算模块具体用于：

根据所述获得的砾石充填区的最大产能计算所述砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的所述砾石充填区的最大采油指数计算所述砾石充填区的最大无因次采油指数；根据计算得到的所述砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数；根据计算得到的所述支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力；根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算所述压裂裂缝的穿透比；根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长。

与现有技术相比，本发明包括：根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。通过本发明的方案，根据砾石充填区的最大产能对压力裂缝的参数进行优化，使得压裂裂缝的产能和砾石充填区的渗流能力相匹配，从而充分发挥了压裂裂缝的增产作用。

附图说明

下面对本发明实施例中的附图进行说明，实施例中的附图是用于对本发明的进一步理解，与说明书一起用于解释本发明，并不构成对本发明保护范围的限制。

图1为本发明实现压裂裂缝参数优化的方法的流程图；

图2为本发明实现压裂裂缝参数优化的装置的结构组成示意图。

具体实施方式

为了便于本领域技术人员的理解，下面结合附图对本发明作进一步的描述，并不能用来限制本发明的保护范围。需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的各种方式可以相互组合。

参见图1，本发明提出了一种实现压裂裂缝参数优化的方法，包括：

步骤100、根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能。具体包括：

根据砾石充填区的极限产量获取砾石充填区的压力降；根据获得的砾石充填区的压力降计算砾石充填区的最大产能。

其中，根据砾石充填区的极限产量获取砾石充填区的压力降包括：根据公式(1)计算砾石充填区的压力降。

$\mathrm{\&Delta;P}1=\frac{150Q_{o\max }{B}_o{\mathrm{\&mu;}}_o}{{\left({\mathrm{\&theta;}}_s{\stackrel{\&OverBar;}{D}}_p\right)}^2{\mathrm{\&pi;k}}_d\mathrm{hL}}---\left(1\right)$

其中，Q_0max为砾石充填区的极限产量，B₀为原油体积系数，μ₀为地层原油粘度，θ_s为支撑剂的形状因子(取值为0到1之间，平均值为0.7到0.75)，为支撑剂平均粒径百分数，k_d为砾石充填区的渗透率，h为储层厚度，L为砾石充填区的半径。

其中，根据公式(2)计算Q_0max。

${\mathrm{\&theta;}}_{o\max }=\frac{2\mathrm{\&pi;}{K}_{o}h}{{\mathrm{\&mu;}}_o\ln \frac{R_e}{r_w}}(P_e-p_{\mathrm{air}})---\left(2\right)$

其中，K₀为储层的有效渗透率，P_e为原始地层压力，P_air为大气压力，R_e为供给半径，r_w为井筒半径。

其中，根据公式(3)计算支撑剂平均粒径百分数。

${\stackrel{\&OverBar;}{D}}_p=\frac{1}{\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\&Sigma;}}}{x}_i/D_{p_i}}---\left(3\right)$

其中，n为支撑剂的种类，x_i为第i种支撑剂的粒径，D_pi为第i种支撑剂的重量占砾石充填区的总重量的百分数。

其中，通常在500到600之间。

其中，根据获得的砾石充填区的压力降计算砾石充填区的最大产能包括：根据公式(4)计算砾石充填区的最大产能。

${Q1}_{o\max }=\frac{2\mathrm{\&pi;}{K}_{o}h}{{\mathrm{\&mu;}}_o\ln \frac{R_e}{r_w}}(P_e-P_{\mathrm{air}}-\mathrm{\&Delta;P}1)---\left(4\right)$

其中，Q1_0max为砾石充填区的最大产能，△P1为砾石充填区的压力降。

步骤101、根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。具体包括：

根据获得的砾石充填区的最大产能计算砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算最优的压裂裂缝的参数。

其中，根据获得的砾石充填区的最大产能计算砾石充填区的最大采油指数包括：根据公式(5)计算砾石充填区的最大采油指数。

$J_f=\frac{{Q1}_{o\max }}{p_e}---\left(5\right)$

其中，J_f为砾石充填区的最大采油指数。

其中，压裂裂缝的参数包括压裂裂缝的无因次导流能力和压裂裂缝的半长(即压裂裂缝从井筒沿径向向储层延伸的距离)。

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算最优的压裂裂缝的参数包括：

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算砾石充填区的最大无因次采油指数，根据计算得到的砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数；根据计算得到的支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力；根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算压裂裂缝的穿透比；根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长。

其中，根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算砾石充填区的最大无因次采油指数包括：根据公式(6)计算砾石充填区的最大无因次采油指数。

$J_D=\frac{B_o{\mathrm{\&mu;}}_o}{2\mathrm{\&pi;}{k}_{o}h}{J}_f---\left(6\right)$

其中，J_D为砾石充填区的最大无因次采油指数。

其中，根据计算得到的砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数包括：根据公式(7)计算支撑剂数。

$J_D=\left\{\begin{array}{cc}\frac{1}{0.990-0.5\ln N_p}& N_p\&le;0.1\\ \frac{6}{\mathrm{\&pi;}}-\exp \left[\frac{0.423-0.311N_p-0.089{\left(N_p\right)}^2}{1+0.667N_p+0.015{\left(N_p\right)}^2}\right]& N_p>0.1\end{array}\right.---\left(7\right)$

其中，N_p为支撑剂数。

其中，根据计算得到的支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力包括：

根据公式(8)计算最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

$J_D=\left\{\begin{array}{cc}{J}_{D1}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=\frac{1}{-0.629+0.5\lg \frac{C_{\mathrm{fd}}}{N_p}+\mathrm{fcl}\left(C_{\mathrm{fd}}\right)}& N_p\&le;0.1\\ J_{D2}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D1}(N_p,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-J_{D1}(N_p,N_p)]\&times;g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right)& 0.1<\mathrm{Np}\&le;1\\ J_{D3}=(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D2}(1,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-J_{D2}(1,N_p)]\&times;g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right)& 1<\mathrm{Np}\&le;10\\ J_{D4}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D3}(10,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-\mathrm{JI}\left(10\right)]\&times;\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}& \mathrm{Np}>10\end{array}\right.---\left(8\right)$

其中，C_fd为最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

其中，按照公式 $\mathrm{fcl}\left(C_{\mathrm{fd}}\right)=\frac{1.65-0.328\lg C_{\mathrm{fd}}+0.116{\lg }^2{C}_{\mathrm{fd}}}{1+0.8\lg C_{\mathrm{fd}}+0.064{\lg }^2{C}_{\mathrm{fd}}+0.005{\lg }^3{C}_{\mathrm{fd}}}$ 计算fcl(C_fd)。

按照公式

g1(x)3.357x⁵-10.686x⁴+10.041x³-2.1452x²+0.449x-0.1452计算 $g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right).$

按照公式

$\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)=\left\{\begin{array}{cc}1.909859& \mathrm{Np}\&GreaterEqual;241\\ 1.135-0.0529\mathrm{lg\; Np}-0.9126\mathrm{ac}\tan (0.374-0.494\mathrm{lg\; Np})& \mathrm{Np}<241\end{array}\right.$ 计算JI(Np)和JI(10)。

按照公式

g10(x)2.5016x⁵-7.8231x⁴+6.7988x³-1.7905x²+0.0346x+0.001448计算

其中，根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算压裂裂缝的穿透比包括：根据公式(9)计算压裂裂缝的穿透比。

$I_x=\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fD}}}}---\left(9\right)$

其中，I_x为压裂裂缝的穿透比，C_fD为获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

其中，根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长包括：根据公式(10)计算最优的压裂裂缝的半长。

$\mathrm{Ix}=\frac{2X_f}{R_e}---\left(10\right)$

其中，X_f为压裂裂缝的半长，R_e为供给半径。

下面以某疏松砂岩油田L1井为例说明本发明实施例提供的计算方法。

该井供给半径R_e为500米(m)，储层有效厚度h为20m，储层的有效渗透率K₀为200×10^-3平方微米(μm²)，原油粘度μ₀为252毫帕(mPa).秒(s)，地层原油体积系数B₀为1.6，原始地层压力P_e为32兆帕(MPa)，井筒半径r_w为0.09m。

压裂使用的支撑剂为20/40目，累计泵入地层的支撑剂为48吨(T)充填区的半径为0.13m。

根据公式(1)获得砾石充填区的压力降为：5.6MPa；通过公式(4)计算砾石充填区的最大产能为：44立方米/天。

据(5)式计算出的砾石充填区的最大采油指数为：1.375m³/d/MPa，根据(6)式换算成最大无因次采油指数为：0.2554。

通过(7)式计算出对应的支撑剂数为N_p为：0.00288

通过公式(8)，N_p对应的最优C_fd为：0.8，因此根据(16)式计算出的裂缝穿透率Ix为：0.06。

根据(10)式计算出最优的压裂裂缝的半长X_f为：15.2m。

因此该井的最优的压裂裂缝的参数为：最优的压裂裂缝的无因次导流能力C_fd＝0.8、最优的压裂裂缝的半长X_f＝15.2m。

通过对该区域的大量压裂充填井的实际裂缝参数统计，得出该区域最优裂缝半长为12-20m，因此该计算结果符合实际的生产统计结果，表明该方法设计的裂缝参数准确合理。

参见图2，本发明还提出了一种实现压裂裂缝参数优化的装置，至少包括：

获取模块，用于根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；

计算模块，用于根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。

本发明的装置中，获取模块具体用于：

根据砾石充填区的极限产量获取砾石充填区的压力降；

根据获得的砾石充填区的压力降计算砾石充填区的最大产能。

本发明的装置中，获取模块具体用于：

根据公式计算砾石充填区的压力降；

其中，Q_0max为砾石充填区的极限产量，B₀为原油体积系数，μ₀为地层原油粘度，θ_s为支撑剂的形状因子，为支撑剂平均粒径百分数，k_d为砾石充填区的渗透率，h为储层厚度，L为砾石充填区的半径；

根据获得的砾石充填区的压力降计算砾石充填区的最大产能。

本发明的装置中，获取模块具体用于：

根据砾石充填区的极限产量获取砾石充填区的压力降；

根据公式计算砾石充填区的最大产能；

其中，Q1_0max为砾石充填区的最大产能，△P1为砾石充填区的压力降。

本发明的装置中，计算模块具体用于：

根据获得的砾石充填区的最大产能计算砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算最优的压裂裂缝的参数。

本发明的装置中，计算模块具体用于：

根据公式计算砾石充填区的最大采油指数；

其中，J_f为砾石充填区的最大采油指数，P_e为原始地层压力，Q1_0max为砾石充填区的最大产能；

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算最优的压裂裂缝的参数。

本发明的装置中，计算模块具体用于：

根据获得的砾石充填区的最大产能计算砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算砾石充填区的最大无因次采油指数；根据计算得到的砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数；根据计算得到的支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力；根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算压裂裂缝的穿透比；根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长。

需要说明的是，以上所述的实施例仅是为了便于本领域的技术人员理解而已，并不用于限制本发明的保护范围，在不脱离本发明的发明构思的前提下，本领域技术人员对本发明所做出的任何显而易见的替换和改进等均在本发明的保护范围之内。

Claims (22)

1.一种实现压裂裂缝参数优化的方法，其特征在于，包括：

根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；

根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能包括：

根据所述砾石充填区的极限产量获取所述砾石充填区的压力降；

根据获得的砾石充填区的压力降计算所述砾石充填区的最大产能。

3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述根据砾石充填区的极限产量获取砾石充填区的压力降包括：根据公式计算所述砾石充填区的压力降；

其中，Q_0max为所述砾石充填区的极限产量，B₀为原油体积系数，μ₀为地层原油粘度，θ_s为支撑剂的形状因子，为支撑剂平均粒径百分数，k_d为所述砾石充填区的渗透率，h为储层厚度，L为砾石充填区的半径。

4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，根据公式计算所述砾石充填区的极限产量Q_0max；

其中，K₀为储层的有效渗透率，P_e为原始地层压力，P_air为大气压力，R_e为供给半径，r_w为井筒半径。

5.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，根据公式计算所述支撑剂平均粒径百分数

其中，n为所述支撑剂的种类，x_i为第i种支撑剂的粒径，D_pi为第i种支撑剂的重量占所述砾石充填区的总重量的百分数。

6.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述根据获得的砾石充填区的压力降计算砾石充填区的最大产能包括：

根据公式计算所述砾石充填区的最大产能；

其中，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能，△P1为所述砾石充填区的压力降。

7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数包括：

根据所述获得的砾石充填区的最大产能计算所述砾石充填区的最大采油指数；

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算所述最优的压裂裂缝的参数。

8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述根据获得的砾石充填区的最大产能计算砾石充填区的最大采油指数包括：根据公式计算所述砾石充填区的最大采油指数；

其中，J_f为所述砾石充填区的最大采油指数，P_e为原始地层压力，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能。

9.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述压裂裂缝的参数包括所述压裂裂缝的无因次导流能力和所述压裂裂缝的半长。

10.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，所述根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算最优的压裂裂缝的参数包括：

根据计算得到的所述砾石充填区的最大采油指数计算所述砾石充填区的最大无因次采油指数；

根据计算得到的所述砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数；

根据计算得到的所述支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力；

根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算所述压裂裂缝的穿透比；

根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长。

11.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算砾石充填区的最大无因次采油指数包括：

根据公式计算所述砾石充填区的最大无因次采油指数；

其中，J_D为砾石充填区的最大无因次采油指数。

12.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述根据计算得到的砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数包括：

根据公式 $J_D=\left\{\begin{array}{cc}\frac{1}{0.990-0.5\ln N_p}& N_p\&le;0.1\\ \frac{6}{\mathrm{\&pi;}}-\exp \left[\frac{0.423-0.311N_p-0.089{\left(N_p\right)}^2}{1+0.667N_p+0.015{\left(N_p\right)}^2}\right]& N_p>0.1\end{array}\right.$ 计算所述支撑剂数；其中，N_p为所述支撑剂数。

13.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述根据计算得到的支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力包括：

根据公式：

$J_D=\left\{\begin{array}{cc}{J}_{D1}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=\frac{1}{-0.629+0.5\lg \frac{C_{\mathrm{fd}}}{N_p}+\mathrm{fcl}\left(C_{\mathrm{fd}}\right)}& N_p\&le;0.1\\ J_{D2}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D1}(N_p,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-J_{D1}(N_p,N_p)]\&times;g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right)& 0.1<\mathrm{Np}\&le;1\\ J_{D3}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D2}(1,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-J_{D2}(1,N_p)]\&times;g1\left(\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}\right)& 1<\mathrm{Np}\&le;10\\ J_{D4}(N_p,C_{\mathrm{fd}})=J_{D3}(10,C_{\mathrm{fd}})+[\mathrm{JI}\left(\mathrm{Np}\right)-\mathrm{JI}\left(10\right)]\&times;\sqrt{\frac{N_p}{C_{\mathrm{fd}}}}& \mathrm{Np}>10\end{array}\right.$ 计算所述最优的压裂裂缝的无因次导流能力；

其中，C_fd为所述最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

14.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算压裂裂缝的穿透比包括：

根据公式计算所述压裂裂缝的穿透比；

其中，I_x为所述压裂裂缝的穿透比，C_fD为获得的所述最优的压裂裂缝的无因次导流能力。

15.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长包括：

根据公式计算最优的压裂裂缝的半长；

其中，X_f为所述压裂裂缝的半长，R_e为供给半径。

16.一种实现压裂裂缝参数优化的装置，其特征在于，至少包括：

获取模块，用于根据砾石充填区的压力降获取砾石充填区的最大产能；

计算模块，用于根据获得的砾石充填区的最大产能计算最优的压裂裂缝的参数。

17.根据权利要求16所述的装置，其特征在于，所述获取模块具体用于：

根据所述砾石充填区的极限产量获取所述砾石充填区的压力降；

根据获得的砾石充填区的压力降计算所述砾石充填区的最大产能。

18.根据权利要求17所述的装置，其特征在于，所述获取模块具体用于：

根据公式计算所述砾石充填区的压力降；

其中，Q_0max为所述砾石充填区的极限产量，B₀为原油体积系数，μ₀为地层原油粘度，θ_s为支撑剂的形状因子，为支撑剂平均粒径百分数，k_d为所述砾石充填区的渗透率，h为储层厚度，L为砾石充填区的半径；

根据获得的砾石充填区的压力降计算所述砾石充填区的最大产能。

19.根据权利要求17所述的装置，其特征在于，所述获取模块具体用于：

根据所述砾石充填区的极限产量获取所述砾石充填区的压力降；

根据公式计算所述砾石充填区的最大产能Q_0max；

其中，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能，△P1为所述砾石充填区的压力降。

20.根据权利要求16所述的装置，其特征在于，所述计算模块具体用于：

根据所述获得的砾石充填区的最大产能计算所述砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算所述最优的压裂裂缝的参数。

21.根据权利要求20所述的装置，其特征在于，所述计算模块具体用于：

根据公式计算所述砾石充填区的最大采油指数；

其中，J_f为所述砾石充填区的最大采油指数，P_e为原始地层压力，Q1_0max为所述砾石充填区的最大产能；

根据计算得到的砾石充填区的最大采油指数计算所述最优的压裂裂缝的参数。

22.根据权利要求20所述的装置，其特征在于，所述计算模块具体用于：

根据所述获得的砾石充填区的最大产能计算所述砾石充填区的最大采油指数；根据计算得到的所述砾石充填区的最大采油指数计算所述砾石充填区的最大无因次采油指数；根据计算得到的所述砾石充填区的最大无因次采油指数计算支撑剂数；根据计算得到的所述支撑剂数获取最优的压裂裂缝的无因次导流能力；根据计算得到的支撑剂和获得的最优的压裂裂缝的无因次导流能力计算所述压裂裂缝的穿透比；根据计算得到的压裂裂缝的穿透比计算最优的压裂裂缝的半长。