CN104807500B - 大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法 - Google Patents

Abstract

一种大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，包括步骤：检测获得进、出口湿烟气量测量值；检测获得空预器的进口烟气温度测量值、进出口空气温度测量值、进出口烟气压力测量值、进出口空气压力测量值；根据进出口湿烟气量测量值确定漏风率；根据进口烟气温度测量值、进出口空气温度测量值及出口烟气温度计算值确定通过空预器的空气热容量对烟气热容量的比值测量值；根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值及出口烟气温度计算值确定烟气侧效率；根据进出口烟气压力测量值确定烟气侧流动阻力测量值；根据进出口空气压力测量值确定空气侧流动阻力。本发明适应三分仓式空气预热器的特点，有效地对三分仓式空气预热器的性能进行检测和评估。

Description

大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法

技术领域

本发明涉及电网技术领域，特别是涉及一种大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法。

背景技术

随着我国火力发电厂的飞速发展，电站锅炉空气预热器由传统的两分仓发展为三分仓式空气预热器。到目前为止，进行空气预热器性能计算的标准有国家标准和ASMEPTC4.3-1968标准，由于ASME PTC4.3-1968标准考虑了空气预热器现场运行参数偏离设计参数的修正，因此采用ASME PTC4.3-1968标准进行空气预热器性能测试逐渐得到重视。但是，需要指出的是，ASME PTC4.3-1968标准仅仅适用于二分仓式空气预热器的性能计算，对于三分仓式空气预热器性能计算，缺乏相应的计算标准。而通过对空气预热器的性能进行检测和计算，可以有效地对空气预热器的性能进行评估，并据此可以对空气预热器进行改造，以保证空气预热性能，具有重要的指导意义和工程应用价值，因此，开展三分仓式空气预热器性能检测方案的研究，是一项十分迫切的研究工作。

发明内容

基于此，本发明实施例的目的在于提供大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，其可以有效地对三分仓式空气预热器的性能进行检测和评估。

为达到上述目的，本发明实施例采用以下技术方案：

一种大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，包括步骤：

检测并分析出空预器的出口烟气成分以及各出口烟气成分的湿烟气量、进空预器的进口烟气成分以及各进口烟气成分的湿烟气量，获得出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值；

分别检测空预器的进口烟气温度、进口空气温度、出口空气温度、进口烟气静压、出口烟气静压、空气侧入口压力、空气侧出口压力，得到进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值、出口空气温度测量值、进口烟气压力测量值、出口烟气压力测量值、进口空气压力测量值、出口空气压力测量值；

根据出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值确定空预器的漏风率；

根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值、出口空气温度测量值以及计算得到的空预器无泄露时的出口烟气温度计算值，确定通过空预器的空气热容量对通过空预器的烟气热容量的比值测量值；

根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值以及所述出口烟气温度计算值确定空预器的烟气侧效率；

根据进口烟气压力测量值、出口烟气压力测量值确定空预器的烟气侧流动阻力测量值；

根据进口空气压力测量值、出口空气压力测量值确定空预器的空气侧流动阻力。

根据如上所述的本发明实施例的方法，其是对三分仓式空气预热器的进、出口湿烟气量，进、出口烟气温度，进、出口空气温度，进、出口空气压力，进、出口烟气压力等进行检测，并在此基础上确定出漏风率、热容量比值、烟气侧效率、烟气侧流动阻力以及空气侧流动阻力，适应于三分仓式空气预热器的特点，可以有效地对三分仓式空气预热器的性能进行检测和评估。

附图说明

图1是本发明实施例的大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法；

图2是一个具体示例中的X比修正曲线的示意图。

具体实施方式

为使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步的详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施方式仅仅用以解释本发明，并不限定本发明的保护范围。

图1示出了本发明一个实施例中的大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法的流程示意图。如图1所示，本实施例中的方法包括步骤：

步骤S101：检测并分析出空预器的出口烟气成分以及各出口烟气成分的湿烟气量、进空预器的进口烟气成分以及各进口烟气成分的湿烟气量，获得出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值；

步骤S102：分别检测空预器的进口烟气温度、进口空气温度、出口空气温度、进口烟气静压、出口烟气静压、空气侧入口压力、空气侧出口压力，得到进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值、出口空气温度测量值、进口烟气压力测量值、出口烟气压力测量值、进口空气压力测量值、出口空气压力测量值；

步骤S103：根据出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值确定空预器的漏风率；

步骤S104：根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值、出口空气温度测量值以及计算得到的空预器无泄露时的出口烟气温度计算值，确定通过空预器的空气热容量对通过空预器的烟气热容量的比值测量值；

步骤S105：根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值以及所述出口烟气温度计算值确定空预器的烟气侧效率；

步骤S106：根据进口烟气压力测量值、出口烟气压力测量值确定空预器的烟气侧流动阻力测量值；

步骤S107：根据进口空气压力测量值、出口空气压力测量值确定空预器的空气侧流动阻力。

如上所述的本发明实施例的方法，对三分仓式空预器的漏风率、空气侧流动阻力、烟气侧流动阻力、烟气侧效率等进行了检测，在此基础上可以有效地对空预器的性能进行评估。

其中，上述出空预器的出口烟气成分以及各出口烟气成分的湿烟气量，可以结合网格法取样的方式进行，例如在每侧预热器出口水平烟道上按8(孔)×3(点)网格测量,测量成分可以包括O₂、CO₂、CO,测量仪器可以为烟气分析小车。

相应地，上述进空预器的进口烟气成分以及各进口烟气成分的湿烟气量，也可以结合网格法取样的方式进行，例如在每侧预热器进口烟道上按8(孔)×3(点)网格测量,测量成分可以包括O₂、CO₂、CO,测量仪器采用烟气分析小车。本发明实施例同时结合O₂、CO₂、CO等多种气体的含量来确定漏风率，减少了现有方式中仅通过含氧量来得到漏风率的极大误差，极大地提高了漏风率的精确度。

上述空预器的进口烟气温度，可以通过在每侧预热器进口烟道上布置8(孔)×3(点)网格进行网格测量,测量一次仪表可以采用K型热电偶，二次仪表可以采用FLUKE测量仪表。

上述空预器的出口空气温度，可以结合出口一次风温度、出口二次风温度确定，具体是可以在测量空预器的出口一次风温度、出口二次风温度之后，再将出口一次风温度、出口二次风温度的加权平均值确定为上述出口空气温度测量值。在一个具体示例中，还可以结合一次风侧出口空气量和二次风侧出口空气量进行加权平均得到上述出口空气温度测量值。

其中，空预器的出口一次风温度，可以采用网格法测量的方式进行，例如在每侧预热器出口一次风侧水平烟道上按8(孔)×3(点)网格测量。测量一次仪表可以采用T型热电偶，二次仪表可以采用FLUKE测量仪表。相应地，空预器的出口二次风温度，也可以采用网格法测量，例如在每侧预热器出口二次风侧水平烟道上按8(孔)×3(点)网格测量。测量一次仪表可以采用T型热电偶，二次仪表可以采用FLUKE测量仪表。

相应地，上述空预器的进口空气温度，也可以结合进口一次风温度、进口二次风温度确定，具体可以是在测量空预器的进口一次风温度、进口二次风温度之后，将进口一次风温度、进口二次风温度的加权平均值确定为上述进口空气温度测量值。在一个具体示例中，还可以结合一次风侧进口空气量和二次风侧进口空气量进行加权平均得到上述进口空气温度测量值。

其中，空预器的进口一次风温度，可以通过在每侧预热器一次风进口烟道上布置8(孔)×3(点)网格测量。测量一次仪表可以采用K型热电偶，二次仪表可以采用FLUKE测量仪表。相应地，空预器的进口二次风温度，也可以通过在每侧预热器二次风进口烟道上布置8(孔)×3(点)网格测量。测量一次仪表可以采用K型热电偶，二次仪表可以采用FLUKE测量仪表。

上述空预器的进口烟气静压、出口烟气静压，可以采用微压计分别在空预器的进口烟气温度测孔、出口烟气温度测孔进行测量。

上述空预器的空气侧入口压力，可以结合一次风侧进口静压、二次风侧进口静压确定，具体可以是用微压计分别在空预器一次风侧进口空气温度测孔、空预器二次风侧进口空气温度测孔进行测量。

相应地，上述空预器的空气侧出口压力，也可以结合一次风侧出口静压、二次风侧出口静压确定，具体可以是用微压计在空预器一次风侧出口空气温度测孔、空预器二次风侧出口空气温度测孔进行测量。

在另一种实现方式中，一次风侧进口静压、二次风侧进口静压、一次风侧出口静压、二次风侧出口静压，也可以直接从DCS***(分散控制***中直接获得)。

在检测到上述各参数的基础上，还可以进一步对环境温度、湿度、环境压力进行检测，以对空预器性能进行综合判定。例如，可以采用玻璃管温度计测量大气温度，用相对湿度表测量大气湿度，用空盒气压表测量大气压力。

此外，还可以对原煤进行取样，并对取样的原煤进行分析。原煤取样的位置可以是在每台给煤机的落煤管上，在试验期间，可以对所有投运磨煤机进行轮流取样，所采的样品将被及时放入密封容器。并送达相应的检验中心进行工业分析、元素分析和发热量测定，并所得到的结果可以作为空预器换热性能计算的依据。

相应地，还可以在空预器出口水平烟道上对试验飞灰进行取样，试验方式可以采用网格法，取样仪器可以采用飞灰等速取样仪。对取样得到的飞灰可以进行含碳量分析。

在试验期间，还可以在捞渣机出口对炉渣取样，取样间隔可以设定为30分钟。对取样所得的炉渣可以进行含碳量分析。

此外，在没有受到锅炉热辐射影响的地方，可以采用普通温度计测量环境温度，采用大气湿度计测量环境湿度，采用空盒气压表测量大气压力。试验期间，可以没间隔30分钟测量记录一次，取算术平均值作为最后的测量值。

在检测过程中，还可以获取集控室表盘读数或记录。

基于上述测量得到的各种参数，可以对空预器的漏风率进行确定。空预器的漏风率可以基于出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值确定。具体可以采用下述公式进行：

其中，A_L表示空预器漏风率，W_G15表示出口湿烟气量测量值，W_G14表示进口湿烟气量测量值。其中出口湿烟气量测量值W_G15可以用每千克入炉燃料的出空预器的湿烟气量来表示，进口湿烟气量测量值W_G14可以用每千克入炉燃料的进空预器的湿烟气量来表示。

上述比值测量值可以采用下式确定：

其中，X表示所述比值测量值，t_g1表示进口烟气温度测量值，单位为℃(摄氏度)，t_g2NL表示出口烟气温度计算值，单位为℃(摄氏度)，t_a1表示进口空气温度测量值，单位为℃(摄氏度)，t_a2表示出口空气温度测量值，单位为℃(摄氏度)。

上述烟气侧效率可以采用下式确定：

其中，η_g表示所述烟气侧效率，t_g1表示进口烟气温度测量值，单位为℃(摄氏度)，t_g2NL表示出口烟气温度测量值，单位为℃(摄氏度)，t_a1表示进口空气温度测量值，单位为℃(摄氏度)。

上述烟气侧流动阻力测量值可以采用下式确定：

ΔP_g＝P_g2-P_g1

其中，ΔP_g表示烟气侧流动阻力测量值，P_g2表示出口烟气压力测量值，单位为Pa(帕)，P_g1表示进口烟气压力测量值，单位为Pa(帕)。

上述空气侧流动阻力可以采用下式确定：

ΔP_a＝P_a1-P_a2

其中，ΔP_a表示空气侧流动阻力，P_a1表示入口空气压力测量值，单位为Pa(帕)，P_a2表示出口空气压力测量值，单位为Pa(帕)。

在一个具体示例中，还可以进一步检测空气进口导管连接法兰处和烟气出口导管连接法兰处之间的压差，得到压差测量值。该压差测量值可以用于对漏风率是否需要进行修正进行判定。

在一个具体示例中，可以在压差测量值与压差设计值之间的偏差超出预定压差偏离范围、且进口空气温度测量值与进口空气温度设计值之间的偏差超出预定进口空气温度偏离范围时，根据进口湿烟气量测量值、进口湿烟气量设计值、所述压差设计值、压差测量值、进口空气温度测量值、进口空气温度设计值，对所述漏风率进行修正；

其中，上述压差设计值为设计条件下的空气进口导管连接法兰处和烟气出口导管连接法兰处之间的压差，上述进口空气温度设计值为设计条件下的进口空气温度值，上述进口湿烟气量设计值为设计条件下的进空预器的湿烟气量。

在一个具体示例中，可以采用下式对所述漏风率进行修改正：

式中，A_L,x表示修正后的漏风率，A_L表示修正前的漏风率，W_G14表示进口湿烟气量测量值，W_GD14表示进口湿烟气量设计值，P_a1d-P_g2d表示压差设计值，单位为Pa(帕)，P_a1-P_g2表示压差测量值，单位为Pa(帕)，t_a1表示进口空气温度测量值，t_a1d表示进口空气温度设计值。

在本发明实施例方案中，还可以对空预器的出口烟气温度进行检测，获得出口烟气温度测量值。具体测量时，可以结合网格法测量的方式进行，具体可以是在每侧空预器出口水平烟道上按8(孔)×3(点)网格测量。测量一次仪表可以采用T型热电偶，二次仪表可以采用FLUKE测量仪表。

在得到出口烟气温度测量值后，在满足出口烟气温度修正条件的情况下，还可以对上述出口烟气温度测量值进行修正。出口烟气温度修正条件可以基于不同的情况设定不同的修正条件。

在一个具体示例中，出口烟气温度修正条件可以为：进口空气温度测量值与进口空气温度设计值之间的偏差超出预定进口空气温度偏离范围。其中，进口空气温度设计值为设计条件下的进口空气温度值。

即在进口空气温度测量值与进口空气温度设计值之间的偏差超出预定进口空气温度偏离范围时，判定满足出口烟气温度修正条件，并对出口烟气温度测量值进行修正，修正后得到的值称之为第一出口烟气温度修正值。

具体修正时，可以根据进口空气温度设计值、进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值，对出口烟气温度测量值进行修正，获得修正后的第一出口烟气温度修正值。

具体的修正方式可以采用下式进行：

其中，t_g2,a表示第一出口烟气温度修正值，t_a1d表示进口空气温度设计值，t_g1表示进口烟气温度测量值，t_g2表示修正前的出口烟气温度测量值，t_a1表示进口空气温度测量值。

在另一个具体示例中，出口烟气温度修正条件可以为：进口烟气温度测量值与进口烟气温度设计值之间的偏差超出预定进口烟气温度偏离范围。其中，所述进口烟气温度设计值为设计条件下的进口烟气温度值。

即，在进口烟气温度测量值与进口烟气温度设计值之间的偏差超出预定进口烟气温度偏离范围时，判定满足出口烟气温度修正条件，并对出口烟气温度测量值进行修正，修正后得到的值称之为第二出口烟气温度修正值。

具体修正时，可以根据进口烟气温度设计值、进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值对出口烟气温度测量值进行修正，获得修正后的第二出口烟气温度修正值。

具体的修正方式可以采用下式进行，

其中，t_g2,g表示第二出口烟气温度修正值，t_g1d表示进口烟气温度设计值，t_g1表示修正前的进口烟气温度测量值，t_g2表示出口烟气温度测量值，t_a1表示进口空气温度测量值。

在另一个具体示例中，出口烟气温度修正条件可以为：所述比值测量值与比值设计值之间的偏差超出预设比值偏差范围、且进口湿烟气量测量值与进口湿烟气量设计值之间的偏差超出预设湿烟气量偏差范围。其中，比值设计值为设计条件下的通过空预器的空气热容量对通过空气预热器的烟气热容量的比值，进口湿烟气量设计值为设计条件下的进空预器的湿烟气量。

即在比值测量值与比值设计值之间的偏差超出预设比值偏差范围、且进口湿烟气量测量值与进口湿烟气量设计值之间的偏差超出预设湿烟气量偏差范围时，判定满足出口烟气温度修正条件，并对出口烟气温度测量值进行修正，修正后得到的值称之为第三出口烟气温度修正值。

具体修正时，可以根据ECR工况下的X比修正曲线对出口烟气温度测量值进行修正，获得修正后的第三出口烟气温度修正值。

X比修正曲线是X比(通过空预器的空气热容量对通过空预器的烟气热容量的比值)和进口烟气流量变化后对实测的出口烟气温度的修正曲线。一个具体示例中的X比修正曲线的示意图如图2所示。

上述三种出口烟气温度修正条件，基于实际需要，可以结合三者同时进行修正。基于上述得到的第一出口烟气温度修正值、第二出口烟气温度修正值、第三出口烟气温度修正值，可以综合确定修正后的出口烟气温度测量值。

在一个具体示例中，修正后的出口烟气温度测量值可以通过下式确定：

t_g2′＝t_g2,a+t_g2,g+t_g2,X,M-t_g2

其中，t_g2'表示修正后的出口烟气温度测量值，t_g2,a表示第一出口烟气温度修正值，t_g2,g表示第二出口烟气温度修正值，t_g2,X,M表示第三出口烟气温度修正值，t_g2表示修正后的出口烟气温度测量值。

在本发明实施例的方案中，还可以进一步检测烟气流量，获得进口湿烟气量测量值；

并在进口湿烟气量测量值与烟气流量设计值之间的偏差超出预定烟气流量偏离范围、进口烟气温度测量值与进口烟气温度设计值之间的偏差超出预定进口烟气温度偏离范围、且出口烟气温度测量值与出口烟气温度设计值之间的偏差超出预定出口烟气温度偏离范围时，对烟气侧流动阻力测量值进行修正。其中，烟气流量设计值为设计条件下的进空预器的烟气流量，进口烟气温度设计值为设计条件下的进口烟气温度，出口烟气温度设计值为设计条件下的出口烟气温度。

在对烟气侧流动阻力测量值进行修正时，可以根据进口湿烟气量测量值、烟气流量设计值、进口烟气温度测量值、出口烟气温度测量值、进口烟气温度设计值、出口烟气温度设计值，对烟气侧流动阻力测量值进行。具体可以采用下式进行：

其中，ΔP_g,x表示修正后的烟气侧流动阻力测量值，单位为Pa，ΔP_g表示修正前的烟气侧流动阻力测量值，单位为Pa，M_gd表示烟气流量设计值，单位为t/h，M_g表示进口湿烟气量测量值，单位为t/h，t_g1d表示进口烟气温度设计值，单位为℃，t_g2d表示出口烟气温度设计值，单位为℃，t_g1表示进口烟气温度测量值，单位为℃，t_g2表示出口烟气温度测量值，单位为℃。

在本发明实施例中，还可以进一步检测进口一次风流量、进口一次风侧阻力，得到进口一次风流量测量值、进口一次风侧阻力测量值；

在进口一次风流量测量值与进口一次风流量设计值之间的偏差超出预定进口一次风流量偏差范围、进口一次风温度测量值与进口一次风温度设计值之间的偏差超出预定进口一次风温度偏差范围、且出口一次风温度测量值与出口一次风温度设计值之间的偏差超出预定出口一次风温度偏差范围时，对进口一次风侧阻力测量值进行修正。其中，所述进口一次风流量设计值为设计条件下的进口一次风流量，进口一次风温度设计值为设计条件下的进口一次风温度，出口一次风温度设计值为设计条件下的出口一次风温度。

在对进口一次风侧阻力测量值进行修正时，可以根据进口一次风流量测量值、进口一次风流量设计值、进口一次风温度测量值、进口一次风温度设计值、出口一次风温度测量值、出口一次风温度设计值。具体可以采用下式进行：

其中，ΔP_1a,x表示修正后的进口一次风侧阻力测量值，单位为Pa，ΔP_1a表示修正前的进口一次风侧阻力测量值，单位为Pa，M_1ad表示进口一次风流量设计值，单位为t/h，M_1a表示进口一次风流量测量值，单位为t/h，t_1a1d表示进口一次风温度设计值，单位为℃，t_1a2d表示出口一次风温度设计值，单位为℃，t_1a1表示进口一次风温度测量值，单位为℃，t_1a2表示出口一次风温度测量值，单位为℃。

相应地，在本发明实施例方案中，还可以进一步检测进口二次风流量、进口二次侧风阻力，得到进口二次风流量测量值、进口二次侧风阻力测量值；并在进口二次风流量测量值与进口二次风流量设计值之间的偏差超出预定进口二次风流量偏差范围、进口二次风温度测量值与进口二次风温度设计值之间的偏差超出预定进口二次风温度偏差范围、且出口二次风温度测量值与出口二次风温度设计值之间的偏差超出预定出口二次风温度偏差范围时，对二次风侧阻力测量值进行修正。

其中，所述进口二次风流量设计值为设计条件下的进口二次风流量，进口二次风温度设计值为设计条件下的进口二次风温度，出口二次风温度设计值为设计条件下的出口二次风温度。

在对二次风侧阻力测量值进行修正时，可以根据进口二次风流量测量值、进口二次风流量设计值、进口二次风温度测量值、进口二次风温度设计值、出口二次风温度测量值、出口二次风温度设计值进行。具体可以通过下式进行：

其中，ΔP_2a,x表示修正后的二次风侧阻力测量值，单位为Pa，ΔP_2a表示修正前的二次风侧阻力测量值，单位为Pa，M_2ad表示进口二次风流量设计值，单位为t/h，M_2a表示进口二次风流量测量值，单位为t/h，t_2a1d表示进口二次风温度设计值，单位为℃，t_2a2d表示出口二次风温度设计值，单位为℃，t_2a1表示进口二次风温度测量值，单位为℃，t_2a2表示出口二次风温度测量值，单位为℃。

将上述本发明的方法进行具体试验，以下对试验所得到的结果进行举例说明。某电厂在2号锅炉SCR脱硝改造配套工程中对空预器进行了改造，为了检验2号锅炉空预器改造后的性能参数是否达到性能保证值，该电厂采用本发明的方法进行了空气预热器的性能验收试验。

经过具体试验，得到的空预器漏风率的结果如下表1所示。由表1可见，实测A空预器漏风率为4.77％，B空预器漏风率为4.48％；经过修正后A空预器漏风率为4.86％，B空预器漏风率为4.97％。

表1空预器漏风率表

空预器排烟温度(出口烟气温度)的试验结果如表2所示。

表2空预器出口烟气温度计算表

测量计算项目	符号	单位	来源	A侧预热器	B侧预热器
						进口烟气静压	Pg1	kPa	测量	-1.80	-1.92
出口烟气静压	Pg2	kPa	测量	-3.42	-3.60
						进口一次风空气静压	Pa11	kPa	DCS	8.43	8.53
出口一次风空气静压	Pa12	kPa	DCS	7.96	8.06
						进口二次风空气静压	Pa21	kPa	DCS	1.62	1.69
出口二次风空气静压	Pa22	kPa	DCS	0.57	0.70
						烟气阻力	ΔPg	kPa	计算	1.620	1.680
一次风空气阻力	ΔPa1	kPa	计算	0.470	0.470
						二次风空气阻力	ΔPa2	kPa	计算	1.050	0.990
进口烟气温度	tg1	℃	测量	349.60	345.50
						出口烟气温度	tg2	℃	测量	138.82	136.05
进口一次风空气温度	ta11	℃	测量	34.30	34.70
						出口一次风空气温度	ta12	℃	测量	313.00	309.00
进口二次风空气温度	ta21	℃	测量	30.40	29.50
						出口二次风空气温度	ta22	℃	测量	320.00	316.00
大气温度	t0	℃	测量	32	32
						大气压力	Bp	kPa	测量	100.1	100.1
测量动压	Pv	kPa	测量	0.0460	0.0560
						测量面积	A	㎡	测量	49.21	49.21
烟气定压比热	Cpg	J/kg℃	设计	1094	1094
						空气定压比热	Cpa	J/kg℃	设计	1027	1027
出口烟气密度	r	kg/㎡	计算	0.833	0.837
						出口烟气量	Mg2	kg/s	计算	430.76	476.44
进口烟气量	Mg1	kg/s	计算	411.13	456.01
						进口空气量	Ma1	kg/s	计算	350.85	391.35
出口空气量	Ma2	kg/s	计算	331.22	361.69
						修正烟气温度	tg2n1	℃	计算	143.5	140.3

X 比	X		计算	0.721	0.729
						烟气侧效率	hg	％	计算	65.36	66.02
计算结果修正:
						设计烟气阻力	ΔPgd	kPa	设计	1.57	1.57
设计一次风空气阻力	ΔPad	kPa	设计	0.47	0.47
						设计二次风空气阻力	Pa21d-Pg2d	kPa	设计	1.27	1.27
设计一次风差压	tg1d	℃	设计	11	11
						设计二次风差压	tg2d	℃	设计	3.5	3.5
设计进口烟气温度	ta1d	℃	设计	353	353
						设计出口烟气温度	ta2d	℃	设计	126	126
设计进口一次风空气温度	Mgd	kg/s	设计	29	29
						设计出口一次风空气温度	Mad	kg/s	设计	308	308
设计进口二次风空气温度	Lx	％	计算	24	24
						设计出口二次风空气温度	ΔPgx	kPa	计算	318	318
设计进口烟气量	ΔPax	kPa	计算	366.350	366.350
						设计出口空气量				292.000	292.000
出口烟气温度修正
						实测出口烟气温度	tg2	℃	测量	138.82	136.05
进口空气温度偏离的修正	tg2,a	℃	计算	135.3	132.2
						进口烟气温度偏离的修正	tg2,g	℃	计算	139.9	138.5
空气出口与进口烟气量比	x		计算	1.011	0.995
						实测与设计进口烟气量比	y		计算	1.176	1.301
X 比偏离、	tg2,x,m	℃	查图	-11.0	-10.0
						出口烟气温度修正值	tg2′	℃	计算	125.4	124.7

由上表2可见，现场实际测量的A侧空预器出口烟气温度为138.8℃，B侧空预器出口烟气温度为136.1℃，经过修正后的A侧空预器排烟温度为125.4℃；B空预器排烟温度为124.7℃,A、B侧空预器出口烟气温度满足设计要求。

经过现场试验，测量得到的A、B侧空预器烟气侧阻力分别为1620Pa和1690Pa，经过修正后得到A、B侧空预器烟气侧阻力分别为1275Pa和1082Pa，A、B空预器烟气侧阻力满足设计要求。测量得到的A、B侧空预器进口一次风侧阻力分别为470Pa和470Pa，经过修正后得到A、B侧空预器进口一次风侧阻力分别为515Pa和512Pa，A、B空预器进口一次风侧阻力满足设计要求。测量得到的A、B侧空预器二次风侧阻力分别为1050Pa和990Pa，经过修正后得到A、B侧空预器进口一次风侧阻力分别为1151Pa和1012Pa，A、B空预器二次风侧阻力满足设计要求。

本发明方法为大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能评估，具有重要的指导意义和工程应用价值。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (4)

1.一种大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，其特征在于，包括步骤：

检测并分析出空预器的出口烟气成分以及各出口烟气成分的湿烟气量、进空预器的进口烟气成分以及各进口烟气成分的湿烟气量，获得出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值；

分别检测空预器的进口烟气温度、进口空气温度、出口空气温度、进口烟气静压、出口烟气静压、空气侧入口压力、空气侧出口压力，得到进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值、出口空气温度测量值、进口烟气压力测量值、出口烟气压力测量值、进口空气压力测量值、出口空气压力测量值；

根据出口湿烟气量测量值、进口湿烟气量测量值确定空预器的漏风率；

根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值、出口空气温度测量值以及计算得到的空预器无泄露时的出口烟气温度计算值，确定通过空预器的空气热容量对通过空预器的烟气热容量的比值测量值；

根据进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值以及所述出口烟气温度计算值确定空预器的烟气侧效率；

根据进口烟气压力测量值、出口烟气压力测量值确定空预器的烟气侧流动阻力测量值；

根据进口空气压力测量值、出口空气压力测量值确定空预器的空气侧流动阻力；

检测空预器的出口烟气温度，获得出口烟气温度测量值；

在检测到满足出口烟气温度修正条件时，对所述出口烟气温度测量值进行修正；

在进口空气温度测量值与进口空气温度设计值之间的偏差超出预定进口空气温度偏离范围时，根据进口空气温度设计值、进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值，对出口烟气温度测量值进行修正，获得修正后的第一出口烟气温度修正值；

在进口烟气温度测量值与进口烟气温度设计值之间的偏差超出预设进口烟气温度偏离范围时，根据进口烟气温度设计值、进口烟气温度测量值、进口空气温度测量值对出口烟气温度测量值进行修正，获得修正后的第二出口烟气温度修正值；

在所述比值测量值与比值设计值之间的偏差超出预设比值偏差范围、且进口湿烟气量测量值与进口湿烟气量设计值之间的偏差超出预设湿烟气量偏差范围时，根据ECR工况下的X比修正曲线对出口烟气温度测量值进行修正，获得修正后的第三出口烟气温度修正值；

根据所述修正后的第一出口烟气温度修正值、修正后的第二出口烟气温度修正值、修正后的第三出口烟气温度修正值确定修正后的出口烟气温度测量值；

所述出口烟气温度修正条件包括：

进口空气温度测量值与进口空气温度设计值之间的偏差超出预定进口空气温度偏离范围，所述进口空气温度设计值为设计条件下的进口空气温度值；

进口烟气温度测量值与进口烟气温度设计值之间的偏差超出预定进口烟气温度偏离范围，所述进口烟气温度设计值为设计条件下的进口烟气温度值；

所述比值测量值与比值设计值之间的偏差超出预设比值偏差范围、且进口湿烟气量测量值与进口湿烟气量设计值之间的偏差超出预设湿烟气量偏差范围，比值设计值为设计条件下的通过空预器的空气热容量对通过空气预热器的烟气热容量的比值，进口湿烟气量设计值为设计条件下的进空预器的湿烟气量；

还包括步骤：

在进口湿烟气量测量值与烟气流量设计值之间的偏差超出预定烟气流量偏离范围、进口烟气温度测量值与进口烟气温度设计值之间的偏差超出预定进口烟气温度偏离范围、且出口烟气温度测量值与出口烟气温度设计值之间的偏差超出预定出口烟气温度偏离范围时，根据进口湿烟气量测量值、烟气流量设计值、进口烟气温度测量值、出口烟气温度测量值、进口烟气温度设计值、出口烟气温度设计值，对烟气侧流动阻力测量值进行修正；

其中，烟气流量设计值为设计条件下的进空预器的烟气流量，进口烟气温度设计值为设计条件下的进口烟气温度，出口烟气温度设计值为设计条件下的出口烟气温度；

检测进口一次风流量、进口一次风侧阻力，得到进口一次风流量测量值、进口一次风侧阻力测量值；

在进口一次风流量测量值与进口一次风流量设计值之间的偏差超出预定进口一次风流量偏差范围、进口一次风温度测量值与进口一次风温度设计值之间的偏差超出预定进口一次风温度偏差范围、且出口一次风温度测量值与出口一次风温度设计值之间的偏差超出预定出口一次风温度偏差范围时，根据进口一次风流量测量值、进口一次风流量设计值、进口一次风温度测量值、进口一次风温度设计值、出口一次风温度测量值、出口一次风温度设计值对进口一次风侧阻力测量值进行修正；

检测进口二次风流量、进口二次侧风阻力，得到进口二次风流量测量值、进口二次侧风阻力测量值；

在进口二次风流量测量值与进口二次风流量设计值之间的偏差超出预定进口二次风流量偏差范围、进口二次风温度测量值与进口二次风温度设计值之间的偏差超出预定进口二次风温度偏差范围、且出口二次风温度测量值与出口二次风温度设计值之间的偏差超出预定出口二次风温度偏差范围时，根据进口二次风流量测量值、进口二次风流量设计值、进口二次风温度测量值、进口二次风温度设计值、出口二次风温度测量值、出口二次风温度设计值对二次风侧阻力测量值进行修正；

其中，所述进口一次风流量设计值为设计条件下的进口一次风流量，进口一次风温度设计值为设计条件下的进口一次风温度，出口一次风温度设计值为设计条件下的出口一次风温度；所述进口二次风流量设计值为设计条件下的进口二次风流量，进口二次风温度设计值为设计条件下的进口二次风温度，出口二次风温度设计值为设计条件下的出口二次风温度。

2.根据权利要求1所述的大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，其特征在于，包括：

测量空预器的进口一次风温度、出口一次风温度、进口二次风温度、出口二次风温度；

将进口一次风温度、进口二次风温度的加权平均值确定为所述进口空气温度测量值；

将出口一次风温度、出口二次风温度的加权平均值确定所述出口空气温度测量值。

3.根据权利要求1所述的大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，其特征在于，包括：

获取一次风侧进口静压、二次风侧进口静压、一次风侧出口静压、二次风侧出口静压；

根据一次风侧进口静压、二次风侧进口静压确定所述进口空气压力测量值；

根据一次风侧出口静压、二次风侧出口静压确定所述出口空气压力测量值。

4.根据权利要求1所述的大型电站锅炉三分仓式空气预热器性能检测方法，其特征在于，还包括步骤：

检测空气进口导管连接法兰处和烟气出口导管连接法兰处之间的压差，得到压差测量值；

在压差测量值与压差设计值之间的偏差超出预定压差偏离范围、且进口空气温度测量值与进口空气温度设计值之间的偏差超出预定进口空气温度偏离范围时，根据进口湿烟气量测量值、进口湿烟气量设计值、所述压差设计值、压差测量值、进口空气温度测量值、进口空气温度设计值，对所述漏风率进行修正；

其中，所述压差设计值为设计条件下的空气进口导管连接法兰处和烟气出口导管连接法兰处之间的压差，所述进口空气温度设计值为设计条件下的进口空气温度值，所述进口湿烟气量设计值为设计条件下的进空预器的湿烟气量。