CN104789827A - 一种耐蚀铝合金型材 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种耐蚀铝合金型材,涉及金属材料领域,所述铝合金型材组成成分按重量百分比包含:Mg:0.75-0.90;Si:0.5-0.6;Cu:0.10-0.14;Mn:0.20-0.25;Ti:0-0.1;Cr:0-0.1;Fe:0.1-0.3;Zn:0.20-0.28;余量为Al。本发明中所述铝合金型材材料,通过对合金成分进行了优化,并对生产工艺中熔炼铸造、均匀化、挤压、热处理、表层处理进行了优化,有效提升了型材的机械性能和表层膜层质量。
Description
技术领域
本发明涉及金属材料领域,尤其涉及一种耐蚀铝合金型材。
背景技术
推拉窗优点是简洁、美观、窗幅大、玻璃块大、视野开阔、采光率高、擦玻璃方便、使用灵活、安全可靠、使用寿命长,在一个平面内开启,占有空间少,安装纱窗方便等。目前门窗中使用最广泛的就是推拉窗,由于铝合金型材相对于其他金属型材具有质量轻、美观经济的优点,目前推拉窗主要是采用铝合金型材制作。现有技术中,铝合金型材的性能仍未达到最优,尤其是耐蚀性方面不够理想,依然需要不断进行改进。
因此,如何通过优化铝合金型材生产工艺,得到一种优异的铝合金型材,更好的满足推拉窗的使用要求是目前亟待解决的问题。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足,提供了一种耐蚀铝合金型材,实现了铝合金型材生产工艺的优化,其性能优异。
本发明公开了一种耐蚀铝合金型材,其组分成分按重量百分比包括:Mg:0.75-0.90;Si:0.5-0.6;Cu:0.10-0.14;Mn:0.20-0.25;Ti:0-0.1;Cr:0-0.1;Fe:0.1-0.3;Zn:0.20-0.28;余量为Al,并按以下步骤制备:
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在1-8h内放置于145-155℃的保温炉内,并以7.5-9.5℃/h的平均速度升温至185-195℃后,空冷至室温;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为175-185g/L硫酸+10-13g/L硫酸铝,阳极氧化温度为18-22℃,阳极氧化时间为25-35min,阴极材料为纯铅板,电流为9-11mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为4.5-5.5,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为28-32min,封孔后干燥为(78-81℃)/(5.5-6.2h)。
优选地,其组成成分中,Mg与Si的质量比为(1.2-1.5):1。
优选地,在步骤S2中,将S1中完成拉伸矫直型材在1-3h内放置于148-153℃的保温炉内。
优选地,在步骤S2中,保温炉从145-155℃升至185-195℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系
本发明中,提出的耐蚀铝合金型材通过成分优化,生产工艺改进,提升了铝合金型材的综合性能,与现有技术相比,具体优点如下:
1、对合金成分进行了优化,提高了合金中Mg元素和Si元素的含量,并适当地提高了Mn元素、Cu元素和Zn元素的含量;由于Mg2Si相是Al-Mg-Si系合金中的主要强化相,其数量、尺寸和形态对合金性能的影响极大,通过提高合金中Mg元素和Si元素的含量,可以提高合金中Mg2Si相的含量,从而为最终合金强度的提升奠定基础,适量的Zn的加入有助于提高合金的最终强度,同时,少量Cu的加入,可以生成CuAl2相和Cu3Al2相,这两种相有着时效强化效果,有助于最终合金强度的提高;适量的Mn元素的加入,使铸锭经后续均匀化处理后,针状β-Al9FeSi相转变为粒状α-Al15(FeMn)3Si2弥散相,从而消除粗大针状结晶相对合金性能的有害影响,降低杂质元素Fe对材料性能的不利影响,提高合金的塑形,同时,粒状α-Al15(FeMn)3Si2弥散相质点还可以阻止合金在后续热挤压变形过程中的再结晶,并促进时效过程中Mg2Si相的析出,细化再结晶晶粒,Mn还能扩大淬火温度上限,增大合金元素的固溶度,从而提高合金综合性能;
2、对生产工艺进行了改进,通过对热处理工艺的优化,控制了Mg2Si强化相的析出过程,提升了Mg2Si强化相数量、减小了Mg2Si强化相尺寸并使得Mg2Si强化相分布形态更加合理,使得合金获得更好的机械性能,通过对表层处理工艺的优化,改善了合金表面形貌和状态,提高了表层膜层的稳定性,提升了合金的耐蚀性。
具体实施方式
下面结合具体实例对本发明做出详细说明,应当了解,实施例只用于说明本发明,而不是用于对本发明进行限定,任何在本发明基础上所做的修改、等同替换等均在本发明的保护范围内。
本发明所公开的耐蚀铝合金型材,各实施例中铸锭的成分配比(重量百分比)检测结果如表1所示:
Mg | Si | Cu | Mn | Cr | Ti | Zn | Fe | Al | |
实施例1 | 0.9 | 0.6 | 0.10 | 0.22 | 0.10 | 0.08 | 0.26 | 0.2 | 余量 |
实施例2 | 0.75 | 0.5 | 0.14 | 0.25 | 0.10 | 0.06 | 0.20 | 0.2 | 余量 |
实施例3 | 0.80 | 0.52 | 0.12 | 0.20 | 0.08 | 0.07 | 0.22 | 0.2 | 余量 |
实施例4 | 0.82 | 0.55 | 0.10 | 0.23 | 0.07 | 0.08 | 0.28 | 0.21 | 余量 |
实施例5 | 0.85 | 0.58 | 0.12 | 0.20 | 0.06 | 0.08 | 0.27 | 0.18 | 余量 |
实施例6 | 0.83 | 0.56 | 0.13 | 0.24 | 0.07 | 0.06 | 0.25 | 0.22 | 余量 |
各实施例制备方式如下:
实施例1
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在2h内放置于145℃的保温炉内,并以7.5℃/h的平均速度升温至185℃后,空冷至室温,其中,保温炉从145℃升至185℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为175g/L硫酸+10g/L硫酸铝,阳极氧化温度为18℃,阳极氧化时间为25min,阴极材料为纯铅板,电流为9mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为4.5,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为28min,封孔后干燥为78℃/5.5h。
实施例2
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在1h内放置于155℃的保温炉内,并以9.5℃/h的平均速度升温至195℃后,空冷至室温,其中,保温炉从155℃升至195℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为185g/L硫酸+13g/L硫酸铝,阳极氧化温度为22℃,阳极氧化时间为35min,阴极材料为纯铅板,电流为11mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为5.5,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为32min,封孔后干燥为81℃/6.2h。
实施例3
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在8h内放置于150℃的保温炉内,并以8℃/h的平均速度升温至190℃后,空冷至室温,其中,保温炉从150℃升至190℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为180g/L硫酸+12g/L硫酸铝,阳极氧化温度为20℃,阳极氧化时间为30min,阴极材料为纯铅板,电流为10mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为5,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OOH)+3NH4NO3+H2O,封孔时间为30min,封孔后干燥为80℃/6h。
实施例4
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在3h内放置于148℃的保温炉内,并以7.7℃/h的平均速度升温至187℃后,空冷至室温,其中,保温炉从148℃升至187℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为178g/L硫酸+11g/L硫酸铝,阳极氧化温度为19℃,阳极氧化时间为27min,阴极材料为纯铅板,电流为10mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为4.7,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为29min,封孔后干燥为79℃/5.7h。
实施例5
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在2h内放置于152℃的保温炉内,并以9℃/h的平均速度升温至193℃后,空冷至室温,其中,保温炉从152℃升至193℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为182g/L硫酸+12g/L硫酸铝,阳极氧化温度为21℃,阳极氧化时间为33min,阴极材料为纯铅板,电流为10mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为5.3,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为31min,封孔后干燥为80℃/5.8h。
实施例6
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在4h内放置于151℃的保温炉内,并以8.3℃/h的平均速度升温至189℃后,空冷至室温,其中,保温炉从151℃升至189℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为181g/L硫酸+11g/L硫酸铝,阳极氧化温度为19℃,阳极氧化时间为31min,阴极材料为纯铅板,电流为10mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为5.1,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为29min,封孔后干燥为79℃/5.9h。
在实施例1-6中,铁元素为非添加元素,其主要来源于熔炼过程中模具使用不可避免的引入;通过对热处理工艺的优化,控制了Mg2Si强化相的析出过程,提升了Mg2Si强化相数量、减小了Mg2Si强化相尺寸并使得Mg2Si强化相分布形态更加合理,使得合金获得更好的机械性能,通过对表层处理工艺的优化,阳极氧化形成的氧化膜是由定向排列的水合氧化铝凝胶微骨架构成,采用溶胶进行封孔时,溶胶渗入氧化膜的空隙中,其中的胶粒填塞孔洞和覆盖孔口,由于溶胶中较小的颗粒可进入膜孔层内部,而由小颗粒聚集而成的大颗粒则覆盖于氧化膜表面上,形成耐蚀性较强的溶胶-凝胶涂层,小颗粒形成的凝胶层较薄,大颗粒形成的凝胶层较厚,由于溶胶中液体量大,干燥时产生收缩,紧紧附着于氧化膜的表面,提升了氧化膜的耐蚀性。
实施例1-6中,重复测试五组所述耐蚀铝合金型材的拉伸强度、落砂试验磨耗系数、滴碱试验以及延伸率,所得平均数据以及铝合金型材6063-T6阳极氧化型材的参数值列于表2中。
表2实施例1-6与典型的6063-T6阳极氧化型材机械性能参数
由上述表1中实施例1-6与典型的6063-T6阳极氧化型材拉伸强度、落砂试验磨耗系数、滴碱试验和延伸率的测试数据可知,无论单一性能还是综合性能,本发明中所述的耐蚀铝合金型材均优于典型的6063-T6阳极氧化型材,具有优异的机械性能、耐磨性和耐蚀性。
Claims (4)
1.一种耐蚀铝合金型材,其特征在于,其组分成分按重量百分比包括:Mg:0.75-0.90;Si:0.5-0.6;Cu:0.10-0.14;Mn:0.20-0.25;Ti:0-0.1;Cr:0-0.1;Fe:0.1-0.3;Zn:0.20-0.28;余量为Al;所述耐蚀铝合金型材按以下步骤制备:
S1:称取各原料进行熔炼后,进行均匀化处理,均匀化处理之后在液压机上进行挤压,并在挤压后进行拉伸矫直;
S2:热处理:将S1中完成拉伸矫直型材在1-8h内放置于145-155℃的保温炉内,并以7.5-9.5℃/h的平均速度升温至185-195℃后,空冷至室温;
S3:表层处理:将S2中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为175-185g/L硫酸+10-13g/L硫酸铝,阳极氧化温度为18-22℃,阳极氧化时间为25-35min,阴极材料为纯铅板,电流为9-11mA/cm2,封孔采用溶胶封闭,溶胶的制备方法如下:将含有机磺酸盐的分散剂溶液加入Al(NO3)3溶液中,将氨水缓慢加入Al(NO3)3溶液,并在加入的过程中进行搅拌,并将PH值控制为4.5-5.5,得到溶胶,反应式为Al(NO3)3+3NH3H2O→Al(OH)3+3NH4NO3+H2O,封孔时间为28-32min,封孔后干燥为(78-81℃)/(5.5-6.2h)。
2.根据权利要求1所述的耐蚀铝合金型材,其特征在于,其组成成分中,Mg与Si的质量比为(1.2-1.5):1。
3.根据权利要求1所述的耐蚀铝合金型材,其特征在于,在步骤S2中,将S1中完成拉伸矫直型材在1-3h内放置于148-153℃℃的保温炉内。
4.根据权利要求1所述的耐蚀铝合金型材,其特征在于,在步骤S2中,保温炉从145-155℃升至185-195℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系。
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Legal Events
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---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
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