CN104588912A - Ni基合金药芯焊丝 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种在9％Ni钢或Ni基合金的焊接中，全部姿势下的焊接操作性优异，并且能够得到耐气孔缺陷性优异的焊接金属的Ni基合金药芯焊丝。Ni基合金药芯焊丝的特征在于，在以Ni基合金为外皮的Ni基合金药芯焊丝中，所述外皮，以外皮总质量计，按规定的范围含有Ni、Cr、Mo、Ti、Al、Mg，并且按规定抑制C、Si，所述外皮成分和包含于所述外皮内的焊剂成分合起来的焊丝总体的组成，以焊丝总质量计，按规定的范围含有Ni、Cr、Mo、Mn、W、Fe、Ti、Al、Mg，并且按规定抑制C、Si、Nb、P、S。

Description

Ni基合金药芯焊丝
技术领域
本发明涉及在9％Ni钢及各种高Ni合金等的焊接中使用的Ni基合金药芯焊丝。
背景技术
以Ni基合金为成分的焊接材料，例如在作为低温用钢而为代表性的9％Ni钢等的焊接中使用。9％Ni钢等被广泛用于LNG、液氮、还有液氧等的储藏罐等。在9％Ni钢的焊接中，为了在焊接接头部确保与母材同等的在-196℃的极低温下焊接部的韧性，一般不使用与铁素体组织的9％Ni钢具有类似成分的焊接焊丝(所谓共金系焊丝)，而使用Ni基合金焊接材料。这是由于，使用共金系焊丝进行焊接时的焊接接头部，在焊接状态下不能确保与9％Ni钢同等的强度和低温韧性。
近年来，在Ni基合金这样的特殊焊接材料中也会使用的被覆电弧焊和TIG焊接，相比于此，使用能够期待更高操作效率的Ni基合金药芯焊丝的气体保护电弧焊正在扩大。另一方面，由于Ni基合金是完全奥氏体组织，高温裂纹敏感性高，所以难以兼顾耐高温裂纹性和焊接操作性，焊接姿势和焊接条件适用范围受到限制。因此，在Ni基合金药芯焊丝中，以扩大该适用范围为目的，为了改善耐高温裂纹性而进行了各种研究。
例如，专利文献1、2中记载的Ni基合金药芯焊丝，通过使焊丝成分和熔敷金属化学成分最佳化，即，减少对耐高温裂纹性带来不利影响的Cr和Nb含量，成为以Ni-Mo合金系为主体的熔敷金属化学成分，可实现高温裂纹敏感性的降低。另外，例如，专利文献3中记载的低温钢焊接用的Ni基复合焊丝，通过在焊剂原料中添加Ti、Al、Zr及Mg，促进熔融金属中的脱氧反应，减少CO气体反应，可实现气孔的减少。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2005-59077号公报
专利文献2：日本特开2007-203350号公报
专利文献3：日本特开昭60-46896号公报
发明所要解决的课题
但是，在专利文献1、2所述的焊丝中，虽然均可实现兼顾耐高温裂纹性的提高和全部姿势下的焊接操作性，但是对于耐气孔缺陷性(耐气孔性)还有改善的余地。
另外，专利文献3所述的焊丝在焊剂原料中添加脱氧成分。即使按照这样从焊剂原料添加脱氧成分，这些焊剂原料中的脱氧成分的大部分仍会在焊接中进行熔融金属的脱氧反应之前氧化，作为熔渣被排出。因此，存在对于熔融金属的脱氧效果低这样的问题。另外，为了充分得到熔融金属的脱氧效果，需要在焊剂中大量添加脱氧成分，由于大量添加脱氧成分，有发生因溅射增加带来的焊接操作性降低这样问题。因此，期望开发出兼顾全部姿势下的焊接操作性和耐气孔缺陷性的Ni基合金药芯焊丝。
发明内容
因此，本发明的课题在于，提供一种在9％Ni钢或Ni基合金的焊接中，能够得到全部姿势下的焊接操作性优异，并且耐气孔缺陷性优异的焊接金属的Ni基合金药芯焊丝。
用于解决课题的手段
本发明人们从耐高温裂纹性的观点出发，以减少将Cr和Nb含量限制得少的Ni-Mo合金系的全部姿势用Ni基合金药芯焊丝中成为问题的气孔为目的，而指出以下的事项。
Ni基合金系熔融金属中的C、O元素的平衡溶解度与普通的碳钢相比极低，以焊接时由熔融金属凝固时的温度降低造成的C、O元素的平衡溶解度的减少为起因，从而有容易发生CO气体生成反应导致的气孔的倾向。特别是在Cr和Nb含量少的Ni-Mo系合金中，与Ni-Cr-Nb系合金相比，C、O元素的平衡溶解度更低，因此焊丝中的C含量高时，有容易生成CO气体引起的气孔容易发生的倾向。
另外，有如下的特征，碳钢和不锈钢所代表的Fe基焊接材料的熔融金属的凝固开始温度为1450～1500℃，相对于此，Ni基合金焊接材料的熔融金属的凝固开始温度为比较低的1300～1400℃。因此，在Ni基合金焊接材料中，有熔融金属表面的熔融渣的凝固、形成完毕之后，至熔融金属的凝固开始的时间差有变长的倾向。此外，在可以立向姿势的焊接的全部姿势用熔渣系中，至熔融渣的凝固完毕的温度与至熔融金属开始凝固的温度的差异大。如此，由于熔融渣的凝固快，所以至熔融渣的凝固完毕，从熔融金属中放出CO气体的时间短，因此特别是在全部姿势用Ni基合金药芯焊丝中，在熔融金属中CO气体被捕集，有容易发生气孔的问题。
按照这样，在C、O元素的平衡溶解度与碳钢相比极低的Ni基合金中，由于焊接中在熔融金属内容易发生CO气体，所以在进行焊接中的极短时间的冶金反应时需要更有效地进行脱氧。因此发现，将外皮和焊丝全体的C含量限制得很低，从外皮添加Al、Ti、Mg脱氧成分，能够得到气孔发生量极少的良好的焊接金属。
为了解决所述的课题，在本申请发明中，提出了以下的技术手段。
本发明的Ni基合金药芯焊丝，是以Ni基合金为外皮的Ni基合金药芯焊丝，其特征在于，所述外皮的组成，以外皮总质量计，按如下范围含有：Ni：60～80质量％、Cr：1～15质量％、Mo：8～22质量％、Ti：0.002～0.40质量％、Al：0.03～0.40质量％、Mg：0.004～0.025质量％，并且C：限制在0.020质量％以下，Si：限制在0.15质量％以下，所述外皮成分和包含于所述外皮中的焊剂成分合在一起的焊丝全体的组成，以焊丝总质量计，在如下范围内含有以下元素，Ni：53～75质量％、Cr：1～15质量％、Mo：10～20质量％、Mn：1.5～5.5质量％、W：1.5～5.0质量％、Fe：2.0～8.0质量％、Ti：0.002～0.50质量％、Al：0.02～0.50质量％、Mg：0.003～0.03质量％的范围，并且C：抑制在0.050质量％以下、Si：抑制在0.20质量％以下、Nb：抑制在0.030质量％以下、P：抑制在0.015质量％以下、S：抑制在0.010质量％以下。
根据这一构成，Ni基合金药芯焊丝(以下，适当称为药芯焊丝或仅称为焊丝)作为外皮金属而使用Ni基合金，从而不会损害焊接金属的均匀性，并且，焊剂填充不会过剩。另外，药芯焊丝通过在外皮中添加规定量的Cr和Mo，焊接金属的耐腐蚀性及强度提高。另外，药芯焊丝在外皮得添加规定量的Ti、Al、Mg，在极短时间内减少熔融金属中的溶存氧量，因此能够获得充分的脱氧效果。另外，药芯焊丝通过将外皮的C含量抑制在规定量以下，熔融金属中的CO气体反应受到抑制，可减少气孔发生量。另外，药芯焊丝通过将外皮的Si含量抑制在规定量以下，低熔点化合物的生成受到抑制，耐高温裂纹性的降低得到抑制。
此外，根据这一构成，对于药芯焊丝而言，通过在焊丝全体的组成中，以焊丝总质量计添加规定量的Ni、Cr、Mo、W，焊接金属的机械性能、耐腐蚀性及强度提高。另外，对于药芯焊丝而言，通过以焊丝总质量计添加规定量的Mn，从而Mn与S结合，S被无害化，耐高温裂纹性的降低得到抑制。另外，对于药芯焊丝而言，通过按规定量添加以焊丝总质量计的Fe含量，可确保焊接金属的延展性。另外，对于药芯焊丝而言，通过以焊丝总质量计添加规定量的Ti、Al、Mg，因为在极短时间内熔融金属中的溶存氧量减少，所以能够得到充分的脱氧效果。另外，对于药芯焊丝而言，通过将焊丝总质量中的C含量抑制在规定量以下，熔融金属中的CO气体反应得到抑制，气孔发生量减少。另外，对于药芯焊丝而言，通过将焊丝总质量中的Si、Nb、P、S含量抑制在规定量以下，可抑制低熔点化合物的生成，抑制耐高温裂纹性的降低。
对于本发明的Ni基合金药芯焊丝而言，设所述外皮所包含的C、Ti、Al、Mg的质量％为[C]、[Ti]、[Al]、[Mg]时，优选根据[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率为0.11以下。
根据这一构成，药芯焊丝的气孔发生量进一步减少。
本发明的Ni基合金药芯焊丝优选以焊丝总质量计，在包含于所述外皮内的焊剂中含有如下：选自TiO2、SiO2、ZrO2的两种以上的总和：3～15质量％；Na、K、Li的化合物的总和(Na、K、Li单体换算的总和)：0.1～1.0质量％；和不可避免的杂质。
根据这一构成，对于药芯焊丝而言，通过以焊丝总质量计来规定包含于焊剂中的选自TiO2、SiO2、ZrO2中的两种以上的含量的总和，能够实现电弧稳定性的提高、焊道形状的良好化。
另外，对于药芯焊丝而言，通过以焊丝总质量计来规定包含于焊剂中的Na、K、Li的化合物(Na、K、Li单体换算的总和)的含量，可抑制溅射的发生。
发明效果
本发明的Ni基合金药芯焊丝，通过抑制熔融金属中的CO气体生成反应，能够得到气孔发生量极少的良好的焊接金属。另外，抑制CO气体发生本身，即使在熔渣的凝固温度高的全部姿势用熔渣系中，也能够得到气孔少的良好的焊接金属。
此外从外皮添加Al、Ti、Mg脱氧成分，能够在极短时间内减少熔融金属中的溶存氧量，由此与从焊剂添加脱氧成分的情况相比，即使在极少量的添加量下也能够得到充分的脱氧效果。因此，不会损害焊接操作性而可以减少气孔。
另外，本发明的Ni基合金药芯焊丝能够得到焊道外观优异的焊接金属。
附图说明
图1是表示外皮成分和气孔发生个数的关系的标绘图。
图2是表示实施例的立向对接焊中的对接焊接头的坡口形状和层叠要领的模式图。
具体实施方式
以下，对于本发明的实施的方式详细地进行说明。
本发明的药芯焊丝将Ni基合金作为外皮。而且，关于外皮的组成，以外皮总质量计，按规定量的范围含有Ni、Cr、Mo、Ti、Al、Mg，并且将C、S抑制在规定量以下。
另外，关于外皮成分和包含于外皮内的焊剂成分合在一起的焊丝全体的组成，以焊丝总质量计，按规定量的范围含有Ni、Cr、Mo、Mn、W、Fe、Ti、Al、Mg，并且将C、Si、Nb、P、S抑制在规定量以下。
另外，对于药芯焊丝而言，设外皮所含的C、Ti、Al、Mg的质量％为[C]、[Ti]、[Al]、[Mg]时，优选根据“[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)”计算的比率为0.11以下。
此外，对于药芯焊丝而言，以焊丝总质量计，优选所包含的焊剂中含有如下：选自TiO2、SiO2、ZrO2中的两种以上的总和：3～15质量％；Na、K、Li的化合物的总和(Na、K、Li单体换算的总和)：0.1～1.0质量％；和不可避免的杂质。
以下，对于药芯焊丝的成分限定理由进行说明。
以下，对于外皮的成分数值限定理由进行说明。
<Ni：外皮中为60～80质量％>
作为外皮金属使用Ni基合金，是为了不损害焊接金属的均匀性，以及以不使焊剂填充过剩的方式，抑制来自焊剂中的合金添加。若Ni基合金中的Ni含量低于60质量％，必然会添加进其他的元素，但外皮中的Ni以外的元素Cr、Mo等使外皮的拉丝加工性降低，生产率降低。另一方面，若Ni含量超过80质量％，则必须在全部焊剂中添加其他的合金元素，焊剂填充率(焊剂质量相对于药芯焊丝总质量的比例)变得过剩。若焊剂填充率过剩，则在制造工序中焊丝的拉丝变得困难，生产率降低。因此，外皮中的Ni含量为60～80质量％。
<Cr：外皮中为1～15质量％>
Cr具有使焊接金属的耐腐蚀性及强度提高的效果。为了得到所述效果，外皮中的Cr含量为1质量％以上。另一方面，若外皮中的Cr含量超过15质量％，则金属外皮的热加工性降低而外皮的成形困难。因此，外皮中的Cr含量为1～15质量％。
<Mo：外皮中为8～22质量％>
Mo是用于确保焊接金属的强度不可欠缺的元素。若外皮中的Mo含量低于8质量％，则为了得到焊接金属的强度而必须在焊剂中添加Mo，焊剂填充率过剩。另一方面，若外皮中的Mo含量超过22质量％，则金属外皮的热加工性降低，外皮的成形困难。因此，外皮中的Mo含量为8～22质量％。
<Ti：外皮中为0.002～0.40质量％>
外皮中的Ti作为脱氧成分使熔融金属中的溶存氧量降低，抑制“C+O＝CO(气体)”的反应，具有使气孔发生量减少的功能。若外皮中的Ti含量低于0.002质量％，则得不到该效果。另一方面，若外皮中的Ti含量超过0.40质量％，则在Ni3Ti等金属间化合物析出的影响下，金属外皮的热加工性降低，外皮的成形困难。因此，外皮中的Ti含量为0.002～0.40质量％。外皮中的Ti含量优选为0.03质量％以上。另外，优选为0.10质量％以下。
<Al：外皮中为0.03～0.40质量％>
外皮中的Al作为脱氧成分，与Ti同样使熔融金属中的溶存氧量降低，具有使气孔发生量减少的功能。若外皮中的Al含量低于0.03质量％，则得不到该效果。另一方面，若外皮中的Al含量超过0.40质量％，则在Ni3Al等的金属间化合物析出的影响下，金属外皮的热加工性降低，外皮的成形困难。因此，外皮中的Al含量为0.03～0.40质量％。外皮中的Al含量优选为0.06质量％以上。另外，优选为0.10质量％以下。
<Mg：外皮中为0.004～0.025质量％>
外皮中的Mg作为脱氧成分，与Ti同样使熔融金属中的溶存氧量降低，具有使气孔发生量减少的功能。若外皮中的Mg含量低于0.004质量％，则得不到该效果。另一方面，若外皮中的Mg含量超过0.025质量％，则焊接时溅射量增加，焊接操作性降低。因此，外皮中的Mg含量为0.004～0.025质量％。外皮中的Mg含量优选为0.010质量％以上。另外，优选为0.020质量％以下。
<C：外皮中为0.020质量％以下>
外皮中的C作为不可避免的杂质存在。外皮中的C在焊接中容易与O结合，形成CO气体而构成气孔的发生原因。因此，外皮中的C含量为0.020质量％以下。更优选外皮中的C含量为0.010质量％以下。
<Si：外皮中为0.15质量％以下>
外皮中的Si作为不可避免的杂质存在。外皮中的Si与作为不可避免的杂质而存在的Ni化合而生成低熔点化合物，因此耐高温裂纹性降低。因此，外皮中的Si含量为0.15质量％以下。
<余量>
外皮的成分的余量也可以按4.0质量％以下含有Mn，按7.0质量％以下含有Fe，按4.0质量％以下含有W。但是，若分别外皮中的Mn超过4.0质量％，W超过4.0质量％，则金属外皮的热加工性降低，外皮的成形困难。另外，若外皮中的Fe超过7.0质量％，则耐高温裂纹性降低。其他是不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，除所述的C、Si以外，还可列举例如P、S、Cu、Nb、V、N等。
以下，对于焊丝总质量中的成分数值限定理由进行说明。
<Ni：相对于焊丝总质量为53～75质量％>
Ni与各种金属进行合金化，赋予焊接金属以优异的机械性能和耐腐蚀性。但是，若药芯焊丝的Ni含量相对于焊丝总质量低于53质量％，则焊接金属无法在稀释时形成稳定的奥氏体组织。另一方面，若药芯焊丝中的Ni含量相对于焊丝总质量超过75质量％，则其他的合金元素的添加量不充分，变得不能确保机械性能。因此，Ni含量以焊丝总质量计为53～75质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的Ni源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所包含的金属Ni及Ni-Mo合金等，在本发明中，将其含量换算成Ni的值规定为Ni含量。
<Cr：相对于焊丝总质量为1～15质量％>
Cr具有使焊接金属的耐腐蚀性及强度提高的效果。但是，若药芯焊丝中的Cr含量相对于焊丝总质量低于1质量％，则得不到该效果。另一方面，若药芯焊丝中的Cr含量相对于焊丝总质量超过15质量％，则耐高温裂纹性降低。因此，Cr含量以焊丝总质量计为1～15质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝中的Cr源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂所含的金属Cr、Fe-Cr合金及Cr2O3等，在本发明中，将其含量换算成Cr的值规定为Cr含量。
<Mo：相对于焊丝总质量为10～20质量％>
Mo具有使焊接金属的耐腐蚀性及强度提高的效果。但是，若药芯焊丝中的Mo含量相对于焊丝总质量低于10质量％，则不能确保焊接金属的耐腐蚀性及强度。另一方面，若药芯焊丝中的Mo含量相对于焊丝总质量超过20质量％，则耐高温裂纹性降低。因此，Mo含量以焊丝总质量计为10～20质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的Mo源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所包含的金属Mo及Fe-Mo合金等，在本发明中，将其含量换算成Mo的值规定为Mo含量。
<Mn：相对于焊丝总质量为1.5～5.5质量％>
Mn与Ni形成低熔点化合物而与使耐高温裂纹性降低的S结合，具有使S无害化的效果。但是，若药芯焊丝中的Mn含量相对于焊丝总质量低于1.5质量％，则得不到使S无害化的效果。另一方面，若药芯焊丝中的Mn含量相对于焊丝总质量超过5.5质量％，则熔渣剥离性降低。因此，Mn含量以焊丝总质量计为1.5～5.5质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的Mn源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所含的金属Mn及Fe-Mn合金等，在本发明中，将其含量换算成Mn的值规定为Mn含量。
<W：相对于焊丝总质量为1.5～5.0质量％>
W是使焊接金属的强度提高的成分。但是，若药芯焊丝中的W含量相对于焊丝总质量低于1.5质量％，则不能确保焊接金属的强度。另一方面，若药芯焊丝的W含量相对于焊丝总质量超过5.0质量％，则耐高温裂纹性降低。因此，W含量以焊丝总质量计为1.5～5.0质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的W源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所含的金属W及Fe-W合金等，在本发明中，将其含量换算成W的值规定为W含量。
<Fe：相对于焊丝总质量为2.0～8.0质量％>
Fe用于确保焊接金属的延展性而添加。若药芯焊丝中的Fe含量相对于焊丝总质量低于2.0质量％，则不能确保焊接金属的延展性。另一方面，若药芯焊丝中的Fe含量相对于焊丝总质量超过8.0质量％，则耐高温裂纹性降低。因此，Fe含量以焊丝总量计为2.0～8.0质量％以下。还有，作为本发明的药芯焊丝的Fe源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所含的金属Fe、Fe-Mn合金、Fe-Cr合金、Fe-Mo合金及Fe-Ti合金等，在本发明中，将其含量换算成Fe的值规定为Fe含量。
<Ti：相对于焊丝总质量为0.002～0.50质量％>
药芯焊丝中所含的Ti作为脱氧成分而使熔融金属中的溶存氧量降低，抑制“C+O＝CO(气体)”的反应，具有使气孔发生量减少的功能。若药芯焊丝中的Ti含量相对于焊丝总质量低于0.002质量％，则得不到该效果。另一方面，若药芯焊丝中的Ti含量相对于焊丝总质量超过0.50质量％，则焊接金属的耐高温裂纹性降低。因此，Ti含量以焊丝总质量计为0.002～0.50质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的Ti源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中包含的金属Ti及Fe-Ti合金等，在本发明中，将其含量换算成Ti的值规定为Ti含量。但是，该Ti含量为来自溶解于硫酸的金属Ti及Ti合金的Ti的含量，不包括来自不溶解于硫酸的TiO2等氧化物的Ti。
<Al：相对于焊丝总质量为0.02～0.50质量％>
药芯焊丝所含的Al作为脱氧成分，与Ti同样使熔融金属中的溶存氧量降低，具有使气孔发生量减少的功能。若药芯焊丝中的Al含量相对于焊丝总质量低于0.02质量％，则得不到该效果。另一方面，若药芯焊丝的Al含量相对于焊丝总质量超过0.50质量％，则焊接金属的耐高温裂纹性降低。因此，Al含量以焊丝总质量计为0.02～0.50质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的Al源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所含的金属Al及Fe-Al合金等，在本发明中，将其含量换算成Al的值规定为Al含量。但是，该Al含量为来自溶解于硫酸的金属Al及Al合金的Al的含量，不包括来自不溶解于硫酸的Al2O3等的氧化物的Al。
<Mg：相对于焊丝总质量为0.003～0.03质量％>
药芯焊丝所含的Mg作为脱氧成分，与Ti同样使熔融金属中的溶存氧量降低，具有使气孔发生量减少的功能。若药芯焊丝的Mg含量相对于焊丝总质量低于0.003质量％，则得不到该效果。另一方面，若药芯焊丝的Mg含量相对于焊丝总质量超过0.03质量％，则焊接时溅射量增加，焊接操作性降低。因此，Mg含量以焊丝总质量计为0.003～0.03质量％。还有，作为本发明的药芯焊丝的Mg源，有形成外皮的Ni基合金、焊剂中所含的金属Mg及Ni-Mg合金等，在本发明中，将其含量换算成Mg的值规定为Mg含量。但是，该Mg含量为来自溶解于硫酸的金属Mg及Mg合金的Mg的含量，不包括来自不溶解于硫酸的MgO等氧化物的Mg。
<C：相对于焊丝总质量为0.050质量％以下>
药芯焊丝的C是不可避免的杂质。若药芯焊丝中的C含量相对于焊丝总质量超过0.050质量％，则以CO气体为主成分的气孔的发生量增大。因此，C含量以焊丝总质量计限制在0.050质量％以下。还有，作为本发明的药芯焊丝的C源，将形成外皮的Ni基合金、焊剂所含的合金成分中和熔渣形成剂中所含的不可避免的杂质的C规定为C含量。
<Si：相对于焊丝总质量为0.20质量％以下>
Si是存在于药芯焊丝中的不可避免的杂质。若药芯焊丝中的Si含量相对于焊丝总质量超过0.20质量％，则与Ni化合而生成低熔点化合物，因此耐高温裂纹性降低。因此，Si含量以焊丝总质量计限制在0.20质量％以下。还有，本发明中的Si含量为来自溶解于盐酸及硝酸的金属Si及Si合金的Si的含量，不包括来自不溶解于酸的SiO2等氧化物的Si。
<Nb：相对于焊丝总质量为0.030质量％以下>
Nb是存在于药芯焊丝中的不可避免的杂质。若药芯焊丝中的Nb量相对于焊丝总质量超过0.030质量％，则与Ni化合而生成低熔点化合物，因此耐高温裂纹性降低。因此，Nb含量以焊丝总质量计限制在0.030质量％以下。
<P：相对于焊丝总质量为0.015质量％以下，S：相对于焊丝总质量为0.010质量％以下>
P及S是存在于药芯焊丝中的不可避免的杂质。若药芯焊丝中的P含量相对于焊丝总质量超过0.015质量％，或者，S含量相对于焊丝总质量超过0.010质量％，则在结晶晶界中这些元素与Ni生成低熔点化合物，因此耐高温裂纹性降低。因此，P和S的含量分别为，将P以焊丝总质量计限制在0.015质量％以下，将S以焊丝总质量计限制在0.010质量％以下。
<余量：不可避免的杂质>
作为药芯焊丝全体的成分的余量是不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，除了所述C、Si、Nb、P、S以外，还可列举例如Cu、V、N等。
另外，除所述的焊丝成分以外，也可以作为焊丝成分，在焊剂中少量含有Ca、Li等作为脱氧等的微调整剂。
以下，对于其他的数值限定理由进行说明。
<设外皮中的C、Ti、Al、Mg的质量％为[C]、[Ti]、[Al]、[Mg]时，由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率为0.11以下>
外皮中的C是成为CO气体气孔的发生源的元素，另一方面，Ti、Al、Mg作为脱氧成分是对于抑制气孔发生有效的成分。本发明人们发现，在Ni基合金药芯焊丝中，设外皮中的C、Ti、Al、Mg的质量％为[C]、[Ti]、[Al]、[Mg]时，由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率与气孔发生量有着密切的关系(参照图1)。即，若该比率超过0.11，则气孔激增。因此，优选规定上述的外皮中的C、Ti、Al、Mg含量、焊丝整体的C含量，并且将由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率限制在0.11以下。更优选由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率为0.05以下。还有，所述公式是通过实验导出的。
<选自TiO2、SiO2、ZrO2中的两种以上的总和：以焊丝总质量计为3～15质量％>
TiO2形成均匀而被包性良好的熔渣，对于提高电弧稳定性有效，因此作为熔渣形成剂的主要成分添加。作为TiO2源，可以使用例如金红石、自钛石、钛酸钾、钛酸钠及钛酸钙。SiO2与TiO2同样，为了提高熔渣的粘性，得到良好的焊道形状而作为熔渣形成剂来添加。作为SiO2的原材料，可以使用例如硅砂、钾长石、硅灰石、硅酸钠及硅酸钾等。ZrO2使电弧的喷射性提高，具有在低焊接电流域仍使电弧的稳定性提高的作用。另外加快熔渣的凝固，在向上立焊中，具有使焊接操作性提高的作用。因此，作为熔渣形成剂而添加。作为ZrO2源，例如可以使用锆砂及氧化锆等。
以焊丝总质量计，若包含的焊剂中的选自TiO2、SiO2、ZrO2中的两种以上的总和低于3质量％，则不能充分发挥作为此熔渣形成的特性。另一方面，若超过15质量％，则焊丝中的熔渣成分过多，焊接时的熔渣生成量过剩，熔渣容易从焊接部垂落，焊接部容易发生夹渣。因此在本发明中，以焊丝总质量计，包含的焊剂中的选自TiO2、SiO2、ZrO2中的两种以上的总和为3～15质量％。
<Na、K、Li的化合物(Na、K、Li单体换算的总和)：以焊丝总质量计为0.1～1.0质量％>
焊剂中的Na、K及Li作为电弧稳定剂发挥作用，抑制溅射的发生。在本发明中，将Na、K及Li分别作为Na化合物、K化合物及Li化合物而添加。具体来说，可以使用例如LiF、NaF、KF、Na3AlF6、K2SiF6、K2TiF6、钠长石及钾长石等。焊剂中的Na化合物、K化合物及Li化合物的含量分别以Na、K及Li换算值总量计，若在焊丝总质量中低于0.1质量％，则不能充分得到作为电弧稳定剂的作用，耐凹坑性也降低。另一方面，若焊剂中的Na化合物、K化合物及Li化合物的含量以焊丝总质量计超过1.0质量％，则相反溅射的发生量增加。因此在本发明中，以焊丝总质量计，包含的焊剂中的Na、K、Li氟化物、氧化物等化合物的Na、K、Li单体换算总和为0.1～1.0质量％。
还有，焊剂的余量是Mn、W、Fe及不可避免的杂质。
以上说明的本发明的药芯焊丝在对于9％Ni钢和各种高Ni合金等低温用钢进行焊接时，能够适用于使用了Ar+CO2混合气体的气体保护电弧焊等。
实施例
以下，对本发明的实施例与脱离本发明的范围的比较例加以比较而进行说明。
首先，使下述表1所示的组成的Ni基合金所构成的厚度0.4mm、宽度9.0mm的带进行弯曲，制作圆筒状的外皮(No.A～L)。在这些外皮中，包含由金属原料和下述表2所示的熔渣成分(No.I～III)所构成的焊剂，制作下述表3所示的组成的药芯焊丝(No.1～15)。对该焊丝进行拉丝加工，使之直径达到1.2mm之后，通过通电加热，使焊丝中所含的水分达到400ppm以下，将其作为试样焊丝。
【表1】
【表2】
【表3】
使用以前述的方法制造的No.1～15的焊剂焊丝进行立向对接焊，评价焊接时的电弧稳定性、焊接时的溅射抑制性、焊接部的焊道外观和耐气孔性。评价标准如下。
焊接使用表4所示的板厚12mm、宽250mm、长300mm的9％Ni钢板。对于图2所示的坡口角度60°、根部间隙5mm的带衬垫的母材，通过半自动焊接，以3层3道进行向上立焊。这时的焊接条件为：焊接电流160A(直流且焊丝为正)、电弧电压26V、保护气体使用80％Ar-20％CO2、保护气体的流量为25L/min.、焊接速度为11～15cm/min.。
【表4】
C Si Mn P S Ni Fe
0.05 0.22 0.64 0.002 0.001 9.22 余量
*其他，不可避免的杂质
评价标准如下。
焊接时的电弧稳定性及溅射抑制性、焊接部的焊道外观分别极为良好时评价为◎，良好时评价为○，稍有不良时评价为△，不良时评价为×。
关于耐气孔性，在削除堆高、衬垫后，进行放射线透射试验，根据检测出来的0.4mm以上的球状缺陷的个数(即，气孔个数)进行评价。这时，对于焊缝的开端部及终端部，以距各端部30mm的部分作为评价对象外区域。焊道的长度每240mm的气孔的发生数在5个以下时评价为◎，6～10个时评价为○，11～15个时评价为△，16个以上时评价为×。
这些结果示于表5中。
【表5】
如表5所示，满足本发明的范围的实施例No.1～8，向上立焊时的电弧稳定性、溅射抑制性、焊道外观良好，焊接部的耐气孔性也良好。
作为满足本发明的范围的实施例的No.1～8之中，No.1～5是根据外皮的化学成分求得的由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率满足优选规定的实施例，与No.6～8比较，能够得到优异的耐气孔性。
No.8虽然外皮中的C、Al、Ti、Mg量满足本发明的范围，但由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率超过0.11。因此，虽然耐气孔性优异，但相对于No.6、7的气孔的发生数为6～7个而言，No.8的气孔的发生数是10个，若与No.6、7相比，则耐气孔性稍差。
作为比较例的No.9～15虽然向上立焊操作性良好，但耐气孔性不充分。No.9因为外皮中和焊丝总质量中的Al、Mg含量低于本发明的范围，所以耐气孔性降低。
No.10和No.11外皮中的Al、Ti、Mg含量在本发明的范围内，但外皮中的C含量超出本发明的范围，因此耐气孔性降低。No.12因为外皮中和焊丝总质量中的Al含量低于本发明的范围，所以耐气孔性降低。
No.13因为外皮中的C含量超出本发明的范围，外皮中的Al含量低于本发明的范围，所以耐气孔性降低。
No.14因为外皮中的Mg含量低于本发明的范围，所以耐气孔性降低。No.15虽然外皮中的C、Al、Ti含量在本发明的范围内，但因为焊丝总质量中的C含量超过0.050质量％，所以耐气孔性降低。
以上，对于本发明展示实施的方式和实施例详细地进行了说明，但本发明的主旨并不受所述内容限定，其权利范围必须基于专利技术方案的范围所述而广义地解释。还有，本发明的内容当然可以基于前述记载进行广泛地改变、变更等。

Claims (3)

1.一种Ni基合金药芯焊丝，是以Ni基合金为外皮的Ni基合金药芯焊丝，其特征在于，所述外皮的组成，以外皮总质量计，按以下范围含有：
Ni：60～80质量％、
Cr：1～15质量％、
Mo：8～22质量％、
Ti：0.002～0.40质量％、
Al：0.03～0.40质量％、
Mg：0.004～0.025质量％，并且，
C：抑制在0.020质量％以下，
Si：抑制在0.15质量％以下，
所述外皮成分和包含于所述外皮内的焊剂成分合起来的焊丝全体的组成，以焊丝总质量计，按以下范围含有：
Ni：53～75质量％、
Cr：1～15质量％、
Mo：10～20质量％、
Mn：1.5～5.5质量％、
W：1.5～5.0质量％、
Fe：2.0～8.0质量％
Ti：0.002～0.50质量％、
Al：0.02～0.50质量％、
Mg：0.003～0.03质量％，并且，
C：抑制在0.050质量％以下、
Si：抑制在0.20质量％以下、
Nb：抑制在0.030质量％以下、
P：抑制在0.015质量％以下、
S：抑制在0.010质量％以下。
2.根据权利要求1所述的Ni基合金药芯焊丝，其特征在于，设所述外皮所包含的C、Ti、Al、Mg的质量％为[C]、[Ti]、[Al]、[Mg]时，
由[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)计算的比率在0.11以下。
3.根据权利要求1或权利要求2所述的Ni基合金药芯焊丝，其特征在于，以焊丝总质量计，在包含于所述外皮内的焊剂中，含有
选自TiO2、SiO2、ZrO2中的两种以上的总和：3～15质量％；
Na、K、Li的化合物的总和即Na、K、Li单体换算的总和：0.1～1.0质量％；和不可避免的杂质。
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104842087A (zh) * 2015-05-09 2015-08-19 芜湖鼎瀚再制造技术有限公司 一种Ni-Mn-Mo纳米焊层及其制备方法
CN106392369A (zh) * 2015-07-31 2017-02-15 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN106563890A (zh) * 2015-10-10 2017-04-19 丹阳市华龙特钢有限公司 一种成本较低廉的高性能镍基特种焊丝
CN107771111A (zh) * 2015-06-19 2018-03-06 林肯环球股份有限公司 混合电渣熔覆
CN110560960A (zh) * 2019-10-09 2019-12-13 鞍钢集团北京研究院有限公司 一种防腐电弧喷涂用药芯焊丝及其制备方法
CN111558793A (zh) * 2020-04-16 2020-08-21 西安理工大学 Ni基-药芯焊丝及制备铜-钢基梯度复合材料的方法
CN113478115A (zh) * 2021-06-21 2021-10-08 西安理工大学 一种电弧熔覆药芯焊丝及其制备方法
CN114845835A (zh) * 2019-11-29 2022-08-02 世亚伊萨有限公司 镍基合金药芯焊丝
CN115151372A (zh) * 2020-02-28 2022-10-04 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6385846B2 (ja) * 2015-02-10 2018-09-05 日鐵住金溶接工業株式会社 ９％Ｎｉ鋼溶接用フラックス入りワイヤ
US10850356B2 (en) * 2015-02-25 2020-12-01 Hobart Brothers Llc Aluminum metal-cored welding wire
JP2017094360A (ja) * 2015-11-25 2017-06-01 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US11077524B2 (en) * 2016-01-27 2021-08-03 H.C. Starck Inc. Additive manufacturing utilizing metallic wire
JP2017148821A (ja) * 2016-02-22 2017-08-31 株式会社神戸製鋼所 ２相ステンレス鋼向けアーク溶接用フラックス入りワイヤおよび溶接金属
KR102022448B1 (ko) * 2018-01-17 2019-11-04 현대종합금속 주식회사 극저온 Ni 합금강용 Ni기 플럭스 코어드 와이어
DE102018207448A1 (de) * 2018-05-15 2019-11-21 MTU Aero Engines AG Verfahren zur Herstellung eines Schweißdrahtes, Schweißdraht zur Bearbeitung eines Bauteils und Bauteil
JP7244340B2 (ja) 2019-04-22 2023-03-22 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
CN110711969A (zh) * 2019-10-09 2020-01-21 鞍钢集团北京研究院有限公司 一种隔热涂层用电弧喷涂药芯焊丝及其制备方法
CN114101968B (zh) * 2021-12-08 2022-12-09 安徽马钢重型机械制造有限公司 一种减少并改性连铸辊堆焊硬面层夹杂的复合焊剂及其制备方法
CN114535859B (zh) * 2022-01-11 2023-08-08 康硕(山西)低应力制造***技术研究院有限公司 镍-钢复合材料电弧3d打印焊丝及制备与增材制造方法
CN114769932B (zh) * 2022-04-01 2023-07-07 天津沃盾耐磨材料有限公司 一种镍基合金药芯焊丝及其制备方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11138293A (ja) * 1997-11-10 1999-05-25 Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd 極低温用鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤおよび溶接方法
JP2005059077A (ja) * 2003-08-18 2005-03-10 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
JP2007203350A (ja) * 2006-02-02 2007-08-16 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4149063A (en) * 1977-03-28 1979-04-10 The International Nickel Company, Inc. Flux cored wire for welding Ni-Cr-Fe alloys
JPS6046896A (ja) 1983-08-24 1985-03-13 Kobe Steel Ltd 低温用鋼溶接用のΝｉ基複合ワイヤ
JPH05261593A (ja) * 1992-03-23 1993-10-12 Kobe Steel Ltd 立向上進アーク溶接用セルフシールドワイヤ及び施工法
JP3120912B2 (ja) * 1992-11-27 2000-12-25 新日本製鐵株式会社 ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2000343276A (ja) * 1999-06-01 2000-12-12 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
US6784401B2 (en) * 2001-01-30 2004-08-31 Illinois Tool Works Inc. Welding electrode and method for reducing manganese in fume
JP3758040B2 (ja) * 2002-07-26 2006-03-22 株式会社神戸製鋼所 低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US7491910B2 (en) * 2005-01-24 2009-02-17 Lincoln Global, Inc. Hardfacing electrode
JP5209893B2 (ja) * 2007-03-29 2013-06-12 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
JP5205115B2 (ja) * 2008-04-16 2013-06-05 株式会社神戸製鋼所 純Ａｒシールドガス溶接用ＭＩＧフラックス入りワイヤ及びＭＩＧアーク溶接方法
JP5198481B2 (ja) * 2010-01-09 2013-05-15 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
JP5411820B2 (ja) * 2010-09-06 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11138293A (ja) * 1997-11-10 1999-05-25 Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd 極低温用鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤおよび溶接方法
JP2005059077A (ja) * 2003-08-18 2005-03-10 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
JP2007203350A (ja) * 2006-02-02 2007-08-16 Kobe Steel Ltd Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104842087A (zh) * 2015-05-09 2015-08-19 芜湖鼎瀚再制造技术有限公司 一种Ni-Mn-Mo纳米焊层及其制备方法
CN107771111A (zh) * 2015-06-19 2018-03-06 林肯环球股份有限公司 混合电渣熔覆
US10766100B2 (en) 2015-06-19 2020-09-08 Lincoln Global, Inc. Hybrid electroslag cladding
CN106392369A (zh) * 2015-07-31 2017-02-15 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN106392369B (zh) * 2015-07-31 2019-12-13 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN106563890A (zh) * 2015-10-10 2017-04-19 丹阳市华龙特钢有限公司 一种成本较低廉的高性能镍基特种焊丝
CN110560960A (zh) * 2019-10-09 2019-12-13 鞍钢集团北京研究院有限公司 一种防腐电弧喷涂用药芯焊丝及其制备方法
CN114845835A (zh) * 2019-11-29 2022-08-02 世亚伊萨有限公司 镍基合金药芯焊丝
CN115151372A (zh) * 2020-02-28 2022-10-04 株式会社神户制钢所 Ni基合金药芯焊丝
CN111558793A (zh) * 2020-04-16 2020-08-21 西安理工大学 Ni基-药芯焊丝及制备铜-钢基梯度复合材料的方法
CN111558793B (zh) * 2020-04-16 2021-11-16 西安理工大学 Ni基-药芯焊丝及制备铜-钢基梯度复合材料的方法
CN113478115A (zh) * 2021-06-21 2021-10-08 西安理工大学 一种电弧熔覆药芯焊丝及其制备方法

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