CN104588417B - 一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法 - Google Patents
一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104588417B CN104588417B CN201510030087.1A CN201510030087A CN104588417B CN 104588417 B CN104588417 B CN 104588417B CN 201510030087 A CN201510030087 A CN 201510030087A CN 104588417 B CN104588417 B CN 104588417B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cross direction
- direction profiles
- abscissa
- thickness cross
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/165—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions responsive mainly to the measured thickness of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/04—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring thickness, width, diameter or other transverse dimensions of the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明公开一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法,涉及到带钢质量控制领域。该方法中,在带钢整个宽度方向上采用一个函数对带钢厚度横向分布进行描述,该函数由基于弹性压扁机理的基本模式和普通的多项式组成,参数较少,精确度很高,可以很好的拟合带钢边部减薄。本发明对于带材的断面形状识别,降低来料断面形状波动对成品板形的影响,提高带钢质量具有重大意义。
Description
技术领域
本发明涉及一种带钢厚度横向分布的特征参数识别方法,特别涉及一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法,属于借助计算机对带钢质量进行控制的技术领域。
背景技术
轧钢生产是钢铁生产的后部工序,轧制带钢是轧钢生产的一部分。随着汽车制造等行业的发展,对带钢的尺寸精度和板形等方面提出了更高的要求。
在带钢轧制生产过程中,边部会出现局部减薄的现象,造成这种现象的原因有很多,包括:在带钢宽度方向上,轧制压力分布不均,在边部轧制力会急剧减小,由于轧制力造成的工作辊弹性压扁也急剧减小,使得轧辊的负载辊缝减小,造成边部减薄;在轧制力的作用下,工作辊会产生一定的挠度,从而使负载辊缝减小,造成边部减薄;在带钢边部,金属横向流动时受到的阻力相对于中部较小,容易发生横向流动,加剧边部减薄等等。
通过对带钢厚度横向分布进行拟合,可以得到带钢的断面形状特征参数,从而对生产过程进行调节控制,提高带钢的断面与板形质量。因此,带钢厚度横向分布拟合的精确与否,对带钢的断面和板形质量有较大的影响。
在现有公开文献中,有关于带钢厚度横向分布的研究。分别为:《三维轧制理论及其应用——模拟轧制过程的条元法》,刘宏民著,科学出版社,1999,书中提到了在整个宽度方向上将带钢的厚度横向分布用高次多项式拟合,该方法无法描述带钢的边部减薄现象;一种带钢断面形状检测识别方法(专利公布号为CN101908248A),该专利将检测仪分成三组,对应的带钢宽度三段区间分别拟合三条高次多项式函数,采用偏差平方和函数值最小的方法拟合得到了带钢厚度横向分布特征参数,取得了较好的效果,但是,该方法涉及到的多项式次数较高(九次多项式),含有的特征参数较多(15个)。
发明内容
本发明的目的在于:针对现有带钢厚度横向分布特征参数识别方法的不足,提出一种显著提高拟合精度的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法。该方法中,在整个宽度方向上采用一个函数对带钢厚度横向分布进行描述,该函数由基于弹性压扁机理的基本模式和普通的多项式函数组成,参数较少,精确度很高,可以很好的拟合带钢边部减薄。对安装有断面仪的设备可以在拟合函数方面进行优化改进,对未安装断面仪的设备可以离线对厚度横向分布进行统计,应用该发明得出统计性的规律后,再应用于在线生产中,进而提高带钢的断面与板形质量。
为了达到上述目的,本发明的一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法主要包括以下步骤:
a1:将描述带钢厚度横向分布的n组原始数据的横坐标由操作侧向传动侧依次标定为x1,x2,……,xn,其中横坐标xi处的实测厚度值为hi,其中:n为自然数,取值为1,2,3,4,……,i为自然数,1≤i≤n;
a2:对各个实测点的横坐标进行归一化处理,板带宽度为w,则有:xi=2xi/w-1;
a3:设定横坐标的边界点为xs=-1,xe=1;
a4:根据弹性半空间理论,设定基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式,具体的函数形式如下:
式中,m和j均为自然数,其中,m分别取0,1,2,3,4,0≤j≤m;
a5:设定拟合函数模型,拟合函数为基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式与普通多项式函数之和,最终得到的拟合函数形式为:
h(x)=b-1+b0f0(x)+b1f1(x)+b2f2(x)+b3f3(x)+b4f4(x)+b5x+b6x2+b7x3+b8x4
式中,b-1,……,b8为拟合系数;
a6:根据步骤a4,将归一化后的横坐标xi的值代入,求出步骤a5中所有含x项的子函数值,分别为:f0(xi),f1(xi),f2(xi),f3(xi),f4(xi),xi,以及与横坐标xi对应的厚度值hi;
a7:采用最小二乘法对步骤a6所得到的数值进行多元线性拟合;
a8:根据步骤a7可以得到拟合系数b-1,b0,b1,b2,b3,b4,b5,b6,b7,b8,即可得出最终的拟合函数。
本发明的有益效果是,在整个宽度方向上采用一个函数对带钢厚度横向分布进行描述,该函数由基于弹性压扁机理的基本模式和普通的多项式函数组成,参数较少,精确度很高,可以很好的拟合带钢边部减薄。对已经安装有断面仪的设备可以在函数拟合方面进行优化改进,对未安装断面仪的设备可以离线对厚度横向分布进行统计,应用该发明得出统计性的规律后,再应用于在线生产中,进而提高带钢的断面与板形质量。
附图说明
图1为采用普通的八次多项式函数拟合得到的曲线与离散点的对比图(带钢宽度为1268mm);
图2为本发明对带钢厚度横向分布进行分段拟合得到的曲线与离散点的对比图(带钢宽度为1268mm);
图3为本发明对带钢厚度横向分布进行拟合得到的曲线与离散点的对比图(带钢宽度为1276mm)。
具体实施方式
实施例一:
带钢宽度为1268mm,测量点的横坐标与对应的厚度见表一。具体步骤如下:
表一带钢厚度横向分布实测数据
i | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
x | 3 | 5 | 7 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 50 | 75 |
h(mm) | 4.434 | 4.453 | 4.494 | 4.517 | 4.538 | 4.538 | 4.548 | 4.541 | 4.531 | 4.528 |
i | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
x | 100 | 125 | 200 | 300 | 634 | 968 | 1068 | 1143 | 1158 | 1193 |
h(mm) | 4.529 | 4.532 | 4.538 | 4.528 | 4.554 | 4.528 | 4.516 | 4.505 | 4.505 | 4.503 |
i | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | |
x | 1218 | 1238 | 1243 | 1248 | 1253 | 1258 | 1261 | 1263 | 1265 | |
h(mm) | 4.51 | 4.512 | 4.515 | 4.508 | 4.495 | 4.464 | 4.448 | 4.438 | 4.425 |
a1:将描述带钢厚度横向分布的n组原始数据的横坐标由操作侧向传动侧依次标定为x1,x2,……,xn,其中横坐标xi处的实测厚度值为hi;
a2:对横坐标进行归一化处理,板带宽度为w,则有:xi=2xi/w-1;具体数值为:xi=-0.995268,-0.992114,-0.988959,-0.984227,-0.976341,-0.968454,-0.960568,-0.952681,-0.921136,-0.881703,-0.842271,-0.802839,-0.684543,-0.526814,0,0.526814,0.684543,0.802839,0.842271,0.881703,0.921136,0.952681,0.960568,0.968454,0.976341,0.984227,0.988959,0.992114,0.995268;
a3:设定横坐标的边界点为xs=-1,xe=1;
a4:根据弹性半空间理论,设定基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式,具体的函数形式如下:
a5:设定拟合函数模型,拟合函数为基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式与普通多项式函数之和,最终得到的拟合函数形式为:
h(x)=b-1+b0f0(x)+b1f1(x)+b2f2(x)+b3f3(x)+b4f4(x)+b5x+b6x2+b7x3+b8x4
a6:根据步骤a4,将归一化后的横坐标xi的值代入,求出步骤a5中所有含x项的子函数值,分别为:f0(xi),f1(xi),f2(xi),f3(xi),f4(xi),xi,以及与横坐标xi对应的厚度值hi;
a7:采用最小二乘法对步骤a6所得到的数值进行多元线性拟合;
a8:根据步骤a6得到的等式拟合得出系数,b-1=4.55382,b0=65.7754,b1=-0.191995,b2=-73.9525,b3=0.106049,b4=13.6673,b5=0.620097,b6=270.071,b7=-0.3886,b8=-64.6756,即可得出最终的拟合函数;
该拟合函数与实测值的偏差平方和的值为0.00117738,具有很好的拟合精度。
实施例二:
带钢的宽度为1276mm,测量点的横坐标与对应的厚度见表二。具体步骤如下:
表二带钢厚度横向分布实测数据
i | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
x | 3 | 5 | 7 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 50 | 75 |
h(mm) | 2.485 | 2.491 | 2.497 | 2.495 | 2.502 | 2.512 | 2.531 | 2.534 | 2.541 | 2.543 |
i | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
x | 100 | 125 | 200 | 300 | 638 | 976 | 1076 | 1151 | 1176 | 1201 |
h(mm) | 2.547 | 2.551 | 2.555 | 2.566 | 2.575 | 2.566 | 2.558 | 2.551 | 2.552 | 2.547 |
i | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | |
x | 1226 | 1246 | 1251 | 1256 | 1261 | 1266 | 1269 | 1271 | 1273 | |
h(mm) | 2.541 | 2.539 | 2.538 | 2.528 | 2.516 | 2.494 | 2.483 | 2.47 | 2.46 |
a1:将描述带钢厚度横向分布的n组原始数据的横坐标由操作侧向传动侧依次标定为x1,x2,……,xn,其中横坐标xi处的实测厚度值为hi;
a2:对横坐标进行归一化处理,板带宽度为w,则有:xi=2xi/w-1;具体数值为:
xi=-0.995298,-0.992163,-0.989028,-0.984326,-0.976489,-0.968652,-0.960815,-0.952978,-0.92163,-0.882445,-0.84326,-0.804075,-0.68652,-0.529781,0,0.529781,0.68652,0.804075,0.84326,0.882445,0.92163,0.952978,0.960815,0.968652,0.976489,0.984326,0.989028,0.992163,0.995298;
a3:设定横坐标的边界点为xs=-1,xe=1;
a4:根据弹性半空间理论,设定基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式,具体的函数形式如下:
a5:设定拟合函数模型,拟合函数为基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式与普通多项式函数之和,最终得到的拟合函数形式为:
h(x)=b-1+b0f0(x)+b1f1(x)+b2f2(x)+b3f3(x)+b4f4(x)+b5x+b6x2+b7x3+b8x4
a6:根据步骤a4,将归一化后的横坐标xi的值代入,求出步骤a5中所有含x项的子函数值,分别为:f0(xi),f1(xi),f2(xi),f3(xi),f4(xi),xi,以及与横坐标xi对应的厚度值hi;
a7:采用最小二乘法对步骤a6所得到的数值进行多元线性拟合;
a8:根据步骤a6得到的等式拟合得出系数,b-1=2.57466,b0=0.608792,b1=0.777202,b2=1.39254,b3=-0.467523,b4=-1.06049,b5=-2.44899,b6=-0.829575,b7=1.49899,b8=2.35986,即可得出最终的拟合函数;
该拟合函数与实测值的偏差平方和的值为0.000528475,具有很好的拟合精度。
Claims (1)
1.一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法,其特征是:包括以下步骤:
a1:将描述带钢厚度横向分布的n组原始数据的横坐标由操作侧向传动侧依次标定为x1,x2,……,xn,其中横坐标xi处的实测厚度值为hi,其中:n为自然数,取值为1,2,3,4,……,i为自然数,1≤i≤n;
a2:对各个实测点的横坐标进行归一化处理,板带宽度为w,则有:xi=2xi/w-1;
a3:设定横坐标的边界点为xs=-1,xe=1;
a4:根据弹性半空间理论,设定基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式,具体的函数形式如下:
式中,m和j均为自然数,其中,m分别取0,1,2,3,4,0≤j≤m;
a5:设定拟合函数模型,拟合函数为基于弹性压扁机理的厚度横向分布基本模式与普通多项式函数之和,最终得到的拟合函数形式为:
h(x)=b-1+b0f0(x)+b1f1(x)+b2f2(x)+b3f3(x)+b4f4(x)+b5x+b6x2+b7x3+b8x4
式中,b-1,……,b8为拟合系数;
a6:根据步骤a4,将归一化后的横坐标xi的值代入,求出步骤a5中所有含x项的子函数值,分别为:f0(xi),f1(xi),f2(xi),f3(xi),f4(xi),xi,以及与横坐标xi对应的厚度值hi;
a7:采用最小二乘法对步骤a6所得到的数值进行多元线性拟合;
a8:根据步骤a7可以得到拟合系数b-1,b0,b1,b2,b3,b4,b5,b6,b7,b8,即可得出最终的拟合函数。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510030087.1A CN104588417B (zh) | 2015-01-21 | 2015-01-21 | 一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510030087.1A CN104588417B (zh) | 2015-01-21 | 2015-01-21 | 一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104588417A CN104588417A (zh) | 2015-05-06 |
CN104588417B true CN104588417B (zh) | 2016-10-05 |
Family
ID=53114668
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510030087.1A Expired - Fee Related CN104588417B (zh) | 2015-01-21 | 2015-01-21 | 一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104588417B (zh) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107138540A (zh) * | 2017-04-06 | 2017-09-08 | 首钢总公司 | 一种带钢断面板廓形状的拟合方法及评价方法 |
CN108188184B (zh) * | 2018-02-13 | 2019-09-03 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种确定带钢断面形状的方法 |
CN109871590B (zh) * | 2019-01-23 | 2020-11-06 | 燕山大学 | 一种热轧带材断面轮廓复现方法 |
CN116371942B (zh) * | 2023-06-05 | 2023-10-20 | 东北大学 | 一种基于带钢横向强度不均的横向厚度分布预测方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1307823A (en) * | 1969-09-03 | 1973-02-21 | British Iron Steel Research | Rolling of strip or plate material |
JPH06508560A (ja) * | 1991-06-28 | 1994-09-29 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 多スタンド熱間帯板圧延機を用いる熱間帯板の製造制御方法 |
CN1235015C (zh) * | 2003-12-10 | 2006-01-04 | 东北大学 | 轧制过程预测钢板厚度的方法 |
CN101502850B (zh) * | 2009-03-23 | 2010-10-13 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 一种铝带材周期性厚差控制方法 |
CN103934277B (zh) * | 2013-01-22 | 2016-02-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 用于六辊轧机的di材边缘降控制方法 |
-
2015
- 2015-01-21 CN CN201510030087.1A patent/CN104588417B/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104588417A (zh) | 2015-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104588417B (zh) | 一种基于机理的带钢厚度横向分布的特征参数识别方法 | |
CN101376139B (zh) | 一种利用定宽板坯侧压机生产锥形板坯的控制方法 | |
CN102189117B (zh) | 基于横向性能检测的冷轧带钢平直度前馈控制方法 | |
CN106475420B (zh) | 一种基于冷轧带钢目标板形设定的板形控制方法 | |
CN102601127A (zh) | Cvc四辊冷轧机高精度板形控制预报方法 | |
CN102728624A (zh) | 一种精轧带钢负荷分配设定方法 | |
CN101829687B (zh) | 消除换规格影响的带钢精轧机辊缝控制方法 | |
CN103752623B (zh) | 改善粗轧中间坯镰刀弯的自动控制方法 | |
CN104162549A (zh) | 热连轧粗轧机中间坯镰刀弯的自动控制方法及*** | |
CN104942019B (zh) | 一种带钢冷轧过程宽度自动控制方法 | |
CN101927267B (zh) | 一种精轧带钢辊缝的控制方法及装置 | |
CN107908836B (zh) | 一种轧制参数优化方法及装置 | |
CN101134207A (zh) | 冷轧板形设定计算中热轧来料凸度的处理方法 | |
CN103962390A (zh) | Vc辊平整机湿平整过程中张力与轧制压力综合设定方法 | |
CN103128107B (zh) | 一种热连轧粗轧短行程曲线参数的在线计算方法 | |
CN101417297B (zh) | 金属板带辊式组合矫正机的矫直方法 | |
CN102319741A (zh) | 一种改善粗轧中间坯镰刀弯的方法 | |
CN102553945B (zh) | 一种适合于四辊轧机的非常态板形预报方法 | |
CN113877987B (zh) | 一种辊式矫直机工作参数预设定方法 | |
CN104550267B (zh) | 一种带钢厚度横向分布的特征参数提取方法 | |
CN104353675B (zh) | 一种平整机带头板形轧制参数的控制方法及平整机 | |
CN103934277B (zh) | 用于六辊轧机的di材边缘降控制方法 | |
CN101934288B (zh) | 冷连轧压下分配方法 | |
CN113275387B (zh) | 一种ucm轧机辊系横纵刚度特性曲线的获取方法 | |
CN105855297A (zh) | 一种提高热轧首块无取向硅钢头部厚度精度的控制方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20161005 Termination date: 20190121 |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |