CN104380124B - 故障检测和位置确定的设备与方法 - Google Patents

Abstract

确定从测量点到三相电路中的故障的距离。测量点位于变电站的输出处，并且三相电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的净故障线电流和地电流。对从测量点测量时的环路电路的净故障线电流的导数进行计算。至少使用净故障线电流的导数来确定至子周期故障的未补偿距离，并且被构造为补偿环路电路的地电流。将该补偿应用至未补偿距离以生成至子周期故障的补偿距离。

Description

故障检测和位置确定的设备与方法

相关申请的交叉引用

本申请是2012年05月11提交的美国专利申请No.13/469,208的延续，并要求该专利的利益，其内容通过引用而并入本文中。

技术领域

本申请涉及故障检测和位置确定***。

背景技术

电气***中的故障具有各种不同的类型。比如，永久性故障是***内物理上总是存在的故障。间歇性故障则是物理上一会儿存在，而另一会儿可能消失的故障。各种方法已被用于仅仅检测永久性故障。

间歇性故障不会产生故障后稳态行为。而是，这些故障在短时的暂态阶段之后还没到达稳状态就快速消失了。事实上，这些故障可能仅持续大约一个周期的时间长度。举例来讲，通常地下绝缘击穿(breakdown)间歇性故障(对于地下线缆而言)或者高架电源线持续不到一个周期，通常是大约1/2周期或更短。这些可能导致永久故障的子周期(sub-cycle)故障，需要在它们发展成永久故障之前对其进行定位。

如上所述，各种方法已经被用于检测和定位永久性故障。不幸的是，这些常规故障定位方法不能用于定位子周期故障。事实上并在大多数情况下，先前的方法仅仅忽略了子周期故障。因而，甚至没有尝试过确定距该子周期间歇性故障的距离。

附图说明

图1包括三相电路的图，包括根据本发明的各种实施方式的、用于确定故障位置的设备；

图2包括根据本发明的各种实施方式的、图1的三相电路的等效电路图；

图3包括根据本发明的各种实施方式的、图2的三相电路的等效电路图；

图4包括根据本发明的各种实施方式的、用于确定故障位置的方法流程图；

图5包括根据本发明的各种实施方式的、用于确定故障位置的设备的框图；

图6包括根据本发明的各种实施方式的、用于确定故障位置的***和设备的框图。

本领域技术人员可以意识到，附图中的元件以简单和清楚的方式示出，并不是按比例绘制。举例来说，附图中的一些元件的尺寸和/或相对位置相对于其它元件可能被夸大，以便帮助提高对本发明各种实施方式的理解。而且，通常没有示出商业可行的实施方式中的有用的或所需的普通且公知的元件，以利于获得本发明的这些不同的实施方式的足够清楚的视图。进一步应意识到，某些动作和/或步骤可能在时间的特定次序中被描述或被描写，然而，本领域技术人员应理解，实际上并不需要该特定的顺序。还应当理解，除非此处陈述了特殊的意义，否则此处使用的术语和表述具有一般的意义，其同关于所对应的各自的查询和研究领域的该术语和表述相一致。

具体实施方式

在本文所描述的方法中，确定高电容(自身的和相互的)电路中的暂态子周期故障的存在和位置。暂态子周期故障的意思是，故障出现，然后在很短时间之后，通常小于一个周期，还没有到达稳态故障条件时就消失。在某些方面，这些故障出现于地下或海面下的线缆中。在一个示例中，自我清除(self-clearing)子周期故障可以出现在线缆电路中，并且是单相-接地(phase-to-ground：SLG)故障。

在多个实施方式中，确定从测量点到三相电路中的故障间的距离。该测量点位于变电站的输出端，并且该三相电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的净故障线电流和地电流。计算环路电路的净故障线电流(当被从测量点处测量时)的导数。通过至少使用净故障电流的导数，来确定距子周期故障的未补偿的距离。对补偿环路电路的地电流有效的补偿因子被配置到公式中。补偿因子被应用于未补偿的距离上，以产生距子周期故障的补偿后的距离。可以在电感单元中测量补偿后的距离。

在其它方面中，可以在测量点处测量环路电路的净故障线电流。如这里所使用的，净故障线电流意味着，在变电站处提供电力的、有故障的电力线的电流元件停用。在一个方法中，在故障期间，通过从所测量的线电流中减去故障前的线电流来确定净故障电流。执行测量的设备可以是布置在变电站处的现有的电力管理***的一部分。在某些方面中，所测量的净故障线电流通过网络发送给服务器。

仍在其它方面中，可以确定源电感，并且从在变电站后向(looking back)的测量点测量源电感。在一些示例中，根据至少一个电容来确定源电感。

仍在其它方面中，至少基于所确定的源电感来确定故障定位精度。然而还在其它方面中，故障距离被显示给使用者。所计算的距离和精度都被显示给使用者。

在这些实施方式的其它实施方式中，设备被构造成用于确定从测量点到三相电路中的故障间的距离。该故障电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的地电流和净故障电流。该设备包括传感器和处理装置。

传感器测量线电流，从线电流计算环路电路的净故障线电流，并且传感器布置在位于变电站的输出端的测量点处。处理装置连接到传感器，并且被构造为计算净故障线电流的导数，并且使用该导数来确定距子周期故障的未补偿距离。该处理装置进一步被构造为补偿地电流，并将该补偿应用于未补偿距离，以产生距故障的补偿距离。

在某些方面中，该设备至少部分地与布置在变电站处的现有电力管理***设置在一起。在其它方面中，处理装置位于与传感器不同的位置处，其中传感器和处理装置通过通信网络进行通信。

还在其它方面中，处理装置进一步被构造为确定源电感。从在变电站后向的测量点处测量该源电感。根据至少一个电容来确定源电感。处理装置进一步被构造为至少基于所确定的源电感来确定故障定位精度。

仍在这些实施方式的其它实施方式中，设备被构造为用于确定从测量点到三相电路中的故障间的距离。有故障的三相电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的地电流和净故障电流。该设备包括接口和处理器。

接口具有输入和输出。处理器连接到接口，并被构造为计算在接口输入处接收到的净故障线电流的导数。处理器使用该导数来确定距子周期故障的未补偿距离。处理器进一步被构造为补偿地电流，并施加该补偿至未补偿距离以产生距故障的补偿距离，以便在接口的输出呈现。

在某些方面中，该设备至少部分地与布置在变电站处的现有电力管理***设置在一起。在其它示例中，该设备和在测量点处的传感器通过通信网络进行通信。

还在其它方面内，处理器进一步被构造为确定源电感。从变电站后向的测量点测量源电感。仍在其它示例中，处理器进一步被构造为至少部分地基于所确定的源电感来确定故障定位精度。

参考图1，三相电缆电路102连接于变电站104，在线缆罩112内具有相线缆120、122和124。线缆120、122和124从变电站104行进(其连接点被标为a、b和c)到线缆端107(其连接点被标为A、B和C)。变电站104具有三相源106、108和110，各由串联的理想源Es和源阻抗Ls(被标为130、132和143)表示，在中性点109处连接在一起以形成平衡的三相源***。中性点109直接与大地(或地)相连接。三相电容器组在a、b和c处连接于三相线，具有的相电容C(被标为140、142和144)，它的中性点141直接与地(比如，大地)相连接。电容器组的目的是，提高连接至三相线路的负载的功率因数(power factor)。变电站和线缆端之间的位置143(被标为x)，是线缆绝缘击穿的点，因而，是对线缆内的单相接地故障进行自我清除的点。

故障检测和位置确定设备160在点170处连接到变电站的输出。应该理解到，这仅仅是能够布置该设备的一个位置，并且该设备也可以在其它点处连接。也应意识到，设备160可以被构造为宽范围的各种形状、尺寸和构造。比如，它可以是一个手持单元。它也可以是永久位于变电站处的单元。它可以包括传感器和确定子周期故障的出现和位置的处理电路。该设备的一部分也可以不物理上存在于变电站104的输出。在这个方面中，它还包括传感器，用于与位于远处的处理装置通信，其中位于远处的处理装置实际执行故障确定和位置确定计算。在这种情况下，连接可以是有线的和/或无线连接(比如，通过因特网连接)。设备160还可以包括用户界面，比如计算机屏幕、终端等等，以允许用户查看故障的出现和位置。附加地，设备160能够与其它类型的诸如个人计算机、蜂窝电话、寻呼机等等这样的装置通信，这些装置可以或不可以位于变电站104的邻近。

能够使用线缆电路的一般表示方法来将图1的三相线缆电路转换为等效电路。在这个方面中，并且如图2所示，线缆部分能够由pi电路表示，其包括到地相间的自电容的一半，一端处的相间的互电容的一半，其它端处的电容一半，和连接两端的电感。应意识到，如这里所描述的，在公式推导中忽略了所有电阻元件。也应意识到，这是等效电路的一个表示，其它示例也是可能的。

参考图2，现在描述图1的等效电路。图1的相似标记的元件对应图2的相似标记的元件。比如，图1中的元件104对应图2中的元件204。三相变电站源206、208和210连接于线缆pi电路，其中的一部分示出了在相线缆中的位置x处的暂时绝缘故障状态243。电容元件280、281和282(在图中被标为Cs’元件)表示线缆部分的自电容。电容元件283、284和285(在图中被标为Cm’元件)表示线缆的互电容。应意识到，在图中，每一个电容元件是一个一半电容。例如，标为283的两个元件中的每一个是1/2互电容。

线缆L的电感被故障位置x划分为Lf元件286、287和288，以及Lr元件289、290和291，以便分别指示从变电站到故障的电感和故障到线缆端的电感。在正常相(healthyphase)(在这个示例中，相b和c)中，它们的线缆电感也被相a中的故障位置x的对应位置划分为两个，但是仅仅是为了说明的目的。

在一个示例中，三个线电流，IalN、IblN、IclN，由变电站电流传感器测量，相(a、b和c)和中性点n之间的三个相电压，Van、Vbn和Vcn，由变电站电压仪器(比如由设备260)测量。

应用至故障位置的电压注入且停用源以及图2电路的叠加方法，产生图3的等效电路。图1和图2的相似标记的元件对应图3中的相似标记的元件。已经参考图1和/或图2描述的图3中的元件以在本文其它地方描述的相同的方式运行，并且此处将不再描述。

还如本文先前和其它地方描述的，故障位置的电压源的幅度等于故障发生时刻的电压电平Van(0)，并被标为399。然而，应理解到，Van(0)可以在自我清除故障事件持续时间内被一系列标称电压值(nominal voltage value)所取代。换句话说，即使Van(0)在此处和在故障注入时刻之前作为单个值被代表性地描述，在故障持续期间其也可以指示为相的标称电压值。

参考图2和图3，描述了电路元件和它们之间的关系。由于电容器组C并联于Cs，，所以组合电容为Cp＝C+Cs’(Cp被标为398)，并且由于C远远大于Cs’，所以组合的Cp可以大约等于C。相内的净故障电流(IaF、IbF和IcF)和相间的净故障电流(IabF,IbcF,和IcaF)与净故障线电流(IalF、IblF和IclF)一起被指示。净故障相电压VaF，VbF和VcF在相和中性点之间获取。用于该线缆电路的净故障电压的获取，与上面已经描述的净故障电流的获取相似：在故障期间，通过从电压中减去故障前的电压而确定净故障电压。

现在讨论源电感Ls的获取。由于跨越点a和n的净故障电压VaF等于Ls乘以净故障电流IaF在时间上的导数，VaF＝-Ls*dIaF，因此，源电感Ls可以表达为：Ls＝-VaF/dIaF。在公式中，前缀d表示微分(或导数)，而dd表示两次微分(或两阶导数)。

现在描述一阶导数和二阶导数的推导。可以从时变信号的一阶导数为信号随时间变化率这样的定义来推导采样信号的数值微分，其被理解为在每个采样点处的信号的切线的斜率。假设相邻采样点之间的时间间隔Δt为常量，例如，用于在采样时间j计算电压V的一阶导数(表示为dV)的最简单算法是：dV(j)＝[V(j+1)-V(j)]/Δt。前述的微分算法被称为一阶导数的一阶前向微分公式。另选的，通过应用泰勒展开，针对一阶导数的二阶中心微分公式可被获得为：dV(j)＝[V(j+1)-V(j-1)]/[2*Δt]。一阶导数的又一另选形式，四阶近似，可被获得为：dV(j)＝[V(j-1)-8*V(j-1)+8*V(j+1)-V(j+2)]/[12*Δt]。在一个示例中，对于从变电站获取的每周期128个样本的实际数据，通常认为二阶一次微分是最佳的选择。然而，对其它情况而言这可能是不正确的。因此，必须选择适当的阶数。使用数值一阶导数方法的净值过程的一阶导数被应用于所有的净故障电压和电流。对于二阶导数而言(比如ddV)，可以应用特别用于从采样信号中直接获取二阶导数而开发的数值方法；然而，将上述的一阶导数运用两次是常规的选择。由于IaF不是通过测量获取的值，只有净线故障电流IalF是测量/推导获取的，所以必须要有一个转换以通过在变电站测量得到的和/或之后推导出的项来表达Ls。通过考虑在变电站侧的三个净故障线电流等式而开始该转换：

在节点a处：IalF＝IaF-Cp*dVaF+Cm’*dVcaF-Cm’*dVabF。

在节点b处：IblF＝IbF-Cp*dVbF+Cm’*dVabF-Cm’*dVbcF。

在节点c处：IclF＝IcF-Cp*dVcF+Cm’*dVbcF-Cm’*dVcaF。

将三个节点等式相加获得：

{IalF+IblF+IclF}＝{IaF+IbF+IcF}-Cp*{dVaF+dVbF+dVcF}。

上述等式的微分结果是：

{dIalF+dIblF+dIclF}＝{dIaF+dIbF+dIcF}-Cp*{ddVaF+ddVbF+ddVcF}。

通过使用关系VaF＝-Ls*dIaF，以及相b、c的其它两个对应等式，上述等式的右侧的第一个括号项可以被下式取代：

-(1/Ls)*{dVaF+dVbF+dVcF}。

因而，源阻抗公式可以获得，即：

Ls＝-{VaF+VbF+VcF}/{[dIalF+dIblF+dIclF]+Cp*[ddVaF+ddVbF+ddVcF]}。

因而，通过如下方式获得源阻抗公式：所有三个净故障电压之和除以两项内容之和，第一项是所有三个净故障线电流的导数之和，第二项是电容乘以所有三个净故障电压的二阶导数之和；并且之后对结果取负。

对源阻抗公式的推导是假定电路路径穿过地面(或地)和电路元件，如图3所示的。当电路路径包括地面(或地)时，线阻抗等式通常由剩余补偿(residual compensation)的K因子补偿，K因子定义为在变电站处零序电抗(X0)和正序电抗(X1)的比率：K＝X0/X1。因而，最终的具有剩余补偿(Lsk)的源阻抗，具有下述的最终公式：Lsk＝Ls/K。可以应用最终源阻抗的处理，以便通过应用相同的平滑技术并在持续时间内对平滑值进行平均，使得该值具有一致的和稳定的持续时间。应意识到，仅仅当在变电站处具有可测量的和可推导的值时才能够表达该公式。

参考图3描述用于计算Lf的故障位置的公式。Lf的公式仅仅使用图3电路的一部分推导出，该电路通过Van(0)、Lf、Cp和地面(地)而组成环路。由点状椭圆形标记出来环路周围的电压等式被表达为：Vaf＝Lf*dIalF-Van(0)。之后，关于电感的故障距离Lf的公式为：Lf＝{Van(0)+VaF}/{dIalF}。因而，通过故障输入处的电压点评与净故障电压之和除以故障相的净故障线电流的导数，而获得至故障位置的阻抗。同样应用剩余补偿，在电感中至故障的补偿距离具有下述最终公式：Lfk＝Lf/K。如像源阻抗一样的，可以应用最终故障距离的处理，从而通过使用数据平滑方法与在持续时间上对平滑值进行平均，使得该值具有一致的和稳定的持续时间。应意识到，仅仅当在变电站处具有可测量的和可推导的值时才能够表达该故障公式。

所计算的至故障的距离(Lf)可以使用所计算的源电感(Ls)来对其精度进行自我评价，而无需使用实际的故障数据和故障距离。该自我评价是可行的，因为用于LF和Ls的公式包含相同的变量。在用于Ls的公式中所包含的变量，被表达为：Ls＝-{VaF+VbF+VcF}/{[dIalF+dIblF+dIclF]+Cp*{ddVaF+ddVbF+ddVcF]}，包括净故障电压(和它的二阶导数)以及净故障电流的导数。另一方面，包含在Lf公式中的变量，被表达为：Lf＝{-VaF+Van(0)}/{dIalF}，包括净故障电压和净故障电流。所计算的源电感Ls的精度紧密地与所计算的故障位置的精度相关联。因而，计算出的精确的Ls可以表明所计算的Lf也是精确的，甚至不需要用所测量的数据来检验。

具有使用推导出的公式的各种方法，用于高电容电路中的源阻抗确定和故障位置计算。应意识到，其它示例也是可能的。

源阻抗的确定和自我清除暂态故障的定位可以在独立运行***中实现，该***接收变电站处所测量的电压和电流信号，如本文上面描述那样分析信号，计算源阻抗和故障位置，并且发送出结果。该结果可以在位于独立运行***中的显示器显示。该结果可以进一步被发送给应用电力管理***，比如SCADA(监控和数据采集)、DMS(配电管理***)、OMS(停电管理***)、DA(配电自动化)或其它相似的类型。该结果可以进一步被发送给其它智能装置，电子的或静态的，其可以将该结果发送给它们的上层***。

本文所描述的用于确定源阻抗确定和故障位置计算的方法可以布置在电路或***的各个位置。例如，上述的方法(比如，使用上述的公式)可以作为计算机代码而实施在已经存在的计算机/数字继电器(即现在在服务器中的继电器)中。换句话讲，不需要单独的和新的设备。变电站中的当前存在的继电器通常被安装为用于读取电压和电流信号，并且判定在它们监控下的线路是否会保持供电或切断。当在这些继电器中具有作为计算机代码实施的上述方法时，继电器会提供故障定位和源阻抗确定的附加功能。

本文所描述的方法还可以实施为计算机代码，该计算机代码由处理装置执行，该处理装置是诸如DMS、OMS或DA这样的电力管理***的一部分(为了提及一些新的示例)。在这个方面中，实施上述公式的计算机代码变成了***的一部分。使用已经内置在电力管理***内的机构来读取信号数据。对该数据进行分析以用于计算源阻抗和故障位置，通过这些，电力管理***可以提供故障定位的附加功能。

本文所描述的方法还可以实施在计算机网络服务器处。服务器可以通过网络与位于远处的电力管理***连接。在该方面并在一个方面中，服务器从电力管理***接收信号数据，分析该数据，计算源阻抗和故障位置，并将结果发送给电力管理***。只要网络信号数据可以被发送给服务器(比如，通过电力管理***发送给服务器，或通过任何可行的方法发送给服务器)，那么该基于服务器的***就使得能够计算任何电力网络的源阻抗和故障位置。在这个方面中，只要合适，任何电力管理***(或任何其它合适的***)，就能够发送网络信号数据给服务器，并且可以计算源阻抗和自我清除故障位置。在暂态子周期故障情况导致永久性故障和意外停电之前，暂态故障位置信息可以被用来安排预防性的维护和修理活动。

现在参考图4，描述用于确定故障位置的方法的一个示例。在步骤402处，在三相电路的测量点处测量净故障线电流。该测量点位于变电站的输出处，并且有故障的三相电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的净故障线电流和地电流。

在步骤404处，对从测量点处测量时的环路电路的净故障线电流的导数进行计算。在步骤406处，至少使用净故障电流的导数来确定至子周期故障的未补偿距离。在步骤408处，该过程被配置为补偿环路电路的地电流。

在步骤410处，对未补偿距离应用补偿，以生成至子周期故障的补偿距离。可以在电感单元中测量该补偿距离。

现在参考图5，描述用于确定故障位置的设备500的一个示例。设备500被构造为确定从测量点502至三相电路504中的故障511(此处使用电压源表示)的距离。电路504具有环路电路506，该环路电路506具有相关联的地电流Ig和净故障电流If。设备500包括接口508和处理器510。应理解的是，为了简化起见，连接被示出为仅仅连接到三相电路中的一相，但是也可以连接到其它相。

接口508具有输入512和输出514。处理器510连接到接口508，并且被构造为计算在接口508的输入512处接收到的净故障线电流的导数，并且使用该导数来确定至子周期故障的未补偿距离。处理器510进一步被构造为补偿地电流并应用该补偿至未补偿距离，以产生至故障的补偿距离，以便在接口508的输出514处呈现。

在某些方面中，设备500至少部分与布置在变电站501处现存电力管理***设置在一起。在其它示例中，设备500通过通信网络与测量点处的传感器进行通信。

还在其它方面中，处理器510进一步被构造为确定源电感，并且从变电站501后向的测量点测量源电感。仍在其它示例中，处理器510进一步被构造为至少基于所确定的源电感来确定故障定位精度。

现在参考图6，描述用于确定故障位置的***的一个示例。设备600被构造为确定从测量点至三相线路602中的故障的距离。故障状态下的电路602具有环路电路604，该环路电路604具有相关的地电流和净故障电流。该设备包括传感器606和处理装置608。应意识到的是，为了简化起见，连接被示出为仅仅连接到三相电路中的一相，但是也可以连接到其它相。

传感器606测量线电流，并且推导出环路电路604的净故障线电流If，并且布置在位于变电站612的输出处的测量点610处。处理装置608连接到传感器，并被构造为计算净故障线电流的导数，并且使用该导数来确定至子周期故障的未补偿距离。处理装置608进一步被构造为补偿地电流并应用补偿因子至未补偿距离，以产生至故障的补偿距离。

如这里所示出的，处理装置608位于与传感器不同的位置处。传感器和处理装置608通过通信网络614而连接。比如，处理装置608可以位于服务器处。在其它方面中，处理装置608可以位于电力管理***处。还在其它方面中，处理装置可以位于继电器处(如传感器606一样)。

还在其它方面中，处理装置608进一步被构造为确定源电感。从变电站612后向的测量点610测量源电感。根据至少一个电容来确定源电感。处理装置608进一步被构造为至少基于所确定的源电感来确定故障定位精度。

虽然已经通过特定实施方式及其应用描述了本文公开的本发明，但本领域技术人员可以在不脱离本发明的范围的情况下对其作出大量的改变和变化。

Claims (13)

1.一种用于确定从测量点到三相电路中的故障的距离的方法，所述测量点位于变电站的输出处，所述三相电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的净故障线电流和地电流，该方法包括如下步骤：

在所述变电站的输出处的所述测量点处布置电流传感器；

使用所述电流传感器来选择地感测所述净故障线电流；

对从所述测量点测量时的所述环路电路的所述净故障线电流求导数，并且通过获取净故障电压和在故障处的电压电平的总和，并且所述总和被净故障电流的导数相除，来确定至子周期故障的未补偿感应距离；

确定补偿感应距离，以考虑所述环路电路的所述地电流；

将所述补偿感应距离应用至所述未补偿感应距离，以生成至所述子周期故障的补偿感应距离；

确定源电感，所述源电感从所述变电站后向的所述测量点测量；

基于所确定的源电感的精度并且在不需要用实际的故障数据来检验的情况下，来确定故障定位精度，其中，用于所述故障定位和所述源电感的公式包含相同的变量。

2.根据权利要求1所述的方法，其中，在电感单元中测量所述补偿感应距离。

3.根据权利要求1所述的方法，其中，使用布置在变电站处的现有电力管理***来执行所述测量。

4.根据权利要求3所述的方法，其中，通过网络将所述净故障线电流发送给服务器。

5.根据权利要求1所述的方法，其中，根据至少一个电容来确定所述源电感。

6.根据权利要求1所述的方法，所述方法进一步包括将所述故障距离显示给用户。

7.一种被构造为确定从测量点到三相电路中的故障的距离的设备，所述电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的地电流和净故障电流，该设备包括：

传感器，该传感器用于测量所述环路电路的净故障线电流，所述传感器布置在位于变电站的输出的测量点处；

处理装置，该处理装置连接到所述传感器，所述处理装置被构造为计算所述净故障线电流的导数，并且通过获取净故障电压和在故障处的电压电平的总和并且所述总和被所述导数相除，来确定至子周期故障的未补偿感应距离，所述处理装置进一步被构造为确定补偿感应距离以补偿所述地电流，并将所述补偿感应距离应用至所述未补偿感应距离，以生成至所述故障的补偿感应距离；

其中，所述处理装置被构造为确定源电感，所述源电感从所述变电站后向的所述测量点测量；

其中，所述处理装置被构造为，基于所确定的源电感的精度并且在不需要用实际的故障数据来检验的情况下，来确定故障定位精度，其中，用于所述故障定位和所述源电感的公式包含相同的变量。

8.根据权利要求7所述的设备，其中，所述设备至少部分地与布置在所述变电站处的现有电力管理***设置在一起。

9.根据权利要求7所述的设备，其中，所述处理装置位于与所述传感器不同的位置处，其中所述传感器和所述处理装置通过通信网络连接。

10.根据权利要求7所述的设备，其中，根据至少一个电容来确定所述源电感。

11.一种被构造为确定从测量点到三相电路中的故障的距离的设备，所述电路具有环路电路，该环路电路具有相关联的地电流和净故障电流，该设备包括：

接口，该接口具有输入和输出；

处理器，该处理器连接到所述接口，并被构造为计算从所述接口的输入处接收并由传感器获得的净故障线电流的导数，并且通过获取净故障电压和在故障开始处的电压电平的总和并且所述总和被所述导数相除，来确定至子周期故障的未补偿电感距离，所述处理装置进一步被构造为确定补偿感应距离以补偿所述地电流，并将所述补偿感应距离应用至所述未补偿感应距离，以生成至所述故障的补偿感应距离，用于在所述接口的输出处的呈现；

其中，所述处理装置被构造为确定源电感，所述源电感从所述变电站后向的所述测量点测量；

其中，所述处理装置被构造为，基于所确定的源电感的精度并且在不需要用实际的故障数据来检验的情况下，来确定故障定位精度，其中，用于所述故障定位和所述源电感的公式包含相同的变量。

12.根据权利要求11所述的设备，其中，所述设备至少部分地与布置在变电站处的现有电力管理***设置在一起。

13.根据权利要求11所述的设备，其中，所述设备通过通信网络与在所述测量点处的传感器进行通信。