CN104379773A - 奥氏体不锈钢产品及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

一种从奥氏体不锈钢制造的钢产品，例如带、板、片、条或丝。一种钢产品，其中：a-所述产品的重结晶奥氏体结构的平均晶粒大小为最多6μm，b-所述产品结构中小于50%为非重结晶奥氏体，c-屈服强度(Rp0.2)为至少350MPa，d-抗张强度(Rm)为至少600MPa，并且e-所述产品的均匀伸长率(Ag)根据强度为至少5%。本发明还涉及一种方法。

Description

奥氏体不锈钢产品及其制造方法
发明背景
本发明的目的是权利要求1前序中限定的奥氏体不锈钢产品。
本发明的目的也是权利要求11前序中限定的制造奥氏体不锈钢产品的方法。
本发明总体上涉及奥氏体不锈钢和从它们制造的产品，例如带、板、条、丝等。本发明还涉及通过减小晶粒大小提高奥氏体不锈钢产品强度但同时保持奥氏体不锈钢的良好韧度性质特性的方法。不锈钢通常分成四种主要类型：奥氏体、铁素体、奥氏体-铁素体(双相)和马氏体不锈钢。奥氏体不锈钢，一般包含至少16%Cr(铬)和一般含8-14%Ni(镍)，非常适用于其中需要高抗张强度、可成型性、可焊性和良好耐腐蚀性的应用。
奥氏体不锈钢可分成多个子类型，其中两个最重要的主要类型是AISI 304和AISI 316和相应低碳钢级AISI 304L和AISI 316L。这些之中的重要差异是它们关于钼的化学组成。AISI 316和AISI 316L包含约2-3%重量钼，而钼一般不故意加到AISI 304和AISI 304L钢。更具体地讲，利用AISI 316和AISI 316L钢比利用AISI 304和AISI 304L钢基本上更好地耐点腐蚀。上述Cr-Ni-Mo钢中的镍含量一般在10-14%之间，在Cr-Ni钢中一般在8-12%之间。
世界上的大部分不锈钢利用AOD方法从粗钢和铬铁合金制造。将装料在电弧炉(熔炼装置)中熔炼，熔融物在转化器(冶金装置)中处理。通过将氧和惰性气体(氩)的混合物吹入熔融物，在AOD转化器中进行脱碳。以在降低碳含量时在吹入期间惰性氩的比率增加的方式在多个阶段进行熔融物脱碳。除了脱碳外，处理阶段还包括利用硅的矿渣还原、脱硫和成合金。在AOD过程后，将熔融物倒入浇铸桶，在其中进行桶处理。这样做的目的是修饰钢的组成，并调节用于浇铸的熔融物的温度。液体钢用连续浇铸机浇铸。
将用连续浇铸制成的板热轧成带，带在连续操作线上经热处理并酸浸。经酸浸的热带一般还经冷轧，以使其更薄，最后退火并酸浸。酸处理去除热处理中钢表面上产生的氧化物结垢。
经酸浸带的表面是无光的。为了得到不同的表面外观，可还将带的表面稍微平整辊轧、刷拭或抛光。
除了带外，其它产品，例如板产品、片、丝、条等，也以本身在本领域已知的方式从不锈钢制造。板产品制造、片制造、条制造和丝制造有它们自身的过程阶段，与条制造不同，所述阶段为本领域的技术人员本身已知，在本文中不更详细描述。
认为奥氏体不锈钢的一个不利性质是它们的低强度，这限制它们用作结构材料。奥氏体不锈钢在室温的屈服强度(Rp0.2)通常在230-300MPa之间，而高强度低合金钢(非不锈钢)的屈服强度可以是它的两倍或甚至四倍。不锈钢的强度可通过冷轧提高，但在使用时，损失材料的易成型性的相当大部分。目前，在不锈钢的工业制造中，高温，例如在1050℃的范围，用作冷轧后热处理的退火温度。在此情况下，由于热处理达到约20μm的晶粒大小。由此产生相当低的屈服强度，一般小于300MPa。
提高不锈钢强度的一种期望的方法是冶金学上减小金属的平均晶粒大小。常规晶粒大小为约20μm，但通过减小晶粒大小，例如，减小到约十分之一，屈服强度可加倍。原因是，已证明金属的屈服强度作为晶粒大小的平方根的倒数值的函数线性增加。现已可能在实验室条件制造具有小晶粒大小的这些类型的所谓“超细晶粒”(UFG)钢，但未发现这些钢的可行经济的制造方法。
已知其中冷轧奥氏体不锈钢的解决方法，在此情况下，尤其在使用包含不稳定奥氏体的钢级时，大部分在冷成型中变成极硬的马氏体。在此之后，对钢进行热处理，以形成微结构，微结构主要包含以所谓逆转机理从马氏体制成的极细粒状奥氏体，在冷成型状态经常也含有非重结晶奥氏体。从公布EP1899490了解到由奥氏体不锈钢组成的带，所述带具有特定化学组成，在其制造中，在形状变形中产生的α马氏体(α′-马氏体)形成50-90%体积，在冷轧中减小比率为55-85%。根据此公布，基本上减小比率足够高，使形成的马氏体的量足以用于产生所需的性质。在所述公布中，然后用逆转退火使马氏体变成极细结构的奥氏体。然而，在冷成型中产生的马氏体具有使其不期望的性质。它硬且脆，在此情况下，尤其在通过轧制使钢带冷成型时，马氏体的性质限制减小比率，另一方面，限制所用轧制设备的耐久性。
本发明的一个目的是得到一种全新类型的奥氏体不锈钢产品，由此可改善目前不锈钢产品的弱点。本发明的另一个目的是得到一种通过减小晶粒大小提高奥氏体不锈钢产品强度，同时充分保持奥氏体不锈钢的良好韧度特性的方法。此外，另一个目的是得到一种解决方法，由此方法避免现有技术的缺陷。
发明概述
本发明的奥氏体不锈钢产品的特征为权利要求1中说明的内容。
本发明的奥氏体不锈钢产品的特征也为权利要求2-10中说明的内容。
本发明的方法的特征为权利要求11的特征部分公开的内容。
本发明的方法的特征也为权利要求12-19中说明的内容。
适用于本发明的钢应使得它包含足够稳定的在冷成型中不易变成马氏体的奥氏体，从本发明的观点，马氏体是不利的。对适合的钢进行足够稳健的冷成型，并选择比目前在工业中使用的退火温度更低的适合退火温度，在此情况下，得到所需的小晶粒大小和所需的有利机械性质。
本发明的解决方法具有多个重要优点。对于本发明的钢产品，用本发明的处理得到一定结构，这种钢产品的晶粒大小是有利的，因此达到比现今商业级更高的屈服强度和良好的韧度保持。在为冷成型和随后的退火选择适合的参数时，得到所需水平的屈服强度。对本发明的钢产品使用以下的钢：其具有在冷成型中不易变成硬马氏体的足够稳定的奥氏体，在此情况下，对于所述材料，冷成型阶段对所用冷成型设备和所述设备的耐久性是有利的。在冷成型后热处理，即，为了达到重结晶要进行的退火，热处理在比目前基本上更低的温度进行。要用这种方法达到的晶粒大小只为现今商业奥氏体不锈钢晶粒大小的约十分之一。另外，低退火温度意味在钢表面上较薄的氧化物层(结垢)。在此情况下，比目前更温和/更快的酸处理足以用于进一步处理，这意味着成本节省，并且从环境观点看是有利的。另外，低退火温度节省能量和炉结构。
本发明的解决方法也在很多应用中具有多个重要优点，例如，在汽车和运输工业、造船、工程工业的压力设备制造部门，也用作结构钢，例如在桥和建筑的支撑结构中，也用于需要材料的强度和良好耐腐蚀性的其它场所。在汽车工业中，这些类型钢可用于其中需要强度和耐腐蚀性二者的要形成的支撑结构。在用于需要耐腐蚀性和强度的汽车结构时，本发明的解决方法产生轻质耐腐蚀结构，并因此得到改善的汽车燃料经济性和较长的部件工作寿命。本发明的解决方法比目前的解决方法更环境友好，并减少制造成本，因为其排除对于在结构的涂层中使用对环境有害的防腐蚀化学品的需要，也缩短制造中的工作阶段，并显著减小成型中所用工具的磨损。在压力装置中，除了强度外，也经常需要极佳的耐腐蚀性、可成型性和可焊性。本发明的钢减小压力装置的制造成本，使得也能够在需要耐腐蚀性的结构中制造较薄因此较轻的压力装置，以此方式产生材料、重量的节省，并且在车辆所用的压力装置方面也节省燃料消耗和较高有效载荷。本发明的钢也使得能够在建筑工业的支撑结构中使用不锈钢，从而由于它们的较长工作寿命而产生节省，特别是在易受腐蚀的场所。在造船业中，利用本发明的解决方法，显著减少对于使用对环境有害的涂料的需要。由于比目前较轻的结构，也增加船的运输能力，减少燃料消耗，并且每吨运送货物向环境的排放减少。另外，在除了材料强度外，良好可成型性和良好耐腐蚀性性质有用的无论任何场所，本发明的强奥氏体不锈钢给予设计者制造比以前更轻结构的可能性。
附图简述
以下通过一些实施方案并参考附图更详细地描述本发明，其中
图1显示DeLong图，这本身在本领域是已知的。
发明详述
在本发明中，根据奥氏体不锈钢产品(产品如带、板、丝或条)的制造，考察冷成型和随后的热处理。以下主要使用术语“带”，在适用范围内也包括其它钢产品作为本发明的目的。将用连续浇铸制成的板热轧成带，带一般在连续操作线上热处理并酸浸。经酸浸的热带一般经冷轧，以使其更薄，最后退火并酸浸。
本发明的方法适用于热轧钢和冷轧钢二者。
适用于本发明的钢应使得它包含足够稳定的在冷成型中不容易变成马氏体的奥氏体。在冷成型后马氏体的量至少小于50%，最适合小于30%。大量马氏体会产生不利的性质，例如，冷成型奥氏体的缓慢重结晶、最终产品的不均匀微结构和最终产品的不良韧度。另外，由于其硬度，在冷成型期间形成的马氏体对用于冷成型的轧制机是不利的，并且大量马氏体会不利影响轧制机的耐久性和冷成型阶段。
本发明基于重结晶，其尽可能理解为经冷轧的奥氏体不锈钢。在使用对其进行足够的冷成型和用适合的低退火温度适当退火的适合钢级时，得到具有有利性质的钢产品。
因此，本发明涉及从奥氏体不锈钢制造的钢产品，例如带、板、片、条或丝，该产品中
a - 重结晶奥氏体结构的平均晶粒大小为最多6μm，
b - 结构中小于50%为非重结晶的，即，非重结晶的奥氏体，
c - 屈服强度(Rp0.2)为至少350MPa，
d – 抗张强度(Rm)为至少600MPa，并且
e - 均匀伸长率(Ag)根据强度为至少5%。
根据一个实施方案，重结晶结构的平均晶粒大小优选为0.5-5μm，最优选1-4μm。
根据一个实施方案，钢产品的屈服强度(Rp0.2)为至少400MPa，优选至少500MPa。
根据一个实施方案，钢产品的抗张强度(Rm)为至少650MPa，优选至少720MPa。
根据一个实施方案，钢产品的均匀伸长率(Ag)为至少10%，最优选至少20%。
根据一个实施方案，钢产品结构中小于25%为非重结晶奥氏体。
根据一个实施方案，钢产品的化学组成满足以下关系：
Ni当量=1×% Ni + 30×% C + 30×% N + 0.5×% Mn ≥ 9.0。
根据一个实施方案，钢产品的化学组成满足以下关系：
Cr当量=1×% Cr + 1×% Mo + 1.5×% Si + 0.5×% Nb ≥ 17.0。
根据一个实施方案，钢产品包含以下作为成合金元素，用%重量表示：
碳, C≤0.3%
硅, Si≤3.0%
锰, Mn≤21
15≤铬, Cr≤28%
镍, Ni≤26%
钼, Mo≤8.0%
铜, Cu≤4.0%
氮, N≤0.80%。
根据一个实施方案，钢产品可有利地另外包含一种或多种以下成合金元素，用%重量表示：
磷, P≤0.30%
硫, S≤0.30%
铌, Nb≤1.2%
钽, Ta≤1.2%
钛, Ti≤1.0%
硒, Se≤1.0%
碲, Te≤1.0%
钒, V≤1.0%
钢的其余部分为铁和来源于原料和制造的可能杂质。
根据一个实施方案，钢产品用以下提出的方法之一制造。
本发明也涉及制造很强的奥氏体不锈钢产品的方法，例如钢板、钢带、钢条或钢丝，在此方法中，钢板、钢带、钢条或钢丝经冷成型和热处理。在该方法中，
a – 使钢冷成型
b – 冷成型的总减小比率为至少50%
c – 奥氏体不锈钢小于50%的体积在冷成型期间变成马氏体
d – 冷成型的钢产品经热处理，用于使其结构重结晶，在此情况下，退火温度为650-940℃，退火时间(即，保留时间)最多30分钟。
根据一个实施方案，钢经冷成型，使得冷成型的总减小比率优选为65-93%。
根据一个实施方案，钢经冷成型，使得优选奥氏体的最多30%体积在冷成型期间变成马氏体。
根据一个实施方案，冷成型的钢产品经热处理，用于使其结构重结晶，使得退火温度优选为650-900℃。
根据一个实施方案，冷成型的钢产品经热处理，用于使其结构重结晶，使得退火温度优选为700-890℃。
根据一个实施方案，退火时间优选为20秒- 3分钟。
根据一个实施方案，例如使用感应加热，以大于10℃/s的加热速率，优选大于100℃/s，将钢加热到退火温度或退火温度附近。因此，加热速率可显著大于10℃/s，例如100℃/s或200℃/s，或甚至比这些更大。
根据一个实施方案，冷成型为(更具体地讲，在制造钢带、钢板时)冷轧和(更具体地讲，在制造钢丝时)冷拉伸。
根据一个实施方案，在制造钢产品中使用任何前述实施方案的方法。
要用于本发明的钢产品的成合金元素可例如通过图1中显示的DeLong图评价，其中X轴显示所谓的铬当量(Cr当量)，Y轴显示所谓的镍当量(Ni当量)。利用DeLong图，可预测化学组成对不锈钢微结构的影响。镍当量把使奥氏体稳定的成合金元素的影响考虑在内，铬当量把在结构上有利于铁素体的成合金元素的影响考虑在内。
在图1中：
Ni当量=%Ni+30×%C+30×%N+0.5×%Mn
Cr当量=%Cr+%Mo+1.5×%Si+0.5%Nb
例如，我们可取一种钢，对此，关于铬当量的含量为18%Cr-0.5%Si-0.2%Mo-(0.0%Nb)，在此情况下，Cr当量为18+0.2+1.5×0.5+0.5×0.0=18.95，即，约19；关于镍当量的含量为10%Ni-0.04%C-0.03%N-1.8%Mn，在此情况下，Ni当量为10+30×0.04+30×0.03+0.5×1.5=13.0，即，Ni当量为13。可从图看到，如果铬当量(Cr当量)的值为约19，镍当量(Ni当量)的值为约13，则在熔融钢已固化时，结构为包含约3.5%铁素体的奥氏体。
因此，通过DeLong图，可很精确并且以通常接受的方式限定钢的组成范围。该图也把其中在钢内容物中镍完全或部分被锰或氮代替的情况的那些类型考虑进来。DeLong图最初为描述熔融焊池的固化结构而绘制，但也适用于钢铁生产。
本发明的一个实施方案的目的是在固化钢中有最多在15%范围的铁素体。可在炼钢厂中的随后处理中去除此量的铁素体。要销售的钢产品(例如，钢带/钢板)的结构一般几乎只为奥氏体(非磁性)，并且铁素体含量最多在1%的范围内。另一个目的是，钢产品的化学组成的含量不低于图1的DeLong图的A+M(奥氏体+马氏体)线，因为硬且脆的马氏体在那里开始形成。
根据本发明的一个实施方案，铬当量(Cr当量)的下限为例如17.0，镍当量(Ni当量)的下限为9.0(即，根据以下图1中的刻度)。
将来，例如由于昂贵，可能根本不能使用例如镍，或者要使用很少。在此情况下，从本发明的观点，例如，在用于本发明的奥氏体不锈钢规格中镍含量的6-15%设定是不足的规格。铬的量(Cr含量)本身可较好地控制，因为耐腐蚀性经常根据铬含量几乎排他性地决定。考虑到这一点，也可通过DeLong图的镍当量对其中镍量小于现今含量的奥氏体不锈钢类型确定适合的限值。在本发明的实施方案中使用的钢级的铬当量和镍当量的计算值显示于表4.1中。
本发明的冷成型的减小比率一般相当高，在此情况下，在涉及连续带的冷成型时，在实际生产中用Sendzimir轧制机(Z-轧机)或用生产线的一些顺序轧制机(串联冷轧机)进行冷成型。
使用与冷轧普通不锈钢相比更稳健的轧制，并且一般使用与普通温度相比明显较低的退火温度。另外，可在退火中使用极快加热(一般加热速率大于10℃/s，优选大于100℃/s)，例如，感应加热，由此可在退火时间和退火温度两个方面改善热处理的精确性。
实施例1
从奥氏体不锈钢SS 18/10(304L)制造的带，其厚度最初为4mm，除了铁和不确定的杂质外，还包含根据表1.1中所述组成的化学组合物，根据本发明对其处理，以得到改善的可成型性和高强度。使用表1.2中的减小度，通过冷轧使奥氏体带冷成型。同时，使用预期用于测定铁素体含量的Ferritescope MP30测定装置(Fischer Instrumentation (G.B.) Ltd.)测定形成的马氏体的量。在测定中得到的读数乘以1.7，经校验以给出正确的马氏体含量。可以说，即使有大的减小比率，形成的马氏体的量也相当低。
下一步，对具有75%减小比率的试片进行热处理。热处理在670℃、700℃、750℃、800℃和950℃五个不同温度下进行。从表1.3看到，在所用的200℃/s加热速率下，利用800℃及以下的所有退火温度，用10min退火时间(即保留时间)，所有样品满足作为本发明与屈服强度、抗张强度、晶粒大小和断裂伸长率相关的目标的数值组。在退火温度更高(950℃)时，可观察到所用钢中晶粒大小生长至比期望更大，并且得到不很理想的性质。
表1.4进一步显示以10、30、50、100、200℃/s不同加热速率将相同奥氏体不锈钢加热到750℃退火温度，退火时间(即，保留时间)为2分钟。已观察到，利用较高加热速率，晶粒大小形成得比利用较慢加速速率略微更小，并且该情况更有利。另外，通过比较表1.4中显示的结果与其中保留时间为10分钟的表1.3中的结果，观察到较短保留时间使晶粒大小减小到一定程度，并提高屈服强度。
在试验中观察到，较大减小比率(75>85%)得到较小晶粒大小(2.5->2μm)和较高屈服强度(约530->约600MPa)。退火温度在此情况下为750℃。因此，利用具有较大减小比率的件，也很好地得到作为本发明目的的机械性质。比起较小减小比率(75%)的情况，晶粒大小略小，屈服强度在一定程度上较高。
进一步检验减小比率对最终结果的影响。可由表1.5从表右侧的列看到，对于低于50%的总减小比率，不充分发生或根本不发生重结晶。对于30%总减小比率，非重结晶结构为99%。对于50%总减小比率，非重结晶结构为结构的50%。对于75%总减小比率，非重结晶结构为结构的仅3%，即，几乎全部结构重结晶。
重结晶度和晶粒大小用光学显微镜确定。在确定非重结晶的比率中，将非重结晶表面区域与显微镜整个视场的表面区域比较。用平均线性截距法测定平均晶粒大小。
表1.1. 钢SS18/10(试件A304和LK304)的组成(%重量)。初始晶粒大小约25μm。
C Si Mn P S Cr Ni
0.024 0.72 1.60 0.027 0.002 18.2 10.2
表1.2. 冷成型的减小比率对马氏体形成的影响。
减小比(%) 厚度(mm) 马氏体(%)
0 4.0 0
30 2.8 1.3
50 2.0 2.9
75 1.0 5.9
85 0.6 14.0
表1.3 退火温度对试件的机械性质、重结晶结构的平均晶粒大小和非重结晶奥氏体的量的影响。退火前冷轧的总减小比率为75%。
样品 加热速率[℃/s] 退火温度[℃] 保留时间[min] 屈服强度，Rp0.2 [MPa] 抗张强度，Rm [MPa] 均匀伸长率Ag[%] 断裂伸长率At[%] 晶粒大小[μm] 非重结晶，%
A304 1A 200 670 10 874 1029 10 22 1.0 35
A304 1B " 670 " 870 1019 10 23    
A304 2A " 700 " 692 858 23 34 1.5 10
A304 2B " 700 " 608 838 27 37    
A304 3A " 750 " 468 752 37 48 2.9 2
A304 3B " 750 " 474 751 39 49    
A304 4A " 800 " 421 728 41 52 5.0 -
A304 4B " 800 " 410 729 42 53    
A304 5A 8 950 1 314 677 46 58 10.4 -
A304 5B " 950 " 315 681 47 58    
表1.4. 退火中所用加热速率对最终产品性质的影响。
样品 加热流速[℃/s] 退火温度[℃] 保留时间[min] 屈服强度，Rp0.2[MPa] 抗张强度，Rm[MPa] 均匀伸长率Ag[%] 断裂伸长率At[%] 晶粒大小[μm] 非重结晶[%]
LK304 1B 10 750 2 512 774 36 48 3.1 6
LK304 1C 10 " " 532 801 33 44    
LK304 2A 30 " " 558 832 36 49    
LK304 2B 30 " " 521 792 35 47 2.5 8
LK304 3A 50 " " 534 791 36 47    
LK304 3B 50 " " 536 789 35 48 2.8 7
LK304 4A 100 " " 538 785 34 47    
LK304 4B 100 " " 529 785 35 47 2.5 6
LK304 5A 200 " " 525 775 36 48    
LK304 5B 200 " " 540 796 36 48 2.5 3
表1.5. 减小比率对最终产品的影响。加热速率：200℃/s。
样品 总减小比率[%] 退火温度[℃] 保留时间[min] 屈服强度Rp0.2[MPa] 抗张强度Rm[MPa] 均匀伸长率Ag[%] 断裂伸长率At[%] 晶粒大小[μm] 非重结晶[%]
LK304 8A 30 750 2 687 850 19 43    
LK304 8B 30 " " 684 849 19 43 - 99
LK304 7A 50 " " 624 851 22 43    
LK304 7B 50 " " 650 866 22 43 3.5 50
LK304 5A 75 " " 525 775 36 48    
LK304 5B 75 " " 540 796 36 48 2.5 3
实施例2
试验奥氏体不锈钢SS18/8(AISI 304L)对于根据本发明处理的适用性。通过轧至80%总减小比率，使奥氏体不锈钢冷成型，除了铁和不确定杂质外，所述奥氏体不锈钢还包含18.2%重量铬、8.2%重量镍、1.65%重量锰、0.40%重量硅、0.45%重量铜、0.050%重量氮和0.022%重量碳。在此之后，对试件进行热处理，加热速率为200℃/s，退火温度为800℃，退火时间，即保留时间，为2分钟。处理后，得到屈服强度(Rp0.2)539MPa，抗张强度(Rm)784Mpa。材料韧度以均匀伸长率(Ag)测量为34%，断裂伸长率(At)为50%。晶粒大小为2.5μm，非重结晶的比例为2%。可以断言，得到满足所需性质的钢产品。
这种钢的奥氏体不如实施例1利用18/10钢稳定，在冷轧中，显著部分(28%)奥氏体变成马氏体。在退火温度低于800℃时，钢SS 18/8的冷成型奥氏体比钢SS 18/10的冷成型奥氏体更缓慢地重结晶。同时，在钢SS 18/8的最终结构中非重结晶奥氏体的比例增加，并且微结构的不均匀性增加。因此，为了得到良好的强度/韧度组合，这种钢需要比钢SS 18/10更高的退火温度。
实施例3
试验奥氏体不锈钢SS17/12/3 (AISI 316L)对于根据本发明处理的适用性。通过利用80%总减小比率轧制使奥氏体不锈钢带冷成型，除了铁和不确定杂质外，所述钢带还包含17.3%重量铬、11.8%重量镍、2.67%重量钼、1.74%重量锰、0.42%重量硅、0.28%重量铜、0.032%重量氮和0.022%重量碳。在此之后，对试件进行热处理，加热速率为200℃/s，退火温度为840℃，退火时间，即保留时间，为2分钟。处理后，得到屈服强度Rp0.2 571MPa，抗张强度Rm 814MPa。材料韧度在减小前以均匀伸长率(Ag)测量为41%，在试验条断裂时的断裂伸长率(At)为56%。晶粒大小为2.5μm，非重结晶的比例为10%。可以断言，得到的结果显示得到满足所需性质的钢产品。
根据试验和检测，约一半冷轧奥氏体有时间在800℃进行的退火期间重结晶。相应地，SS18/10钢的重结晶在该温度完全，在750℃退火温度几乎完全。
实施例4
在此参考表4,1，其中对试验中所用的钢计算DeLong图的铬当量(Cr当量)和镍当量(Ni当量)。
Ni当量=1×% Ni + 30×% C + 30×% N + 0.5×% Mn
Cr当量=1×% Cr + 1×% Mo + 1.5×% Si + 0.5×% Nb。
表4.1 试验中使用的钢级的DeLong图的铬当量值和镍当量值。
钢 Ni当量 Cr当量
SS18/10 (AISI 304L) 12.8 19.4
SS18/8 (AISI 304L) 11.2 18.8
SS17/12/3 (AISI 316L) 14.3 20.6
实施例中使用的试验布置，其中原钢片用实验室轧制机在室温薄化到所需减小比率。
通过以片冷轧方向切割，从冷轧片分开20×160mm大小的试件。将试件的中心区域加热，并使用所述试验参数用Gleeble?1500热机械模拟器阻性(resistively)退火。冷却速度为约100℃/s。
由长方形片制造张力试验样品，所述样品的试验长度为15mm，初始标距长度为10mm，宽度为6mm，台肩(shoulder)的角半径为12mm。用Zwick/Z100张力试验机进行张力试验。
对本领域的技术人员显而易见，本发明不限于以上提出的实施方案，而是可在以下提出的权利要求范围内变化。彼此结合地提述的说明中提出的特征也可以为独立特征。

Claims (19)

1. 一种从奥氏体不锈钢制造的钢产品，例如带、板、片、条或丝，其特征在于
a - 重结晶奥氏体结构的平均晶粒大小为最多6μm，
b - 结构中小于50%为非重结晶奥氏体，
c - 屈服强度(Rp0.2)为至少350MPa，
d – 抗张强度(Rm)为至少600MPa，并且
e - 均匀伸长率(Ag)根据强度为至少5%。
2. 权利要求1的钢产品，其特征在于重结晶结构的平均晶粒大小优选为0.5-5μm，最优选1-4μm。
3. 权利要求1或2的钢产品，其特征在于其屈服强度(Rp0.2)为至少400MPa，优选至少500MPa。
4. 权利要求1至3中任一项的钢产品，其特征在于其抗张强度(Rm)为至少650MPa，优选至少720MPa。
5. 权利要求1至4中任一项的钢产品，其特征在于其均匀伸长率(Ag)为至少10%，最优选至少20%。
6. 权利要求1至5中任一项的钢产品，其特征在于结构中小于25%为非重结晶奥氏体。
7. 权利要求1至6中任一项的钢产品，其特征在于其化学组成满足以下关系：
Ni当量=1×% Ni + 30×% C + 30×% N + 0.5×% Mn ≥ 9.0。
8. 权利要求1至7中任一项的钢产品，其特征在于其化学组成满足以下关系：
Cr当量=1×% Cr + 1×% Mo + 1.5×% Si + 0.5×% Nb ≥ 17.0。
9. 权利要求1至8中任一项的钢产品，其特征在于它以重量%计包含：
C ≤ 0.3 %
Si ≤ 3.0 %
Mn ≤ 21 %
15 ≤ Cr ≤ 28 %
Ni ≤ 26 %
Mo ≤ 8.0 %
Cu ≤ 4.0 %
N ≤ 0.80 %。
10. 权利要求1至9中任一项的钢产品，其特征在于它由权利要求11至18中任一项的方法制造。
11. 制造很强的奥氏体不锈钢产品的方法，所述产品例如钢板、钢带、钢条或钢丝，在此方法中，所述钢板、钢带、钢条或钢丝经冷成型和热处理，
其特征在于在所述方法中
a – 使钢冷成型
b – 冷成型的总减小比率为至少50%
c – 所述奥氏体不锈钢小于50%的体积在冷成型期间变成马氏体
d – 所述冷成型的钢产品经热处理，用于使其结构重结晶，在此情况下，退火温度为650-940℃，退火时间为最多30分钟。
12. 权利要求11的方法，其特征在于所述钢经冷成型，使得冷成型的总减小比率优选为65-93%。
13. 权利要求11或12的方法，其特征在于所述钢经冷成型，使得优选所述奥氏体的最多30%体积在冷成型期间变成马氏体。
14. 权利要求11至13中任一项的方法，其特征在于所述冷成型的钢产品经热处理，用于使其结构重结晶，使得退火温度优选为650-900℃。
15. 权利要求11至14中任一项的方法，其特征在于所述冷成型的钢产品经热处理，用于使其结构重结晶，使得退火温度优选为700-890℃。
16. 权利要求11至15中任一项的方法，其特征在于退火时间优选为20秒-3分钟。
17. 权利要求11至16中任一项的方法，其特征在于使用感应加热，以大于10℃/s的加热速率，优选大于100℃/s，将所述钢加热到退火温度或退火温度附近。
18. 权利要求11至17中任一项的方法，其特征在于，所述冷成型更具体地讲在制造钢带、钢板时为冷轧，且更具体地讲在制造钢丝时为冷拉伸。
19. 权利要求11至18中任一项的方法，其特征在于所述方法用于制造权利要求1至10中任一项的钢产品。
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