CN103984845B - 一种输气管道完整性评价周期的计算方法及*** - Google Patents
一种输气管道完整性评价周期的计算方法及*** Download PDFInfo
- Publication number
- CN103984845B CN103984845B CN201410115438.4A CN201410115438A CN103984845B CN 103984845 B CN103984845 B CN 103984845B CN 201410115438 A CN201410115438 A CN 201410115438A CN 103984845 B CN103984845 B CN 103984845B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pipeline
- limit state
- function
- calculating
- standard deviation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 title claims abstract description 77
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 141
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 141
- 238000013461 design Methods 0.000 claims abstract description 103
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 39
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 28
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 claims description 17
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 16
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 claims description 9
- 238000009659 non-destructive testing Methods 0.000 claims description 8
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 6
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 6
- 238000013480 data collection Methods 0.000 claims description 3
- 238000007619 statistical method Methods 0.000 claims description 3
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 claims description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 37
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 241000764238 Isis Species 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000013102 re-test Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
本发明涉及管道评价技术领域,公开了一种输气管道完整性评价周期的计算方法及***。本发明通过建立输气管道腐蚀减薄极限状态函数、管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数,计算提高强度设计系数后的可靠性指数,进而计算得到可靠性指数降低比率,最后对已知的强度设计系数的输气管道完整性评价周期进行修正调整,从而得到更高强度设计系数的输气管道完整性评价周期,为管道的完整性管理及维护提供建议,满足了对输气管道完整性评价的需求。
Description
技术领域
本发明涉及管道评价技术领域,主要适用于输气管道完整性评价周期的计算方法及***。
背景技术
在不影响管道安全可靠性的前提下,如何最大限度地降低管道建设成本和提高管道输送效率,一直是管道建设投资者和管道运营企业长期关注的问题。目前国际上主要采取两种方法来降低成本和提高管输效率,一种方法是采用高钢级大口径高压输气管道,另一种方法是提高管道的强度设计系数。北美地区早在上世纪五、六十年代就开始开展了提高强度设计系数的研究和应用工作,例如加拿大的CSA Z662和美国的ASME B31.8都规定,一级地区的天然气管道可以采用0.8的强度设计系数,其次是ISO13623规定的0.78和英国IGE/TD/1规定的等效设计系数0.73,而我国自1994年首次GB50251《输气管道工程设计规范》颁布实施以来,一直沿用了一级地区0.72的强度设计系数。
在输送压力和管径不变的情况下,提高强度设计系数就会降低管道的壁厚和增大管道的应力,这将使得管道的临界缺陷极限尺寸、刺穿抗力、应力腐蚀开裂敏感性、可靠性水平与风险水平发生一定的变化,从而影响到管道的安全使用,因此,管道的完整性管理将更为苛刻,而现有的管道完整性评价周期也将不能满足管道正常安全运行与维护的需要。目前,未见到国内外有关于更高强度设计系数的管道完整性评价周期计算方法的相关报道。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种输气管道完整性评价周期的计算方法及***,它能够快速得到更高强度设计系数的输气管道完整性评价周期,满足了对输气管道完整性评价的需求。
为解决上述技术问题,本发明提供了一种输气管道完整性评价周期的计算方法,包括:
建立管道腐蚀减薄极限状态函数其中,σf为材料的流变应力,Δt为管道的壁厚损失,t0为管道的原始壁厚,d为管道直径,P为管道运行压力;
基于概率论基础规律,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数其中,μZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的均值,为材料流变应力的均值,μΔt为管道壁厚损失的均值,μP为管道运行压力的均值;
基于机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数其中,σZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差,为材料流变应力的标准偏差,σΔt为管道壁厚损失的标准偏差,σP为管道运行压力的标准偏差,为流变应力σf的偏导数,为管道壁厚损失Δt的偏导数,为管道运行压力P的偏导数;
根据所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和所述管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2;其中,所述基准强度设计系数为已知的输气管道完整性评价周期的强度设计系数;
根据可靠性指数公式分别计算基准强度设计系数下的可靠性指数β1和待求强度设计系数下的可靠性指数β2;
根据公式计算可靠性指数下降比率w;
根据公式r≈r0×(1-w)计算待求强度设计系数下的管道完整性评价周期r,其中,r0为基准强度设计系数的管道完整性评价周期。
进一步,所述材料的流变应力σf的计算方法为:从待评估的管道中,采集管道样本进行力学试验,测出屈服强度σs;通过公式σf=σs+68.95计算出σf;
所述由对σf取平均值计算得到;
或,所述根据公式计算得到,其中,SMYS为材料的最小屈服强度;
所述由σf统计得到,具体方法为:由力学试验测得不同的屈服强度σs,求出所有对应的σf;对所有求出的σf进行统计分析求出
或,取当前制管行业平均偏差情况给出的推荐值0.2σf。
进一步,所述管道壁厚损失Δt由管道无损检测得出,具体的计算公式为Δt=t0-t,其中,t为无损检测测得的管道剩余壁厚;
所述μΔt由对所述Δt取平均值计算得到;
或,通过公式μΔt=CR(T-T0)计算出μΔt,其中,CR为石油行业碳钢的平均腐蚀速率,即0.076mm/a,T为管道评估的初始时间,T0为管道评估的截止时间;
所述σΔt由所述Δt统计得到;
或,σΔt采用推荐值0.1Δt。
进一步,所述管道运行压力P由输气管道的压力测量得到;
所述μP由对P求平均值得到;
或,μP采用推荐值P0,P0为设计压力;
所述σP由所述P统计得到;
或,σP采用推荐值0.05P。
进一步,所述根据管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2,包括:将基准强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ1和σZ1;
将待求强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ2和σZ2。
本发明还提供了一种输气管道完整性评价周期的计算***,包括:
第一函数建立模块,用于建立管道腐蚀减薄极限状态函数其中,σf为材料的流变应力,Δt为管道的壁厚损失,t0为管道的原始壁厚,d为管道直径,P为管道运行压力;
第二函数建立模块,用于基于概率论基础规律,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数其中,μZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的均值,为材料流变应力的均值,μΔt为管道壁厚损失的均值,μP为管道运行压力的均值;
第三函数建立模块,用于基于机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数其中,σZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差,为材料流变应力的标准偏差,σΔt为管道壁厚损失的标准偏差,σP为管道运行压力的标准偏差,为流变应力σf的偏导数,为管道壁厚损失Δt的偏导数,为管道运行压力P的偏导数;
第一运算模块,用于根据所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和所述管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2;其中,所述基准强度设计系数为已知的输气管道完整性评价周期的强度设计系数;
第二运算模块,用于根据可靠性指数公式分别计算基准强度设计系数下的可靠性指数β1和待求强度设计系数下的可靠性指数β2;
第三运算模块,用于根据公式计算可靠性指数下降比率w;
第四运算模块,用于根据公式r≈r0×(1-w)计算待求强度设计系数下的管道完整性评价周期r,其中,r0为基准强度设计系数的管道完整性评价周期。
进一步,还包括:
数据采集模块,用于从待评估的管道中,采集管道样本;
力学试验执行模块,用于基于所述数据采集模块采集到的样本进行力学试验,测出屈服强度σs;
第五运算模块,用于通过公式σf=σs+68.95计算出σf;
第一均值运算模块,用于对σf取平均值求取
或,所述第一均值运算模块,用于根据公式计算得到其中,SMYS为材料的最小屈服强度;
第一标准偏差运算模块,用于统计σf求取
或,所述第一标准偏差运算模块,用于按照当前制管行业平均偏差情况给出的推荐值0.2σf求取
进一步,还包括:
第六运算模块,用于通过公式Δt=t0-t计算出Δt,其中,t为无损检测测得的管道剩余壁厚;
第二均值运算模块,用于对所述Δt取平均值求取μΔt;
或,所述第二均值运算模块,用于通过公式μΔt=CR(T-T0)计算出μΔt,其中,CR为石油行业碳钢的平均腐蚀速率,即0.076mm/a,T为管道评估的初始时间,T0为管道评估的截止时间;
第二标准偏差运算模块,用于统计Δt求取σΔt;
或,所述第二标准偏差运算模块,用于采用推荐值0.1Δt求取σΔt。
进一步,还包括:
测量模块,用于测量输气管道的压力得到P;
第三均值运算模块,用于对P求平均值得到μP;
或,所述第三均值运算模块,用于采用推荐值P0求取μP,P0为设计压力;
第三标准偏差运算模块,用于统计P求取σP;
或,所述第三标准偏差运算模块,用于采用推荐值0.05P求取σP。
进一步,所述第一运算模块,包括:
第一运算执行单元,用于将基准强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ1和σZ1;
第二运算执行单元,用于将待求强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ2和σZ2。
本发明的有益效果在于:
本发明提供的输气管道完整性评价周期的计算方法及***,通过建立输气管道腐蚀减薄极限状态函数、管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数,计算提高强度设计系数后的可靠性指数,进而计算得到可靠性指数降低比率,最后对已知的强度设计系数的输气管道完整性评价周期进行修正调整,从而得到更高强度设计系数的输气管道完整性评价周期,为管道的完整性管理及维护提供建议,满足了对输气管道完整性评价的需求。
附图说明
图1为本发明实施例提供的输气管道完整性评价周期的计算方法的流程图;
图2为本发明实施例提供的输气管道完整性评价周期的计算***的结构框图。
具体实施方式
为进一步阐述本发明为达成预定发明目的所采取的技术手段及功效,以下结合附图及较佳实施例,对依据本发明提出的输气管道完整性评价周期的计算方法及***的具体实施方式及工作原理进行详细说明。
参见图1,本发明实施例提供的输气管道完整性评价周期的计算方法,包括:
步骤S110:由于管道安全的最大威胁是腐蚀问题,管道腐蚀减薄往往与管道几何尺寸、腐蚀速率、管道使用时间、材料强度及管道运行压力等因素有关,故需要首先建立管道腐蚀减薄极限状态函数其中,σf为材料的流变应力;Δt为管道的壁厚损失;t0为管道的原始壁厚,单位为mm;d为管道直径,单位为mm;P为管道运行压力,单位为MPa;
步骤S120:基于概率论基础规律,由管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数其中,μZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的均值,为材料流变应力的均值,μΔt为管道壁厚损失的均值,μP为管道运行压力的均值;
对本步骤进行具体的说明:由于制管工艺对管径d和原始壁厚t0进行了严格控制,它们分布集中、相对偏差小,因此可作为常数。由于σf、Δt和P对管道完整性评价的影响较为明显,因此,在后续的可靠性指数计算中,可将σf、Δt和P作为变量,且它们是三个独立的事件。由于它们都是相互独立、不相关的,故可以基于概率论基础规律由管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数,即
步骤S130:基于机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,由管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数其中,σZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差;为材料流变应力的标准偏差;σΔt为管道壁厚损失的标准偏差;σP为管道运行压力的标准偏差;为流变应力的偏导数,即为为管道壁厚损失Δt的偏导数,即为为管道运行压力P的偏导数,即为
对本步骤进行具体的说明,根据机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,将极限状态方程在均值点xi=u处用泰勒级数展开,忽略二次以上的项,可得到函数G的标准差,表示为:
由此,管道腐蚀减薄极限状态函数在σf和Δt分别在均值点附近,可以约等为:
步骤S140:根据管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2;
对步骤S140进行具体的说明,将基准强度设计系数下的各参数分别代入管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ1和σZ1;
将待求强度设计系数下的各参数分别代入管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ2和σZ2。其中,基准强度设计系数为已知的输气管道完整性评价周期的强度设计系数;在本实施例中,基准强度设计系数为美国ASME B31.8S中的0.72。
步骤S150:根据可靠性指数公式分别计算基准强度设计系数下的可靠性指数β1和待求强度设计系数下的可靠性指数β2;
步骤S160:根据公式计算可靠性指数下降比率w;
步骤S170:根据公式r≈r0×(1-w)计算待求强度设计系数下的管道完整性评价周期r,其中,r0为基准强度设计系数的管道完整性评价周期。
对本发明实施例进行更具体的说明,材料的流变应力σf的计算方法为:从待评估的管道中,采集管道样本进行力学试验,测出屈服强度σs;通过公式σf=σs+68.95计算出σf;
由对σf取平均值计算得到;
或,根据公式计算得到,其中,SMYS为材料最小屈服强度,如X80为555MPa;
由σf统计得到,具体方法为:由力学试验测得不同的屈服强度σs,求出所有对应的σf;对所有求出的σf进行统计分析求出
或,取当前制管行业平均偏差情况给出的推荐值0.2σf。
Δt的计算方法为:Δt由管道无损检测得出,具体的计算公式为Δt=t0-t,其中,t为无损检测测得的管道剩余壁厚;
μΔt由对Δt取平均值计算得到;
或,通过公式μΔt=CR(T-T0)计算出μΔt,其中,CR为石油行业碳钢的平均腐蚀速率,即0.076mm/a,T为管道评估的初始时间,单位为年;T0为管道评估的截止时间,单位为年;
σΔt由Δt统计得到;
或,σΔt采用推荐值0.1Δt。
P由输气管道的现场实时压力测量记录得到;
μP由对P求平均值得到;
或,μP采用推荐值P0,P0为设计压力;
σP由统计P求取;
或,σP采用推荐值0.05P。
对于管道直径d和原始壁厚t0,由管道的生产厂家提供,或者采用设定直径、设定壁厚,在这里作为常数输入。
参见图2,本发明实施例提供的输气管道完整性评价周期的计算***,包括:
第一函数建立模块100,用于建立管道腐蚀减薄极限状态函数其中,σf为材料的流变应力;Δt为管道的壁厚损失;t0为管道的原始壁厚,单位为mm;d为管道直径,单位为mm;P为管道运行压力,单位为MPa;
第二函数建立模块200,用于基于概率论基础规律,由管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数其中,μZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的均值,为材料流变应力的均值,μΔt为管道壁厚损失的均值,μP为管道运行压力的均值;
第三函数建立模块300,用于基于机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,由管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数其中,σZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差;为材料流变应力的标准偏差;σΔt为管道壁厚损失的标准偏差;σP为管道运行压力的标准偏差;为流变应力σf的偏导数,即为为管道壁厚损失Δt的偏导数,即为为管道运行压力P的偏导数,即为
第一运算模块400,用于根据管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2;
在本实施例中,第一运算模块400,包括:
第一运算执行单元,用于将基准强度设计系数下的各参数分别代入管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ1和σZ1;
第二运算执行单元,用于将待求强度设计系数下的各参数分别代入管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ2和σZ2。其中,基准强度设计系数为已知的输气管道完整性评价周期的强度设计系数;在本实施例中,基准强度设计系数为美国ASME B31.8S中的0.72。
第二运算模块500,用于根据可靠性指数公式分别计算基准强度设计系数下的可靠性指数β1和待求强度设计系数下的可靠性指数β2;
第三运算模块600,用于根据公式计算可靠性指数下降比率w;
第四运算模块700,用于根据公式r≈r0×(1-w)计算待求强度设计系数下的管道完整性评价周期r,其中,r0为基准强度设计系数的管道完整性评价周期。
为了对本发明实施例进行更具体的说明,本发明实施例还包括:
数据采集模块,用于从待评估的管道中,采集管道样本;
力学试验执行模块,用于基于数据采集模块采集到的样本进行力学试验,测出屈服强度σs;
第五运算模块,用于通过公式σf=σs+68.95计算出σf;
第一均值运算模块,用于对σf取平均值求取
或,第一均值运算模块,用于根据公式计算得到其中,SMYS为材料的最小屈服强度,如X80为555MPa;
第一标准偏差运算模块,用于统计σf求取
或,第一标准偏差运算模块,用于按照当前制管行业平均偏差情况给出的推荐值0.2σf求取
第六运算模块,用于通过公式Δt=t0-t计算出Δt,其中,t为无损检测测得的管道剩余壁厚;
第二均值运算模块,用于对Δt取平均值求取μΔt;
或,第二均值运算模块,用于通过公式μΔt=CR(T-T0)计算出μΔt,其中,CR为石油行业碳钢的平均腐蚀速率,即0.076mm/a;T为管道评估的初始时间,单位为年;T0为管道评估的截止时间,单位为年;
第二标准偏差运算模块,用于统计Δt求取σΔt;
或,第二标准偏差运算模块,用于采用推荐值0.1Δt求取σΔt。
测量模块,用于测量输气管道的压力得到P;
第三均值运算模块,用于对P求平均值得到μP;
或,第三均值运算模块,用于采用推荐值P0求取μP,P0为设计压力。
第三标准偏差运算模块,用于统计P求取σP;
或,第三标准偏差运算模块,用于采用推荐值0.05P求取σP。
实施例
西气东输三线一级地区某较高强度设计系数试验段,强度设计系数为0.8,管道规格为Ф1219×16.5mm,螺旋缝焊管,钢级为X80,最小屈服强度SMYS为555MPa,管道运行压力为12MPa,相对西气东输二线一级地区干线Ф1219×18.4mm,仅降低了管道壁厚,而钢级和管道运行压力均未改变。针对该管道,本发明实施例提供的完整性评价周期计算方法为:
步骤一:建立极限状态函数。
步骤二:分别计算0.72和0.8强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1和μZ2、0.72和0.8强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和σZ2。其中,计算流变应力均值时,屈服强度σS按照最小屈服强度SMYS计算,即 管道壁厚损失的均值μΔt,按照5年均匀腐蚀速率(0.076mm/a)的管道的壁厚损失Δt计算,即μΔt=CR(T-T0)=0.076×5=0.38mm;各参数取值见表1所示。
表10.72与0.8设计系数下腐蚀减薄管道可靠性指标参数取值(5年后,腐蚀速率0.076mm/a)
将表1中的参数分别代入函数关系式进行计算(σΔt和σP按照推荐值计算),得到μZ1、μZ2、σZ1和σZ2,结果见表2。
表20.72与0.8设计系数下极限状态函数分布均值和标准偏差
μZ1 | μZ2 | σZ1 | σZ2 |
213.56 | 166.31 | 123.83 | 123.92 |
步骤三:计算0.72和0.8设计系数下的可靠性指数β1和β2。
步骤四:计算可靠性指数下降比率w。
步骤五:0.8设计系数下的完整性评价周期r。
r≈r0×(1-w)=5×(1-22.1%)=3.895≈4
最后,结合美国标准ASME B31.8S给出的0.72设计系数下的内检测评价法、试压评价法和直接评价法3种管道完整性评价周期r0(如表3所示)对r进行圆整,得到一级地区0.8设计系数输气管道完整性评价周期,见表4所示
表30.72设计系数输气管道完整性评价周期(ASME B31.8S2010)
备注:
①时间间隔为最大时间,可低于该数值,这取决于管道修复与保护情况。另外,出现某一显著影响管道安全的威胁时,需要明显缩短检测周期。一旦发生与时间相关的失效,应立即重新确定检测时间间隔。
②TP为试验压力。
③PF为根据ASME B31G或等同规范确定的失效压力。
④危险迹象的直接评估时间间隔包括在内,抽样检测危险迹象的时间间隔取决于这些迹象的严重性和前期的检验结果。如果所有的危险迹象都进行了检验和修复,则管道运行应力高于50%SMYS时的再次检测时间为5年,如果管道运行应力低于50%SMYS,则再次检测时间为10年。
表4一级地区0.8设计系数输气管道完整性评价周期
本发明实施例提供的输气管道完整性评价周期的计算方法及***,通过建立输气管道腐蚀减薄极限状态函数、管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数,计算提高强度设计系数后的可靠性指数,进而计算得到可靠性指数降低比率,最后对已知的强度设计系数的输气管道完整性评价周期进行修正调整,从而得到更高强度设计系数的输气管道完整性评价周期,为管道的完整性管理及维护提供建议,满足了对输气管道完整性评价的需求。
最后所应说明的是,以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制,尽管参照实例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解,可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换,而不脱离本发明技术方案的精神和范围,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (10)
1.一种输气管道完整性评价周期的计算方法,其特征在于,包括:
建立管道腐蚀减薄极限状态函数其中,σf为材料的流变应力,Δt为管道的壁厚损失,t0为管道的原始壁厚,d为管道直径,P为管道运行压力;
基于概率论基础规律,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数其中,μZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的均值,为材料流变应力的均值,μΔt为管道壁厚损失的均值,μP为管道运行压力的均值;
基于机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数其中,σZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差,为材料流变应力的标准偏差,σΔt为管道壁厚损失的标准偏差,σP为管道运行压力的标准偏差,为流变应力σf的偏导数,为管道壁厚损失Δt的偏导数,为管道运行压力P的偏导数;
根据所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和所述管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2;其中,所述基准强度设计系数为已知的输气管道完整性评价周期的强度设计系数;
根据可靠性指数公式分别计算基准强度设计系数下的可靠性指数β1和待求强度设计系数下的可靠性指数β2;
根据公式计算可靠性指数下降比率w;
根据公式r≈r0×(1-w)计算待求强度设计系数下的管道完整性评价周期r,其中,r0为基准强度设计系数的管道完整性评价周期。
2.如权利要求1所述的输气管道完整性评价周期的计算方法,其特征在于,所述材料的流变应力σf的计算方法为:从待评估的管道中,采集管道样本进行力学试验,测出屈服强度σs;通过公式σf=σs+68.95计算出σf;
所述由对σf取平均值计算得到;
或,所述根据公式计算得到,其中,SMYS为材料的最小屈服强度;
所述由σf统计得到,具体方法为:由力学试验测得不同的屈服强度σs,求出所有对应的σf;对所有求出的σf进行统计分析求出
或,取当前制管行业平均偏差情况给出的推荐值0.2σf。
3.如权利要求1或2所述的输气管道完整性评价周期的计算方法,其特征在于,所述管道壁厚损失Δt由管道无损检测得出,具体的计算公式为Δt=t0-t,其中,t为无损检测测得的管道剩余壁厚;
所述μΔt由对所述Δt取平均值计算得到;
或,通过公式μΔt=CR(T-T0)计算出μΔt,其中,CR为石油行业碳钢的平均腐蚀速率,即0.076mm/a,T为管道评估的初始时间,T0为管道评估的截止时间;
所述σΔt由所述Δt统计得到;
或,σΔt采用推荐值0.1Δt。
4.如权利要求1或2所述的输气管道完整性评价周期的计算方法,其特征在于,所述管道运行压力P由输气管道的压力测量得到;
所述μP由对P求平均值得到;
或,μP采用推荐值P0,P0为设计压力;
所述σP由所述P统计得到;
或,σP采用推荐值0.05P。
5.如权利要求1或2所述的输气管道完整性评价周期的计算方法,其特征在于,所述根据管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2,包括:将基准强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ1和σZ1;
将待求强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ2和σZ2。
6.一种输气管道完整性评价周期的计算***,其特征在于,包括:
第一函数建立模块,用于建立管道腐蚀减薄极限状态函数其中,σf为材料的流变应力,Δt为管道的壁厚损失,t0为管道的原始壁厚,d为管道直径,P为管道运行压力;
第二函数建立模块,用于基于概率论基础规律,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数其中,μZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的均值,为材料流变应力的均值,μΔt为管道壁厚损失的均值,μP为管道运行压力的均值;
第三函数建立模块,用于基于机械可靠性设计理论中的一次二阶距法,由所述管道腐蚀减薄极限状态函数得到管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数其中,σZ为管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差,为材料流变应力的标准偏差,σΔt为管道壁厚损失的标准偏差,σP为管道运行压力的标准偏差,为流变应力σf的偏导数,为管道壁厚损失Δt的偏导数,为管道运行压力P的偏导数;
第一运算模块,用于根据所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和所述管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数分别计算基准强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ1、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ1和待求强度设计系数下的管道腐蚀减薄极限状态函数的均值μZ2、管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差σZ2;其中,所述基准强度设计系数为已知的输气管道完整性评价周期的强度设计系数;
第二运算模块,用于根据可靠性指数公式分别计算基准强度设计系数下的可靠性指数β1和待求强度设计系数下的可靠性指数β2;
第三运算模块,用于根据公式计算可靠性指数下降比率w;
第四运算模块,用于根据公式r≈r0×(1-w)计算待求强度设计系数下的管道完整性评价周期r,其中,r0为基准强度设计系数的管道完整性评价周期。
7.如权利要求6所述的输气管道完整性评价周期的计算***,其特征在于,还包括:
数据采集模块,用于从待评估的管道中,采集管道样本;
力学试验执行模块,用于基于所述数据采集模块采集到的样本进行力学试验,测出屈服强度σs;
第五运算模块,用于通过公式σf=σs+68.95计算出σf;
第一均值运算模块,用于对σf取平均值求取
或,所述第一均值运算模块,用于根据公式计算得到其中,SMYS为材料的最小屈服强度;
第一标准偏差运算模块,用于统计σf求取
或,所述第一标准偏差运算模块,用于按照公式求取其中,0.2σf为当前制管行业平均偏差情况给出的推荐值。
8.如权利要求7所述的输气管道完整性评价周期的计算***,其特征在于,还包括:
第六运算模块,用于通过公式Δt=t0-t计算出Δt,其中,t为无损检测测得的管道剩余壁厚;
第二均值运算模块,用于对所述Δt取平均值求取μΔt;
或,所述第二均值运算模块,用于通过公式μΔt=CR(T-T0)计算出μΔt,其中,CR为石油行业碳钢的平均腐蚀速率,即0.076mm/a,T为管道评估的初始时间,T0为管道评估的截止时间;
第二标准偏差运算模块,用于统计Δt求取σΔt;
或,所述第二标准偏差运算模块,用于按照公式σΔt=0.1Δt求取σΔt,其中,0.1Δt为当前制管行业的推荐值。
9.如权利要求8所述的输气管道完整性评价周期的计算***,其特征在于,还包括:
测量模块,用于测量输气管道的压力得到P;
第三均值运算模块,用于对P求平均值得到μP;
或,所述第三均值运算模块,用于按照公式μP=P0求取μP,其中,P0为当前制管行业的推荐值,P0表示设计压力;
第三标准偏差运算模块,用于统计P求取σP;
或,所述第三标准偏差运算模块,用于按照公式σP=0.05P求取σP,其中,0.05P为当前制管行业的推荐值。
10.如权利要求6或7所述的输气管道完整性评价周期的计算***,其特征在于,所述第一运算模块,包括:
第一运算执行单元,用于将基准强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ1和σZ1;
第二运算执行单元,用于将待求强度设计系数下的各参数分别代入所述管道腐蚀减薄极限状态函数的均值函数和管道腐蚀减薄极限状态函数的标准偏差函数计算得到μZ2和σZ2。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410115438.4A CN103984845B (zh) | 2014-03-26 | 2014-03-26 | 一种输气管道完整性评价周期的计算方法及*** |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410115438.4A CN103984845B (zh) | 2014-03-26 | 2014-03-26 | 一种输气管道完整性评价周期的计算方法及*** |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103984845A CN103984845A (zh) | 2014-08-13 |
CN103984845B true CN103984845B (zh) | 2017-02-01 |
Family
ID=51276813
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410115438.4A Active CN103984845B (zh) | 2014-03-26 | 2014-03-26 | 一种输气管道完整性评价周期的计算方法及*** |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103984845B (zh) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105426674B (zh) * | 2015-11-12 | 2019-01-18 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种黄土湿陷区管段可靠度获取方法 |
CN109684652B (zh) * | 2017-10-19 | 2021-08-31 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种油气管道的腐蚀缺陷可靠值的获取方法及服务器 |
CN113688469B (zh) * | 2020-05-19 | 2022-10-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | 运输管道可靠性评价方法和装置、计算机设备和存储介质 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102156089A (zh) * | 2011-01-18 | 2011-08-17 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种埋地管道内腐蚀评价方法 |
-
2014
- 2014-03-26 CN CN201410115438.4A patent/CN103984845B/zh active Active
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102156089A (zh) * | 2011-01-18 | 2011-08-17 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种埋地管道内腐蚀评价方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
长输管道腐蚀裂纹宽频超声内检测器技术研究;何凤岐 等;《北京石油化工学院学报》;20080930;第16卷(第3期);第13-16页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103984845A (zh) | 2014-08-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102628769B (zh) | 一种含表面裂纹缺陷承压设备的定量风险分析方法 | |
CN104458152B (zh) | 一种基于声发射信号处理的气体阀门内漏检测方法 | |
CN103984845B (zh) | 一种输气管道完整性评价周期的计算方法及*** | |
CN111159639B (zh) | 一种管道内检测数据对齐方法及装置 | |
CN117367688B (zh) | 一种玻璃钢管气密性检测分析方法 | |
CN111044186A (zh) | 一种在役管道环焊缝缺陷安全评价及补强方式选择的方法 | |
CN111159837A (zh) | 一种油气管道管体缺陷对齐方法及装置 | |
CN103776853B (zh) | 一种检测小径管焊口未焊透深度的对比试块 | |
CN112347414A (zh) | 一种单缺陷弯管极限内压计算方法 | |
CN107784148B (zh) | 一种集输管道失效率评估方法及装置 | |
CN109255139B (zh) | 一种高温管道中表面多裂纹合并方法 | |
CN107654848B (zh) | 一种管道位置和方向检测方法 | |
CN104154375A (zh) | 高压管道的测温测压数据采集头 | |
Nielsen et al. | Probabilistic modeling of crack threats and the effects of mitigation | |
KR101131996B1 (ko) | 증기발생기 전열관 외경축 균열에 대한 모터구동 회전 탐촉자 와전류 탐상검사방법 | |
CN102107250B (zh) | Ap1000核电蒸发器管子与管板胀接工艺参数的确定方法 | |
Wang et al. | Application progress of tri-axial MFL sensors technology | |
CN111199089B (zh) | 管道环焊缝可靠性灵敏度分析方法及装置 | |
KR101613256B1 (ko) | 와전류 검사법을 이용한 전열관 부식량 예측방법 | |
CN106779285A (zh) | 一种lng储罐泄露的失效模式分析实现方法 | |
JP2005134115A (ja) | 機器の低サイクル疲労損傷起こりやすさ診断法とリスク評価法 | |
Lockey et al. | Modelling shallow dents using local regression methods and finite element analysis | |
CN109374177A (zh) | 一种小内径管道轴向残余应力检测方法 | |
Bushinskaya et al. | Description of the degradation process for defective thin-walled pipeline systems by the Markovian model of pure destruction | |
CN203297947U (zh) | 用于高压管道的测温测压数据采集头 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |