CN103782103B - 燃气轮机 - Google Patents

Abstract

在本发明的燃气轮机中，在燃烧器的尾筒的下游部，在涡轮转子的周向上彼此对置的一对侧壁的内表面成为倾斜面，该倾斜面随着朝向尾筒的轴线方向的下游侧而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器的尾筒的方向，倾斜至到达尾筒的下游端。

Description

燃气轮机

技术领域

本发明涉及一种燃气轮机，具备将燃料与压缩空气混合而使燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器、以及具有利用来自多个燃烧器的燃烧气体进行旋转的转子的涡轮，本发明尤其是涉及燃烧器的尾筒。

本申请基于在2011年9月16日向日本提出申请的特愿2011-203016号而要求优先权，在此援引其内容。

背景技术

燃气轮机具备引入外部空气而生成压缩空气的压缩机、将燃料与压缩空气混合而使燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器、以及具有利用来自多个燃烧器的燃烧气体进行旋转的转子的涡轮。多个燃烧器以转子为中心而呈环状配置。各燃烧器在涡轮的气体入口具有用于输送燃烧气体的尾筒。

当燃烧气体从燃烧器的尾筒流出时，从涡轮的气体入口进入到涡轮的燃烧气体流路内。此时，有可能燃烧气体在从尾筒刚流出之后，在其流动之中形成卡门涡旋列，以该卡门涡旋列为振动源的非稳定压力变动与音响固有值发生共振，产生较大的压力变动，成为运转负载。

因此，在以下的专利文献1所述的技术中，通过将尾筒的下游端与第一级静叶片的上游端之间的轴线方向的尺寸、第一级静叶片的上游端与以转子为中心的在周向上邻接的尾筒间的中心之间的周向上的尺寸等限定在确定的范围，来抑制较大的压力变动。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2009-197650号公报

发明内容

发明要解决的课题

上述专利文献1所述的技术能够可靠地抑制尾筒的下游侧部分处的较大的压力变动。然而，期望进一步抑制尾筒的下游侧部分处的压力变动，进一步提高燃气轮机效率。

因此，本发明为了应对上述的迫切期望，目的在于提供一种燃气轮机，能够进一步抑制燃烧器的尾筒的下游侧部分处的压力变动，进一步提高燃气轮机效率。

用于解决课题的手段

(1)本发明的第一技术方案的燃气轮机具备：将燃料与压缩空气混合而该燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器；具有利用来自多个所述燃烧器的燃烧气体进行旋转的转子的涡轮，多个所述燃烧器以所述转子为中心呈环状配置，且具有向所述涡轮的气体入口输送燃烧气体的尾筒，所述燃气轮机中，构成所述燃烧器的所述尾筒的下游部且在所述转子的周向上彼此对置的一对侧壁中的至少一方的侧壁的内表面成为倾斜面，该倾斜面随着朝向所述尾筒的轴线方向的下游侧，而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器的尾筒的方向，倾斜至到达所述尾筒的下游端。

在尾筒内朝向下游侧流动的燃烧气体在从尾筒内流出之后也向沿着尾筒的侧壁内表面的方向流动，因此在尾筒的下游端面的下游侧形成卡门涡旋列。

在该燃气轮机中，尾筒的下游侧的侧壁内表面成为到达尾筒的下游端的倾斜面，因此沿着彼此相邻接的燃烧器的尾筒的侧壁内表面的流动彼此带有角度地在尾筒的下游端面的下游侧合流，因此能够抑制在尾筒的下游端面的下游侧形成卡门涡旋列的情况，能够抑制尾筒的下游侧部分的压力变动。

(2)在上述(1)的燃气轮机中，可以是，所述涡轮具有以所述转子为中心呈环状且沿着所述气体入口配置的多个第一级静叶片，所述第一级静叶片的叶片弦延伸的叶片弦方向相对于所述周向倾斜，在所述周向上，在相对于所述第一级静叶片的上游端而将该第一级静叶片的下游端存在的一侧设为叶片倾斜侧的情况下，所述尾筒的所述至少一方的侧壁是所述尾筒中的在周向上彼此对置的一对所述侧壁中的叶片倾斜侧的侧壁。

尾筒中的在周向上彼此对置的一对侧壁中的仅叶片倾斜侧的侧壁内表面为倾斜面的情况下，由该倾斜面引导的燃烧气体的流动朝向与由第一级静叶片引导的燃烧气体的流动朝向几乎相同，从尾筒朝向第一级静叶片的燃烧气体的流动变得顺畅。因此，即使仅叶片倾斜侧的侧壁的内表面为倾斜面，也能够有效地抑制尾筒的下游侧部分的压力变动。需要说明的是，叶片弦是指将静叶片的上游端和下游端连结的线段。

在(3)上述(1)的燃气轮机中，可以是，所述尾筒中的在周向上彼此对置的一对所述侧壁双方的所述内表面成为所述倾斜面。

在该燃气轮机中，能够抑制在从尾筒的一对侧壁的内表面分别相连的尾筒的各下游端面的下游侧形成卡门涡旋列的情况。

(4)在上述(1)至(3)中任一燃气轮机中，可以是，以所述倾斜面的从上游端到下游端为止的周向的尺寸B为基准，所述倾斜面的从所述上游端到所述下游端为止的轴线方向的尺寸A与该尺寸B的比例A/B为1以上且8以下。

(5)在上述(1)至(4)中任一燃气轮机中，可以是，所述倾斜面在至少一部分上包含曲面，该曲面在靠近所述尾筒的轴线且朝向下游侧的一侧鼓出。

(6)在上述(1)至(5)中任一燃气轮机中，可以是，所述燃烧器的数量与所述第一级静叶片的数量之比为2：3以上的奇数，以多个所述第一级静叶片的间距尺寸P为基准，从所述燃烧器的所述尾筒与所述其他燃烧器的尾筒之间的中间地点到周向上最近的第一级静叶片的上游端为止的周向的尺寸S与该尺寸P的比例S/P为0.05以下、0.2～0.55之间、或者0.7～1.0之间。

在该燃气轮机中，相对于从任意燃烧器的尾筒的一对侧壁的内表面分别相连的尾筒的各下游端，任一第一级静叶片在周向上比较靠近地存在，由于该第一级静叶片的存在，能够抑制各尾筒的下游侧的压力变动。

(7)在上述(1)至(6)中任一燃气轮机中，以多个所述第一级静叶片的间距尺寸P为基准，从所述尾筒的下游端到所述第一级静叶片的上游端为止的所述轴线方向的尺寸L与该尺寸P的比例L/P为0.2以下。

在该燃气轮机中，相对于尾筒的下游端，第一级静叶片在尾筒的轴线方向上比较靠近地存在，因此由于该第一级静叶片的存在而能够抑制各尾筒的下游侧的压力变动。

发明效果

在本发明中，能够抑制在尾筒的下游端面的下游侧形成卡门涡旋列的情况，能够抑制尾筒的下游侧部分的压力变动。因此，根据本发明，能够提高燃气轮机效率。

附图说明

图1是本发明的一实施方式的将燃气轮机的主要部分剖开的整体侧视图。

图2是本发明的一实施方式的燃气轮机的燃烧器周边的剖视图。

图3是本发明的一实施方式的尾筒的立体图。

图4是本发明的一实施方式的尾筒的下游侧的剖视图。

图5是本发明的一实施方式的表示倾斜面的倾斜率与压力变动幅度之间的关系的坐标图。

图6是本发明的一实施方式的表示尾筒与第一级静叶片的位置关系的说明图。

图7是本发明的一实施方式的表示尾筒的下游侧的压力变动的说明图，该图(a)表示周向比例为10％的情况，该图(b)表示周向比例为22.5％的情况，该图(c)表示周向比例为35％的情况，该图(d)表示周向比例为47.5％的情况。

图8是本发明的一实施方式的表示尾筒的下游侧的压力变动幅度与周向比例之间的关系的坐标图。

图9是用于表示本发明的一实施方式的倾斜面的变形例的尾筒的下游侧的剖视图，该图(a)表示倾斜面的第一变形例，该图(b)表示倾斜面的第二变形例。

图10是本发明的一实施方式的变形例的表示尾筒的倾斜面与第一级静叶片之间的位置关系的说明图。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明的燃气轮机的一实施方式进行详细说明。

如图1所示，本实施方式的燃气轮机具备：对外部空气进行压缩而生成压缩空气的压缩机1；将来自燃料供给源的燃料与压缩空气混合而使该燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器10；利用燃烧气体进行驱动的涡轮2。

涡轮2具备外壳3与在该外壳3内旋转的涡轮转子5。涡轮转子5具有多个转子盘层叠而构成的转子主体6以及在多个转子盘的每一个中从该转子盘向放射方向延伸的多个动叶片7。即，该涡轮转子5为多级动叶片结构。

在该涡轮转子5上例如连接有通过该涡轮转子5的旋转进行发电的发电机(未图示)。另外，在外壳3上，在各级动叶片7的各上游侧固定有从其内周面向靠近转子主体6的方向延伸的多个静叶片4。

多个燃烧器10以涡轮转子5的旋转轴线Ar为中心、沿周向彼此等间隔地固定于外壳3。

如图2所示，燃烧器10具备将高温、高压的燃烧气体G从涡轮2的气体入口9向涡轮2的气体流路8内输送的尾筒20以及向该尾筒20内供给燃料以及压缩空气Air的燃料供给器11。涡轮2的动叶片7以及静叶片4配置在该气体流路8中。燃料供给器11具备将先导燃料X向尾筒20内供给而在该尾筒20内形成扩散火焰的先导燃烧器12、以及将主燃料Y以及压缩空气Air预混合而作为预混合气体向尾筒20内供给、并在该尾筒20内形成预混合火焰的多个主喷嘴13。

如图2及图3所示，尾筒20呈筒状，在内周侧具有供燃烧气体G流动的主体21以及设于主体21的下游端部且朝向远离尾筒20的轴线Ac的方向扩展的出口凸缘31。

主体21的下游侧的截面形状呈长方形，该主体21在其下游部具有以涡轮转子5的旋转轴线Ar为中心的在周向C上彼此对置的一对侧壁22和以该旋转轴线Ar为中心的在放射方向上彼此对置的一对侧壁23。

如图4所示，在主体21的下游端部设置的出口凸缘31具有从主体21的下游端朝向远离尾筒20的轴线Ac的方向扩展的凸缘主体部32、以及从该凸缘主体部32的外缘朝向上游侧延伸的对置部33。该凸缘主体部32的下游端面成为尾筒20的下游端面20ea。另外，在该对置部33与在周向C上邻接的燃烧器10的尾筒20的对置部33之间，设有对邻接的燃烧器10的尾筒相互之间进行密封的密封构件35。需要说明的是，在本实施方式中，主体21的下游侧的部分、即主体21的下游部的侧壁22、23与凸缘主体部32由一体成形品来形成。

在周向C上彼此对置的一对侧壁22各自的内表面24成为倾斜面25，该倾斜面25随着朝向尾筒20的轴线Ac方向的下游侧，而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器10的尾筒20的方向倾斜至到达尾筒20的下游端20e。即，倾斜面25的下游端是尾筒20的下游端20e。

在尾筒20内朝向下游侧流动的燃烧气体G在从尾筒20内流出之后也向沿着侧壁22的内表面24的方向流动，因此有时在凸缘主体部32的下游端面20ea的下游侧形成卡门涡旋列。

在本实施方式中，尾筒20的下游部的侧壁22的内表面24成为倾斜面25，因此凸缘主体部32的下游端面20ea与侧壁22的内表面24所成的角度比内表面24未形成倾斜面25的情况要小。因此，在本实施方式中，能够抑制在凸缘主体部32的下游端面20ea的下游侧形成卡门涡旋列的情况，能够抑制尾筒20的下游侧部分的压力变动。

在此，对于改变了该倾斜面25的倾斜率时的尾筒20的下游侧部分的压力变动幅度进行了模拟，因此对该模拟结果进行说明。需要说明的是，在该模拟中，如图4所示，以倾斜面25的从上游端25s到下游端20e(=尾筒20的下游端)的周向C的尺寸B为基准，将从上游端25s到下游端20e的轴线Ac方向的尺寸A与该尺寸B的比例A/B定义为倾斜面25的倾斜率。

如图5所示可知，作为该模拟的结果，在倾斜率A/B为1以上且8以下时，燃烧器10的下游侧部分的压力变动幅度ΔP变小。这是因为，在倾斜率A/B小于1时、以及大于8时，倾斜过急或者过缓，无法充分获得作为倾斜面25的效果。另外，也可知当倾斜面25的倾斜率A/B为2以上且6以下时，压力变动幅度ΔP极度变小。需要说明的是，随着在尾筒20内流动的燃烧气体G的流速增高，压力变动幅度ΔP也增大，但即便在尾筒20内流动的燃烧气体G的流速发生变化，倾斜面25的倾斜率A/B与压力变动幅度ΔP之间的关系也基本相同。

因此，倾斜面25的倾斜率A/B的优选范围Ra为1以上且8以下，更优选范围Rb为2以上且6以下。

另外，在此，对改变了尾筒20与第一级静叶片4a的相对位置时的燃烧器10的下游侧部分处的压力变动幅度进行了模拟，因此对该模拟结果也进行说明。具体来说，如图6所示，对于以多个第一级静叶片4a的周向C的间距尺寸P为基准，从确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的一侧邻接的其他燃烧器10b的尾筒20之间的中间地点M到在周向C的一侧最近的第一级静叶片4a的上游端4s为止的周向C的尺寸S与该尺寸P的比例S/P(以下称为周向比例S/P)与压力变动幅度ΔP之间的关系进行了模拟。

需要说明的是，该模拟是通过燃烧器10的数量Nc与第一级静叶片4a的数量Ns之比为2：3、且尾筒20的倾斜面25的倾斜率A/B为2.75来进行的。另外，该模拟是通过以间距尺寸P为基准而从尾筒20的下游端20e到第一级静叶片4a的上游端4s为止的轴线Ac方向上的尺寸L与该尺寸P的比例L/P(以下称为轴线方向比例L/P)设为12％来进行的。

如图8所示，在轴线方向比例L/P为12％的情况下，周向比例S/P为0％～5％，几乎不存在非稳定压力变动。然而，当周向比例S/P超过5％时，开始发现较大的压力变动幅度ΔP，当周向比例S/P成为10％时，压力变动幅度ΔP进一步增大。

如图7(a)所示，在周向比例S/P为10％的情况下，在确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的一侧邻接的其他燃烧器10b的尾筒20之间的下游侧，没有发现非稳定压力变动，但在确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的另一侧邻接的其他燃烧器10c的尾筒20之间的下游侧，产生卡门涡旋列V，产生了比较大的非稳定压力变动。这考虑是因为，从确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的另一侧邻接的其他燃烧器10c的尾筒20之间到周向C上最近的第一级静叶片4a的上游端4s为止的周向C的尺寸增大的缘故。需要说明的是，图7中的细线表示等静压线。

因此，当周向比例S/P成为10％时，可认为压力变动幅度ΔP增大。其中，在该模拟中，由于倾斜面25的倾斜率A/B为更优选范围Rb(2以上且6以下)内的2.75，因此与未形成倾斜面25的情况等相比，压力变动幅度ΔP更小。

压力变动幅度ΔP在周向比例S/P为20％时，如图8所示急剧变小，在周向比例S/P为22.5％时，几乎没有发现非稳定压力变动。如图7(b)所示，在周向比例S/P为22.5％的情况下，在确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的一侧邻接的其他燃烧器10b的尾筒20之间的下游侧、以及确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的另一侧邻接的其他燃烧器10c的尾筒20之间的下游侧，也几乎没有发现非稳定压力变动。

如图7(c)及图7(d)所示，在周向比例S/P为35％、47.5％的情况下，也几乎没有发现非稳定压力变动。但是，如图8所示，当周向比例S/P超过55％时，再次开始发现较大的压力变动幅度ΔP，在周向比例S/P成为60％时，压力变动幅度ΔP进一步增大。这是因为，从确定的燃烧器10a的尾筒20和与其在周向C的一侧邻接的其他燃烧器10b的尾筒20之间到周向C上最近的第一级静叶片4a的上游端4s为止的周向C的尺寸增大的缘故。即，可认为在周向比例S/P为60％时，与周向比例S/P为10％时以基本相同的理由产生相同的现象。

该压力变动幅度ΔP在周向比例S/P成为70％时，急剧变小，在周向比例S/P成为72.5％时，几乎没有发现非稳定压力变动。以下，直至周向比例S/P成为100％，几乎没有发现非稳定压力变动。

如以上所述可知，在周向比例S/P为0％～5％、20％～55％、70％～100％时，几乎没有发现非稳定压力变动，尾筒20的下游侧部分的压力变动幅度ΔP极度变小。即，可知，对于周向比例S/P而言，优选范围Rc为0％～5％、20％～55％、70％～100％。

另外，在此，改变轴线方向比例L/P，与上述同样地，对周向比例S/P与压力变动幅度ΔP的关系进行了模拟。

如图8所示，在轴线方向比例L/P为18％时、20％时、27％时，压力变动幅度ΔP的变化相对于周向比例S/P的变化具有与所述的轴线方向比例L/P为12％时相同的倾向。即，与所述的轴线方向比例L/P为12％时同样地，在周向比例S/P为0％～5％、20％～55％、70％～100％的情况下，与周向比例S/P为5％～20％、55％～70％的情况相比，燃烧器10的下游侧部分的压力变动幅度ΔP相对变小。

然而，可知在轴线方向比例L/P为18％以及20％时，在周向比例S/P为0％～5％、20％～55％、70％～100％的情况下，与所述的轴线方向比例L/P为12％时同样地，几乎没有发现非稳定压力变动，压力变动幅度ΔP的绝对值较小，但是在轴线方向比例L/P为27％时，即使在周向比例S/P为0％～5％、20％～55％、70％～100％的情况下，压力变动幅度ΔP的绝对值也增大。

即，可知通过将轴线方向比例L/P设为20％以下，压力变动幅度ΔP变小。

另外，以上的模拟结果是燃烧器10的数量Nc与第一级静叶片4a的数量Ns之比为2：3的情况，但是即便在Nc：Ns＝2：5、Nc：Ns＝2：7、Nc：Ns＝2：9以上的情况下，尾筒20与第一级静叶片4a之间的相对位置和尾筒20的下游侧部分处的压力变动幅度ΔP之间的关系，也可认为能获得与上述同样的结果。其中，第一级静叶片4a的数量Ns相对于燃烧器10的数量Nc越增多，无论周向比例S/P、轴线方向比例L/P为任何值，压力变动幅度ΔP增大时的压力变动幅度ΔP的绝对值也越减小，若第一级静叶片4a的数量Ns进一步增多，则无论周向比例S/P、轴线方向比例L/P为任何值，也几乎没有发现非稳定压力变动。

需要说明的是，在燃烧器10的数量Nc与第一级静叶片4a的数量Ns之比为1：自然数时，能够在各燃烧器10的尾筒20和与其邻接的其他尾筒20之间的正下方配置第一级静叶片4a的上游端4s，因此通过如此配置第一级静叶片4a，能够几乎消除非稳定压力变动。

接下来，对尾筒20的倾斜面25的各种变形例进行说明。

以上的实施方式的倾斜面25的从其上游端25s到下游端20e的整体为平面，但该倾斜面25不需要整体为平面，可以在至少一部分上包含曲面。

具体来说如图9所示，该曲面是在靠近尾筒20的轴线Ac且朝向下游侧的一侧平滑地鼓出的曲面26a、26b、26c。例如，如图9(a)所示，曲面26a与倾斜面25和凸缘主体部32的下游端面20ea的交界区域一致、即该曲面26a的下游端与倾斜面25的下游端20e一致。另外，对于曲面26b而言，该曲面26b的上游端与倾斜面25的上游端25s一致。另外，如图9(b)所示，倾斜面25整体为曲面26c。

这样，当倾斜面25的至少一部分采用曲面时，不存在燃烧气体G的流动朝向急剧地变化的部位，因此能够进一步抑制在尾筒20的下游端面20ea的下游侧形成卡门涡旋列的情况，能够更有效地抑制尾筒20的下游侧部分的压力变动。因此，在倾斜面25的至少一部分采用曲面的情况下，倾斜面25的倾斜率A/B的优选范围Ra比以上说明的1以上且8以下要宽。

另外，在以上的实施方式中，在周向C上彼此对置的一对侧壁22各自的内表面24成为倾斜面25，但即使仅任一方的内表面24成为倾斜面25，也能够抑制尾筒20的下游侧部分的压力变动。在这种情况下，如图10所示，在周向C上，相对于第一级静叶片4a的上游端4s而将第一级静叶片4a的下游端4e存在的一侧设为叶片倾斜侧Ca的情况下，在周向C上彼此对置的一对侧壁22(在图10的情况下为22a及22b)中的叶片倾斜侧Ca的侧壁22(在图10的情况下为22b)的内表面24优选成为倾斜面25。这是因为，由倾斜面25引导的燃烧气体G的流动朝向与将第一级静叶片4a的上游端4s和下游端4e连结的线段、即叶片弦的方向、换句话说由第一级静叶片4a引导的燃烧气体G的流动朝向几乎相同，从尾筒20朝向第一级静叶片4a的燃烧气体G的流动变得顺畅，能够有效地抑制尾筒20的下游侧部分的压力变动。

需要说明的是，如上所述，即使在周向C上彼此对置的一对侧壁22中的仅任一方的侧壁22(在图10的情况下为22a或22b)的内表面24成为倾斜面25，尾筒20和第一级静叶片4a的相对位置与尾筒20的下游侧部分处的压力变动幅度ΔP之间的关系也与以上的模拟结果基本相同。

符号说明：

1：压缩机，2：涡轮，3：外壳，4：静叶片，4a：第一级静叶片，4s：(静叶片的)上游端，4e：(静叶片的)下游端，5：涡轮转子，6：转子主体，7：动叶片，8：气体流路，9：气体入口，10：燃烧器，20：尾筒，20e：(尾筒的或倾斜面的)下游端，20ea：(尾筒的或凸缘主体部的)下游端面，21：主体，22、22a、22b、23：侧壁，24：内表面，25：倾斜面，25s：(倾斜面的)上游端，26a、26b、26c：曲面。

Claims (7)

1.一种燃气轮机，其具备：将燃料与压缩空气混合而使该燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器；具有利用来自多个所述燃烧器的燃烧气体进行旋转的转子的涡轮，

多个所述燃烧器以所述转子为中心呈环状配置，且具有向所述涡轮的气体入口输送燃烧气体的尾筒，所述燃气轮机中，

在所述燃烧器的所述尾筒的下游部，在所述转子的周向上彼此对置的一对侧壁中的至少一方的侧壁的内表面成为倾斜面，该倾斜面随着朝向所述尾筒的轴线方向的下游侧，而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器的尾筒的方向，倾斜至到达所述尾筒的下游端，

以所述倾斜面的从上游端到下游端为止的周向的尺寸B为基准，所述倾斜面的从所述上游端到所述下游端为止的轴线方向的尺寸A与该尺寸B的比例A/B为1以上且8以下。

2.根据权利要求1所述的燃气轮机，其中，

所述涡轮具有以所述转子为中心呈环状且沿着所述气体入口配置的多个第一级静叶片，所述第一级静叶片的叶片弦延伸的叶片弦方向相对于所述周向倾斜，

在所述周向上，在相对于所述第一级静叶片的上游端而将该第一级静叶片的下游端存在的一侧设为叶片倾斜侧的情况下，所述尾筒的所述至少一方的侧壁是所述尾筒中的在周向上彼此对置的一对所述侧壁中的叶片倾斜侧的侧壁。

3.根据权利要求1所述的燃气轮机，其中，

所述尾筒中的在周向上彼此对置的一对所述侧壁双方的所述内表面成为所述倾斜面。

4.一种燃气轮机，其具备：将燃料与压缩空气混合而使该燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器；具有利用来自多个所述燃烧器的燃烧气体进行旋转的转子的涡轮，

多个所述燃烧器以所述转子为中心呈环状配置，且具有向所述涡轮的气体入口输送燃烧气体的尾筒，所述燃气轮机中，

在所述燃烧器的所述尾筒的下游部，在所述转子的周向上彼此对置的一对侧壁中的至少一方的侧壁的内表面成为倾斜面，该倾斜面随着朝向所述尾筒的轴线方向的下游侧，而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器的尾筒的方向，倾斜至到达所述尾筒的下游端，

所述倾斜面在至少一部分上包含曲面，该曲面在靠近所述尾筒的轴线且朝向下游侧的一侧鼓出。

5.一种燃气轮机，其具备：将燃料与压缩空气混合而使该燃料燃烧并生成燃烧气体的多个燃烧器；具有利用来自多个所述燃烧器的燃烧气体进行旋转的转子的涡轮，

多个所述燃烧器以所述转子为中心呈环状配置，且具有向所述涡轮的气体入口输送燃烧气体的尾筒，所述燃气轮机中，

在所述燃烧器的所述尾筒的下游部，在所述转子的周向上彼此对置的一对侧壁中的至少一方的侧壁的内表面成为倾斜面，该倾斜面随着朝向所述尾筒的轴线方向的下游侧，而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器的尾筒的方向，倾斜至到达所述尾筒的下游端，

所述涡轮具有以所述转子为中心呈环状且沿着所述气体入口配置的多个第一级静叶片，

所述燃烧器的数量与所述第一级静叶片的数量之比为2∶3以上的奇数，

以多个所述第一级静叶片的间距尺寸P为基准，从所述燃烧器的所述尾筒与所述其他燃烧器的尾筒之间的中间地点到周向上最近的第一级静叶片的上游端为止的周向的尺寸S与该尺寸P的比例S/P为0.05以下、0.2～0.55之间、或者0.7～1.0之间。

6.根据权利要求2或5所述的燃气轮机，其中，

以多个所述第一级静叶片的间距尺寸P为基准，从所述尾筒的下游端到所述第一级静叶片的上游端为止的所述轴线方向的尺寸L与该尺寸P的比例L/P为0.2以下。

7.一种燃烧器，以涡轮的转子的旋转轴线为中心而沿周向彼此邻接地设置多个，且生成用于使所述转子旋转的燃烧气体，其中，

所述燃烧器具备尾筒，该尾筒具有在以所述旋转轴线为中心的周向上彼此对置的一对侧壁，并向所述涡轮的气体入口输送燃烧气体，

所述尾筒的在所述周向上彼此对置的一对侧壁中的至少一方的侧壁的内表面成为倾斜面，该倾斜面随着朝向所述尾筒的轴线方向的下游侧，而向逐渐靠近邻接的其他燃烧器的尾筒的方向，倾斜至到达所述尾筒的下游端，

以所述倾斜面的从上游端到下游端为止的周向的尺寸B为基准，所述倾斜面的从所述上游端到所述下游端为止的轴线方向的尺寸A与该尺寸B的比例A/B为1以上且8以下。