CN103484782A - 高含硫化氢环境用大口径高强度集输无缝钢管的制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种高含硫化氢环境用大口径高强度集输无缝钢管的制造方法，该方法包括步骤有钢种合理配比、炼钢、PQF连轧、720EM斜轧旋扩、调质处理和加工工艺。本方法的效果是利用残余元素对性能的贡献，合理调整成份控制，通过斜轧旋扩的轧制技术和独特的热处理技术得到适用于高含硫化氢环境的集输管，其不仅满足集输高操作压力下对强度的要求，同时满足酸性环境对抗硫化氢腐蚀性能的要求。该钢管具有良好的理化性能，管体尺寸精度高，便于应用和利于输送管道的安全，可广泛应用于高含硫化氢的酸性油气田中。

Description

高含硫化氢环境用大口径高强度集输无缝钢管的制造方法

技术领域

本发明涉及耐腐蚀材料及油气输送领域，特别是一种高含硫化氢环境用大口径高强度集输无缝钢管的制造方法。 

背景技术

我国石油天然气开采量逐年增加，仅中石化每年天然气产量超过70亿立方，其中高含H2S气田有中石化四川普光气田、元坝气田、中石油罗家寨气田等。高含硫天然气腐蚀性强，集输***安全可靠运行对集输管材性能要求十分苛刻。但是考虑到集输***管道用量大，完全依靠引进国外管材，成本高、周期长、集输***抢维修和平稳运行受到了严重的制约。在高含硫化氢气田的集输管材只有两种选择一个是大口径焊管和Dalmine24"斜轧扩管生产的管子，前者焊缝易存在天生的缺陷产生HIC开裂，后者管材易产生螺旋比易于缓蚀剂进行涂敷，加速腐蚀，两种管材均需要进口，价格高、采购周期长，性能不稳定，安全系数普遍偏低，只高于规定的最小屈服强度10～20MPa，在生产加工和集输过程中极易出现问题，影响生产和安全。同时强韧性匹配不足，未有良好的冲击韧性和低温冲击性能。 

中国公开号CN1811002A中C含量低，未加入V元素微合金化处理，对P、S含量要求不高，未提供新技术解决解决P、S引起的负面影响。CN1351189所公开的高韧性抗硫化氢用输气管线钢，P、S含量要求很低，制造成本高，目前的工业化生产还难以实现。CN01126611.2公开了“一种低碳合金钢及所制管材”，该发明涉及一种低碳低合金钢及所制管材，所要解决的技术问题是增加合金钢的强韧性及提高淬透性和焊接性能，冲击性能不是很理想，添加了多种贵重金属，生产成本高，而且未考虑耐腐蚀性能合金元素优异配比，不具备良好的抗HIC性能，由此制造的管材不具备输送酸性介质的要求。公 开号CN101287853A公开了“管线用无缝钢管即其制造方法”，主要针对于厚壁管，通过大量添加Mo元素0.4～1.2%来实现高强度、韧性和耐腐蚀性能，针对于本文所述的管线管考虑材料的焊接性能，行业标准中规定Mo元素不能超过0.15%，经协商后最大值也不能超过0.5%，所以不属于同一管线管领域。公开号CN101417296A公开了“直径为Φ219.0～460mm的大口径高钢级耐腐蚀无缝管的制造方法”，此规格系列采用PQF轧机直接得到最终的管材，有最大规格范围限制。 

在高硫化氢环境中，腐蚀问题是集输管道需要克服的重要问题。针对于高含硫化氢环境中，抗硫化氢腐蚀主要通过管材具有良好的抗硫化氢性能。在高含硫化氢和CO2环境，一般钻采所用的油管均采用双相不锈钢、镍基合金等耐蚀合金，耐蚀合金价格昂贵，对于集输管道因用量大，常用的防腐措施是采用抗硫化氢腐蚀管线加抗二氧化碳腐蚀的缓蚀剂来达到防腐的要求。 

发明内容

为解决上述技术中存在的问题，本发明的目的是提供一种高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管的制造方法，有利于解决大口径无缝集输管的冶炼、轧制和热处理等生产难题，提供安全可靠的高含硫环境可替代焊管的输送管道，解决油气输送过程中的腐蚀问题。 

为实现发明目的，本发明采用的技术方案是一种高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管的制造方法，该方法包括以下步骤： 

a.所述高含硫环境用大口径高强度集输无缝钢管的钢种成分重量％为：C0.05～0.13％，Si0.25～0.50％，Mn1.20～1.50％，P≤0.015％，S≤0.003％，Al0.030～0.060％，N0.003～0.012％，Nb0.030～0.10％，V0.04～0.09％，Cu0.15～0.35％，Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％，Ca≤0.006%，CE_ΠW≤0.39%，CEpcm≤0.22%，余量为Fe和不可避免的杂质； 

b.炼钢按步骤a无缝钢管的成分设计原料中采用优质废钢、管头和铁水≥30%，熔化成钢水后，通过电炉、精炼、RH真空炉、喂丝处理、连铸并结合微合金化、纯净钢冶炼、夹杂物变性，连铸机铸成Φ400mm及以上断面钢坯；喂丝处理为纯Ca丝喂入量≥100m/炉； 

c.热轧将冷却后的连铸坯冷定心后，在环形加热炉内加热，炉温为1230～1290℃，管坯加热温度偏差±10℃，热穿孔温度1220～1260℃，Φ460PQF连轧机组连轧温度940～1200℃，定径温度880～980℃，冷却，为斜轧旋扩工艺提供毛管； 

d.斜轧旋扩将所述毛管在加热炉内加热，炉温为1120～1190℃，管坯加热温度偏差±10℃，通过旋扩和均整控制管体壁厚，通过再加热炉控温保外径，温度控制范围680～780℃，温差为±10℃，四组冷轧辊冷定径，钢管外径控制精度为±0.75%D，壁厚控制精度为±12.5%t； 

e.调质处理上述钢管在步进式高温加热炉中加热到900～980℃，保温45～80min后进行水冷淬火，然后在步进式低温加热炉中加热到600～710℃，进行回火空冷；采用500～630℃高温定径和热矫直，直度整体小于0.15%L，不圆度小于1%D；经热处理的钢管力学性能指标为： 

屈服强度：360～635MPa 

抗拉强度：520～760MPa 

屈强比：≤0.93 

延伸率：≥20% 

冲击功：横向全尺寸夏比冲击功≥200J 

硬度：≤230HV10 

金相：双相组织F+B_回，晶粒度8.0级及以上 

高硫化氢模拟环境下HIC性能：CSR≤2％，CLR≤12％，CTR≤3％。 

提供一种采用上述制造方法生产直径≥500mm的高含硫化氢环境用 大口径高强度集输无缝钢管。 

本发明的有益效果是：1）采用低碳高锰微合金化钢种，炼钢工艺严格要求P、S含量，采用纯钙丝夹杂物球化处理，进行喷粉工艺，降低杂质S的含量，从源头减少硫化物的不利影响；2）Φ460PQF轧机组提供毛管，Φ720斜轧热扩连轧机组结合高端热轧控制技术得到不同尺寸的优质管体，旋扩工艺保证了壁厚的均匀性；3）调质工艺保证管体性能，选择合理热矫直温度，最大限度地降低了集输无缝钢管的残余应力；4）生产口径大于500mm、直径为720mm的集输无缝钢管，满足集输管道的输送要求。本发明的管线管机械性能指标要求高于API标准。 

附图说明

图1为本发明的L360QS钢级管线管的韧性曲线； 

图2为本发明的L360QS钢级管线管的金相组织。 

具体实施方式

结合附图及实施例对本发明的提供一种高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管的制造方法加以说明。 

本发明的提供一种高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管的制造方法，该方法包括以下步骤： 

a.所述高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管的钢种成分重量％为：C0.05～0.13％，Si0.25～0.50％，Mn1.20～1.50％，P≤0.015％，S≤0.003％，Al0.030～0.060％，N0.003～0.012％，Nb0.030～0.10％，V0.04～0.09％，Cu0.15～0.35％，Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％，Ca≤0.006%，CE_ΠW≤0.39%，CEpcm≤0.22%，余量为Fe和不可避免的杂质； 

b.炼钢按步骤a无缝钢管的成分设计原料中采用优质废钢、管头和铁水≥30%，熔化成钢水后，通过电弧炉-连铸紧密联合的紧凑型短流程生 产工艺路线，包括电炉、精炼、RH真空炉、喂丝处理、连铸并结合微合金化、纯净钢冶炼、夹杂物变性，连铸机铸成Φ400mm及以上断面钢坯；喂丝处理为纯Ca丝喂入量≥100m/炉； 

c.热轧将冷却后的连铸坯冷定心后，在环形加热炉内加热，炉温为1230～1290℃，管坯加热温度偏差±10℃，热穿孔温度1220～1260℃，Φ460PQF连轧机组连轧温度940～1200℃，定径温度880～980℃，冷却，为热扩工艺提供毛管； 

d.斜轧旋扩将所述毛管在加热炉内加热，炉温为1120～1190℃，管坯加热温度偏差±10℃，通过旋扩和均整控制管体壁厚，通过再加热炉控温保外径，温度控制范围680～780℃，温差为±10℃，四组冷轧辊冷定径，钢管外径控制精度为±0.75%D，壁厚控制精度为±12.5%t； 

e.调质处理上述钢管在步进式高温加热炉中加热到900～980℃，保温45～80min后进行水冷淬火，然后在步进式低温加热炉中加热到600～710℃，进行回火空冷；采用500～630℃高温定径和热矫直，直度整体小于0.15%L，不圆度小于1%D； 

所述的步骤a中根据管体的不同外径和壁厚，添加提高淬透性合金Cr、Mo、Ni，Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％。 

所述的步骤b中采用RH真空脱气、喂丝和夹杂物变性，纯Ca丝喂入量≥100m/炉。 

所述的步骤c中毛管的轧制精度，外径控制精度±0.75%D，壁厚控制精度±12.5%t。 

所述的步骤e中，经热处理的钢管的力学性能指标为： 

屈服强度：360～635MPa 

抗拉强度：520～760MPa 

屈强比：≤0.93 

延伸率：≥20% 

冲击功：横向全尺寸夏比冲击功≥200J 

硬度：≤230HV10 

金相：双相组织F+B_回，晶粒度8.0级及以上 

高硫化氢模拟环境下HIC性能：CSR≤2％，CLR≤12％，CTR≤3％。 

通过上述制造方法生产高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管。 

本发明的一种高含硫化氢环境用大口径高钢级无缝集输管的制造方法通过以下步骤实现： 

1、炼钢 

采用优质废钢、铁水和优质管头为原料，通过短流程工艺路线电炉、LF精炼、RH真空炉、纯Ca丝处理、连铸并结合微合金化、纯净钢冶炼、夹杂物变性，连铸机铸成400mm圆形钢坯； 

配置的钢种成分重量％为：C0.05～0.13％，Si0.25～0.50％，Mn1.20～1.50％，P≤0.015％，S≤0.003％，Al0.030～0.060％，N0.003～0.012％，Nb0.030～0.10％，V0.04～0.09％，Cu0.15～0.35％，Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％，Ca≤0.006%，CEΠW≤0.39%，CEpcm≤0.22%，余量为Fe和不可避免的杂质；适当增加了铁水的比例，保证高纯净钢。根据管体的不同外径和壁厚，适当添加提高淬透性合金Cr、Mo、Ni，Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％。 

泡沫渣冶炼，Ar气搅拌，埋弧加热，具有良好的脱氧、脱硫效果，减少夹杂物。合理的初渣碱度，石灰活性度≥300ml，高真空度66.7Pa以下，保持5min以上。夹杂物变性通过钙处理，Ca丝喂入量≥100m/炉，喂丝后弱搅时间≥5min。连铸（CCM）采用带有Ar气密封的保护钢管，中包覆盖剂，浸入式水口和结晶器保护渣的保护浇铸先进技术，使钢水和空气完全隔离， 防止钢水在浇铸过程中的二次氧化，控制二冷区水温和拉速，保证管体的表面质量。 

2、热轧 

冷却后的连铸坯冷定心后，在环形加热炉内加热，炉温为1230～1290℃，管坯加热温度偏差±10℃，热穿孔温度1220～1260℃，Φ460PQF连轧机组连轧温度940～1200℃，定径温度880～980℃，冷却，为热扩工艺提供毛管； 

PQF轧机提供毛管，保证了毛管的不均匀性，精度高，钢管表面更光滑，避免毛管表面产生裂纹、折迭、离层等缺陷。PQF限动芯棒三辊连轧管机避免“竹节”现象，除管端部，整根毛管壁厚不均不超过±4%。张减定径机组保证毛管的外径和壁厚精度。矫直机组保证钢管弯曲度指标小于1.5mm/m。 

3、斜轧旋扩将所述毛管在加热炉内加热，炉温为1120～1190℃，管坯加热温度偏差±10℃，通过旋扩和均整控制管体壁厚，通过再加热炉控温保外径，温度控制范围680～780℃，温差为±10℃，四组冷轧辊冷定径，钢管外径控制精度为±0.75%D，壁厚控制精度为±12.5%t； 

斜轧扩管机组的主要包括步进式加热炉、旋扩轧管机、均整机、步进式再加热炉、5机架四辊定径机、链式冷床、台车式热处理炉、压力矫直机、超声波探伤仪、水压试验机、铣切锯、平头倒棱机、称重测长机等。 

加热炉中加热至1130～1200℃，由辊道送出，经高压水进行外表面除鳞后，以螺旋状回转的运动方式送入旋扩轧管机进行扩管轧制。旋扩轧管机主要是由两个转向相同的锥形辊、一个锥形顶头和一个沿轧制中心线方向支撑顶头的顶杆组成，在轧制过程中，管径扩大，壁厚减薄，总延伸系数接近1。斜轧扩管机的调整依靠在线的软件包，基于少数基础数据（管径、钢种、温度等）计算机对整个轧制线计算出所有的调整参数。均整机对斜轧后的毛管 进行内外表面的平整，改善内外表面质量，起到均匀毛管壁厚的工艺目的；四辊定径是国内首套应用于热轧生产线的定径机组，改变了传统三辊定径轧辊包角120°的工艺布置，四辊定径减小了轧辊包角，减小辊底和辊缝处金属流速的差距，使金属内部组织均匀，减小金属在加工时产生的内部应力。 

目前使用的扩管机有拉拔式扩管机、推制式扩管机和辊式斜轧扩管机三种生产方式。前两种扩管机由于受应力和变形状态的限制，管材表面细微缺陷扩大，易产生裂纹和内直道，外径、壁厚偏差及弯曲度均要变大，生产钢管的尺寸精度、表面质量不及斜轧辊式斜轧扩管机好。拉拔式斜轧扩管机还有成材率低、生产效率低及工具费用高的缺点。用斜轧扩径法生产大口径无缝钢管是一种比较新颖的生产工艺，在我国尚属首例。720REM轧制工艺是经过旋扩机组，通过斜轧方式，达到减壁扩径的工艺目的。采用斜轧的方式扩径与传统扩管工艺相比较的优点在于：与传统扩管工艺通过扩大内径、破坏金属内部组织的工艺相比，经过斜轧扩径工艺后的金属内部组织属于轧态组织，变形量达到40%，内部组织致密，晶粒变细，具有较高的机械性能和加工性能。同时，热扩管材需要优质管坯，管坯的精度将影响到最终成品管的几何精度，管坯源头要较好的控制质量。结合高精度460PQF轧制，提供优质的管坯，和720REM旋扩，最终得到优质的管材。 

4、钢管热处理和加工 

上述钢管在淬火加热炉中加热到900～980℃，进行淬火，保温15～45min后水冷，然后在回火加热炉中加热到510～710℃，进行回火；采用500～630℃高温定径和热矫直，直度整体小于0.15%L，不圆度小于1%D；通过无损探伤，成品管再进行静水压试验，加工API标准坡口，两管端头上保护环，进行喷标、涂漆 

热处理生产线通过精确控制淬火炉和回火炉温度，外淋内喷旋转的方式进行水淬，对钢管进行调质处理以保管线管的性能，采用高温定径和高温矫 直的工艺技术，不但保证了钢管的外径及圆度的精度，而且是控制钢管低残余应力的关键。逐支进行内外，横纵L2/C级别超声波探伤。逐支水压试验，试验静水压为最小名义屈服强度的95%，保压时间≥10s。 

本方法为了得到即有高强度又有高耐腐蚀性能的大口径集输管，在成分设计上采用超低的P、S含量，以利于抗腐蚀性能；同时根据管体的不同壁厚，适当添加提高淬透性合金Cr、Mo，Ni合金，即提高抗腐蚀性能，有保证力学性能。在轧制过程中采用PQF机组和EM机组结合，得到高精度的管体。通过新颖的内喷外淋旋转方式进行水淬，到达优良的淬透性和细晶化，满足性能的要求。此钢种的化学成分和热处理制度经过多次试验优化选择最终确定的。 

按照本方法生产出的管线钢管的性能达到以下要求： 

屈服强度：360～635MPa 

抗拉强度：520～760MPa 

屈强比：≤0.93 

延伸率：≥20% 

冲击功：横向全尺寸夏比冲击功≥200J 

硬度：≤230HV10 

金相：双相组织F+B_回，晶粒度8.0级及以上。如图2所示。抗HIC性能： 

按NACE TM0284标准，A溶液条件下浸泡96小时检验试样，均未出现裂纹，均满足裂纹长度率≤15%、裂纹厚度率≤5%，裂纹敏感率≤2%标准的要求，具有优异的抗HIC性能，完全满足酸性条件下对输送管的耐腐蚀性能要求。按照高含硫化氢环境进行模拟试验，H2S分压为2.16MPa，CO2分压为1.2MPa，温度为60℃,进行HIC和SSC试验，高硫化氢模拟环境下HIC性能：CSR≤2％，CLR≤12 ％，CTR≤3％，未出现SSC断裂，具有优异的抗硫化氢腐蚀性能。 

对配制钢种成分的化学成分说明： 

C：是强化元素，综合考虑碳含量对钢的强度和韧性的影响和成本，以及抗腐蚀性能，把C含量控制在0.05～0.13％之间。如表1中的实施例中的C含量。 

Si：Si是脱氧所必要的元素，提高钢的强度，所以将其含量限止在0.25～0.50％范围内。如表1中的实施例中的Si含量。 

Mn：Mn是必须的强化元素，保证管体的性能，属于低碳高锰设计，所以将其含量限止在1.20～1.50％范围内。如表1中的实施例中的Mn含量。 

P、S：P和S是有害杂质元素，尽量降低其含量。但又不能不考虑炼钢的成本，可是为了得到更好的抗腐蚀性能，最好规定P≤0.015%、S≤0.003%。 

Al：Al是必须添加细化晶粒的元素，考虑Al/N比、夹杂物含量、韧性和加工性能，因此将其含量限止在Al0.020～0.050％范围内。 

Nb：Nb是加入的微合金化元素，对强度、晶粒度细化的作用十分明显。控制Nb0.030～0.10％之间。如表1中的实施例中的Nb含量。 

V：V具有较高的析出强化作用和晶粒细化作用，在Nb、V微合金元素复合使用时，V是同通过铁素体中以VC析出强化来提高钢的强度。控制V0.04～0.09％之间。如表1中的实施例中的V含量。 

N：N、O、H元素为钢中气体元素，考虑焊接性能和抗腐蚀性能，控制其含量在有效0.003～0.012％范围内。 

Cu：为钢种中残余元素，对冲击韧性和抗腐蚀性能有利，但考虑成本和碳当量的贡献，将其含量控制在0.15～0.35％范围内。 

Ni、Cr、Mo：Ni、Cr、Mo元素可以提高材料的淬透性，从而保证大口径厚壁管体的性能，根据管体的不同壁厚，适当添加提高淬透性合金Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％。如表1中的实 施例中的Cr、Mo、Ni元素的含量。 

钢管成分特点是低碳高锰Nb系合金，根据管体的不同壁厚，适当添加提高淬透性合金Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％。微量元素Nb、V合金化，限制Cu、Ni及杂质元素P、S的含量，并规定C含量和N含量，通过大量试验选择合理的成分配比，赋予高纯净钢以良好的综耐腐蚀性能。 

按上述大口径高钢级耐腐蚀无缝钢管所列成分通过短流程炼钢工艺冶炼得到圆坯，经过热轧得到规定的几何尺寸，经过调质热处理得到权力要求2、3所述的无缝管线管，以L360QS钢级，规格Φ508×22.2mm为例，其化学成分如下表1。力学性能如下表2。抗HIC性能见表3。 

管材化学成分完全满足权利要求1的要求，Cr、Mo、Ni少量添加，元素S和P含量较低，成分含量偏差很小，稳定的成分含量有利于热处理时进行温度控制，从而为管材具有良好的组织和性能提供了前提条件。从表2中可以看出，本发明能很好地满足L360QS管线管性能要求，屈强比很小，具有很高的韧性，很低的硬度值，从而保证具有很高的耐腐蚀能力,同时性能也能达到X70QS的要求。从抗HIC试验结果表3看，具有很强的抗HIC性能，均未发现氢致开裂裂纹和氢鼓泡，具有明显的特征是在屈服强度≥360MPa下具有良好的抗HIC性能，裂纹敏感率（CSR）≤2％，裂纹长度率≤12％，裂纹厚度率（CTR）≤3％。按照高含硫化氢环境进行模拟试验，H2S分压为2.16MPa，CO2分压为1.2MPa，温度为60℃,进行HIC和SSC试验，高硫化氢模拟环境下HIC性能：CSR≤2％，CLR≤12％，CTR≤3％，未出现SSC断裂，具有优异的抗硫化氢腐蚀性能。 

表1本发明管线管的实施例化学成分 

注：当C含量≤0.12%，碳当量CE_Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B，B≤0.0005%，公式中B含量为0。 

当C含量＞0.12%计算碳当量，碳当量CE_IIW=C+Mn/6+Cu/15+Ni/15+Cr/5+Mo/5+V/5 

表2本发明管线管实施例的力学性能和金相 

表3本发明管线管实施例的抗HIC试验结果 

表4本发明管线管实施例的模拟工况试验结果 

本发明集输无缝钢管经西南油气田大湾项目试用，已完成全部安装和现场试验，使用情况良好。 

Claims (2)

1.一种高含硫化氢环境用大口径高强度集输无缝钢管的制造方法，该方法包括以下步骤： 

a.所述高含硫环境用大口径高强度集输无缝钢管的钢种成分重量％为：C0.05～0.13％，Si0.25～0.50％，Mn1.20～1.50％，P≤0.015％，S≤0.003％，Al0.030～0.060％，N0.003～0.012％，Nb0.030～0.10％，V0.04～0.09％，Cu0.15～0.35％，Ni0.10～0.50％，Mo0.10～0.35％，Cr0.15～0.45％，Ca≤0.006%，CE_ΠW≤0.39%，CEpcm≤0.22%，余量为Fe和不可避免的杂质； 

b.炼钢按步骤a无缝钢管的成分设计原料中采用优质废钢、管头和铁水≥30%，熔化成钢水后，通过电炉、精炼、RH真空炉、喂丝处理、连铸并结合微合金化、纯净钢冶炼、夹杂物变性，连铸机铸成Φ400mm及以上断面钢坯；喂丝处理为纯Ca丝喂入量≥100m/炉； 

c.热轧将冷却后的连铸坯冷定心后，在环形加热炉内加热，炉温为1230～1290℃，管坯加热温度偏差±10℃，热穿孔温度1220～1260℃，Φ460PQF连轧机组连轧温度940～1200℃，定径温度880～980℃，冷却，为斜轧旋扩工艺提供毛管； 

d.斜轧旋扩将所述毛管在加热炉内加热，炉温为1120～1190℃，管坯加热温度偏差±10℃，通过旋扩和均整控制管体壁厚，通过再加热炉控温保外径，温度控制范围680～780℃，温差为±10℃，四组冷轧辊冷定径，钢管外径控制精度为±0.75%D，壁厚控制精度为±12.5%t； 

e.调质处理上述钢管在步进式高温加热炉中加热到900～980℃，保温45～80min后进行水冷淬火，然后在步进式低温加热炉中加热到600～710℃，进行回火空冷；采用500～630℃高温定径和热矫直，直度整体小于 0.15%L，不圆度小于1%D；经热处理的钢管力学性能指标为： 

屈服强度：360～635MPa 

抗拉强度：520～760MPa 

屈强比：≤0.93 

延伸率：≥20% 

冲击功：横向全尺寸夏比冲击功≥200J 

硬度：≤230HV10 

金相：双相组织F+B_回，晶粒度8.0级及以上。 

高硫化氢模拟环境下HIC性能：CSR≤2％，CLR≤12％，CTR≤3％。 

2.一种采用权利要求1所述的制造方法生产直径≥500mm的高含硫化氢环境用大口径高强度集输无缝钢管。 

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