CN103328668A - 高电阻铝合金 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种适合用于制造电动机筐体的具有高电阻、高韧性、高耐蚀性的铝合金铸件及其制造方法。该铝合金铸件具有下述组成：含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。根据情况，在铸造后实施固溶处理、人工时效固化处理等的热处理。

Description

高电阻铝合金
技术领域
本发明涉及通常的高电阻铝合金，更详细而言涉及适合用于制造电动机的筐体的、韧性和耐蚀性优异的高电阻铝合金铸件及其制造方法。
背景技术
交流电动机大多用作动力源。交流电动机由定子和转子构成，大致可以分为定子和转子两者采用电磁铁的感应电动机、以及定子和转子的任一个采用电磁铁而另一个采用永久磁铁的同步电动机。
感应电动机的定子和转子均由产生磁通量的线圈要素和使通过线圈要素产生的磁通量集中的铁心要素构成。向定子和转子的至少一个的线圈要素供给电流时，根据电磁感应规则产生磁场，在定子与转子之间产生磁通量，对转子产生旋转力。
同步电动机的采用电磁铁的定子或转子，与感应电动机的这些同样构成，但是采用永久磁铁的定子或转子，由产生磁通量的磁铁要素和使通过磁铁要素产生的磁通量集中的铁心要素构成。同步电动机的情况下，向采用电磁铁的定子或转子的线圈要素供给电流时，根据电磁感应规则产生磁场，在定子与转子之间形成磁通量，对转子产生旋转力。
在感应电动机和同步电动机的任一种情况下，通过根据电磁感应规则产生的磁场所形成的磁通量，不仅漏出到定子与转子之间，还会漏出到其周边部。因此，如果电动机的筐体的导电性优异，上述筐体就会产生涡流，导致涡流损失，并且上述筐体被加热，变成高温。
在这样的背景下，例如专利文献1中公开了上述筐体利用导热度高的铝合金，由此提高散热性的技术。另一方面，专利文献2中公开了在上述筐体的涡流的发生位置设置开口部、或者作为上述筐体采用作为非磁性体的、电阻率高的陶瓷或者树脂，由此降低产生的涡流的技术。此外，专利文献3中提出了能够作为电动机的筐体利用的电阻率高的铝合金。
但是，专利文献1中公开的铝合金，虽然散热性优异，但是未采取对涡流损失的策略，不能解决伴随涡流的产生而带来的电动机的输出降低的问题。
此外，在专利文献2中公开的发明中，在涡流的发生位置设置开口部，开口部的设置需要工序，并且，伴随着该开口部的设置，存在筐体的刚性下降的问题。另一方面，采用作为非磁性体的电阻率高的陶瓷或者树脂，存在不易确保韧性的问题。
再者，专利文献3中公开的铝合金，电阻率足够高，能够解决专利文献2所留下的问题，但是，根据本发明的发明人的研究，作为电动机的筐体的必要的强度、韧性、耐蚀性不充分，并且含有大量的高价的Mn、Mg、Cu，存在经济性的问题。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2004-277853号公报
专利文献2：日本特开2005-198463号公报
专利文献3：日本特开2005-139496号公报
发明内容
本发明是为了解决上述问题而完成的，其主要目的在于提供一种适合用于制造电动机筐体的高电阻铝合金铸件及其制造方法。
本发明还提供通过上述铝合金铸件形成的电动机筐体。
本发明的一个实施方式，提供一种韧性和耐蚀性优异的高电阻铝合金铸件，其特征在于，具有下述组成：含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。在另一实施方式中，提供由这样的铝合金铸件形成的电动机筐体。
在此，上述铝合金铸件优选通过重力铸造法、低压铸造法、压铸法（die casting）、挤压制法（squeeze casting）的任意方法铸造而成。这样的铝合金铸件，可以在铸造后不实施热处理供于使用，也可以在铸造后实施热处理。在一个实施方式中，本发明的高电阻铝合金铸件，在铸造后，以510～530℃实施2～5小时的固溶处理，其后进一步以160～200℃实施4～8小时的人工时效固化处理。
本发明的另一实施方式，提供一种韧性和耐蚀性优异的高电阻铝合金铸件的制造方法，其特征在于，对铝合金熔融金属进行铸造，所述铝合金熔融金属具有下述组成，含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。
在此，铸造优选通过重力铸造法、低压铸造法、压铸法、挤压制法中的任意制法。此外，在铝合金铸造后，可以不实施热处理，也可以实施热处理。在一个实施方式中，在铸造后，包括以510～530℃实施2～5小时的固溶处理，其后进一步以160～200℃实施4～8小时的人工时效固化处理的工序。在一个示例中，制造的铝合金铸件为电动机的筐体。
本发明的铝合金铸件，电阻率高、并且韧性优异，因此适合用作电动机的筐体。
附图说明
图1为表示用于评价实施例的强度特性的拉伸试验片的形状的图。
图2为说明用于计算实施例的0.2%耐力的位移法（offset method）的图。
图3为表示用于评价实施例的韧性的试验片的形状的图。
图4为表示用于评价实施例的韧性的锤的形状的图。
图5为表示用于评价实施例的耐蚀性的试验片的形状的图。
图6为表示用于评价实施例的电阻率的试验片的形状的图。
图7为表示对实施例所示的本发明例的铝合金试验材料3，以520℃实施3小时的固溶处理，之后进行水冷，以180℃实施6小时的人工时效固化处理后的试验材料的金属组织的显微镜照片。
图8为表示对实施例所示的现有例的铝合金试验材料19，以520℃实施3小时的固溶处理，之后进行水冷，以180℃实施6小时的人工时效固化处理后的试验材料的金属组织的显微镜照片。
具体实施方式
对于能够适合用作电动机的筐体的高强度、高韧性、高耐蚀性的铝合金，本发明的发明人对廉价地提高电阻率的方法进行了潜心研究。在这过程中，发现通过在Al-Si系的合金中添加适量的Fe、Mn，能够得到耐蚀性高、电阻率高的铝合金。并且，通过添加Mg、Cr、Ti，能够进一步增加电阻，并且由于晶粒微细化使得强度和韧性提高、耐蚀性提高，从而完成了本发明。
本发明的一个实施方式涉及合金，其为韧性和耐蚀性优异的铸造用高电阻Al-Si系合金，该合金具有下述组成，含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。本发明的另一实施方式涉及铸件，其为韧性和耐蚀性优异的高电阻Al-Si系合金铸件，其具有下述组成：含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。
本发明的另一实施方式涉及合金或者该合金的铸件作为韧性和耐蚀性优异的高电阻原件的用途，该合金具有下述组成：含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。另一实施方式涉及合金或者该合金的铸件用于制造韧性和耐蚀性优异的高电阻原件的用途，该合金具有下述组成：含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。
首先，对构成上述铝合金的各成分元素的作用进行说明。
Si：11.0～13.0质量%
Al-Si系的共晶点以下的Si的添加，不损害耐蚀性，具有提高强度和韧性以及铸造性的效果，因而在本发明中在共晶点以下的范围添加。Al-Si两种元素的平衡状态图中，共晶组成为Al-12.6质量%Si，但是本发明的合金中添加了0.7～1.3质量%的Mg，在添加0.7质量%的Mg的情况下的共晶点为Al-13.1质量%Si，在添加1.3质量%的Mg的情况下的共晶点为Al-13.8质量%Si，因此本发明的合金中Si添加量11.0～13.0质量%在共晶点以下。Si的添加量不足11.0质量%时，强度和韧性以及铸造性的提高效果不充分，不优选。另一方面，添加超过共晶点的Si，由于液相线温度的上升导致铸造性降低，并且初晶成为Si，导致韧性降低，因而不优选。
Fe：0.2～1.0质量%
在Al基的铸造合金中，添加0.2～1.0质量%的Fe，具有防止铸造时在铸型上烧结的效果，此外，还有提高强度的效果、增加电阻的效果，因此，在本发明中，在该范围内添加。Fe的添加量不足0.2质量%时，防止铸造时在铸型上烧结的效果不充分，并且也不能确认有意义的强度提高效果，因而不优选。另一方面，在Al-Si系合金中Fe的添加量超过1.0质量%时，生成Al-Fe-Si系的粗大金属间化合物，容易发生脆性破坏，韧性降低，因此不优选。
Mn：0.2～2.2质量%
在Al基合金中，添加0.2～2.2质量%的Mn，具有维持耐蚀性并提高强度、并且增加电阻的效果。向含有0.2～1.0质量%Fe的Al-Si系合金中添加0.2～2.2质量%的Mn，有助于提高韧性，但是添加超过2.2质量%的Mn时，伴随着Al-Mn-Si系的粗大金属间化合物的生成，会增加脆性，由此导致韧性降低，因此在本发明中，Mn的添加量在0.2～2.2质量%的范围。Mn的添加量不足0.2质量%时，不能确认有意义的强度提高效果、韧性提高效果和电阻增加效果，因而不优选。另一方面，如上所述，Mn的添加量超过2.2质量%时，韧性降低，因而不优选。
Mg：0.7～1.3质量%
在Al-Si系合金中，添加0.7～1.3质量%的Mg，伴随添加具有强度提高效果，并且通过进一步实施后面详述的用于人工时效固化的热处理，具有更进一步提高强度的效果、以及增加电阻的效果，因而在本发明中在标记范围内添加。Mg的添加量不足0.7质量%时，上述效果不充分，因而不优选。另一方面，Mg的添加量超过1.3质量%时，上述效果饱和，另一方面继续添加，伴随着在铸造时（熔融金属中）形成氧化物，成为铸造性恶化的主要原因，并且成为成本增加的主要原因，因此不优选。
Cr：0.5～1.3质量%、Ti：0.1～0.5质量%
Al基合金中添加Cr和Ti，具有增加电阻效果，还具有提高由于晶粒微细化所带来的强度和韧性的效果、提高耐蚀性的效果。在此，在本发明中，Cr的添加量为0.5～1.3质量%的，Ti的添加量为0.1～0.5质量%的范围。Cr添加量不足0.5质量%、或者Ti的添加量不足0.1质量%时，不能确认有意义的韧性提高效果、强度提高效果、耐蚀性提高效果，不优选。另一方面，Cr的添加量超过1.3质量%时，形成粗大的Al-Cr系金属间化合物，导致韧性下降，因而不优选。Ti的添加量超过0.5质量%时，韧性提高效果、强度提高效果、耐蚀性提高效果饱和，进一步添加会成为成本增加的主要原因，因此不优选。
其他元素
目前，为了提高强度，在Al-Si系合金中添加Cu，但是，Cu的添加有利于提高强度，但是另一方面会导致韧性和耐蚀性恶化。因此，在本发明中，选择各种生铁、废铁、添加合金等的熔融原料，使得作为杂质的Cu的含量在0.2质量%以下、优选0.1质量%以下、更优选0.05质量%以下、最优选0.01质量%以下。如此说来Cu含量越少越好，但是另一方面Cu含量少的铝生铁的使用会导致成本增加，因此，考虑到效果和成本，选择熔融原料。
其他元素作为不可避免的杂质包含在铝生铁中，如果分别在0.1质量%以下、合计在0.3质量%以下，就不会妨碍本发明的效果，容许在该范围内含有。
[制造方法]
本发明的其他实施方式，涉及铝合金铸件的制造方法，其特征在于，对铝合金熔融金属进行铸造，上述铝合金熔融金属具有下述组成：含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。
如上述专利文献1和专利文献3公开的那样，在现有技术中，铝合金制的电动机筐体通过重力铸造法、低压铸造法、压铸法、挤压制法等已知的铸造方法制造，这些铸造方法也适合在本发明的实施中利用。
本发明的铝合金铸件，在铸造后就具有高强度、高韧性、高耐蚀性，并且电阻率高，因此，适合用作电动机的筐体，但是，通过实施用于人工时效固化的热处理，能够进一步提高强度和耐蚀性，因而优选。
上述用于人工时效固化的热处理，优选以160～220℃进行4～8小时。热处理温度不足160℃、或者热处理时间不足4小时时，热处理中微细的金属间化合物的析出少，通过实施人工时效固化处理的进一步提高强度的效果不明显，与不实施用于人工时效固化的热处理时的差别小，不优选。另一方面，热处理温度超过200℃、或者热处理时间超过8小时时，析出的金属间化合物成长，粗大化，出现所谓的过时效现象，强度提高的效果反而降低，并且电阻率降低，因而不优选。
并且，在本发明中，优选在铸造后、上述人工时效固化处理前实施用于固溶化的热处理。通过实施用于固溶化的热处理，能够减少特性的不均衡。该用于固溶化的热处理，优选以510～530℃进行2～5小时。热处理温度不足510℃、或者热处理时间不足2小时时，固溶化的效果不充分，与不实施用于固溶化的热处理时的差别小，因而不优选。另一方面，用于溶体化的热处理以530℃进行5小时就足够了，超过该温度和时间的热处理无意义，不优选。
另外，在制造电动机的筐体时，优选在铸造后进行机械加工，但是在实施上述的用于时效固化的热处理的情况下，优选在实施该热处理前进行机械加工。
另外，本发明的铝合金铸件，在电动机的筐体以外的用途、要求高强度、高韧性、高耐蚀性以及高电阻率的原件的用途中也适用。
实施例
以下，通过实施例详细地说明本发明，但是本发明不限于以下的实施例。
其中，实施例中的各特性按照如下方法评价。
（1）强度
强度用所谓的拉伸试验方法评价。即，通过切削加工从各试验材料制成图1所示形状的拉伸试验片，将夹置装置间的距离设为75mm、拉伸速度设为2.0mm/min，以室温测定拉伸强度、0.2%耐力和断裂伸长率。此时，0.2%耐力通过位移法计算。即，在图2所示的负荷与位移的关系中，相对于表示负荷和位移的直线关系的负荷-位移曲线（load-displacement curve）的弹性变形区域，画出切线OE、和与切线OE平行且偏移0.2%位移的平行线AF，求出平行线AF与负荷-位移曲线的交点C，通过交点C的负荷P算出0.2%耐力。
（2）韧性
韧性通过所谓的夏比冲击试验方法进行评价。即，通过切削加工从各试验材料制成图3所示的缺口形状为V型缺口的试验片，在室温下，以图3的a1、a2两点在b方向不能移动、在b以外的方向能够自由移动的方式支承，使质量为26kg、图4所示形状的锤，相对于b点以4.0102m/s的速度在图3所示的试验片的冲击方向进行冲击作用，通过该冲击使试验片断裂，测定试验片断裂前后的锤的动能之差作为试验片断裂时的吸收能量，由该吸收能量算出夏比冲击值。
（3）耐蚀性
耐蚀性以所谓的盐水喷雾试验为基准评价。即，通过切削加工从各试验材料制成图5所示的65×145×1.0mm的试验片，另一方面，将醋酸酐1cm3和二水合氯化铜0.26g溶解在事先配制的5质量%的氯化钠水溶液中，作为试验液，在图5所示的试验片的、记为喷雾面的面上，以流量1.5cm3/（80cm2·h）喷雾200小时试验液，实施试验，评价试验前后的试验片的质量变化。
（4）电阻率
电阻率，通过从各试验材料制成图6所示的180×150×6mm的试验片，利用涡流式的电导率计（商品名：Autosigma3000；General ElectricCompany（CT,USA制造）测定电导率，由该测定值算出。
<铝合金试验材料的制作>
如以下的表1所示，通过压铸法铸造成分组成满足本发明范围的铝合金铸件合金序号1～6（本发明例）的铝合金试验材料、成分组成不满足本发明范围的铝合金铸件合金序号7～18（比较例）的铝合金试验材料、和成分组成在专利文献3公开的范围内的铝合金铸件合金序号19（现有例）的铝合金试验材料。合金序号3～7的铝合金试验材料是使Cu含量变化时的本发明例和比较例。合金序号8～9的铝合金试验材料是Si在本发明的范围之外的比较例。合金序号10～11的铝合金试验材料是Fe在本发明的范围之外的比较例。合金序号12～13的铝合金试验材料是Mn在本发明的范围之外的比较例。合金序号14～15的铝合金试验材料是Mg在本发明的范围之外的比较例。合金序号16～17的铝合金试验材料是Cr在本发明的范围之外的比较例。合金序号18的铝合金试验材料是Ti在本发明的范围之外的比较例。
[表1]
铝合金组成(质量%)
Figure BDA00003559292100091
表中的“-”表示低于测定下限值（0.01质量%）。
表中的带有下划线的部分表示在本发明的范围之外。
对于这19种铝合金试验材料的各试验材料，除了制作（a）仅进行铸造的铸件之外，制作（b）实施520℃、3小时的固溶处理后，进行水冷，进一步实施180℃、6小时的人工时效固化处理的铸件。
<铝合金铸件的特性评价>
对上述各铝合金试验材料，按照上述评价方法，评价强度、韧性、耐蚀性、电阻率的各特性。
这些结果中，首先，在以下的表2～3中归纳作为代表的本发明例合金序号3和现有例合金序号19的比较。
[表2]
（a）进行铸造后的状态下的试验材料的特性评价
Figure BDA00003559292100101
[表3]
（b）固溶处理、水冷、人工时效固化处理后的试验材料的特性评价
Figure BDA00003559292100102
表中的“-”表示断裂伸长率小于0.2%而无法测定。
根据表2～3所示的结果可知，本发明例的铝合金试验材料在（a）进行铸造后的状态下、以及（b）实施520℃、3小时的固溶处理之后，进行水冷，进一步实施180℃、6小时的人工时效固化处理后的任一种情况下，与实施相同处理的现有例的铝合金试验材料相比，虽然电阻率稍低，但是强度、韧性和耐蚀性优异。即，本发明例的铝合金试验材料，除了断裂伸长率和夏比值显著高之外，拉伸强度本身也高，并且中性盐水喷雾试验前后的试验材料的质量变化小。具有这样的特性的铝合金铸件适合作为电动机的筐体。
接着，在以下的表4～5中汇总改变Cu含量的情况下的本发明例和比较例、以及Si、Fe、Ti、Mn、Mg或Cr的任一个在本发明的范围之外的比较例合金序号1、2和4～18。
[表4]
（a）进行铸造后的状态下的试验材料的特性评价
Figure BDA00003559292100111
表中的带有下划线的部分表示夏比冲击值小于0.90、盐水喷雾前后的质量变化超过0.97μg、或者电阻率低于59.0mΩm。
[表5]
（b）固溶处理、水冷、人工时效固化处理后的试验材料的特性评价
Figure BDA00003559292100121
表中的带有下划线的部分表示夏比冲击值小于0.90、盐水喷雾前后的质量变化超过0.97μg、或者电阻率低于59.0mΩm。
由这些表所示的结果可知，（a）在进行铸造后的状态下，本发明例的各铝合金试验材料，满足夏比冲击值在0.90以上、盐水喷雾前后的质量变化在0.97μg以下、电阻率在59.0mΩm以上的全部条件，但是比较例的各铝合金试验材料，这些特性中的某些值在预期值之外。此外，在（b）实施520℃、3小时的固溶处理之后，进行水冷，进一步实施180℃、6小时的人工时效固化处理后的铸件中，本发明例的各铝合金试验材料，满足夏比冲击值在0.90以上、盐水喷雾前后的质量变化在0.97μg以下、电阻率在59.0mΩm以上的全部条件，但是比较例的各铝合金试验材料，这些特性中的某些值在预期值之外。即，本发明例的铝合金试验材料均衡地具备强度、韧性、耐蚀性、电阻率的各特性。具有这样的特性的铝合金铸件适合用于电动机的筐体用途。
并且可知：本发明的铝合金试验材料，在进行铸造后的状态下，电阻率在71.0mΩm以上，并且在铸造后实施固溶处理和人工时效固化处理时，电阻率比仅进行铸造后状态下的铸件低，但拉伸强度能够在360MPa以上、并且盐水喷雾试验前后的质量变化能够在0.9μg以下。
<铝合金铸件的金属组织观察>
在上述试验材料中，对（b）实施固溶处理、水冷、人工时效固化处理后的本发明例的合金序号3的铝合金试验材料、和同样实施了固溶处理、水冷、人工时效固化处理后的现有例的合金序号19的铝合金试验材料，通过显微镜观察其金属组织。
图7表示本发明例的合金序号3的铝合金试验材料的金属组织，图8表示比较例的合金序号19的铝合金试验材料的金属组织。从这些显微镜照片可知，本发明例的合金序号3的铝合金试验材料中，金属间化合物非常细小、均匀分散，没有粗大的金属间化合物。相对于此，现有例的合金序号19的铝合金试验材料中，确认了存在粗大的金属间化合物。可以认为表3所示的这些试验材料间的拉伸强度、断裂伸长率、夏比冲击值的差异是由于这种金属组织的差异造成的。
产业上的可利用性
本发明的铝合金铸件具有高电阻、高韧性、高耐蚀性的特性，并且轻量，因而适合用作电动机的筐体。

Claims (10)

1.一种韧性优异的高电阻铝合金铸件，其特征在于，具有以下组成：
含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。
2.如权利要求1所述的铝合金铸件，其特征在于：
通过重力铸造法、低压铸造法、压铸法、挤压制法的任意方法铸造而成。
3.如权利要求2所述的铝合金铸件，其特征在于：
在铸造后不实施热处理。
4.如权利要求2所述的铝合金铸件，其特征在于：
在铸造后，以510～530℃实施2～5小时的固溶处理，其后进一步以160～200℃实施4～8小时的人工时效固化处理。
5.一种由权利要求1～4中任一项所述的铝合金铸件形成的电动机筐体。
6.一种韧性优异的高电阻铝合金铸件的制造方法，其特征在于：
对铝合金熔融金属进行铸造，所述铝合金熔融金属具有下述组成，
含有Si：11.0～13.0质量%、Fe：0.2～1.0质量%、Mn：0.2～2.2质量%、Mg：0.7～1.3质量%、Cr：0.5～1.3质量%和Ti：0.1～0.5质量%，剩余部分包括Al和不可避免的杂质，作为不可避免的杂质的Cu的含量限制在0.2质量%以下。
7.如权利要求6所述的铝合金铸件的制造方法，其特征在于：
通过重力铸造法、低压铸造法、压铸法、挤压制法的任意方法进行铸造。
8.如权利要求7所述的铝合金铸件的制造方法，其特征在于：
在铸造后不实施热处理。
9.如权利要求7所述的铝合金铸件的制造方法，其特征在于：
在铸造后，以510～530℃实施2～5小时的固溶处理，其后进一步以160～200℃实施4～8小时的人工时效固化处理。
10.如权利要求6～9中任一项所述的制造方法，其特征在于：
铝合金铸件为电动机的筐体。
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