CN103282144B - 用于无浇口压铸的压铸方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及用于无浇口压铸的压铸喷嘴（7）和压铸方法，特别是在压铸热流道***（1）中，压铸喷嘴（7）设置为用于在浇注区域（8）内由凝固的熔体（22）构成一种中断熔体流的、能够完全重新熔化的栓塞。因此本发明的目的是，提供如本发明前言所述的压铸喷嘴和压铸方法，该压铸喷嘴和压铸方法适合于不同的熔体，其中有一加热装置直接地、高功率和基本上无延迟地作用在熔体上，不需要冷却，以及能够以高的机器作业速度并且在良好的可控制和可再现的浇铸条件下实施该压铸方法。此目的通过下述措施得以实现：浇注区域（8）包括产生熔化热的、与熔体（22）直接热接触的电阻直接加热装置。此目的另外还通过包括如下方法步骤的压铸方法得以实现：将铸模关闭；对压铸喷嘴（7）进行加热；使浇注区域（8）内的栓塞熔化；中断加热；将熔体（22）注入铸模内；保持熔体（22）的压力；使铸模内的熔体（22）和压铸喷嘴（7）的浇注区域（8）内的熔体（22）凝固；将铸模（43，44）打开并使铸件从铸模中脱模。

Description

用于无浇口压铸的压铸方法

技术领域

本发明涉及用于无浇口(angusslos，无注道残料)压铸的压铸喷嘴和压铸方法，特别是在压铸热室***中，其中，所述压铸喷嘴设置为用于在浇注区域内由凝固的熔体构成一种中断熔体流的、能够完全重新熔化的栓塞。

背景技术

在传统的压铸方法中凝固在压铸喷嘴与铸模之间的通道内的浇口本身带来附加的材料消耗，该材料消耗通常情况下是在铸件重量的40％与100％之间。即使是将浇口重新熔融进行材料回收再利用，这也与能量损失和质量损失分不开。无浇口压铸避免了这些缺点。

为了实现无浇口压铸，要么需要为每次铸造将液体状态的熔体从熔化坩埚引到铸模以及然后重新引回，要么需要在浇注模具时使熔体保持这种状态。后者发生在热流道方法中，在该热流道方法中所有的通道直到模具都被这样地加热，使得熔体保持液态并且同时防止向熔化坩埚回流。

可以通过阀门防止向熔化坩埚的回流，但是也可以通过凝固的熔体的栓塞，该栓塞将压铸喷嘴内的浇注开口闭锁。

在现有技术中，由凝固的熔体构成将浇注区域相对熔体流闭锁的、可重新熔化的栓塞，这种用于无浇口压铸的装置和方法是已知的。

这类装置和方法特别是针对于非铁金属的并且尤其是塑料的压铸进行介绍的。

涉及塑料注射成型/压铸的文献DE19846710B4在喷嘴开口处设置了一个散热器，这样导致在这个区域内的熔体凝固。由此防止了熔体向通道和熔化坩埚的回流。然而没有设置使凝固的熔体重新液化的有针对性的作用方法。取而代之的是，只能随同铸件脱模一起清除存在的栓塞。

另外，EP1201335A1介绍了一种用于非铁金属的热流道方法，其包括一个加热的浇注接口、浇注区域，在该浇注区域内通过未加热的喷嘴接口中的栓塞防止熔体向通道和熔化坩埚内的回流。浇注接口被从外部加热。栓塞从浇注接口壁上脱落，被在下一个压铸过程中注入的熔体从该喷嘴接口中推出。

为使固态的栓塞此时不被立刻抛入铸模中，需要一个用于栓塞的容纳室。由此却产生在注射时对熔体流动的阻碍。由于该熔体以50至100m/s的速度进入模具中，模具此外可能被松散的且与熔体一起带入的栓塞损伤。将栓塞受控地完全熔化是不可能的。即使是试图这样做，也需要时间很长的、不利于生产率的周期节拍。

文献DE4319306A1涉及一种用于合成树脂的无浇口注射成型/压铸方法。为此，注射成型/压铸装置具有一个带有尖部加热装置的注入通道。尽管喷嘴为了有针对性地影响熔体而具有由两部分组成-分别用于喷嘴体和喷嘴尖-的加热装置，但这里是经过喷嘴壁进行加热，因此，直至通过加热装置导入的热量到达熔体会产生一个相应的延迟。另外，需要一个控制熔体流入的附加的阀销，因为这里未设置封闭栓塞。另外，该***仅仅适用于塑料的注射成型/压铸，因为将加热装置装入喷嘴尖内而如此地降低了其抗压强度，即它无法经受在金属压铸中产生的压力，或者喷嘴尖的构造是如此地实心，从而加热装置与熔体之间材料的热惰性(热惯性)导致很长的循环时间。

文献DE3809643的主题内容是合成树脂的无浇口压铸。其中，为了闭锁浇注开口而对其进行冷却，通过再次加热来实现后续的开启。然而为此需要一个造价昂贵的浇注开口，该浇注开口必须既能够为位于喷嘴内的树脂加热也能够将热传递给冷却介质。

文献DE3531127A1涉及一种元件主题方案，该元件借助热效应能够闭锁和开启树脂所用的压铸喷嘴的浇注开口。其中，通过冷却在元件的尖部使熔体固化，从而该熔体便将浇注开口闭锁。通过设置在元件中的加热元件加热时发生熔化。冷却通过如下方式来保证，即在断开加热装置之后没有进一步的热量被放出到元件的尖部上并且那里已有的热量被尖部导出。因此放弃采取附加的冷却措施。

然而这个元件要附加地设置在浇注开口内。此外，加热装置布置在元件的内部，由此，由于从内向外的热传导而产生一个时间延迟并使注射成型/压铸方法的速度受到影响。容纳加热装置的空心内腔影响抗压强度，这一点特别是在金属熔体压铸中会产生问题。

文献DE2542875涉及的也是热塑性塑料注射成型/压铸中喷嘴尖内部的凝固栓塞，其目的是将该喷嘴尖闭锁。通过由喷嘴体再次流入的热量进行熔化，然而还设置有附加的加热装置和附加的冷却装置。

在这种情况下还设置一种来自喷嘴的外部的加热装置，这就延长了处理工艺的反应时间以及因此特别是只能对喷嘴内的熔体的液化或者凝固-虽然设置有温度监测-进行不充分的控制。

诚然，按照现有技术中对于不同材料的-以及特别是还用于无浇口注射成型的–注射及压力铸造技术，已知通过凝固的熔体的栓塞对喷嘴进行闭锁。此外，这个栓塞可以通过加温被熔化也是已知的。但是对于现有技术来说共同的状况是，关注于铸造工艺的速度和可控制性而使温度影响尽可能地靠近熔体的所有尝试的结果是：间接的加热措施虽然已经接近熔体，但是始终还是通过一个壁板与熔体隔开。利用已知的装置无法实现快速铸造过程和浇注点上的高的热功率，特别是还因为随着压力的升高-为实现短的循环时间短-必须提高压铸喷嘴的材料强度，这就进一步提高了惰性(惯性)。

发明内容

因此本发明的目的是，提供如本发明前言所述的一种压铸喷嘴和一种压铸方法，它们适合于不同的熔体，其中有一加热装置直接地、高功率和基本上无延迟地作用在熔体上，不需要冷却，并且所述压铸方法能够以高的机器作业速度以及在良好的可控制和可再现的浇铸条件下实施。

为此，本发明提出一种用于无浇口压铸的压铸方法，其中设置一种用于无浇口压铸的压铸喷嘴，在所述压铸喷嘴中，在浇注区域内由凝固的熔体构成中断熔体流动的、能够重新熔化的栓塞，所述浇注区域包括产生熔化热的、与熔体直接热接触的电阻直接加热装置，其特征在于，该压铸方法包括下列方法步骤：

-将铸模关闭，

-对压铸喷嘴进行加热并且通过提高电阻直接加热装置的功率使所述压铸喷嘴的浇注区域内的栓塞完全熔化，

-通过减小电阻直接加热装置的功率而中断加热，

-将熔体注入所述铸模内，

-保持熔体的压力，

-使所述铸模内的熔体凝固，

-使所述压铸喷嘴的浇注区域内的熔体凝固，

-将铸模打开，以及

-使铸件从所述铸模中脱模。

上述目的通过一种用于无浇口压铸的压铸喷嘴得以实现，特别是在压铸热流道***中，其中，所述压铸喷嘴设置为用于在浇注区域内由凝固的熔体构成一种中断熔体流的、能够完全重新熔化的栓塞，其中，浇注区域包括产生熔化热的、与熔体直接热接触的电阻直接加热装置。

本发明的压铸喷嘴既适合于热流道中和冷流道中金属熔体的压铸，也适合于塑料的注射成型/压铸。既可以利用充满的通道也可以利用非充满的通道进行铸造。利用充满的、持续加热的通道进行铸造的优点在于明显较高的周期节拍速度和由此提高的生产率，因为熔体在每个工作节拍中必须顺利地从熔化坩埚中引过来。另外，由于避免了由氧化层引起的脏污，所以由持续充满的通道可产生较高和恒定的铸件质量。为了防止熔体从通道中向熔化坩埚回流，压铸喷嘴必须被闭锁并由此阻止空气随后进入。结果便是使压铸喷嘴和通道直至熔化坩埚保持充满熔体。

在该压铸喷嘴中，作为熔体既可处理导电的也可处理非导电的材料。通过将大量的热能基本上无延迟地引入浇注区域内的熔体中，这个浇注区域在喷射熔体的准备阶段就完全充满液态的熔体。基本上无延迟地引入热能是通过熔体与电阻直接加热装置之间的直接热接触得以实现的。通过这种方式确保：只有液态的熔体被注入铸模中而没有固态的、仅仅部分熔融的(nurangeschmolzener)栓塞与熔体一起被抛入铸模中。由于熔体的进入速度为50至100m/s，这个栓塞将导致模具表面损伤或者铸件中的不同质。

此外，电阻直接加热装置实现了压铸喷嘴的相应坚固结实的构造，特别是在浇注区域内，因此这种压铸喷嘴也经受得住在金属熔体压铸中产生的高压力。

在本发明的压铸喷嘴中，目标明确地和节能地将热量使用到狭小限定的区域内。

由于本发明的压铸喷嘴直接位于铸模的浇注区域上，即使是多型模的情况，也完全避免了铸件上的浇口。由此产生的优点在于避免了废料并由此避免了耗能的再次熔化和废料的再生。另外，不产生氧化物浮渣，节省了运输费用并且可以省掉从铸件上清除浇口的后续作业。

若电阻直接加热装置构造成直接的短路加热装置，则是特别有益的，其中，电流回路在浇注区域内包括导电的熔体。该直接的短路加热装置原则上可以使用在所有导电性熔体中。在这种情况下，两个电极中的每一个都被分开地引到压铸喷嘴的浇注区域上。在浇注区域内两极通过熔体连接。通过这种方式在熔体本身内产生电阻加热，电阻加热的热量直接地和无需其他加热元件径直地释放到熔体内。通过这种方式，热惰性(热惯性)以及由此压铸热流道***的周期时间被降低到最小。

已经被证明特别有利的是，在该压铸喷嘴中，一个导电的外侧通道区段、特别优选喷嘴壁具有第一极性，以及导电的熔体具有第二极性。在这种情况下，只需将两极中的一个引到浇注区域，而另一极则是熔体本身。

如果喷嘴壁由钛构成的话则是特别有益的。钛虽然具有良好的导电性但却具有比较小的导热性，与钢材相比大约只为三分之一，因此它具有绝缘效果。通过这种方式，喷嘴需要在较小的范围内被再次加热，以使熔体保持需要的温度。

另外，有益的是这样一种压铸喷嘴，其包括导电的、具有第二极性的以及相对熔体电绝缘的电极，即导体，优选为金属导体，该压铸喷嘴的指向浇注区域的端部具有一个非绝缘的、与熔体处于导电接触的区域。在此不必特别注意熔体的极性，因为两极被分开地引到浇注区域并且在那里、在电阻直接加热的区域内才与熔体接触。

如果浇注区域构造成绝缘的、耐磨的嵌件的话，则可产生特别的优点。热绝缘特性阻止从熔体到模具的放热，因而熔体在无再次加热或者通过小范围内的再次加热便保持其温度。由于嵌件的电绝缘特性，因此没有使模具另外相对喷嘴绝缘的必要。有了单独的嵌件，可以少量地使用价值高的、耐磨的材料，这样仍然产生一种低成本的方案。另外，可以简单地更换磨损的嵌件，而无需更换整个压铸喷嘴，这同样节省了费用。

在这种情况下，绝缘而耐磨的嵌件特别优选由陶瓷构成。这种材料相对腐蚀性的锌熔体特别耐磨，锌熔体除了腐蚀效应之外由于其高温而降低钢质喷嘴的强度并且此外容易与这个钢制喷嘴形成合金。

另外，熔体通道构造成碳管也已经被证明是有利的。该碳管如前述的陶瓷一样同样具有相对熔体的高稳定性。此外还存在给碳管通电使其发热并由此使熔体温度保持在必要的数值上的可能性。

如果电阻直接加热装置构造成间接的短路加热装置的话，有益于提高本发明压铸喷嘴应用中的灵活性，其中，电流回路在优选构成外侧通道区段的喷嘴壁与构成内侧通道区段的熔体通道之间的浇注区域内具有一个导电的短路元件。因此可以对导电的熔体、具有不同合金成分熔点的导电合金的熔体以及非导电的熔体进行浇铸。在任何情况下，在短路元件中都排除了电阻直接加热装置所产生的热量。由于该短路元件与熔体直接接触，所以在此还可以进行基本上无延迟的熔化。在这种情况下特别有益的是，重要的并不是熔体的传导性和电气特点，而是短路元件本身具有的恒定的电气特性，这些特性与熔体无关地促成可再现的条件。

另外，如果外侧通道区段可以与第一极性以及内侧通道区段可以通过导电的熔体与第二极性导电接触的话，已经证明是有利的。因此外侧通道区段和内侧通道区段可在相反的极性中导电接触，其中，如果可以对浇注区域供应电能的话，则可放弃通向该浇注区域的专门分开的导体。

由构造成在功率上可控的和/或可调的低电压-高电流-电阻直接加热装置的电阻直接加热装置产生了特别的优点。由此可以调定绝对精确控制的功率，例如通过采用相位控制(Phasenanschnittssteuerung)、电阻控制或者通过其他的方式。从而可以降低浇注区域内的磨损。就此而论，如果利用高电流-直流电压运行的话，这一点是特别有益的。这样可以使熔体对喷口件、浇注区域的电解影响最小化。在极性选择合适的情况下对喷口件的不利影响可以最小化。

电阻直接加热装置的控制***既包括离散式接通操作、也包括降低和增强加热功率，而无需完全切断或者接入这个电阻直接加热装置。

另外，本发明的目的通过这样一种用于无浇口压铸的压铸方法得以实现，特别是压铸热流道方法，其中，在如前所述的压铸喷嘴中，由凝固的熔体构成中断熔体流的、能够重新熔化的栓塞，包括下列方法步骤：

1.将铸模关闭：在上一个加工周期节拍中铸成的铸件脱模之后接着使铸模关闭。在此，将铸模如此紧固地闭锁，使得它承受得住熔体的高压力。

2.对压铸喷嘴进行加热并且通过提高电阻直接加热装置的功率使所述压铸喷嘴的浇注区域内的栓塞完全熔化：从静态电流开始、或者从接通的意义上讲从完全断开的电流开始提高功率。在此，所引入的热功率要如此之大，即，凝固的熔体构成的栓塞不是简单地仅仅在边缘区域部分熔融(anschmilzt)并由此从浇注区域的壁上脱离，而是使它完全熔化。通过这种方式，它与接下来被压入模具中的熔体混合并在铸件中不留任何痕迹，例如在模具中完全没有不同质现象。

3.通过减小电阻直接加热装置的功率而中断加热：特别是如果涉及的是将喷嘴从铸模上抬起的处理工艺的话，完全中断或者明显减小热功率是重要的。在这个处理工艺中，在将喷嘴置于铸模上面时会产生短路，该短路总归会阻止进一步的加热。然而无论如何，即使不将喷嘴抬起，也已不再需要进一步的加热，因为熔体流内含有的热量通过带着高温再次流入的熔体得以保证。

4.将熔体注入铸模内：熔体流经喷嘴，进入铸模，直到这个铸模完全被熔体充满，以及熔体流停止不动。

5.保持熔体的压力：当没有更多的熔体再流入时，继续保持熔体也在流入铸模中时被施加的压力直到铸模中的熔体凝固为止。通过这种方式保证了模具中的所有的空腔被可靠地填满并避免了空气夹杂和其他的铸造缺陷。

6.使铸模内的熔体凝固：在充满的铸模中熔体凝固成铸件。可以通过模具内的由冷却介质流过的冷却通道使凝固加速。铸件的热量通过冷却介质被导出。

7.使压铸喷嘴的浇注区域内的熔体凝固：随着熔体凝固成依然与压铸喷嘴处于直接接触中的铸件，压铸喷嘴的浇注区域内的熔体的热量也被排到现在冷的铸件内。由此导致这个区域内的熔体凝固，这又同时产生了对这个区域的密封。压铸喷嘴的浇注区域因此由一个栓塞闭锁。位于压铸喷嘴内的栓塞后部的熔体既不能从这个压铸喷嘴中流出，也不能将空气拉入压铸喷嘴内和不能通过通道回流到熔化坩埚内。压铸喷嘴因此与通道共同保持充满液态熔体的状态。在一种可选的实施方式中，在熔体分配器的至少一个内附加地接入一个止回阀并附加地阻止熔体回流。

8.将铸模打开：为了使铸件脱模需要将铸模打开。由于压铸喷嘴被熔体栓塞闭锁，所以在铸模打开时不会导致熔体流出。

9.使铸件从铸模中脱模：在铸模打开后铸件便可以脱模，即从铸模中被取出。

借此，具有本发明的压铸喷嘴的无浇口压铸热流道***能够实现可良好重复再现的条件，由此产生高的、稳定的铸件质量。特别是，在相应的材料节约方面，铸件的壁厚也可以通过这种提高的质量得以最小化。

在本发明的方法的一种可选的设计中，继中断加热的方法步骤之后将压铸喷嘴以浇注区域置于铸模上面，以及继在铸模内的和压铸喷嘴的浇注区域内的熔体凝固之后使压铸喷嘴从铸模上抬起。因此没有必要使喷嘴尖相对铸模绝缘。因此喷嘴的构造更加简单和经济。

特别有益的是：依据压铸喷嘴的材料和熔体的材料，将电阻直接加热装置的极性选择为，使得浇注区域的磨损和电解影响最小化。在这种情况下，根据构造喷嘴所选择的材料和熔体的材料来确定极性。由此可以实现压铸喷嘴的磨损特别低的运行。

另外已经被证明有利的是：按下述方式控制浇注区域内的电阻直接加热装置的功率，即，使得该浇注区域的磨损最小化。在此，控制装置只输出用以熔化浇注区域内的熔体栓塞所需的功率。从而再次降低了浇注区域内的压铸喷嘴的磨损。在此，根据熔体的材料以及压铸喷嘴的其他参数，例如浇注几何形状，对加热功率进行控制。作为通过固定参数进行控制以外的可选方案，规定：调整装置对传感器的测量值进行分析处理并由此相应地确定加热功率。作为传感器，在压铸喷嘴的区域内设置有温度传感器，当然还可以有其他的传感器，例如在熔体通道内设置压力传感器。

附图说明

在针对附图的说明中对本发明的其他设计和优点进行阐述。附图中：

图1为压铸热流道***的示意性剖视图，其包括位于起动位置中的本发明的压铸喷嘴的实施方式；

图2为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性半侧剖视图，该压铸喷嘴具有短结构；

图3为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性半侧剖视图，该压铸喷嘴具有带加热装置的长结构；

图4为本发明的压铸喷嘴的实施方式的、包括分配器和铸模的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有短结构。

图5为本发明的压铸喷嘴的实施方式的止回阀的示意性剖视图；

图6为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有带加热装置的长结构；

图7为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有短结构；

图8为本发明的压铸喷嘴的细部的实施方式的示意性剖视图；

图9为本发明的压铸喷嘴的细部的另一个实施方式的示意性剖视图；

图10a为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有一个绝缘的金属导体；

图10b为本发明的压铸喷嘴的另一个实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有一个绝缘的金属导体；

图10c为本发明的压铸喷嘴的另一个实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有一个绝缘的金属导体和点浇口；

图11a为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性顶视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热装置；

图11b为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热装置；

图12a为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热装置和短的导电熔体通道；

图12b为本发明的压铸喷嘴的实施方式的示意性剖视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热装置和长的导电熔体通道；

图13a至13d为本发明的压铸喷嘴的浇口形状的示意图；

图14示意性地示出作为本发明的压铸喷嘴用的接口的熔体分配器的实施方式的侧视图；

图15a示意性地示出作为本发明的压铸喷嘴用的接口的另一个熔体分配器的实施方式的、线路看不见的侧视图；

图15b为作为本发明的压铸喷嘴用的接口的另一个熔体分配器的实施方式的示意性剖视图；

图16为高温金属熔体用的另一个熔体分配器的实施方式的示意图；

图17a示意性地示出高温金属熔体用的、带有陶瓷嵌件的熔体分配器的实施方式的侧视图；

图17b为高温金属熔体用的、带有陶瓷嵌件的另一个熔体分配器的实施方式的示意性剖视图；

图18为高温金属熔体用的、带有陶瓷包覆的熔体通道的另一个熔体分配器的实施方式的示意性剖视图；和

图19a至19f为陶瓷包覆的熔体通道的元件的实施方式的示意图。

具体实施方式

图1示出的是压铸热流道***1的示意性剖视图，其包括位于新的压铸过程的起动位置中的本发明的压铸喷嘴7的实施方式，例如在此处未被示出的铸模关闭之后。压铸热流道***1包括一个熔化坩埚2，其具有此处未被示出的加热器，借助该加热器，熔体3保持液体聚集态。一个缸体5***熔体3内，其盛满熔体3。在缸体5内以如下的方式可移动地设置有一个柱塞4，使它可以将位于缸体5内的熔体3在快速冲程中以及在很短的时间内、优选在10与100ms之间通过通道6压出。

通道6通入到一个压铸喷嘴7内，该压铸喷嘴在其背离通道6的那端上具有一个浇注区域8。

熔化坩埚2具有第一极用的电接头9以及压铸喷嘴7具有第二极用的电接头10。两个接头9、10通过电线与变压器12的次级侧连接，该变压器初级侧与已知的电源(电流源)、一个电流强度控制装置11和一个接通时刻控制装置13连接。在一种可选的实施方式中规定：控制装置11与控制装置13按如下的方式整合在一起，即，使电流强度符合工艺过程中有关强度的需求，而无需个别离散地接通。在这个实施方式中，特别优选使用反相位控制，例如使用可控硅整流器。

变压器12提供低电压高电流强度。电流强度在20与500A之间，优选为100A。变压器12上的次级侧的稳定电压为0.5至42V，优选为3V。使用低电压能够使导电很简单，既不需要特别的绝缘条件也不需要特别的安全条件。在优选的实施方式中，为了在浇注区域8处给位于那里的熔体加热而使用300W的功率。作为可选方案，特别是在照顾到浇注区域处的电解条件的情况下，还设置一个可变电压。

图2示意性地示出了本发明的压铸喷嘴20的实施方式的半侧剖视图，该压铸喷嘴具有短结构。由于通过此处未被示出的分配器和熔体22热量被充足地引入喷嘴体，该短结构可以放弃对压铸喷嘴20的附加加热。熔体22从分配器中出来通过一个中心通道被引入指向喷嘴尖24的区域内。在喷嘴尖24的区域内熔体22流过绝缘体21，该绝缘体使熔体22相对压铸喷嘴20的具有与熔体22相反极性的部分绝缘。

所示出的本发明的压铸喷嘴20的实施方式适合于与此处未被示出的铸模的持久接触。因此不需要从铸模上循环地抬起压铸喷嘴20。为此需要一个相对铸模的、借助绝缘环28实现的电绝缘。为使喷嘴尖24相对压铸热流道***的其余部分绝缘，设置有其他的绝缘子26。这些绝缘子使压铸喷嘴7的未与喷嘴尖24相连的部分以及螺旋连接23相对压铸喷嘴7的其他的、与分配器相连接的部分绝缘。通过这种方式，加热所需的电能的两极被引导直达浇注区域8。短路加热在那里起作用。

图3示意性地示出了本发明的压铸喷嘴30的实施方式的半侧剖视图，该压铸喷嘴具有带加热装置的、基本上为两部分的长结构。压铸喷嘴30的构造基本上与压铸喷嘴20的元件相同并且具有一个第一喷嘴元件34，该喷嘴元件安装在分配器上并且通过绝缘子37相对第二喷嘴元件35绝缘。为了也使螺栓连接23电绝缘，设置有另外的绝缘子36。压铸喷嘴30同样配置有一个绝缘环38，该绝缘环在安放在铸模上时使它相对这个铸模电绝缘。因此可以与铸模的极性无关地进行压铸喷嘴30的加热运行并且喷嘴在加热运行中无需从铸模上抬起。

作为绝缘子36、37、38，设置了具备足够机械强度的绝缘材料。特别优选使用陶瓷材料或者在一种可选的实施方式中使用设有陶瓷涂层的金属材料。

两个喷嘴元件34、35具有电源(电流)接线头32、33。与电源接线头32相连的第一极确定了熔体的极性，该熔体流经压铸喷嘴30的中心通道。第二极连接在电源接线头33上并将这个极性施加给第二喷嘴元件35，这个极性通过所述第二喷嘴元件35被引导直达喷嘴尖24。通过延伸至喷嘴尖24的浇注区域8前不远处的绝缘体31实现熔体与喷嘴尖24之间的绝缘。因此浇注区域8保持无绝缘状态，熔体22与喷嘴尖24接触并且短路电流在浇注区域8内流动。因此实现对浇注区域8内熔体的加热并且仅限于那里。

由于长度大之故，在压铸喷嘴30中需要通过喷嘴通道加热装置39实施的附加加热。这个附加加热负责保持熔体22从此处未被示出的分配器到喷嘴尖24或者浇注区域8的途中的必要的温度。

图4示意性地示出的是本发明的压铸喷嘴56的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有短的、基本上由一个部分组成的结构，剖视图包括与压铸喷嘴56螺栓连接的分配器25以及与压铸喷嘴56嵌接的铸模43、44。铸模43、44被关闭，两个半模上下相摞并且构成需由熔体填充的空腔。压铸喷嘴56以喷嘴尖24直接放置在空腔上。在此，喷嘴尖24直接达到后来的铸件上，这样就完全避免了后来铸件上的浇口。

压铸喷嘴56具有一个电源(电流)接线头29，第一极性被引到该电源接线头上。整个压铸喷嘴56被施加这个极性。一个此处未被示出的、喷嘴尖24上的绝缘防止与铸模43的上部的导电接触。因此压铸喷嘴20可以以它们的喷嘴尖24持久地***并停留在铸模43、44的相应的凹口内，而电阻加热的功能不受影响。在特别优选的实施方式中，绝缘是稀薄喷镀和燃烧固结(festgebrannt)的陶瓷，该陶瓷同时具有充分的导热性。

此处未被示出的第二极性通过熔体22被引到喷嘴尖24上，在此通过电阻加热对在此处未被示出的浇注区域8的区域内的熔体22进行加热。与此同时分配器25以及在此处未被示出的压铸热流道***的其余的元件也具有第二极性。为了使极性直到喷嘴尖24保持分离，压铸喷嘴56通过绝缘26相对分配器套25绝缘，以及螺栓连接23具有另外的绝缘26。

在优选使用压铸喷嘴56的情况中具有多个压铸喷嘴56的熔体下部分配器70通过加热装置27进行加热。通过这种方式熔体22在熔体下部分配器70的区域内保持液态。此外，由加热装置27产生的热量通过熔体下部分配器70与压铸喷嘴56之间的接触面以及螺栓连接23传递到压铸喷嘴56内。因此还对熔体通道53内的熔体22进行加热，熔体22通过所述熔体通道流过压铸喷嘴56。

图5示意性地示出了本发明的压铸喷嘴7、20、30、45、50、50′、56、60、60′、86、86′和86″的止回阀40的实施方式的剖视图。在优选的实施方式中，止回阀40设置在熔体下部分配器70与相连接的、此处未被示出的、通向此处同样未被示出的熔化坩埚的通道之间。止回阀40将通向熔化坩埚的流动方向闭锁防止熔体22回流到通道和熔化坩埚内。通过这种方式止回阀40辅助压铸喷嘴7、20、30、45、50、50′、56、60、60′、86、86′和86″的浇注区域内的栓塞的功能。

另外，止回阀40可以使金属熔体22在流动中止之后，即在加热中止之后在短路区域、压铸喷嘴7、20、30、45、50、50′、56、60、60′、86、86′和86″的浇注区域8内后退大约2mm。通过这种方式，熔体22的接触被分离。

止回阀40具有一个闭锁元件41，该闭锁元件优选构造成球体并且由耐高温的、特别优选陶瓷的材料制成。闭锁元件41与一个阀座42配合作用。

图6示意性地示出了本发明的压铸喷嘴45的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有带加热装置39的、基本上由一个部分组成的长结构。压铸喷嘴45适合于固定在一个此处未被示出的、类似于图4中所示出的熔体下部分配器上。其中螺栓连接23用于实现固定，这些螺栓连接为了相对熔体下部分配器的绝缘还具有绝缘子26。另外的绝缘子26用于压铸喷嘴45的接触面相对熔体下部分配器的表面的绝缘。

喷嘴尖24其整体具有第一极性，该第一极性通过电源接线头29被引到这个喷嘴尖上。第二极性与在绝缘体31内流动并通过这个绝缘体相对喷嘴尖24绝缘的熔体22一起被一直引到浇注区域8。在那里两个极性彼此相遇，短路电流流过以及浇注区域8内的熔体22的加热得到保障。其中，浇注区域8的几何形状优选符合在图13a至13d中示出的变型方案46至46″″。

图7示意性地示出了本发明的压铸喷嘴56的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴为基本上由一个部分组成的短结构。该图示与图4的图示相似，其中此处仅仅简略地示出螺栓连接23和绝缘26。压铸喷嘴56的图示中未包括它在本发明的应用中与它们相连接的其他的元件。绝缘体21***喷嘴尖24内，在该绝缘体内部具有用于熔体的中心熔体通道53。绝缘体21在喷嘴尖24内延伸直到浇注区域8内。喷嘴尖24设置有一个电源接线头29并且通过这个电源接线头可以电连接接触。

图8同图9一样示意性地示出了本发明的压铸喷嘴7、20、30、45、56、60和86的喷嘴尖24的区域内的细节的实施方式的剖视图。具有优选设置在中心的，但是作为此外的可选还通过其他的方式被引导穿过绝缘体31的熔体通道53的绝缘体31在其指向浇注区域8的端部上具有一个浇注套筒51。浇注套筒51将喷嘴壁55与短路触点54分离并且由其特性特别有利于短路触点54的材料构成。所述材料具有很小的磨损并且在与熔体的相互作用中具有有利的电解特性。特别优选使用含钨高的合金钢，作为可选方案使用一种烧结金属。

熔体通道53在浇注套筒51的区域内通入一个通道套管79中。这个通道套管形成了从熔体通道53到浇注区域的过渡，在该浇注区域有短路触点54和在该浇注区域内熔体熔滴交替形成，该熔体熔滴在其形成之后重新熔化。这个不但热负荷而且电解负荷也很高的区域通过通道套管79与绝缘子31分离。特别优选通道套管79构造成陶瓷套管，其长度在不同的实施方式中具有不同的值。

在一种可选的实施方式中，多个绝缘体31构造成板块，构造成用于熔体通道53的、具有孔的整体陶瓷板条。在这种情况中，熔体通道53的朝向铸模布置的端部分别具有一个通道套管79。

如图9所示的喷嘴尖24与图8所示的实施方式不同，具有一个只由一个部分组成的嵌件，一个浇注套筒51。浇注套筒51作为喷嘴尖24的一个区段特别优选由烧结硬质合金制成。短路触点54的区域内的开口具有如在图13a至13d中所介绍的横截面几何形状。

图10a示意性地示出了本发明的压铸喷嘴60的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有一个经过绝缘的金属导体，即电极61。通过绝缘体31对电极61进行绝缘，该绝缘体使电极61相对熔体通道53内环绕它的熔体22绝缘。在熔体通道53的端部，即在浇注区域8内金属导体即电极61没有绝缘并且与熔体22保持直接接触。另外还规定：电极61被绝缘地引导穿过压铸喷嘴60设置在其上的分配器，以便随后在分配器之外被导电接触。

在一种特别优选的实施方式中，电极61由钨构成并带有作为绝缘体31的耐高温的、已知的电绝缘涂层。电极61用的可选的材料为陶瓷，例如碳化硅，该碳化硅通过相应的配料混合影响其传导性。由此产生一个另外的优点，因为在相应的功率下降的情况下在电极上通过其电阻这个电极发热并且因此同时作为通道加热起到在熔体通道53的整个长度上保持必要的熔体温度的作用。除了陶瓷和钨之外还可设定用于电极61的其他的适合的材料。

在本发明的一种特别优选的设计中，喷嘴壁55由热绝缘材料如钛构成并且被加载第一极性，该喷嘴壁同样与熔体22相接触。因此在浇注区域8内喷嘴壁55与电极61之间的电阻直接加热装置的电流流经导电的熔体22。熔体通过这种方式在浇注区域8内加热，该浇注区域具有如图13a至13d所示出的、优选如图13c所示出的横截面几何形状。

在一种可选的实施方式中，浇注区域8构造成绝缘的、耐磨的嵌件，该嵌件特别优选为还可以单独地装配和更换和/或由陶瓷构成。通过这种方式相对铸模63实现一个特别良好的绝缘并且避免了热损失，该热损失由于熔体22的过早的凝固或者为了避免过早的凝固需要扩大热量导入。通过这种方式同样避免了铸模63的过度加热。

陶瓷作为绝缘的、耐磨的嵌件用的材料比钢材更好地耐受由高速注入的熔体22引起的摩擦，而钢材由于熔体22的影响而失去硬度并且磨损得更快。

另外规定：在一种可选的设计中，为了将热损失以及由此将再次加热的需要维持在很小范围，而使用绝缘材料、特别优选使用钛包住熔体通道53。

本发明的压铸喷嘴60的另一个可选的设计规定：给利用钛涂层绝缘的或者非绝缘的熔体通道53涂覆碳涂层，优选衬装碳管，使熔体22在碳管的内部流动。通过这种方式避免了熔体22与熔体通道53的材料，例如钢材形成合金。此外，碳管可以被施加电流，这样它同时用于熔体通道53的加热。

图10b示意性地示出了本发明的压铸喷嘴60′的另一个实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有一个经过绝缘的金属导体，即电极61′。在这个实施方式中，同样如在图10a中所示出的那样，熔体22被引导穿过喷嘴壁55与金属导体即电极61′之间，该金属导体通过绝缘体31相对熔体22绝缘。金属导体即电极61′的没有绝缘的端部构造成尖头并且与浇注区域8共同形成如图13d所示出的、环状的横截面几何形状46″″。

图10c示意性地示出了本发明的压铸喷嘴60″的另一个实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有一个经过绝缘的金属导体和点浇口62″。如图13d所示出的点浇口62″通过金属导体即电极61′的相对浇注区域8后移的端部得以实现。通过这种方式喷射点62″的完满的横截面变得有利于熔体流并且更大量的熔体可以畅通无阻地流出。该图另外示出了铸模43的一部分，压铸喷嘴60″置于该部分上。

图10a至10c所示出的解决方案由于构造设计简单而能够特别良好地应用在小型件用的系列模具(Reihenform)当中。

图11a示意性地示出了本发明的压铸喷嘴86的实施方式的顶视图，该压铸喷嘴具有电阻直接加热元件88。在所示出的优选的实施方式中，设置有三个电阻直接加热元件88，这些电阻直接加热元件使喷嘴壁55与熔体通道53相连接。喷嘴壁55与熔体通道53在电阻直接加热装置接通的情况下具有不同的极性，这样通过电阻直接加热元件88产生一个通过电流。通过这种方式电阻直接加热元件88发热，对它们周围的、与它们保持直接接触的材料进行加热并使其熔化。

图11b示意性地示出了本发明的压铸喷嘴86的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热元件88。喷嘴壁55配备有第一极用的接头9，其中第一极用的电传导部9′一直进行到压铸喷嘴86的端部为止，到电阻直接加热元件88。第二极通过接头10传输并通过单独的传导部10′被引到熔体通道53为止。熔体通道53具有一个在附图中无法识别的、如图13a至13d所示出的横截面几何形状，该横截面几何形状控制熔体22的射出。通过绝缘体31相对熔体22和相对喷嘴壁55绝缘的熔体通道53还与电阻直接加热元件88相接触，从而电阻直接加热装置的电路被闭合。

图12a示意性地示出了本发明的压铸喷嘴86′的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热88和短的导电熔体通道53。在此详细地示出了具有附加喷嘴通道加热装置39的压铸喷嘴86′的端部。通过绝缘体31彼此绝缘的喷嘴壁55与熔体通道53在电阻直接加热元件88的区域内彼此接近并且通过这些电阻直接加热元件导电连接。如果电阻直接加热元件88被加载电压的话，电流流过，该电流导致它们发热并且使喷嘴端部区域内的凝固的熔体22熔化。

绝缘体31以其大的体积不仅仅负责实现电绝缘和使两个极性相互分离，而且它本身还起到绝热的作用，这样在一个可选的实施方式中放弃了喷嘴通道加热装置39。

图12b示意性地示出了本发明的压铸喷嘴86″的实施方式的剖视图，该压铸喷嘴具有间接的电阻加热元件88和长的导电熔体通道53。压铸喷嘴86″的功能与压铸喷嘴86和86′的功能类似，但是由于通过绝缘体31被绝缘的熔体通道53在整个长度上具有第二极性，而第一极性通过喷嘴壁55被引向电阻直接加热元件88，所以可以放弃如在压铸喷嘴86中的传导部10′。在这个实施方式中熔体22以同样的方式实现熔化。

图13a至13d示出的是本发明的压铸喷嘴7、20、30、45、56、60和86的浇口横截面几何形状46′、46″、46″′和46″″的示意图。横截面几何形状构造成十字浇口、槽缝浇口、星形浇口和点浇口。除此之外还可设定未示出的、环状的浇口横截面。

图14示出了作为本发明的压铸喷嘴7、20、30、45、56、60和86用的接口的熔体下部分配器70。其中喷嘴布置71按照分度盘的方式围绕着供给点73设置并且借助螺栓连接75与熔体下部分配器70拧紧在一起，在所述供给点上熔体从熔体主分配器中进入熔体下部分配器70中。在喷嘴布置71之间在熔体下部分配器70中分别***有电热器72，这些电热器保证熔体的稳定而充分的高温。

图15a示意性地示出了作为熔体下部分配器70的接口的熔体主分配器78的实施方式的、线路看不见的侧视图。分配器套25***在熔体主分配器78内。这些分配器套按照图4中的图示所示，在那里它们用作熔体下部分配器70与压铸喷嘴56之间的连接，构成熔体主分配器78与熔体下部分配器70之间的连接。箭头77标出在熔体向供给点73′回流时的流动方向，通过这种方式确保在加工过程结束时熔体主分配器78被清空。在图示中最高点76设置在下侧。熔体主分配器78也配置有电热器72，这些电热器负责实现熔体主分配器78内均匀的、足够高的温度并保证熔体的流动性。

图15b示意性地示出了作为熔体下部分配器70的接口的另外的熔体主分配器78的实施方式的剖视图。在剖面中可以看到从供给点73起经过熔体主分配器78直到分配器套25延伸的熔体通道。熔体主分配器78内的其他空腔用作容纳电热器72。

分配器设计方案原则上从塑料热流道为人所知。本发明的不同的、特别有益的构造能够使熔体向供给点73回流。在一种可选的实施方式中利用一个可选择安装的、此处未被示出的止回阀阻止回流。

图16示出了高温金属熔体用的另一个熔体分配器80的实施方式的示意图。此处示出熔体分配器80用的基本结构，该熔体分配器优选特别适合于高温金属熔体，如铝和某些特定的黄铜合金。上部81和下部82具有陶瓷插件85用的开口。接缝面构造为屋顶状的，但是在一种可选的设计中也构造成直的。

特别有益的是：在上部81和下部82配备陶瓷插件之后不需要为这些陶瓷插件进行特别的接合匹配，因为陶瓷在超声波粉末浆槽内在焊接之后被密封。另外有益的是：不存在电气短路的危险，因为分配器的电流势等于整个压铸热流道***的电流势。

图17a示意性地示出了高温金属熔体用的另一个熔体分配器80′的实施方式的剖视图，所述熔体分配器具有陶瓷插件。其中，顶板83配置有陶瓷插件85。顶板83的结构体积为强烈加热提供了足够的空间。

图17b示意性地示出了图17a所示出的熔体分配器80′的实施方式的侧视图。总共六个隙口构成通道84，这些通道又衬装有陶瓷插件85。顶板83中插装有电热器72，这些电热器使顶板83内的温度保持稳定。

图18示意性地示出了高温金属熔体用的另一个熔体分配器90的实施方式的剖视图，所述熔体分配器具有陶瓷包覆的熔体通道91、92、93和94。特别有益的是：熔体通道由一些单独的元件构成。在磨损的情况下或者在损坏的情况下它们也可以单独更换。另外，通道的走向及其长度可以通过使用不同的通道元件而发生变化。

图19a至19f示出了陶瓷包覆的熔体通道91、92、93、94的元件的实施方式的示意图。其中图19a示出的是直线穿引的通道元件92的侧视图。图19b示出的是直线穿引的另一通道元件93的剖视图。图19c示出的是与分配器套25接壤的和就它而言起分配器作用的通道元件91，所述分配器套与此处未示出的熔体主分配器相连接。图19d至19f示出的是弧形的通道元件94，该通道元件如同通道元件91一样构造成两个半壳的。由于比较复杂的内部结构，两个半壳的构造设计特别有利于实现比较简单的制造，同时还可以更加容易地进行清洁或者维护。

本发明的方法不仅可以用于锌合金(420℃)，而且还可以用于镁(360℃)。由于镁和铝(660℃)的熔点相当接近，在压铸热流道***1中也可以对铝进行加工处理。另外，还设定用于铅(327℃)和锡(232℃)。黄铜和青铜分别根据合金成分份额具有不同的熔点，而此熔点可能高达800℃。为了对黄铜进行加工处理，通道84、91、92、93、94的按照本发明的衬里需要使用陶瓷。

另外，在这种情况下有益的是使用带有电阻直接加热元件88的电阻直接加热装置，因为预先确定的、可调节和可再现的一定温度在此与合金参与成分的传导性和熔点无关地作用到浇注区域8内的熔体22上。

附图标记列表

1压铸热流道***

2熔化坩埚

3熔体

4柱塞

5缸体

6通道

7压铸喷嘴

8浇注区域

9第一极的接头

9′第一极的传导部

10第二极的接头

10′第二极的传导部

11电流强度控制装置

12变压器

13接通时刻控制装置

20压铸喷嘴，短

21绝缘体

22熔体

23螺栓连接

24喷嘴尖

25分配器套

26绝缘子

27加热装置

28绝缘环

29电源接线头

30压铸喷嘴，加热的，长

31绝缘体

32电源接线头

33电源接线头

34第一喷嘴元件

35第二喷嘴元件

36绝缘子

37绝缘子

38绝缘环

39喷嘴通道加热装置

40止回阀

41闭锁元件

42阀座

43铸模的模具顶板

44铸模的模具底板

45压铸喷嘴，长

46至46″″浇口横截面几何形状

47分配器喷嘴(短)

50，50′压铸喷嘴

51浇注套筒

52绝缘套管

53熔体通道

54短路触点

55喷嘴壁

56压铸喷嘴

60至60″压铸喷嘴

61，61′电极

62至62″喷射点(环状浇口)

63铸模

70，70′熔体下部分配器

71压铸喷嘴布置

72电热器

73，73′供给点

74分配器接口

75螺栓连接

76最高点

77流动方向

78熔体主分配器

79通道套管

80，80′分配器

81上部

82下部

83顶板

84通道

85陶瓷插件

86至86″带有间接加热装置的压铸喷嘴

88电阻直接加热元件

90带有陶瓷衬里的通道

91至94通道元件

Claims (13)

1.用于无浇口压铸的压铸方法，其中设置一种用于无浇口压铸的压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)，在所述压铸喷嘴中，在浇注区域(8)内由凝固的熔体(22)构成中断熔体(22)流动的、能够重新熔化的栓塞，所述浇注区域(8)包括产生熔化热的、与熔体(22)直接热接触的电阻直接加热装置，其特征在于，该压铸方法包括下列方法步骤：

-将铸模(43，44)关闭，

-对压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)进行加热并且通过提高电阻直接加热装置的功率使所述压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)的浇注区域(8)内的栓塞完全熔化，

-通过减小电阻直接加热装置的功率而中断加热，

-将熔体(22)注入所述铸模(43，44)内，

-保持熔体(22)的压力，

-使所述铸模(43，44)内的熔体(22)凝固，

-使所述压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)的浇注区域(8)内的熔体(22)凝固，

-将铸模(43，44)打开，以及

-使铸件从所述铸模(43，44)中脱模。

2.如权利要求1所述的压铸方法，其特征在于：继中断加热的方法步骤之后将压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)以浇注区域(8)置于铸模(43，44)上面，以及继在所述铸模(43，44)内的和在所述压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)的浇注区域(8)内的熔体(22)凝固之后使压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)从所述铸模(43，44)上抬起。

3.如权利要求1或2所述的压铸方法，其特征在于：依据压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″，86，86′，86″)的材料和熔体的材料，将电阻直接加热装置的极性选择为，使得浇注区域(8)的磨损和电解影响最小化。

4.如权利要求1或2所述的压铸方法，其特征在于：按下述方式控制浇注区域(8)内电阻直接加热装置的功率，即，使得该浇注区域(8)的磨损最小化。

5.如权利要求1或2所述的压铸方法，其特征在于：所述电阻直接加热装置构造成直接的短路加热装置，其中，电流回路在所述浇注区域(8)内包括导电的熔体(22)。

6.如权利要求5所述的压铸方法，其特征在于：所述压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″)具有导电的喷嘴壁(55)，其具有第一极性，以及导电的熔体(22)具有第二极性。

7.如权利要求6所述的压铸方法，其特征在于：所述喷嘴壁(55)由钛构成。

8.如权利要求6所述的压铸方法，其特征在于：所述压铸喷嘴(7，20，30，45，50，50′，60，60′，60″)包括导电的、具有第二极性的并且相对熔体(22)电绝缘的电极(61，61′)，该电极的指向所述浇注区域(8)的端部具有无绝缘的、与熔体(22)导电接触的区域。

9.如权利要求6所述的压铸方法，其特征在于：所述浇注区域(8)构造成绝缘的、耐磨的嵌件。

10.如权利要求9所述的压铸方法，其特征在于：所述绝缘的、耐磨的嵌件由陶瓷构成。

11.如权利要求6所述的压铸方法，其特征在于：熔体通道(53)构造成碳管。

12.如权利要求1或2所述的压铸方法，其特征在于：所述电阻直接加热装置具有至少一个电阻直接加热元件(88)，其中，电流回路在所述浇注区域(8)内在能与第一极性接触的喷嘴壁(55)和能与第二极性接触的熔体通道(53)之间具有导电的电阻直接加热元件(88)。

13.如权利要求1或2所述的压铸方法，其特征在于：所述电阻直接加热装置构造成借助控制装置(11，13)在功率方面可控和/或可调的低电压-高电流-电阻直接加热装置。