CN103249855A - 用于气溶胶罐底盖的钢板及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明的用于气溶胶罐底盖的钢板具有下述化学组成：含有C：0.025～0.065质量％、Mn：0.10～0.28质量％、P：0.005～0.03质量％、Al：0.01～0.04质量％、N：0.0075～0.013质量％，将Si限制为0.05质量％以下，将S限制为0.009质量％以下，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成；时效处理后的轧制方向的屈服强度YP为460～540MPa的范围，所述时效处理后的轧制方向的总延伸率为15％以上，所述时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP为6％以下，以mm为单位的板厚t、以MPa为单位的所述时效处理后的轧制方向的屈服强度YP、以及以％为单位的所述时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP满足130≤t×YP×（1－EL_YP／100）。

Description

用于气溶胶罐底盖的钢板及其制造方法

技术领域

本发明涉及用于气溶胶罐的底盖的钢板及其制造方法。

本申请主张2010年12月6日在日本申请的特愿2010－271944号的优先权，并将其内容援引于此。

背景技术

气溶胶罐通常形成为利用内压将内容物喷射到罐外的结构。为了耐受该内压，作为罐的原材料，大多情况下使用钢板。另外，气溶胶罐具有由罐主体部、山形帽（mountain cap）、底盖这三个部件构成的容器，对各个部件进行了耐受内压的原材料的选择和形状的设计。

这些部件中，底盖通过在将钢板冲裁成圆形后，主要通过压制加工将该圆形钢板成型为圆顶状而制作，并通过卷边接缝安装于罐主体部。通过使底盖的圆顶形状的凸部向罐内部突出，将底盖安装于罐主体部，从而底盖起到使内压分散、并保持罐的强度的作用。

作为供于这样的用途的气溶胶罐底盖的原材料所需要的机械特性为耐压强度、形状冻结性、气密性、耐拉伸应变（以下将拉伸应变称作St－St）这4项。

这些机械特性中，钢板的耐压强度主要用YP（屈服应力）来规定。作为用于提高该耐压强度的方法，主要使用使固溶物残留于钢中的方法（固溶强化）、和通过调质轧制（以下有时也简称为调轧）将位错导入钢中的方法（加工强化）。为了确保固溶物，将适量的C、N添加到钢中后，实施轧制率为1%左右的一般的调轧，在这样的以往的制造方法中，YP限于400～450MPa。另一方面，在使用润滑剂以轧制率为20～30％进行调轧的所谓的2CR制造方法（2次冷轧）中，能够可靠地将材料的YP提高到500MPa以上，但是，该高YP通过加工强化而得到，无法将新的可动位错导入材料中，因此，材料的总延伸率只有百分之几。

从形状冻结性、气密性的观点考虑，优选总延伸率良好的钢板，因此，难以兼顾高耐压强度与形状冻结性、气密性。但是，至今为止，即使将至JIS G3303中规定的调质度T-5级别为止的较软质的钢板用作气溶胶罐的底盖，耐压强度成为问题的较大内压作用于气溶胶罐的情况也较少，因此，钢板的改善需求不足。另外，即使钢板产生轻微的St-St，该St-St也停留于外观上的课题，因此，不存在作为用于气溶胶罐底盖的特别设计的钢板。另外，也不存在按照压制加工和卷边接缝加工时柔软、制成罐后强度增加的方式设计的用于气溶胶罐底盖的钢板。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2010－043349号公报

专利文献2：日本特开2009－007607号公报

发明内容

发明要解决的课题

但是，近年来，伴随着气溶胶罐的内容物的多样化，对耐受更高内压的底盖材料的需求不断提高。在高压气安全法中规定，气溶胶罐必须具有在内压为15kgf/cm²下不会损坏的耐压性能。特别是在除尘机类或吸尘器类等中，由于内压高，因此，罐制造商方面，要求超过现行标准的16kgf/cm²以上、优选为18kgf/cm²以上的耐压强度。通过原材料的硬质化来解决该要求时，如上所述，不仅压制加工时的形状冻结性变差，而且将底盖卷边接缝于罐主体部时，会产生间隙或皱褶，作为气溶胶罐的生命线的气密性降低。

作为至今为止的技术，例如有专利文献1中公开的使用高强度容器用钢板的方法，但是，在该钢板中，总延伸率大幅度不足，作为气溶胶罐底盖的制罐性差。并且，在该专利文献1中，由于退火后进行高温下的过时效处理，因此，在本发明中得不到必要的固溶N量，得不到充分的变形时效效果。另外，在专利文献2中公开了具有10％以上的总延伸率的DR钢板，但是，即使是该总延伸率的值，对于解决形状冻结性和气密性也不够。

另外，以往只是外观上的问题的压制加工时产生的St-St也成为由于内压提高而影响气溶胶罐的强度的因素。即，有时St-St会使底盖的圆顶形状的凸部产生不均匀的部分，发生应力集中，容易引起底盖的变形、损坏。特别是被称作花形圆顶（flower dome）的规则的花瓣状的变形存在使底盖的耐压强度显著降低的问题。

针对这些课题，通过提高以往的T-5级别的材料的板厚来保持耐压强度，但是，从罐成本方面考虑，降低厚度尺寸的要求强烈，另外，对于St-St也没有找到彻底的对策。因此，期待耐压强度与形状冻结性、气密性、耐St-St全部满足规定水准的用于气溶胶罐底盖的钢板。

本发明鉴于上述情况而完成，其目的在于提供适合用于高内压的气溶胶罐的底盖、在高强度下拉伸应变少、通过卷边接缝安装于罐主体部时的加工性良好的用于气溶胶罐底盖的钢板及其制造方法。

用于解决课题的手段

本发明要旨如下所述。

（1）本发明的一种方式的用于气溶胶罐底盖的钢板具有下述化学组成：含有C：0.025～0.065质量％、Mn：0.10～0.28质量％、P：0.005～0.03质量％、Al：0.01～0.04质量％、N：0.0075～0.013质量％，将Si限制为0.05质量％以下，将S限制为0.009质量％以下，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成；时效处理后的轧制方向的屈服强度YP为460～540MPa的范围，所述时效处理后的轧制方向的总延伸率为15％以上，所述时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP为6％以下，以mm为单位的板厚t、以MPa为单位的所述时效处理后的轧制方向的屈服强度YP、以及以％为单位的所述时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP满足下述（式1）。

130≤t×YP×（1－EL_YP／100）     （式1）

（2）在上述（1）中记载的用于气溶胶罐底盖的钢板中，还可以含有0.004质量％以上的固溶N。

（3）在上述（2）中记载的用于气溶胶罐底盖的钢板中，还可以含有0.006质量％以上的所述固溶N。

（4）在本发明的一种方式的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法中，以Ar3相变点以上的精加工温度对具有下述化学组成的钢进行热轧，所述化学组成含有C：0.025～0.065质量％、Mn：0.10～0.28质量％、P：0.005～0.03质量％、Al：0.01～0.04质量％、N：0.0075～0.013质量％，将Si限制为0.05质量％以下，将S限制为0.009质量％以下，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成；在600℃以下的温度下卷取所述钢；对所述钢进行酸洗、冷轧、退火；按照以质量％为单位的N量［N］和以％为单位的调质轧制率λ满足下述（式2）、且所述调质轧制率λ在5～10％的范围内的方式对所述钢实施调质轧制。

0.050≤［N］×λ≤0.100     （式2）

（5）在上述（4）中记载的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法中，还可以在所述热轧前，将所述钢加热到1050℃以上的均热温度。

（6）在上述（5）中记载的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法中，所述均热温度还可以为1100℃以上。

发明效果

根据本发明，能够提供可用于高内压的气溶胶罐的底盖、在高强度下拉伸应变少、通过卷边接缝安装于罐主体部时的加工性良好的用于气溶胶罐底盖的钢板及其制造方法。

附图说明

图1是表示成形为罐底盖的钢板中、未发生拉伸应变的钢板的一个例子的立体图。

图2是表示成形为罐底盖的钢板中、发生了花形圆顶状的拉伸应变的钢板的一个例子的立体图。

图3是表示本发明的一种实施方式的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法的概略的流程图。

具体实施方式

本发明人认为通过取得由N带来的固溶强化与由调轧带来的加工强化之间的平衡，可得到作为气溶胶罐的底盖的最佳特性。进而，本发明人认为通过赋予超过应力变形曲线中的不均匀变形区域的预变形，降低母材的屈服点延伸率（EL_YP），从而能够抑制St-St的产生，提高耐压强度。本发明的要点在于找到其最佳点。

具体而言，在钢中添加N，对于得到的钢按照满足0.050≤N（质量％）×调质轧制率≤0.100的方式在5～10％的范围内实施调质轧制。进而，本发明人通过使钢中残留0.006质量％以上的固溶N，从而利用底盖的压制加工、安装加工时的变形时效，成功地提高了对气溶胶罐底盖而言重要的耐压强度及卷边接缝强度。

本发明的用于气溶胶罐底盖的钢板在规定的范围内含有C、Si、Mn、P、S、Al及N，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成；时效处理后的轧制方向的屈服强度（YP）为500±40MPa的范围，时效处理后的轧制方向的总延伸率为15％以上，时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率（EL_YP）为6％以下，板厚t、时效处理后的轧制方向的屈服强度YP、与时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP满足130≤板厚（mm）×YP（MPa）×（1－EL_YP（％）／100）。另外，该用于气溶胶罐底盖的钢板优选含有0.004质量％以上或0.006质量％以上的固溶N。

以下，对于本发明的一个实施方式的用于气溶胶罐底盖的钢板，说明钢成分的限定理由及屈服强度和屈服点延伸率等机械特性的限定理由。

（C：0.025～0.065质量％）

C是本实施方式中用于确保重要的高强度的重要元素，为了确保460MPa以上的YP，需要使钢中的C量为0.025质量％以上。另外，由于C量多时，硬质化进展，引起制造过程中的裂纹和底盖的卷边接缝不良情况、St-St，因此，将C量的上限限制为0.065质量％。进一步提高强度时，C量优选为0.030质量％以上，更优选为0.035质量％以上。进一步抑制硬质化时，C量优选为0.060质量％以下，更优选为0.055质量％以下。

（Si：0.05质量％以下）

钢含有大量Si时，耐腐蚀性变差。因此，规定Si量的上限为0.05质量％。特别是将需要耐腐蚀性的内容物填充于气溶胶罐时，优选将Si量的上限规定为0.04质量％，更优选规定为0.03质量％。由于Si不可避免地包含在钢中，因此，对Si量的下限没有特别的限制，为0质量％。

（Mn：0.10～0.28质量％）

由于Mn与S结合，防止热轧中的红热脆性，因此，需要使钢中的Mn量为0.10质量％以上。但是，向钢中添加大量的Mn时，促进耐腐蚀性的劣化和材料的硬质化，因此，作为重视加工性的气溶胶罐底盖的材料，Mn量的上限为0.28质量％。进一步提高强度时，Mn量优选为0.15质量％以上，更优选为0.16质量％以上。进一步抑制耐腐蚀性的劣化及硬质化时，Mn量优选为0.25质量％以下，更优选为0.24质量％以下。

（P：0.005～0.03质量％以下）

P由于使耐腐蚀性变差，因而是需要限制其量的上限的有害元素。在此，为了用作气溶胶罐底盖用钢板，将P量上限限制为0.03质量％。但是，由于P还具有使钢硬质化的效果，因此，P量的下限为0.005质量％。进一步提高耐腐蚀性时，P量优选为0.020质量％以下，更优选为0.015质量％以下。进一步提高强度时，P量优选为0.010质量％以上，更优选为0.015质量％以上。

（S：0.009质量％以下）

S作为夹杂物使钢脆化，使耐腐蚀性劣化。因此，将其上限限制为0.009质量％。对S量的下限没有特别的限制，为0质量％。

（Al：0.01～0.04质量％）

Al作为炼钢中的脱氧材料而被添加到钢中，为了得到充分的脱氧效果，需要0.01质量％以上的Al量。另一方面，向钢中添加大量Al时，固溶N全部析出，在本实施方式中，难以确保由重要的固溶强化带来的材料的强度、以及难以体现变形时效，因此，将Al量的上限限制在0.04质量％。

（N：0.0075～0.013质量％）

为了固溶强化，积极地向钢中添加N。但是，N量超过0.013质量％时，其效果达到极限，相反，过量的固溶N成为St-St的原因，因此，将N量的上限规定为0.013质量％。此外，N量的下限为由下述的N量与调质轧制率之间的关系而决定的值以上。另外，考虑到固溶强化所必要的N量，N量的下限需要为0.0075质量％以上，优选为0.0080质量％以上，更优选为0.0090质量％以上。

以上的元素为本实施方式的钢的基本成分（基本元素），含有该基本元素、剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成的化学组成是本实施方式的基本组成。

（0.050≤N量（质量％）×调质轧制率（％）≤0.100）

在本实施方式中，规定调质轧制率λ为5～10％的范围，并且以质量％为单位的N量［N］与以％为单位的调质轧制率λ满足0.050≤［N］×λ≤0.100。其理由是由于本实施方式立足的N量与调质轧制率之间的平衡、即固溶强化与加工强化之间的关系非常容易变动，需要进行周密地规定。即使调质轧制率λ在5～10％的范围内，添加到钢中的N量多时，有时气溶胶罐底盖所需要的形状冻结性和气密性会降低。本发明人推断其原因是固溶强化与加工强化双方过强从而钢板硬化的缘故，重复实验的结果发现，仅按照使N量［N］（质量％）与调质轧制率λ（％）满足0.050≤［N］×λ≤0.100、并使调质轧制率λ为5～10％的范围的方式实施调质轧制而得到的钢对于耐压强度、形状冻结性、气密性全都满足，关于该钢的机械特性，时效处理后的轧制方向（例如钢板（卷材）的长度方向）的YP为500±40MPa（即460～540MPa），时效处理后的轧制方向的总延伸率为15％以上。另外，本发明人发现，在上述钢中，压制加工时的St-St轻微，测定时效后的EL_YP的结果是，虽然添加了N，但是EL_YP被抑制为6％以下。认为这是由于通过控制5～10％的调质轧制率，能够向钢板赋予超过应力变形曲线的不均匀变形区域的预变形的缘故。此外，为了进一步使固溶强化与加工强化之间的平衡最优化，优选N量［N］（质量％）与调质轧制率λ（％）满足0.064≤［N］×λ≤0.100，更优选N量［N］（质量％）与调质轧制率λ（％）满足0.072≤［N］×λ≤0.100。另外，为了使加工强化与总延伸率之间的平衡最优化，调质轧制率λ（％）优选满足6≤λ≤10，更优选满足6≤λ≤8。

（固溶N）

固溶N不仅具有强化钢自身的效果，而且还具有用数小时～数日将下述位错固定、与加工时相比使强度增加（变形时效）的效果，所述位错是在底盖的压制加工时及将底盖安装于罐主体部时的卷边接缝加工时导入的位错。因此，固溶N量优选为0.004质量％以上。对气溶胶罐施加高压时，在一定的压力下底盖的凸部开始变形（将该变形开始时的强度称作弯曲强度），接着卷边接缝部脱开直至损坏（将该损坏时的强度称作破裂强度），但是，通过利用变形时效，弯曲强度、破裂强度均得以提高。为了得到该效果，需要使钢中含有至少0.006质量％以上的固溶N。因此，固溶N量更优选为0.006质量％以上。此外，此时还可以通过对钢板实施5～10％的调质轧制率的调轧来改善St-St。此外，考虑到上述N量，全部N均可以为固溶N，因此，固溶N量的上限为与N量的上限（例如0.013质量％）相同的值。

（时效处理后的轧制方向的屈服强度（YP）：500±40MPa）

时效处理后的轧制方向的屈服强度（YP）优选为460～540MPa的范围。YP为460MPa以上时，能够得到作为内压为16kgf/cm²以上的气溶胶罐的底盖的充分的强度。另外，YP为540MPa以下时，钢板不会变的过硬，能够无障碍地进行底盖的压制加工、以及将底盖安装于罐主体部时的卷边接缝加工，制造气溶胶罐时的形状冻结性及气密性良好。

（时效处理后的轧制方向的总延伸率：15％以上）

时效处理后的轧制方向的总延伸率优选为15％以上。通过使总延伸率为15％以上，能够无障碍地进行将底盖安装于罐主体部时的卷边接缝加工，制造气溶胶罐时的气密性良好。总延伸率优选为16％以上，最优选为20％以上。此外，该总延伸率的上限不需要进行特别的限制，例如，可以为50％。

（时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率（EL_YP）：6％以下）

时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率（EL_YP）优选为6％以下。通过使屈服点延伸率（EL_YP）为6％以下，能够降低St-St的发生，提高耐压强度。此外，屈服点延伸率（EL_YP）的下限不需要进行特别的限制，为0％。

此外，在本实施方式中，在测定YP、总延伸率、EL_YP前进行的时效处理中，以2±1℃/s的平均加热速度将钢板加热到210℃，在210±5℃的平均温度下保持30分钟，通过自然放冷（空气冷却）冷却到室温。该条件是再现作为气溶胶罐的制造工序的涂装烧结、或者将预先印刷了图案的薄膜粘贴于钢板时的温度过程的条件，但是，另一方面，通过该条件的时效处理，时效充分进行，通过该充分的时效能得到普遍性的机械特性（即，该普遍性的机械特性随着时间的经过几乎不变化）。因此，对于钢板充分地进行时效时，能够同样地测定本实施方式中的时效处理后的各机械特性。例如，时效时间（保持时间）为时效充分进行的规定时间以上即可。此外，过高的时效温度（保持温度）不仅不能再现涂装烧结或薄膜粘贴的温度，而且会产生与时效不同的钢板特性的变化（固溶N的析出等），因此，时效温度（保持温度）的上限优选为250℃。

另外，实际上使用用于气溶胶罐底盖的钢板时，不需要有意地进行上述时效处理，例如也可以在烧结涂装等工序中使钢板时效。

（强度指标：130≤板厚（mm）×YP（MPa）×（1－EL_YP（％）／100））

本发明的背景有对于用于气溶胶罐底盖的钢板的厚度尺寸降低要求的提高。但是，实际制罐时，从成本面考虑，一般选择与内容物和内压相应的必要最小限度的各种板厚，由于板厚对强度的影响大，因此，使用了板厚以及YP的普遍性的强度指标是必要的。因此，本发明人不仅考虑到板厚和YP，而且考虑到如上所述的由St-St带来的应力集中的影响，定义了板厚（mm）×YP（MPa）×（1－EL_YP（％）／100）这样的强度指标。进一步，实际试制气溶胶罐、评价耐压强度的结果是，只要该强度指标、即以mm为单位的板厚t、以MPa为单位的时效处理后的轧制方向的屈服强度YP、以及以％为单位的时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP满足130≤t×YP×（1－EL_YP／100）时，确认了气溶胶罐的耐压强度为16kgf/cm²以上。不需要对该强度指标的上限进行特别的限制，例如可以为270。

此外，用于气溶胶罐底盖的钢板还可以在钢板（母材）表面具有镀锡或铬酸盐被膜、层压被膜等表面处理被膜。另外，用于气溶胶罐底盖的钢板包括时效前的钢板以及时效后的钢板这两者。

接着，对本发明的一个实施方式的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法进行说明。此外，图3表示本实施方式的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法的概略。

通过连续铸造将具有上述实施方式的成分组成（化学组成）的钢水（钢）制成板坯，将该板坯（钢）热轧，制成钢板（S2）。当不限制固溶N量时，对即将热轧前的均热温度（均热炉中的取出温度）没有特别规定。另一方面，当要充分提高固溶N量时，为了确保固溶N，需要对板坯进行加热，将即将热轧前的均热温度规定为1050℃以上（S1）。当要可靠地将固溶N量提高至0.006质量％以上时，优选该均热温度为1100℃以上。对均热温度的上限没有特别规定，但是，为了防止奥氏体晶粒的粗大化，优选为1300℃以下。为了防止由铁素体晶粒的粗大化引起的材质不均匀，需要使精加工温度为Ar3相变点以上。对精加工温度的上限没有特别规定，例如，可以为1000℃以下。进一步，将热轧后的钢板（钢）卷取（S3）。在此，为了防止与钢中的Al结合而使固溶N析出，需要使卷取温度为600℃以下。对卷取温度的下限没有特别规定，但是，为了抑制卷取的负荷，可以为400℃。

接着，对卷取后的钢板（钢）进行酸洗（S4）后，进行冷轧（S5）。为了使组织均质化，冷轧中的压下率优选为80％以上；并且，为了减轻冷轧机的负荷，优选为95％以下。该冷轧中的压下率小于100％。

接着，对冷轧后的钢板（钢）进行退火（S6）。该退火的目的是通过再结晶将显微组织最优化，退火温度为再结晶温度以上即可，对退火的条件没有限制。但是，在过高温且低速下对钢板进行退火时，有固溶N析出的可能性，因此，退火温度优选为650℃以下。此外，从确保固溶N的观点考虑，优选连续退火，不优选BAF退火（利用箱式退火炉进行的分批退火）。

接着，对退火后的钢板（钢）进行调轧（S7）。在该调轧中，需要遍及产品全长地按照压下率（调质轧制率）为5～10％的方式进行控制。这是由于压下率小于5％时，YP不足；压下率超过10％时，时效处理后的轧制方向的总延伸率达不到15％以上的缘故。并且，需要按照N量［N］（质量％）与调质轧制率λ（％）满足0.050≤［N］×λ≤0.100的方式控制调轧。

另外，对于调轧后的钢板（钢），为了使其具有耐腐蚀性，还可以进行镀锡或Cr酸处理、层压处理等表面处理。因此，用于气溶胶罐底盖的钢板的产品也包括经表面处理的钢板。

通过满足以上的制造条件，能够得到下述用于气溶胶罐底盖的钢板，该钢板的时效处理后的轧制方向的屈服强度（YP）为500±40MPa的范围，时效处理后的轧制方向的总延伸率为15％以上，时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率（EL_YP）为6％以下，板厚t、时效处理后的轧制方向的屈服强度YP、及时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP满足130≤t×YP×（1－EL_YP／100）。

实施例

用转炉对具有含有表1中所示的化学成分、剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成的化学组成的钢进行熔炼，用连续铸造设备制成板坯。将这些板坯加热到1050℃或1230℃后，抽出（取出），在Ar3相变点以上即890℃的温度下进行热轧，使板厚为3.0mm，制成钢板，在550℃下卷取该钢板。接着，对卷取后的钢板进行酸洗，之后冷轧至板厚为0.30～0.36mm，在650℃下实施连续退火。

接着以4～11％的轧制率对连续退火后的卷材（钢板）进行调轧。为了得到该压下率，在钢板与轧辊之间使用了基于合成酯的润滑液（用纯水将日本Quaker Chemical公司制チノール108稀释到0.2％而成的水溶液）。对这样得到的0.27～0.34mm的卷材连续进行Cr酸处理，得到无镀锡薄钢板。将这些制造条件及固溶N量整理到表2及表3中。此外，固溶N量用以下的方法进行测定。在此，钢中的析出物基本上为AlN。因此，用碘甲醇溶液溶解无镀锡薄钢板，用网眼孔径为0.2μm的过滤器、例如GE公司制Nuclepore过滤器将该溶液过滤，采集提取残渣（析出物）。由所得到的提取残渣的质量计算出AlN中的N量，由总N量与该AlN中的N量的差求出固溶N量。

将用以上工序制造的无镀锡薄钢板以2±1℃/s的平均加热速度加热到210℃，在210±5℃的平均温度下保持30分钟，通过自然放冷（空气冷却）冷却到室温，由此进行了时效处理。将该时效处理后的无镀锡薄钢板加工成JIS5号试验片，实施JIS Z2241（1998）中规定的拉伸试验。另外，由这些无镀锡薄钢板实际制造罐，评价形状冻结性、耐压强度、气密性。在形状冻结性的评价中，测定压制后的底盖形状，若底盖形状与金属模形状之间无差异，则评价为“A”；若有差异，则评价为“C”。

另外，关于耐压强度，使用市售的耐压试验机，测定罐容器损坏时的压力。进一步，关于气密性，向成型后的罐中填充12bar的空气，测定有无泄漏。通过该测定，发生泄漏时，将气密性评价为“A”；未发生泄漏时，评价为“C”。此外，关于有气密性问题的罐（气密性评价为“C”的罐），不能进行耐压强度的测定。此时，将耐压强度评价为“不可测定”。关于耐St-St性，观察成型后的底盖的表面，通过触诊确认有由St-St引起的变形时，评价为“C”；通过触诊明确确认表面光滑，但是有St-St图案时，评价为“B”；无法确认有St-St、或者即使有也很轻微时，评价为“A”。未产生St-St的底盖的实例表示在图1中，产生了St-St的底盖的实例表示在图2中，通过各测定得到的结果表示表4及表5中。此外，如上所述，表4及表5中的强度指标表示板厚（mm）×YP（MPa）×（1－EL_YP（％）／100。

表1

表2

表3

表4

表5

如表4及表5所示，实施例1－1～1－5以及实施例2－1～2－5的钢板的耐压强度均为16kgf/cm²以上，形状冻结性、气密性、耐St－St性均良好。另一方面，比较例1－1～1－6以及比较例2－1～2～6的钢板的耐压强度、形状冻结性、气密性、耐St－St性均不充分。

产业上的可利用性

作为用于高内压的气溶胶罐的底盖的用途，能够提供在高强度下拉伸应变少、且通过卷边接缝安装于罐主体部时的加工性优良的钢板。

Claims (6)

1.一种用于气溶胶罐底盖的钢板，其特征在于，具有下述化学组成：含有C：0.025～0.065质量％、Mn：0.10～0.28质量％、P：0.005～0.03质量％、Al：0.01～0.04质量％、N：0.0075～0.013质量％，将Si限制为0.05质量％以下，将S限制为0.009质量％以下，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成，

时效处理后的轧制方向的屈服强度YP为460～540MPa的范围，所述时效处理后的轧制方向的总延伸率为15％以上，所述时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP为6％以下，以mm为单位的板厚t、以MPa为单位的所述时效处理后的轧制方向的屈服强度YP、以及以％为单位的所述时效处理后的轧制方向的屈服点延伸率EL_YP满足下述式1，

130≤t×YP×（1－EL_YP／100）     （式1）。

2.根据权利要求1所述的用于气溶胶罐底盖的钢板，其特征在于，含有0.004质量％以上的固溶N。

3.根据权利要求2所述的用于气溶胶罐底盖的钢板，其特征在于，含有0.006质量％以上的所述固溶N。

4.一种用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法，其特征在于，

以Ar3相变点以上的精加工温度对具有下述化学组成的钢进行热轧，所述化学组成含有C：0.025～0.065质量％、Mn：0.10～0.28质量％、P：0.005～0.03质量％、Al：0.01～0.04质量％、N：0.0075～0.013质量％，将Si限制为0.05质量％以下，将S限制为0.009质量％以下，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成；

在600℃以下的温度下卷取所述钢；

对所述钢进行酸洗、冷轧、退火；

按照以质量％为单位的N量［N］和以％为单位的调质轧制率λ满足下述式2、且所述调质轧制率λ在5～10％的范围内的方式对所述钢实施调质轧制，

0.050≤［N］×λ≤0.100     （2）。

5.根据权利要求4所述的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法，其特征在于，在所述热轧前，将所述钢加热到1050℃以上的均热温度。

6.根据权利要求5所述的用于气溶胶罐底盖的钢板的制造方法，其特征在于，所述均热温度为1100℃以上。

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