CN103103449B - 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 - Google Patents
一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103103449B CN103103449B CN201310039371.6A CN201310039371A CN103103449B CN 103103449 B CN103103449 B CN 103103449B CN 201310039371 A CN201310039371 A CN 201310039371A CN 103103449 B CN103103449 B CN 103103449B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- cooling
- temperature
- stage
- large deformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.050~0.085%、Si:0.20~0.45%、Mn:1.75~1.90%、P:≤0.012%、S≤0.0015%、Mo:0.15~0.35%、Cr:0.25~0.50%、Cu:≤0.03%、Nb:0.045~0.080%、V:≤0.01%、Ti:0.005~0.030%、Al:0.02~0.05%、N:≤0.010%、Ca:0.0010~0.0050%;其生产步骤:冶炼并连铸成坯;将铸坯加热;粗轧;精轧;分两段冷却;空冷至室温后矫直。本发明通过采用精确的复相组织控制,显著提高钢的均匀延伸率A、应力比及变形能力;通过采用低温加热及两阶段冷却,取消了轧后驰豫,缩短轧制待温时间,改善管线钢的低温韧性和组织,且性能稳定。
Description
技术领域
本发明涉及管线钢及其生产方法,具体地属于一种抗大变形的X80管线用钢及其生产方法,确切地为满足国内外重大长输管道工程在地震、滑坡、极地冻土带等环境恶劣地区对高钢级大变形管线钢的需求,提供一种基于应变设计的X80管线钢及其制造方法。
背景技术
随着陆地油气资源的逐步枯竭,新的资源开采向地震、滑坡带、海底、极地冻土带等地质条件恶劣的地区延伸。通过这类地区的长输管道受使用环境的影响,需要承受由于地震、山体滑坡、冻土融沉等地面位移诱发的大应变,该类地区铺设的管道需要采用应变设计,所使用的管线钢材料必须具有较高的抗大变形能力,即使在大的变形行为下钢管由于具有优异的塑性、韧性,仍然能够维持原有的输送功能。
经检索:
中国专利申请号为 200910187466.6的文献,其公开了“一种X80管线钢热轧板卷及其制造方法”;还有中国专利号为200410025584.4
的文献,其公开了一种“高强度高韧性X80管线钢及其热轧板制造方法”,上述文献存在屈强比偏高,均匀延伸率低,变性能力不足,无法承载地震、滑坡、极地冻土带等环境恶劣地区由于地面位移诱发的大应变。
中国专利申请号为200910076066.8的文献,其公开了“一种生产X80级抗大变形管线钢中厚板的方法”,其采用低C-Mn-Nb-Cu-Cr-Ni的成分设计和控制轧制+轧后驰豫+加速冷却的生产方式。其存在的不足是钢板的厚度严格受限,且轧后驰豫不利于生产稳定、高效、顺行。中国专利申请号为201010266539.3的文献,其公开了“一种热处理方法制备的抗大变形管线钢及其制造方法”其采用两相区淬火+回火热处理工艺生产,需要进行复杂、耗时的淬火和回火热处理工艺,生产成本会有大幅的上升。
发明内容
本发明的目的在于克服上述文献中存在的不足,提供一种横向Rt0.5≥555MPa,Rm≥625MPa,Rt0.5/Rm≤0.90,-20℃ KV2≥240J,-15℃ DWTT SA≥85%,纵向Rt0.5≥530MPa,Rm≥625MPa,Rt0.5/Rm≤0.80,Rt0.4/Rt0.8≤0.93,Rt0.8/Rt1.5≤0.97,Rt1.5/Rm≤0.95,Rt1.5/Rt0.5≥1.15,Rt2.0/Rt1.0≥1.06,UEL≥10%,n1-4≥0.10,且无需弛豫的X80管线钢及其制造方法。
实现上述目的的措施:
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.050~0.085%、Si:0.20~0.45%、Mn:1.75~1.90%、P:≤0.012%、S≤0.0015%、Mo:0.15~0.35%、Cr:0.25~0.50%、Cu:≤0.03%、Nb:0.045~0.080%、V:≤0.01%、Ti:0.005~0.030%、Al:0.02~0.05%、N:≤0.010%、Ca:0.0010~0.0050%,余量为Fe及不可避免的夹杂,同时应满足:Ni+Mo+Cr≤1.0%,Ca/S=1.5~3.0。
其特征在于:添加有重量百分比含量为0.05~0.30%的Ni。
生产一种抗大变形的X80管线用钢的方法,其步骤为:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1100~1150℃;
3)进行粗轧,控制粗轧结束温度在970~1050℃,控制每道次压下率不低于10%;
4)进行精轧,控制其开轧温度在860~890℃,控制其终轧温度在780~820℃,控制其累计压下率不低于75%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为4~7℃/S下冷却至720~760℃,冷却第二阶段在冷却速度为35~70℃/S下冷却至250~400℃;
6)空冷至室温后矫直。
本发明中各元素的作用机理如下:
碳:含量为0.050~0.085%,加入一定量的碳,可以大幅提高钢的强度和降低钢的屈强比,减少其他贵重合金的加入量,降低生产成本,但是碳含量超过0.085%时,钢的低温韧性显著恶化,因而将碳含量限定为0.050~0.085%。
硅:含量为0.20~0.45%,主要起固溶强化作用,同时避免因添加过量硅导致钢的塑、韧性显著恶化。
锰:含量为1.75~1.90%,加入较高的经济合金化元素锰,可以显著提高钢的强度,此外,锰还可以在一定程度上细化晶粒,改善钢的冲击韧性,但是过量的锰易形成中心偏聚,导致钢的成分和组织不均。
铌:含量为0.045~0.080%,铌可以显著提高钢的奥氏体再结晶温度,扩大未再结晶区范围,便于实现高温控轧,降低轧机负荷,同时铌还可以抑制奥氏体晶粒长大,具有显著的细晶强化和析出强化作用。但是在高强度贝氏体钢中,添加过量的铌会促进M-A岛的生成,降低焊接热影响区的韧性,因此,将铌的含量限定为0.045~0.080%。
钒:含量为≤0.01%,钒具有较强的沉淀强化和较弱的细晶强化作用,易导致钢的韧脆转变温度提高,因此,严格限制钒的加入。
钛:含量为0.005~0.030%,钛与铌在钢中的作用类似,有较强的细晶强化和析出强化作用,微量的钛还可以在高温下与碳、氧结合,形成高温难熔的析出物,有利于抑制焊接热影响区的奥氏体晶粒长大,显著改善焊接热影响区的韧性。
钼:含量为0.15~0.35%,钼显著推迟γ→α转变,抑制铁素体和珠光体形核,促进具有高密度位错亚结构的贝氏体/针状铁素体的形成,使得钢在轧后一个较宽的冷速范围内得到贝氏体/针状铁素体组织,能够在提高强度的同时使钢具有稳定的高韧性。且经充分的试验研究发现,加入一定含量的钼,能够显著降低快冷后MA组织的尺寸,并使之弥散化分布,有效提高显微组织的均匀性,从而显著提高管线钢的低温韧性。但钼属于贵重金属,加入量增加会提高钢的制造成本,同时过高的钼还会导致钢的低温韧性恶化。
镍:含量为0~0.30%,镍能够有效提高钢的淬透性,具有一定的固溶强化作用,还能显著改善钢的低温韧性。此外,镍还能有效阻止Cu的热脆性引起的网裂,并显著提高钢的耐腐蚀性能。但镍与钼类似,属于贵重金属,易导致钢的制造成本大幅提高,此外,过高的镍含量易造成钢板氧化铁皮难以去除,导致钢板表面质量问题。
铬:含量为0.25~0.50%,铬是提高钢淬透性的元素,并具有一定的固溶强化作用。通过加入较高含量的Cr,可以大幅提高钢的淬透性,改善高钢级管线钢,尤其是厚规格管线钢板厚度方向的组织均匀性,显著提高钢的强度和断裂韧性。 相比较Mo、Ni等贵重合金,加入具有相似作用的Cr能够大幅降低钢的合金设计成本。此外,加入一定的铬还能改善钢的耐候、耐腐蚀性能。
铝:含量为0.02~0.05%,铝是钢中主要的脱氧元素,能够显著降低钢中的氧含量,同时铝与氮的结合形成AlN,能够有效地细化晶粒。但是钢中铝含量超过0.05%时,易导致铝的氧化物夹杂明显增加,降低钢的洁净度,对钢的低温韧性不利。
钙:含量为0.0010~0.0050%,且Ca/S=1.5~3.0,在二次精炼过程中对钢进行钙处理,可以改善钢中的夹杂物形态,提高钢的横向冲击韧性,显著改善钢板的各项异性,但加入过量,易降低钢的洁净度,对钢的低温韧性不利。
磷、硫、氮含量分别为:[%P]≤0.012,[%S]≤0.0015,[%N]≤0.010。磷易导致钢的冷脆,硫易引起热脆,而氮易引起钢的淬火失效和形变失效,导致钢的性能不稳定,因此应尽量降低钢中的磷、硫、氮的含量。
铜:含量为≤0.03,铜为低熔点金属,易引起热脆,对钢的低温韧性不利。
严格控制铬、钼、镍等合金含量总量:Ni+Mo+Cr≤1.0%,降低合金成本,保证钢板具有良好的焊接性能。
采取上述分两段进行冷却的目的,一方面,通过第一阶段轧后相对轧后空冷驰豫而言,较高速度的冷却可以显著提高生产效率,而且可以进一步细化多边形铁素体的晶粒尺寸,改善钢的塑性和断裂韧性。另一方面,通过第二阶段的在更快速冷却下,使过冷奥氏体迅速转化为均匀、细小的贝氏体组织和少量弥散分布的MA组元,进一步改善钢成品组织的均匀性,提高钢的综合性能。
本发明与现有技术相比,通过采用较经济的成分设计和精确的复相组织控制,能降低生产成本,显著提高钢的均匀延伸率A、应力比、应变强化指数等技术指标,大幅提高高钢级管线钢的变形能力;通过采用低温加热、精确的两阶段控制轧制和两阶段控制冷却,取消了轧后驰豫,并缩短轧制待温时间,从而显著提高了生产效率,及改善了管线钢的低温韧性和组织,且性能稳定,各项主要力学性能达到:横向Rt0.5≥555MPa,Rm≥625MPa,Rt0.5/Rm≤0.90,-20℃ KV2≥240J,-15℃ DWTT SA≥85%,纵向Rt0.5≥530MPa,Rm≥625MPa,Rt0.5/Rm≤0.80,Rt0.4/Rt0.8≤0.93,Rt0.8/Rt1.5≤0.97,Rt1.5/Rm≤0.95,Rt1.5/Rt0.5≥1.15,Rt2.0/Rt1.0≥1.06,UEL≥10%,n1-4≥0.10。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述:
表1为本发明各实施例的横向主要性能检测统计表;
表2为本发明各实施例的纵向拉伸性能检测统计表。
实施例1
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.051、Si:0.26、Mn:1.89、P:0.010、S:0.0010、Ni:0.01、Mo:0.34、Cr:0.26、Cu:0.02、Nb:0.056、V:0.003%、Ti:0.026%、Al:0.032、N:0.0090、Ca:0.0021,余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1126℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在973℃,每道次压下率12%;
4)进行精轧,其开轧温度在885℃,其终轧温度在817℃,其累计压下率为78.3%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为5.6℃/S下冷却至749℃,冷却第二阶段在冷却速度为35.3℃/S下冷却至303℃;
6)空冷至室温后矫直。
实施例2
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.084、Si:0.20、Mn:1.78、P:0.008、S:0.0005、Ni:0.16、Mo:0.17、Cr:0.34、Cu:0.05、Nb:0.045、V:0.004%、Ti:0.013%、Al:0.022、N:0.0085、Ca:0.0012,余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1139℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在1049℃,每道次压下率13%;
4)进行精轧,其开轧温度在879℃,其终轧温度在806℃,其累计压下率为81%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为6.2℃/S下冷却至722℃,冷却第二阶段在冷却速度为41.4℃/S下冷却至252℃;
6)空冷至室温后矫直。
实施例3
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.059、Si:0.43、Mn:1.80、P:0.007、S:0.0014、Ni:0.10、Mo:0.27、Cr:0.39、Cu:0.07、Nb:0.061、V:0.002%、Ti:0.018%、Al:0.039、N:0.0077、Ca:0.0036,余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1103℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在1027℃,每道次压下率15.5%;
4)进行精轧,其开轧温度在863℃,其终轧温度在795℃,其累计压下率为75.2%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为6.9℃/S下冷却至743℃,冷却第二阶段在冷却速度为52.4℃/S下冷却至291℃;
6)空冷至室温后矫直。
实施例4
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.063、Si:0.32、Mn:1.85、P:0.008、S:0.0009、Ni:0.28、Mo:0.19、Cr:0.30、Cu:0.06、Nb:0.068、V:0.004%、Ti:0.021%、Al:0.041、N:0.0064、Ca:0.0025,余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1115℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在1008℃,每道次压下率10.5%;
4)进行精轧,其开轧温度在872℃,其终轧温度在802℃,其累计压下率为80.2%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为5.1℃/S下冷却至757℃,冷却第二阶段在冷却速度为61.1℃/S下冷却至398℃;
6)空冷至室温后矫直。
实施例5
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.055、Si:0.24、Mn:1.75、P:0.006、S:0.0013、Ni:0.13、Mo:0.15、Cr:0.48、Cu:0.03、Nb:0.049、V:0.004%、Ti:0.021%、Al:0.045、N:0.0064、Ca:0.0025,余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1110℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在1018℃,每道次压下率16%;
4)进行精轧,其开轧温度在881℃,其终轧温度在807℃,其累计压下率为79.4%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为4.2℃/S下冷却至731℃,冷却第二阶段在冷却速度为68.7℃/S下冷却至347℃;
6)空冷至室温后矫直。
实施例6
一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.061、Si:0.31、Mn:1.81、P:0.009、S:0.0007、Ni:0.05、Mo:0.21、Cr:0.26、Cu:0.03、Nb:0.080、V:0.002%、Ti:0.007%、Al:0.048、N:0.0043、Ca:0.0012,余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1148℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在1046℃,每道次压下率14.5%;
4)进行精轧,其开轧温度在869℃,其终轧温度在789℃,其累计压下率为82.3%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为6.5℃/S下冷却至738℃,冷却第二阶段在冷却速度为47.4℃/S下冷却至376℃;
6)空冷至室温后矫直。
表1 各实施例的横向主要性能检测统计表
表2 各实施例的纵向拉伸性能检测统计表
实施例 | Rt0.4/MPa | Rt0.5/MPa | Rt0.8/MPa | Rt1.0/MPa | Rt1.5/MPa | Rt2.0/MPa | Rm/MPa |
1 | 513 | 543 | 562 | 603 | 631 | 651 | 728 |
2 | 514 | 540 | 565 | 610 | 650 | 666 | 749 |
3 | 508 | 536 | 566 | 611 | 651 | 670 | 757 |
4 | 529 | 563 | 578 | 607 | 649 | 658 | 742 |
5 | 519 | 548 | 573 | 617 | 667 | 679 | 760 |
6 | 513 | 541 | 565 | 607 | 636 | 660 | 732 |
实施例 | Rt0.4/Rt0.8 | Rt0.8/Rt1.5 | Rt1.5/Rm | Rt0.5/Rm | Rt1.5/Rt0.5 | Rt2.0/Rt1.0 | UEL/% |
1 | 0.91 | 0.89 | 0.87 | 0.75 | 1.16 | 1.08 | 11.2 |
2 | 0.91 | 0.87 | 0.87 | 0.72 | 1.20 | 1.09 | 10.1 |
3 | 0.90 | 0.87 | 0.86 | 0.71 | 1.28 | 1.10 | 10.8 |
4 | 0.92 | 0.90 | 0.87 | 0.76 | 1.15 | 1.08 | 11.5 |
5 | 0.91 | 0.87 | 0.88 | 0.72 | 1.18 | 1.10 | 12.6 |
6 | 0.91 | 0.89 | 0.87 | 0.74 | 1.18 | 1.09 | 11.8 |
上述实施例仅为最佳例举,而并非是对本发明的实施方式的限定。
Claims (1)
1.一种抗大变形的X80管线用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.084%、Si:0.20%、Mn:1.78%、P:0.008%、S:0.0005%、Ni:0.16%、Mo:0.17%、Cr:0.34%、Cu:0.05%、Nb:0.045%、V:0.004%、Ti:0.013%、Al:0.022%、N:0.0085%、Ca:0.0012%,余量为Fe及不可避免的夹杂;
生产步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)对铸坯加热,温度控制在1139℃;
3)进行粗轧,粗轧结束温度在1049℃,每道次压下率13%;
4)进行精轧,其开轧温度在879℃,其终轧温度在806℃,其累计压下率为81%;
5)分两段进行冷却:冷却第一阶段在冷却速度为6.2℃/S下冷却至722℃,冷却第二阶段在冷却速度为41.4℃/S下冷却至252℃;
6)空冷至室温后矫直。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310039371.6A CN103103449B (zh) | 2013-02-01 | 2013-02-01 | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310039371.6A CN103103449B (zh) | 2013-02-01 | 2013-02-01 | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103103449A CN103103449A (zh) | 2013-05-15 |
CN103103449B true CN103103449B (zh) | 2016-08-17 |
Family
ID=48311637
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310039371.6A Active CN103103449B (zh) | 2013-02-01 | 2013-02-01 | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103103449B (zh) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103266285A (zh) * | 2013-06-11 | 2013-08-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种x80管线钢的生产方法 |
CN103343297B (zh) * | 2013-07-02 | 2015-03-25 | 首钢总公司 | 一种低成本x80管线钢宽厚板的生产方法 |
CN104250713B (zh) * | 2014-09-19 | 2017-01-11 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种x80级抗大变形管线钢板及其制造方法 |
CN104357766A (zh) * | 2014-11-24 | 2015-02-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 用于超深海的特厚规格高强度高韧性海底管线钢及其制造方法 |
CN104694846B (zh) * | 2015-04-08 | 2017-06-13 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种低温无缝钢管及其生产方法 |
CN106480374B (zh) * | 2015-08-31 | 2018-04-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐寒管线用高韧性低屈强比热轧厚板及其生产方法 |
CN109207867A (zh) * | 2017-06-29 | 2019-01-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧退火双相钢、钢板及其制造方法 |
CN109957730B (zh) * | 2017-12-14 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高塑性厚壁深海管线用平板及其生产方法 |
CN109957713B (zh) * | 2017-12-14 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 超宽厚壁x80级管线用热轧钢板及其生产方法 |
CN110284077B (zh) * | 2019-07-24 | 2021-06-01 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种薄规格高韧性管线钢的制造方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09324217A (ja) * | 1996-06-07 | 1997-12-16 | Nkk Corp | 耐hic性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方法 |
CN1318631C (zh) * | 2004-06-30 | 2007-05-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高强度高韧性x80管线钢及其热轧板制造方法 |
CN101514381A (zh) * | 2008-12-17 | 2009-08-26 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种减少管线钢中夹杂物的生产方法 |
CN102465235B (zh) * | 2010-11-11 | 2013-06-05 | 北京科技大学 | 一种x100抗大变形管线钢制造工艺 |
CN102162072A (zh) * | 2011-03-16 | 2011-08-24 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 超高强度x100管线钢及其生产方法 |
-
2013
- 2013-02-01 CN CN201310039371.6A patent/CN103103449B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103103449A (zh) | 2013-05-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103103449B (zh) | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 | |
CN101613828B (zh) | 屈服强度460MPa级低屈强比建筑用特厚钢板及制造方法 | |
CN103276314B (zh) | 一种低屈强比高韧性x80管线钢板及其制造方法 | |
CN103225047B (zh) | 厚度≥26.5mm的X80管线用钢及其生产方法 | |
CN103422025B (zh) | 屈服强度≥690MPa的低屈强比结构用钢及其生产方法 | |
US11085098B2 (en) | Grade 550MPA high-temperature resistant pipeline steel and method of manufacturing same | |
KR20210095156A (ko) | 높은 구멍확장비와 비교적 높은 연신율을 갖는 980MPa급 냉간압연 강판 및 그의 제조방법 | |
CN102912250B (zh) | 一种油气输送用经济型低屈强比管件用钢及其生产方法 | |
CN102703803B (zh) | 一种球状珠光体型热轧卷板及其生产方法 | |
CN106811698A (zh) | 一种基于组织精细控制的高强钢板及其制造方法 | |
CN103710619B (zh) | 一种k60级管件用热轧厚板及其生产方法 | |
CN107109590A (zh) | 耐脆性裂纹扩展性优异的高强度钢材及其制造方法 | |
CN113549824A (zh) | 一种热连轧极限厚度规格高强管线钢板卷及其制造方法 | |
CN103276315B (zh) | 一种900MPa级超高强高韧性管线钢板及其制造方法 | |
CN105018856B (zh) | 纵横向力学性能差异小的桥梁用结构钢板及其制造方法 | |
CN101829679B (zh) | 一种改善热轧油井管接箍料冲击韧性的生产方法 | |
CN109207847B (zh) | 一种低碳当量高扩孔率1180MPa级冷轧钢板及其制造方法 | |
CN105063511B (zh) | 中厚板轧机轧制超低碳贝氏体类薄规格钢板及其生产方法 | |
CN104073744B (zh) | 厚度≥18.5mm的高韧性X80管线钢板卷及生产方法 | |
CN104046896A (zh) | 一种经济型x65石油天然气管线钢及其生产方法 | |
CN101591756A (zh) | 屈服强度620MPa级低裂纹敏感性钢板及其制造方法 | |
CN103160756A (zh) | 一种具有高强韧性及高变形能力的管线钢的制造方法 | |
CN103045945B (zh) | 经济型高韧性x70管线钢热轧板卷及其制备方法 | |
CN102080194B (zh) | 一种具有优异抗时效性的抗大变形管线钢及其生产方法 | |
CN103233185A (zh) | 一种x100管线用钢及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
TR01 | Transfer of patent right | ||
TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20170713 Address after: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan factory before the door No. 2 Patentee after: Wuhan iron and Steel Company Limited Address before: 430080 Wuhan, Hubei Friendship Road, No. 999, Wuchang Patentee before: Wuhan Iron & Steel (Group) Corp. |