CN103103449B - 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 - Google Patents
一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103103449B CN103103449B CN201310039371.6A CN201310039371A CN103103449B CN 103103449 B CN103103449 B CN 103103449B CN 201310039371 A CN201310039371 A CN 201310039371A CN 103103449 B CN103103449 B CN 103103449B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- cooling
- temperature
- stage
- large deformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.050～0.085%、Si：0.20～0.45%、Mn：1.75～1.90%、P：≤0.012%、S≤0.0015%、Mo：0.15～0.35%、Cr：0.25～0.50%、Cu：≤0.03%、Nb：0.045～0.080%、V：≤0.01%、Ti：0.005～0.030%、Al：0.02～0.05%、N：≤0.010%、Ca：0.0010～0.0050%；其生产步骤：冶炼并连铸成坯；将铸坯加热；粗轧；精轧；分两段冷却；空冷至室温后矫直。本发明通过采用精确的复相组织控制，显著提高钢的均匀延伸率A、应力比及变形能力；通过采用低温加热及两阶段冷却，取消了轧后驰豫，缩短轧制待温时间，改善管线钢的低温韧性和组织，且性能稳定。
Description
技术领域
本发明涉及管线钢及其生产方法，具体地属于一种抗大变形的X80管线用钢及其生产方法，确切地为满足国内外重大长输管道工程在地震、滑坡、极地冻土带等环境恶劣地区对高钢级大变形管线钢的需求，提供一种基于应变设计的X80管线钢及其制造方法。
背景技术
随着陆地油气资源的逐步枯竭，新的资源开采向地震、滑坡带、海底、极地冻土带等地质条件恶劣的地区延伸。通过这类地区的长输管道受使用环境的影响，需要承受由于地震、山体滑坡、冻土融沉等地面位移诱发的大应变，该类地区铺设的管道需要采用应变设计，所使用的管线钢材料必须具有较高的抗大变形能力，即使在大的变形行为下钢管由于具有优异的塑性、韧性，仍然能够维持原有的输送功能。
经检索：
中国专利申请号为 200910187466.6的文献，其公开了“一种X80管线钢热轧板卷及其制造方法”；还有中国专利号为200410025584.4
的文献，其公开了一种“高强度高韧性X80管线钢及其热轧板制造方法”，上述文献存在屈强比偏高，均匀延伸率低，变性能力不足，无法承载地震、滑坡、极地冻土带等环境恶劣地区由于地面位移诱发的大应变。
中国专利申请号为200910076066.8的文献，其公开了“一种生产X80级抗大变形管线钢中厚板的方法”，其采用低C-Mn-Nb-Cu-Cr-Ni的成分设计和控制轧制＋轧后驰豫＋加速冷却的生产方式。其存在的不足是钢板的厚度严格受限，且轧后驰豫不利于生产稳定、高效、顺行。中国专利申请号为201010266539.3的文献，其公开了“一种热处理方法制备的抗大变形管线钢及其制造方法”其采用两相区淬火＋回火热处理工艺生产，需要进行复杂、耗时的淬火和回火热处理工艺，生产成本会有大幅的上升。
发明内容
本发明的目的在于克服上述文献中存在的不足，提供一种横向Rt0.5≥555MPa，Rm≥625MPa，Rt0.5/Rm≤0.90，-20℃ KV2≥240J，-15℃ DWTT SA≥85％，纵向Rt0.5≥530MPa，Rm≥625MPa，Rt0.5/Rm≤0.80，Rt0.4/Rt0.8≤0.93，Rt0.8/Rt1.5≤0.97，Rt1.5/Rm≤0.95，Rt1.5/Rt0.5≥1.15，Rt2.0/Rt1.0≥1.06，UEL≥10%，n1-4≥0.10，且无需弛豫的X80管线钢及其制造方法。
实现上述目的的措施：
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.050～0.085%、Si：0.20～0.45%、Mn：1.75～1.90%、P：≤0.012%、S≤0.0015%、Mo：0.15～0.35%、Cr：0.25～0.50%、Cu：≤0.03%、Nb：0.045～0.080%、V：≤0.01%、Ti：0.005～0.030%、Al：0.02～0.05%、N：≤0.010%、Ca：0.0010～0.0050%，余量为Fe及不可避免的夹杂，同时应满足：Ni＋Mo＋Cr≤1.0%，Ca/S=1.5~3.0。
其特征在于：添加有重量百分比含量为0.05～0.30%的Ni。
生产一种抗大变形的X80管线用钢的方法，其步骤为：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1100～1150℃；
3）进行粗轧，控制粗轧结束温度在970～1050℃，控制每道次压下率不低于10%；
4）进行精轧，控制其开轧温度在860～890℃，控制其终轧温度在780～820℃，控制其累计压下率不低于75%；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为4～7℃/S下冷却至720～760℃，冷却第二阶段在冷却速度为35～70℃/S下冷却至250～400℃；
6）空冷至室温后矫直。
本发明中各元素的作用机理如下：
碳：含量为0.050～0.085％，加入一定量的碳，可以大幅提高钢的强度和降低钢的屈强比，减少其他贵重合金的加入量，降低生产成本，但是碳含量超过0.085％时，钢的低温韧性显著恶化，因而将碳含量限定为0.050～0.085％。
硅：含量为0.20～0.45％，主要起固溶强化作用，同时避免因添加过量硅导致钢的塑、韧性显著恶化。
锰：含量为1.75～1.90％，加入较高的经济合金化元素锰，可以显著提高钢的强度，此外，锰还可以在一定程度上细化晶粒，改善钢的冲击韧性，但是过量的锰易形成中心偏聚，导致钢的成分和组织不均。
铌：含量为0.045～0.080％，铌可以显著提高钢的奥氏体再结晶温度，扩大未再结晶区范围，便于实现高温控轧，降低轧机负荷，同时铌还可以抑制奥氏体晶粒长大，具有显著的细晶强化和析出强化作用。但是在高强度贝氏体钢中，添加过量的铌会促进M-A岛的生成，降低焊接热影响区的韧性，因此，将铌的含量限定为0.045～0.080％。
钒：含量为≤0.01％，钒具有较强的沉淀强化和较弱的细晶强化作用，易导致钢的韧脆转变温度提高，因此，严格限制钒的加入。
钛：含量为0.005～0.030％，钛与铌在钢中的作用类似，有较强的细晶强化和析出强化作用，微量的钛还可以在高温下与碳、氧结合，形成高温难熔的析出物，有利于抑制焊接热影响区的奥氏体晶粒长大，显著改善焊接热影响区的韧性。
钼：含量为0.15～0.35％，钼显著推迟γ→α转变，抑制铁素体和珠光体形核，促进具有高密度位错亚结构的贝氏体/针状铁素体的形成，使得钢在轧后一个较宽的冷速范围内得到贝氏体/针状铁素体组织，能够在提高强度的同时使钢具有稳定的高韧性。且经充分的试验研究发现，加入一定含量的钼，能够显著降低快冷后MA组织的尺寸，并使之弥散化分布，有效提高显微组织的均匀性，从而显著提高管线钢的低温韧性。但钼属于贵重金属，加入量增加会提高钢的制造成本，同时过高的钼还会导致钢的低温韧性恶化。
镍：含量为0～0.30％，镍能够有效提高钢的淬透性，具有一定的固溶强化作用，还能显著改善钢的低温韧性。此外，镍还能有效阻止Cu的热脆性引起的网裂，并显著提高钢的耐腐蚀性能。但镍与钼类似，属于贵重金属，易导致钢的制造成本大幅提高，此外，过高的镍含量易造成钢板氧化铁皮难以去除，导致钢板表面质量问题。
铬：含量为0.25～0.50％，铬是提高钢淬透性的元素，并具有一定的固溶强化作用。通过加入较高含量的Cr，可以大幅提高钢的淬透性，改善高钢级管线钢，尤其是厚规格管线钢板厚度方向的组织均匀性，显著提高钢的强度和断裂韧性。 相比较Mo、Ni等贵重合金，加入具有相似作用的Cr能够大幅降低钢的合金设计成本。此外，加入一定的铬还能改善钢的耐候、耐腐蚀性能。
铝：含量为0.02～0.05％，铝是钢中主要的脱氧元素，能够显著降低钢中的氧含量，同时铝与氮的结合形成AlN，能够有效地细化晶粒。但是钢中铝含量超过0.05％时，易导致铝的氧化物夹杂明显增加，降低钢的洁净度，对钢的低温韧性不利。
钙：含量为0.0010～0.0050％，且Ca/S=1.5~3.0，在二次精炼过程中对钢进行钙处理，可以改善钢中的夹杂物形态，提高钢的横向冲击韧性，显著改善钢板的各项异性，但加入过量，易降低钢的洁净度，对钢的低温韧性不利。
磷、硫、氮含量分别为：[%P]≤0.012，[%S]≤0.0015，[%N]≤0.010。磷易导致钢的冷脆，硫易引起热脆，而氮易引起钢的淬火失效和形变失效，导致钢的性能不稳定，因此应尽量降低钢中的磷、硫、氮的含量。
铜：含量为≤0.03，铜为低熔点金属，易引起热脆，对钢的低温韧性不利。
严格控制铬、钼、镍等合金含量总量：Ni＋Mo＋Cr≤1.0%，降低合金成本，保证钢板具有良好的焊接性能。
采取上述分两段进行冷却的目的，一方面，通过第一阶段轧后相对轧后空冷驰豫而言，较高速度的冷却可以显著提高生产效率，而且可以进一步细化多边形铁素体的晶粒尺寸，改善钢的塑性和断裂韧性。另一方面，通过第二阶段的在更快速冷却下，使过冷奥氏体迅速转化为均匀、细小的贝氏体组织和少量弥散分布的MA组元，进一步改善钢成品组织的均匀性，提高钢的综合性能。
本发明与现有技术相比，通过采用较经济的成分设计和精确的复相组织控制，能降低生产成本，显著提高钢的均匀延伸率A、应力比、应变强化指数等技术指标，大幅提高高钢级管线钢的变形能力；通过采用低温加热、精确的两阶段控制轧制和两阶段控制冷却，取消了轧后驰豫，并缩短轧制待温时间，从而显著提高了生产效率，及改善了管线钢的低温韧性和组织，且性能稳定，各项主要力学性能达到：横向Rt0.5≥555MPa，Rm≥625MPa，Rt0.5/Rm≤0.90，-20℃ KV2≥240J，-15℃ DWTT SA≥85％，纵向Rt0.5≥530MPa，Rm≥625MPa，Rt0.5/Rm≤0.80，Rt0.4/Rt0.8≤0.93，Rt0.8/Rt1.5≤0.97，Rt1.5/Rm≤0.95，Rt1.5/Rt0.5≥1.15，Rt2.0/Rt1.0≥1.06，UEL≥10%，n1-4≥0.10。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述：
表1为本发明各实施例的横向主要性能检测统计表；
表2为本发明各实施例的纵向拉伸性能检测统计表。
实施例1
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.051、Si：0.26、Mn：1.89、P：0.010、S：0.0010、Ni：0.01、Mo：0.34、Cr：0.26、Cu：0.02、Nb：0.056、V：0.003％、Ti：0.026％、Al：0.032、N：0.0090、Ca：0.0021，余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1126℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在973℃，每道次压下率12%；
4）进行精轧，其开轧温度在885℃，其终轧温度在817℃，其累计压下率为78.3％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为5.6℃/S下冷却至749℃，冷却第二阶段在冷却速度为35.3℃/S下冷却至303℃；
6）空冷至室温后矫直。
实施例2
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.084、Si：0.20、Mn：1.78、P：0.008、S：0.0005、Ni：0.16、Mo：0.17、Cr：0.34、Cu：0.05、Nb：0.045、V：0.004％、Ti：0.013％、Al：0.022、N：0.0085、Ca：0.0012，余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1139℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在1049℃，每道次压下率13%；
4）进行精轧，其开轧温度在879℃，其终轧温度在806℃，其累计压下率为81％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为6.2℃/S下冷却至722℃，冷却第二阶段在冷却速度为41.4℃/S下冷却至252℃；
6）空冷至室温后矫直。
实施例3
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.059、Si：0.43、Mn：1.80、P：0.007、S：0.0014、Ni：0.10、Mo：0.27、Cr：0.39、Cu：0.07、Nb：0.061、V：0.002％、Ti：0.018％、Al：0.039、N：0.0077、Ca：0.0036，余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1103℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在1027℃，每道次压下率15.5%；
4）进行精轧，其开轧温度在863℃，其终轧温度在795℃，其累计压下率为75.2％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为6.9℃/S下冷却至743℃，冷却第二阶段在冷却速度为52.4℃/S下冷却至291℃；
6）空冷至室温后矫直。
实施例4
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.063、Si：0.32、Mn：1.85、P：0.008、S：0.0009、Ni：0.28、Mo：0.19、Cr：0.30、Cu：0.06、Nb：0.068、V：0.004％、Ti：0.021％、Al：0.041、N：0.0064、Ca：0.0025，余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1115℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在1008℃，每道次压下率10.5%；
4）进行精轧，其开轧温度在872℃，其终轧温度在802℃，其累计压下率为80.2％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为5.1℃/S下冷却至757℃，冷却第二阶段在冷却速度为61.1℃/S下冷却至398℃；
6）空冷至室温后矫直。
实施例5
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.055、Si：0.24、Mn：1.75、P：0.006、S：0.0013、Ni：0.13、Mo：0.15、Cr：0.48、Cu：0.03、Nb：0.049、V：0.004％、Ti：0.021％、Al：0.045、N：0.0064、Ca：0.0025，余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1110℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在1018℃，每道次压下率16%；
4）进行精轧，其开轧温度在881℃，其终轧温度在807℃，其累计压下率为79.4％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为4.2℃/S下冷却至731℃，冷却第二阶段在冷却速度为68.7℃/S下冷却至347℃；
6）空冷至室温后矫直。
实施例6
一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.061、Si：0.31、Mn：1.81、P：0.009、S：0.0007、Ni：0.05、Mo：0.21、Cr：0.26、Cu：0.03、Nb：0.080、V：0.002％、Ti：0.007％、Al：0.048、N：0.0043、Ca：0.0012，余量为Fe及不可避免的夹杂。
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1148℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在1046℃，每道次压下率14.5%；
4）进行精轧，其开轧温度在869℃，其终轧温度在789℃，其累计压下率为82.3％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为6.5℃/S下冷却至738℃，冷却第二阶段在冷却速度为47.4℃/S下冷却至376℃；
6）空冷至室温后矫直。
表1 各实施例的横向主要性能检测统计表
表2 各实施例的纵向拉伸性能检测统计表
| 实施例 | Rt0.4/MPa | Rt0.5/MPa | Rt0.8/MPa | Rt1.0/MPa | Rt1.5/MPa | Rt2.0/MPa | Rm/MPa |
| 1 | 513 | 543 | 562 | 603 | 631 | 651 | 728 |
| 2 | 514 | 540 | 565 | 610 | 650 | 666 | 749 |
| 3 | 508 | 536 | 566 | 611 | 651 | 670 | 757 |
| 4 | 529 | 563 | 578 | 607 | 649 | 658 | 742 |
| 5 | 519 | 548 | 573 | 617 | 667 | 679 | 760 |
| 6 | 513 | 541 | 565 | 607 | 636 | 660 | 732 |
| 实施例 | Rt0.4/Rt0.8 | Rt0.8/Rt1.5 | Rt1.5/Rm | Rt0.5/Rm | Rt1.5/Rt0.5 | Rt2.0/Rt1.0 | UEL/% |
| 1 | 0.91 | 0.89 | 0.87 | 0.75 | 1.16 | 1.08 | 11.2 |
| 2 | 0.91 | 0.87 | 0.87 | 0.72 | 1.20 | 1.09 | 10.1 |
| 3 | 0.90 | 0.87 | 0.86 | 0.71 | 1.28 | 1.10 | 10.8 |
| 4 | 0.92 | 0.90 | 0.87 | 0.76 | 1.15 | 1.08 | 11.5 |
| 5 | 0.91 | 0.87 | 0.88 | 0.72 | 1.18 | 1.10 | 12.6 |
| 6 | 0.91 | 0.89 | 0.87 | 0.74 | 1.18 | 1.09 | 11.8 |
上述实施例仅为最佳例举，而并非是对本发明的实施方式的限定。
Claims (1)
1.一种抗大变形的X80管线用钢，其组分及重量百分比含量为：C：0.084%、Si：0.20%、Mn：1.78%、P：0.008%、S：0.0005%、Ni：0.16%、Mo：0.17%、Cr：0.34%、Cu：0.05%、Nb：0.045%、V：0.004％、Ti：0.013％、Al：0.022%、N：0.0085%、Ca：0.0012%，余量为Fe及不可避免的夹杂；
生产步骤：
1）冶炼并连铸成坯；
2）对铸坯加热，温度控制在1139℃；
3）进行粗轧，粗轧结束温度在1049℃，每道次压下率13%；
4）进行精轧，其开轧温度在879℃，其终轧温度在806℃，其累计压下率为81％；
5）分两段进行冷却：冷却第一阶段在冷却速度为6.2℃/S下冷却至722℃，冷却第二阶段在冷却速度为41.4℃/S下冷却至252℃；
6）空冷至室温后矫直。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201310039371.6A CN103103449B (zh) | 2013-02-01 | 2013-02-01 | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201310039371.6A CN103103449B (zh) | 2013-02-01 | 2013-02-01 | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103103449A CN103103449A (zh) | 2013-05-15 |
| CN103103449B true CN103103449B (zh) | 2016-08-17 |
Family
ID=48311637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201310039371.6A Active CN103103449B (zh) | 2013-02-01 | 2013-02-01 | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103103449B (zh) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103266285A (zh) * | 2013-06-11 | 2013-08-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种x80管线钢的生产方法 |
| CN103343297B (zh) * | 2013-07-02 | 2015-03-25 | 首钢总公司 | 一种低成本x80管线钢宽厚板的生产方法 |
| CN104250713B (zh) * | 2014-09-19 | 2017-01-11 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种x80级抗大变形管线钢板及其制造方法 |
| CN104357766A (zh) * | 2014-11-24 | 2015-02-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 用于超深海的特厚规格高强度高韧性海底管线钢及其制造方法 |
| CN104694846B (zh) * | 2015-04-08 | 2017-06-13 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种低温无缝钢管及其生产方法 |
| CN106480374B (zh) * | 2015-08-31 | 2018-04-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐寒管线用高韧性低屈强比热轧厚板及其生产方法 |
| CN109207867A (zh) * | 2017-06-29 | 2019-01-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧退火双相钢、钢板及其制造方法 |
| CN109957730B (zh) * | 2017-12-14 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高塑性厚壁深海管线用平板及其生产方法 |
| CN109957713B (zh) * | 2017-12-14 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 超宽厚壁x80级管线用热轧钢板及其生产方法 |
| CN110284077B (zh) * | 2019-07-24 | 2021-06-01 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种薄规格高韧性管线钢的制造方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09324217A (ja) * | 1996-06-07 | 1997-12-16 | Nkk Corp | 耐ｈｉｃ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼の製造方法 |
| CN1318631C (zh) * | 2004-06-30 | 2007-05-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高强度高韧性x80管线钢及其热轧板制造方法 |
| CN101514381A (zh) * | 2008-12-17 | 2009-08-26 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种减少管线钢中夹杂物的生产方法 |
| CN102465235B (zh) * | 2010-11-11 | 2013-06-05 | 北京科技大学 | 一种x100抗大变形管线钢制造工艺 |
| CN102162072A (zh) * | 2011-03-16 | 2011-08-24 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 超高强度x100管线钢及其生产方法 |
-
2013
- 2013-02-01 CN CN201310039371.6A patent/CN103103449B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103103449A (zh) | 2013-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103103449B (zh) | 一种抗大变形的x80管线用钢及其生产方法 | |
| CN101613828B (zh) | 屈服强度460MPa级低屈强比建筑用特厚钢板及制造方法 | |
| CN103276314B (zh) | 一种低屈强比高韧性x80管线钢板及其制造方法 | |
| CN103225047B (zh) | 厚度≥26.5mm的X80管线用钢及其生产方法 | |
| CN103422025B (zh) | 屈服强度≥690MPa的低屈强比结构用钢及其生产方法 | |
| US11085098B2 (en) | Grade 550MPA high-temperature resistant pipeline steel and method of manufacturing same | |
| KR20210095156A (ko) | 높은 구멍확장비와 비교적 높은 연신율을 갖는 980MPa급 냉간압연 강판 및 그의 제조방법 | |
| CN102912250B (zh) | 一种油气输送用经济型低屈强比管件用钢及其生产方法 | |
| CN102703803B (zh) | 一种球状珠光体型热轧卷板及其生产方法 | |
| CN106811698A (zh) | 一种基于组织精细控制的高强钢板及其制造方法 | |
| CN103710619B (zh) | 一种k60级管件用热轧厚板及其生产方法 | |
| CN107109590A (zh) | 耐脆性裂纹扩展性优异的高强度钢材及其制造方法 | |
| CN113549824A (zh) | 一种热连轧极限厚度规格高强管线钢板卷及其制造方法 | |
| CN103276315B (zh) | 一种900MPa级超高强高韧性管线钢板及其制造方法 | |
| CN105018856B (zh) | 纵横向力学性能差异小的桥梁用结构钢板及其制造方法 | |
| CN101829679B (zh) | 一种改善热轧油井管接箍料冲击韧性的生产方法 | |
| CN109207847B (zh) | 一种低碳当量高扩孔率1180MPa级冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN105063511B (zh) | 中厚板轧机轧制超低碳贝氏体类薄规格钢板及其生产方法 | |
| CN104073744B (zh) | 厚度≥18.5mm的高韧性X80管线钢板卷及生产方法 | |
| CN104046896A (zh) | 一种经济型x65石油天然气管线钢及其生产方法 | |
| CN101591756A (zh) | 屈服强度620MPa级低裂纹敏感性钢板及其制造方法 | |
| CN103160756A (zh) | 一种具有高强韧性及高变形能力的管线钢的制造方法 | |
| CN103045945B (zh) | 经济型高韧性x70管线钢热轧板卷及其制备方法 | |
| CN102080194B (zh) | 一种具有优异抗时效性的抗大变形管线钢及其生产方法 | |
| CN103233185A (zh) | 一种x100管线用钢及其生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20170713 Address after: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan factory before the door No. 2 Patentee after: Wuhan iron and Steel Company Limited Address before: 430080 Wuhan, Hubei Friendship Road, No. 999, Wuchang Patentee before: Wuhan Iron & Steel (Group) Corp. |