CN102952994B - 耐火抗震建筑用钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种耐火抗震建筑用钢,其化学成分(按重量百分比)为:C:0.1-0.18%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.80%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.30%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质。其制造方法包括:加热温度1180℃,保温3h,开轧温度≥1180℃,控轧末三道累计压下率≥35%,终轧温度为860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温。这样得到的钢具备优异的耐火性,Rp0.2(600℃屈服强度)/Rp0.2(室温屈服强度)≥2/3,具备低的屈强比(屈强比Rp0.2/Rm≤0.75),抗震性能好。
Description
技术领域
本发明涉及建筑用钢,特别是涉及经济型耐火抗震建筑用钢极其制造方法。
背景技术
目前钢结构以其自重轻、基础造价低,施工周期短、能解决大空间的复杂问题,整体性和抗震性较好以及资源的可再生利用等优点,在高层建筑及大跨度建筑中得到广泛的应用,钢结构优势明显,也是未来建筑的发展方向。然而,常规钢结构存在致命弱点即耐火极限低——在火灾发生后的高温环境下容易软化且失去基本的承载能力,严重制约了钢结构建筑的发展。
现有技术已有介绍耐火抗震建筑用钢相关专利的,如CN1354273A公开了一种耐火抗震建筑用钢及其生产方法。该钢经冶炼、轧制、冷却后成材,不需要后续的热处理工艺,就使钢具有高强度、高韧性、优良的耐火和耐候性。但其化学成分中贵金属合金元素Mo含量(0.35-1%)、Cr含量(0.3-0.8%)和Ni(0.1-1%)均较高,而且还附加Cu、Nb、V、Ti、Al、B、RE等微量元素。贵金属合金成分含量高,合金成分较复杂,都大大提高了钢的合金化成本,从而限制了耐火抗震建筑用钢的广泛使用。
CN1970818A也公开了一种耐火抗震建筑用钢及其制造方法,其中钢是以C、Si、Mn、Mo(0.2-0.5%)、Cr(0.3-0.6%)合金元素为主,附加Cu、Nb、V、Ni、Ti、Al、B、RE微量元素。这些钢中Mo和Cr等贵金属合金元素含量可以较低,但生产过程过于复杂,在轧制成型后需采用淬火+回火热处理工艺生产。
因此,非常需要提供一种既能满足耐火抗震建筑用钢的性能要求,又能经济地生产的经济型耐火建筑用钢。
发明内容
本发明的目的在于提供一种耐火抗震建筑用钢。该类钢板屈服强度覆盖235MPa到460MPa级别,具有优良的600℃高温性能,表现出良好的耐火性能。钢板的屈强比≤0.75%,碳当量≤0.45%,钢板具有很好的焊接性能和抗震性能。适用领域主要是钢结构建筑及其它要求耐火性能的钢结构领域。
为实现上述目的,本发明的耐火抗震建筑用钢,其化学成分(按重量百分比)为:C:0.1-0.18%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.80%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.30%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.030%,V≤0.035%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质。
根据本发明,屈服强度235MPa级别耐火抗震建筑用钢,其化学成分(按重量百分比)为:C:0.1-0.15%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.40%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.20%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质。
根据本发明,屈服强度345MPa级别耐火抗震建筑用钢,其化学成分(按重量百分比)为:C:0.1-0.16%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.60%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.30%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且0.015%≤Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质。
根据本发明,屈服强度420MPa级别耐火抗震建筑用钢,其化学成分为(按重量百分比):C 0.12-0.18%,Si 0.1-0.50%,Mn 1.1-1.80%,P≤0.025%,S≤0.015%,N≤0.007%,Cr≤0.55%,0.10%≤Mo≤0.30%,Al≤0.04%,Ca≤0.006%以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且0.015%≤Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质。
优选地,C:0.10-0.17%,优选地,C:0.10-0.16%,优选地,C:0.10-0.15%,更优选地C:0.103-0.15%。
优选地,Si:0.10-0.45%,更优选地,Si:0.10-0.41%。
优选地,Mn:1.01-1.6%,更优选地,Mn:1.03-1.6%。
优选地,P≤0.015%。
优选地,S≤0.01%,更优选地,S≤0.005%。
优选地,Cr:0.15-0.50%。
优选地,Mo:0.05-0.26%。
优选地,Al:0.01-0.04%。
优选地,Nb:0.010-0.04%,更优选地,Nb:0.010-0.035%。
优选地,V:0.015-0.05%,更优选地,V:0.015-0.04%。
优选地,Ti:0.010-0.03%,更优选地,Ti:0.010-0.02%。
优选地,N:0.003-0.007%。
优选地,Ca:0.0010%-0.0040%。
本发明的另一个目的是提供上述耐火建筑用钢的制造方法,该方法包括:铁水脱硫,转炉冶炼,真空处理,连铸,铸坯清理,铸坯加热,控轧和精整;其中,钢锭加热温度1180±30℃,保温时间3±0.5h,开轧温度≥1180℃,控轧末三道累计压下率≥35%,终轧温度为860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温。
优选地,钢锭加热温度1170-1190℃。
本发明钢具备优异的耐火性,Rp0.2(600℃屈服强度)/Rp0.2(室温屈服强度)≥2/3。具备低的屈强比(屈强比Rp0.2/Rm≤0.75),抗震性能好。由于本发明钢碳当量较低(Ceq≤0.45),因此焊接性能优异。本发明钢力学性能涵盖Q235到Q460级别建筑结构钢。本发明钢化学成分简单,用Nb、Ti、V微合金化(Nb+V+Ti≤0.055%),有效降低钢板的屈强比,使钢板获得良好的抗震性。同时,利用Nb、Ti、V的沉淀强化和固溶强化,显著降低贵金属元素Mo的含量(Mo≤0.3%),提高钢板的600℃屈服强度,使钢板获得优良的耐火性能。此外,通过降低碳含量,提高钢的纯净度,从而确保该钢具有较好的低温韧性。本发明钢的生产方法容易控制,操作简单,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温。钢板轧后不需要后续热处理,生产成本低,适合规模生产。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明进行较为详细的说明。
为了得到经济型耐火抗震建筑用钢,按照以下方式控制成分体系:
本发明中C含量控制在0.10-0.18%。碳是钢中廉价的强化元素之一,为保证钢材在轧后空冷工艺下仍然获得需要的室温强度,碳含量下限定为0.10%。但是,碳含量过多时,将对钢材的强韧性匹配以及焊接性等产生不利影响,因而碳含量的上限定为0.18%。优选地,C:0.10-0.15%,或C:0.10-0.16%,更优选地,C:0.11-0.15%。
本发明中Si含量控制在0.10-0.50%。Si是炼钢脱氧的必要元素之一,而且Si通过固溶强化方式可以提高钢的强度,故限定Si的下限为0.10%。但Si对焊接性和韧性等有不利影响,必须限制上限值为0.50%。优选地,Si:0.10-0.45%,Si:0.12-0.45%,更优选地,Si:0.15-0.41%。
本发明中Mn含量控制在1-1.8%,Mn也是炼钢脱氧的必要元素之一,而且Mn是确保强度不可缺少的。为保证钢在空冷工艺下获得合适的强度,其下限定为1.0%。但Mn含量过高对钢的焊接性能有不利影响,并可能使中心偏析更严重,同时可能会引起钢板在水冷工艺下强度偏高,其上限限定为1.8%。优选地,Mn:1.0-1.6%,优选地,Mn:1.01-1.56,更优选地,Mn:1.03-1.55。
本发明中P含量≤0.025%、S含量≤0.015%。S和P是钢中的有害杂质元素,含量过高会恶化钢的韧性,因此应尽量降低钢中的硫、磷含量。优选地,P≤0.015%。优选地,S≤0.01%,更优选地,S≤0.005%。
本发明中Cr含量控制在≤0.50%。Cr是提高淬透性的元素,能够使钢的强硬度增加。但Cr含量过高将影响钢的韧性,并引起回火脆性,其上限为0.50%。优选地,Cr:0.15-0.50%。
本发明中Mo含量控制在≤0.30%。Mo是提高钢板高温强度的最有效元素,Mo含量越高,其高温强度越高。但是Mo成本较高,且引起钢可焊性降低,因而Mo含量最大控制在0.30%。优选地,Mo:0.05-0.26%,更优选地,Mo:0.05-0.20%。
本发明中Nb含量控制为≤0.050%。Nb是强碳氮化合物形成元素,通过在轧后冷却过程中析出碳氮化合物,产生细晶强化和析出强化作用来提高钢的强度。此外,Nb的析出物溶解温度较高,能够提高钢板在600℃的强度,提高耐火性能。Nb含量过高对高温性能影响不大,但可能影响钢的韧塑性,故Nb的上限定为0.050%。优选地,Nb:0.010-0.04%,更优选地,Nb:0.010-0.035%。
本发明中Ti含量控制为≤0.035%。Ti是一种强碳氮化物形成元素,其碳氮化物具有较高的熔点,对加热时奥氏体晶粒的长大有阻碍作用。而且在轧后冷却过程中的析出将提高钢的屈服强度,并对钢板的高温强度有利。Ti含量过高可能出现粗大的析出粒子,其上限定为0.035%。优选地,Ti:0.010-0.03%,更优选地,Ti:0.010-0.02%。
本发明中V含量控制为≤0.055%。V是强碳氮化合物形成元素,强化作用与Nb相似,但效果相对较小。V含量较高时明显恶化钢的低温韧性,尤其是焊接热影响区的韧性,其上限控制为0.055%。优选地,V:0.015-0.05%,更优选地,V:0.015-0.04%。
本发明中Ca含量控制为≤0.006%。Ca在钢中的主要作用是改善钢中硫化物的形态和分布,从而有利于改善钢板的低温冲击性能。优选地,Ca:0.0010%-0.0040%。
本发明中Al含量控制在≤0.040%。Al含量越低越有利于提高钢的高温强度。Al是有效脱氧元素之一,而且可形成氮化物来细化晶粒。但是增加钢中的Al含量将损害钢的韧性,同时也会降低钢的高温强度,因此而且焊接热影响取得韧性也变差。因此Al的上限限定为0.040%。优选地,Al:0.01-0.04%。
本发明中N含量控制在N≤0.007%。通常N是钢中的有害元素,N含量较高,将明显恶化钢板的低温韧性,因此N的上限定为0.007%。钢中少量的N能够有助于析出细小的氮化物,有利于改善钢板的耐火性能。优选地,N:0.003-0.007%。
通过将铁水脱硫→转炉冶炼→真空处理→连铸→铸坯清理→铸坯加热→控轧→精整,其中开轧温度控制在1180℃以上,控轧末三道累计压下率在35%以上,终轧温度在860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温,得到本发明的上述经济型耐火抗震建筑用钢板。
实施例
具体地,按照本发明钢成分要求,在真空感应电炉冶炼了七批本发明的钢,将钢锭加热温度1180±10℃,保温时间3h,精轧开轧厚度为60mm最终厚度的三倍,终轧温度为860-900℃,终轧后空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温。实施例钢板共轧制7道次,钢板的最终厚度为20mm。
本发明实施例的化学成分如表1所示。
表1
试验例1:室温拉伸性能
按照GB/T228方法,测定实施例钢的屈服强度、抗拉强度、延伸率,其结果如表2所示。
试验例2:冲击性能
按照GB/T229对实施例钢进行冲击性能试验,其结果如表2所示。
表2本发明实施例钢的室温拉伸性能
试验例2:600℃高温拉伸性能
按照GB/T4338方法,测定实施例钢的600℃高温拉伸性能(屈服强度、抗拉强度、延伸率),其结果如表3所示。
表3本发明钢的600℃拉伸性能
编号 | Rp0.2/Mpa | Rm/MPa | Rp0.2(600℃)/Rp0.2(RT) | A/% |
1 | 212 | 271 | 0.84 | 47 |
2 | 201 | 275 | 0.74 | 46 |
3 | 232 | 288 | 0.69 | 43 |
4 | 215 | 282 | 0.74 | 44 |
5 | 237 | 289 | 0.66 | 44 |
6 | 239 | 301 | 0.69 | 41 |
7 | 241 | 298 | 0.67 | 41 |
8 | 252 | 302 | 0.71 | 38 |
9 | 335 | 375 | 0.73 | 28 |
10 | 345 | 392 | 0.74 | 28 |
11 | 340 | 383 | 0.69 | 29 |
12 | 358 | 412 | 0.70 | 33 |
RT:室温。
由表2可知,上述发明钢都有很低的屈强比,基本在0.75以下,远低于建筑行业为保证钢结构建筑的抗震性能而要求的屈强比小于0.8。其中,1-4发明钢的屈服强度可以达到Q235强度等级,5-8钢的屈服强度可以达到Q345强度等级,而9-12钢的屈服强度可以达到Q420及以上级别。此外发明发钢都有很好的延伸率(≥23%),以及良好的0℃冲击功(≥80J),可以满足钢结构建筑对钢板塑性和冲击韧性的要求。发明钢在600℃下有良好的高温拉伸性能,耐火性能的指标Rp0.2(600℃)/Rp0.2(室温)都大于2/3,能够达到相应级别耐火钢对高温性能的要求。
Claims (19)
1.一种耐火抗震建筑用钢,其化学成分按重量百分比为:C:0.103-0.18%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.80%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.30%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.030%,V≤0.035%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质;
所述钢通过包含如下步骤的方法制造:
加热温度1150-1210℃,保温2.5-3.5h;开轧温度≥1180℃,控轧末三道累计压下率≥35%,终轧温度为860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温。
2.一种耐火抗震建筑用钢,其化学成分按重量百分比为:C:0.103-0.15%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.40%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.20%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质;
所述钢通过包含如下步骤的方法制造:
加热温度1150-1210℃,保温2.5-3.5h;开轧温度≥1180℃,控轧末三道累计压下率≥35%,终轧温度为860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温;
所述钢为屈服强度235MPa级别。
3.一种耐火抗震建筑用钢,其化学成分按重量百分比为:C:0.103-0.16%,Si:0.1-0.50%,Mn:1-1.60%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.50%,Mo≤0.30%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%,以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且0.015%≤Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质,
所述钢通过包含如下步骤的方法制造:
加热温度1150-1210℃,保温2.5-3.5h;开轧温度≥1180℃,控轧末三道累计压下率≥35%,终轧温度为860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温;
所述钢为屈服强度345MPa级别。
4.一种耐火抗震建筑用钢,其化学特征为按重量百分比:C:0.12-0.18%,Si:0.1-0.50%,Mn:1.1-1.80%,P≤0.025%,S≤0.015%,Cr≤0.55%,0.10%≤Mo≤0.30%,Al≤0.04%,N≤0.007%,Ca≤0.006%以及Nb≤0.050%,V≤0.055%,Ti≤0.035%中的一种或两种以上,且0.015%≤Nb+V+Ti≤0.055%,余为铁和不可避免的杂质,
所述钢通过包含如下步骤的方法制造:
加热温度1150-1210℃,保温2.5-3.5h;开轧温度≥1180℃,控轧末三道累计压下率≥35%,终轧温度为860-900℃,终轧后直接空冷至室温,或以5-15℃/s冷速冷却到室温;
所述钢为屈服强度420MPa级别。
5.如权利要求1所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,C:0.103-0.17%。
6.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Si:0.10-0.45%。
7.如权利要求1-3任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Mn:1.01-1.4%。
8.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,P≤0.015%。
9.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,S≤0.01%。
10.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Cr:0.15-0.50%。
11.如权利要求1-3任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Mo:0.05-0.20%。
12.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Al:0.01-0.04%。
13.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Nb:0.010-0.03%。
14.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,V:0.015-0.035%。
15.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,某特征在于,Ti:0.010-0.03%。
16.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,N:0.003-0.007%。
17.如权利要求1-4任一所述的耐火抗震建筑用钢,其特征在于,Ca:0.0010%-0.0040%。
18.如权利要求1-4任一所述的耐火建筑用钢,其600℃屈服强度Rp0.2与室温屈服强度Rp0.2的比值≥2/3,屈强比Rp0.2/Rm≤0.75。
19.如权利要求1-4任一所述的耐火建筑用钢,其特征在于,所述方法还包括:铁水脱硫,转炉冶炼,真空处理,连铸和铸坯清理。
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