CN102912792A - 现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩及其制作方法 - Google Patents

Abstract

现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩及其制作方法，本发明提供一种该混凝土空心桩桩身的截面形状为六或八角型，桩身内设有钢筋笼或不设钢筋笼，连同所述桩身顶部后浇的封口桩帽及桩身底部的预制钢筋混凝土桩尖，桩尖形状为上部设有外六或八角型内圆空心凸缘,下部为外六或八角型内圆空心的环状锥体，形成外六或八角型内圆型的空心桩。同时还提供一种现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩的施工方法。有益效果是该桩能够使桩周土和桩端土的抗力提供的单桩承载力和桩体轴压强度设计值基本接近，性能价格比好，惯性矩及周长大，水平和抗弯刚度大，利于配筋，无场地污染和挤土效应，施工速度快，工程质量高，应用方便且前景广阔。

Description

现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩及其制作方法

技术领域

本发明涉及桩基工程结构的技术，特别是一种现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩及其制作方法。

背景技术

1、在软弱地基处理中，常在地基中设置桩式加固体与原位地基土组成复合地基，复合地基承载力特征值可按下式进行估算：

$f_{\mathrm{spk}}=m\frac{R_a}{A_p}+\mathrm{\β}(1-m)f_{\mathrm{sk}}$

其中单桩承载力特征值R_a分别由

⑴、桩周和桩端土的抗力提供的单桩承载力

⑵、桩体轴压强度设计值R_a≤A_pf_cψ_c取低值控制。

砂桩、碎石桩属于散体桩、石灰桩、灰土桩、水泥土搅拌桩、旋喷桩属于柔性桩，这些桩式加固体的共同弱点是桩体强度与弹性摸量均很低、在荷载作用下，桩体压缩量大，单桩承载力低，此类柔性复合地基承载力受到桩体强度的极大制约，置换率较大，投资较高。

近来广泛采用CFG桩、素混凝土桩，预制桩等刚性桩加固地基，称之为刚性复合地基，其桩体强度与弹性模量较高，缺点是圆形截面周长小，但软弱地基提供的桩侧摩阻力和桩端阻力较小，受到软弱土提供的单桩承载力体的极大制约，其桩体强度不能得到充分发挥。

2、在桩基工程中，单桩承载力特征值R_a分别由：

⑴、桩周和桩端土的抗力提供的单桩承载力

⑵、桩体轴压强度设计值R_a≤A_pf_cψ_c取低值控制。

常见的桩体有钻孔灌注桩、沉管灌注桩、打入式或静压预制桩，打入式或静压预制空心管桩、现浇混凝土大直径筒桩等。

钻孔和沉管灌注桩共同特点是断面是实心的，圆形截面周长小，且钻孔灌注桩等成桩时常采用泥浆护壁，场地污染严重，桩侧存在泥皮、桩底存在沉渣。桩体强度设计值一般远高于桩周和桩端土的抗力提供的单桩承载力，截面惯性矩小，配筋多，其桩体强度和钢筋强度不能得到充分发挥。

各种不同断面形状的预制桩，预制空心管桩等，一般采用离心制作、蒸汽养护法预制成桩，延性差。须采用专业机械采取打入或静压方式将桩沉入土中，施工噪音大、污染环境、造价高。因制造和沉桩设备所限，桩体一般断面较小，长度有限，往往需要接桩，沉桩数量较多，单桩承载力不高。并存在挤土效应，常引起地面***，桩体上浮，接头损坏率大。这些弊病在软弱土层更为突出。

而现浇混凝土大直径筒桩存在同尺寸桩圆形截面惯性矩及周长小，配筋多，钢筋强度不能得到充分发挥。

3、在基坑支护工程中钻孔灌注桩、现浇混凝土管桩等排桩支护结构，计算桩的水平变形系数时，桩的计算宽度小，土的抗力提供的单桩水平承载力小，圆形和环形截面惯性矩、水平和抗弯刚度小，不利于配筋，其桩体强度和钢筋强度不能得到充分发挥。不好安放和其他构件连接预埋件。

4、钻孔灌注桩等大断面桩受成桩工艺限制只能是圆形实心截面，无法形成其他形状断面。附在液压步履式打桩机沉桩导向架上的夹持器一般只能夹持园型构件，不能夹持其他形状，如多边形的构件，夹持内、外沉桩套管只能形成圆形管状截面，无法形成其他形状的空心桩体，迫切需要一种能够适合连接夹持器和非园型构件的专用配套连接转换器，以便形成刚度大、好配筋的其他形状断面的空心桩体。沉桩过程中外钢套管将受到较大的土压力，其他形状的外钢套管须采取加肋等措施，防止外钢套管变形造成下钢筋笼困难，但加肋后，沉桩阻力加大，且成桩后因加肋对土层扰动，影响土层对桩的侧摩阻力发挥。六或八角型外钢套管具有较大的刚度，不易变形，不需要对外钢套管采取加肋等措施。有时，为取得较大的刚度及便于配钢筋和安放预埋件，需要做成不等边的六或八角型空心桩体。

为满足桩基工程、复合地基工程、基坑支护工程设计和施工的上述需求，急需开辟一种理想的桩体或理想的桩式加固体，其桩体轴压强度设计值和由桩周土和桩端土的抗力提供的单桩承载力比较接近，惯性矩及周长大，利于配筋和安放预埋件，断面和桩长限制少，施工方便、速度快，不污染环境。开辟桩基工程设计和刚性复合地基领域新的途径。

发明内容

针对上述技术中存在的问题，本发明的目的是提供一种现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩及其制作方法，以利于缩短工程的施工周期，提高施工质量，场地环境文明施工，节省工程造价。

为实现上述目的，本发明采用的技术方案是提供一种该混凝土空心桩包括有桩身、桩帽、桩尖，其中：所述桩身的截面形状为六或八角型，桩身内设有钢筋笼或不设钢筋笼，连同所述桩身顶部后浇的封口桩帽及桩身底部的预制钢筋混凝土桩尖，桩尖形状为上部设有外六或八角型内圆空心凸缘,下部为外六或八角型内圆空心的环状锥体，形成外六或八角型内圆型的空心桩；

设有钢筋笼的六或八角型空心桩壁厚为≥150mm；不设钢筋笼的六或八角型空心桩壁厚为≥100mm。

同时还提供一种现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩的施工方法。

本发明的效果是该桩能够使桩周土和桩端土的抗力提供的单桩承载力和桩体轴压强度设计值基本接近，和同尺寸其他类型实心桩及园型管桩相比，性能价格比好，惯性矩及周长大，水平和抗弯刚度大，利于配筋，桩的水平承载力高，使土的抗力提供的单桩垂直、水平承载力和桩体强度及钢筋强度均得到充分发挥。特别是在深、厚软弱土层优点更为突出。缩短桩基础、基坑支护、复合地基等工程的施工周期，无场地污染和挤土效应，施工速度快，工程质量高，降低工程投资费用。可以广泛用于桩基工程、复合地基工程、基坑支护工程设计和施工，应用方便且前景广阔。

附图说明

图1为本发明的六或八角型空心桩成桩结构示意图；

图2为成桩设施内、外钢套管、配套的法兰连接转换器结构示意图；

图3为正六角型空心桩预制桩尖结构示意图

图4为正八角型空心桩预制桩尖结构示意图；

图5为图3、图4的A-A剖视图；

图6为图3、图4的B-B剖视图；

图7为正六角型成桩设施内、外钢套管结构示意图；

图8为正八角型成桩设施内、外钢套管结构示意图；

图9为成桩设施配套的法兰连接转换器结构示意图；

图10为正六角型空心桩断面配筋示意图；

图11为正八角型空心桩断面配筋示意图；

图12为不等边八角型空心桩断面示意图；

图13为本发明的正六或八角型空心桩断面示意图；

图14为钻孔灌注桩排桩+水泥搅拌桩隔水帷幕结构示意图；

图15为本发明的正六角型空心桩+高压旋喷水泥桩隔水结构示意图。

图中：1、预制桩尖  2、六或八角型外钢套管  3、专用配套的法兰连接转换器  4、内圆钢套管  5、混凝土受料槽  6、夹持器7、液压高频振动锤  8、排泥孔  9、空心腔体  10、泥土内芯11、现浇外六或八角型内圆空心桩身 12、顶部封口桩帽  13、钢筋笼14、腰梁预埋件  15、桩帽甩筋  16、侧压浆管及阀   17、底压浆管及阀18、钻孔灌注桩  19、水泥搅拌桩  20、高压旋喷水泥桩  21、法兰连接螺栓

具体实施方式

结合附图及实施例对本发明的现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩及其施工方法加以说明。

1、本发明的现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩，该桩的结构包括现浇外六或八角型角内圆空心桩身11，桩身11内设有钢筋笼13或不设钢筋笼，在桩身11的上部设有后浇封口桩帽12，桩身的底部设有预制桩尖1，形成六或八角型沉管灌注混凝土空心桩；设有钢筋笼13的空心桩壁厚为≥150mm；不设钢筋笼的空心桩壁厚为≥100mm。

所述预制桩尖1的形状为外六或八角型内圆空心,预制桩尖1的上部设有凸缘,下部设有环形空心倾斜锥体。

所述常用的等边正六或八角型空心桩以边长a-高h标注，正六角型断面尺寸：462-800～800-1500mm。正八角型断面尺寸：331-800～621-1500mm。

2、本发明的现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩的施工方法包括以下步骤：（以下简称现浇六或八角型空心桩）

1）选择六或八角型空心桩断面尺寸和桩长

根据六或八角型空心桩需承担的荷载；地质土层分布情况；计算土体对桩提供的垂直和水平承载力特征值，如桩周和桩端土的抗力提供的单桩垂直承载力特征值 $R_a=u_p\underset{i=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{q}_{\mathrm{si}}{l}_i+{\mathrm{\η}}_p{q}_p{A}_p;$

必要时按建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)后注浆灌注桩（5.3.10）式估算采用后压浆工艺土体对桩提供的垂直侧摩阻力和桩端阻力提高程度，按建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)灌注桩后注浆（6.7.4）式估算采用后压浆工艺的水泥浆压力和注浆量；核算专用机械液压步履式打桩机通过国产HFA系列液压高频振动锤设备沉桩能力因素；选择六或八角型空心桩外型尺寸和桩长。

按土体对桩提供的垂直和水平承载力1.2倍核算现浇六或八角型空心桩的抗压和抗剪强度，如桩体抗压强度设计值R_a≤A_pf_cψ_c，选择六或八角型空心桩内圆尺寸，确定六或八角型空心桩断面尺寸。

用于桩基、基坑支护工程时，选择设有钢筋笼的现浇六或八角型空心桩，并计算钢筋笼的配筋量。

用于刚性复合地基时，选择不设钢筋笼素混凝土的现浇六或八角型空心桩。

2）预制混凝土的外六或八角型内圆空心预制桩尖。

3）配制与六或八角型空心桩相应的内圆钢套管、外六或八角型钢套管；

4）绑扎钢筋笼，如土体对桩基提供的抗力比六或八角型空心桩的抗压强度小较多时，需要进行后压浆施工以提高土体对桩基提供的抗力时，需在钢筋笼上安放后压浆管及阀。

当用于基坑支护工程时，需要在钢筋笼上安放腰梁预埋件14。

5）平整场地，清除障碍物，确定桩位，安放预制桩尖1。

6）用螺栓将专用配套的法兰连接转换器3和外六或八角型钢套管2的上端连接，用附在液压步履式打桩机沉桩导向架上的夹持器6锁定专用配套的法兰连接转换器3和内圆钢套管4；移动打桩机至桩位，校正桩位和桩垂直度，将配制的内圆钢套管4、外六或八角型钢套管2的下端卡住安放好的预制桩尖1。

7）用附在液压步履式打桩机通过沉桩导向架上的液压高频振动锤7将与所述空心桩尖相连的配制的内圆钢套管4、外六或八角型钢套管2振动下沉至设计标高，随着内圆钢套管4、外六或八角型钢套管2振动的下沉，通过设在外六或八角型钢套管2一侧壁上的排泥孔8，将挤出的泥土排出。

8）打开沉桩导向架上的夹持器6及专用配套法兰连接转换器3和外六或八角型钢套管上端专用配套的法兰连接螺栓，在内圆钢套管4、外六或八角型钢套管2之间的空心腔体内放入绑扎好的钢筋笼，重新将专用配套的法兰连接转换器3和外六或八角型钢套管2连接，用沉桩导向架上的夹持器7重新锁定专用配套法兰连接转换器3和内圆钢套管4。

如采用六或八角型沉管灌注素混凝土空心桩，可省略步骤8），直接向所述空心腔体内填充素混凝土。

9）通过附在外六或八角型钢套管2上部的混凝土受料口灌注混凝土，边振动上拔内圆钢套管4、六或八型外钢套管2，边在内圆钢套管4、外六或八角型钢套管2之间的空心腔体9内灌注混凝土成桩，六或八角型空心桩的充盈系数为1.2-1.25；清除由排泥孔8内挤出的泥土。

10）如需要进行后压浆施工时，3-15天后，需通过钢筋笼上的压浆管及阀，对上述已施工的混凝土成桩进行桩侧、桩底后压浆施工。

11）凿除已施工的钢筋混凝土空心桩顶部松散混凝土，并挖除已成型空心桩内圆内的部分泥土，在空心桩上部浇注钢筋混凝土顶部封口桩帽12，并预留与上部结构承台或帽梁连接的桩帽甩筋15。

对六或八角型素混凝土空心桩，凿除空心桩顶松散混凝土，并挖除空心桩的内圆内的部分泥土，在空心桩上部浇注素混凝土顶部封口桩帽12。

通过实施例说明现浇正六或八角型沉管灌注混凝土空心桩应用的优良性能：

实施例1：某桩基础工程，原采用φ900mm钻孔灌注桩，断面是实心的，园型截面周长小，截面面积A=6362cm2，周长L=2827mm，截面系数W=71588cm3，惯性矩I=3221451cm4。且钻孔灌注桩等成桩时长采用泥浆护壁，场地泥浆污染严重，成桩后桩侧存在泥皮、孔底有沉渣，该工程处于深厚软弱土区，周长小，由土层桩周侧阻力和桩端阻力，提供的单桩竖向极限承载力远低于桩体轴压强度设计值，截面惯性矩小，配筋多，其桩体强度和钢筋强度不能得到充分发挥。

改采用正六角型边长a=577mm、h=1000mm、空心内园为φ700mm沉管灌注钢筋混凝土空心桩，截面面积A=4801cm2，周长L=3462mm，截面系数W=86379cm3，惯性矩I=4817646cm4。和φ900mm钻孔灌注桩相比：截面面积比是0.7546，周长比是1.2246，惯性矩比是1.4954，具有截面面积小，惯性矩及周长大，水平和抗弯刚度大，截面形状利于配筋的优点。

按等刚度代换截面进行计算，可节约混凝土约25%，由土层桩周侧阻力和桩端阻力，提供的单桩竖向极限承载力提高了20%，截面配筋量减少。桩周土和桩端土的抗力提供的单桩极限承载力和桩体轴压强度设计值基本接近，桩的水平承载力高，使土的抗力提供的单桩垂直、水平承载力和桩体强度及钢筋强度均得到充分发挥。施工周期缩短，工程质量提高，无场地污染。

实施例2：某基坑支护工程，基坑深12m,地下水位-1.0m,土层分为8层，为杂填土、粉质粘土、淤泥质粘土、粘土、粉土、粉质粘土、粉土、粉细砂。

原采用φ600中心距500的水泥搅拌桩隔水帷幕，φ1000mm钻孔灌注桩排桩挡土结构，三道内支撑，灌注桩桩中心距1200mm,参见图14。单桩截面面积A=7854cm2，周长L=3142mm，截面系数W=98175cm3，惯性矩I=4908739cm4，且灌注桩成桩时长采用泥浆护壁，场地泥浆污染严重，施工工艺复杂，工期长，投资高。基坑支护单桩计算结果为：

最大正弯矩996.5kN-m,最大负弯矩653.5kN-m；

最大正剪力231.8kN,最大负剪力-370.3kN，单桩配筋17Φ25；

最大位移30.3mm。

改采用正六角型边长a=693mm、h=1200mm、空心内园为φ900mm沉管灌注钢筋混凝土空心桩，最小壁厚为150mm，桩中心距1500mm,三道内支撑，空心桩间隙之间采用φ600高压旋喷桩隔水，参见图15。空心桩截面面积A=6109cm2，周长L=4158mm，截面系数W=136420cm3，惯性矩I=7659929cm4。和φ1000mm钻孔灌注桩相比：截面面积比是0.7778，周长比是1.3233，惯性矩比是1.5604，具有截面面积小，惯性矩及周长大，水平和抗弯刚度大，截面形状利于配筋的优点。

正六角型沉管灌注钢筋混凝土空心桩按等等刚度代换截面进行计算，基坑支护单桩计算结果为：

最大正弯矩1268.2kN-m,最大负弯矩832.2kN-m；

最大正剪力292.3kN,最大负剪力-465.5kN，单桩配筋10Φ25+10Φ22；

最大位移29.6mm。

单桩由土层桩周侧阻力和桩端阻力，提供的单桩竖向极限承载力提高了30%，可节省混凝土22%，空心桩桩中心距1500mm比钻孔灌注桩桩中心距1200mm,增大25%,共可节约混凝土22%×1.25=27.5%，按基坑长度折合每米计算，共可节约钢筋16.4%,另可仅在正六角型沉管灌注钢筋混凝土空心桩间采用旋喷桩即可满足隔水要求,可省掉原采用φ600中心距500的水泥搅拌桩隔水帷幕。

按此方案基坑位移和桩混凝土截面及配筋减少，施工周期缩短，工程质量提高，施工场地无泥浆污染,节省大量投资。

实施例3：某大型储料库工程，要求地基承载力的特征值达到180kpa，但场地处于新充填深厚软弱土区，虽经过插塑料排水板、真空预压处理，地基承载力的特征值仅达到80kpa，地基承载力和沉降均不能满足储料库的要求，为此，分别进行了对水泥土搅拌桩、CFG桩、素混凝土桩、预制空心桩、预制管桩、现浇素混凝土管桩、正八角型素混凝土空心桩复合地基方案比选：

水泥土搅拌桩柔性复合地基方案：其桩体强度与弹性摸量均很低、在荷载作用下，桩体压缩量大，单桩承载力低，复合地基承载力受到桩体强度的极大制约，深度超过15m后桩体强度很低，且成桩困难。置换率较大，投资较高，施工速度慢，施工场地污染严重。

CFG桩、素混凝土桩刚性复合地基方案：其桩体强度与弹性摸量较高，但圆型实心截面周长小，软弱地基提供的桩侧摩阻力和桩端阻力较小，桩体强度远大于桩周土和桩端土对桩提供的抗力，受到软弱土提供的单桩承载力低的极大制约。其桩体强度不能得到充分发挥。置换率较大，投资较高，施工速度慢，施工场地污染严重。

预制空心桩，打入式或静压预制空心管桩等刚性复合地基方案：各种不同断面形状的预制桩，预制空心管桩等，须采用专业机械采取打入或静压方式将桩沉入土中。因其断面较小，长度有限，往往需要接桩、沉桩数量较多。并存在挤土效应，常引起地面***，桩体上浮，接头损坏。

沉管灌注素混凝土空心桩复合地基方案：采用正八角型空心桩边长a=331mm、h=800mm、空心内园为φ600mm，最小壁厚100mm，外周长为2648mm，截面面积2472cm2，桩中心距为2800mm，桩周土和桩端土的抗力提供的单桩承载力相当于800mm桩，但桩截面面积仅是800mm桩的49.2%，使土的抗力提供的单桩垂直承载力和桩体强度均得到充分发挥，投资较少，施工周期短，工程质量高，施工场地无泥浆污染。

和φ800mm壁厚100mm管桩相比，虽然截面面积有所增加，但桩土面积置换率m提高了5.5%，桩周土和桩端土的抗力提供的单桩承载力提高了6.4%，复合地基承载力特征值提高了8.1%。地基加固效果好。

本发明现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩的适用范围：

六或八角型沉管灌注素混凝土空心桩壁厚为≥100mm,主要用于刚性复合地基工程；沉管灌注钢筋混凝土六或八角型空心桩壁厚为≥150mm，主要用于桩基础、基坑支护工程；因设备高度所限，一般桩长不宜超过30m。

本发明不适用于具有坚硬土层的桩基工程、刚性复合地基、基坑支护工程的工程设计和施工。

本发明的现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩采用专用沉桩机械为液压步履式打桩机，国产HFA系列液压高频振动锤及夹持器。

现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩成孔设施结构如图1、2所示；六角型预制桩尖结构如图3所示；八角型预制桩尖结构如图4所示；预制桩尖断面如图5、图6所示；六角型配套内外钢套管横断面结构如图7所示；八角型配套内外钢套管横断面结构如8所示；配套的法兰连接转换器结构如图9所示；正六角型沉管灌注钢筋混凝土空心桩断面配筋图如图10所示；正八角型沉管灌注钢筋混凝土空心桩断面配筋图如图11所示。不等边八角型空心桩断面，如图12所示，图中a、b分别表示不等边边长。现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩如图13所示。图14为钻孔灌注桩排桩+水泥搅拌桩隔水帷幕结构示意图，图15为本发明的正六角型空心桩+高压旋喷水泥桩隔水结构示意图。图中有侧压浆管及阀16、底压浆管及阀17、钻孔灌注桩18、水泥搅拌桩19、高压旋喷水泥桩20、法兰连接螺栓21。

本发明现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩的质量措施要点：

严格控制预制桩尖的尺寸和强度；

控制沉管时，内外套管的垂直度；

控制六或八角型沉管灌注混凝土空心桩混凝土的塌落度；

严格控制内外套管的拔管速度。

Claims (2)

1.一种现浇六或八角型沉管灌注混凝土空心桩，该混凝土空心桩包括有桩身、桩帽、桩尖，其特征是：所述桩身的截面形状为六或八角型，桩身内设有钢筋笼或不设钢筋笼，连同所述桩身顶部封口的后浇桩帽及桩身底部的预制钢筋混凝土桩尖，桩尖形状为上部设有外六或八角型内圆空心凸缘,下部为外六或八角型内圆空心的环状锥体，形成外六或八角型内圆型的空心桩；

设有钢筋笼的六或八角型空心桩壁厚为≥150mm；不设钢筋笼的六或八角型空心桩壁厚为≥100mm。

2.根据权利要求1所述现浇六或八型沉管灌注混凝土空心桩的施工方法，该方法包括以下步骤：（以下简称现浇六或八角型空心桩）

1）选择现浇六或八角型空心桩断面尺寸和桩长、配筋

用于桩基、基坑支护工程时，选择设有钢筋笼的现浇六或八角型空心桩，并计算钢筋笼的配筋量；

用于刚性复合地基时，选择不设钢筋笼素混凝土的现浇六或八角型空心桩；

2）预制混凝土的现浇外六或八角型内圆空心预制桩尖；

3）配制与现浇六或八角型空心桩相应的内圆钢套管、外六或八角型钢套管；

4）绑扎钢筋笼，如需要进行后压浆施工以提高土体对桩基提供的抗力时，需在钢筋笼上安放后压浆管及阀；

当用于基坑支护工程时，需要在钢筋笼上安放腰梁预埋件；

5）平整场地，清除障碍物，确定桩位，安放预制桩尖；

6）用螺栓将与现浇六或八型沉管灌注混凝土空心桩配套的法兰连接转换器和现浇外六或八角型钢套管的上端专用配套的法兰连接，用附在液压步履式打桩机沉桩导向架上的夹持器锁定专用配套的法兰连接转换器和内圆钢套管，移动打桩机至桩位，校正桩位和桩垂直度，将配制的内圆钢套管及外六或八角型钢套管的下端卡住安放好的预制桩尖；

7）用附在液压步履式打桩机沉桩导向架上的液压高频振动锤将与所述空心桩尖相连的配制的内圆钢套管、外六或八角型钢套管振动下沉至设计标高，随着内圆钢套管、外六或八角型钢套管振动的下沉，通过设在钢套管一侧壁上的排泥孔，将挤出的泥土排出；

8）打开沉桩导向架上的夹持器及专用配套法兰连接转换器和外六或八角型钢套管上端法兰连接螺栓，在内圆钢套管、外六或八角型钢套管之间的空心腔体内放入绑扎好的钢筋笼，重新将专用配套的法兰连接转换器和外六或八角型钢套管连接，用沉桩导向架上的夹持器重新锁定专用配套的法兰连接转换器和内圆钢套管；

如采用六或八角型沉管灌注素混凝土空心桩，可省略步骤8），直接向所述空心腔体内填充素混凝土；

9）通过附在外六或八角型钢套管上部的混凝土受料口灌注混凝土，边振动上拔内圆钢套管、六或八角型外钢套管，边在内、外钢套管之间的空心腔体内灌注混凝土成桩，空心桩的充盈系数为1.2-1.25；清除由排泥孔内挤出的泥土；

10）如需进行后压浆施工时，3-15天后，通过钢筋笼上的压浆管及阀，对已施工的空心桩进行桩侧、桩底后压浆施工；

11）凿除已施工的钢筋混凝土空心桩顶部松散混凝土，并挖除已成型空心桩内圆内的部分泥土，在空心桩上部浇注钢筋混凝土顶部封口桩帽，并预留与上部结构承台或帽梁连接的钢筋；

对素混凝土空心桩，凿除桩顶松散混凝土，并挖除空心桩的内圆内的部分泥土，在空心桩上部浇注素混凝土顶部封口桩帽。

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