CN102658293A - 热连轧轧制方法及*** - Google Patents

Abstract

本发明提供一种热连轧轧制方法及***，其通过对精轧机组中各机架轧辊的磨损进行“块到块”和“批到批”的修正补偿，从而能够改进生产不同品种规格的带钢时对换规格带钢板形的控制精度，较大地改善了轧制品种规格变化后薄规格带钢机架间板形。

Description

热连轧轧制方法及***

技术领域

本发明涉及一种热连轧生产线轧制工艺，特别是涉及一种能够轧制难轧材的热连轧轧制方法。

背景技术

2250mm热轧线生产线设备因配置和控制描施齐全、轧机轧制能力大而一直受到关注。其以生产汽车用钢、船体用结构钢、高耐候性结构钢等为主导产品，生产热轧双相钢(DP)、多相钢(MP)、相变诱导塑性钢(TRIP)以及高强度级管线钢等高附加值产品。所生产的产品主要特点集中在宽幅高强度、高精度、高表面质量和薄规格等方面。而且，该热连轧生产线自动化***结构合理、***各部件间、各子***间的连接平滑、无缝，有利于软件的开发和***维护；自动化控制***的硬件及软件均采用业界通用的标准、技术及协议，便于***的扩展或升级。

然而，2250mm热轧生产线设备及自动控制***，在难轧规格带钢热轧成材率方面也一直存在着一定的问题。难轧规格带钢严重地影响了热轧成材率，废钢故障频繁，从而导致轧线长时间停车，成材率低，具体主要表现在以下几个方面：

1.由于带钢热连轧自动控制***是根据板坯原始数据和轧制策略、通过一系列数学模型进行设定计算、然后经过不断的自适应过程而使模型的控制精度不断提高。但是，对于一些高附加值的市场需求量较少的带钢，每次仅轧制一到两块，或者轧制间隔三个月到半年，从而导致模型自适应过程不充分，模型控制精度低，因此废钢频次高，且较难补产。

2.生产IF钢以及Q195LD等冷轧基料时，例如由于IF钢存在相变区间，对温度控制较为敏感，在生产过程中容易出现头部轧烂及抛钢甩尾问题，这一直困扰着该热轧生产。根据冷轧基料表面质量控制要求，在热轧生产中如果冷轧基料出现头部轧烂及抛钢甩尾后，热轧生产线必须及时更换精轧工作辊。然而，频繁更换精轧工作辊，不仅增加轧线故障时间，而且造成产品非计划成本损失。

3.对于宽幅薄规格带钢，如厚度小于1.8mm的带钢，在2250热轧线进行热轧生产时，精轧控制稳定性低，废钢与改轧问题突出。

发明内容

本发明的目的在于提供一种热连轧轧制方法。

根据本发明的一个方面，提供一种热连轧轧制方法，用于轧制带钢的热连轧生产线，所述热连轧生产线包括粗轧区和精轧区，所述粗轧区包括粗轧机和热卷箱，所述精轧区包括包含多个机架的精轧机组，其中，该方法包括：在精轧区，采用如下公式求得当前轧制带钢所要进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量Wr_crn：

Wr_crn＝Wr_crn_vrn*Retain+Wr_crn_off

其中，Wr_crn_vrn为上一块轧制带钢的轧辊累积磨损量；

Retain为修正增益；

Wr_crn_off为与当前轧制带钢规格相同的上一块轧制带钢轧辊磨损修正补偿量。

根据本发明的另一方面，提供一种热连轧轧制***，其用于轧制带钢，该***包括：加热炉区、粗轧区、精轧区、和卷取区，其中所述加热炉区包括加热炉，粗轧区包括热卷箱，精轧区包括包含多个机架的精轧机组，卷取区包括卷取机，其中，

所述精轧区采用如下公式来求得当前轧制带钢所进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量Wr_crn：

Wr_crn＝Wr_crn_vrn*Retain+Wr_crn_off

其中，Wr_crn_vrn为上一块轧制带钢的轧辊累积磨损量；

Retain为修正增益；

Wr_crn_off为与当前轧制带钢规格相同的上一块轧制带钢轧辊磨损修正补偿量。

依照本发明的热连轧轧制方法，可以提供带钢的轧制质量，尤其可以改进难轧规格带钢的轧制稳定性，降低废钢事故，提高产品成材率，解决了难轧规格带钢轧制稳定性的间题，轧线故障时间明显降低，IF钢以及Q195LD等冷轧基料实现了批量无故障轧制，且带钢表面质量得到了较大改善，产品成材率得到了大幅提升，提高了高附加值产品的市场竞争力。

附图说明

图1示出了2250mm热轧生产线布置图。

图2示出了本发明的热连轧轧制方法的流程图。

图3示出了本发明的方法中采用热卷箱直通工艺、提高终轧温度后对精轧积组末尾机架降速控制曲线图。

具体实施方式

下面结合附图通过具体实施方式进一步详细描述本发明，但本发明并不仅仅限于此。

图1示出了2250mm热连轧带钢生产线的工艺设备布置示意图。该2250mm热连轧带钢生产线的工艺设备主要包含4个部分：加热炉区、粗轧区、精轧区、和卷取区，其中加热炉区包括加热炉FCE；粗轧区包括主(粗轧)除鳞箱HSB、大立辊RE、粗轧机RM、和热卷箱CB；精轧区包括飞剪CS、精(轧高压水)除鳞箱FSB、精轧入口小立辊FE、和七机架精轧机组F1-F7；卷取区包括卷取机DC1-DC3(其中DC3为预留)。

图1所示的2250mm热连轧带钢生产线的工艺流程为：板坯在加热炉区经加热炉加热后，在粗轧区由粗轧机RM轧制成为中间坯，而后，根据轧制工艺，部分钢种规格的中间坯采用热卷箱直通方式，即中间坯直接进入精轧机组进行轧制，部分钢种规格的中间坯采用热卷箱卷取方式，即中间坯由热卷箱CB卷起保温，开卷后头尾对调，进入精轧区，由精轧机组轧制成为薄板，经层流喷水冷却后，由卷取机卷成带卷。

目前，带钢热轧生产是应用计算机进行控制的最为成熟的一个领域，其控制范围涵盖了整个生产过程。其中，在精轧机组中，过程自动控制***使用“模型”通过自适应过程可以获得良好的板形和提高带钢全长厚度控制精度，这是热连轧自动控制***中最核心、最关键、最复杂的部分。由于带钢在精轧机组轧制过程中，形成连轧关系，机架间秒流量不匹配以及机架间板形恶劣都直接导致废钢故障。因此，改进精轧区的自动控制精度，提高精轧轧制稳定性，对带钢的产量和质量起着至关重要的作用。

图2示出了本发明的热连轧轧制方法的流程图，所述热连轧轧制方法用于热连轧带钢生产线，例如用于图1所示的2250mm热连轧带钢生产线，其包括如下步骤：

步骤S100、板坯在加热炉区经加热炉加热；

步骤S200、在粗轧区由粗轧机将加热的板坯轧制成为中间坯；

步骤S300、将中间坯送至精轧区由精轧机组轧制成为薄板；

步骤S400、在卷取区将薄板冷却，由卷取机卷成带卷；

其中，在所述步骤S300，采用如下公式求得当前轧制带钢所要进入的精轧机组中各机架的轧辊的磨损修正量Wr_crn：

Wr_crn＝Wr_crn_vrn*Retain+Wr_crn_off

其中，Wr_crn_vrn为上一块轧制带钢的轧辊累积磨损量，其反映“块到块”的影响，即反映从上一块轧制带钢到下一块轧制带钢的轧辊累积磨损量，该两块轧制带钢的品种规格可能相同也可能不相同；

Retain为修正增益，其与钢种、厚度、宽度等参数相关，如果当前轧制带钢与上一块轧制带钢为同规格带钢，则Retain＝1；如果当前轧制带钢与上一块轧制带钢为不同规格带钢，则Retain＝0.4；

Wr_crn_off为与当前轧制带钢规格相同的上一块轧制带钢轧辊磨损修正补偿量，其反映“批到批”的影响，即对于同一种规格的轧制带钢，从上一块轧制带钢到下一块同规格的轧制带钢的轧辊累积磨损量。

通过本发明的上述热连轧轧制方法，能够改进热连轧生产线在生产不同规格的带钢时对换规格带钢板形的控制精度，将换规格带钢块到块影响修正量衰减60％，降低了不同品种规格带钢间板形的影响程度，较大地改善了热连轧生产线在轧制品种规格变化后薄规格带钢机架间的板形，这样可以通过自适应过程而不断地提高精轧区的控制精度。

另外，在图2所示的本发明的热连轧轧制方法中，在步骤S300中还可以通过采用厚度自动控制(Automatic Gauge Control，简称AGC)动态控制均衡调节方法，使精轧机组的上游机架采用绝对厚度自动控制方式，将模型误差尽量控制在前机架，以提高轧制稳定性。

所述AGC方式包括绝对AGC方式、相对AGC方式、和监控AGC方式。

所述绝对AGC方式是指将过程控制***设定的各机架轧制力及辊缝值作为锁定值，此后根据带钢轧制过程中每一时刻的外界扰动轧制力与锁定值之间的差值ΔPd，利用如下公式计算各机架的辊缝调整值ΔS_ki(其中k表示时刻，i表示第i个机架，当有7个机架时，i为1至7之间的自然数)，进行厚度自动调节。

${\mathrm{\ΔS}}_{\mathrm{ki}}=-\frac{M_i+Q_i}{{M_i}^2}{\mathrm{\ΔP}}_{\mathrm{dki}}$

其中，计算Q_i的简化公式为：

$Q_i=\frac{P_i}{H_i-h_i}$

ΔS_ki：k时刻第i机架消除轧件扰动需要的辊缝调节量[mm]；

ΔP_dki：k时刻第i机架轧件扰动压力[Ton]；

M_i：第i机架轧机刚度[Ton/mm]；

Q_i：第i机架塑性系数[Ton/mm]；

P_i：第i机架轧制力设定值[Ton]；

H_i：第i机架入口厚度[mm]；

h_i：第i机架出口厚度[mm]。

相对AGC方式是指在当前机架咬钢后延时一定时间t(延时时间由软件设定，约2秒，现场调试时再定)，在此延时时间内计算N次(5个扫描周期计算一次)各机架头部平均轧制力P*(其中P*＝(P1+...Pn)/n)，平均辊缝值S*(其中S*＝(S1+...Sn)/n)作为锁定值；此后根据带钢轧制过程中每一时刻的外界扰动轧制力与锁定值之间的差值ΔPd，利用上述公式计算各机架的辊缝调整值，进行厚度自动调节。

监控AGC方式是在带钢头部到达设置于精轧出口的测厚仪的视区延时0.5秒(也可以采用其它的延时时间)后，通过精轧出口的测厚仪采集的带钢厚度偏差，计算出5次平均值，由监控AGC方式控制逻辑及监控量分配算法确定各监控AGC方式投入机架的辊缝调节值，具体地，在第P个采样周期内，计算精轧出口测厚仪检测到的带钢厚度偏差平均值Δh_pi，则第i机架的辊缝调节量为：

ΔS_pi＝K_iΔh_pi

其中：

K_i：第i机架比例系数，具体通过下式计算得到：

$K_i=\frac{M_i+Q_i}{M_i}$

ΔS_pi：在第P个采样周期，第i机架辊缝调节量[mm]；

M_i：第i机架轧机刚度[Ton/mm]；

Q_i：第i机架塑性系数[Ton/mm]；

Δh_pi：在第P个采样周期内，精轧出口的测厚仪检测到的带钢厚度偏差平均值[mm]。

由以上说明可以看出，采用绝对AGC方式可以得到较高的产品厚度控制精度。然而，与相对AGC方式比较，绝对AGC方式的辊缝调整量大，易导致轧制过程不稳定，产生机架间废钢。

在本发明的热连轧轧制方法中，引入AGC动态控制均衡调节方法，可以在改善产品厚度控制精度的同时，尽可能降低精轧机组下游机架辊缝调节量，以改善精轧机组带钢的轧制稳定性。由于带钢在精轧机组F1-F4轧制的厚度较厚，采用绝对AGC方式基本上不影响带钢的轧制稳定性，同时又可提高控制精度，减缓带入到下游机架的控制偏差，以降低精轧机组下游机架辊缝调节量。为此，在七机架精轧机组中，可以使上游机架例如F1-F4均采用绝对AGC方式，从而将模型误差尽量控制在上游机架；下游机架F5-F7根据轧制规格采用绝对AGC方式和相对AGC方式中的任一个与监控AGC方式相迭加，以迭加后的辊缝调节量调节辊缝，以达到目标厚度。表1、表2、和表3分别示出了对精轧机组七机架F1-F7分别采用不同的AGC方式组合的动态控制均衡调节方法。其中，表1给出了当带钢厚度≥3.5mm时采用的AGC方式组合的控制方式；表2给出了当1.8mm≤带钢厚度＜3.5mm时采用的AGC方式组合的控制方式；表3给出了当带钢厚度＜1.8mm时采用的AGC控制方式。

表1 带钢厚度≥3.5mm的AGC控制形式

F1

F2

F3

F4

F5

F6

F7

绝对AGC

+

+

+

+

+

+

+

监控AGC

+

+

+

表2 1.8mm≤带钢厚度＜3.5mm的AGC控制形式

F1

F2

F3

F4

F5

F6

F7

绝对AGC

+

+

+

+

+

+

相对AGC

+

监控AGC

+

+

+

表3 带钢厚度＜1.8mm的AGC控制形式

F1

F2

F3

F4

F5

F6

F7

绝对AGC

+

+

+

+

相对AGC

+

+

+

监控AGC

+

+

+

在上述的各表中，“+”表示选用符号，表示该机架选择了相应的AGC方式。例如，在表1中，对于机架F1，仅仅采用绝对AGC方式计算辊缝调节量；对于机架F5，同时采用绝对AGC方式和监控AGC方式，即二者迭加，来计算辊缝调节量。

以上实施例是以精轧机组包含7个机架的情形为例进行的说明，实际上本发明也可以用于精轧机组包含多个机架的情形。另外，上述实施例中精轧机组的上游机架F1-F4采用绝对AGC方式，实际上也可以根据情况而使得精轧机组上游机架F1-F3或者F1-F5或者其它数量的上游机架采用绝对AGC方式，而剩余的机架根据需要采用三种AGC方式中的两个进行组合的方式。

另外，在图2所示的本发明的热连轧轧制方法中，在步骤S300中，还可以制定高速钢轧辊上机规范，以解决宽幅薄规格产品由于精轧机组轧制过程中轧制力、以及电机力矩等达到设备极限导致带钢废钢的故障。所述宽幅薄规格产品因宽度不同，厚度也不同，例如300系不锈钢：宽度＞2000mm，且厚度＜7mm；2000mm＞宽度＞1800mm，且厚度＜5mm等等。所述高速钢轧辊上机规范是指根据精轧机组设备的能力，权衡带钢压下率与轧制力间的关系，明确定义精轧机组的七个机架中F1-F4不能全部采用高速钢轧辊，机架F1、机架F1和F3、或机架F1和F4采用高速钢轧辊、其它机架采用普通钢轧辊的组合形式最佳。这样，可以解决最大压下率与轧制压力不匹配导致模型预设定跳变的问题。

还有，在图2所示的本发明的热连轧轧制方法，在步骤S200中还可以采用冷轧基料热卷箱直通工艺，改善精轧出口带钢终轧温度控制精度。当采用热卷箱卷取工艺时，中间卷外圈温度与最内圈温度相对偏低，IF钢(超低碳钢)易进入温度相变区，易引起轧线废钢故障。本发明通过采用热卷箱直通工艺，同时提高终轧温度，使带钢在精轧区进行升速轧制，从而改善终轧温度控制精度，且减少了总轧制时间。例如，当带钢在精轧区进行升速轧制时，尾部速度最高可达到18m/s，较不升速轧制，总轧制时间约减少30至50秒钟。

但是，当采用热卷箱直通工艺而使得带钢在精轧区进行升速轧制时，由于尾部速度过高，导致抛钢过程控制不稳定，易产生甩尾故障。有鉴于此，本发明还可以采用尾部抛钢降速步骤，即在常规穿带速度、运行速度控制的基础上，进行抛钢速度控制，从而有效地解决头部轧烂及抛钢甩尾问题。具体地，根据轧制品种、尺寸规格、及终轧温度等设置带钢尾部降速标志，例如0表示不需要降速，1表示需要降速；在带钢轧制过程中根据所设置的带钢尾部降速标志，检测F1抛钢时刻带钢在F7机架的实际轧制速度大于13m/s时，则进行尾部降速时序控制，即根据测量的最后一个机架(例如七机架的精轧积组的最后一个机架F7)的实际轧制速度，按照机架间秒流量匹配原则而依次降低其它各机架的实际轧制速度，即，基于各机架的秒流量相等原则，v_i*h_i＝v*h，其中，v_i为第i机架的轧制速度，h_i为第i机架的轧制厚度，v为最后一个机架的轧制速度，h为最后一个机架的轧制厚度。在现有技术中，根据带钢尾部温度计算是否需要进行降速控制以及降速的起始机架号，由于存在设定偏差，因此尾部抛钢计算速度与动态调节后的实际轧制速度可能相差较远，因此，设定的最终降速的起始机架号可能是F1，也可能是F2-F7机架中的任意一个，或者根本不降速，因此控制非常不稳定。在本发明中采用尾部抛钢降速步骤，可以提高轧制效率，改进轧制稳定性。

图3示出了本发明的方法采用热卷箱直通工艺、提高终轧温度后为了防止尾部抛钢甩尾故障的出现而对精轧机组末尾机架实施降速控制的曲线图。在图3中，其中左边的纵坐标表示精轧终轧温度，右边的纵坐标表示F7机架的轧制速度，横坐标表示带钢在F7机架轧制过程中的轧制时刻；深颜色的曲线表示带钢的终轧温度随着其在F7机架中的轧制时间的变化；浅颜色的曲线表示F7机架在轧制带钢时的轧制速度随着时间的变化。由图3所示可知，当采用热卷箱直通工艺后，为了确保带钢的终轧温度满足910℃的控制要求，带钢在精轧区进行升速轧制，机架F7的轧制速度由带钢穿带时刻的10m/s提高到14.2m/s，由于带钢尾部在F7机架的实际轧制速度大于13m/s，因此，将F7机架的轧制速度降速到13.2m/s后抛钢。

通过采用热卷箱直通工艺和抛钢降速控制功能，在有效缩短轧制时间的前提下，可以确保精轧机组整体轧制稳定性良好，此外，也可以使带钢表面质量得到改善。

在本发明的热连轧轧制方法中，通过在精轧区中考虑当前轧制带钢所要进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量、采用厚度自动控制(AGC)动态控制均衡调节方法、以及制定精轧机组高速钢轧辊上机规范，可以解决带钢轧制、尤其是难轧材轧制稳定性的问题，使轧线故障时间明显降低。另外，针对IF钢以及Q195LD等，采用热卷箱直通工艺和尾部抛钢降速步骤可以实现冷轧基料批量无故障轧制，且带钢表面质量得到较大改善，产品成材率得到大幅提升。例如，将采用本发明的压轧***与没有采用本发明的压轧***相比，难轧规格带钢按轧线废品由改进前的3块/月降低到0块/月，带钢吨重30吨/块，正品与废品差价1500元/吨；以及故障时间由210分钟/月降低到30分钟/月，轧制节奏24块/小时，吨钢净利润200元/吨，则全年共计创效：

(3*1500+(210-30)/60*24*200)*30*12＝680.4(万元)

上述示例数据清楚地反映了采用本发明可以使产品成材率得到大幅提升，提高高附加值产品的市场竞争力。

另外，本发明还提供一种热连轧轧制***，其用于轧制带钢，该***包括：加热炉区、粗轧区、精轧区、和卷取区，其中所述加热炉区包括加热炉，粗轧区包括热卷箱，精轧区包括包含多个机架的精轧机组，卷取区包括卷取机，其中，在精轧区采用如下公式来求得当前轧制带钢所进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量Wr_crn：

Wr_crn＝Wr_crn_vrn*Retain+Wr_crn_off

其中，Wr_crn_vrn为上一块轧制带钢的轧辊累积磨损量；

Retain为修正增益；当当前轧制带钢与上一块轧制带钢为同规格带钢时，可以取Retain＝1；当当前轧制带钢与上一块轧制带钢为不同规格带钢时，可以取Retain＝0.4；

Wr_crn_off为与当前轧制带钢规格相同的上一块轧制带钢轧辊磨损修正补偿量。

另外，在上述本发明的***中，所述精轧机组可以包含7个机架F1-F7，其中前四个上游机架F1-F4可以采用绝对厚度自动控制方式，下游的三个机架F5-F7可以根据轧制规格采用绝对厚度自动控制方式和相对厚度自动控制方式中的之一与监控厚度自动控制方式相迭加，以迭加后的辊缝调节量调节辊缝。

另外，在上述本发明的***中，当轧制宽幅薄规格带钢时，还可以使精轧机组所包括的机架F1、或机架F1和F3、或机架F1和F4采用高速钢轧辊。

另外，在上述本发明的***中，在粗轧区可以采用热卷箱直通工艺，同时提高终轧温度，使得带钢在精轧区进行升速轧制。

另外，在上述本发明的***中，在精轧机组的每个机架处均设置有测速仪，通过最后一个机架处的测速仪测量带钢尾部的速度，当最后一个机架处的测速仪所测得的带钢尾部速度大于预定速度时，对各机架进行相应的降速控制。

在上面所述的本发明的热连轧轧制方法和***中，在粗轧区中，也可以采用通常的热卷箱卷取工艺，这时无需采用提高终轧温度以及带钢尾部降速的步骤。

在本发明的热连轧轧制方法和***中，可以采取求当前轧制带钢所要进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量、采用厚度自动控制(AGC)动态控制均衡调节方法、和制定精轧机组高速钢轧辊上机规范中之一或之二或全部。

本发明的热连轧轧制方法和***可以适用于轧制任何规格的带钢，但对于轧制难轧规格的带钢效果更突出。

尽管已经结合特定的实施例描述了本发明，但是并不是限定于此处描述的特定形式。而是，本发明的范围仅仅由后附的权利要求限制。在权利要求中，术语“包括”不排除存在其它部件或步骤。此外，尽管各个特征可以包括在不同的权利要求中，但是这些特征可以被有利地组合，且在不同权利要求中包含的内容不意味着特征的组合是不可行和/或不利的。此外，单个的含义不排除多个。因此，“一个”、等的含义不排除多个。此外，权利要求中的附图标记不应被解释为对范围的限制。

以上所述仅是本发明的具体实施方式，应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明精神的前提下，可以作出若干改进、修改、和变形，这些改进、修改、和变形都应视为落在本申请的保护范围内。

Claims (15)

1.一种热连轧轧制方法，用于轧制带钢的热连轧生产线，所述热连轧生产线包括粗轧区和精轧区，所述粗轧区包括粗轧机和热卷箱，所述精轧区包括包含多个机架的精轧机组，其特征在于，该方法包括：在精轧区，采用如下公式求得当前轧制带钢所要进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量Wr_crn：

Wr_crn＝Wr_crn_vrn*Retain+Wr_crn_off

其中，Wr_crn_vrn为上一块轧制带钢的轧辊累积磨损量；

Retain为修正增益；

Wr_crn_off为与当前轧制带钢规格相同的上一块轧制带钢轧辊磨损修正补偿量。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，

当当前轧制带钢与上一块轧制带钢为同规格带钢时，Retain＝1；当当前轧制带钢与上一块轧制带钢为不同规格带钢时，Retain＝0.4。

3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述精轧机组包含7个机架F1-F7，

使精轧机组前四个上游机架F1-F4采用绝对厚度自动控制方式，下游的三个机架F5-F7根据轧制规格采用绝对厚度自动控制方式和相对厚度自动控制方式中之一与监控厚度自动控制方式相迭加，以迭加后的辊缝调节量调节辊缝。

4.如权利要求3所述的方法，其特征在于，

当带钢厚度≥3.5mm，机架F1-F4采用绝对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量调节辊缝，机架F5-F7采用绝对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量和监控厚度自动控制方式计算的辊缝调节量的迭加值调节辊缝。

5.如权利要求3所述的方法，其特征在于，

当1.8mm≤带钢厚度＜3.5mm，机架F1-F4采用绝对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量调节辊缝，机架F5采用相对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量和监控厚度自动控制方式计算的辊缝调节量的迭加值调节辊缝，F6-F7采用绝对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量和监控厚度自动控制方式计算的辊缝调节量的迭加值调节辊缝。

6.如权利要求3所述的方法，其特征在于，

当带钢厚度＜1.8mm，机架F1-F4采用绝对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量调节辊缝，机架F5-F7采用相对厚度自动控制方式计算的辊缝调节量和监控厚度自动控制方式计算的辊缝调节量的迭加值调节辊缝。

7.如权利要求2-6中任一项所述的方法，其特征在于，

当轧制宽幅薄规格带钢时，精轧机组所包括的机架F1、或机架F1和F3、或机架F1和F4采用高速钢轧辊。

8.如权利要求1-6中任一项所述的方法，其特征在于，

在粗轧区，采用热卷箱直通工艺，同时提高终轧温度，以使轧制带钢在精轧区进行升速轧制。

9.如权利要求8所述的方法，其特征在于，

在精轧区，在精轧机组的最后一个机架处测量带钢尾部的速度，当所测得的带钢尾部的速度大于预定速度时，对各机架进行相应的降速控制。

10.一种热连轧轧制***，用于轧制带钢，该***包括：加热炉区、粗轧区、精轧区、和卷取区，其中所述加热炉区包括加热炉，粗轧区包括热卷箱，精轧区包括包含多个机架的精轧机组，卷取区包括卷取机，其特征在于：

所述精轧区采用如下公式来求得当前轧制带钢所进入的精轧机组中的各机架的轧辊的磨损修正量Wr_crn：

Wr_crn＝Wr_crn_vrn*Retain+Wr_crn_off

其中，Wr_crn_vrn为上一块轧制带钢的轧辊累积磨损量；

Retain为修正增益；

Wr_crn_off为与当前轧制带钢规格相同的上一块轧制带钢轧辊磨损修正补偿量。

11.根据权利要求10所述的***，其特征在于，

当当前轧制带钢与上一块轧制带钢为同规格带钢时，Retain＝1；当当前轧制带钢与上一块轧制带钢为不同规格带钢时，Retain＝0.4。

12.根据权利要求10的***，其特征在于，

所述精轧机组包含7个机架F1-F7，前四个上游机架F1-F4采用绝对厚度自动控制方式，下游的三个机架F5-F7根据轧制规格采用绝对厚度自动控制方式和相对厚度自动控制方式中的之一与监控厚度自动控制方式相迭加，以迭加后的辊缝调节量调节辊缝。

13.根据权利要求10所述的***，其特征在于，

当轧制宽幅薄规格带钢时，精轧机组所包括的机架F1、或机架F1和F3、或机架F1和F4采用高速钢轧辊。

14.根据权利要求10所述的***，其特征在于，

在粗轧区采用热卷箱直通工艺，同时提高终轧温度，使得带钢在精轧区进行升速轧制。

15.根据权利要求10-14中任何一项所述的***，其特征在于，

在精轧机组的每个机架处均设置有测速仪，通过最后一个机架处的测速仪测量带钢尾部的速度，当最后一个机架处的测速仪所测得的带钢尾部速度大于预定速度时，对各机架进行相应的降速控制。

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