CN102395476B

CN102395476B - 充气轮胎

Info

Publication number: CN102395476B
Application number: CN201080016623.8A
Authority: CN
Inventors: 越智直也
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2009-02-13
Filing date: 2010-01-15
Publication date: 2015-05-27
Anticipated expiration: 2030-01-15
Also published as: EP2397345A1; CN102395476A; US8746303B2; WO2010092742A1; EP2397345B1; US20110297282A1; EP2397345A4; JPWO2010092742A1; RU2473430C1; JP5351905B2

Abstract

通过优化胎面花纹以在防止偏磨损的同时提高排水性，并且显著地提高冰雪上性能。该充气轮胎在胎面部(1)的至少一部分中具有小花纹块组(G_B)，小花纹块组包括多个密集配置的小花纹块(3)。小花纹块组(G_B)包括：至少一个周向主槽(4)，周向主槽(4)包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部；和邻近周向主槽地设置、形成周向主槽(4)的槽侧面(5)而且沿周向连续延伸的至少一个肋状陆部(6)。小花纹块的数量密度(D)被设定在0.003至0.04(个/mm²)的范围内，数量密度(D)表示小花纹块组的每单位实际接地面积的小花纹块的数量。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种在胎面部具有由槽限定的花纹块的充气轮胎。特别地，本发明提供一种在防止偏磨损的同时提高排水性能并且显著提高冰雪上性能的技术。

背景技术

在传统的充气轮胎中，如图4所示，广泛地实施的是花纹块103由沿胎面周向延伸的纵向槽101和沿胎面宽度方向延伸的横向槽102限定，并且在花纹块103中形成刀槽，以通过增强边缘效应而提高冰上性能。此外，在这样的传统充气轮胎中，如日本特开2002-192914号公报所公开的，在要求更高的驱动、制动和转弯性能的情况下，鉴于在花纹块103上配置更多的刀槽104并且通过增大接地面积提高冰上性能，花纹块的列数减少到3至9列并且各花纹块103均形成为沿胎面周向细长的长方形形状。

相关技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2002-192914号公报

发明内容

发明要解决的问题

不利地，在上述传统充气轮胎中，由于刀槽104限定的各被分开的花纹块部分103a变宽，所以被分开的花纹块部分的刚性变得太小。由此，被分开的花纹块部分103a在接地期间塌陷并且接地性恶化。因此，难以获得与近年来的车辆性能一致的充分的冰上性能。另外，由于各花纹块103大，所以在制动期间仅借助于刀槽104不能充分地去除冰和轮胎之间的位于花纹块103的中央部处的水膜。同样由于该原因，难以显著地提高冰上性能。此外，虽然通过增大胎面的接地面积来减小负比率(即，槽面积与包括该槽的整个接地面积的比率)以提高冰上性能是有利的，但是有利的是通过增大槽面积来增大负比率，由此，这两种性能是相互矛盾的。

因此，本发明的目的在于解决上述问题，并且本发明的目的是通过优化胎面花纹在防止偏磨损的同时提高排水性，并且显著地提高冰雪上性能。

用于解决问题的方案

为了实现上述目的，本发明提供一种充气轮胎，其在胎面部的至少一部分中具有小花纹块组，所述小花纹块组包括密集配置的多个独立的小花纹块，所述小花纹块由槽限定并且排列成多个沿胎面周向延伸的花纹块列，所述充气轮胎包括：

至少一个周向主槽，所述周向主槽位于所述小花纹块组中，所述周向主槽包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部；

至少一个肋状陆部，所述肋状陆部邻近所述周向主槽地设置，所述肋状陆部形成所述周向主槽的槽侧面并且沿胎面周向连续延伸；并且

所述小花纹块的数量密度D被设定在0.003个/mm²至0.04个/mm²的范围内，所述数量密度D表示所述小花纹块组的每单位实际接地面积的小花纹块数量并且通过公式D＝a/{PL×W×(1-N/100)-S}获得，

其中，PL表示所述小花纹块组中的小花纹块的以mm为单位的基准节距长度，W表示所述小花纹块组的以mm为单位的宽度，a表示存在于所述小花纹块组的基准区域中的小花纹块的个数，所述基准区域由所述基准节距长度PL和所述宽度W划定，N％表示所述基准区域中的负比率，并且S表示存在于所述基准区域中的肋状陆部的以mm²为单位的表面积。

应注意，术语“小花纹块的基准节距长度”在这里指的是在构成小花纹块组的给定花纹块列中的小花纹块的重复花纹的最小单位。例如，在重复花纹由一个小花纹块和限定该小花纹块的槽限定的情况下，通过将一个小花纹块的胎面周向长度与在胎面周向上邻近该小花纹块的一个槽的胎面周向长度相加获得小花纹块的基准节距长度。另外，术语“小花纹块组的宽度”指的是通过以彼此接近(密集)的方式配置小花纹块而形成的小花纹块组在胎面宽度方向上的长度。例如，如果小花纹块组位于整个胎面上，则小花纹块组的宽度指的是胎面的接地宽度。另外，术语小花纹块组的“实际接地面积”指的是存在于小花纹块组的基准区域中的所有小花纹块的总表面积。换言之，实际接地面积指的是从基准区域的面积减去分别限定小花纹块的槽的面积、周向主槽的面积以及肋状陆部的表面积而获得的面积，其中基准区域的面积通过基准节距长度PL乘以宽度W而获得。另外，术语“肋状陆部的表面积”指的是基准区域中的肋状陆部的总表面积。应注意，从前述公式清楚可见，术语“小花纹块”在这里不包括“肋状陆部”。也就是说，当计算小花纹块的数量时，不算肋状陆部的数量。此外，小花纹块组的实际接地面积不包括肋状陆部的接地面积(即，表面积)。

根据本发明的充气轮胎，由于以彼此接近的方式配置小花纹块，所以可以增大花纹块的总边缘长度，由此与使用刀槽相比能够实现边缘效应的提高。另外，小花纹块的各表面积远小于传统花纹块，所以可以提高各花纹块的接地性，并且可以减小花纹块的中央区域到周边区域的距离从而有效地去除花纹块的中央区域中的水膜。此外，接地范围中的水经由具有可看穿的槽部的周向主槽被有效地排出。另外，由于邻近周向主槽的陆部呈肋状，所以可以确保充分的刚性，由此可以防止周向主槽周围的小花纹块的偏磨损。

因此，根据本发明的充气轮胎，利用上述相互作用，能够实现良好的接地性和边缘效应、借助于小花纹块有效地去除水膜、借助于周向主槽有效地排水并且借助于肋状陆部防止偏磨损，由此可以在防止偏磨损的同时提高排水性，并且显著地提高冰雪上性能。

优选地，所述肋状陆部还具有细槽，当所述肋状陆部接地时所述细槽闭合。

另外，优选地，所述细槽的宽度在0.2mm至2.0mm的范围。

另外，优选地，邻近周向主槽的侧壁沿胎面周向直线状延伸。

发明的效果

根据本发明的充气轮胎，通过优化胎面花纹可以在防止偏磨损的同时提高排水性，并且显著地提高冰雪上性能。

附图说明

图1是示出根据本发明的实施方式的充气轮胎(实施例1的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

图2是示出根据本发明的另一实施方式的充气轮胎(实施例2的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

图3是示出根据本发明的另一实施方式的充气轮胎(实施例3的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

图4是示出传统的充气轮胎(传统例1的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

图5是示出用于比较的充气轮胎(比较例1的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

图6是示出用于比较的充气轮胎(比较例2的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

图7是示出用于比较的充气轮胎(比较例3的轮胎)的胎面花纹的部分展开图。

具体实施方式

下文中将参照附图说明本发明的实施方式。图1是示出根据本发明的实施方式的充气轮胎(下文中称为“轮胎”)的胎面花纹的部分展开图。注意，在附图中，竖直方向代表胎面周向，水平方向(与赤道面E垂直的方向)代表胎面宽度方向。

虽然图中未示出，但根据本实施方式的轮胎具有传统的轮胎结构，该结构包括在左右一对胎圈芯之间环状地延伸的胎体、布置于所述胎体的胎冠部的径向外侧的带束部以及布置于带束部的径向外侧的胎面部。轮胎在胎面部具有图1所示的胎面花纹。

如图1所示，该轮胎在胎面部1中具有通过将槽2限定的多个独立的小花纹块3密集地配置而形成的小花纹块组G_B。在本实施方式中，花纹块组G_B存在于整个胎面部1中。各小花纹块相对于胎面周向配置成Z字形排列。

优选地，各小花纹块3的表面的外形是多边形，并且在本示例中是八边形。即，小花纹块3是具有恒定的八边形横截面的柱状块。优选地，小花纹块3的高度在后述的周向主槽4的槽深的60％至100％的范围中，更优选地，在周向主槽4的槽深的70％至90％的范围中。

各小花纹块3的尺寸比图4所示的传统胎面花纹的花纹块的尺寸小，并且小花纹块3的密度比图4所示的传统胎面花纹的花纹块的密度大。各小花纹块3的尺寸越小并且小花纹块3的密度越大，则能够获得更好的边缘效应和排水性能，并且其优选的范围如下。即，小花纹块的数量密度D(个/mm²)被设定在0.003至0.04(个/mm²)的范围内，所述数量密度D指的是小花纹块组G_B的每单位实际接地面积的小花纹块的数量并且由下述公式表示：

[公式1]

D = \frac{a}{PL \times W \times (1 - N / 100) - S}

其中PL(mm)表示小花纹块组G_B中的小花纹块3的基准节距长度，W(mm)表示小花纹块组G_B的宽度(因为本实施方式中花纹块3被配置于整个胎面部1，所以W等于胎面接地宽度TW)，a(个)表示小花纹块组G_B的基准区域Z(图中的阴影范围)中存在的小花纹块3的数量，该基准区域由基准节距长度PL和宽度W划界，N(％)表示基准区域Z中的负比率(negative ratio)，S(mm²)表示基准区域中存在的肋状陆部的表面积。数量密度D作为密度表示多少小花纹块3存在于设置有小花纹块的部分的单位面积(mm²)内。实际接地面积是不包括肋状陆部和槽的面积。仅供参考，在传统的冬季轮胎中，密度D低于约0.002。应注意，在计算存在于小花纹块组G_B的基准区域Z中的小花纹块3的数量“a”时，在某些小花纹块跨越小花纹块组G_B的基准区域Z的内部和外部两者地延伸并且不能算作一个花纹块的情况下，小花纹块3的数量被计算为小花纹块3在基准区域中的剩余面积与该小花纹块3的表面积的比例。例如，通常，对于由图1中的附图标记B1所示的花纹块来说，跨越基准区域Z的内部和外部两者地延伸并且仅半部分存在于基准区域 Z中的花纹块可以被计算为1/2个。

在小花纹块组G_B中的小花纹块3的数量密度D小于0.003(个/mm²)的情况下，难以在不形成刀槽的情况下获得高边缘效应。在小花纹块3的数量密度D大于0.04(个/mm²)的情况下，各小花纹块3变得太小而不能实现期望的花纹块刚性。此外，在小花纹块组G_B中的小花纹块3的数量密度D在0.0035至0.03个/mm²的范围的情况下，可以以较高的性能满足小花纹块3的刚性和边缘效应两者。

另外，轮胎具有至少一个(在本实施方式中为一个)周向主槽4，周向主槽4设置于小花纹块组G_B中并包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的(see-through)槽部。周向主槽4位于胎面中央部(赤道面位置)。周向主槽4在小花纹块组G_B中延伸。在本实施方式中，由于小花纹块组G_B设置于整个胎面部1，所以周向主槽4在全周延伸。

此外，轮胎具有一对肋状陆部6，肋状陆部6邻近周向主槽的至少一侧(在本实施方式中为两侧)地设置以形成周向主槽4的至少一个槽面(在本实施方式中为两个槽面)并且沿周向延伸。肋状陆部6的邻近周向主槽4的侧壁(即，槽面5)沿周向直线状延伸。由此，槽宽W₁在设置有小花纹块组G_B的区域中恒定并且槽宽W₁与可看穿的槽部的槽宽相同。

根据本实施方式的轮胎，通过密集地配置小花纹块3，提高了胎面的接地性，特别地提高了胎面的制动和同辙性能。在传统的轮胎中，虽然通过在较大的花纹块上设置大量的刀槽而提高了冰上性能，因为刀槽之间的被分割的花纹块部在接地期间塌陷从而花纹块难以均一地接地，所以冰上性能的提高被该技术限制。与之相比，根据本发明，由于密集地设置大量的小花纹块3使得小花纹块的数量密度D在预定的范围内，所以能够获得比具有刀槽的冬季轮胎更好的边缘效应。

另外，在较大的花纹块上具有刀槽的传统构造中，难以去除与花纹块表面中央区域对应的冰面部分上的水膜。与之相比，根据本发明，由于小花纹块3的花纹块表面积小，所以从花纹块表面的中央区域到周边区域的距离小，由此可以有效地去除水膜。

通过密集地配置小花纹块并且大幅地增大实际接地面积虽然可以显著地提高冰上性能，但是像这样的构造导致胎面表面成为光胎面轮胎的胎面表面。由此，难以提高湿路上的排水性。作为回应，在本发明中，由于包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部的周向主槽4设置于小花纹块组G_B中，所以可以经由周向主槽4在接地面中有效地排水。这通过与小花纹块3的协作效应(synergistic effect)进一步提高了冰上性能。此外，周向主槽4提高了雪上性能的多个方面，特别地因为侧向上的边缘效应的增强而提高了冰雪路上的转弯性能。根据目标排水性能等能够改变槽宽W₁。

然而，在设置周向主槽4以提高排水性能的情况下，位于周向主槽4的周围(侧边)的小花纹块3必须承担应当由本应替代周向主槽而设置的小花纹块承担的载荷。因此，小花纹块3的偏磨损由于载荷集中而增大。作为回应，在本发明中，与周向主槽4邻近的陆部被制成为肋状形状以确保该陆部的刚性，由此可以防止偏磨损。

因此，根据本实施方式的充气轮胎，利用上述的相互作用，借助于密集配置的小花纹块3能够实现良好接地性和边缘效应、水膜的有效去除、借助于周向主槽4有效排水以及借助于肋状陆部6防止偏磨损，由此可以在防止偏磨损的同时提高排水性并且显著提高冰雪上性能。

虽然肋状陆部6在仅设置于周向主槽4的一侧的情况下可以提供上述效果，但是优选地，在重视冰上性能和湿性能的情况下，减少肋状陆部4的数量，同时替代地设置包围槽2的小花纹块3。另一方面，在重视耐偏磨损性的情况下，优选地，在周向主槽4的两侧均设置肋状陆部4。此外，邻近周向主槽4的肋状形状的陆部使流经周向主槽4的排出水流平滑并且由此进一步提高了排水性能，并且还增大了周向主槽4周围的花纹块的刚性，由此提高了干路和湿路上的操控性能。

另外，根据本实施方式的轮胎，肋状陆部6的侧壁(周向主槽4的槽侧面5)沿胎面周向直线状延伸，由此周向主槽4的所有部分作为可看穿的槽部并且能够更加提高周向主槽4的排水性能。

另外，根据本实施方式的轮胎，小花纹块3以Z字形排列配置，由此能够形成更小的花纹块3并且所述小花纹块3的边缘在轮胎转动时顺次地起作用，由此可以实现更良好的边缘效应。此外，小花纹块3以Z字形排列配置，由此在胎面宽度方向上彼此邻近的花纹块3之间接触路面的接地定时能够变化从而可以减少花纹噪声。又，通过如上所述地以Z字形排列配置小花纹块3，可以容易地实现小花纹块3的高密度配置。而且，在小花纹块3以Z字形排列配置并且小花纹块的数量密度D高的情况下，当高载荷施加到小花纹块3时，邻近的小花纹块3彼此支撑，由此可以进一步提高小花纹块3的刚性并且提高冰上性能。

接着，将说明本发明的其他实施方式。图2是示出根据本发明的另一实施方式的充气轮胎的胎面花纹的部分展开图。

如图2所示，该轮胎在胎面部1中具有通过密集地配置多个由槽2限定的独立的小花纹块3而形成的小花纹块组G_B。小花纹块组G_B存在于整个胎面部1。各小花纹块相对于胎面周向以Z字形排列配置。各小花纹块3的表面的外形为八边形。即，小花纹块3是具有恒定的八边形横截面的柱状块。小花纹块的数量密度D在0.003至0.04(个/mm²)的范围内。

另外，至少一个(在本实施方式中为一个)包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部的周向主槽4设置于小花纹块组G_B。设置邻近周向主槽4的至少一侧(在本实施方式中为两侧)以形成周向主槽4的至少一个槽侧面(在本实施方式中为两个槽面)并且沿周向连续延伸的一对肋状陆部6。肋状陆部6的邻近周向主槽4的侧壁(即，槽面5)沿周向直线状延伸。由此，槽宽W₁在设置有小花纹块组G_B的区域中恒定并且槽宽W₁与可看穿的槽部的槽宽相同。

在本实施方式中，在非接地状态向胎面表面开口并且在接地和轮胎转动状态能够闭合的刀槽7被设置为细槽。只要刀槽7能够在轮胎被组装到适当的轮辋、轮胎以适当的压力充气、轮胎承载有适当的载荷并且轮胎转动的情况下能够闭合，则可以使用任何形状的刀槽7。

这里，前述“适当的轮辋”指的是由关于各轮胎的预定标准限定的轮辋，例如JATMA的“Standard Rim”、TRA的“Design Rim”或ETRTO的“Measuring Rim”。前述“适当的压力”指的是由关于各轮胎的前述标准限定的压力，例如JATMA的“Maximum pressure”、“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中所述的最大值或ETRTO的“INFLATI ON PRESSURE”。前述“适当的载荷”指的是由关于各轮胎的前述标准限定的载荷，例如JATMA的最大载荷能力、“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中所述的最大值或ETRTO的“LOAD CAPACITY”。

根据本实施方式，由于设置周向主槽4和肋状陆部6而引起的小花纹块3的减少(即，边缘的减少)可以由刀槽7来补充，因此能高水平地提高冰雪上性能、排水性能和耐偏磨损性能。注意，在本发明中，优选地，设置于肋状陆部6中的刀槽7的槽宽在0.2mm至2.0mm的范围内。这是因为，在刀槽7的槽宽小于0.2mm的情况下，边缘效应不足，而在大于2.0mm的情况下，减小了肋状陆部的刚性，因此难以充分地防止偏磨损。

接着，将说明本发明的另一实施方式。图3是示出根据本发明的另一实施方式的充气轮胎的胎面花纹的部分展开图。

如图3所示，该轮胎在胎面部1中具有通过密集地配置多个由槽2限定的独立的小花纹块3而形成的小花纹块组G_B。小花纹块组G_B存在于整个胎面部1。各小花纹块相对于胎面周向以Z字形排列配置。各小花纹块3的表面的外形为八边形。即，小花纹块3是具有恒定的八边形横截面的柱状块。小花纹块的数量密度D在0.003至0.04(个/mm²)的范围内。

另外，两个均包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部的周向主槽4设置于小花纹块组G_B。同时，周向主槽4布置于轮胎赤道E的两侧，这些周向主槽4相对于轮胎赤道E彼此不对称。即，图中位于观察者左侧的周向主槽4与赤道的距离X₁小于位于观察者右侧的周向主槽4与赤道的距离X₂。另外，当各周向主槽4的槽侧壁5均仅由直线部构成时，各槽宽彼此不同。即，左侧的周向主槽4的槽宽W₁大于右侧的周向主槽4的槽宽W₂。由此，图3所示的胎面花纹是不对称花纹。

另外，肋状陆部6设置于小花纹块组G_B，各肋状陆部6均邻近各周向主槽4的一侧并且在形成各周向主槽4的一个槽侧壁5的状态下沿胎面周向连续延伸。与图2所示的实施方式的轮胎的情况相同，在各肋状陆部6上设置刀槽。

根据本实施方式的轮胎，通过增加周向主槽4的数量，能够增强轮胎横向(胎面宽度方向)的拉挂效应(scratching effect)，由此能够进一步提高冰雪上的转弯性能。另外，没有设置小花纹块3的位置(周向主槽4)分散，由此能够获得均一的接地性并且这更有利于冰雪上性能。此外，通过将周向主槽4布置于左右不对称位置，周向主槽4可以被布置于对排水性能和雪上转弯性能最有利的位置，由此可以有效地提高所述两种性能。例如，鉴于车轴等的负外倾角，如果位于胎面中央内侧的周向主槽4的在车轴方向上的槽宽增大(参见图3)，则能够提高排水性能。

周向主槽4的宽度增加越多，则排水越好。然而，如果增加大宽度的周向主槽4的数量，则可能产生高频胎噪。因此，优选地，大宽度的周向主槽4布置于对排水性能最有利的位置，并且鉴于防止高频胎噪，其他周向主槽4的槽宽小。

虽然通过参照实施方式说明了本发明，但是在本发明中，优选地，小花纹块组G_B中的负比率N在5％至50％％的范围内。在负比率N小于5％的情况下，槽面积太小以至于不能获得充分的排水性能，并且各小花纹块变得太大以至于不能实现本发明的目标边缘效应。另一方面，在负比率N大于50％的情况下，接地面积变得太小以至于不能获得充分的驱动稳定性并且不能实现目标冰上性能。

前述说明仅示出本发明的一部分实施方式，并且上述结构可以彼此组合和/或可以将多种变型添加到所述结构中，只要这样的组合/变型不背离本发明的构思。例如，在本发明中，小花纹块3的外表面形状不限于八边形，而可以应用圆形、椭圆形、其他多边形或不规则闭合形状。另外，只要周向主槽4包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部，周向主槽4就不受限制。例如，周向主槽4可以弯曲为诸如波状。又，只要肋状陆部6沿胎面周向连续延伸，则肋状陆部6不受限制，并且能够以Z字形或波形延伸。此外，虽然小花纹块组在整个胎面上延伸更加有效，但是小花纹块组可以设置于有限范围。

实施例

接着，制备根据本发明的实施例1至3的轮胎、根据传统技术的传统例1的轮胎以及比较例1至3的轮胎，并且对这些轮胎进行关于冰雪上性能、排水性能和耐偏磨损性能的性能评价，并且性能评价如下所述。

实施例1的轮胎是乘用车用的子午线轮胎。该轮胎在胎面部上具有图1所示的胎面花纹并且轮胎的尺寸为205/55R16。该轮胎在整个胎面部具有包括多个由槽限定并且密集地配置的小花纹块的小花纹块组。实施例1的轮胎在小花纹块组中具有一个周向主槽，该周向主槽包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部。周向主槽的槽宽W₁与可看穿的槽部的槽宽相同并且为14mm。周向主槽的槽深为8.3mm。在周向主槽的两侧分别设置肋状陆部，各肋状陆部均沿胎面周向连续延伸并且形成周向主槽的槽侧壁。通过在胎面宽度方向上测量各肋状陆部而获得的肋状陆部的宽度最小为7.6mm，最大为11.5mm。实施例1的轮胎的其他规格示于表1。

实施例2的轮胎是乘用车用的子午线轮胎。该轮胎在胎面部上具有图2所示的胎面花纹并且轮胎的尺寸为205/55R16。除了沿胎面宽度方向直线状延伸的刀槽设置于肋状陆部外，实施例2的轮胎与实施例1的轮胎相同，各刀槽的宽度为0.5mm，各刀槽的深度为4.5mm。实施例2的轮胎的其他规格示于表1。

实施例3的轮胎是乘用车用的子午线轮胎。该轮胎在胎面部上具有图3所示的胎面花纹并且轮胎的尺寸为205/55R16。实施例3的轮胎具有两个分别包括可看穿的槽部的周向主槽，各可看穿的槽部均沿胎面周向直线状延伸。这些周向主槽与轮胎赤道的距离彼此不同，并且这些周向主槽的槽宽也彼此不同。在应用于车辆的轮胎中，在靠近车辆的周向主槽(即，图中位于观察者左侧的周向主槽)中，从轮胎赤道到周向主槽的中线的距离X₁是21.9mm。在远离车辆的周向主槽(即，图中位于观察者右侧的周向主槽)中，从轮胎赤道到周向主槽的中线的距离X₂是48.0mm。左侧周向主槽的槽宽W₁与可看穿的槽部的槽宽相同并且为16.5mm。右侧周向主槽的槽宽W₂与可看穿的槽部的槽宽相同并且为11mm。肋状陆部设置于各周向主槽的一侧(远离车辆的一侧)，各肋状陆部形成周向主槽的一个槽面，并且沿胎面周向主槽连续延伸。通过在胎面宽度方向上测量肋状陆部而获得的各肋状陆部的宽度最小为7.6mm，最大为11.5mm。实施例3的轮胎的其他规格示于表1。

为了比较起见，还制备传统例1的轮胎和比较例1的轮胎，传统例1的轮胎是尺寸为205/55R16的子午线轮胎并且具有如图4所示的整个胎面部的负比率为31.9％的胎面花纹，比较例1的轮胎是尺寸为205/55R16的子午线轮胎并且具有如图5所示的整个胎面部的负比率为32.6％的胎面花纹。传统例1的轮胎在胎面部具有多个由沿胎面周向主槽延伸的纵槽和与所述纵槽直角相交的横槽限定的矩形花纹块。纵槽的宽度为3mm并且纵槽的深度为8.5mm。横槽的宽度为7.9mm并且横槽的深度为8.5mm。此外，各花纹块上均设置三个直线状刀槽。比较例1的轮胎在胎面部具有多个由沿胎面周向主槽延伸的纵槽和与所述纵槽直角相交的横槽限定的矩形花纹块。纵槽的宽度为1.2mm并且纵槽的深度为8.5mm。横槽的宽度为4.5mm并且横槽的深度为8.5mm。此外，各花纹块上均设置两个直线状刀槽。其他规格示于表1。

为了进一步比较的目的，还制备比较例2的轮胎和比较例3的轮胎，比较例2的轮胎是尺寸为205/55R16的子午线轮胎并且在胎面部具有如图6所示的胎面花纹，比较例3的轮胎是尺寸为205/55R16的子午线轮胎并且在胎面部具有如图7所示的胎面花纹。在比较例2的轮胎中，小花纹块组中既没有设置周向主槽也没有设置肋状陆部。在比较例3的轮胎中，在小花纹块组中设置周向主槽，但没有设置肋状陆部。其他规格示于表2。

[表1]

[性能评价]

上述各试样轮胎在220kPa内压(相对压力)下与尺寸为6.5J×16的轮辋组装，并且安装到车辆。然后，执行下面的试验以评价其性能。

(1)冰上制动性能的评价试验

通过从冰路上速度为20km/h施加全制动时测量制动距离而执行冰上制动性能评价试验。评价结果示于表2。表2示出通过将传统例1的结果认为100的情况下实施例1至3和比较例1至3的轮胎相对于传统例1的轮胎的结果的指数表示结果。各结果的值越大，获得的冰上制动性能越好。

(2)雪上感知评价试验

当驾驶员以多种驾驶模式在压雪覆盖的试验路线上驾驶并且通过感知进行制动性能、加速性能、直线行进性能和转弯性能的综合评价时通过试验驾驶员的感知执行雪上感知评价试验。评价结果示于表2。表2示出通过将传统例1的结果认为100的情况下实施例1至3和比较例1至3的轮胎相对于传统例1的轮胎的结果的指数表示结果。各结果的值越大，能够获得的雪上感知越好。

(3)雪上制动性能评价试验

通过从压雪路上速度为40km/h施加全制动时测量制动距离而执行雪上制动性能评价试验。评价结果示于表2。表2示出通过将传统例1的结果认为100的情况下实施例1至3和比较例1至3的轮胎相对于传统例1的轮胎的结果的指数表示结果。各结果的值越大，能够获得的雪上制动性能越好。

(4)排水性评价试验

当在5mm水覆盖的湿路上直线行驶时通过测量直到发生浮滑现象的限界速度而执行排水性评价试验。评价结果示于表 2。表2示出通过将传统例1的结果认为100的情况下实施例1至3和比较例1至3的轮胎相对于传统例1的轮胎的结果的指数表示结果。各结果的值越大，能够获得的排水性越好。

(5)干路上驱动稳定性的评价试验

当实验驾驶员以多种驾驶模式在干路上驾驶并且通过感知进行评价时，通过试验驾驶员的感知执行干路上驱动稳定性评价试验。评价结果示于表2。表2示出通过将传统例1的结果认为100的情况下实施例1至3和比较例1至3的轮胎相对于传统例1的轮胎的结果的指数表示结果。各结果的值越大，能够获得的干路上驱动稳定性越好。

(6)耐偏磨损性能评价试验

在干路上以多种行驶模式行驶5000km之后，通过测量邻近花纹块之间的台阶(胎踵-和-胎趾磨损的体积)而执行耐偏磨损性能评价试验。评价结果示于表2。表2示出通过将传统例1的结果认为100的情况下实施例1至3和比较例1至3的轮胎相对于传统例1的轮胎的结果的指数表示结果。各结果的值越大，能够获得的耐偏磨损性能越好。

[表2]

	实施例1	实施例2	实施例3	传统例1	比较例1	比较例2	比较例3
								冰上制动性能	135	138	137	100	130	140	139
雪上感知	121	123	127	100	110	120	125
								雪上制动性能	111	113	114	100	110	115	120
排水性	116	116	118	100	97	96	114
								干路上驱动稳定性	114	112	110	100	95	108	105
抗偏磨损性能	114	115	108	100	90	100	97

从表2所示的评价结果可见，根据本发明，除了能够显著地提高冰雪上性能，还能够提高排水性。此外，根据本发明，从与比较例3的比较清楚可见，可以防止偏磨损并且提高上述性能。另外，从实施例3与实施例1的比较清楚可见，通过增加周向主槽的数量，能够更加提高排水性和雪上性能。

工业适用性

根据本发明，通过优化胎面花纹可以在防止偏磨损的同时提高排水性，并且显著地提高冰雪上性能。

附图标记说明

1 胎面部

2 槽

3 小花纹块

4 周向主槽

5 槽面

6 肋状陆部

7 刀槽

GB 小花纹块组

PL 小花纹块组在周向上的基准节距长度

S 肋状陆部的总表面积

W 小花纹块组的宽度

Z 基准区域

Claims

1.一种充气轮胎，其在胎面部的至少一部分中具有小花纹块组，所述小花纹块组包括相对于胎面周向密集配置成Z字形排列的多个独立的小花纹块，所述小花纹块由槽限定并且排列成多个沿胎面周向延伸的花纹块列，所述充气轮胎包括：

两个周向主槽，所述周向主槽位于所述小花纹块组中，所述周向主槽包括沿胎面周向直线状延伸的可看穿的槽部；

肋状陆部，所述肋状陆部仅邻近各周向主槽一侧地设置，所述肋状陆部仅形成所述周向主槽的一侧的槽侧面并且沿胎面周向连续延伸；

所述两个周向主槽中，位于轮胎赤道面车轴内侧的周向主槽，相对于位于轮胎赤道面车轴外侧的周向主槽，距离轮胎赤道面的距离小且槽宽大；并且

其中，PL表示所述小花纹块组中的小花纹块的以mm为单位的基准节距长度，W表示所述小花纹块组的以mm为单位的宽度，a表示存在于所述小花纹块组的基准区域中的小花纹块的个数，所述基准区域由所述基准节距长度PL和所述宽度W划定，N％表示所述基准区域中的负比率，并且S表示存在于所述基准区域中的肋状陆部的以mm²为单位的表面积，胎面周向上相邻的小花纹块的间距(BGL)比相对于胎面周向在斜方向上相邻的小花纹块的间距(BGO)大，隔着在胎面周向上彼此相邻的花纹块之间的槽和在胎面周向上彼此相邻的这些花纹块在胎面宽度方向彼此相邻的花纹块之间的距离(BGW)小于各花纹块的胎面宽度方向长度(BW)，所述肋状陆部还具有细槽，当所述肋状陆部接地时所述细槽闭合。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，所述细槽的宽度在0.2mm至2.0mm的范围。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，所述肋状陆部的邻近所述周向主槽的侧壁沿胎面周向直线状延伸。