CN102198499A - 铸造装置及铸造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种可对注入到压铸筒的熔液有效地施加超声波振动的铸造装置及铸造方法。在将合金材料的熔液(X)注入到压铸筒(21)来制造压铸制品的铸造装置(1)中，设有通过与产生超声波振动的超声波振动装置(100)连动而产生超声波振动的套筒部件(振动片23)，套筒部件(振动片23)构成所述压铸筒(21)的一部分，并且在向压铸筒(21)注入熔液时与该熔液(X)接触而施加超声波振动。

Description

铸造装置及铸造方法

技术领域

本发明涉及一种将合金材料的熔液注入到压铸筒而制造压铸制品的铸造装置及铸造方法。

背景技术

以往，公知有对供给到压铸筒内的熔液施加超声波振动的铸造方法(例如，参照专利文献1)。

专利文献1：(日本)特开2006-346708号公报

但是，在以往的铸造方法中，从压铸筒的侧面侧施加超声波振动，但在固定于固定模的压铸筒的下方侧面安装有一体地形成有喇叭的超声波振动件。因此，可以对沿压铸筒的轴向流动的熔液施加超声波振动，不能赋予充分的振动效果。

即，可利用超声波振动喇叭得到振动效果的范围只限定于喇叭前端部的周围。在对沿压铸筒的轴向流动的熔液施加超声波振动的情况下，只能对在喇叭前端部附近流动的熔液赋予振动效果，难以对压铸筒内的熔液有效地施加超声波振动。

发明内容

本发明是鉴于上述问题而提出的，其目的在于提供一种可以对注入到压铸筒的熔液有效地施加超声波振动的铸造装置及铸造方法。

为了实现上述目的，本发明的铸造装置，将合金材料的熔液注入到压铸筒，制造压铸制品，其特征在于，设有通过与产生超声波振动的超声波振动装置连动而产生超声波振动的套筒部件，所述套筒部件构成所述压铸筒的一部分，并且在向所述压铸筒注入熔液时与该熔液接触而施加超声波振动。

因此，在本发明的铸造装置中，通过使构成所述压铸筒的一部分的套筒部件在向压铸筒注入熔液时接触而施加超声波振动，由此，在注入到压铸筒时对熔液施加超声波振动。因此，在熔液沿压铸筒的轴向流动之前，可有效地施加超声波振动，可赋予充分的振动效果。即，可以使在注入熔液时与该熔液接触的套筒部件进行超声波振动，可以在压铸筒内有效地赋予振动效果。

附图说明

图1是表示实施例1的铸造装置的整体结构图；

图2A是实施例1的铸造装置的主要部分放大图；

图2B是图2A中的A-A剖面图；

图3A是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(a)表示熔液汲取步骤，(b)表示熔液输送步骤；

图3B是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(c)表示熔液注入步骤；

图3C是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(d)表示熔液注射步骤，(e)表示熔液凝固步骤；

图3D是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(f)表示开模步骤，(g)表示制品脱模步骤；

图4是铝-硅合金的状态图；

图5是表示枝晶尺寸和抗拉强度的关系特性的图；

图6是表示枝晶的微细化状态的说明图，(a)表示生成有多个枝晶的情况，(b)表示将所生成的枝晶粉碎后的情况；

图7(a)是表示从励振停止后至完全凝固的时间和枝晶尺寸的关系特性的图，(b)是表示距喇叭的距离和枝晶尺寸的关系特性的图；

图8是实施例2的铸造装置的主要部分放大图。

符号说明

1：铸造装置

2：保持炉

10：浇包

20：注射部

21：压铸筒

21a：套筒主体

21b：振动开口

21c：熔液供给口

22：柱塞

22a：柱塞片

22b：柱塞杆

23：振动片(套筒部件)

30：模具

31：固定模

32：可动模

33：模腔

100：超声波振动装置

101：超声波振动件

102：振动控制部

X：熔液

Y：压铸制品

具体实施方式

以下，基于附图所示的实施例1及实施例2说明本发明的铸造装置及铸造方法的实施方式。

【实施例1】

首先，说明构成。

图1是表示实施例1的铸造装置的整体结构图。图2是实施例1的铸造装置的主要部分放大图。

如图1所示，实施例1的铸造装置1为沿水平方向注射熔液X的横向型压铸机，其具备：浇包10、注射部20、模具30以及超声波振动装置100。

浇包10将合金材料的熔融金属即熔液X从保持炉2(参照图3A(a))汲取一定量，输送到注射部20的熔液供给口21a进行浇注。该浇包10的构成为，从保持炉2汲取熔液X后，移动到注射部20的熔液供给口21c的上方，倾斜角度而徐徐地将熔液X注入压铸筒20内。

另外，合金材料在此为铝中含有硅的铝合金。在保持炉2中，将含有硅的铝合金以熔液X的状态进行保持。

注射部20将从熔液供给口21c注入的熔液X在模具30中施加高压而压入，即进行注射。该压铸筒20具有在模具30上固定的压铸筒21、在压铸筒21内滑动的柱塞22。

压铸筒21具有套筒主体21a和与该套筒主体21a的侧面嵌合的振动片23。

套筒主体21a呈两端开放的中空的筒形状，一端部固定于模具30，同时，在从该金属膜30突出的另一端部附近形成有向上方开放的熔液供给口21c。另外，在与该熔液供给口21c相对的位置形成有嵌合振动片23的振动开口21b。另外，该套筒主体21a以与模具30的后述的浇道部31a连通的方式配置。该套筒主体21a在此由热铸钢SKD61形成。

振动片23为通过与超声波振动装置100连动而进行超声波振动的套筒部件，呈按沿着套筒主体21a的外周面的曲率弯曲的板形。该振动片23通过与套筒主体21a的振动开口21b嵌合而与该套筒主体21a一同形成压铸筒21。另外，由于振动开口21b形成在与熔液供给口21c相对的位置，因而在从熔液供给口21c注入熔液X时，该熔液X与振动片23的内侧面23a接触。而且，在该振动片23的外侧面23b固定有超声波振动装置100的后述的超声波振动件101。另外，在该振动片23与振动开口21b之间设有具有弹性的密封材料S，以防止熔液X的泄漏。该振动片23在此例如由氮化硅及赛龙陶瓷(sialon)等耐热冲击性高的陶瓷材料形成。另外，所谓“陶瓷材料”是指以金属氧化物等为主原料通过在高温下的热处理而烧固的材料，通常热传导率比金属材料低。例如，形成套筒主体21a的热铸钢SKD61的热传导率为34W/(m·k)，氮化硅的热传导率为13W/(m·k)，赛龙陶瓷的热传导率为27W/(m·k)。

柱塞22具有与压铸筒21嵌合的柱塞片22a和使该柱塞片22a滑动的柱塞杆22b。在此，柱塞杆22b由通过油压或者电动进行伸缩动作的注射缸22c进行驱动，与柱塞片22a一体沿压铸筒21的轴向出入。

模具30具有固定模31和可动模32，在可动模32接近固定模31而进行合模时，通过形成于各模31、32的接合面的凹凸而形成模腔33及浇口34。

固定模31固定于固定盘35。在该固定盘35形成有***固定压铸筒21的贯通孔。而且，在固定模31形成有使浇口34和压铸筒21连通的浇道部31a。

可动模32固定在相对于固定盘35接近、离开的可动盘36上，可与可动盘36一体移动。另外，在该可动模32设有多个推杆37、...。

各推杆37使通过将熔液X注射到模腔33而制造的压铸制品与模具30分离。各推杆37分别贯通可动模32，并且前端面37a面向模腔33内。而且，各推杆37的基端部37b固定在设于模腔33相反侧的位置的推板38上。该推板38通过驱动机构38a相对于模腔33接近、离开，使多个推杆37、...一起自可动模32出没。

超声波振动装置100具备产生超声波振动的超声波振动件101和控制该超声波振子101的振动控制部102。而且，超声波振动件101固定在振动片23的外周面，使该振动片23沿压铸筒21的径向(图2中为上下方向)进行振动。另外，在振动片23的面向压铸筒21内的内侧面23a成为对超声波振动进行辐射的振动辐射面。

在此，超声波振动装置100的超声波振动件101从开始向压铸筒21内注入熔液X起，以该熔液X保持在固相线温度以上的期间的时间为最大时间，直至注入结束期间，发生超声波振动。此时，振动片23由于通过超声波振动件101产生超声波振动，因而在从开始向压铸筒21内注入熔液X起，以该熔液X保持在固相线温度以上的期间的时间为最大时间，直至注入结束期间，对压铸筒21内的熔液X施加超声波振动。振动控制部102以下述方式进行控制，即，以由未图示的温度传感器检测到的压铸筒21内的熔液温度在固相线温度以下和结束注入规定量的熔液X中的快的一方为基准，使超声波振子101发生超声波振动。

其次，说明实施例1的铸造方法。

图3A是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(a)表示熔液汲取步骤，(b)表示熔液输送步骤。图3B是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(c)表示熔液注入步骤。图3C是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(d)表示熔液注射步骤，(e)表示熔液凝固步骤。图3D是表示实施例1中的铸造方法的说明图，(f)表示开模步骤，(g)表示制品脱模步骤。

在实施例1的铸造方法中，预先使模具30的可动模32靠近固定模31，在各模31、32的接合面形成模腔33及浇口34。另外，在保持炉2内贮存有合金材料的熔液X。

在熔液汲取步骤中，如图3A(a)所示，使浇包10从水平状态倾斜而浸渍于保持炉2内，向浇包10内注入必要的熔液量后，使浇包10再倾斜而恢复水平状态，从保持炉2提起。

在熔液注入工序，如图3A(b)所示，在将在熔液汲取步骤中汲取的熔液X保持于浇包10内的状态下，将该浇包10移动到压铸筒21的熔液供给口21a上方，输送熔液X。

在熔液注入步骤中，如图3B(c)所示，使浇包10的排出口10a与熔液供给口21a对齐，使浇包10倾斜而将熔液X注入射出部20的压铸筒21内。注入规定量的熔液X后，将浇包10再倾斜而恢复水平状态，使其移动到保持炉2的上方，为下一次的浇注作准备。此时，柱塞22后退到套筒21的端部位置。

另一方面，在该注入开始的同时，使超声波振动装置10的振动控制部102接通，驱动超声波振动件101。由此，振动片23振动，从内侧面23a将超声波振动放大并辐射。

此时，由于振动片23设置在与熔液供给口21a相对的位置，因而该内侧面23a与注入到压铸筒21内的熔液X接触，对该熔液X施加超声波振动。

另外，该熔液注入步骤相当于边施加超声波振动边将熔液X注入到压铸筒21的励振注入工序。

在熔液注射步骤中，如图3C(d)所示，在熔液注入工序的浇注完成后，立即通过注射缸22c驱动柱塞杆22b，使其同与其连结的柱塞片22a一同以高速前进。由此，使压铸筒21内的熔液X依次通过固定模31的浇道部31a、浇口34而注射充填于模腔33内。

在熔液凝固步骤中，如图3C(e)所示，模腔33内的熔液X凝固，合模规定时间直至成为压铸制品Y。

该熔液注射步骤及熔液凝固步骤相当于将在注入步骤中注入的熔液X注射到模腔33内并使其凝固而制造压铸制品Y的制造工序。

在开模步骤中，如图3D(f)所示，以与固定模31分开的方式使可动模32移动而进行开模。此时，使熔液X凝固而制成的压铸制品Y以与可动模32侧紧密贴合的状态与可动模32一同移动。

在制品脱模步骤中，如图3D(g)所示，使推板38移动至模腔33侧，使多个推杆37、...一起从可动模32突出。由此。压铸制品Y与可动模分开而被排出。

然后，说明作用。

首先，进行“压铸制品的特性”的说明，然后，将实施例1的铸造装置中的作用分为“超声波振动施加作用”、“枝晶增加作用”、“枝晶破碎作用”、“铸造方法中的特征作用”进行说明。

[压铸制品的特性]

图4是铝-硅合金的状态图。图5是表示压铸制品的枝晶尺寸和抗拉强度的关系特性的图。图6是表示枝晶的微细化状态的说明图，(a)表示生成有多个枝晶的情况，(b)表示将所生成的枝晶粉碎后的情况。图7(a)是表示从励振停止后至完全凝固的时间和枝晶尺寸的关系特性的图，(b)是表示距喇叭状的距离和枝晶尺寸的关系特性的图。

在图4中，Ta-C曲线为液相线，D-C直线为固相线。另外，铝-硅合金在液相线温度以上为液相，在固相线温度以下为固相，在液相线温度与固相线温度之间液相和固相共存(固液共存相)。

通常，由硅含量不足C点的铝合金构成的压铸制品的组织由初晶α-Al固溶体的枝晶结晶(以下，称为“枝晶”)和共晶构成。

硅的配合比例为A％的铝-硅合金在图4所示的点a为液相线温度以上，因此为液相即所谓的熔液X的状态。此时，枝晶及共晶都未生成。

而且，温度下降时，点a逐渐下降，低于液相线温度时开始生成枝晶。而且，生成的枝晶在合金温度降低的同时成长而逐渐增大。这时生成的结晶仅是枝晶。

在温度进一步下降，点a低于固相线温度时，在枝晶之间生成α-Al结晶和Si结晶的共晶。这时生成的结晶为共晶，枝晶的成长停止。

这样，在铝合金中，最初生成枝晶，之后生成共晶。因此，只要最初生成的枝晶为微细的，则之后生成的共晶也同样地微细化。即，枝晶的大小决定凝固后的结晶粒的大小。

在此，在压铸制品中，公知的是凝固组织(铸造组织)越微细、越均匀，制品强度及韧性等机械性能越高。因此，决定凝固后的结晶粒的大小的枝晶越微细，机械性能越高(参照图5)。

为了使该枝晶微细，第一，考虑通过增加枝晶的生成数，抑制各枝晶的成长而使其维持小的状态(参照图6(a))。另外，第二，考虑通过将生成的枝晶破碎来缩小枝晶尺寸(参照图6(b))。

为了增加枝晶的生成数，在枝晶未生成前对枝晶生成中的熔液施加超声波振动，使在熔液内发生无数的空穴。该空穴促进枝晶生成。

另外，为了将生成的枝晶破碎，对枝晶生成后的熔液施加超声波振动，将超声波振动带来的振动传递给枝晶。以该振动将枝晶破碎而使之微细化。另外，在生成共晶的固相线温度以下时，不能使破碎后的枝晶分散，因此，不能得到破碎效果。

另外，施加超声波振动带来的振动效果不是永久的。即，停止向熔液施加超声波振动后，直到该熔液完全凝固期间耗时的话，与经过时间成比例，振动效果减弱，生成的枝晶尺寸变大(参照图7(a))。

另外，在熔液内从喇叭释放出的超声波振动传递的范围是有限的，振动效果为距喇叭的距离越近越好。即，距喇叭的距离越远，熔液内生成的枝晶尺寸越大(参照图7(b))。

[超声波振动施加作用]

在实施例1的铸造装置1中，设置有多个通过与发生超声波振动的超声波振动装置100连动而进行超声波振动的成为套筒部件的振动片23，该振动片23构成压铸筒21的一部分，并且在向压铸筒21注入熔液时与该熔液X接触而施加超声波振动。

因此，注入到压铸筒21的熔液X几乎与注入同时被施加超声波振动。由此，可在熔液X沿压铸筒21的轴向流动之前施加振动效果。即，虽然由传递超声波振动的超声波喇叭可赋予振动效果的范围有限，但通过在向压铸筒21注入熔液时使振动片23与该熔液X接触，可以可靠地对注入的熔液X施加超声波振动。

另外，通过由套筒部件即振动片23构成压铸筒21的一部分，可以从压铸筒21的内侧面发射超声波振动。由此，即使不将传递超声波振动的超声波喇叭***压铸筒21内，也可在向压铸筒21注入熔液时施加超声波振动。

特别是在实施例1的铸造装置1中，与固定于固定模35的套筒主体21a分开设置振动片23。因此，由于振动片23未被固定于固定模35，因而与使固定于固定模35的套筒主体21a振动的情况相比，能够更可靠地得到高的振动效果。

另外，熔液X利用注入时的势能而冲击压铸筒21的内侧面中与熔液供给口21a相对的部分。在实施例1的铸造装置1中，由于将振动片23设置在压铸筒23的截面半径方向下方的、与注入熔液X的熔液供给口21相对的位置，因而可以对利用注入时的势能冲击与熔液供给口21a相对的部分的熔液X可靠地施加超声波振动。因此，可有效地赋予振动效果。

另外，在实施例1的铸造装置1中，对熔液X施加超声波振动的振动片23由陶瓷材料形成。陶瓷材料与金属材料相比热传导率低，熔液X所接触的内侧面23a的温度不易下降。因此，熔液X的保温效果高，可抑制熔液X与压铸筒21接触时所产生的枝晶量。由此，可在熔液X内产生足够量的空穴，可促进枝晶的生成而使晶体组织细微化。另外，在由热传导率高的金属材料(例如，形成套筒主体21a的热铸钢SKD61等)形成振动片的情况下，因在注入的熔液内产生的枝晶过多而不能赋予足够的振动效果。

另外，由于陶瓷材料通常比金属材料硬，因而可防止振动件23进行超声波振动时产生的损耗(磨蚀)。另外，由于在陶瓷材料中氮化硅及赛龙陶瓷的耐热冲击性高，因而可防止与高温熔液X接触而因热冲击造成的破损。

另外，在实施例1的铸造装置1中，超声波振动件101使振动片23沿着压铸筒21的径向(在图2中为上下方向)进行振动。因此，振动片23可以沿着压铸筒21的径向对熔液X施加超声波振动，可有效地将在熔液X与压铸筒21的内侧面的接触部分生成的枝晶(表面激冷层)破碎，可进一步实现晶体组织的微晶化。

[枝晶增加作用]

在实施例1的铸造装置1中，通过与超声波振动装置100连动而进行超声波振动的振动片23与向压铸筒21注入熔液X同时开始振动。

即，在实施例1的铸造装置1中，对正在压铸筒21注入且向压铸筒21内充填的熔液X施加超声波振动。在此，向压铸筒21注入的熔液X的温度为液相线温度以上的值。因此，在枝晶生成之前的熔液X中能够大量生成空穴，能够促进以这些大量的空穴为核的多个枝晶的生成。其结果，能够抑制生成的枝晶的成长而将其维持在小的状态，能够实现结晶组织的微细化。

[枝晶破碎作用]

在实施例1的铸造装置1中，通过与超声波振动装置100连动而进行超声波振动的振动片23在向压铸筒21注入的熔液X保持在固相线温度以上的期间，施加超声波振动。

因此，即使注入到压铸筒21的熔液X的温度下降到固相线温度附近，即，即使为生成有多个枝晶的状态，也能够从振动片23对熔液X施加超声波振动。由此，可对生成的多个枝晶施加超声波振动，使施加了超声波振动的枝晶破碎而成为更微细的结晶，且可实现结晶组织的微细化。

另外，如果将施加超声波振动的时间以开始注入熔液X起、熔液温度保持于固相线温度以上的期间为最大时间进行设定，则在能够有效地进行枝晶的破碎的期间，可靠地施加超声波振动。因此，能够有效地进行结晶组织的微细化，节省能量。

〔铸造方法中的特征作用〕

如上所述，在实施例1的铸造方法中，具有熔液注入步骤，其相当于一边施加超声波振动一边将熔液X注入到压铸筒21的励振注入步骤。

因此，在注入熔液时可对熔液X励振，能够对沿压铸筒21的轴向流动的熔液X有效地赋予振动效果。即，在熔液X内可产生多个成为枝晶生成时的核的空穴，能够抑制各枝晶的成长且实现接近组织的微细化。

下面，说明效果。

在实施例1的铸造装置及铸造方法中，可得到如下列举的效果。

(1)在将合金材料的熔液X注入到压铸筒21而制造压铸制品的铸造装置1中，设有套筒部件(振动片23)，其通过与产生超声波振动的超声波振动装置100连动而进行超声波振动，上述套筒部件(振动片23)构成上述压铸筒21的一部分，同时，在向上述压铸筒21注入熔液时与该熔液X接触而施加超声波振动。

因此，可对注入到压铸筒的熔液有效地施加超声波振动。

(2)上述套筒部件(振动片23)与上述压铸筒21分开设置。

因此，除上述(1)记载的效果之外，不将振动片23固定，能够得到可靠且高的振动效果。

(3)上述套筒部件(振动片23)设置在上述压铸筒21的截面半径方向下方的、与注入上述熔液X的熔液供给口21c相对的位置。

因此，除上述(2)记载的效果之外，可利用注入时的势能使熔液X冲击到套筒部件即振动片23，进而可切实地施加超声波振动。

(4)上述套筒部件(振动片23)由陶瓷材料形成。

因此，除上述(1)～(3)记载的效果之外，通过抑制熔液X与压铸筒21接触时产生的枝晶量，可在熔液X内生成足够量的空穴，促进枝晶的生成，实现结晶组织的微细化。

(5)上述套筒部件(振动片23)沿着上述压铸筒21的径向施加超声波振动。

因此，除上述(1)～(4)记载的效果之外，能够有效地破碎在熔液X与压铸筒21的内侧面接触的部分生成的枝晶(表面激冷层)，可进一步实现结晶组织的微细化。

(6)上述套筒部件(振动片23)从开始向上述压铸筒21注入上述熔液X起，将该熔液X保持在固相线以上的期间的时间作为最大时间，施加超声波振动。

因此，除上述(1)～(5)记载的效果之外，只在可有效地进行枝晶的破碎期间施加超声波振动，可以有效地进行结晶组织的微细化，节省能量。

(7)在将合金材料的熔液X注入到压铸筒21而制造压铸制品的铸造方法中，具有一边施加超声波振动一边将上述熔液X注入到压铸筒21的励振注入工序(图3B(c))、和将在上述励振注入工序(图3B(c))注入的上述熔液X注射到模腔33内并使其凝固而制造压铸制品的压铸制造工序(图3C(d)、(e))。

因此，可以有效地对注入到压铸筒21的熔液施加超声波振动。

【实施例2】

实施例2为使振动片23沿着压铸筒21的轴向进行振动的例子。

首先说明构成。

图8是实施例2的铸造装置的主要部分放大图。

该实施例2的铸造装置中的注射部20A具备压铸筒21和柱塞22，压铸筒21具有振动片23。而且，在该振动片23固定有产生超声波振动的超声波振动件101。

该超声波振子101由于在此沿着压铸筒21的轴向(在图8上为左右方向)进行振动，因而振动片23沿着压铸筒21的轴向进行振动。

由此，振子23在振动时沿着压铸筒21的轴向移动，进入压铸筒21的内部而对柱塞22的柱塞片22a通过的区域不造成干扰。即，不会妨碍柱塞片22的移动。

下面，说明效果。

在实施例2的铸造装置中，除上述(1)～(4)的效果之外，还可得到如下列举的效果。

(8)上述套筒部件(振动片23)沿着上述压铸筒21的轴向施加超声波振动。

因此，即使套筒部件即振动片23振动，也不会妨碍柱塞杆22a的移动。

以上基于实施例1及实施例2说明了本发明的铸造装置及铸造方法，但是具体的构成不限于这些实施例，只要不超出专利申请的范围的各权利要求项的发明宗旨，允许设计的变更及追加等。

在实施例1及实施例2中，将铸造装置设为沿水平方向注射熔液X的横向型压铸机，但不限于此，也可以为例如向垂直方向注射熔液X的立式压铸机。

另外，作为实施例1中的合金材料采用了铝-硅合金，但不限于此，也可以为镁合金、锌合金、铜合金等各种压铸用合金。

在上述任一情况下都设有通过与超声波振动装置连动而进行超声波振动的套筒部件，由该套筒部件构成压铸筒21的一部分，同时，通过在向压铸筒21注入熔液时与熔液接触而施加超声波振动，可制造使结晶组织微细化的压铸制品。

Claims (8)

1.一种铸造装置，将合金材料的熔液注入到压铸筒，制造压铸制品，其特征在于，

设有套筒部件，该套筒部件通过与产生超声波振动的超声波振动装置连动而产生超声波振动，

所述套筒部件构成所述压铸筒的一部分，并且在向所述压铸筒输入熔液时与该熔液接触而施加超声波振动。

2.如权利要求1所述的铸造装置，其特征在于，

所述套筒部件与所述压铸筒分开设置。

3.如权利要求2所述的铸造装置，其特征在于，

所述套筒部件设置在所述压铸筒的截面半径方向下方的、与注入所述熔液的熔液供给口相对的位置。

4.如权利要求1～3中任一项所述的铸造装置，其特征在于，

所述套筒部件由陶瓷材料形成。

5.如权利要求1～4中任一项所述的铸造装置，其特征在于，

所述套筒部件沿所述压铸筒的径向施加超声波振动。

6.如权利要求1～4中任一项所述的铸造装置，其特征在于，

所述套筒部件沿所述压铸筒的轴向施加超声波振动。

7.如权利要求1～6中任一项所述的铸造装置，其特征在于，

所述套筒部件从开始向所述压铸筒注入所述熔液起，将该熔液保持在固相线温度以上的期间的时间作为最大时间，施加超声波振动。

8.一种铸造方法，将合金材料的熔液注入到压铸筒，制造压铸制品，其特征在于，具有：

励振注入工序，一遍施加超声波振动，一边将所述熔液注入到压铸筒；

压铸制品制造工序，将在所述励振注入工序中注入的熔液注射到模腔内，使其凝固而制造压铸制品。

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