CN102039326A - 碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法 - Google Patents

碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102039326A
CN102039326A CN2009102227470A CN200910222747A CN102039326A CN 102039326 A CN102039326 A CN 102039326A CN 2009102227470 A CN2009102227470 A CN 2009102227470A CN 200910222747 A CN200910222747 A CN 200910222747A CN 102039326 A CN102039326 A CN 102039326A
Authority
CN
China
Prior art keywords
bimetallic
pipe
annealing
recovery boiler
preparation
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2009102227470A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102039326B (zh
Inventor
王黎晖
鲍善勤
黄晓斌
刘焕统
吴正筠
郭明海
杨玉学
苏承龙
解国良
韩静涛
李生国
肖书兵
王子健
石军
曹文新
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BEIJING CHANGXING KAIDA COMPOSITE MATERIAL TECHNOLOGY DEVELOPMENT Co Ltd
Original Assignee
BEIJING CHANGXING KAIDA COMPOSITE MATERIAL TECHNOLOGY DEVELOPMENT Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by BEIJING CHANGXING KAIDA COMPOSITE MATERIAL TECHNOLOGY DEVELOPMENT Co Ltd filed Critical BEIJING CHANGXING KAIDA COMPOSITE MATERIAL TECHNOLOGY DEVELOPMENT Co Ltd
Priority to CN2009102227470A priority Critical patent/CN102039326B/zh
Publication of CN102039326A publication Critical patent/CN102039326A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102039326B publication Critical patent/CN102039326B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及一种碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法，所述制备方法包括管坯选择及处理步骤：选择以冶金方式结合的双金属复合管坯，进行第一次退火处理；挤压步骤：先在挤压比大于10的条件下进行挤压，挤压前坯料加热温度为1180-1220℃，然后进行第二次退火处理。本发明的方法的特点是制得的复合管外层金属耐碱液腐蚀，内层金属耐高压，同时这种复合管可以经过压扁、弯曲等试验均不会造成两层金属的分层。

Description

碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法
技术领域
本发明涉及一种双金属复合管，尤其涉及一种碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法。
背景技术
00Cr18Ni10/20G双金属管是碱回收锅炉换热器必须的管道材料。碱回收锅炉换热器的使用条件对00Cr18Ni10/20G双金属管的质量要求严格，同时对其生产制造的工艺路线提出了更高的要求。目前，双金属复合管的制备方法有很多，主要有***成型法，卷板焊接法，嵌套压紧法等。这些方法归纳起来有一个共同的特点，都属于机械复合，即两层金属间不具备原子互熔的冶金结合，因此，在使用过程中不可避免会出现两层金属分层的现象，造成严重后果。
发明内容
本发明提供一种在使用过程中不会出现两层金属分层的碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法。
本发明的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其中制备方法包括以下步骤：
管坯选择及处理步骤：选择以冶金方式结合的双金属复合管坯，进行第一次退火处理，所述双金属复合管坯包括内外两层，外层由下列重量份数元素组成：C≤0.035、Si≤0.75、Mn≤2.0、P≤0.040、S≤0.030、Cr 18.0～20.0、Ni8.0～12.0，其余为Fe；内层包括下列重量份数元素：C 0.17～0.23、Si 0.25～0.45、Mn 0.6～0.8、P≤0.03、S≤0.03；
挤压步骤：先在挤压比大于10的条件下进行挤压，挤压前的坯料的加热温度为1180-1220℃，挤压后进行第二次退火处理。
本发明的00Cr18Ni 10钢为国家标准GB/13296-2007中所述钢，也称304L钢，20G是优质碳素结构钢，为锅炉专用钢。
本发明所述的挤压比是指挤压前后的管的截面积的比值。
本发明的00Cr18Ni10/20G双金属管的管坯内外层化学成份控制要求和标准要求见表1：
表1内外层材料成分要求
本发明的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，在挤压步骤之后还包括：
冷轧步骤：控制单道变形量45-55％的范围内，进行一次或多次轧制。
本发明的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其中冷轧步骤后还包括如下步骤：酸洗步骤、成品热处理步骤，所述成品热处理步骤是先在880-910℃下进行正火空冷处理，再在640-660℃下进行回火处理。
本发明的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，所述管坯选择及处理步骤，其中以冶金方式结合的双金属复合管坯为离心浇注的复合管坯，其中第一次退火条件为在1000～1100℃高温下处理20～30小时，然后对所述离心浇注的复合管坯进行车削加工；
所述挤压步骤，其中挤压比为13-17，其中第二次退火处理是在780～800℃条件下，保温至少2～3小时，然后进行空冷。
本发明的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，
所述管坯选择及处理步骤，其中第一次退火是在1050℃高温下处理24小时；
所述挤压步骤，其中挤压比为15，挤压前管坯加热温度为1200℃，最后是在790℃条件下，保温2.5小时进行第二次退火；
所述冷轧步骤：其中控制单道变形量为50％；
所述成品热处理步骤为先在895℃的正火空冷处理，再采用650℃的回火处理。
本发明与背景技术比较所具有的有益效果是：
采用冶金双金属管坯结合挤压方法生产碱回收锅炉用冶金复合双金属复合管，其特点是外层金属耐碱液腐蚀，内层金属耐高压，同时这种复合管可以经过压扁、弯曲等试验均不会造成两层金属的分层。
另外，采用冶金双金属管坯结合挤压和冷轧方法，通过控制轧制单道次变形量，即满足内外层同步变形，又可获得晶粒细小的组织。
下面通过具体实施方式进一步对本发明进行说明。
具体实施方式
实施例1本发明的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，包括如下步骤：
一、双金属管坯选择及处理
1、坯料选用：选用离心浇铸的00Cr18Ni10/20G复合管坯，这种管坯实现初步的冶金结合，形成很大的内外层结合力，在进行后续挤压或挤压+冷轧生产过程中，不会由于因内外层金属承受较大剪切力而出现分层或者开裂现象。
2、第一次退火：在1050℃的温度下处理24小时，目的是为减少高温锅炉工况下界面热应力，两层金属结合部成分应有一个较宽的呈梯度变化的过渡区，同时也是为消除离心浇铸坯料的微观成分不均的现象。
二、双金属管的挤压
1、挤压：对离心浇铸坯料，由于本身晶粒较为粗大，采用挤压比为15的条件来破碎晶粒，满足材料成型要求，当然在现有技术范围内，针对不同的坯料种类，本发明可以采取不同的挤压比来实施挤压过程，一般挤压比要大于10。
2、挤压前坯料加热温度为1200℃，根据检验结果来看，此温度区间能够满足该复合管内外层挤压均匀变形的温度要求。
3、第二次退火处理：先在790℃条件下，保温2.5小时处理，然后进行空冷。
三、冷轧
1、选择适当的单道次变形量来实施生产，变形量控制在50％的范围内；
2、通过多道次轧制来合理分配每道次轧制的变形量，以便顺利轧制出成品管。
冷轧过程不同于挤压过程的一个重要方面是冷轧道次问题，双金属单次冷变形量过大易造成分层或开裂，过小又导致成本增加。
四、成品管的热处理
经冷轧后成品管用盐酸进行酸洗后，进行成品热处理，即采用先895℃的正火空冷处理，处理后内层材料强度较高，塑性较差，因此再采用650℃的回火处理来降低强度，提高塑性。
实施例2碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法为：
一、双金属管坯选择及处理
1、坯料选用：选用离心浇铸的00Cr18Ni10/20G复合管坯。
2、第一次退火：在1000℃的温度下处理20小时。
二、双金属管的挤压
1、挤压：采用挤压比为13的条件来破碎晶粒。
2、挤压前坯料加热制度：对挤压前坯料采用1180℃的温度加热。
3、第二次退火处理：先在780℃条件下，保温2小时处理，然后进行空冷。
三、冷轧
1、选择适当的单道次变形量来实施生产，变形量控制在40％的范围内；
2、通过多道次轧制来合理分配每道次轧制的变形量，以便顺利轧制出成品管。
四、成品管的热处理
经冷轧后成品管用盐酸进行酸洗后，进行成品热处理，即采用先880℃的正火空冷处理，处理后内层材料强度较高，塑性较差，因此再采用640℃的回火处理来降低强度，提高塑性。
实施例3碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法为：
一、双金属管坯选择及处理
1、坯料选用：选用离心浇铸的00Cr18Ni10/20G复合管坯。
2、第一次退火：在1100℃的温度下处理30小时。
二、双金属管的挤压
1、挤压：采用挤压比为17的条件来破碎晶粒。
2、挤压前坯料加热制度：对挤压前坯料采用1220℃的温度加热。
3、第二次退火处理：先在800℃条件下，保温3小时处理，然后进行空冷。
三、冷轧
1、选择适当的单道次变形量来实施生产，变形量控制在55％的范围内；
2、通过多道次轧制来合理分配每道次轧制的变形量，以便顺利轧制出成品管。
四、成品管的热处理
经冷轧后成品管用盐酸进行酸洗后，进行成品热处理，即采用先900℃的正火空冷处理，处理后内层材料强度较高，塑性较差，因此再采用660℃的回火处理来降低强度，提高塑性。
应用本发明的方法制得的成品管性能、组织要求见表2、3。
表200Cr18Ni10/20G双金属管的内外层组织要求
  位置   金相组织   要求
  外层00Cr18Ni10   奥氏体   铁素体含量不高于2％
  内层20G   铁素体+珠光体   组织均匀，晶粒度7-10级
表3本发明00Cr18Ni10/20G双金属管的内层20G力学性能
Figure B2009102227470D0000051
综上所述，上述实施例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案作出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围。

Claims (5)

1.一种碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其特征在于，所述制备方法包括以下步骤：
管坯选择及处理步骤：选择以冶金方式结合的双金属复合管坯，进行第一次退火处理，所述双金属复合管坯包括内外两层，外层由下列重量份数元素组成：C≤0.035、Si≤0.75、Mn≤2.0、P≤0.040、S≤0.030、Cr 18.0～20.0、Ni 8.0～12.0，其余为Fe；内层包括下列重量份数元素：C 0.17～0.23、Si 0.25～0.45、Mn 0.6～0.8、P≤0.03、S≤0.03；
挤压步骤：将管坯加热到1180-1220℃保温适当时间，在挤压比10-20的条件下进行挤压，最后进行第二次退火处理。
2.如权利要求1所述的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其特征在于，所述制备方法在挤压步骤之后还包括：
冷轧步骤：控制单道变形量45-55％的范围内，进行一次或多次轧制。
3.如权利要求2所述的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其特征在于，
所述冷轧步骤后还包括如下步骤：酸洗步骤、成品热处理步骤，所述成品热处理步骤是先在880-910℃下进行正火空冷处理，再在640-660℃下进行回火处理。
4.如权利要求1-3所述的任一项碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其特征在于，
所述管坯选择及处理步骤，其中以冶金方式结合的双金属复合管坯为离心浇注的复合管坯，其中第一次退火条件为在1000～1100℃高温下处理20～30小时，然后对所述离心浇注的复合管坯进行车削加工；
所述挤压步骤，其中挤压比为13-17，其中第二次退火处理是在780～800℃条件下，保温至少2～3小时，然后进行空冷。
5.如权利要求4所述的碱回收锅炉用双金属无缝复合钢管的制备方法，其特征在于，
所述管坯选择及处理步骤，其中第一次退火是在1050℃高温下处理24小时；
所述挤压步骤，其中挤压比为15，挤压前管坯的加热温度为1200℃，然后在790℃条件下，保温2.5小时进行第二次退火；
所述冷轧步骤：其中控制单道变形量为50％；
所述成品热处理步骤为先在895℃的正火空冷处理，再采用650℃的回火处理。
CN2009102227470A 2009-10-15 2009-11-17 碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法 Expired - Fee Related CN102039326B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2009102227470A CN102039326B (zh) 2009-10-15 2009-11-17 碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN200910236006.8 2009-10-15
CN200910236006 2009-10-15
CN2009102227470A CN102039326B (zh) 2009-10-15 2009-11-17 碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102039326A true CN102039326A (zh) 2011-05-04
CN102039326B CN102039326B (zh) 2013-01-30

Family

ID=43906048

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2009102227470A Expired - Fee Related CN102039326B (zh) 2009-10-15 2009-11-17 碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN102039326B (zh)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102586569A (zh) * 2012-03-27 2012-07-18 新兴铸管股份有限公司 一种TP310Cb/T11双金属复合管热处理工艺
CN102620062A (zh) * 2012-03-21 2012-08-01 苏州贝思特金属制品有限公司 一种低碳的镍铁铬合金不锈钢无缝钢管制造方法
CN103056183A (zh) * 2013-01-24 2013-04-24 太原科技大学 一种厚壁无缝钢管短流程铸挤连续成形的方法
CN103056180A (zh) * 2013-02-04 2013-04-24 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种薄壁23000mm超长管热挤压工艺
CN103511769A (zh) * 2012-06-25 2014-01-15 上海世航铜镍管件有限公司 一种船舶管道连接管件及其制备
CN103697244A (zh) * 2013-12-12 2014-04-02 四川鑫鼎新材料有限公司 一种双金属耐磨无缝复合钢管及其制备方法
CN106987781A (zh) * 2017-06-07 2017-07-28 苏州双金实业有限公司 一种环保耐低温复合钢
CN112646965A (zh) * 2020-11-13 2021-04-13 中国原子能科学研究院 一种铁素体/马氏体钢六角管控制变形的制造方法

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5558150A (en) * 1995-05-26 1996-09-24 Erim Method of producing a cast multilayered alloy tube and the product thereof
CN101530907B (zh) * 2009-02-17 2011-01-05 新兴铸管股份有限公司 锅炉用双金属无缝钢管的复合管坯及其生产方法

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102620062A (zh) * 2012-03-21 2012-08-01 苏州贝思特金属制品有限公司 一种低碳的镍铁铬合金不锈钢无缝钢管制造方法
CN102586569A (zh) * 2012-03-27 2012-07-18 新兴铸管股份有限公司 一种TP310Cb/T11双金属复合管热处理工艺
CN102586569B (zh) * 2012-03-27 2013-07-31 新兴铸管股份有限公司 一种TP310Cb/T11双金属复合管热处理工艺
CN103511769A (zh) * 2012-06-25 2014-01-15 上海世航铜镍管件有限公司 一种船舶管道连接管件及其制备
CN103056183A (zh) * 2013-01-24 2013-04-24 太原科技大学 一种厚壁无缝钢管短流程铸挤连续成形的方法
CN103056180A (zh) * 2013-02-04 2013-04-24 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种薄壁23000mm超长管热挤压工艺
CN103697244A (zh) * 2013-12-12 2014-04-02 四川鑫鼎新材料有限公司 一种双金属耐磨无缝复合钢管及其制备方法
CN103697244B (zh) * 2013-12-12 2016-04-20 四川鑫鼎新材料有限公司 一种双金属耐磨无缝复合钢管及其制备方法
CN106987781A (zh) * 2017-06-07 2017-07-28 苏州双金实业有限公司 一种环保耐低温复合钢
CN112646965A (zh) * 2020-11-13 2021-04-13 中国原子能科学研究院 一种铁素体/马氏体钢六角管控制变形的制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN102039326B (zh) 2013-01-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102039326B (zh) 碱回收锅炉用双金属无缝钢管的制备方法
CN105689613B (zh) 一种适用于超级双相不锈钢棒材的特种锻造方法
CN101161847B (zh) 高韧性热煨弯管用钢及其热轧平板的生产方法
CN109097704B (zh) 一种生产免退火含钒耐热钢热轧盘条的方法
CN101684539B (zh) 一种厚规格高韧性x70针状铁素体管线钢及制造方法
CN102392181B (zh) 一种合金钢、无缝钢管及异型钢管的热处理工艺
CN102127697A (zh) 一种x70钢级弯管和管件的制备方法
CN101994066A (zh) 一种形变诱发马氏体时效不锈钢及其加工工艺
CN101880818A (zh) 一种x80弯管和管件用钢的制备方法
CN102294456A (zh) 一种离心坯斜轧双金属复合无缝钢管的制造方法
CN102161148A (zh) 一种x90钢级弯管和管件的制备方法
CN107695266A (zh) 汽轮机用耐高温锻件及其锻造方法
CN110408862A (zh) 无缝钢管、制造方法及其应用
CN102383057A (zh) 耐低温k60管线钢及其所制弯管和弯管的制作方法
CN101545079B (zh) 韧性优良的高强度低屈强比x80热轧钢板及其生产方法
CN103510001B (zh) 一种双层卷焊管用冷轧钢板及其生产方法
CN1128242C (zh) 一种高洁净度高强韧性输气管线钢的制备方法
CN101525715B (zh) 耐腐蚀高强度合金、其冶炼方法及该合金的制品和制品的加工方法
CN105154793A (zh) 一种高强度、高耐蚀双相耐热钢
CN109628832B (zh) 一种极低温环境服役的管件用高强韧性钢板及其制造方法
CN100485074C (zh) 一种薄板坯连铸连轧生产if钢的生产工艺
CN101696466A (zh) 30CrMnSiA冷扎钢零件三段温度退火工艺
CN103121034B (zh) 超级双相不锈钢钢锭热加工开坯的生产方法
CN102644037A (zh) 一种管线钢的生产方法
CN110331261A (zh) 厚规格低铬铁素体不锈钢热卷帘罩式炉退火方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20130130

Termination date: 20151117