CN101643885B - 抗层状撕裂性能优良的工程用钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种能抗层状撕裂的工程用钢及生产方法,其组分及重量百分比为:C:0.24~0.35%,Si:0.66%~0.85%,Mn:0.30%~1.50%,P≤0.015%,S≤0.008%,Cr:0.15%~0.85%,Ni:0.10%~0.55%,Zr:0.005~0.055%,余Fe和不可避免的杂质,且化学成分满足以下关系式:C+Cr≤2Mn+Ni≤3.50%,C+S≤Zr+Cr≤0.85%;生产方法:在常规冶炼中吹氩、真空***精炼,均热温度1150℃~1300℃,保温至少为3小时;可逆轧制:开轧温度至少为1100℃,终轧温度在850℃~950℃,在860℃~960℃下进行正火热处理,自然冷却至常温。本发明钢抗拉强度达≥520MPa,厚度方向拉伸断面收缩率Zz≥55%,抗层状撕裂性能良好。
Description
技术领域
本发明涉及合金高强钢制造领域,具体属于用于海洋钻井平台、远洋船舶、大型桥梁、高层建筑等钢结构工程并能抗层状撕裂的钢种及其生产方法。
背景技术
海洋钻井平台、远洋船舶、大型桥梁、高层建筑等钢结构工程对钢材的性能要求越来越高,不仅要求钢材具有良好的基本力学性能,还要求具有优良的层状抗撕裂性能,即Z向性能。一般地,采用钢板厚度方向标准拉伸试样的断面收缩率Zz来衡量钢板抗层状撕裂性能的优劣,对于厚度大于15mm的钢板,通常要求Zz≥15%(记为Z15)、Zz≥25%(记为Z25)、Zz≥35%(记为Z35)。钢结构工程如果用抗撕裂性能钢建造,可以保证工程质量,提高工程使用寿命,经济效益和社会效益巨大。因此,本发明的目的在于提供一种具有良好抗撕裂性能钢及其制造技术,满足巨型船舶、海上钻井平台、大型桥梁、高层建筑用钢的需求。
在本发明申请以前,中国专利申请号为200810119506.9公开了一种“控轧控冷海洋平台用钢及其生产方法”,其化学组分及重量百分比含量为:C 0.05~0.09%,Mn 1.20~1.60%,Si 0.20~0.50%,Nb 0.03~0.05%,Ti 0.010~0.020%,V 0.03~0.06%,S≤0.005%,Als 0.020~0.040%,P≤0.015%,余量为Fe及杂质。采用热机械控制工艺过程(TMCP)进行生产,将按成分冶炼好的钢水浇铸成220~250mm厚板坯;将坯料装入板坯加热炉加热,出炉进行轧制。粗轧开轧温度在1060~1160℃;精轧开轧温度在840~940℃;终轧温度在780~820℃;轧制钢板厚度10~60mm。开始冷却温度在760~810℃;终止冷却温度在550~650℃;冷却速率在10~17℃/s。其不足在于:采用TMCP工艺生产的钢板微观组织结构不均匀,带状组织严重,虽然可应用于海洋平台钢结构建造,但不是一种理想的抗层状撕裂钢,因为其Zz≥35%,仅满足基本技术要求,富裕量较小,在施工中仍会发生层状撕裂的问题。另一项中国专利申请号为94115981.7的文献,其公开了一种“适于高温多湿环境的耐海水腐蚀钢及其制造方法”,通过铸造、热轧后以3~20℃/sec的冷速加速冷却,在400℃~600℃温度范围停止加速冷却,然后空冷。其不足在于:微合金化元素太多,包括难于控制的元素N、REM等,冶炼过程中不易操作,难于控制其成分精度,增加了生产难度,提高了成本,并且成形过程中采用轧后控制冷速冷却工艺,降低了设备利用率和生产效率,难于在实际生产过程中推广应用。中国专利申请号为200610024963.0公开了“一种抗海水和潮湿环境腐蚀钢”,其化学成分为:C:0.06%~0.09%,Si:0.20%~0.50%,Mn:0.30%~0.40%,Cr:1.00%~1.20%,Al:0.40%~0.60%,Mo:0.25%~0.35%,P≤0.015%,S≤0.010%,Cu≤0.15%,Ni≤0.20%,Ti≤0.020%,Sn≤0.020%,As≤0.020%,Pb≤0.0025%,Bi≤0.010%,Sb≤0.004%,[N]≤0.030%,[0]≤0.0025%,[H]≤0.00015%,余为Fe和不可避免的杂质。类似的,另一项中国专利申请200610024179.X公开了“一种耐海水腐蚀钢及其生产方法”,该两项耐海水腐蚀钢专利技术的化学成分十分复杂,而且对难于控制的合金元素提出了精度要求,显著增加了生产难度和成本。钢中价格昂贵的合金元素Mo含量较高,是一种不经济的钢种,且钢中Al含量很高,给生产该钢种带来很大困难,尤其是在浇铸过程中,形成的含Al氧化物及氮化物容易堵塞浇铸水口,造成生产事故。
发明内容
本发明的目的在于克服现有专利技术及服役的同类钢板的不足,提供一种具有优异抗层状撕裂性能,并依据本申请所述的生产方法使钢的抗拉强度≥520MPa,厚度方向拉伸断面收缩率Zz≥55%、组分及工艺简单,成本较低的能抗层状撕裂的工程用钢及其生产方法
实现上述目的的技术措施:
抗层状撕裂性能优良的工程用钢,其化学成分按重量百分比为:C:0.24~0.35%,Si:0.66%~0.85%,Mn:0.30%~1.50%,P≤0.015%,S≤0.008%,Cr:0.15%~0.85%,Ni:0.10%~0.55%,Zr:0.005~0.055%,余Fe和不可避免的杂质,且化学成分满足以下关系式:
(1):C+Cr≤2Mn+Ni≤3.50%
(2):C+S≤Zr+Cr≤0.85%。
生产抗层状撕裂性能优良的工程用钢的方法:其在于:在常规的冶炼过程中:采用吹氩、真空***精炼,钢坯均热温度:1150℃~1300℃,保温时间至少为3小时;可逆轧机轧制过程:开轧温度控制至少为1100℃,终轧温度控制在:850℃~950℃,在860℃~960℃条件下进行正火热处理,自然冷却至常温。
本发明主要合金元素含量的设定及制造方法,依据以下原理:
对于采用连铸板坯轧制厚度大于15mm的钢板,由于铸坯中心偏析、夹杂物或有害元素的影响导致钢板抗撕裂性能降低,有的甚至不能满足施工要求。海洋钻井平台、大型远洋船舶、桥梁、高层建筑等用钢厚度一般高于15mm,且在施工过程中钢板冷变形量较大,如果钢板抗撕裂性能低劣,钢结构在使用过程中就会开裂,造成事故。
本发明解决钢板撕裂缺陷的关键在于采用适量Zr处理,对钢中不可避免存在的杂质进行有效变质,形成颗粒细小、弥散分布且呈圆形的夹杂物,消除集中分布、颗粒较大(一般直径≥5μm)的有害夹杂物,同时,降低钢坯合金元素偏析程度,提高钢质,避免成品钢板在加工和使用过程中出现撕裂现象。设定化学成分满足关系式C+Cr≤2Mn+Ni,目的在于通过合金元素Mn和Ni的作用,降低钢中C、Cr的偏析程度,反之,如果C、Cr偏析严重,经轧制后会形成严重的带状组织,易在晶界形成CrxCy系列化合物,弱化晶界,导致抗撕裂性能变低劣。设定2Mn+Ni≤3.50%,目的在于在满足抗撕裂性能的前提下,尽可能减少钢中合金元素Mn、Ni的含量,降低生产成本,提高钢种冶炼效率。
钢中非金属硫化物夹杂容易变形,沿轧制方向拉长,破坏了钢中金属的连续性,极易造成钢板撕裂,因此设定C+S≤Zr+Cr,通过添加适量的合金元素Zr、Cr,一方面遏制钢中C的偏析,另一方面,对钢中硫化物进行有效变质,变有害夹杂物为无害夹杂物,可大幅度提高钢的抗撕裂性能,但Zr属于贵金属元素,故设定Zr+Cr≤0.85%,目的在于在满足生产条件和钢板质量的前提下,尽可能减少钢中合金元素含量,降低生产难度,另一方面,降低生产成本。
以下简述本发明钢中选定各合金元素及成分范围的理由。
抗撕裂性能工程用钢种一般要求钢板厚度大于15mm,最大厚度可达300mm。众所周知,钢的强度一般随厚度的增加而降低。而C是钢中较为有效、经济的间隙强化元素,控制钢中一定C含量可保障钢的强度,但是过高的C含量会增加偏析程度,降低抗撕裂性能,且使钢的断裂韧性显著降低,综合平衡钢的力学性能和抗撕裂性能,故将C含量的取值范围确定为:0.05-0.35%。
Si是一种廉价的置换强化元素,加入钢中可显著提高钢的强度,虽对钢的抗撕裂性能影响不大,但如果钢中Si含量偏高,会使钢的韧性,尤其使低温韧性明显降低,综合钢的强度及韧性两方面的考虑,将Si的成分范围确定为0.01-0.85%.
Mn不仅可以增加钢的强度,还可以降低钢的相变温度,通过控制轧制过程,细化晶粒,在提高钢的强度同时提高其断裂韧性,但若钢中Mn含量偏高,则会形成数量较多的MnS,降低钢的抗撕裂性能,故将Mn含量的范围设定为0.30-1.50%。
钢中添加适量Cr,可抑制环C原子扩散,降低C的偏析,有利于抗撕裂性能的提高,另一方面,适量的Cr可提高钢的强度。但过量的Cr含量,会形成沿晶界分布的网状Cr的碳化物,导致钢的脆性增加,降低钢的抗撕裂性能,故将℃r含量范围设定为0.15%~0.85%。
钢中Ni对强度贡献不大,但可提高钢的韧性,尤其是低温韧性,且钢中添加适量的Ni,可抑制其它合金元素的扩散,减少合金元素偏析,提高抗撕裂性能。因Ni是贵重元素,且资源紧缺,若加入量过多,增加生产成本,造成不必要的浪费,故将Ni含量范围设定为0.10%~0.55%。
Zr是对钢中有害夹杂物变质作用十分有效的合金元素,可将钢中粗大、集中分布和非圆形夹杂物变质成无害夹杂物,显著提高钢的抗撕裂性能。Zr的熔点较高,若过量加入,增加生产难度,提高生产成本,故将Zr的范围设定为0.005~0.055%。
P、S是钢中有害的杂质元素,降低钢的韧性,含量越低越好,但若将其含量限定得过低,会增加生产难度,提高生产成本,因此在不影响钢的抗冲刷磨蚀性能的前提下,将钢得P、S含量分别限定在P≤0.015%及S≤0.010%常规范围。
以下简述生产方法所依据的原理:
钢的制造方法冶炼过程采用吹氩、真空精练,目的在于减少钢中[O]、[N]、[H]等有害气体,均匀成分,通过真空循环精练,钢中有害夹杂物充分上浮到钢水表面渣中,净化钢水。
钢坯均热温度:1150℃~1300℃,保温时间至少3小时,足够高的温度和时间确保钢坯表层及中心部位全部奥氏体化,便于轧制,使高温下形成的粗大晶粒充分细化,改善钢的性能。将开轧温度设定为至少为1100℃,一般在1100℃-1280℃开始粗轧,因为设定过低,会有一些第二相沉淀析出,在轧制过程中产生裂纹,造成废品。另一方面,若开轧温度过低必将导致精轧温度降低,过低的终轧温度易形成部分特别粗大的晶粒,使得钢的机械性能降低。终轧温度设定在850℃~950℃范围,因为该温度范围处于非再结晶区轧制过程,在该温度范围轧制可以获得良好的微观组织和理想的综合力学性能。最后在860℃~960℃温度范围进行正火热处理,改善微观组织结构,使组织进一步均匀化,提高钢的抗层状撕裂性能。
本发明钢及其制造技术具有如下优点:
1.化学成分相对简单,生产工艺过程容易操作,生产成本较低。
2.具有优良的抗撕裂性能。
具体实施方式
按照本申请生产抗层状撕裂性能优良的工程用钢的方法:在常规的冶炼过程中:采用吹氩、真空***精炼,钢坯均热温度:1150℃~1300℃,保温时间至少为3小时;可逆轧机轧制过程:开轧温度控制至少为1100℃,终轧温度控制在:850℃~950℃,在860℃~960℃条件下进行正火热处理,自然冷却至常温,在组分设计要求范围,冶炼了6批本发明实施例钢,其组分取值数据见表1,表2为生产本发明钢的工艺过程、对抗层状撕裂性能Zz及抗拉强度的检测结果表。从表2可见,本发明钢的层状撕裂性能Zz≥55%,表明其具有良好的抗层状撕裂性能。对比钢7由于化学成分不满足关系式(1),不仅抗拉强度低于520MPa,且抗层状撕裂性能Zz较低,仅为33%,未达到一般技术要求的35%.对比钢8由于化学成分不满足关系式(2),虽然抗拉强度高于520MPa,但抗层状撕裂性能Zz很低,为28%,在工程建造过程中容易发生层状撕裂,工程质量难于保障。
表1.本发明实施例化学成分(质量分数%)
表2.生产本发明实施例钢的主要工艺条件及抗撕裂性能
Claims (2)
1.抗层状撕裂性能优良的工程用钢,其化学成分按重量百分比为:C:0.24~0.35%,Si:0.66%~0.85%,Mn:0.30%~1.50%,P≤0.015%,S≤0.008%,Cr:0.15%~0.85%,Ni:0.10%~0.55%,Zr:0.005~0.055%,余Fe和不可避免的杂质,且化学成分满足以下关系式:
(1):C+Cr≤2Mn+Ni≤3.50%
(2):C+S≤Zr+Cr≤0.85%。
2.生产权利要求1所述的抗层状撕裂性能优良的工程用钢的方法:其特征在于:在常规的冶炼过程中:采用吹氩、真空***精炼,钢坯均热温度:1150℃~1300℃,保温时间至少为3小时;可逆轧机轧制过程:开轧温度控制至少为1100℃,终轧温度控制在:850℃~950℃,在860℃~960℃条件下进行正火热处理,自然冷却至常温。
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