CN101490322B - 抗静电性聚酯假捻加工纱线和其制备方法以及含有该抗静电性聚酯假捻加工纱线的抗静电性特殊复合假捻加工纱线 - Google Patents
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Abstract
通过将包含含有聚氧化烯系聚醚和有机离子性化合物的PET系芳香族聚酯复丝的未拉伸纱条，在特定条件下拉伸并同时假捻加工，可以不产生假捻加工时的截面变形、起毛，高速、稳定地进行假捻加工，形成具备具有非常良好的质量风格、抗原纤性的纤维结构的纱条，能够制备具有耐久性优异的抗静电性的聚酯假捻加工纱线。通过使上述未拉伸纱条与含有聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物的聚酯的未拉伸纱条进行交织，并在特定条件下拉伸并同时假捻加工，可以高速且稳定地制备复合假捻加工纱线，其不起毛，具有非常良好的膨松性、短纤维纱感，同时具有耐久性优异的抗静电性。该加工纱线在抑制学生服、制服、防尘衣等静电的用途中特别有用。
Description
技术领域
本发明涉及具有抗静电性的聚酯假捻加工纱线和其制备方法以及含有该抗静电性聚酯假捻加工纱线的抗静电性特殊复合假捻加工纱线。近而详细来说，涉及具有耐久性优异的抗静电性的聚酯假捻加工纱线和可高速、稳定地制备这种假捻加工纱线的方法，以及具有含有该抗静电性聚酯假捻加工纱线的芯皮结构的抗静电性特殊复合假捻加工纱线。
背景技术
聚酯，其中尤其是聚对苯二甲酸乙二酯或者以其作为主体的芳香族聚酯(以下简称为PET系聚酯)由于具有众多优异的特性，因此作为纤维、薄膜、薄片等成型用材料而广泛使用。但是，由于聚酯具有疏水性，所以其在要求抗静电性的领域中的使用受到限制。
一直以来，为了赋予PET系聚酯亲水性并使其表现抗静电性(防静电性)而进行了各种尝试，至今提出了大量的提案。例如，已知在聚酯中配合聚氧化烯系聚醚化合物的方法(参考特公昭39-5214号公报)，以及在聚酯中配合基本上非相容性的聚氧化烯系聚醚化合物和有机·无机的离子性化合物的方法(参考特公昭44-31828号公报、特公昭60-11944号公报、特开昭53-80497号公报、特开昭53-149247号公报、特开昭60-39413号公报、特开平3-139556号公报)。但现实的情况是：由这些聚酯组合物制备的纤维虽然在普通的拉伸丝(FOY)中具有抗静电性，但是在假捻加工纱线中由于捻转变形而导致产生起毛，因此尚且不存在具有充分的抗静电性的实用的PET系聚酯假捻加工纱线。
另一方面，目前已知一种膨松性、短纤维纱感良好的2层结构的复合假捻加工纱线，其通过将具有伸长率差的2种以上的聚酯长丝并丝、进行交织处理，接着进行假捻加工来得到(例如，参考特公昭61-19733号公报)。
但是，近年来，尽管对于机织或针织物的质量风格、肌肤触感、外观等的要求越来越高，但对于使用现有的假捻加工纱线机织或针织的布帛，几乎可以说没有能够抑制噼噼啪啪声的静电这样的具有抗静电性的布帛。目前的现状是：特别在抑制学生服、制服、防尘衣等的静电的用途中，或者多与肌肤直接接触的女性衬衫或衬衫等的用途中，至今没有提供具有抗静电性的PET系聚酯假捻加工纱线布帛。
发明内容
本发明的目的在于提供新型PET系聚酯假捻加工纱线，该假捻加工纱线可以得到消除上述现有产品的缺点、抗静电性能优异的聚酯布帛，然后提供可稳定制备该聚酯假捻加工纱线的方法，进而提供能够制成具有非常良好的膨松性、短纤维纱感，同时抗静电性能也优异的仿短纤纱外观的聚酯布帛的新型聚酯复合假捻加工纱线，和可稳定制备该复合假捻加工纱线的方法。
本发明人们为了实现上述目的而进行了努力研究，结果发现如果使用特定的假捻器具在特定的温度和捻数条件下，将包含在特定范围内含有特定抗静电剂的聚酯组合物的聚酯未拉伸纱条进行拉伸并同时假捻加工，则可稳定地制备能够形成耐久性、质量风格等良好、抗静电性能也优异的聚酯布帛的新型聚酯假捻加工纱线，从而完成了本发明。
另外，本发明人们发现在聚酯系复合假捻加工纱线中，由以特定比例含有特定的抗静电剂的聚酯纱条构成芯部纱条，同时由以特定比例含有聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物或者聚苯乙烯系聚合物的聚酯纱条构成皮部纱条，将上述芯部纱条用未拉伸纱与皮部纱条用未拉伸纱并丝，在特定条件下进行拉伸并同时假捻加工，从而得到皮部纱条将抗静电性的芯部纱条沿长度方向均匀包裹的效果，由此可以以飞跃性提高的工序稳定性、生产率好地制备聚酯复合假捻加工纱线，该聚酯复合假捻加工纱线可以制成具有非常良好的膨松性、短纤维纱感，同时抗静电性能也优异的仿短纤纱外观的聚酯布帛，从而完成了本发明。
根据上述本发明，可提供
·抗静电性聚酯假捻加工纱线，其是由芳香族聚酯组合物构成的抗静电性聚酯复丝的假捻加工纱线，所述芳香族聚酯组合物的重复单元的75摩尔％以上含有对苯二甲酸乙二酯单元，且含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物，该抗静电性聚酯假捻加工纱线的特征在于，该假捻加工纱线的静电压半衰期为60秒以下，且卷曲率为10～20％。
·抗静电性聚酯假捻加工纱线的制备方法，其特征在于，将双折射率为0.02～0.05的未拉伸纱条在同时满足下述(一)～(四)的条件下进行拉伸并同时假捻加工，所述未拉伸纱条将芳香族聚酯组合物进行熔融纺纱而得，所述芳香族聚酯组合物的重复单元的75摩尔％以上含有对苯二甲酸乙二酯单元，且含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物，
(一)假捻工具使用3轴摩擦圆盘型的，其中位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，
(二)假捻加工温度为170℃～300℃的温度，
(三)假捻加工时的拉伸倍数为1.4～2.4，
(四)相对于假捻加工纱线的纤度(Y dtex)，假捻数T(次/m)为15000/Y1/2≤T≤35000/Y1/2。
·抗静电性特殊复合假捻加工纱线，其芯部纱条(A)包含由芳香族聚酯组合物构成的抗静电性聚酯复丝，所述芳香族聚酯组合物的重复单元的75摩尔％以上含有对苯二甲酸乙二酯单元，且含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物，皮部纱条(B)包含由芳香族聚酯组合物构成的聚酯复丝，所述芳香族聚酯组合物含有0.5～3.0重量％的聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物，该特殊复合假捻加工纱线的特征在于，该加工纱线的带电摩擦压为2000V以下，卷曲率为2～8％，且皮部纱条(B)的平均纱长比芯部纱条(A)的平均纱长长10～20％。
·抗静电性特殊复合假捻加工纱线的制备方法，其特征在于，在将聚酯复丝进行拉伸并假捻加工时，将含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物而成的未拉伸抗静电性聚酯复丝(A’)、与在聚酯复丝中以重量基准计含有0.5～3.0重量％的聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物的未拉伸聚酯复丝(B’)合丝来作为加工用原纱，在全部满足下述(1)～(4)的条件下进行拉伸并同时假捻加工，
(1)在将要假捻前进行空气交织处理，形成30个以上/m的缠结，
(2)假捻工具使用3轴摩擦圆盘型的，其中位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，
(3)假捻加工温度为170℃～300℃的温度，
(4)相对于假捻加工纱线的纤度(Y dtex)，假捻数T(次/m)为15000/Y1/2≤T≤35000/Y1/2。
附图的简单说明
图1是本发明使用的、制备假捻加工纱线的拉伸并同时假捻加工机的概略图，1是聚酯未拉伸纱或者纺丝混合长丝，2是导纱器(糸ガィド)，3、3’是给料辊，4是交缠喷嘴(ィンタ一レ一スノズル)，5是第1段加热器，6是冷却板，7是假捻工具(3轴摩擦圆盘单元)，8是第1送出辊，9是第2段加热器，10是第2送出辊，11是卷布刺辊，12是聚酯假捻加工纱线筒子(チ一ズ)。
另外，图2是表示本发明使用的假捻圆盘单元的一实施方式的立体图，13是假捻圆盘，14是导纱圆盘、15是旋转轴，16是同步皮带、17是传动皮带。
具体实施方式
本发明的抗静电性假捻加工纱线由包含特定的抗静电性芳香族聚酯组合物的复丝构成，且具有特定的抗静电特性和卷缩性。以下，对于本发明的实施方式，依次按照构成该抗静电性假捻加工纱线的芳香族聚酯组合物、该假捻加工纱线的特性和该假捻加工纱线的制备方法的顺序详细地进行说明。
<形成抗静电性假捻加工纱线的组合物>
本发明中所谓的系芳香族聚酯是指聚合物重复单元的75摩尔％以上、优选85～100摩尔％为对苯二甲酸乙二酯的PET芳香族聚酯，主要以由对苯二甲酸或者其酯形成性衍生物与乙二醇或者其酯形成性衍生物进行反应得到的聚合物作为对象。
在该PET系芳香族聚酯中，作为酸成分，除了对苯二甲酸以外也可以少量共聚其他的二官能性芳香族羧酸。上述共聚成分可以列举间苯二甲酸、邻苯二甲酸、1，5-萘二甲酸、2，5-萘二甲酸、2，6-萘二甲酸、4，4′-联苯二甲酸、3，3′-联苯二甲酸、4，4′-联苯醚二甲酸、4，4′-二苯基甲烷二甲酸、4，4′-二苯基砜二甲酸、4，4′-二苯基异亚丙基二甲酸、1，2-二(苯氧基)乙烷-4，4′-二甲酸、2，5-蒽二甲酸、2，6-蒽二甲酸、4，4′-对亚苯基二甲酸、2，5-吡啶二甲酸、β-羟基乙氧基苯甲酸、对羟基苯甲酸等。这些二官能性芳香族羧酸也可以将2种以上合用。并且，如果少量的话，也可以将己二酸、壬二酸、癸二酸、十二烷二酸这样的二官能性脂肪族羧酸、环己烷二甲酸这样的二官能性脂环族羧酸、5-钠磺基间苯二甲酸等的1种或者2种以上与这些二官能性芳香族羧酸并用。
另外，二醇化合物除了乙二醇以外，还可以将丙二醇、丁二醇、己二醇、新戊二醇、2-甲基-1，3-丙二醇、二甘醇、1，3-丙二醇这样的其他脂肪族二醇、1，4-环己烷二甲醇这样的脂环族二醇等以及它们的混合物等进行共聚。另外，如果少量的话，可以将两末端或者单末端为未封端的聚亚氧烷基乙二醇与这些二醇化合物共聚。
进而，聚酯在基本上为线状的范围下，也可以使用苯偏三酸、均苯四酸这样的多元羧酸、丙三醇、三羟甲基丙烷、季戊四醇这样的多元醇。
优选的PET系芳香族聚酯的具体例子可以列举聚对苯二甲酸乙二酯(PET)的均聚物、或者聚间苯二甲酸·对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸乙二酯·丁二酯、聚对苯二甲酸乙二酯·癸烷二甲酸酯等这样的共聚聚酯。其中，特别优选可以取得机械性质、制丝性等平衡的聚对苯二甲酸乙二酯的均聚物。
上述PET系芳香族聚酯可以通过任意的方法来合成。例如对于聚对苯二甲酸乙二酯进行说明，其可以如下述那样容易地制备，即，通过进行使对苯二甲酸与乙二醇直接进行酯化反应，或使对苯二甲酸二甲酯这样的对苯二甲酸的低级烷基酯与乙二醇进行酯交换反应或者使对苯二甲酸与氧化乙烯反应，来生成对苯二甲酸的乙二醇酯和/或其低聚物的第1段反应，接着将该生成物在减压下加热，使其进行缩聚反应直至形成希望的聚合度的第2段反应来制备。
在上述PET系芳香族聚酯中，根据需要，也可以含有稳定剂、消光剂、着色剂、其他的添加剂。
形成本发明的假捻加工纱线的抗静电性芳香族聚酯组合物是在如上述那样的PET系芳香族聚酯中配合2种特定的抗静电剂而成的组合物。作为本发明的第1抗静电剂来配合的聚氧化烯系聚醚(a)只要是对于PET系芳香族聚酯基本上是不溶性的化合物即可，可以是包含单一的氧化烯单元的聚亚氧烷基乙二醇，也可以是包含2种以上氧化烯单元的共聚聚亚氧烷基乙二醇，另外还可以是用下述通式(I)表示的聚氧化乙烯系聚醚。
在上述式(I)中，Z表示具有1～6个活性氢原子的有机化合物残基，R1表示碳原子数为6以上的亚烷基或者取代亚烷基，R2表示氢原子、碳原子数为1～40的一价烃基、碳原子数为2～40的一价羟基烃或者碳原子数为2～40的一价酰基，k表示1～6的整数，n表示满足n≥70/k的整数，m表示1以上的整数。
上述聚氧化烯系聚醚的具体例子可以列举分子量为4000以上的聚乙二醇、分子量为1000以上的聚丙二醇、聚丁二醇、分子量为2000以上的氧化乙烯、氧化丙烯共聚物、分子量为4000以上的三羟甲基丙烷氧化乙烯加成物、分子量为3000以上的壬基苯酚氧化乙烯加成物，以及在这些化合物的末端OH基上加成碳原子数为6以上的取代氧化乙烯而成的化合物，其中，优选分子量为10000～100000的聚乙二醇以及在分子量为5000～16000的聚乙二醇的两末端上加成碳原子数为8～40的烷基取代氧化乙烯而成的化合物。
上述聚氧化烯系聚醚化合物(a)的配合量相对于上述芳香族聚酯100重量份，优选为0.2～30重量份，进而优选2～6重量份的范围。当配合量比0.2重量份少时，亲水性不足，不能表现充分的抗静电性。另一方面，即使配合量比30重量份多，也不认为有最初抗静电性的提高效果，反而会损害所得组合物的机械性质，且由于该聚醚化合物易于渗出，所以在熔融纺纱时会降低薄片对于规尺(ル一ダ-)的咬合性，纺纱稳定性也变差。
在上述芳香族聚酯组合物中，为了更加提高抗静电性，可以进而配合作为第2抗静电剂的有机离子性化合物(b)。上述有机离子性化合物是与作为基质的PET系芳香族聚酯基本上是非反应性的、且与上述聚氧化烯系聚醚化合物(a)基本上也是非反应性的化合物，例如可以优选列举用下述通式(II)、(III)表示的磺酸金属盐和磺酸季鏻盐。它们可以单独使用，也可以将2种以上并用。
RSO3 M ......(II)
在上式(II)中，R表示碳原子数为3～30的烷基或者碳原子数为6～40的芳基，M表示碱金属或者碱土类金属。在上式(II)中，当R为烷基时，该烷基可以是直链状，或者也可以具有支链的侧链。M是Na，K，Li等的碱金属或者Mg，Ca等的碱土类金属，其中，优选Li，Na，K。上述磺酸金属盐可以单独使用1种，也可以将2种以上混合使用。
优选的磺酸金属盐的具体例子可以列举硬脂基磺酸钠、辛基磺酸钠、月桂基磺酸钠、碳原子数的平均值为14的烷基磺酸钠混合物、月桂基苯磺酸钠混合物、月桂基苯磺酸钠(硬型，软型)、月桂基苯磺酸锂(硬型，软型)、月桂基苯磺酸镁(硬型，软型)等。
RSO3 P R1 R2 R3 R4 ......(III)
上式(III)中，R1、R2、R3和R4分别独立地表示碳原子数为3～30的烷基或者碳原子数为6～40的芳基。这些R1、R2、R3和R4分别优选碳原子数为5～15的低级烷基、苯基或者苄基。另外，这些R1、R2、R3和R4的碳原子数的总计优选为60以下。
作为上述磺酸季鏻盐的优选具体例子，可以列举烷基碳原子数的平均值为14的烷基磺酸四丁基鏻、烷基碳原子数的平均值为14的烷基磺酸四苯基鏻、烷基碳原子数的平均值为14的烷基磺酸丁基三苯基鏻、月桂基苯磺酸四丁基鏻(硬型，软型)、月桂基苯磺酸四苯基鏻(硬型，软型)、月桂基苯磺酸苄基三苯基鏻(硬型，软型)等。上述磺酸季鏻盐可以仅单独使用1种，也可以将2种以上混合使用。
上述有机离子性化合物(b)可以仅使用1种，也可以将2种以上并用，其合计配合量相对于芳香族聚酯100重量份，优选0.05～10重量份的范围，进而优选0.5～4重量份。当小于0.05重量份时，抗静电性提高的效果小，当超过10重量份时，会损害纤维的机械性质，且由于该离子性化合物也易于渗出，所以在熔融纺纱时会降低薄片对于规尺的咬合性，纺纱稳定性也变差。
并且，在不妨碍本发明目的的范围下，除了上述抗静电剂以外，还可以在上述芳香族聚酯组合物中配合公知的添加剂，例如颜料、染料、消光剂、防污剂、荧光增白剂、阻燃剂、稳定剂、紫外线吸收剂、滑剂等。
<假捻加工纱线的特性>
本发明的假捻加工纱线具有卷曲率为10～20％、特别12～18％范围的卷缩特性。卷曲率在该范围时，可以得到柔软质量风格优异的机织或针织物。
当卷曲率小于10％时，在制成机织或针织物时的纱条间空隙增多，染料易于进入，导致容易产生染色不均，因此不是优选的。另一方面，当大于20％时，所得机织或针织物表面的杂色花线形成白色的色调，且机织或针织物的质地表现为疏松感，因此不是优选的。
进而，本发明的假捻加工纱线的静电压半衰期为60秒以下，优选5～40秒。这里，静电压半衰期是将假捻加工纱线进行筒机织或针织、染色、调湿后，利用JIS-L1094带电性试验方法A法(半衰期测定法)测定抗静电性能得到的值。这里，测定带电压衰减至初始带电压的1/2的时间(秒)，以该时间(秒)越短，抗静电性能越优异这样进行评价。当静电压半衰期大于60秒时，本发明的假捻加工纱线没有抗静电效果或者非常小，因此不能达到本发明的目的。
另外，本发明的假捻加工纱线在制成机织或针织物时易于将纤密度调节至适当的范围，因此其总纤度为50～200dtex(分特)的范围是合适的，优选50～150dtex的范围。当总纤度小于50dtex时，机织或针织物的拉伸强度(張り腰)弱，且难以得到充分密集的机织或针织物，因此不是优选的。另一方面，当大于200dtex时，由于机织或针织物的单位面积重量过于变大，所以作为机织或针织用不是优选的。并且，单纤维的纤度优选为1.0～5.0dtex，假捻加工纱线的构成长丝数优选为24～96根。
<假捻加工纱线的制备方法>
以上说明的本发明的抗静电性聚酯假捻加工纱线例如可以通过以下的方法以良好的生产率稳定地进行制备。
即，在本发明的制备方法中，为了在假捻加工时不产生变形、起毛，并可高速、稳定地进行假捻加工，而使用由芳香族聚酯组合物进行熔融纺纱而成的双折射率为0.02～0.05的未拉伸复丝作为加工用原纱，将其在同时满足下述(一)～(四)的条件下进行拉伸并同时假捻加工，所述芳香族聚酯组合物是在PET系芳香族聚酯中均一地配合上述聚亚氧烷基乙二醇(a)和离子性抗静电剂(b)而得的组合物，
(一)假捻工具使用3轴摩擦圆盘型的，其中位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，
(二)假捻加工温度为170℃～300℃的温度，
(三)假捻加工时的拉伸倍数为1.4～2.4，
(四)相对于假捻加工纱线的纤度(Y dtex)，假捻数T(次/m)为15000/Y1/2≤T≤35000/Y1/2。
在熔融纺纱阶段，优选将上述芳香族聚酯组合物从纺纱喷丝头熔融排出，进行冷却固化而形成长丝状，将各长丝合丝，赋予需要的油剂，在纺纱速度为2000～4500m/分、特别2500～3500m/分的条件下进行牵引。
此时，纺纱了的未拉伸纱(复丝)的双折射率需要在0.02～0.05的范围。当双折射率小于0.02时，假捻加工时的张力低，易于产生包边(サ一ジング)，并引起由于摇纱导致的热定形不均，而形成染色不均不良的原因，近而在假捻加工时的拉伸倍数升高而形成弱纱，因此不是优选的。另一方面，当双折射率大于0.05时，易于发生原纱起毛，使工序不协调，因此不是优选的。
在本发明的方法中，优选在纺纱和/或拉伸假捻加工的工序中通过空气湍流进行纱条的交织处理。上述空气交织处理也可以用与拉伸假捻加工不同的其他工序进行，但优选如图1所示，在拉伸假捻加工装置中设置交缠喷嘴(4)，并刚好在拉伸假捻加工之前实施该处理。由此可以抑制产生起毛，给加工纱线的操作性带来好的影响。进而，通过利用其他的交缠喷嘴(没有图示)在假捻下对热定形后的纱条实施空气交织，可以完全地进行混纤交织，使纱长度方向均匀化。由该效果，可以形成具有在纱长度方向均匀化的抗静电性能、且具有高级感的加工纱线。
在本发明的方法中，优选刚好在拉伸假捻加工之前实施交织处理的未拉伸纱例如挂在如图1所示的具有2段式加热器的拉伸假捻加工机上而制成具有卷曲的聚酯假捻加工纱线。并且，在图1的例子中，上述聚酯未拉伸纱(1)从卷装(パッケ一ジ)引出，经过导纱器(2)并由设置在2对给料辊(3、3’)之间的交缠喷嘴(4)进行空气交织处理。这里，进行交织处理的未拉伸纱一边在给料辊(3’)与第1送出辊(8)之间拉伸至规定倍数，一边通过旋转的3轴摩擦圆盘型的假捻工具(7)进行加捻。此时，假捻工具(7)使用下述那样的工具，即，该工具位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％。
其间，纱条在加捻状态下利用第1段加热器(5)进行热定形后，用下流侧的冷却板(6)冷却，并通过假捻工具(7)进行解捻。进而，移动纱条根据需要用设置在第1送出辊(8)与第2送出辊(10)之间的第2段加热器(9)进行再热定形处理，进而实施空气交织后，用卷布刺辊(11)卷绕成筒子状卷装(12)，从而制成作为目的的抗静电性聚酯假捻加工纱线。
考虑到在高速下进行拉伸假捻加工，第1段加热器(5)和第2段加热器(9)都优选为非接触式。特别地，第2段加热器(9)大多省略SW-OFF(不使用)，但根据加工纱线所要求的质量风格等的需要，也可以使用。
在本发明的方法中，如上所述，重要的是假捻工具(7)为如图2所示那样的3轴摩擦圆盘型的，且位于其解捻部位的最下段的圆盘为陶瓷制的圆盘，该圆盘的直径是紧挨其上流的圆盘直径的90～98％，使该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm。即，图2所示的假捻工具(7)是在3根旋转轴(15)上分别安装2个假捻圆盘(13)而成的3轴摩擦圆盘型的工具，各旋转轴(15)通过用传动皮带(17)驱动的同步皮带(16)以规定速度旋转，从而使各轴上的假捻圆盘(13)旋转。在本发明的方法中，假捻圆盘(13)中的至少位于解捻部位的最下段的圆盘(在图2的例子中是安装在左侧旋转轴的下方的圆盘)为陶瓷制，且该圆盘的直径是紧挨其上流侧的圆盘(在图2的例子中是安装在中央旋转轴的下方的圆盘)直径的90～98％。并且该陶瓷制圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm。
假捻工具(7)中最下段的圆盘材质为陶瓷，这从圆盘磨损的角度考虑是优选的。另外，基于本发明人们的知识，使该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，这在加捻结束、卷曲状态的纱条进入最后的解捻部位时，可以极力减少该圆盘与纱条的接触面积，并减小阻力，这在显著减少起毛方面是有效的。同样地，发现通过使最下段的圆盘直径为紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，可以减少使导纱移向下一步骤(即，热定形)时的阻力，纱条能够平滑地移动。
在本发明的方法中，由于在构成未拉伸纱条的长丝中含有上述2种抗静电剂，因而根据本发明的方法，原本易于产生由拉伸假捻加工导致的起毛的情况，通过采用上述条件可以显著降低拉伸假捻加工时的加工起毛的发生。然而，在该范围外时，产生加工起毛，形成对于织造性、解舒性、织物产品的品质造成不良影响的重要原因。本发明人们进行各种研究，结果表明在本发明方法的拉伸假捻加工中，使移动纱条与最下段圆盘的接触长度为2.5～0.5mm，这从显著减少加工起毛的角度考虑是特别有效的。
本发明中的假捻加工温度需要为170～300℃。当该温度小于170℃时，卷曲性能低，质量风格硬，当大于300℃时，极端进行加工纱线的扁平化，产生加工起毛，因此不是优选的。当使用具有非接触式的加热器的装置作为假捻加工机时，优选使第1段非接触式加热器的设定温度为170～300℃这样进行热处理。并且，这里所谓合适的加热器温度根据市售的假捻加工机(帝人制机制216锤建HTS-15V)而设定，假定其是非接触式的1.0～1.5m长度、纱速为800m/分～等类型的假捻加工机，因此，对于使用特殊的加热器或者以超高速度进行加工的情况等，当然应该适当调整设定温度。
并且，第1段加热器中纱条的热处理时间只要根据加热器的种类、其长度和其温度等适当设定即可，当热处理时间过于短时，加工纱线的卷曲率易于变得不充分，另外，易于产生由于张力变化导致的拉伸假捻断纱、加工纱线的起毛、机织或针织物上的染色不均。另一方面，当热处理时间过于长时，卷曲率有过于增大的倾向。通常，对于非接触式加热器的情况，在0.04～0.12秒的范围，特别在0.06～0.10秒的范围是合适的。
进而，拉伸假捻加工中的拉伸倍数为1.4～2.4是最合适的，在该区域以外的低倍数区，有包边发生，并产生由摇纱导致的热定形不均，在高倍数区，进行加工纱线的扁平化，进而产生加工起毛，因此不是优选的。
在本发明的方法中，将在拉伸并同时假捻加工时的假捻数T(次/m)根据假捻加工纱线的纤度Y(dtex)而设定在(15000～35000)/Y1/2、优选(20000～30000)/Y1/2的范围。当假捻数小于15000/Y1 /2(次/m)时，难以赋予微细且坚固的卷曲，在制成布帛时质量风格***，类似于纸，当假捻数大于35000/Y1/2(次/m)时，断纱和起毛的产生增多，因此都不是优选的。
在本发明的方法中，首先，优选对于供给拉伸假捻装置的聚酯未拉伸纱预先通过空气流进行长丝间的交织。该空气交织处理可以个别进行拉伸假捻加工，但优选如图1所示在拉伸假捻装置中设置交缠喷嘴，在刚好拉伸假捻之前进行空气交织处理的方法。交织的程度以在聚酯假捻加工纱线中测定的交织度为30～80个/m、更优选50～70个/m这样来实施。当交织度小于30个/m时，构成聚酯未拉伸纱的长丝之间的混乱状态变得恶化，拉伸假捻工序中由解舒(从原纱卷装中取出)不良导致的断纱以及加捻·解捻时的单纱断裂的发生增多，因此不是优选的。当交织度超过80个/m时，构成聚酯假捻加工纱线的长丝之间的抱合过于变强，纱形成固化的状态，从而不是优选的。
在本发明的方法中，优选使用直径为40～70mm，更优选直径为45～62mm的假捻圆盘进行加捻·解捻。该假捻圆盘例如如图2所示在配置于3轴上的假捻单元上分别组装2张圆盘这样来使用。当假捻圆盘的直径小于40mm时，在包含上述聚酯组合物的纱条上的由假捻圆盘导致的摩擦损伤急剧增加，断纱和起毛的产生增多。当假捻圆盘的直径大于70mm时，由假捻圆盘产生的加捻力降低，多有不能得到微细且坚固的卷曲的情况，从而不是优选的。另外，加捻张力升高，起毛的产生增多。进而，将移动纱条导入假捻圆盘的操作(引线)变得极其困难。
通过假捻圆盘的纱条的移动角度(圆盘旋转轴与在圆盘外周上接触移动的纱条所成的角度)优选为30～48度，特别优选32～45度的范围。由此可以降低由圆盘产生的加捻力，且能够提高送纱作用，在稳定的状态下进行加捻·解捻。此时，如上所述，使最下段的圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，这在显著减少加工起毛方面是有效的。
包含上述聚酯组合物的纤维的抗原纤性差，一般认为这种抗原纤性低的纤维在加工时不可避免地会产生起毛，但根据本发明的方法，由于采用了使纱条具备具有抗原纤性的纤维结构、并同时进行加工的技术，因此在假捻加工时不产生截面变形、起毛等，可以高速、稳定地进行假捻加工，能够制备高品质的假捻加工纱线。
这样得到的本发明的抗静电性假捻加工纱线可以在无捻、无浆纱的状态下进行织造或者机织或针织，制成良好的布帛。此时，织造机织或针织性良好，没有断纱且较为平滑。另外，根据以上那样的本发明方法，可以有效、稳定地制备抗静电性、耐久性优异的聚酯假捻加工纱线。
<复合假捻加工纱线的特性>
其次，本发明的抗静电性特殊复合假捻加工纱线是如上所述具有复合结构的复合假捻加工纱线，所述复合结构是皮纱基本上覆盖在包含上述抗静电性聚酯长丝的芯纱的外周而成的结构。
这里，构成本发明的复合假捻加工纱线的皮纱包含如上述那样在芳香族聚酯中配合聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物而成的。这里，作为芳香族聚酯，其全部重复单元的75摩尔％以上、特别85摩尔％以上包含对苯二甲酸乙二酯，优选其特性粘度(使用邻氯苯酚作为溶剂在35℃下测定)为0.7以下，特别优选0.55～0.70。并且，该芳香族聚酯可以与构成芯纱的芳香族聚酯具有相同的组成，也可以具有不同的组成。
另外，在这些聚酯中也可以含有公知的添加剂，例如颜料、染料、消光剂、防污剂、荧光增白剂、阻燃剂、稳定剂、紫外线吸收剂、滑剂。
在构成皮纱的芳香族聚酯中配合的聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物、聚苯乙烯系聚合物可以是无规立构结构或者间规立构结构的非晶性聚合物，也可以是等规立构结构的结晶性聚合物。另外，在不损害本发明目的的范围内也可以含有共聚成分。
当这些聚合物的分子量过于小时，下述本发明的效果有降低的倾向，因此优选其重均分子量为2000以上，特别优选5000～20万的范围。具体来说，特别优选的例子可以列举重均分子量为8000～20万、熔体指数A(以ASTM-D1238为标准，在温度230℃，负重3.8kgf的条件下测定)为10～30g/10分钟的聚甲基丙烯酸甲酯系共聚物或等规立构聚苯乙烯系聚合物、或者重均分子量为8000～20万、熔体指数B(以ASTM-D1238为标准，在温度300℃、负重2.16kgf的条件下测定)为6～50g/10分钟的间规立构聚苯乙烯系聚合物等。对于这些聚合物，将其在上述聚酯中熔融混合并进行熔融纺纱时，其热稳定性和分散状态的稳定性优异，因此是优选的。
推测由于通过上述聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物在聚酯中的混合而在该纤维的表面形成微细凸部的缘故，结果发现纤维间摩擦阻力下降而变得易于滑动，由此可以产生下述那样的效果，即，能够实现具有柔软且平滑表面触感的质量风格的机织或针织物，另一方面染色时的光泽可以维持在与未添加时同等的水平。为了产生上述效果，以聚酯重量为基准时，上述聚合物的含量以合计量计需要0.5～3.0重量％，优选1.0～2.0重量％。当含量小于0.5重量％时，纤维·纤维间的摩擦下降不充分，所得布帛的质量风格***，因此不是优选的。
另一方面，当上述含量大于3.0重量％时，不仅上述聚合物添加的效果饱和，而且纤维的纺纱、拉伸工序的稳定性降低，断纱增多，因此不是优选的。并且，也可以将聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物与聚苯乙烯系聚合物合用，此时两者合计的重量％在上述含量的范围内。
在本发明中，通过将皮纱制成这种组成，还可以达到上述改善复合纱表面的触感等效果，最重要的是当在皮纱中混合聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物或聚苯乙烯系聚合物时，由于与相同纺速的未混合纱相比，其伸长率变高，所以将它们进行复合假捻加工时，可以得到该混合纱易于配合在复合纱的皮部中，相反作为复合对象的抗静电纱条易于配合在芯部中这样的效果。
并且，在不妨害本发明目的的范围下，在形成皮纱的上述聚酯组合物中根据需要也可以配合公知的添加剂，例如颜料、染料、消光剂、防污剂、荧光增白剂、阻燃剂、稳定剂、紫外线吸收剂、滑剂等。
在本发明的复合假捻加工纱线中，需要芯纱的纱条组A与皮纱的纱条组B的纱长度具有差异，特别地，纱条组B的长度优选比纱条组A长10～20％，更优选长12～18％的范围。此时，形成纱条组A主要配合在复合假捻加工纱线的芯部中，纱条组B主要配合在皮部中的芯皮结构。通过形成这种纱长差异，可以沿纱长方向稳定地用皮纱包住具有抗静电性的芯纱，形成能够较高维持抗静电性，且洗涤耐久性良好的结果。另外，更为纤细的皮纱可以使加工纱线和包含其的机织或针织物表现柔软的质量风格。另外，机织或针织物工序中的操作性提高，可以得到高品质的机织或针织物。
在本发明中，上述那种由纱条组A和纱条组B构成的复合假捻加工纱线的卷曲率需要具有2～8％的范围、特别3～7％的范围的卷曲。
通过使卷曲率在该范围，可以得到柔软质量风格优异的机织或针织物。相对于此，当卷曲率小于2.0％时，形成机织或针织物时的纱条间空隙过于增多，在染色时易于进入需要量以上的染料，容易产生染色不均，因此不是优选的。另一方面，当大于8.0％时，所得机织或针织物表面的杂色花线形成白色的色调，且机织或针织物的质地表现为疏松感，因此不是优选的。
并且，从构成复合假捻加工纱线的纱条组A或者纱条组B中取出各自的纱条，分别单独进行测定时的卷曲率可以相互相同，也可以不同，当纱条组B的卷曲率大时，易于将该纱条B主要配合在复合假捻加工纱线的皮部中，因此在制成机织或针织物时，可以提高柔软且平滑的表面触感的质量风格，因此是优选的。
对于本发明的复合假捻加工纱线，进而其带电摩擦压为2000V以下，优选在500V～1500V的范围内。带电摩擦压是将复合假捻加工纱线进行筒机织或针织、染色、调湿后，利用JIS L 1094带电性试验方法B法(摩擦带电压测定法)测定抗静电性能得到的值，当摩擦带电压为约2000V以下(优选1500V以下)时，可以评价为具有抗静电效果。
本发明的复合假捻加工纱线在制成机织或针织物时易于将纤密度调节至适当的范围，因此其总纤度为100～300dtex(分特)的范围是合适的，优选130～270dtex的范围。当总纤度小于100dtex时，机织或针织物的拉伸强度弱，且难以得到充分密集的机织或针织物，因此不是优选的。另一方面，当大于300dtex时，由于机织或针织物的单位面积重量过于变大，所以作为机织或针织用不是优选的。并且，从具有更微细性的角度考虑，优选纱条组A与纱条组B的总纤度比以前者/后者计为40/60～60/40，特别优选45/55～55/45的范围。
另一方面，纱条组A和纱条组B的单纤维纤度可以相同，也可以不同，其平均单纤维纤度需要为1.0～5.0dtex，优选1.2～4.0dtex的范围。当平均的单纤维纤度小于1.0dtex时，纱条组A与纱条组B的混合过于进行，从而难以表现所得机织或针织物表面，因此不是优选的。另一方面，当平均单纤维纤度大于5.0dtex时，所得机织或针织物的质量风格粗硬化，给表面带来不良的触感，因此不是优选的。并且，当芯纱与皮纱B的单纤维纤度不同时，对于复合假捻加工纱线的更容易配合在芯部中的纱条组，优选其单纤维纤度大的纱条组。但是，如果过于大，则质量风格易于变得粗硬，因此优选单纤维纤度为5.5dtex以下。
<复合假捻加工纱线的制备方法>
以上说明的本发明的机织或针织物用聚酯复合假捻加工纱线可以例如通过以下的方法来制备。即，在将聚酯复丝进行拉伸假捻加工时，使用聚酯未拉伸纱(A’)和聚酯未拉伸纱(B’)作为加工用的聚酯原纱，将它们合丝，在同时满足下述(1)～(4)的条件下进行拉伸并同时假捻加工来制备，所述聚酯未拉伸纱(A’)将上述聚亚氧烷基乙二醇(a)与离子性抗静电剂(b)配合而成，所述聚酯未拉伸纱(B’)将上述聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物混合而成。
(1)在将要假捻前进行空气交织处理，形成30个以上/m的缠结，
(2)假捻工具使用3轴摩擦圆盘型的，其中位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，
(3)假捻加工温度为170℃～300℃的温度，
(4)相对于假捻加工纱线的纤度(Y dtex)，假捻数T(次/m)为15000/Y1/2≤T≤35000/Y1/2。
这里，在形成芯纱的低伸长率侧未拉伸纱(A’)与形成皮纱的高伸长率侧未拉伸纱(B’)之间具有伸长率差，当未拉伸纱B’的伸长率为70～150％、特别在90～130％范围这样大的范围时，对于所得复合假捻加工纱线，纱条组B主要配合在其皮部，因此所得机织或针织物的质量风格更柔软且具有弹性，从而是优选的。并且，当伸长率差大于150％时，质量风格呈现疏松感，且在拉伸假捻加工工序中易于产生张力变化，因此由其导致的断纱频率增加，不能稳定地进行加工。
另外，低伸长率侧未拉伸纱(A’)和高伸长率侧未拉伸纱(B’)可以分别进行纺纱并卷绕后，将它们合纱来供给拉伸假捻加工，也可以将各聚合物从不同的纺纱喷丝头同时熔融排出，在冷却后将各纱条组进行合纱并卷绕，供给拉伸假捻加工，在后者的方法中，当在纺纱速度为2500～4000m/分、特别3000～3500m/分的范围下进行熔融纺纱时，对于含有0.5～3.0重量％聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物的聚酯，与将聚酯以相同速度进行熔融纺纱而得的未拉伸纱相比，可以容易且高效地得到70～150％、特别90～130％这样大的伸长率的，因此是优选的。
一般地，含有抗静电剂的纱条易于原纤化，在假捻加工中易于产生起毛，在本发明中，将抗静电纱条配合在芯部中，并用皮部纱条包住芯纱而减少加工时的变形，由此在加工时基本上难以出现起毛，因此即使在拉伸假捻加工中也几乎看不到起毛的产生。
在本发明的方法中，首先需要对于如上述那样将低伸长率侧未拉伸纱(A’)与高伸长率侧未拉伸纱(B’)进行合纱或者纺纱混纤而成的未拉伸纱条进行空气交织处理。
空气交织处理也可以用与拉伸假捻加工不同的其他工序进行，但优选如图1所示，在拉伸假捻加工装置中设置交缠喷嘴(4)，并刚好在拉伸假捻加工之前实施该处理。由此可以抑制由伸长率差导致的粒结产生，给操作性带来好的影响。
进而，通过利用其他的交缠喷嘴(没有图示)在赋予假捻下对热定形的纱条实施空气交织，可以完全使混纤交织均匀化，并在纱长度方向上皮纱均匀包住芯纱，由上述效果，可以具有耐久性的抗静电性能、且能够表现高级感。
当利用交缠喷嘴进行的空气交织的程度过于少时，在拉伸假捻加工中低伸长率侧纱条组A与高伸长率侧纱条组B分离，制成机织或针织物时的织物表面易于变得不均匀，特别是未拉伸纱A’与B’之间的伸长率差为30％以上的情况增多，因此优选使在所得复合假捻加工纱线中测定的交织度为30个/m以上、特别40个/m以上这样来实施。另一方面，当由交缠喷嘴赋予的交织度过于大时，单纱之间的抱合过于增强，制成机织或针织物时的质量风格易于变得粗硬，因此优选交织度为80个/m以下。
接着，实施交织处理的未拉伸纱例如挂在如图1所示的具有2段式加热器的拉伸假捻加工机上而制成具有卷曲的聚酯假捻加工纱线。在图1的例子中，如上述那样将2种聚酯组合物同时纺纱、并丝而成的未拉伸纱(1)通过设置在2对给料辊(3、3’)之间的交缠喷嘴(4)进行空气交织处理。这里，赋予了规定的交织程度的未拉伸纱一边在给料辊(3’)与第1送出辊(8)之间进行拉伸，一边通过与假捻工具(7)的圆盘的摩擦进行加捻。其间，在加捻状态下利用第1段加热器(5)进行热处理，并用冷却板(6)冷却后，通过假捻工具(7)进行解捻。进而，移动纱条根据需要用设置在第1送出辊(8)与第2送出辊(10)之间的第2段加热器(9)进行再热处理，进而对于热定形了的假捻后纱条实施空气交织，然后用卷布刺辊(11)卷绕成筒子状卷装(12)，从而制成作为目的的抗静电性聚酯复合假捻加工纱线。
此时，考虑到在高速下进行拉伸假捻加工，第1段加热器(5)和第2段加热器(9)都优选为非接触式。特别地，第2段加热器(9)多为SW-OFF(不使用该加热器)，但根据加工纱线所要求的质量风格等需要，也可以使用。
在本发明的方法中，重要的是假捻工具(7)为如图2所示那样的3轴摩擦圆盘型的工具，位于其解捻部位的最下段的圆盘材质为陶瓷，且使移动纱条与该圆盘的接触长度为2.5～0.5mm，进而该圆盘的直径是紧挨其上流的圆盘直径的90～98％。
即，图2所示的假捻工具(7)是在3根旋转轴(15)上分别安装2个假捻圆盘(13)而成的3轴摩擦圆盘型的，各旋转轴(15)通过用传动皮带(17)驱动的同步皮带(16)以规定速度旋转，从而使各个假捻圆盘(13)旋转。在本发明的方法中，假捻圆盘(13)中的至少位于解捻部位的最下段的圆盘(在图2的例子中是安装在左侧旋转轴的下方的圆盘)为陶瓷制，且该圆盘的直径是紧挨其上流侧的圆盘(在图2的例子中是安装在中央旋转轴的下方的圆盘)直径的90～98％。并且该陶瓷制圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm。
此时，从耐磨损的角度考虑，优选最下段的圆盘材质是陶瓷。根据本发明人们的研究，可知在本发明的复合假捻加工中，通过使移动纱条与该圆盘的接触长度为2.5～0.5mm，可以极力减少在加捻结束，卷曲状态的纱条进入最后的解捻部位时的接触面积，并减小阻力，其结果是显著减少了起毛，然后使该圆盘的直径为紧挨其上方的圆盘直径的90～98％的范围，这对于减少使导纱移向下一步骤(具体来说是热定形)时的阻力值而能够平滑移动这方面有效等。其中确认通过使移动纱条与上述圆盘的接触长度为2.5～0.5mm，对于显著减少加工起毛是特别有效的。
在本发明的方法中，通过上述各条件的组合，可以显著减少加工起毛的产生。然而，在该范围外时，产生加工起毛，形成对于市场上产品的织造性、解舒性、织物产品的品质造成不良影响的重要原因。
本发明的假捻加工温度需要在170～300℃。当该温度小于170℃时，卷曲性能低，质量风格硬，当大于300℃时，极端进行加工纱线的扁平化，产生加工起毛，因此不是优选的。当使用具有非接触式的加热器的装置作为假捻加工机时，优选使第1段非接触式加热器的设定温度为170～300℃这样进行热处理。并且，这里所谓合适的加热器温度根据市售的假捻加工机(帝人制机制216锤建HTS-15V)而设定，假定其是非接触式的1.0～1.5m长度、纱速为800m/分～等类型的假捻加工机，因此，对于使用特殊的加热器或者以超高速度进行加工的情况等，当然应该适当调整设定温度。
这里，加捻区域的第1加热器用于提高未拉伸纱条的拉伸性和假捻加工性(加捻性)，在其温度对于非接触加热器的情况为小于170℃的温度时，加捻性降低，不能赋予作为本发明目的的卷曲，制成机织或针织物时的质量风格类似于纸张。另外，拉伸假捻加工时的断纱和起毛的产生增多，还易于发生卷曲不均或染色时的染色不均，因此不是优选的。另一方面，当超过300℃时，在拉伸假捻加工时易于产生单纱断裂，特别对于高伸长率侧的未拉伸纱条(B‘)易于产生单纱断裂，所得聚酯复合假捻加工纱线具有较多的起毛，因此不是优选的。并且，根据拉伸假捻加工机的类型，第1段加热器有分割为前半部和后半部的情况，在本发明的方法中，第1段加热器的前半部和后半部只要设定成同一温度即可。
并且，第1段加热器中纱条的热处理时间可以根据加热器的种类、其长度和其温度等适当决定，但当热处理时间过于短时，卷曲率易于变得不充分，另外，易于产生由于张力变化导致的拉伸假捻断纱、假捻加工纱线的起毛、机织或针织物上的染色不均，另一方面，过于长时，卷曲率有过于增大的倾向。因此在用非接触式加热器进行热处理时，通常该热处理时间在0.04～0.12秒的范围，特别在0.06～0.10秒的范围是合适的。
进而，对于加工时的拉伸倍数，1.4～1.7是最合适的区域，在该区域以外时，对于低倍数侧，有包边发生，并产生由摇纱导致的热定形不均，对于高倍数侧，进行加工纱线的扁平化，并产生加工起毛，因此不是优选的。
在将复合假捻加工纱线的纤度记作Y(dtex)时，假捻数设定在[(15000～35000)/Y1/2]次/m、更优选[(20000～30000)/Y1/2]次/m的范围。当假捻数小于15000/Y1/2次/m时，难以赋予微细且坚固的卷曲，所得布帛质量风格***，类似于纸。当假捻数大于35000/Y1/2(次/m)时，断纱和起毛的产生增多。
在本发明中，首先需要对于供给拉伸假捻装置的、进行合纱或者纺纱混纤而成的聚酯未拉伸纱预先进行空气交织。空气交织可以个别进行拉伸假捻处理，但优选如图1所示在拉伸假捻装置中设置交缠喷嘴，在将要拉伸假捻之前进行空气交织处理的方法。空气交织的程度以在聚酯假捻加工纱线中测定的交织度为30～80个/m、更优选50～70个/m这样来实施。当交织度小于30个/m时，构成聚酯未拉伸纱的纱条之间的混和状态变得恶化，拉伸假捻工序中由解舒不良导致的断纱以及加捻·解捻时的单纱断裂的发生等增多，因此不是优选的。另一方面，当交织度超过80个/m时，构成聚酯假捻加工纱线的单纱之间的抱合过于增强，纱呈现固化的状态，从而不是优选的。
假捻工具的圆盘尺寸没有特别限定，优选直径为40～70mm的圆盘，更优选直径为45～62mm的圆盘。例如如图2所示在配置于3轴上的假捻单元上各组装2张圆盘这样来使用。当圆盘直径小于40mm时，纱条组A’的由圆盘导致的摩擦损伤增加，断纱和起毛的产生易于增多。另一方面，当大于70mm时，由圆盘产生的加捻力降低，难以赋予充分的卷曲。
通过该圆盘的纱条的移动角度(圆盘旋转轴与在圆盘外周上接触移动的纱条所成的角度)优选为30～48度，特别优选32～45度的范围。由此可以降低由圆盘产生的加捻力，且能够提高送纱作用，在稳定的状态下进行加捻·解捻。
一般地，含有抗静电剂的纱条易于原纤化，在假捻加工中易于产生起毛，在本发明中，将抗静电纱条配合在芯部中，并用皮部纱条包住芯纱而减少加工时的变形，由此在加工时难以出现起毛，且如上述那样选择假捻加工条件，因此两者相互配合，极少产生起毛，得到非常良好的复合假捻加工纱线。
这样得到的本发明的复合假捻加工纱线例如可以在无捻、无浆纱的状态下通过喷水织机等制成织物，此时可以在织造性良好，也无断纱等的情况下顺利地进行织造。包含本发明聚酯复合假捻加工纱线的布帛具有良好的抗静电性，另外，即使在官能评价方面，也有非常满意的厚度，且具有高级感，形成柔软且呈现良好的膨胀感的仿短纤纱外观质量风格的布帛。
实施例
以下、通过实施例和比较例进而具体地说明本发明。并且，例中所示的各测定值是用以下方法测定的值。另外，例中的“份”只要没有特别地说明，其意思是指重量份。
(1)特性粘度
将芳香族聚酯组合物溶解在邻氯苯酚，使用乌氏粘度计(ゥベロ-デ粘度管)，在35℃下进行测定。
(2)纺纱断纱
用熔融纺纱设备进行1周的熔融纺纱，记录断纱的次数，将每1天1纺锤的纺纱断纱次数作为纺纱断纱。其中，断纱次数不包括由人为或者机械的原因导致的断纱。
(3)双折射率
根据常法，使用光学显微镜和补偿器，由在纤维的表面观察到的偏振光的延迟(リタ一デ一ション)求得。
(4)移动角度
对在假捻圆盘上移动的纱条进行拍照，在相片上实测各假捻圆盘的圆盘上纱条的移动角度度θ，将这些测定值的平均值作为移动角度。
(5)拉伸假捻断纱
利用帝人制机制216锤建「HTS-15V」(2加热器假捻加工机中非接触式加热器的形式)连续进行1周的拉伸假捻加工，将拉伸假捻机1台·每1天的断纱次数记作拉伸假捻断纱。其中，断纱次数不包括结头前后的断纱(结头断纱)或者自动切换时的断纱等、由人为或者机械原因导致的断纱。
(6)卷曲率
在聚酯假捻加工纱线样品上施加0.044cN/dtex的张力，使其卷绕在纱框上，制成约3300dtex的绞纱。在该绞纱的一端负载0.0177cN/dtex和0.177cN/dtex这2个负重，测定经过1分钟后的长度S0(cm)。接着，在除去0.177cN/dtex负重的状态下在100℃的沸水中进行20分钟的处理。在沸水处理后除去0.0177cN/dtex的负重，在自由状态下自然干燥24小时，再次负载0.0177cN/dtex和0.177cN/dtex的负重，测定经过1分钟后的长度S1(cm)。接着，除去0.177cN/dtex的负重，测定经过1分钟后的长度，求得S2(cm)，用下面的算式算出卷曲率。并且，在本实施例和比较例中用10次测定值的平均值表示。
卷曲率(％)＝[(S1-S2)/S0]×100
(7)假捻加工纱线、复合假捻加工纱线的强度、伸长率
根据JIS L-1013-75，测定断裂强度和断裂伸长率。
(8)起毛个数
使用东レ(株)制DT-104型起毛计数装置，对聚酯假捻加工纱线样品以500m/分的速度连续测定20分钟，计测产生的起毛数，用相当于每1万m样品长度的个数表示。
(9)质量风格
通过专家的官能检查，分为以下的水平。
(柔软感)
水平1：具有柔软且弹性的感触
水平2：稍微缺乏柔软感但可以感觉到回弹性
水平3：具有干涩的触感或者硬的触感。
(短纤维纱感)
水平1：极为膨松并富有短纤维纱感。
水平2：稍微缺乏短纤维纱感。
水平3：具有类似扁平纱线(フラットャ一ンラィク)的触感或者硬的触感。
(10)带电性试验：A法(半衰期测定法)
将假捻加工纱线进行筒机织或针织、染色、调湿后，在电晕放电场中使试样带电，然后用静电衰减测试仪(スタティック·ォネストメ-タ)测定该带电压衰减至1/2的时间(秒)。以该时间(秒)越短，抗静电性能越优异这样进行评价。
(11)带电性试验：B法(摩擦带电压测定法)
一边使试样旋转一边用摩擦布摩擦，测定产生的带电压。具体顺序按照JIS L 1094带电性试验方法B法(摩擦带电压测定法)进行。只要该摩擦带电压为约2000V以下(优选1500V以下)，就可以评价为具有抗静电效果。
(12)交织度
在约1.2m聚酯假捻加工纱线的纱端上施加0.2cN/dtex的负重，从安装在隔板上部的固定点垂直悬吊，使用相当于0.1cN/dtex负重的重量的钓钩型挂钩(フック)，由上部固定点***该钓钩型挂钩，等待挂钩自然落下为止并将其取出。接着，在自停止点下方2mm处的位置再***挂钩，进行同样的操作。重复上述操作直至经过1m的纱长，将其间挂钩停止的次数记作交织度(个/m)。
(13)熔融粘度(MVPM、MVPS、MVPEs)
聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物、聚苯乙烯系聚合物和聚酯的熔融粘度(MVPM、MVPS和MVPEs)使用岛津制作所制的岛津熔体流动速率测定仪(フロ一テスタ一)，并使用排出直径0.5φmm x孔长1mm的喷管(ォリフィス)，在气缸温度295℃、负重20KG的条件下进行测定。检测此时的挤出压力，为在粘度式中外推求得的值。测定的基质聚酯的熔融粘度MVPEs为1400泊。计算测定的聚甲基丙烯酸甲酯聚合物或者聚苯乙烯聚合物的熔融粘度相对于该值的比例。
(14)熔体指数
聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物、聚苯乙烯系聚合物的熔体指数根据ASTMD-1238进行测定。
(15)伸长率差
将未拉伸纱样品在保持于气温25℃、湿度60％的恒温恒湿房间中放置1昼夜后，使长度100mm的样品固定在(株)岛津制作所制的拉伸试验机坦锡伦(テンシロン)上，以200mm/分的速度进行拉伸，记录负重-伸长曲线。由记录的图形制定2组的构成纱条的负重-伸长曲线，读取各自断裂时的伸长率，将其差异记作未拉伸纱条组A’与未拉伸纱条组B’的伸长率差。
另外，在测定纱条组(A)和纱条组(B)的伸长率差时，由使用坦锡伦拉伸试验器得到的负重-伸长曲线测定各纱条组断裂时的伸长率。求得纱条组(A)的伸长率(Ea％)与含有作为非晶性聚合物的聚苯乙烯聚合物或者聚甲基丙烯酸甲酯聚合物的纱条组(B)的伸长率(Eb％)之差的绝对值，以(Eb)-(Ea)作为伸长率差。并且，在本发明中，混纤原纱的该纱条组A与该纱条组B交织，在伸长率的测定时优选将该纱条组A、B个别地取样，个别地进行测定，但即使在交织的混纤纱状态下进行测定，也可以由得到的负重-伸长曲线识别该纱条组A、B的断裂伸长率，因此这里在混纤纱的状态下直接进行伸长测定。并且，混纤之后样品纱条的伸长率的测定值与个别取样的纱条的测定值相比，有低10-20％的倾向，但伸长率差相等。
(16)纱条组A与纱条组B的纱长差
在50cm复合假捻加工纱线的一端施加0.176cN/dtex(0.2g/de)的负重，垂直悬吊，以5cm的间隔进行正确地标记。取下负重，正确地切开标记部分，制成10条样品。从该样品中分别取出10条皮部分的长丝和芯部的长丝，在各个单纱上施加0.03cN/dtex(1/30g/de)的负重，垂直悬吊，测定各长度。对于10条样品进行上述的测定，将各平均值记作Lb(皮纱长)和La(芯纱长)，用下式计算纱长差。
纱长差＝(Lb-La)/Lb×100％
实施例1～3、比较例1～5
在酯交换反应罐中装入对苯二甲酸二甲酯100份、乙二醇60份、醋酸钙1水盐0.06份(相对于对苯二甲酸二甲酯为0.066摩尔％)和作为正色剂的醋酸钴4水盐0.013份(相对于对苯二甲酸二甲酯为0.01摩尔％)，将该反应物在氮气氛围下用4小时从140℃升温至220℃，一边将在反应罐中生成的甲醇馏出到体系外，一边进行酯交换反应。酯交换反应结束后，在反应混合物中添加磷酸三甲酯0.058份(相对于对苯二甲酸二甲酯为0.080摩尔％)作为稳定剂以及聚二甲基硅氧烷0.024份作为消泡剂。
接着，10分钟后在反应混合物中添加三氧化锑0.041份(相对于对苯二甲酸二甲酯为0.027摩尔％)，同时一边馏去过剩的乙二醇，一边升温至240℃，之后将反应混合物移入聚合反应罐中。接着，用1小时40分钟将压力从760mmHg减压至1mmHg，同时从240℃升温至280℃，使其进行缩聚反应，在这样得到的反应生成物中，在真空下分别以表1所示的重量份添加用下述化学式表示的水不溶性聚氧化乙烯系聚醚{抗静电剂(a)}和月桂基苯磺酸钠{抗静电剂(b)}，进而使其进行240分钟的缩聚反应，接着在真空下添加作为抗氧化剂的チバカィギ一社制“ィルガノックス”1010(注册商标)0.4份，然后进而进行30分钟的缩聚反应。将这样在聚合反应工序中添加抗静电剂而得的聚合物利用常法制成薄片。该含有抗静电剂的芳香族聚酯组合物的特性粘度为0.657，软化点为258℃。
将这样得到的薄片利用常法进行干燥。接着，将干燥薄片供给熔融纺纱设备，分别用常法进行熔融，通过旋转区(スピンブロック)而导入到旋转组件(スピンパック)中，使其从组装在该旋转组件中的穿设了36个圆形排出孔的纺纱喷丝头排出，用来自通常的横流型纺纱筒的冷却风进行冷却、固化，并赋予纺纱油剂，同时集束成1根纱条，以表1所示的速度拉取，得到140dtex/36长丝的聚酯未拉伸纱。各未拉伸纱的双折射率如表1所示。
将该聚酯未拉伸纱分别装在帝人制机(株)制的拉伸假捻加工机216锤建“HTS-15V”上，如图1所示，在拉伸假捻加工的前段和后段，分别使未拉伸纱通过具有孔径为1.8mm的压缩空气吹出孔的交缠喷嘴，同时实施空气交织以在60nL/分的流量下使加工纱线的交织度为50个/m，设定成拉伸倍数为1.60、第1段加热器(非接触类型)温度为250℃的条件，用3轴摩擦圆盘型的假捻工具以移动角度为43度、假捻数×Y1 /2＝约26000[其中，Y＝假捻加工纱线总纤度(dtex)]这样的条件进行拉伸假捻加工，以800m/分的速度卷绕成筒子形状，得到84dtex/36长丝(平均单纱纤度为2.1dtex)的聚酯假捻加工纱线。所得聚酯假捻加工纱线的物性示于表1。
此时使用的假捻工具为图2所示的3轴摩擦圆盘型，其中位于解捻部位的最下段的圆盘为陶瓷制，该圆盘与移动纱条的接触长度为1.5mm，且该圆盘的直径为57mm，是紧挨其上方的圆盘直径的95％，除了位于解捻部位的最下段的陶瓷制圆盘以外，其他圆盘使用直径为60mm、厚度为9mm的聚氨酯制的假捻圆盘。
其次，使用所得假捻加工纱线来制备针织品针织物，并测定抗静电性。针织物的抗静电性能的结果示于表1。
另外，使用以上得到的本发明的假捻加工纱线，在无捻、无浆纱的状态下通过喷水织机进行织造，制成单位面积重量为1 35g/m2的平织物。此时，织造性良好，没有织造时的断纱且较为平滑。织造后，使用液流染色机将该平织物在沸腾水中进行20分钟的松弛处理，紧接着进行预定形处理后，在3.5重量％的氢氧化钠水溶液中，在沸腾温度下进行碱减量处理(减量率20％)。进而进行染色、最终定形处理，制成包含聚酯复合假捻加工纱线的布帛。
对于得到的布帛进行官能评价，结果具有非常满意的厚度，且具有高级感，是柔软且呈现良好的膨胀感的仿短纤纱外观质量风格的布帛(实施例1～3)。
另外，为了比较，将在本发明以外的条件下制备的聚酯假捻加工纱线制成同样的布帛进行评价(比较例1～5)。
将实施例1～3和比较例1～5的实验结果集中示于下表1。并且，表1中的抗静电剂(a)(b)的具体组成如下所示。
抗静电剂(a)：水不溶性聚氧化乙烯系聚醚
抗静电剂(b)：月桂基苯磺酸钠、(表1中的各数值分别表示相对于芳香族聚酯100重量份的重量份。)
表1
| 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 比较例1 | 比较例2 | 比较例3 | 比较例4 | 比较例5 | |
| 抗静电剂(a) | 4 | 4 | 4 | 4 | 0 | 0 | 4 | 4 |
| 抗静电剂(b) | 2 | 2 | 2 | 0 | 2 | 0 | 2 | 2 |
| 抗静电剂的有无 | (a)，(b)都有 | (a)，(b)都有 | (a)，(b)都有 | 仅有(a) | 仅有(b) | 无 | (a)，(b)都有 | (a)，(b)都有 |
| 双折射率 | 0.035 | 0.02 | 0.05 | 0.03 | 0.03 | 0.03 | 0.015 | 0.055 |
| 纺纱速度(m/分) | 3000 | 2000 | 4500 | 2800 | 2800 | 2800 | 1500 | 5000 |
| 拉伸倍数(倍) | 1.8 | 2.4 | 1.4 | 2.0 | 2.0 | 2.0 | 2.5 | 1.3 |
| 卷曲率(％) | 15 | 11 | 19 | 15 | 13 | 17 | 10 | 18 |
| 带电性试验A法(秒)B法(V) | 151000 | 301100 | 15800 | 752800 | 1051850 | 1503200 | 702100 | 782000 |
| 质量风格柔软感(级别) | 1 | 1 | 1 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 |
| 纺纱断纱(次/日) | 3 | 5 | 7 | 8 | 98 | 6 | 235 | 125 |
| 拉伸假捻断纱(次/日) | 3 | 6 | 9 | 19 | 89 | 6 | 432 | 112 |
| 起毛(个/104m) | 3 | 5 | 7 | 48 | 285 | 15 | 321 | 548 |
| 加工纱线强度(cN/dtex) | 3.8 | 3.4 | 3.8 | 3.5 | 2.3 | 3.8 | 3.0 | 2.3 |
| 加工纱线伸长率(％) | 26 | 21 | 24 | 25 | 16 | 28 | 14 | 15 |
实施例4～6、比较例6～7
将实施例2中得到的聚酯未拉伸纱在表2所示的条件下进行拉伸假捻加工，得到表2所示物性的聚酯假捻加工纱线。此时的拉伸假捻断纱和起毛产生状况示于表2。对于这些聚酯假捻加工纱线用上述的方法评价其品质，得到表2所示的结果。
表2
| 实施例4 | 实施例5 | 实施例6 | 比较例6 | 比较例7 | |
| 最下段圆盘接触长度(mm) | 1.5 | 2.5 | 0.5 | 2.7 | 0.3 |
| 纺纱断纱(次/日) | 3 | 3 | 6 | 3 | 51 |
| 拉伸假捻断纱(次/日) | 4 | 5 | 7 | 51 | 93 |
| 加工纱线起毛(个/104m) | 3 | 5 | 8 | 48 | 151 |
| 织造性、停台(次/日) | 2 | 2 | 3 | 28 | 63 |
| 卷曲率(％) | 14 | 15 | 16 | 17 | 15 |
| 假捻加工纱线；强度(cN/dtex) | 3.3 | 3.4 | 3.0 | 2.8 | 2.4 |
| 假捻加工纱线；伸长率(％) | 22 | 23 | 21 | 18 | 12 |
| 质量风格·柔软感(级别) | 1 | 1 | 1 | 3 | 3 |
| 抗静电性A法(秒) | 15 | 28 | 23 | 58 | 51 |
| 抗静电性B法(V) | 1100 | 1090 | 1250 | 1800 | 1900 |
| 备注 | 工序不顺 | 工序不顺 |
实施例7～9、比较例8～10
对于实施例2中得到的聚酯未拉伸纱，改变假捻加工中的最下流圆盘接触长度、和该圆盘直径相对于紧挨其上流侧圆盘的直径(Standard)的比例(St对比％)，在表3所示的条件下进行拉伸假捻加工，得到表3所示物性的聚酯假捻加工纱线。此时的拉伸假捻断纱和起毛产生状况示于表3。对于这些聚酯假捻加工纱线用上述的方法评价其品质，得到表3所示的结果。
表3
| 圆盘接触长度mm | 圆盘直径St对比％ | 加工纱线St/EL％ | 卷曲率％ | 加工起毛个/104m | |
| 比较例8 | 2.7 | 88 | 2.4/13 | 14 | 86 |
| 比较例9 | 6.0 | 100 | 2.3/11 | 14 | 351 |
| 比较例10 | 0.3 | 88 | 2.6/14 | 15 | 69 |
| 实施例7 | 1.0 | 95 | 3.4/24 | 16 | 3 |
| 实施例8 | 2.0 | 91 | 3.5/23 | 16 | 5 |
| 实施例9 | 0.5 | 98 | 3.3/21 | 16 | 5 |
[注]表3中的「St对比」表示最下段圆盘直径相对于紧挨其上流侧的圆盘的直径(Standard)的比例(％)。另外，对于加工纱线的“St/EL％”，分别表示St为断裂强度(cN/dtex)，EL为断裂伸长率(％)。
实施例10～13、比较例11～14
对于实施例2中得到的聚酯未拉伸纱，除了使假捻数×Y1/2{其中，Y为假捻加工纱线纤度(dtex)}和假捻加工温度为表4所示的条件以外，其他在与实施例2相同的条件下进行拉伸假捻加工，得到表4所示的聚酯假捻加工纱线。此时的拉伸假捻断纱和起毛产生状况示于表4。另外，对于这些聚酯假捻加工纱线用上述的方法来评价其品质，得到表4所示的结果。
表4
| 捻数次/m | 假捻温度℃ | 卷曲率％ | 针织物质量风格柔软感 | 加工起毛个/104m | 抗静电性A法(秒) | |
| 实施例10 | 26000 | 180 | 13 | 1 | 3 | 25 |
| 实施例11 | // | 200 | 15 | 1 | 4 | 30 |
| 实施例12 | // | 250 | 16 | 1 | 6 | 18 |
| 实施例13 | // | 300 | 18 | 1 | 8 | 21 |
| 比较例11 | // | 310 | 20 | 3☆ | 148 | 60 |
| 比较例12 | // | 160 | 8 | 3 | 106 | 63 |
| 比较例13 | 36000 | 200 | 15 | 3 | 173 | 60 |
| 比较例14 | 14000 | 200 | 12 | 3 | 131 | 67 |
[注]☆质量风格硬(有沙沙作响的感觉)
实施例14～16、比较例15～17
将由实施例1的方法得到的、含有水不溶性聚氧化乙烯系聚醚{抗静电剂(a)}和月桂基苯磺酸钠{抗静电剂(b)}的干燥聚合物记作A1。
另一方面，在特性粘度为0.64、软化点为258℃的聚对苯二甲酸乙二酯(PET)中分别以表5所示的量配合聚苯乙烯系聚合物(以PSASTM-D 1238为基准的熔体指数(在温度300℃、负重2.16kgf下测定)为10g/10分)或者聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物(PMMA：以ASTM-D1238为基准的熔体指数(在温度230℃、负重3.8kgf下测定)，来调制聚对苯二甲酸乙二酯的颗粒，用常法进行干燥。(将其记作干燥聚合物B1。)
将上述干燥聚合物A1和干燥聚合物B1利用装备了双螺杆挤出机的复合纺纱设备分别以常法熔融，通过旋转区而导入复合纺纱旋转组件。聚合物A1从组装在该旋转组件中的穿设了36个圆形排出孔的纺纱喷丝头排出，聚合物B1由穿设了48个圆形排出孔的纺纱喷丝头排出。接着，对于排出的2组聚合物流用来自通常的横流型纺纱筒的冷却风进行冷却·固化，并赋予纺纱油剂，同时集束成1根纱条，以3200m/分的速度拉取，得到280dtex/84长丝的聚酯未拉伸纱(实施例14～16)。
另外，为了进行比较，在本发明以外的条件下进行同样的实验(比较例15～17)。由表5可知，在聚苯乙烯(PS)的添加量小于0.5重量％的比较例15中，2个未拉伸纱状态下的组的伸长率差小于70％，所得假捻加工纱线的纱条组A与纱条组B的纱长差小于10％。
熔融纺纱时的工序稳定性如表5所示，对于聚苯乙烯的添加量大于3.0重量％的比较例2，在纺纱工序中多发生断纱。
将各自得到的聚酯未拉伸纱分别装在帝人制机制216锤建HTS-15V上，如图1所示，在前段和后段，分别使未拉伸纱通过具有孔径为1.8mm的压缩空气吹出孔的交缠喷嘴，同时实施空气交织以在60nL/分的流量下使加工纱线的交织度为50个/m，设定成拉伸倍数为1.60、第1段加热器(非接触类型)温度为250℃的条件，以直径60mm、厚度9mm的聚氨酯圆盘作为假捻圆盘，在移动角度为43度、假捻数×Y1/2[其中，Y＝复合假捻加工纱线纤度(dtex)]为26000附近这样的条件下进行拉伸并同时假捻加工，以800m/分的速度卷绕成筒子形状，得到180dtex/84长丝(平均单纱纤度为2.1dtex)的聚酯假捻加工纱线。构成该聚酯复合假捻加工纱线的芯部是包含聚合物A1的低伸长率侧纱条组A(90dtex/36长丝)，皮部是包含聚合物B1的高伸长率侧纱条组B(90dtex/48长丝)。
将这些聚酯复合假捻加工纱线用下述的方法形成织物，并评价其品质。其结果示于表5。由该表5可知，比较例15中聚苯乙烯的添加量小于0.5重量％的织物具有硬的质量风格。在聚苯乙烯的添加量大于3.0重量％的比较例2中，较多产生拉伸假捻断纱和起毛。另外，使用所得复合假捻加工纱线来制备针织品针织物，测定抗静电性。抗静电性能的结果示于表5。
其次，使用液流染色机将上述复合假捻加工纱线在沸腾水中进行20分钟的松弛处理，紧接着进行预定形处理，然后进而进行染色、最终定形处理，制成包含聚酯复合假捻加工纱线的布帛。
并且，在本发明的复合假捻加工纱线的织造工序中，在无捻、无浆纱的状态下通过喷水织机制成平织物，结果织造性良好，没有断纱且较为平滑。
另外，在织造后，使用液流染色机将该织物在沸腾水中进行20分钟的松弛处理，紧接着进行预定形处理后，利用3.5重量％的氢氧化钠水溶液在沸腾温度下进行碱减量处理(减量率20％)。进而进行染色、最终定形处理，制成包含聚酯复合假捻加工纱线的布帛。
对于由本发明得到的布帛(实施例14～16)进行官能评价，结果具有非常满意的厚度，且具有高级感，是柔软且呈现良好的膨胀感的仿短纤纱外观质量风格的布帛。
表5
| 实施例14 | 实施例15 | 实施例16 | 比较例15 | 比较例16 | 比较例17 | |
| 聚合物B中的添加剂 | PS*1 | PS*1 | PMMA*2 | PS*1 | PS*1 | PS*1 |
| PS*1·/PMMA*2添加量(重量％) | 0.5 | 1.5 | 3.0 | 0.3 | 3.5 | 1.5 |
| 聚合物A中抗静电剂的种类*3 | (a)和(b) | (a)和(b) | (a)和(b) | (a)和(b) | (a)和(b) | 仅(a) |
| A′与B′的伸长率差(％) | 70 | 110 | 150 | 50 | 180 | 105 |
| 纱条组A与纱条组B的平均纱长度差(％) | 10 | 13 | 20 | 8 | 23 | 12 |
| 卷曲率(％) | 7.1 | 5.5 | 3.1 | 4.7 | 4.9 | 5.1 |
| 带电性试验A法(秒) | 25 | 25 | 35 | 60 | 105 | 150 |
| 同B法(V) | 1500 | 1100 | 1000 | 1900 | 1880 | 3200 |
| 短纤维纱感(级别) | 1 | 1 | 1 | 3 | 3 | 1 |
| 柔软感(级别) | 1 | 1 | 1 | 3 | 3 | 2 |
| 纺纱断纱(次/日) | 1 | 3 | 5 | 4 | 70 | 2 |
| 拉伸假捻断纱(次/日) | 5 | 7 | 9 | 10 | 98 | 4 |
| 加工纱线起毛(个/104m) | 2 | 1 | 5 | 15 | 258 | 7 |
| 加工纱线强度(cN/dtex) | 2.3 | 2.4 | 1.9 | 2.5 | 1.2 | 2.4 |
| 加工纱线伸长率(％) | 23 | 22 | 19 | 24 | 13 | 21 |
*1.PS：聚苯乙烯系聚合物
*2.PMMA：聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物
*3.抗静电剂：(a)水不溶性聚氧化乙烯系聚醚
(b)月桂基苯磺酸钠
实施例17～19、比较例18～19
将实施例15所得的聚酯未拉伸纱在表6所示的假捻条件下进行拉伸假捻加工，得到表6所示物性的聚酯复合假捻加工纱线。此时的拉伸假捻断纱和起毛产生状况示于表6。对于这些聚酯复合假捻加工纱线用上述的方法评价其品质，得到表6所示的结果。此时，可知通过包住芯纱(抗静电成分)，减少变形，可以不产生起毛，这从抗静电性的角度考虑是重要的。
表6
| 实施例17 | 实施例18 | 实施例19 | 比较例18 | 比较例19 |
| 最下段圆盘接触长度(mm) | 1.5 | 2.5 | 0.5 | 2.7 | 0.3 |
| 纺纱断纱(次/日) | 3 | 3 | 6 | 3 | 51 |
| 假捻断纱(次/日) | 4 | 5 | 7 | 51 | 93 |
| 加工纱线起毛(个/104m) | 3 | 5 | 8 | 48 | 151 |
| 织造性、停台次/日 | 2 | 2 | 3 | 28 | 63 |
| 卷曲率(％) | 4.0 | 5.1 | 6.3 | 7.6 | 5.1 |
| 假捻加工纱线强度(cN/dtex) | 2.3 | 2.4 | 2.0 | 1.8 | 1.4 |
| 假捻加工纱伸长率％ | 22 | 23 | 21 | 18 | 12 |
| 质量风格柔软感(级别) | 1 | 1 | 1 | 3 | 3 |
| 质量风格短纤维纱感(级别) | 1 | 1 | 1 | 3 | 3 |
| 抗静电性A法(秒) | 25 | 38 | 33 | 58 | 51 |
| 抗静电性B法(V) | 1100 | 1090 | 1250 | 1800 | 1900 |
| 备注 | 没有问题 | 没有问题 | 没有问题 | 工序不顺 | 工序不顺 |
实施例20～22、比较例20～22
除在实施例14中，改变最下流的圆盘与纱条的接触长度、圆盘直径与紧挨其上流侧的圆盘的直径(Standard)的比例(St对比％)以外，其它进行同样的试验。其结果示于表7。
表7
| 圆盘接触长度mm | 圆盘直径St对比％ | 假捻加工纱线St/EL％ | 卷曲率％ | 加工起毛(ケ/104m) |
| 比较例20 | 2.7 | 88 | 1.4/13 | 4 | 86 |
| 比较例21 | 6.0 | 100 | 1.3/11 | 4 | 351 |
| 比较例22 | 0.3 | 88 | 1.6/14 | 5 | 69 |
| 实施例20 | 1.0 | 95 | 2.4/24 | 6 | 3 |
| 实施例21 | 2.0 | 91 | 2.5/23 | 6 | 5 |
| 实施例22 | 0.5 | 98 | 2.3/21 | 6 | 5 |
[注]表3中的“St对比”表示最下段圆盘直径相对于紧挨其上流侧的圆盘的直径(Standard)的比例(％)。另外，“St/EL％”分别表示St为断裂强度(cN/dtex)，EL为断裂伸长率(％)。
实施例23～26、比较例23～26
对于实施例15中得到的聚酯未拉伸纱，除了使假捻数和假捻温度改为表8所示的条件以外，其他在与实施例2相同的拉伸假捻条件下进行拉伸假捻加工，得到表8所示的聚酯复合假捻加工纱线。此时的拉伸假捻断纱和起毛产生状况示于表8。另外，对于这些聚酯复合假捻加工纱线用上述方法评价其品质，得到表8所示的结果。并且，表8所示的“捻数”是捻数×(Y)1/2的数值，复合假捻加工纱线的总纤度(Y)都为180dtex。在这些试验中，确认通过包住芯纱抗静电成分，减少变形，可以不产生起毛，这从抗静电性的角度考虑也是重要的。
表8
| 假捻数(次/m) | 假捻温度(℃) | 卷曲率(％) | 针织物质量风格柔软感(级别) | 针织物质量风格短纤维纱感(级别) | 加工起毛(个/104m) | 抗静电性A法(秒) | 抗静电性B法(V) | |
| 实施例23 | 26000 | 180 | 3 | 1○ | 1○ | 3 | 35 | 1500 |
| 实施例24 | // | 200 | 5 | 1○ | 1○ | 4 | 40 | 1450 |
| 实施例25 | // | 250 | 6 | 1○ | 1○ | 6 | 28 | 1500 |
| 实施例26 | // | 300 | 8 | 1○ | 1○ | 8 | 31 | 1350 |
| 比较例23 | // | 310 | 10 | 3☆ | 3× | 148 | 60 | 1800 |
| 比较例24 | // | 160 | 1 | 3× | 3×★ | 106 | 63 | 1900 |
| 比较例25 | 36000 | 200 | 5 | 3× | 3× | 173 | 60 | 1800 |
| 比较例26 | 14000 | 200 | 2 | 3× | 3×★ | 131 | 67 | 1900 |
[注]○：良好、☆：质量风格硬(沙沙作响的感觉)、×：不好★：膨松不足
产业实用性
本发明的聚酯假捻加工纱线由于含有上述的抗静电剂，从而能够表现优异的抗静电性。即，在本发明中，没有假捻加工时长丝的截面变形，不发生起毛，可以高速、安定地进行假捻，由此难以产生抗静电剂的移动，因而可以发挥预料之外的抗静电性。
该效果在进行高压染色时显著地表现出来，耐热性强并具有实用性。进而，在学生服、制服等的用途中，还具有耐光性耐久性好的优点。即，本发明的假捻加工纱线的优点经过后工序中的高压染色显著地表现出来，耐热性强并具有实用性，因此在制成学生服、制服等时，有耐光性强的优点。
其结果是上述假捻加工纱线特别在用于抑制学生服、制服、防尘衣、等的静电的用途时，具有非常良好的膨松性、短纤维纱感等，同时后工序中的操作性优异，因此可形成能够制成抗静电性优异的仿短纤纱外观的聚酯布帛的聚酯假捻加工纱线。而且，根据本发明的制备方法，可以生产率高、且稳定地制备上述抗静电性假捻加工纱线。
另外，本发明的聚酯复合假捻加工纱线由于在芯部纱条(A)中含有上述2种抗静电剂(a)和(b)，因此可以表现优异的抗静电性。即，在复合假捻加工纱线中，由于含有上述芯部纱条(A)的芯皮结构沿纱长方向稳定地形成，因此该该加工纱线可以发挥预料之外的抗静电性。该效果由于在制成织物时不受捻转的影响，所以表现得特别显著。
另外，由于发挥抗静电性的芯部纱条(A)(以下，简称作“芯纱”)被上述皮部纱条(B)(以下，简称作“皮纱”)包住，所以通过在假捻加工时包住抗静电成分并减少变形，可以在加工时不出现起毛，这成为可维持良好的抗静电性、减少假捻加工中的起毛发生、提高生产率，进而形成织物时的洗涤耐久性优异的重要原因。其结果是在本发明中，可以提供能够制成聚酯布帛，且后工序中的操作性也优异的聚酯复合假捻加工纱线，所述聚酯布帛是特别在用于学生服、制服、防尘衣等抑制静电的需要高的用途时，具有非常良好的膨松性、短纤维纱感，同时抗静电性优异的仿短纤纱外观的聚酯布帛。
Claims (10)
1.抗静电性聚酯假捻加工纱线，其是由芳香族聚酯组合物构成的抗静电性聚酯复丝的假捻加工纱线，所述芳香族聚酯组合物的重复单元的75摩尔％以上含有对苯二甲酸乙二酯单元，且含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物，其特征在于，该假捻加工纱线的静电压半衰期为60秒以下，且卷曲率为10～20％。
2.如权利要求1所述的抗静电性聚酯假捻加工纱线，其中，相对于芳香族聚酯100重量份，含有(a)聚氧化烯系聚醚0.2～30重量份和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物0.05～10重量份。
3.如权利要求1或者2所述的抗静电性聚酯假捻加工纱线，其中，总纤度为50～200dtex。
4.抗静电性聚酯假捻加工纱线的制备方法，其特征在于，将双折射率为0.02～0.05的未拉伸纱条在同时满足下述(一)～(四)的条件下进行拉伸并同时假捻加工，所述未拉伸纱条将芳香族聚酯组合物进行熔融纺纱而得，所述芳香族聚酯组合物的重复单元的75摩尔％以上含有对苯二甲酸乙二酯单元，且含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物，
(一)假捻工具使用3轴摩擦圆盘型的，其中位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，
(二)假捻加工温度为170℃～300℃的温度，
(三)假捻加工时的拉伸倍数为1.4～2.4，
(四)相对于假捻加工纱线的纤度Y，假捻数T为15000/Y1/2≤T≤35000/Y1/2，其中假捻加工纱线的纤度Y的单位为dtex，假捻数T的单位为次/m。
5.如权利要求4所述的抗静电性聚酯假捻加工纱线的制备方法，其中，相对于芳香族聚酯100重量份，含有(a)聚氧化烯系聚醚0.2～30重量份和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物0.05～10重量份。
6.如权利要求4或者5所述的抗静电性聚酯假捻加工纱线的制备方法，其特征在于，对于进行拉伸并同时假捻加工的未拉伸纱条，实施利用压缩空气进行的交织处理。
7.抗静电性特殊复合假捻加工纱线，其芯部纱条(A)包含由芳香族聚酯组合物构成的抗静电性聚酯复丝，所述芳香族聚酯组合物的重复单元的75摩尔％以上含有对苯二甲酸乙二酯单元，且含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物，皮部纱条(B)包含由芳香族聚酯组合物构成的聚酯复丝，所述皮部纱条(B)中所述芳香族聚酯组合物含有0.5～3.0重量％的聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物，其特征在于，该加工纱线的带电摩擦压为2000V以下，卷曲率为2～8％，且皮部纱条(B)的平均纱长比芯部纱条(A)的平均纱长长10～20％。
8.如权利要求7所述的抗静电性特殊复合假捻加工纱线，其中，芯部纱条(A)由芳香族聚酯组合物构成，所述芳香族聚酯组合物相对于芳香族聚酯100重量份，含有(a)聚氧化烯系聚醚0.2～30重量份和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物0.05～10重量份。
9.抗静电性特殊复合假捻加工纱线的制备方法，其特征在于，在将聚酯复丝进行拉伸并假捻加工时，将含有(a)聚氧化烯系聚醚和(b)与聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物而成的未拉伸抗静电性聚酯复丝(A’)、与在聚酯复丝中以重量基准计含有0.5～3.0重量％的聚甲基丙烯酸甲酯系聚合物和/或聚苯乙烯系聚合物的未拉伸聚酯复丝(B’)合丝来作为加工用原纱，在全部满足下述(1)～(4)的条件下进行拉伸并同时假捻加工，
(1)在将要假捻前进行空气交织处理，形成30个以上/m的缠结，
(2)假捻工具使用3轴摩擦圆盘型的，其中位于解捻部位的最下段的圆盘的材质为陶瓷，该圆盘与移动纱条的接触长度为2.5～0.5mm，且该圆盘的直径是紧挨其上方的圆盘直径的90～98％，
(3)假捻加工温度为170℃～300℃的温度，
(4)相对于假捻加工纱线的纤度Y，假捻数T为15000/Y1/2≤T≤35000/Y1/2，其中假捻加工纱线的纤度Y的单位为dtex，假捻数T的单位为次/m。
10.如权利要求9所述的抗静电性特殊复合假捻加工纱线的制备方法，其中，未拉伸的抗静电性聚酯复丝(A’)由芳香族聚酯组合物构成，所述芳香族聚酯组合物相对于芳香族聚酯100重量份，含有(a)聚氧化烯系聚醚0.2～30重量份和(b)与芳香族聚酯是基本上非反应性的有机离子性化合物0.05～10重量份。
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