CN101413088A

CN101413088A - 耐硫化氢应力腐蚀的石油套管及其制造方法

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Publication number: CN101413088A
Application number: CNA2008101537066A
Authority: CN
Inventors: 李连进; 付继成; 孙开明; 王惠斌; 宗卫兵; 张传友
Original assignee: Tianjin University of Commerce
Current assignee: Tianjin University of Commerce
Priority date: 2008-12-02
Filing date: 2008-12-02
Publication date: 2009-04-22
Anticipated expiration: 2028-12-02
Also published as: CN101413088B

Abstract

本发明公开了一种耐硫化氢应力腐蚀的石油套管及其制造方法，旨在从提高钢的纯净度和屈强比及回火马氏体比例、细化晶粒、降低残余应力等方面着手，提供一种能具有高强韧性和耐硫化氢应力腐蚀能力的石油套管及其制造方法。该石油套管按重量百分比包括：C：0.12～0.18％、Si：0.10～0.60％、Mn：0.05～1.0％、Cr：0.20～1.0％、Mo：0.10～0.80％、Al：0.005～0.05％、Ti：0.005～0.02％、V：0.05～0.15％、Nb：0.002～0.02％、Ca：0.0003～0.005％、Mg：0.0003～0.005％、B：0.0003～0.003％、P≤0.020％、N≤0.005％，余量的Fe，其中碳、锰、铬、钼的重量百分比由综合控制公式A＝C％+(Mn％/5)+(Cr％/5)+(Mo％/3)确定，A的范围为0.45－0.60％。

Description

耐硫化氢应力腐蚀的石油套管及其制造方法

技术领域

本发明属于冶金工业的无缝钢管制造技术领域，特别涉及一种耐硫化氢应力腐蚀的石油套管及其制造方法。

背景技术

我国的四川、长庆、华北和新疆，以及美国的巴罗马、加拿大的平切尔湾等油田的油气层中都含有硫化氢，据统计，世界的油气田大约有1/3含有硫化氢气体。普通石油套管应用于含有硫化氢的油气资源开采时，石油套管在使用应力和硫化氢气体的共同作用下，往往会在受力远低于其屈服强度时，突然发生脆性断裂。轻者造成套管柱或整井报废，重者会使硫化氢和油气一同外泄，形成井喷，给油气田的安全生产带来极大的威胁。

今后，随着油气田钻井深度的加大，石油套管所处的使用环境更加恶劣。因此，油气田企业对石油套管的性能提出了更高的要求。为此，现在开采含有硫化氢气体的油气资源就必须采用具有高强韧性的耐硫化氢应力腐蚀的优质石油套管。

耐硫化氢腐蚀的石油套管要求钢材具有好的强度和韧性及耐硫化氢腐蚀性能，但材料的韧性及耐硫化氢腐蚀性能受钢中的碳化物形态影响。为了减少金属晶格上的碳化物，需要减少合金钢的碳含量，但这会降低材料的淬透性和屈服强度等机械性能，为此，目前广泛采用增加锰(Mn)、铬(Cr)和钼(Mo)含量的方法以提高材料的淬透性和屈服强度等机械性能，改善耐硫化氢腐蚀石油套管的性能。但由于各种合金元素单独控制，容易使合金元素的添加过量，致使当量碳含量过多，反而降低石油套管的塑性和韧性，降低了钢的耐硫化氢应力腐蚀能力。

另外，在高强度石油套管中，晶格变位的密度增加，氢元素易于储存于晶格变位处，进而，氢元素易积聚于应力集中部位。为此，需要合理的轧制与热处理工艺条件，降低残余应力，提高材料的屈强比。

发明内容

本发明是为了克服现有技术中的不足之处，从提高钢的纯净度和屈强比及回火马氏体比例、细化晶粒、降低残余应力等方面着手，提供一种能够满足含硫化氢气体的深油气层开采的需要，具有高强韧性和耐硫化氢应力腐蚀能力的石油套管及其制造方法。

本发明通过下述技术方案实现：

一种耐硫化氢应力腐蚀的石油套管，其特征在于，按重量百分比由下述成分组成：C：0.12～0.18％、Si：0.10～0.60％、Mn：0.05～1.0％、Cr：0.20～1.0％、Mo：0.10～0.80％、Al：0.005～0.05％、Ti：0.005～0.02％、V：0.05～0.15％、Nb：0.002～0.02％、Ca：0.0003～0.005％、Mg：0.0003～0.005％、B：0.0003～0.003％、P≤0.020％、S≤0.005％、N≤0.005％，余量的Fe，其中碳、锰、铬、钼的重量百分比由综合控制公式A＝C％+(Mn％/5)+(Cr％/5)+(Mo％/3)确定，式中A为碳、锰、铬、钼的综合含量，A的范围为0.45-0.60％，碳、锰、铬、钼的含量既在综合含量的范围内，又在各自的含量范围内。

主要合金元素的作用为：

C：碳为碳化物形成元素，可以提高钢的强度和硬度。当碳含量低于0.1％时，为得到所希望的强度，就必须在低温进行回火处理。这种低温回火处理造成耐硫化氢应力腐蚀的能力低下。而当碳含量超过0.2％，屈服比降低，要得到所希望的屈服强度，随着碳含量的增加，导致硬度上升和耐硫化氢应力腐蚀能力降低。为了得到硬度和耐硫化氢应力腐蚀能力的平衡，碳含量范围控制在0.12～0.18％之间。

Si：硅具有还原作用，也可用于改善钢的淬透性和提高强度。当硅含量低于0.05％时，作用效果不明显，但硅含量超过1.0％时，耐硫化氢应力腐蚀性能就降低。因此，硅的含量范围控制在0.1～0.6％之间。

Mn：锰为奥氏体形成元素，能提高钢的淬透性和强度，增加钢中的残余奥氏体量，影响热轧组织的均匀性。一般需要0.05％以上的含有量，但锰含量一旦超过1.0％以上，耐硫化氢应力腐蚀的能力就降低。因此，锰的含量一般控制在0.05～1.00％范围内。

Cr：铬能提高钢的机械性能、抗腐蚀性及提高淬透性，使其发挥效果的含量在0.05％以上，但铬含量超过1.5％，钢的耐硫化氢应力腐蚀能力降低。因此，铬的含量一般控制在0.20～1.00％的范围内。

Mo：钼具有提高钢的淬透性和确保钢的高强度，同时能提高钢的耐硫化氢应力腐蚀性能。使钼发挥效果的含量在0.05％以上，但钼的含量超过1.0％，在奥氏体晶界就形成粗大的碳化物，降低耐硫化氢应力腐蚀的能力。因此，钼的含量一般控制在0.10～0.80％的范围内。

Al：铝具有还原作用，能提高钢的韧性和加工性。当铝的含量超过0.10％时，金属表面产生缺陷的概率增大。因此，铝的含量一般控制在0.005～0.05％的范围内。

Ti：钛作为氮化物与钢中的氮结合，淬火时使硼固溶状态存在，具有提高淬火性能的作用。为得到钛的这种作用，需要钛的含量达到0.002％以上。但是，钛的含量超过0.05％时，就作为粗大的氮化物存在，降低耐硫化物应力腐蚀性能。因此，钛的含量控制在0.005～0.02％范围内。

V：钒在回火处理时，能够细化晶粒，形成碳化物，提高钢的强度和韧性。当钒的含量超过0.03％时，就能够充分发挥作用；但当钒的含量超过0.20％时，韧性就降低。因此，钒的含量控制在0.05～0.15％范围内。

Nb：铌在高温形成碳氮化合物，防止结晶的粗大化，提高耐硫化氢应力腐蚀性能。当铌的含量超过0.002％时，就能发挥作用，但铌的含量超过0.04％时，碳氮化合物就过于粗大，相反降低耐硫化氢应力腐蚀性能。因此，铌的含量控制在0.002～0.020％范围内。

Ca：钙同钢中的硫反应形成硫化物，改善硫元素的形态，提高钢的耐硫化氢应力腐蚀能力。当钙含量超过0.0003％时，就能发挥作用，但钙含量超过0.005％时，钢中的介在物含量增加，钢的纯净度降低，反而降低耐硫化氢应力腐蚀性能。因此，钙的含量控制在0.0003～0.005％范围内。

Mg：镁同钢中的硫反应形成硫化物，改善硫元素的形态，提高钢的耐硫化氢应力腐蚀能力。当镁含量超过0.0003％时，就能发挥作用，但镁含量超过0.005％时，钢中的介在物含量增加，钢的纯净度降低，反而降低耐硫化氢应力腐蚀性能。因此，镁的含量控制在0.0003～0.005％范围内。

B：硼具有杂质的含量水平就能提高钢的淬透性，为得到显著效果，需要硼的含量超过0.0003％以上，但硼的含量超过0.005％时，钢的韧性就降低。为此，硼的含量控制在0.0003～0.003％范围内。

P：磷是钢中的杂质，它会造成晶粒偏析带来韧性降低，尤其含量超过0.025％的话，耐硫化氢应力腐蚀性能急剧下降。因此，磷的含量控制在0.020％以下。

S：硫是钢中的杂质，其含量超过0.010％的话，显著降低耐硫化氢应力腐蚀性能。因此，硫的含量控制在0.005％以下。

N：氮同铝、钛、铌等元素结合形成氮化物。含氮量过高的话，不仅招致氮化铝和氮化钛的晶粒粗大，而且同硼形成氮化物，显著降低淬透性。因此，氮含量控制在0.005％以下。

为了具有高强韧性和耐硫化氢应力腐蚀能力，本发明的石油套管的制造方法，其轧制工艺是管坯1100～1050℃加热穿孔、连轧的终轧温度不低于950℃、定减径轧制的终轧温度不低于900℃，特征在于：完成定减径轧制的荒管在冷床上冷却至Ar3临界温度以下，然后采用淬火+回火的热处理工艺，淬火介质为水性淬火液，淬火温度为950℃±10℃，回火温度在670～710℃，采用空冷。石油套管热处理后，经二次热定径和热矫直处理，二次热定径温度在550～600℃之间，热矫直温度在500℃～540℃之间。

具体步骤如下：

(1)配料冶炼

采用海绵铁和废钢做炼钢原料，用电弧偏心炉(EFA)熔化成钢水，经炉外精炼(LF)和真空(VD)脱气方法，控制钢中杂质的含量，提高钢的纯净度，获得石油套管的重量成分为：C：0.12～0.18％、Si：0.10～0.60％、Mn：0.05～1.0％、Cr：0.20～1.0％、Mo：0.10～0.80％、Al：0.005～0.05％、Ti：0.005～0.02％、V：0.05～0.15％、Nb：0.002～0.02％、Ca：0.0003～0.005％、Mg：0.0003～0.005％、B：0.0003～0.003％、P≤0.020％、S≤0.005％、N≤0.005％，余量为铁。

(2)连铸连轧

上述高纯净钢水连铸成圆坯，将冷却后的连铸坯装入环形加热炉内加热，管坯加热温度为1160～1210℃，热定心温度1110～1150℃，热穿孔温度1050～1110℃，连轧的终轧温度不低于950℃，定减径的终轧温度不低于900℃，冷却，锯切。

下面分别介绍各制造工艺的作用：

环形炉：

管坯加热温度：1160～1210℃，允许温差：±5℃，出炉温度达到1160℃。

为了提高温度控制精度，环形加热炉沿圆周方向上分成7个控制区，预热段占一个控制区，加热段占四个控制区，均热段占一个控制区，出料段占一个控制区，其中，预热段的温度为540±20℃，加热段的温度为1210±5℃，均热段温度为1210±5℃，钢管的加热曲线是一条渐进1160℃的抛物线。

定心和穿孔工艺：

采用热定心和曼内斯曼法穿孔，减小合金钢的穿孔剪切应变，防止毛管的表面产生裂纹、折迭、离层等缺陷，保证毛管的几何尺寸和形状精度，热定心温度1110～1150℃，穿孔温度为1050～1110℃。

连轧工艺：

连轧工艺的目的在于将穿孔工序移送来的毛管进行减径、延伸并相应减壁，同时改善荒管内外表面粗燥度，提高壁厚均匀性。连轧采用限动芯棒轧制，控制连轧机各轧辊的压下量，保证管坯的精度。

当连轧的温度低于800℃时，毛管的变形抗力过大，产生工具摩耗问题。另一方面，当连轧的温度高于1100℃时，金属晶粒过于粗大，耐硫化氢应力腐蚀性能降低。因此，轧制温度控制在950～1100℃之间。

定减径工艺：

定减径过程是一个空心体连轧的过程，除了起定径的作用外，一般还要求有较大的减径率，一般总的减径率控制在10～25％范围内。三辊定减径轧机的架数为24，终轧温度控制在不低于900℃。

冷床冷却：

在定减径轧制机组的后面设置冷床，使定减径轧制后的荒管进入冷床，冷至Ar3临界温度以下10℃～40℃，细化晶粒，然后直接送入热处理的再加热炉，通过在线热处理节约能源。

(3)管加工

采用淬火后再回火的热处理工艺，淬火温度为950℃±10℃，淬火介质为水性淬火液，回火温度在670～710℃，采用空冷。荒管热处理后，需经行二次定径和矫直处理，定径机温度在550～600℃之间，热矫直温度在500℃～540℃之间，最后探伤。

淬火工艺：

定减径轧制后的荒管直接进入设置在定减径轧机后面的冷床，在冷床上风冷至Ar3临界温度以下10℃～40℃，锯切后装入设在冷床后面的再加热炉，加热到Ac3临界点～1000℃的温度范围。当加热温度低于Ac3临界点温度时，就会生成氧化铁，得不到均匀的淬火组织；而当加热温度超过1000℃时，就会促进晶粒生长，粗大的晶粒招致耐硫化氢应力腐蚀性能下降。这种加热的目的就是消除钢管长度方向上的温度差异，均匀化组织。

确定荒管加热温度为950℃±10℃，保温10分钟，充分形成奥氏体，淬火介质采用水性淬火液，以保证20℃/秒的冷却速度，得到充分的马氏体组织。

回火工艺：

回火在低于Ac1临界温度进行，以充分得到回火马氏体组织，使钢管具有高的屈服比，提高无缝钢管的高耐硫化氢应力腐蚀性能。

回火温度控制在670℃～710℃之间，回火的时间与钢管的壁厚有关，大概要用20～60分钟。

二次定径工艺：

选择合理的定径参数，二次定径的直径变形率达到3％～5％，使石油套管的表面产生一定的残余压应力，改善石油套管的力学性能，提高石油套管的尺寸和圆度精度。

二次定径温度控制在550～600℃范围内。

热矫直工艺：

选择最佳的矫直压下系数，减小矫直加工所产生的残余应力，提高石油套管的圆度和直线度，改善石油套管的性能。该矫直压下系数一般是0.64～0.77倍的无缝钢管弹性极限变形。

热矫直温度在500℃～540℃之间。

采用本发明的方法生产的具有高强韧性石油套管，其屈服强度：862MPa以上，极限强度≥894MPa，屈服比≥90％。

所述石油套管的力学性能达到的指标如下：

屈服强度：862～931MPa

极限强度：894.2～1012.0Mpa

屈服比：92～96.4％

用NACE TM 0177-96A方法测量的耐硫化氢应力腐蚀门槛值：90～95％SMYS

残余应力：≤150MPa

石油套管的几何尺寸

直径的误差范围：0.995％Dmm～1.01％Dmm

不圆度：≤1.1mm

壁厚：≤-8.0％t～8.0％t

直度：管端≤1.5mm/m，管体≤1.5‰

本发明具有下述技术效果：

本发明的石油套管的钢种设计中，碳、锰、铬、钼的重量百分比由综合控制公式A＝C％+(Mn％/5)+(Cr％/5)+(Mo％/3)确定，通过综合控制碳、锰、铬和钼的含量，实现改善石油套管的强度、淬透性、硬度、塑性和韧性。同时，添加了钛、钒、铌合金元素，提高淬火性能，细化晶粒组织。通过优化设计合金钢的成份含量，提高了石油套管耐硫化氢腐蚀的能力。

本发明的石油套管的生产方法，通过超纯净钢冶炼技术，降低钢中的硫、磷等杂质和气体含量；采用轧制与热处理结合的方法，细化奥氏体晶粒；采用严格的热处理工艺，获得均匀的组织和回火马氏体组织及屈强比，从而获得了耐硫化氢应力腐蚀性能优越的合金钢。

具体实施方式

以下结合具体实施例对本发明详细说明。

实施例1

制造尺寸为244.5×11.99mm的石油套管的具体过程如下：

采用海绵铁和废钢做炼钢原料，用电弧炉熔化成钢水，经炉外精炼和真空脱气后，获得钢水的化学成份按重量百分比为：C：0.15％、Si：0.15％、Mn：0.76％、Cr：0.35％、Mo：0.40％、Al：0.025％、Ti：0.016％、V：0.070％、Nb：0.005％、Ca：0.0018％、Mg：0.0015％、B：0.0013％、P：0.010％、S：0.002％、N：0.0034％，余量为铁。A值为0.5053％。

将上述高纯净钢水连铸成圆坯。将冷却后的连铸坯在环形加热炉内加热，管坯加热温度为1190℃，热定心温度为1120℃，采用曼内斯曼方法热穿孔、限动芯棒轧制及减径轧制，连轧的终轧温度不低于950℃，最终的定减径轧制温度控制在920℃，处于Ar3临界温度以上。定减径轧制后的荒管直接进入定减径轧制机组后面的冷床，风冷至Ar3临界温度800～820℃以下，细化晶粒。冷却后的荒管锯切后直接送入热处理的再加热炉，加热到950℃保温10分钟，进行淬火热处理，淬火介质为水性淬火液，冷却速度为20℃/秒。在680℃均匀加热30分钟，进行回火处理。在560℃二次热定径，二次定径的直径变形率控制在3.8％左右。在520℃热矫直，最后探伤得到成品石油套管。

得到的套管的力学性能达到的指标如下：

屈服强度：923Mpa

极限强度：997Mpa

屈服比：92.6％

用NACE TM 0177-96A方法测量的耐硫化氢应力腐蚀门槛值：91％ SMYS

残余应力：112.37MPa

石油套管的几何尺寸

直径范围：245.64(D+0.46％D)mm～246.19(D+0.69％D)mm

不圆度：≤0.6mm

壁厚：≤-4.5％t～7.0％t

直度：管端≤1.2mm/m，管体≤1.1‰。

实施例2

制造尺寸为244.5×11.99mm的石油套管的具体过程如下：

采用海绵铁和废钢做炼钢原料，用电弧炉熔化成钢水，经炉外精炼和真空脱气后，获得钢水的化学成份按重量百分比为：C：0.14％、Si：0.32％、Mn：0.66％、Cr：0.41％、Mo：0.71％、Al：0.025％、Ti：0.013％、V：0.12％、N：0.0041％、Nb：0.005％、Ca：0.0013％、Mg：0.00185％、B：0.0012％、P：0.008％、S：0.001％、N：0.0027％，余量为铁。A值为0.5907％。

将上述高纯净钢水连铸成圆坯。将冷却后的连铸坯在环形加热炉内加热，管坯加热温度为1190℃，热定心温度为1140℃，采用曼内斯曼方法热穿孔、限动芯棒轧制及减径轧制，连轧的终轧温度不低于950℃，最终的定减径轧制温度控制在920℃，处于Ar3临界温度以上。定减径轧制后的荒管直接进入定减径轧制机组后面的冷床，风冷至Ar3临界温度810～830℃以下，细化晶粒。冷却后的荒管锯切后直接送入热处理的再加热炉，加热到950℃保温10分钟，进行淬火热处理，淬火介质为水性淬火液，冷却速度为20℃/秒。在690℃均匀加热30分钟，进行回火处理。在560℃二次热定径，二次定径的直径变形率控制在3.6％。在520℃热矫直，最后探伤得到成品石油套管。

得到的套管的力学性能达到的指标如下：

屈服强度：891MPa

极限强度：926Mpa

屈服比：96.2％

用NACE TM 0177-96A方法测量的耐硫化氢应力腐蚀门槛值：95％ SMYS

残余应力：107.59Mpa

石油套管的几何尺寸

直径范围：244.77mm(D+0.11％D)～246.23mm(D+0.77％D)

不圆度：≤0.6mm

壁厚：≤-4.5％t～7.0％t

直度：管端≤1.2mm/m，管体≤1.1‰

实施例3

制造尺寸为244.5×11.99mm的石油套管的具体过程如下：

采用海绵铁和废钢做炼钢原料，用电弧炉熔化成钢水，经炉外精炼和真空脱气后，获得钢水的化学成份按重量百分比为：C：0.13％、Si：0.37％、Mn：0.71％、Cr：0.38％、Mo：0.49％、Al：0.021％、Ti：0.018％、V：0.10％、Nb：0.0045％、Ca：0.0027％、Mg：0.0025％、B：0.0019％、P：0.007％、S：0.001％、N：0.0012％，余量为铁。A值为0.5113％。

将上述高纯净钢水连铸成圆坯。将冷却后的连铸坯在环形加热炉内加热，管坯加热温度为1190℃，热定心温度为1140℃，采用曼内斯曼方法热穿孔、限动芯棒轧制及减径轧制，连轧的终轧温度不低于950℃，最终的定减径轧制温度控制在920℃，处于Ar3临界温度以上。定减径轧制后的荒管直接进入定减径轧制机组后面的冷床，风冷至Ar3临界温度810～830℃以下，细化晶粒。冷却后的荒管锯切后直接送入热处理的再加热炉，加热到950℃保温10分钟，进行淬火热处理，淬火介质为水性淬火液，冷却速度为20℃/秒。在700℃均匀加热30分钟，进行回火处理。在560℃二次热定径，二次定径的直径变形率控制在4.1％。在520℃热矫直，最后探伤得到成品石油套管。

得到的套管的力学性能达到的指标如下：

屈服强度：875MPa

极限强度：928Mpa

屈服比：94.3％

残余应力：107.59Mpa

石油套管的几何尺寸

直径范围：245.71(D+0.49％D)mm～246.76(D+0.92％D)mm

不圆度：≤0.6mm

壁厚：≤-4.5％t～7.0％t

直度：管端≤1.2mm/m，管体≤1.1‰。

Claims

1、一种耐硫化氢应力腐蚀的石油套管，其特征在于，按重量百分比由下述成分组成：C：0.12～0.18％、Si：0.10～0.60％、Mn：0.05～1.0％、Cr：0.20～1.0％、Mo：0.10～0.80％、Al：0.005～0.05％、Ti：0.005～0.02％、V：0.05～0.15％、Nb：0.002～0.02％、Ca：0.0003～0.005％、Mg：0.0003～0.005％、B：0.0003～0.003％、P≤0.020％、S≤0.005％、N≤0.005％，余量的Fe，其中碳、锰、铬、钼的重量百分比由综合控制公式A＝C％+(Mn％/5)+(Cr％/5)+(Mo％/3)确定，式中A为碳、锰、铬、钼的综合含量，A的范围为0.45-0.60％。

2、一种权利要求1所述的耐硫化氢应力腐蚀的石油套管的制造方法，其特征在于，包括下述步骤：

(1)配料冶炼

采用海绵铁和废钢做炼钢原料，用电弧偏心炉熔化成钢水，经炉外精炼和真空脱气方法，控制钢中杂质的含量，提高钢的纯净度，获得制造石油套管的钢水成分按重量百分比为：C：0.12～0.18％、Si：0.10～0.60％、Mn：0.05～1.0％、Cr：0.20～1.0％、Mo：0.10～0.80％、Al：0.005～0.05％、Ti：0.005～0.02％、V：0.05～0.15％、Nb：0.002～0.02％、Ca：0.0003～0.005％、Mg：0.0003～0.005％、B：0.0003～0.003％、P≤0.020％、S≤0.005％、N≤0.005％，余量为铁；其中碳、锰、铬、钼的重量百分比由综合控制公式A＝C％+(Mn％/5)+(Cr％/5)+(Mo％/3)确定，式中A为碳、锰、铬、钼的综合含量，A的重量百分比为0.45-0.60％；

(2)连铸连轧

将上述高纯净钢水连铸成圆坯，将冷却后的连铸坯装入环形加热炉内加热，管坯加热温度为1160～1210℃，之后，热定心、热穿孔、连轧、定减径；其中，热定心温度为1110～1150℃，热穿孔温度为1050～1110℃，连轧的终轧温度不低于950℃，定减径的终轧温度不低于900℃。

(3)管加工

在定减径轧制机组的后面设置冷床，定减径轧制后的荒管直接进入冷床，风冷至Ar3临界温度以下10℃～40℃，细化晶粒；冷却后的荒管锯切后直接送入热处理的再加热炉，加热到950℃±10℃，进行淬火热处理，保温10分钟，淬火介质为水性淬火液，冷却速度为20℃/秒；淬火后进行回火热处理，回火温度为670～710℃，采用空冷；荒管热处理后，经二次定径和热矫直处理，最后探伤，得到成品石油套管，其中，二次定径温度在550～600℃之间，热矫直温度在500℃～540℃之间。

3、根据权利要求2所述的耐硫化氢应力腐蚀的石油套管的制造方法，其特征在于，二次定径的直径变形率为3％～5％。

4、根据权利要求2所述的耐硫化氢应力腐蚀的石油套管的制造方法，其特征在于，套管的几何尺寸精度满足如下要求：直径的误差范围：0.995％～1.01％D，其中，D为直径；不圆度：≤1.1mm，壁厚：≤-8.0％t～8.0％t，直度：管端≤1.5mm/m，管体≤1.5‰。