CN101186837A - 一种稠油加工流程 - Google Patents
一种稠油加工流程 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101186837A CN101186837A CNA2007101872835A CN200710187283A CN101186837A CN 101186837 A CN101186837 A CN 101186837A CN A2007101872835 A CNA2007101872835 A CN A2007101872835A CN 200710187283 A CN200710187283 A CN 200710187283A CN 101186837 A CN101186837 A CN 101186837A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- oil
- solvent
- ratio
- temperature
- dewaxing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
本发明涉及一种稠油加工流程。该稠油加工流程是将脱水后稠油进入常减压蒸馏塔进行减压蒸馏,275-350℃馏出的产品直馏柴油,350~530℃馏出的产品直馏蜡油,塔底有减压渣油,由减压渣油进一步加工光亮油。该方法将稠油就地加工利用,不但可以解决稠油管道输送难、影响外输原油品质的问题,还可以充分发挥稠油资源特性,生产出特色产品,提高附加值,如生产柴油、化工裂解原料、特种油、燃料油等产品。
Description
技术领域:
本发明涉及油田化工领域一种原料加工工艺,尤其是一种稠油加工流程。
背景技术:
随着大庆油田开发不断深化和向前推进,***油田浅层稠油资源开发已经展开,而且将逐年扩大开采规模,产油量将逐年递增。目前,大庆***油田所产稠油没有进行合理利用,仅以普通商品油形式出售。输送方式为稠油与大庆油田的稀油混合外输,对外输原油的品质产生一定的影响。存在着对下游加工装置环烷酸腐蚀严重,催化裂化催化剂失活,重油催化裂化掺渣比例下降,轻油收率低等问题,使稠油资源特性不能充分发挥,而且影响部分产品质量。另外由于稠油粘度大、密度大、流动性差,在储存和管道输送过程中能耗较大且经常发生堵塞管道现象,给稠油输转带来不便。
发明内容:
为了克服背景技术的不足,本发明提供一种稠油加工流程,将稠油就地加工利用,不但可以解决稠油管道输送难、影响外输原油品质的问题,还可以充分发挥稠油资源特性,生产出特色产品,提高附加值,如生产柴油、化工裂解原料、特种油、燃料油等产品。
本发明的技术方案是:该稠油加工流程是将脱水后稠油进入常减压蒸馏塔进行减压蒸馏,275-350℃馏出的产品直馏柴油,350~530℃馏出的产品直馏蜡油,塔底有减压渣油,由减压渣油进一步加工光亮油。
上述的渣油加工光亮油具体工艺如下:(1)溶剂脱沥青:溶剂为丙烷,剂油体积比为8,操作压力为4.3Mpa,操作温度为95℃;(2)、用糠醛抽提脱沥青后的油:剂油体积比为2、2.5或3,抽提温度为140℃;(3)、溶剂脱蜡:溶剂为分析纯的丁酮和甲苯的混合物,其中丁酮含量为48v%,甲苯含量为52v%,脱蜡脱油总溶剂比为9.6m/m,脱蜡工艺条件:脱蜡温度为-25℃,脱蜡总溶剂比为5.3,预稀释比为1.2,一次稀释比为1.4,二次稀释比为1.5,一次冷洗比为0.6,二次冷洗比为0.6,脱油工艺条件:脱油总溶剂比为4.3,一段脱油温度为5℃,稀释比为1.8,冲洗比为0.5,二段脱油温度为10℃,稀释比为1.5,冲洗比为0.5;(4)、脱蜡油的白土补充精制:反应温度为220℃,反应时间为40min,白土用量按质量百分比计算为15%。
本发明具有如下有益效果:本发明采用上述技术方案,将稠油就地加工利用,不但可以解决稠油管道输送难、影响外输原油品质的问题,还可以充分发挥稠油资源特性,生产出特色产品,提高附加值,如生产柴油、化工裂解原料、特种油、燃料油等产品。尤其是生产出一种高附加值的特种油产品——150BS光亮油,它是一种重要的高粘度润滑油基础油,主要应用于调制内燃机油、齿轮油,可降低昂贵的稠化剂用量,150BS光亮油市场需求也越来越大,创造了可观的经济效益。
附图说明:
图1是溶剂脱沥青流程图;
图2是溶剂脱蜡-脱油工艺流程图;
图3稠油加工流程图。
具体实施方式:
下面结合实施例对本发明作进一步说明:
一、原料油的性质:
原料油取自大庆***稠油,该油的含水量较高,为12%,所以在进行原油蒸馏前先进行脱水。脱水是在脱水釜中进行的。将含水原油和破乳剂按质量比为1000∶1的比例加到脱水釜中,边升温边搅拌,升温至150℃左右,静置24小时,从脱水釜下部放出分离出的水分。
表1列出了脱水后原油的性质。
脱水原油的性质 表1
分析项目 | 分析结果 | |
密度,kg/m3(20℃) | 914.9 | |
运动粘度mm2/s | 40℃ | 403.5 |
80℃ | 57.46 | |
酸值,mgKOH/g | 1.47 | |
凝点,℃ | 1 | |
闪点(开口),℃ | 136 | |
蜡含量,% | 19.3 | |
胶质+沥青质,% | 15.4 | |
灰分,% | 0.021 | |
残炭,% | 3.92 | |
水含量(脱水前),% | 12 | |
碳含量,% | 87.45 | |
氢含量,% | 11.80 | |
硫含量,% | 0.22 | |
氮含量,μg/g | 3150 | |
金属含量μg/g | Ni | 19.3 |
V | 0.8 | |
Fe | 10.7 | |
Na | 20.4 | |
Ca | 5.8 |
由表1可以看出,该原油的密度较高,为914.9kg/m3;粘度高,40℃和80℃的粘度分别为403.5mm2/s和57.46mm2/s;酸值较高,为1.47mgKOH/g;凝点低,为1℃;闪点高,开口闪点为136℃,说明该原油的轻馏分含量低;蜡含量低,为19.3%;灰分较低,为0.021%;残炭量较低,为3.92%;氢含量低,为11.80%;硫含量低,为0.22%;金属镍含量较高,为19.3μg/g,但钒含量低。该原油属于低硫含酸原油。
二、脱水后稠油进入常减压蒸馏塔进行减压蒸馏。蒸馏温度到530℃以上,压力在100帕左右,275-350℃馏出的产品直馏柴油,350~530℃馏出的产品直馏蜡油,塔底有减压渣油。
1、由于原油的初馏点为275℃左右,因此275-350℃馏出的产品是柴油组分,由于该原油不含有石脑油馏分,所以直接就蒸馏出柴油馏分。直馏柴油馏分的性质见表2。
直馏柴油的性质及收率 表2
分析项目 | 检测指标 | GB/T19147-2003指标(-35) | |
馏分范围,℃ | IBP-350 | ||
收率(占原油),% | 11.25 | ||
密度(20℃),kg/m3 | 866.3 | 800-840 | |
色号 | 0.6 | ||
粘度(20℃),mm2/s | 6.007 | 1.8-7.0 | |
粘度(40℃),mm2/s | 2.106 | ||
酸度,mgKOH/100mL | 2.08 | ||
硫含量,m% | 0.09 | 不大于0.05 | |
氮含量,μg/g | 63.5 | ||
10%蒸余物残炭,% | 0.03 | 不大于0.3 | |
闪点(闭口),℃ | 80 | 不低于45 | |
凝点,℃ | <-35 | 不高于-35 | |
冷滤点,℃ | <-30 | 不高于-29 | |
腐蚀(铜片,50℃,3h) | 1a | 不大于1 | |
灰分,% | <0.001 | ||
十六烷值 | 38.1 | 46 | |
氧化安定性总不溶物,mg/100ml | 0.3 | 不大于2.5 | |
馏程℃ | IBP | 196 | |
10% | 229 | ||
30% | 256 | ||
50% | 276 | 不高于300 | |
70% | 294 | ||
90% | 312 | 不高于355 | |
95% | 319 | 不高于365 |
直馏柴油组分与GB/T19147-2003指标(-35)对比 表3
分析项目 | 检测指标 | GB/T19147-2003指标(-35) | |
馏分范围,℃ | IBP-350 | ||
收率(占原油),% | 11.25 | ||
密度(20℃),kg/m3 | 866.3 | 800-840 | |
色号 | 0.6 | ||
粘度(20℃),mm2/s | 6.007 | 1.8-7.0 | |
粘度(40℃),mm2/s | 2.106 | ||
酸度,mgKOH/100mL | 2.08 | ||
硫含量,m% | 0.09 | 不大于0.05 | |
氮含量,μg/g | 63.5 | ||
10%蒸余物残炭,% | 0.03 | 不大于0.3 | |
闪点(闭口),℃ | 80 | 不低于45 | |
凝点,℃ | <-35 | 不高于-35 | |
冷滤点,℃ | <-30 | 不高于-29 | |
腐蚀(铜片,50℃,3h) | 1a | 不大于1 | |
灰分,% | <0.001 | ||
十六烷值 | 38.1 | 46 | |
氧化安定性总不溶物,mg/100ml | 0.3 | 不大于2.5 | |
50% | 276 | 不高于300 | |
70% | 294 | ||
90% | 312 | 不高于355 | |
95% | 319 | 不高于365 |
由上表2可以看出:直馏柴油的收率为11.25%,除十六烷值略低于柴油标准外,其它指标均满足-35号柴油的标准。是较理想的低凝柴油的调和组分,但不能直接作为柴油出厂。但是,该直馏柴油馏分各项指标均满足SH/T0356-1996标准中规定的2号燃料油指标,因此该直馏柴油馏分可作为2号燃料油直接出厂。
2、350~530℃馏出的直馏蜡油的性质和收率列于表4:
直馏蜡油的性质和收率 表4
分析项目 | 350℃~400℃ | 400℃~450℃ | 450℃~530℃ |
收率,% | 4.76 | 7.09 | 16.51 | |
密度(20℃),kg/m3 | 896.0 | 898.4 | 899.5 | |
API° | ||||
运动粘度mm2/s | 40℃ | 21.37 | 46.08 | 142.6 |
100℃ | 2.930 | 4.864 | 10.84 | |
粘度指数(计算) | -1 | -1 | 35 | |
倾点,℃ | -6 | 6 | 15 | |
闪点(开),℃ | 180 | 196 | 230 | |
残炭,% | 0.01 | 0.01 | 0.11 | |
灰分,% | 0.001 | 0.002 | 0.003 | |
酸值,mgKOH/g | 4.78 | 4.40 | 2.74 | |
平均分子量(M) | 321 | 335 | 421 | |
蜡含量,% | 太小,无法定量 | 太小,无法定量 | 太小,无法定量 | |
元素分析 | C,m% | 87.98 | 87.62 | 87.91 |
H,m% | 11.58 | 11.69 | 11.62 | |
S,m% | 0.16 | 0.16 | 0.18 | |
N,μg/g | 510 | 697 | 1004 | |
金属分析μg/g | Fe | 0.6 | 0.4 | 0.2 |
Ni | <0.05 | <0.05 | 0.1 | |
V | <0.05 | <0.05 | <0.05 | |
Na | 0.4 | <0.05 | <0.05 | |
Ca | 2.2 | 1.6 | 1.3 | |
族组成,% | 饱和烃 | 63.3 | 65.1 | 65.6 |
芳烃 | 33.0 | 31.3 | 30.9 | |
胶质+沥青质 | 2.9 | 3.6 | 3.7 |
5#燃料油产品与SH/T0356-1996标准对比 表5
分析项目 | 5#燃料油 | SH/T0356-1996 | |
密度(20℃),kg/m3 | 898.4 | 不小于872℃ | |
运动粘度mm2/s | 40℃ | 46.08 | - |
100℃ | 4.864 | 不大于8.9 | |
粘度指数(计算) | -1 | - | |
倾点,℃ | 6 | - | |
闪点(开),℃ | 196 | - | |
残炭,% | 0.01 | - | |
灰分,% | 0.002 | 不大于0.15 | |
酸值,mgKOH/g | 4.40 | - | |
平均分子量(M) | 335 | - | |
蜡含量,% | 太小,无法定量 | - |
从表4可以看出:该蜡油虽然氢含量不高,但是其残炭和金属含量也不高,可以作为催化裂化原料。将三种蜡油混合后其闭口闪点远大于55℃,水和沉淀物:无,100℃的粘度为7.562mm2/s,灰分小于0.15%,完全满足SH/T0356-1996标准中规定的5号轻燃料油指标,所以可以将蜡油混合后作为5号燃料油直接出厂。
3、减压渣油的性质及收率见表6:
减压渣油的性质及收率 表6
分析项目 | 温度范围>530℃ | |
收率,% | 60.37 | |
密度(20℃),kg/m3 | 927.4 | |
运动粘度mm2/s | 80℃ | 314.4 |
100℃ | 132.9 | |
残炭,% | 7.54 | |
灰分,% | 0.023 | |
平均分子量(M) | 930 | |
元素分析 | C,% | 87.64 |
H,% | 11.35 | |
S,μg/g | 2700 | |
N,μg/g | 4780 | |
金属分析μg/g | Ni | 35.2 |
V | 1.6 | |
Fe | 16.5 | |
Na | 39.2 | |
Ca | 8.8 | |
组成分析% | 饱和烃 | 39.1 |
芳香烃 | 39.6 | |
胶质+沥青质 | 21.3 | |
软化点,℃ | 太软 | |
针入度(25℃,100g),1/10mm | 太软 | |
延度(25℃),cm | 太软 |
由表6可见:大于530℃的减压渣油的收率较高,达60.37%,该渣油的硫含量低。该渣油可以直接作为7号燃料油。
用该渣油加工光亮油具体工艺如下:
(1)溶剂脱沥青:
脱沥青用的溶剂为丙烷,为行文简洁,将脱油沥青简称为DOA,将脱沥青油简称DAO。实验在实验室的连续溶剂萃取丙烷脱沥青装置上进行,流程如附图1所示。剂油体积比8∶1的比例进入混合器,在混合器内达到分离温度后进入沥青相沉降塔,完成第一次分离,DOA从塔底部流出。含有DAO的溶剂从塔顶部流出,经升温130℃达到超临界条件后进入溶剂回收塔,DAO从塔底部流出。基本不含油的溶剂从塔顶部流出经冷却后进入溶剂罐循环使用。试验条件及物料平衡见表7。
溶剂脱沥青的试验条件及物料平衡 表7
操作压力,Mpa | 4.3 |
操作温度,℃ | 95 |
溶剂比,(体积比) | 8 |
DAO收率,% | 24 |
DOA收率,% | 76 |
DAO和DOA的性质 表8
油品名称 | DAO | DOA |
密度(20℃),kg/m3 | 893.2 | 935.1 |
粘度,mm2/s | ||
50℃ | 295.5 | 3070 |
100℃ | 36.23 | 186.2 |
粘度指数 | 104 | - |
闪点(闭口),℃ | 300 | 310 |
倾点,℃ | 21 | - |
残炭,% | 1.65 | 8.58 |
灰分,% | 0.005 | 0.037 |
蜡含量,% | - | - |
碳含量,% | 87.46 | 88.80 |
氢含量,% | 12.44 | 11.12 |
硫含量,% | 0.21 | 0.31 |
氮含量,μg/g | 1850 | 5500 |
分子量 | 652 | 954 |
族组成,% | ||
饱和烃 | 64.5 | 30.9 |
芳烃 | 29.0 | 42.6 |
胶质+沥青质 | 6.5 | 26.5 |
金属 | ||
Fe | 9.7 | 55.0 |
Ni | 5.5 | 33.5 |
V | 0.5 | 2.4 |
Na | 4.7 | 44.2 |
Ca | 3.9 | 10.2 |
针入度,1/10mm | - | 太软 |
软化点,℃ | - | 太软 |
延伸度,cm | - | 太软 |
由表7中DAO的性质来看,粘度指数为104,满足了光亮油粘度指数要大于95的要求。
(2)、DAO的糠醛精制:
糠醛是一种含氧的杂环化合物,20℃时的密度为1159kg/m3,对芳香族化合物、不饱和化合物、极性化合物等有较强的溶解能力,而对长链脂肪族化合物的溶解性较小,故选择性的溶解芳香族化合物、不饱和化合物和极性化合物,而这些化合物恰恰是润滑油基础油的非理想组分。故选择糠醛做溶剂能将DAO中的润滑油非理想组分抽出,从而使抽余油的质量得到改善,表现为抽余油硫、氮含量下降,芳烃、胶质含量下降,饱和烃含量提高。本次试验中所用糠醛产自沁阳化工厂,糠醛纯度大于98%。
A、互溶点的测定:糠醛抽提的温度是根据糠醛和DAO的互溶点来确定的。糠醛对DAO的溶解度随温度的提高而提高,但是对非理想组分的选择性却随温度的提高而下降,但是如果温度过低,则溶解度太小,达到同样精制深度需要的溶剂量较大,会造成装置规模变大,能耗增加。所以一般选择的抽提温度要低于互溶点20℃左右。
互溶点的测定是在甘油浴中进行的,分别测定了溶剂比为2、2.5和3时的互溶点,结果如表9。
DAO和糠醛的互溶点 表9
溶剂比(糠醛∶物料) | 2 | 2.5 | 3 |
互溶点,℃ | 160 | 160 | 158 |
根据互溶点的测定结果,选定抽提温度为140℃,又因为DAO较重,选择较高的溶剂比。
B、糠醛抽提的物料平衡:
糠醛抽提的操作条件及物料平衡见表9。
糠醛抽提的操作条件及物料平衡 表9
操作条件 | |
抽提温度,℃ | 140 |
溶剂比(重量比) | 3.0 |
物料平衡(对DAO) | |
抽余油收率,% | 74.77 |
抽出油收率,% | 25.23 |
糠醛抽提物料平衡(对抽提总进料) | |
抽余液收率,% | 25.92 |
其中含抽余油,% | 72.17 |
含糠醛,% | 27.83 |
抽出液收率,% | 74.08 |
其中含抽出油,% | 8.51 |
含糠醛,% | 91.49 |
从抽提结果看,抽余油的收率为74.77%,而抽出油的收率为25.23%。抽余油的收率较高。
C、糠醛抽提的产品性质:糠醛抽提的产品性质见表10。
糠醛抽提的产品性质 表10
项目 | 抽余油 | 抽出油 | |
粘度mm2/s | 40℃ | 414.9 | 553.7 |
100℃ | 30.46 | 30.6 | |
粘度指数 | 113 | - | |
密度(20℃),kg/m3 | 880.9 | 920.1 | |
色度,号 | <7.5 | - | |
酸值,mgKOH/g | 0.03 | 0.72 | |
残炭,% | 0.14 | 1.90 | |
倾点,℃ | 30 | 21 |
(3)、溶剂脱蜡:
溶剂脱蜡是在润滑油料中加入溶剂稀释,使油的粘度降低,然后冷至低温,再将油和蜡分离。溶剂脱蜡的原料为糠醛精制的抽余油。所用的溶剂为分析纯的丁酮和甲苯。
A、溶剂脱蜡的流程:
本溶剂脱蜡-脱油过程的工艺流程图如图2所示。
B、溶剂的组成:
溶剂组成对溶剂脱蜡过程的脱蜡油收率、蜡膏含油量有很大的影响。选择适宜的溶剂组成对溶剂脱蜡过程非常关键。在选择溶剂脱蜡的溶剂组成时,保持溶剂冷洗比为0.6∶1(m/m),溶剂稀释比为4.7不变,脱蜡温度为-25℃,考察溶剂组成对脱蜡油收率的影响,结果见表11。
溶剂组成对溶剂脱蜡效果的影响 表11
项目 | 溶剂组成,丁酮含量v% |
50 | 45 | 48 | |
脱蜡油收率,m% | 15.2 | 73.8 | 61.6 |
脱腊油倾点,℃ | -15 | 17 | -9 |
从表11可见,当溶剂中的丁酮含量为50v%时,脱蜡油收率为15.2%,其倾点为-15℃;当丁酮含量为45v%时,脱蜡油收率为73.8%,其倾点为17℃;当溶剂中的丁酮含量为48v%时,脱蜡油收率为61.6%,其倾点为-9℃。如果选择丁酮含量为50v%,尽管脱蜡油的倾点很低,但是其收率太低;如果选择丁酮含量为45v%,虽然脱蜡油的收率很高,但是倾点也高。所以选择溶剂的组成为丁酮含量为48v%,甲苯含量为52v%。
溶剂脱蜡脱油的工艺条件见表12,产品性质见表13。
脱蜡脱油工艺条件 表12
项目 | |
溶剂组成/丁酮,v% | 48 |
脱蜡脱油总溶剂比,m/m | 9.6 |
脱蜡工艺条件 | |
脱蜡温度,℃ | -25 |
脱蜡总溶剂比 | 5.3 |
预稀释比 | 1.2 |
一次稀释比 | 1.4 |
二次稀释比 | 1.5 |
一次冷洗比 | 0.6 |
二次冷洗比 | 0.6 |
脱油工艺条件 | |
脱油总溶剂比 | 4.3 |
一段脱油温度,℃ | 5 |
稀释比 | 1.8 |
冲洗比 | 0.5 |
二段脱油温度,℃ | 10 |
稀释比 | 1.5 |
冲洗比 | 0.5 |
脱蜡脱油产品性质 表13
项目 | 脱蜡油 | 脱油蜡 | 蜡下油 |
收率*,% | 61.60 | 6.29 | 32.11 |
粘度,mm2/s |
40℃ | 415.5 | - | - |
100℃ | 30.08 | - | - |
粘度指数 | 102 | - | - |
倾点,℃ | -9 | - | - |
凝点,℃ | - | - | 30 |
熔点,℃ | - | 42 | - |
残炭,% | 0.18 | - | |
酸值,mgKOH/g | 0.04 | - | - |
颜色,号 | <8.0 | - | - |
注:收率是对脱蜡原料的收率
从表13可见,脱蜡油的收率较高,达到61.60%(以脱蜡原料为基准),粘度指数为102,倾点为-9℃,残炭为0.18%,色号为<8.0,酸值为0.04mgKOH/g,还不能满足SINOPEC 010-87标准中规定的150BS标准(颜色和酸值不合格),因而需要进行进一步的白土补充精制。
脱油蜡的收率较低,只有6.29%(以脱蜡原料为基准),熔点较低,只有42℃,无法生产石蜡产品。而蜡下油的收率较高,为32.11%(以脱蜡原料为基准),凝点为30℃。建议将这两种油作为裂化原料,或者掺入前述5号燃料油中。
(4)、脱蜡油的白土补充精制:
润滑油料经糠醛精制、溶剂脱蜡后,仍有些有害物质如胶质、环烷酸、微量溶剂等残留在油中,造成油品不合格,正如表13中的数据所示。白土精制就是用活性白土在较高温度下处理润滑油料,把这些物质吸附在白土表面,从油中除去。这样使油品的安定性和颜色得到改善。
试验过程中选用的白土是隆化生产的活性白土。其性质见表14。试验的原料油为溶剂脱蜡后脱蜡油。其性质见表14。
活性白土的性质 表14
项目名称 | 鄂州白土 |
脱色率,% | ≥90 |
游离酸,% | ≤0.2 |
活性度 | ≥200 |
粒度, | 95%过200目筛 |
含水量,% | 8-10 |
白土补充精制的条件及产品性质 表15
项目 | 150BS光亮油 | SINOPEC010-87出口标准 |
反应温度,℃ | 220 | |
反应时间,min | 40 | |
白土用量,% | 15 | |
精制油收率,% | 85.06 | |
精制油色号 | <6.0 | 不大于6.0 |
粘度,mm2/s | ||
40℃ | 413.2 | 实测 |
100℃ | 30.34 | 30-33 |
粘度指数 | 102 | 大于95 |
酸值,mgKOH/g | 0.02 | 小于0.03 |
倾点,℃ | -9 | 不大于-9 |
闪点,℃ | 302 | 不低于290 |
残炭,% | 0.29 | 不大于0.7 |
白土精制选用的条件为,白土用量为15%(相对于脱蜡油的质量),白土处理温度为220℃,处理时间为40min。从表15可见,油品通过白土精制后各项指标均满足SINOPEC 010-87标准中规定的150BS标准。产品与标准对比情况表16。
光亮油产品与SINOPEC010-87出口标准对比 表16
项目 | 150BS光亮油 | SINOPEC010-87出口标准 |
精制油色号 | <6.0 | 不大于6.0 |
40℃ | 413.2 | 实测 |
100℃ | 30.34 | 30-33 |
粘度指数 | 102 | 大于95 |
酸值,mgKOH/g | 0.02 | 小于0.03 |
倾点,℃ | -9 | 不大于-9 |
闪点,℃ | 302 | 不低于290 |
残炭,% | 0.29 | 不大于0.7 |
结论:1、加工稠油损耗2%,利用率为98%;2、柴油经检测除十六烷值外其它各项指标均达到GB/T19147-2003的主要指标,5号燃料油和7号燃料油均达到SH/T0356-1996标准;3、脱沥青油收率为渣油总量的24%,糠醛抽提收率为脱沥青油的74.77%,生产出光亮油占原油比重的13.22%,达到中石化总公司出口标准SINOPEC010-87。
Claims (2)
1.一种稠油加工流程,其特征在于:脱水后稠油进入常减压蒸馏塔进行减压蒸馏,275-350℃馏出的产品直馏柴油,350~530℃馏出的产品直馏蜡油,塔底有减压渣油,由减压渣油进一步加工光亮油。
2.根据权利要求1所述的稠油加工流程,其特征在于:渣油加工光亮油具体工艺如下:(1)溶剂脱沥青:溶剂为丙烷,剂油体积比为8,操作压力为4.3Mpa,操作温度为95℃;(2)、用糠醛抽提脱沥青后的油:剂油体积比为2、2.5或3,抽提温度为140℃;(3)、溶剂脱蜡:溶剂为分析纯的丁酮和甲苯的混合物,其中丁酮含量为48v%,甲苯含量为52v%,脱蜡脱油总溶剂比为9.6m/m,脱蜡工艺条件:脱蜡温度为-25℃,脱蜡总溶剂比为5.3,预稀释比为1.2,一次稀释比为1.4,二次稀释比为1.5,一次冷洗比为0.6,二次冷洗比为0.6,脱油工艺条件:脱油总溶剂比为4.3,一段脱油温度为5℃,稀释比为1.8,冲洗比为0.5,二段脱油温度为10℃,稀释比为1.5,冲洗比为0.5;(4)、脱蜡油的白土补充精制:反应温度为220℃,反应时间为40min,白土用量按质量百分比计算为15%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNA2007101872835A CN101186837A (zh) | 2007-11-19 | 2007-11-19 | 一种稠油加工流程 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNA2007101872835A CN101186837A (zh) | 2007-11-19 | 2007-11-19 | 一种稠油加工流程 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101186837A true CN101186837A (zh) | 2008-05-28 |
Family
ID=39479457
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNA2007101872835A Pending CN101186837A (zh) | 2007-11-19 | 2007-11-19 | 一种稠油加工流程 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN101186837A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102277192A (zh) * | 2011-07-15 | 2011-12-14 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种降低超重稠油粘度的方法 |
CN109694747A (zh) * | 2017-10-24 | 2019-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低含蜡原料的酮苯脱蜡工艺 |
CN109694729A (zh) * | 2017-10-24 | 2019-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种白油的制备方法 |
CN115112817A (zh) * | 2021-03-19 | 2022-09-27 | 南通中智检测服务有限公司 | 一种地下生物降解稠油物性的判别检测方法 |
-
2007
- 2007-11-19 CN CNA2007101872835A patent/CN101186837A/zh active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102277192A (zh) * | 2011-07-15 | 2011-12-14 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种降低超重稠油粘度的方法 |
CN102277192B (zh) * | 2011-07-15 | 2014-01-15 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种降低超重稠油粘度的方法 |
CN109694747A (zh) * | 2017-10-24 | 2019-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低含蜡原料的酮苯脱蜡工艺 |
CN109694729A (zh) * | 2017-10-24 | 2019-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种白油的制备方法 |
CN109694729B (zh) * | 2017-10-24 | 2021-06-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种白油的制备方法 |
CN115112817A (zh) * | 2021-03-19 | 2022-09-27 | 南通中智检测服务有限公司 | 一种地下生物降解稠油物性的判别检测方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101045872B (zh) | 一种高等级道路沥青的生产方法 | |
CN101429456B (zh) | 一种煤焦油延迟焦化加氢组合工艺方法 | |
CN101050383B (zh) | 一种重油加工组合工艺 | |
JP2020533453A (ja) | 低品質油の改質方法および改質システム | |
CN101538482A (zh) | 一种中低温煤焦油深加工方法 | |
CN102690678B (zh) | 一种劣质重质原油的加工方法 | |
CN101186837A (zh) | 一种稠油加工流程 | |
CN1351130A (zh) | 一种煤焦油加氢生产柴油的方法 | |
CN102234536B (zh) | 一种重油组合加工工艺 | |
CN102888243A (zh) | 一种煤焦油尾油馏分及其应用 | |
CN102559253A (zh) | 一种由加氢裂化尾油生产apiⅱ/ⅲ类基础油的方法 | |
CN102863988B (zh) | 一种煤焦油组合加工方法 | |
Cui et al. | Chemical modification process of heavy residue from FCC slurry oil for producing high-grade paving asphalt | |
WO2012174860A1 (zh) | 一种低成本制造低硫高辛烷值汽油的装置及其方法 | |
CN113088333A (zh) | Api ⅲ类润滑油基础油及其生产方法 | |
CN101113346B (zh) | 煤焦油调和生产船用燃料油的方法 | |
CN109321273A (zh) | 生产环烷基冷冻机油基础油的方法和装置 | |
CN103102932A (zh) | 一种烃类改质分离的方法 | |
CN103789032B (zh) | 中低温煤焦油加氢生产冷冻机油基础油的方法 | |
CA2455149C (en) | In-line hydrotreatment process for low tan synthetic crude oil production from oil sand | |
CN109777495A (zh) | 一种炼厂气体组合加工方法 | |
JP2011516674A (ja) | 精製炭化水素の組換えと水素化による高品質ガソリンの製造システム及び製造方法 | |
CN101760241B (zh) | 一种高含酸原油的抗腐蚀加工方法 | |
CN109777481A (zh) | 炼厂气体组合加工方法 | |
CN101381626A (zh) | 用于由轻质费托液制造石油馏出物的加氢处理法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Open date: 20080528 |