CN101072935A - 组合的兰金循环和蒸气压缩循环 - Google Patents

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Abstract

有机兰金循环***与蒸气压缩循环***的组合，其中有机兰金循环中的涡轮发电机产生使得制冷剂压缩机的马达工作所必需的电力。在一个实施例中，蒸气压缩循环利用一蒸发器来冷却进入燃气涡轮机入口的空气，有机兰金循环用于接收来自燃气涡轮废气中的热量并对其锅炉进行加热，一共用的冷凝器既用于有机兰金循环也用于蒸气压缩循环，并且具有共用的制冷剂R－245a在两个***中循环。在另一个实施例中，由发电机驱动的涡轮机具有连接到压缩机的共用轴，这样就不必单独设置马达来驱动压缩机。

Description

组合的兰金循环和蒸气压缩循环
技术领域
本发明总体上涉及有机兰金循环***，更特别地，涉及一种用于其中的经济和实用的方法和设备。
背景技术
已知的封闭兰金循环包括一个用于蒸发工作流体的锅炉或蒸发器，一个用来输送来自锅炉的蒸汽然后用来驱动发电机或其他负载的涡轮机，一个用来对从涡轮机中排出的废气进行压缩的压缩机，以及通过一种手段，例如泵，来将压缩流体循环至锅炉。美国专利3,393,515中即示出和描述了这样一个***。
这样的兰金循环***一般用来产生电力，这些电力再提供给配电站或电网用以为城镇提供居民和商业用电。此种***所使用的工作流体通常为水，然后利用蒸汽由涡轮机进行驱动。提供给锅炉的热源可以是任何形式的矿物燃料，例如燃油、煤、天然气或核能。该***中的涡轮机设计用来在相对较高的压力和温度下操作，其加工和使用费用也较为昂贵。
随着能源危机的出现，出于节约和更有效地使用我们可用能源的需要，兰金循环***已被用来捕获所谓的“废热”，该“废热”在过去是被排放至大气中的，并且由此，由于其要求有超过需要的更多的燃料用于电力生产而间接地对环境造成了危害。
一种常用的废热源可以是垃圾场，其中甲烷气散发造成全球气候变暖。为了阻止甲烷气进入环境造成全球气候变暖，，一种方法是通过所谓“骤燃(flares)”的方式燃烧气体。虽然甲烷的燃烧产品(CO2和H2O)减少了对环境的污染，却对所能够使用的能源造成了巨大的浪费。
另外一种用来有效地利用甲烷气的方法是在柴油机中或相对较小的燃气涡轮机或微型涡轮机中燃烧甲烷气体，再依序驱动发电机，产生的电力直接应用于电力使用设备或输送至电网。在柴油机或微型涡轮机的使用中，首先必需的是要通过过滤或其他手段来清洁甲烷气，并且对于柴油机，其中还包括必需而重要的维修。并且，无论使用这些方法的哪一种，都仍然会有大量的能量通过废气而排放至大气中。
目前被排放至环境中的其他可能的废热源包括地热源和其他形式的发动机排出的热量，例如在废气中排出大量热的燃气涡轮机发动机和既在其废气中排热又对例如水或润滑剂的冷却液体排热的往复式发动机。
在燃气涡轮机发动机的运行过程中，惯用的做法是使用一个空气调节***来对送到燃气涡轮的入口处的空气进行冷却，从而在外部环境较温暖的情况下提高其效率。已知可使用燃气涡轮机发动机中排出的废气中的热量来对用于热水加热的水进行加热。然而，在外部环境较热情况下因为电力的需求经常会增加，故对热水加热的需求会受到限制。
因此，本发明的目的即是提供一种新的经改进的封闭兰金循环发电设备，其能够更有效地使用废热。
本发明另一个目的是提供一种兰金循环涡轮机，其在制造和使用时经济而有效。
本发明另一个目的是提供一种更有效地使用第二废热源的技术手段。
本发明另一个目的是提供一个兰金循环***，其能够在相对较低的温度和压力下运行。
本发明的另一目的是提供一种更有效地产生和利用燃气涡轮机的能量的方法。
本发明还有一个目的是提供一种兰金循环***，其在使用中经济而实用。
这些目的和其他特征和优点在参考后面的说明书并结合所附的附图时，可被更容易和明显地看到。
发明内容
简要的说，根据本发明的一个方面，一离心压缩机设计成便于压缩制冷剂以进行空气调节，该压缩机以逆流关系使用，以使其在封闭的有机兰金循环(ORC)***中作为一涡轮机来工作。这样，出于有效利用废热的目的，相对便宜的现有技术的硬件***就被有效地用来满足有机兰金循环涡轮机的要求。
根据本发明的另一个方面，一具有叶片状散流器的离心压缩机以逆流方式使用，以使其被有效地用来作为一具有流体导向喷嘴的输出动力的涡轮机使用。
根据本发明的另一个方面，一具有管状散流器的离心压缩机以逆流方式操作，以使其被作为一涡轮机使用，其中单独管开口被作为喷嘴使用。
根据本发明的另外一个方面，压缩机/涡轮机使用一种有机制冷剂作为工作流体，其中当作为压缩机工作时，制冷剂应选为其操作压力在压缩机/涡轮机的运行范围之内。
根据本发明的另外一个方面，从燃气涡轮机废气中排出的可利用的废热被用来驱动一有机兰金循环涡轮机，从而产生电力，该电力的一部分被用来驱动一蒸气压缩循环设备例如一个离心冷却器，以冷却燃气涡轮机的入口温度进而提高其效率和容量。
根据本发明的另外一个方面，兰金循环***和蒸气压缩循环***共用一冷凝器。
根据本发明的另外一个方面，兰金循环***的涡轮发电机和蒸气压缩循环***中的压缩机共用一主轴，这样就不需要设置压缩马达，减少了发电机的尺寸并且不需要设置单独的压缩机装置。
附图说明
在后文描述的附图中，记载了一个优选的实施例。但在不违背本发明的真正精神和范围内可以作出多种修改和变换其结构。
附图1示出了依据现有技术的一个蒸气压缩循环的示意图。
附图2示出了依据现有技术的一个兰金循环***的示意图。
附图3示出了依据现有技术的一个离心压缩机的截面示意图。
附图4示出了依据本发明的一个优选实施例的一个压缩机/涡轮机的截面示意图。
附图5示出了依据现有技术的一个散流器结构的透视图。
附图6示出了依据本发明的一个优选实施例的喷嘴结构的示意图。
附图7A和7B分别是现有技术和本发明中的涡轮喷嘴配置的半径比R2/R1(外部/内部)的示意图。
附图8示出了依据本发明的一个优选实施例的用于压缩机/涡轮机的两种流体的温度和压力的关系的坐标图。
附图9示出了依据本发明的一个优选实施例的带有不同部件的兰金循环***的透视图。
附图10示出了依据现有技术的空气调节应用的示意图。
附图11示出了依据本发明优选的实施例的兰金循环/蒸气压缩联合***的示意图。
附图12示出了所述兰金循环***的部分的示意图。
附图13示出了依据本发明的优选实施例的带有一个共用冷凝器的联合***的示意图。
附图14示出了依据本发明的优选实施例的带有一个共用驱动轴的联合***的示意图。
具体实施方式
参见附图1，示出了一个典型的蒸气压缩循环，包括按照流动顺序的压缩机11、冷凝器12、节流阀13和蒸发器/冷却器14。在此循环中制冷剂例如R-11、R-22或R-134a被驱使如箭头所示沿逆时针方向流动。
由马达16驱动的压缩机11接收来自蒸发器/冷却器14的制冷剂蒸汽，将其压缩到较高的温度和压力，随后这些相对较热的蒸汽被输送到冷凝器12中，在其中它们通过与一个例如空气或水的冷却媒体进行热交换来冷却并冷凝到液态。然后该液态制冷剂从冷凝器流到节流阀并在其中膨胀为低温的两相气/液态，最后流到蒸发器/冷却器14。蒸发器流体对流经蒸发器/冷却器的空气或水提供一个冷却效果。该低压蒸汽再流至压缩机11，在其中又再开始一个循环。
根据空气调节***的尺寸，压缩机可以是对应于小***的旋转螺旋压缩机或往复式压缩机，或对应于较大***的螺旋压缩机或离心压缩机。一个典型的离心压缩机包括一个用于将制冷剂蒸汽加速到高速的叶片，一个将制冷剂降速到一个低速并同时将动能转换为压能的散流器，一个用于收集下一步将要流到冷凝器的排放蒸汽的涡卷壳或集流器形式的排气压力室。驱动马达16典型地是密封于压缩机11的另一端的马达，通过一传递装置26操作以旋转一高速轴。
如附图2所示的典型的兰金循环***也包括一个蒸发器/冷却器17和一个冷凝器18，它们分别以前述的蒸气压缩循环中相同方式接收热量和散热。但是，如将要看到的，该***内流体流动方向与蒸气压缩循环的方向相反，并且压缩器11由涡轮机19代替，所述涡轮机由***内的工作流体而非马达16驱动，进而再驱动发电机21产生电力。
在运行过程中，通常是一个锅炉的蒸发器具有大量热量输入，其将工作流体蒸发，所述工作流体通常是水但也可以是制冷剂，然后蒸汽被输送到涡轮机以从那里提供工作流体。在离开涡轮机后，低压蒸汽流入到冷凝器18，在其中通过与一个冷却介质进行热交换被冷凝。该冷凝液体再通过一个如图示的泵22循环至蒸发器/锅炉以完成该循环。
参见附图3，示出的一个典型的离心式压缩机包括一个马达24，其可操作地与一个传递装置26相连接以驱动叶轮27。一个油泵28通过传递装置26提供油循环。在叶轮27的高速转动作用下，制冷剂被驱使通过入口导向叶片31流入到入口29，再流经叶轮27、散流器32最后到达收集器33，在其中排放蒸汽被收集并输送到上述的冷凝器。
在附图4中，附图3中示出的同一设备被应用以作为一个径流式涡轮机而非离心压缩机操作。这样，工作流体被引入到设计作为收集器33的入口压力室34。然后所述流体径向地流经喷嘴36，该喷嘴具有与离心式压缩机中散流器相同的结构。然后该运动流体冲击叶轮27以给其一个转动运动。之后该叶轮通过传递装置26作用驱动一个发电机24，该发电机具有与离心式压缩机中的马达相同的结构。在流经叶轮27后，该低压气体流经入口导向叶片31流到出口处开口37。在该工作模式中，入口导向叶片31优选地移动到完全打开位置或者可选地，从设备中完全移除。
在上述讨论的离心式压缩机应用中，散流器32可以是包括叶片式或非叶片式散流器的任何类型。一种已知类型的叶片式散流器是管状散流器，其在美国专利5,145,317中被描述和示出，该专利已被转让给本发明的受让人。附图5中示出了此种散流器38，其周向地环绕着叶轮27。此处，后掠角叶轮27如所示的顺时针方向旋转，同时高压制冷剂如箭头所示沿径向向外流经散流器38。散流器38具有多个周向设置的锥形部件或楔39，并且在它们之间具有锥状流道41。如图所示，此后该压缩制冷剂径向向外地流经锥状流道41。
在该应用中，附图6所示出的离心式压缩机被当作涡轮机进行操作，叶轮27如图所示以逆时针方向转动，并且叶轮27是被如箭头所示径向向内地流经锥状流道41的工作流体所驱动。
这样，与在一个离心压缩机中的散流器38相同结构的部件在涡轮机应用中被用作喷嘴、或者多个喷嘴的集合。更进一步地，这样的喷嘴装置比现有技术中的喷嘴装置具有优势。参见附图7A和7B来考虑其相对于现有技术喷嘴装置的不同和优势。
现在参考附图7A，一个现有技术的喷嘴装置相对一个中心放置的叶轮42示出，所述叶轮接收来自多个周向设置的喷嘴元件43的工作流体。喷嘴43的径向度由图示的内径R1和外径R2限定。从图中可以看到，单独喷嘴元件43因为其从外径R2到内径R1的截面积迅速变窄而较短。更进一步地，该喷嘴元件在其压力面44和吸力面46均基本呈弯曲状，这样就使气体沿箭头所示的方向流转。
上述喷嘴设计的优点在于使整个设备的尺寸相对较小。即使不是只考虑该因素，该因素也要被首先考虑，涡轮机应用中的喷嘴设计采用此种设计。但是此种设计也有一些缺点。例如，由于喷嘴转向损失和非均匀的出口流向导致喷嘴效率降低。这些损失被认为是较小的并且相对于机器尺寸的减小带来的益处是值得的。当然，由于高转向率和快速减速率会导致流体分离，此种类型的喷嘴被认为不能被倒置并使流体逆向通过而作为散流器使用。
现在参见附图7B，在示出的本发明的喷嘴装置中，叶轮42周向地被多个喷嘴元件47环绕。可以看到所述喷嘴元件一般是长、窄和直的。压力面48和吸力面49均呈直线以提供一个相对长和相对慢的汇聚流动通道51。它们包括一个在通道51边界内优选小于9度的锥角％，并且，如将要看到的，这些短划线示出的锥体的中心线是直的。因为这些较长的喷嘴元件47，比率R2/R1大于1.25，优选为在1.4范围内。
因为有较大的比率R2/R1，导致机器整体尺寸相对附图7A示出的传统喷嘴装置有适度的增加(即15％范围内)。更进一步地，因为通道51相对较长。摩擦损失会大于附图7A中示出的传统喷嘴。但是此种设计也有一些运行上的优点。例如，因为没有了转向损失或非均匀出口流向，即使考虑到前述提到的摩擦损失，喷嘴效率相对于传动喷嘴装置仍有一个显著的提高。这个效率的提高在2％范围内。更进一步地，因为此种设计基于一个散流器设计作出，所以其可在相反流向中作为一个散流器来使用，这样就使同样的硬件可以用来达到前述和在下面将要详细描述的作为涡轮机和压缩机使用的双重目的。
如果同样的设备既要用于一个有机兰金循环的涡轮机中又要用于一个离心压缩机中，申请人已经意识到必须使用不同的制冷剂。也就是，如果已知的离心压缩机制冷剂R-134a用于有机兰金循环涡轮机中，会造成超压。也就是说，在离心压缩机中使用R-134a作为制冷剂，压力范围会在50-180psi范围内，而如果该相同的制冷剂按照本发明的建议应用于涡轮机中，压力会提高到大约500psi，这已经超过了压缩机的最高设计压力。基于此原因，申请人必需找到另外一种用于涡轮机的制冷剂。申请人因此找到了一种制冷剂即R-245fa，当其被应用于涡轮机中时，其将会在如附图8表中示出的40-180psi的压力范围内运作。这个范围对于离心压缩机应用中的硬件设计也是可被接受的。更进一步地，使用R-245fa的涡轮机***的温度范围在100-200EF内，其对于为在40-110EF温度范围内离心压缩机运行所设计的硬件***来说是可被接受的。在附图8中可以看到针对R-134a设计的空气调节设备当使用R-245fa时可以用在有机兰金循环发电应用中。更进一步地，已经发现同样的设备由于现有的压缩机的额外的安全余量，其可以在更高的温度和压力范围内(例如附图8中短划线示出的270E和300psia)安全和有效率地被使用。
已经讨论过本发明的涡轮机部，我们现在考虑与涡轮机一起使用的相关***部件。参考附图9，前面讨论过的作为ORC式涡轮机/发电机的涡轮机用52表示，如前所述，可将如商用的Carrier 19XR2式离心压缩机逆向操作。该***的锅炉或蒸发器部用53表示，其用来提供相对高温高压R-245fa制冷剂蒸汽给涡轮机/发电机52。依据本发明的一个实施例，这样的锅炉/蒸发器的需要可以由来自Carrier Limited Korea的商品名为16JB的商用蒸汽发生器满足。
锅炉/蒸发器53的能量源以54表示，其可以是任何形式的在正常情况下损失在大气中的废热。例如，它可以是例如Capstone C60的一个小型燃气涡轮机，这是通常已知的一种微型涡轮机，其热量来源于微型涡轮机的排气中。其也可以是例如Pratt & Whitney FT8固定式燃气涡轮机的大型燃气涡轮机发动机。还有其他的可利用废热来自例如大型往复式柴油发动机的内燃机，该内燃机用来驱动大型发电机，在此过程中产生大量的热量并通过在散热器和/或润滑***中循环的废气和冷却流体的方式散发掉。进一步地，能量可以源自在涡轮增压器的中间冷却器中使用的热交换器，在其中进来的压缩燃气被冷却以获得更高效率和更大容量。
最后，供给锅炉的热能可以来自地热或垃圾燃烧的废气。在这些例子中，燃烧的气体可直接应用于锅炉以产生制冷剂蒸汽或通过首先采用这些资源气体驱动一个发动机，再依序发出如前所述的可利用的热量来间接的应用。
在制冷剂蒸汽通过涡轮机52后，该蒸汽输送到冷凝器56以将该蒸汽冷凝回液态，然后其再通过泵57泵送至锅炉/蒸发器53。冷凝器56可以是任何已知类型的形式。其中一种被发现合适的是来自Carrier Corporation的型号为09DK094的商用空气冷却冷凝器。一种适用的泵57被发现是商用的SundyneP2CZS。
现在参见附图10，示出了现有技术中用于冷却一个燃气涡轮机发动机的入口处空气以提高效率的离心冷却器。也就是，该***以传统的方式运行将制冷剂连续地由马达驱动的压缩机11传送至冷凝器12、一个节流阀13和蒸发器冷却器14。待冷却的空气没有被循环至建筑以被冷却，而是被输送到燃气涡轮机发动机的入口以扭转输出动力。基于两个原因发生这个现象。首先，通过入口气体的较低入口温度提高了热循环的效率。其次，因为入口空气的较低温度提高了它的密度，还由于燃气涡轮压缩机与一个流体装置相接，故通过压缩机的质量流速得以提高。由于此种方式使用空气调节装置引起的输出功率的提高大于用于操作该空气调节装置所需的功率，所以此种应用可以是经济可行的。当***与一个依据本发明的兰金循环***联合使用时会更可行。这些将会参照附图11进行说明。
与上面所述的***相一致，用箭头58表示的环境空气进入空气调节装置59，然后冷却空气进入燃气轮机61，其中入口空气用箭头62表示。燃气涡轮机产生的电力沿着虚线63输送到电网64。从燃气轮机61排出的废气，通常温度约为700EF，一般被排入到大气中。依据本发明，如附图11和附图12中所示废气沿着线66驱动有机兰金循环***64中的涡轮机19。涡轮机19依序驱动发电机21，然后电力分别通过虚线68和69被输送到空气调节装置59和电网64。从燃气涡轮机61的废气中由ORC***65产生的电力估计是执行燃气涡轮入口处冷却时操作空气调节装置59所需功的4-6倍(依据燃气涡轮废气的温度和质量流速而定)。这样，额外的电力能沿线69被电网64输送。
现在参见附图13，其示出了附图10中的空气调节***和附图12中的兰金循环***的一个联合***。但是，与分别设置独立的冷凝器12和18不同，设置一个共用的冷凝器71以在这两个***中的任一个中均执行冷凝功能。在此联合***中，显然从压缩机11和涡轮机19输送到冷凝器71的必须是相同媒质。制冷剂R-245a已被发现是适于此目的的。这样，如附图13所示上面描述的兰金循环***将制冷剂在***中循环输送，其中散流器反向放置作为喷嘴使用，并用R-245a作为制冷剂，制冷剂在锅炉中由燃气轮机废气中的热量加热到225EF的温度。在流经涡轮机19后，该制冷剂的温度在到达冷凝器71前将会减少到140EF，在此后制冷剂在到达锅炉中加热前为大约100EF的温度。
蒸气压缩循环与前所述的使用R-134a作为制冷剂的高压***不同。这里，有必要使用一个采用R-245a制冷剂的相对低压的***。出于此目的的一个合适的蒸气压缩***可以是基于采用例如R-11、R-123、R-114的低压冷却器设计。在这样的使用R-245a的蒸气压缩***中，当其流经循环时制冷剂的温度如附图13所示。这样，从冷凝器71出来的冷凝过的制冷剂大约在100EF，在流过节流阀13后为40EF的蒸汽/液混合物，其中约85％为液态，15％为气态。在流经蒸发器14后，制冷剂仍然是40EF但已完全是蒸汽态被输送到压缩机11。输送到冷凝器71的制冷剂的温度将会大约在125EF。
在这样的联合***中，冷凝器71需要有比附图12中所示的用于兰金循环***自身的冷凝器18略大的尺寸。但是，这种由于尺寸略微增大的缺点被其带来的造价和空间所带来的优点所抵消，这些优点源于省掉了本来被蒸气压缩循环所需要的冷凝器12。
省掉了一个冷凝器，如附图14所示一个联合***可更进一步地省掉压缩机11的驱动马达16。进一步地，涡轮机19通过一个轴72驱动发电机21，其中轴72是一根延伸到发电机21另一端驱动压缩机11的共用轴。该轴可以用于涡轮机和发电机之间或者发电机和压缩机之间。但是，如果部件选择恰当，一个直接驱动的结构是可行的。例如，一个400KWel的微型涡轮机将产出720KWth的废热，该废热被本发明的有机兰金循环捕捉，产生附加的80KWel净能。需要用来冷却进入400KWel微型涡轮机的环境空气的冷却量为20吨(＝70KWth)，其需要一个带有一个15KWel马达的压缩机。较大的前置/流体涡轮机和较小的前置/流体压缩机的比转速补偿允许了在一个共用轴上运行的同一个空间。
虽然本发明根据如附图所示的优选和可选的实施例特别地进行了描述和展示，但是本领域技术人员会理解到在不脱离权利要求所限定的本发明的精神和范围内可以作出不同细节上的变化。

Claims (16)

1、一种兰金循环涡轮发电***和空气调节装置的组合，其包括：
兰金循环***，包括：锅炉，用于驱动发电机的涡轮机，冷凝器和泵，其中所述锅炉被燃气涡轮机发动机的废气加热；和
蒸气压缩***，包括：蒸发器，马达驱动的压缩机，一个冷凝器和一个节流阀，其中所述蒸发器适于对流入所述燃气涡轮机发动机的入口处空气进行冷却。
2、如权利要求1所述的组合，其中，所述压缩机的驱动马达接收的电力完全来自涡轮发电机。
3、如权利要求1所述的组合，其中，所述兰金循环***中的所述冷凝器与所述蒸气压缩***中的所述冷凝器共用冷凝器。
4、如权利要求3所述的组合，其中，用于兰金循环***和蒸气压缩***的共用制冷剂是有机制冷剂。
5、如权利要求4所述的组合，其中，所述制冷剂为R-245a。
6、如权利要求1所述的组合，其中，所述涡轮发电机和所述压缩机马达包括一单个元件，其带有一使得所述涡轮机和所述压缩机互连的共用轴。
7、如权利要求1所述的组合，其中，所述空气调节***是冷却器。
8、一种发电方法，包括如下步骤：
操纵一燃气涡轮机以便驱动一发电机，所述燃气涡轮机具有一用以接收入口处空气的入口和一用以排放废气的出口；
操纵一兰金循环***，该***包括锅炉、用来驱动发电机的涡轮机、冷凝器、和泵，其中，所述锅炉被泵送的燃气涡轮废气所加热；
操纵一空气调节***，该***包括蒸发器、马达驱动的压缩机、冷凝器、和膨胀装置，其中，所述蒸发器用于冷却所述燃气涡轮机入口空气。
9、如权利要求8所述的方法，还包括下列步骤：所述马达驱动的压缩机接收来自所述涡轮发电机的电力。
10、如权利要求8所述的方法，包括下列步骤：使用来自所述涡轮机出口和所述压缩机出口的制冷剂并将其输送到单个共用的冷凝器。
11、如权利要求10所述的方法，其中，所述制冷剂是有机制冷剂。
12、如权利要求5所述的方法，其中，所述制冷剂是R-245a。
13、如权利要求8所述的方法，还更进一步地包括下列步骤：用来自所述涡轮发电机的轴来驱动所述压缩机。
14、如权利要求8所述的方法，还更进一步地包括下列步骤：借助一发电的所述燃气涡轮发电机将电力输送到电网以便进行下一步配电。
15、如权利要求14所述的方法，还更进一步地包括下列步骤：传输电能。
16、一种发电方法，包括下面步骤：
加热一锅炉以产生高压蒸汽；
将所述高压蒸汽施加到一涡轮机，该涡轮机在将所述高压蒸汽转化为低压蒸汽的同时，相应地驱动一发电机以产生电力；
使所述低压蒸汽流至一冷凝器，在其中低压蒸汽被冷凝至液体；
将所述液体的至少一部分泵送至所述锅炉；
将所述液体的一部分输送至一膨胀阀，在其中液体闪发为液/汽混合物，然后输送所述混合物到一蒸发器以将其转换为蒸汽；
输送所述蒸汽到一压缩机以将其压缩为高压蒸汽；和
输送所述高压蒸汽到所述双共用冷凝器。
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