CN101071948A - 一种高效率单相和三相并网发电*** - Google Patents
一种高效率单相和三相并网发电*** Download PDFInfo
- Publication number
- CN101071948A CN101071948A CNA2007100387438A CN200710038743A CN101071948A CN 101071948 A CN101071948 A CN 101071948A CN A2007100387438 A CNA2007100387438 A CN A2007100387438A CN 200710038743 A CN200710038743 A CN 200710038743A CN 101071948 A CN101071948 A CN 101071948A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- phase
- diode
- input
- output
- capacitor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
本发明涉及一种高效率单相和三相并网发电***。该并网发电***由高频逆变器、导抗变换器、高频变压器、高频整流器、工频逆变器、低通滤波器、电压过零检测器、高频驱动电路及工频驱动电路组成。该***将光伏电池阵列、燃料电池、风力发电及其它各种方法获取的直流电压逆变成高频电压输入导抗变换器。导抗变换器输出的高频电流经高频变压器隔离和电流等级变换,再通过高频整流器整流、工频逆变器逆变及低通滤波器滤波后并入到单相或三相电网。本发明通过改进***拓扑结构,减少功率晶体管数目,不但降低***成本,实现装置小型化,还减少能量传递过程中的功率损耗。
Description
技术领域
本发明涉及一种高效率单相和三相并网发电***。
背景技术
申请人在先申请的《电流型光伏并网***及其控制装置》中提供了一种并网***,采用高频电感和高频变压器替代了传统电流源型光伏并网***中的工频电感和工频变压器,虽然克服了传统工频电感和工频变压器体积大、耗材多、损耗大、成本高、抑制谐波能力差等缺点,但还存在功率晶体管数目较多,能量传递过程中功率开关器件导通损耗较高导致***效率还不够高的问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高效率单相和三相并网发电***,通过改进***拓扑结构,减少功率晶体管数目,不但降低***成本,实现装置小型化,还减小能量传递过程中的功率损耗。
为达到上述目的,本发明采用下述技术方案:
一种高效率单相和三相并网发电***,由高频逆变器、导抗变换器、高频变压器、高频整流器、工频逆变器和低通滤波器组成,其特征在于所述的高频逆变器用于单相***中的结构为:光伏电池阵列的正极连接到一个功率晶体管V1的集电极即漏极和一个电容Cd1的acd1端,光伏电池阵列的负极连接到一个功率晶体管V2的发射极即源极和一个电容Cd2的bcd2端,功率晶体管V1的发射极即源极连接到功率晶体管V2的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器的一个输入端,电容Cd1的bcd1端连接到电容Cd2的acd2端并输出到所述导抗变换器的另一个输入端;高频逆变器用于三相***中的结构为:光伏电池阵列的正极连接到三个功率晶体管V1、V3、V5的集电极即漏极和一个电容Cd1的acd1端,光伏电池阵列的负极连接到三个功率晶体管V2、V4、V6的发射极即源极和一个电容Cd2的bcd2端,功率晶体管V1的发射极即源极连接到功率晶体管V4的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器R相的一个输入端,功率晶体管V3的发射极即源极连接到功率晶体管V6的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器S相的一个输入端,功率晶体管V5的发射极即源极连接到功率晶体管V2的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器T相的一个输入端,电容Cd1的bcd1端连接到电容Cd2的acd2端并输出到所述导抗变换器的一个公共输入端O。
上述的高效率单相和三相并网发电***中,所述的导抗变换器用于单相***中的结构为:所述高频逆变器的一个输出连接到一个电感LR1的aLR1端,另一个输出连接到一个电容CR的bcR端,电感LR1的bLR1端、电容CR的aCR端和电感LR2的aLR2端连接在一起,电感LR2的bLR2端输出到所述高频变压器的一个输入端,电容CR的bcR端输出到所述高频变压器的另一个输入端;导抗变换器用于三相***中的结构为:一个电感LR1、另一个电感LR2和一个电容CR组成R相导抗变换器,所述高频逆变器的R相输出端连接到电感LR1的aLR1端,所述高频逆变器的公共输出端O连接到电容CR的bcR端,电感LR1的bLR1端、电容CR的aCR端和电感LR2的aLR2端连接在一起,电感LR2的bLR2端输出到所述高频变压器中一个TRR变压器一个输入端,电容CR的bcR端输出到所述高频变压器中TRR变压器另一个输入端;一个电感LS1、另一个电感LS2和一个电容CS组成S相导抗变换器,所述高频逆变器的S相输出端连接到电感LS1的aLS1端,所述高频逆变器的公共输出端O连接到电容CS的bcS端,电感LS1的bLS1端、电容CS的aCS端和电感LS2的aLS2端连接在一起,电感LS2的bLS2端输出到所述高频变压器中一个TRS变压器一个输入端,电容CS的bcS端输出到所述高频变压器中TRS变压器另一个输入端;一个电感LT1、另一个电感LT2和一个电容CT组成T相导抗变换器,所述高频逆变器的T相输出端连接到电感LT1的aLT1端,所述高频逆变器的公共输出端O连接到电容CT的bcT端,电感LT1的bLT1端、电容CT的aCT端和电感LT2的aLT2端连接在一起,电感LT2的bLT2端输出到所述高频变压器中一个TRT变压器一个输入端,电容CT的bcT端输出到所述高频变压器中TRT变压器另一个输入端;
上述的高效率单相和三相并网发电***中,所述的高频变压器用于单相***中的结构为:所述导抗变换器中电感LR2的bLR2端输入到高频变压器的aTRR端,导抗变换器中电容CR的bcR端输入到高频变压器的bTRR端,高频变压器的cTRR端输出到所述的高频整流器的一个输入端、高频变压器的eTRR端输出到所述的高频整流器的另一个输入端,高频变压器的dTRR端输出到所述的低通滤波器的一个输入端;高频变压器用于三相***中的结构为:所述导抗变换器中电感LR2的bLR2端输入到TRR高频变压器的aTRR端,导抗变换器中电容CR的bcR端输入到TRR高频变压器的bTRR端,TRR高频变压器的cTRR端输出到所述的高频整流器R相的一个输入端、TRR高频变压器的eTRR端输出到所述的高频整流器R相的另一个输入端,TRR高频变压器的dTRR端输出到所述的低通滤波器R相的一个输入端;所述导抗变换器中电感LS2的bLS2端输入到TRS高频变压器的aTRS端,导抗变换器中电容CS的bcS端输入到TRS高频变压器的bTRS端,TRS高频变压器的cTRS端输出到所述的高频整流器S相的一个输入端、TRS高频变压器的eTRS端输出到所述的高频整流器S相的另一个输入端,TRS高频变压器的dTRS端输出到所述的低通滤波器S相的一个输入端;所述导抗变换器中电感LT2的bLT2端输入到TRT高频变压器的aTRT端,导抗变换器中电容CT的bcT端输入到TRT高频变压器的bTRT端,TRT高频变压器的cTRT端输出到所述的高频整流器T相的一个输入端、TRT高频变压器的eTRT端输出到所述的高频整流器T相的另一个输入端,TRT高频变压器的dTRT端输出到所述的低通滤波器T相的一个输入端。
上述的高效率单相和三相并网发电***中,所述的高频整流器用于单相***中的结构为:所述高频变压器的一个输出端cTRR连接到一个二极管VDR1的阳极和另一个二极管VDR2的阴极,另一个输出端eTRR连接到一个二极管VDR3的阳极和另一个二极管VDR4的阴极,二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器的一个输入端,二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器的另一个输入端;高频整流器用于三相***中的结构为:所述高频变压器TRR的一个输出端cTRR连接到一个二极管VDR1的阳极和另一个二极管VDR2的阴极,另一个输出端eTRR连接到一个二极管VDR3的阳极和另一个二极管VDR4的阴极,二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器R相的一个输入端,二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器R相的另一个输入端;所述高频变压器TRS的一个输出端cTRS连接到一个二极管VDS1的阳极和另一个二极管VDS2的阴极,另一个输出端eTRS连接到二极管VDS3的阳极和二极管VDS4的阴极,二极管VDS1的阴极和二极管VDS3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器S相的一个输入端,二极管VDS2的阳极和二极管VDS4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器S相的另一个输入端;所述高频变压器TRT的一个输出端cTRT连接到二极管VDT1的阳极和二极管VDT2的阴极,另一个输出端eTRT连接到二极管VDT3的阳极和二极管VDT4的阴极,二极管VDT1的阴极和二极管VDT3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器T相的一个输入端,二极管VDT2的阳极和二极管VDT4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器T相的另一个输入端。
上述的高效率单相和三相并网发电***中,所述的工频逆变器用于单相***中的结构为:所述的高频整流器中二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极输出到一个功率晶体管VR1的集电极即漏极或阳极,高频整流器中二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极输出到另一个功率晶体管VR2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VR1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VR2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器的一个输入端;工频逆变器用于三相***中的结构为:所述的高频整流器中二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极输出到一个功率晶体管VR1的集电极即漏极或阳极,高频整流器中二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极输出到另一个功率晶体管VR2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VR1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VR2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器R相的一个输入端;所述的高频整流器中二极管VDS1的阴极和二极管VDS3的阴极输出到一个功率晶体管VS1的集电极即漏极或阳极,高频整流器中二极管VDS2的阳极和二极管VDS4的阳极输出到另一个功率晶体管VS2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VS1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VS2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器S相的一个输入端;所述的高频整流器中二极管VDT1的阴极和二极管VDT3的阴极输出到一个功率晶体管VT1的集电极即漏极或阳极,高频整流器中二极管VDT2的阳极和二极管VDT4的阳极输出到另一个功率晶体管VT2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VT1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VT2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器T相的一个输入端。
上述的高效率单相和三相并网发电***中,所述的低通滤波器用于单相***中的结构为:所述工频逆变器的输出端连接到一个电容CR1的aCR1端和一个电感LR1的aLR1端,所述高频变压器的一个输出端dTRR连接到电容CR1的bCR1端,电感LR1的bR1端输出到所述电网的一个输入端,电容CR1的bR1端输出到所述电网的另一个输入端;低通滤波器用于三相***中的结构为:所述工频逆变器的R相输出端连接到一个电容CR1的aCR1端和一个电感LR1的aLR1端,所述高频变压器TRR的一个输出端dTRR连接到电容CR1的bCR1端,电感LR1的bR1端输出到所述电网的R相输入端;所述工频逆变器的S相输出端连接到一个电容CS1的aCS1端和一个电感LS1的aLS1端,所述高频变压器TRS的一个输出端dTRS连接到电容CS1的bCS1端,电感LS1的bS1端输出到所述电网的S相输入端;所述工频逆变器的T相输出端连接到一个电容CT1的aCT1端和一个电感LT1的aLT1端,所述高频变压器TRT的一个输出端dTRT连接到电容CT1的bCT1端,电感LT1的bT1端输出到所述电网的T相输入端。电容CR1的bCR1端、电容CS1的bCS1端和电容CT1的bCT1端连接在一起。
本发明与现有技术相比较,具有如下显而易见的突出实质性特点和显著优点:本发明将光伏电池阵列、燃料电池、风力发电及其它各种方法获取的直流电压逆变成高频电压输入导抗变换器。导抗变换器输出的高频电流经高频变压器隔离和电流等级变换,再通过高频整流器整流、工频逆变器逆变及低通滤波器滤波后并入到单相或三相电网。本发明通过改进***拓扑结构,减少功率晶体管数目,不但降低***成本,实现装置小型化,还减少能量传递过程中的功率损耗。
附图说明
图1本发明的分布式并网发电***及控制装置框图。
图2是传统的使用导抗变换器的单相电流源型逆变器电路原理图。
图3是本发明的单相电流源型逆变器电路原理图。
图4是本发明的单相电流源型逆变器的另一电路原理图。
图5是本发明的三相电流源型逆变器电路原理图。
图6是本发明的三相电流源型逆变器的另一电路原理图。
图7是T-LCL型导抗变换器电路原理图。
图8是高频逆变器输出端的高频电压示意图。
图9是三角载波-三角调制波调制方式示意图。
图10是三角载波-三角调制波调制方式与高频逆变器驱动信号示意图。
图11是单相脉冲计算子程序流程框图。
图12是单相高频脉冲生成流程框图。
图13是单相工频脉冲生成流程框图。
图14是三相脉冲计算子程序流程框图。
图15是三相高频脉冲生成流程框图。
图16是三相工频脉冲生成流程框图。
图17是导抗变换器输出端电流的实验波形图。
图18是本发明的并网电流与电网电压的实验波形图。
具体实施方式
本发明的优选实施例结合附图详述如下:
实施例一:(单相并网***,参见图3、图4)
本高效率单相并网发电***,由高频逆变器2、导抗变换器3、高频变压器4、高频整流器5、工频逆变器6和低通滤波器7组成,其特征在于所述的高频逆变器2的结构为:光伏电池阵列1的正极连接到功率晶体管V1的集电极(漏极)和电容Cd1的acd1端,光伏电池阵列1的负极连接到功率晶体管V2的发射极(源极)和电容Cd2的bcd2端,功率晶体管V1的发射极(源极)连接到功率晶体管V2的集电极(漏极)并输出到所述导抗变换器3的一个输入端,电容Cd1的bcd1端连接到电容Cd2的acd2端并输出到所述导抗变换器3的另一个输入端。
本高效率单相并网发电***中,其特征在于所述的导抗变换器3的结构为:所述高频逆变器2的一个输出连接到电感LR1的aLR1端,另一个输出连接到电容CR的bcR端,电感LR1的bLR1端、电容CR的aCR端和电感LR2的aLR2端连接在一起,电感LR2的bLR2端输出到所述高频变压器4的一个输入端,电容CR的bcR端输出到所述高频变压器4的另一个输入端。
本高效率单相并网发电***中,其特征在于所述的高频变压器4的结构为:所述导抗变换器3中电感LR2的bLR2端输入到高频变压器的aTRR端,电容CR的bcR端输入到高频变压器的bTRR端,高频变压器的cTRR端输出到所述的高频整流器5的一个输入端、高频变压器的eTRR端输出到所述的高频整流器5的另一个输入端,高频变压器的dTRR端输出到所述的低通滤波器7的一个输入端。
本高效率单相并网发电***中,其特征在于所述的高频整流器5的结构为:所述高频变压器4的一个输出端cTRR连接到二极管VDR1的阳极和二极管VDR2的阴极,另一个输出端eTRR连接到二极管VDR3的阳极和二极管VDR4的阴极,二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6的一个输入端,二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6的另一个输入端;
本高效率单相和三相并网发电***中,其特征在于所述的工频逆变器6的结构为:所述的高频整流器5中二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极输出到功率晶体管VR1的集电极(漏极),高频整流器5中二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极输出到功率晶体管VR2的发射极(源极),功率晶体管VR1的发射极(源极)连接到功率晶体管VR2的集电极(漏极)并输出到所述低通滤波器7的一个输入端。
本高效率单相并网发电***中,其特征在于所述的低通滤波器7的结构为:所述工频逆变器6的输出端连接到电容CR1的aCR1端和电感LR1的aLR1端,所述高频变压器4的一个输出端dTRR连接到电容CR1的bCR1端,电感LR1的bR1端输出到所述电网8的一个输入端,电容CR1的bR1端输出到所述电网8的另一个输入端。
实施例二:(三相并网***,参见图5、图6)
本高效率三相并网发电***,由高频逆变器2、导抗变换器3、高频变压器4、高频整流器5、工频逆变器6和低通滤波器7组成,其特征在于所述的高频逆变器2的结构为:光伏电池阵列1的正极连接到功率晶体管V1的集电极(漏极)、功率晶体管V3的集电极(漏极)、功率晶体管V5的集电极(漏极)和电容Cd1的acd1端,光伏电池阵列1的负极连接到功率晶体管V4的发射极(源极)、功率晶体管V6的发射极(源极)、功率晶体管V2的发射极(源极)和电容Cd2的bcd2端,功率晶体管V1的发射极(源极)连接到功率晶体管V4的集电极(漏极)并输出到所述导抗变换器3R相的一个输入端,功率晶体管V3的发射极(源极)连接到功率晶体管V6的集电极(漏极)并输出到所述导抗变换器3S相的一个输入端,功率晶体管V5的发射极(源极)连接到功率晶体管V2的集电极(漏极)并输出到所述导抗变换器3T相的一个输入端,电容Cd1的bcd1端连接到电容Cd2的acd2端并输出到所述导抗变换器3的一个公共输入端O。
本高效率三相并网发电***中,其特征在于所述的导抗变换器3的结构为:电感LR1、电感LR2和电容CR组成R相导抗变换器,所述高频逆变器2的R相输出端连接到电感LR1的aLR1端,所述高频逆变器2的公共输出端O连接到电容CR的bcR端,电感LR1的bLR1端、电容CR的aCR端和电感LR2的aLR2端连接在一起,电感LR2的bLR2端输出到所述高频变压器4的TRR变压器一个输入端,电容CR的bcR端输出到所述高频变压器4的TRR变压器另一个输入端;电感LS1、电感LS2和电容CS组成S相导抗变换器,所述高频逆变器2的S相输出端连接到电感LS1的aLS1端,所述高频逆变器2的公共输出端O连接到电容CS的bcS端,电感LS1的bLS1端、电容CS的aCS端和电感LS2的aLS2端连接在一起,电感LS2的bLS2端输出到所述高频变压器4的TRS变压器一个输入端,电容CS的bcS端输出到所述高频变压器4的TRS变压器另一个输入端;电感LT1、电感LT2和电容CT组成T相导抗变换器,所述高频逆变器2的T相输出端连接到电感LT1的aLT1端,所述高频逆变器2的公共输出端O连接到电容CT的bcT端,电感LT1的bLT1端、电容CT的aCT端和电感LT2的aLT2端连接在一起,电感LT2的bLT2端输出到所述高频变压器4的TRT变压器一个输入端,电容CT的bcT端输出到所述高频变压器4的TRT变压器另一个输入端;
本高效率三相并网发电***中,其特征在于所述的高频变压器4的结构为:所述导抗变换器3中电感LR2的bLR2端输入到TRR高频变压器的aTRR端,电容CR的bcR端输入到TRR高频变压器的bTRR端,TRR高频变压器的cTRR端输出到所述的高频整流器5中R相的一个输入端、TRR高频变压器的eTRR端输出到所述的高频整流器5中R相的另一个输入端,TRR高频变压器的dTRR端输出到所述的低通滤波器7中R相的一个输入端;所述导抗变换器3中电感LS2的bLS2端输入到TRS高频变压器的aTRS端,电容CS的bcS端输入到TRS高频变压器的bTRS端,TRS高频变压器的cTRS端输出到所述的高频整流器5中S相的一个输入端、TRS高频变压器的eTRS端输出到所述的高频整流器5中S相的另一个输入端,TRS高频变压器的dTRS端输出到所述的低通滤波器7中S相的一个输入端;所述导抗变换器3中电感LT2的bLT2端输入到TRT高频变压器的aTRT端,电容CT的bcT端输入到TRT高频变压器的bTRT端,TRT高频变压器的cTRT端输出到所述的高频整流器5中T相的一个输入端、TRT高频变压器的eTRT端输出到所述的高频整流器5中T相的另一个输入端,TRT高频变压器的dTRT端输出到所述的低通滤波器7中T相的一个输入端。
本高效率单相和三相并网发电***中,其特征在于所述的高频整流器5的结构为:所述高频变压器4中TRR的一个输出端cTRR连接到二极管VDR1的阳极和二极管VDR2的阴极,另一个输出端eTRR连接到二极管VDR3的阳极和二极管VDR4的阴极,二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6中R相的一个输入端,二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6中R相的另一个输入端;所述高频变压器4中TRS的一个输出端cTRS连接到二极管VDS1的阳极和二极管VDS2的阴极,另一个输出端eTRS连接到二极管VDS3的阳极和二极管VDS4的阴极,二极管VDS1的阴极和二极管VDS3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6中S相的一个输入端,二极管VDS2的阳极和二极管VDS4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6中S相的另一个输入端;所述高频变压器4中TRT的一个输出端cTRT连接到二极管VDT1的阳极和二极管VDT2的阴极,另一个输出端eTRT连接到二极管VDT3的阳极和二极管VDT4的阴极,二极管VDT1的阴极和二极管VDT3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6中T相的一个输入端,二极管VDT2的阳极和二极管VDT4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器6中T相的另一个输入端。
本高效率三相并网发电***中,其特征在于所述的工频逆变器6的结构为:所述的高频整流器5中二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极输出到功率晶体管VR1的集电极(漏极),高频整流器5中二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极输出到功率晶体管VR2的发射极(源极),功率晶体管VR1的发射极(源极)连接到功率晶体管VR2的集电极(漏极)并输出到所述低通滤波器7中R相的一个输入端;所述的高频整流器5中二极管VDS1的阴极和二极管VDS3的阴极输出到功率晶体管VS1的集电极(漏极),高频整流器5中二极管VDS2的阳极和二极管VDS4的阳极输出到功率晶体管VS2的发射极(源极),功率晶体管VS1的发射极(源极)连接到功率晶体管VS2的集电极(漏极)并输出到所述低通滤波器7中S相的一个输入端;所述的高频整流器5中二极管VDT1的阴极和二极管VDT3的阴极输出到功率晶体管VT1的集电极(漏极),高频整流器5中二极管VDT2的阳极和二极管VDT4的阳极输出到功率晶体管VT2的发射极(源极),功率晶体管VT1的发射极(源极)连接到功率晶体管VT2的集电极(漏极)并输出到所述低通滤波器7中T相的一个输入端。
本高效率单相和三相并网发电***中,其特征在于所述的低通滤波器7的结构为:所述工频逆变器6的R相输出端连接到电容CR1的aCR1端和电感LR1的aLR1端,所述高频变压器4中TRR的一个输出端dTRR连接到电容CR1的bCR1端,电感LR1的bR1端输出到所述电网8的R相输入端;所述工频逆变器6的S相输出端连接到电容CS1的aCS1端和电感LS1的aLS1端,所述高频变压器4中TRS的一个输出端dTRS连接到电容CS1的bCS1端,电感LS1的bS1端输出到所述电网8的S相输入端;所述工频逆变器6的T相输出端连接到电容CT1的aCT1端和电感LT1的aLT1端,所述高频变压器4中TRT的一个输出端dTRT连接到电容CT1的bCT1端,电感LT1的bT1端输出到所述电网8的T相输入端。电容CR1的bCR1端、电容CS1的bCS1端和电容CT1的bCT1端连接在一起。
本高效率单相和三相并网发电***的控制方法和原理简述如下:
图7示出了由集中参数元件L、C构成的T-LCL型导抗变换器3。其四端子表达式为
当高频逆变器2角频率等于导抗变换器3谐振角频率,即
时,式(1)可简化为:
式中
为谐振阻抗。从式(3)可以看出,导抗变换器3输出电流不受负载影响,只与输入电压成正比,因此导抗变换器3能实现电压源和电流源之间的变换。
表1示出了图1的各部分波形及计算公式。根据导抗变换器(如式3)的特性,可以从直流电压Ed推导出并网电流IG(见表1中①~⑦):
Ed是高频逆变器2正负母线间电压;
图8示出了高频逆变器2输出的高频电压。B点的PWM输出电压用傅里叶级数表示,取PWM电压波形为偶函数,并且左右对称,脉冲宽度为Dπ,可推导得到B点电压的傅里叶级数表达式(如表1中②)。其中sin项表示各谐波的振幅,cos项表示开关频率ωs的奇数倍成分;
导抗变换器3是一种特殊的低通滤波器,它将电压源变换为电流源,所以C点电流是m=1的谐振频率(开关频率ωs)成份。由式(3)知道,该电流是电压的1/Z0倍(见表1中③);
假设高频隔离变压器4变比为1∶N,经变压器升压后,D和D′点电流下降N倍(见表1中④);
经过二极管VDR1~VDR4整流后,取D和D′点电流的绝对值得到E点和E′点电流(见表1中⑤、⑥);
通过工频逆变器6的VR1~VR2(见图3)、或SCR2、SCR1(见图4),在电网电压(角频率为ω)的过零点将π<ωt<2π的半周期反相(见表1中⑦);
经低通滤波器7将高频成分的谐波滤除,对F点电流进行积分,由于
因此,馈送到电网的电流由直流电压Ed和占空比D决定,与电网电压无关(见表1中⑧)。
图9、10为三角载波-三角调制波调制示意图。假设调制波为三角波ex=(VB/(π/2))ωt,根据图9中三角形相似性,有D=ex/VB,将其代入表1中⑧式,解得
采用三角波-三角波调制模式后,可生成正弦波并网电流,而且此算法很容易实现。
图11、图12、图13示出单相并网***单片机12具体算法流程图。单片机12上电运行后,首先进行参数初始化,然后查询并网运行指令,一旦接受到并网运行指令,单片机12执行高频PWM脉冲生成程序,进行高频逆变运行。
图11为单相脉冲计算子程序流程框图。
①电压传感器14检测到的直流电压Ed和电流传感器9检测到的并网电流i输入到单片机12;
②单片机12根据式(4)计算能够输出到电网的电流IG;
③IG与指令电流i*比较,一旦指令电流超过逆变器2能够输出的最大并网电流IG,逆变器2只输出最大电流IG,并由单片机12报警提示已达到极限值。指令电流i*与实际检测到的并网电流i比较,当指令电流大于实际电流i,则通过增加调制深度M增大输出电流,即M增加ΔM;如果指令电流小于实际电流i,则通过减小调制深度M减小输出电流,即M减小ΔM。将调整后的调制深度M与最大、最小限幅值进行比较;如果超过限幅值,将最大或最小限幅值送入调制深度M;然后调用高频逆变器脉冲生成子程序;如果未超过限幅值,直接调用高频逆变器脉冲生成子程序;
④调用单相高频逆变器脉冲生成子程序;
⑤判断是否捕捉到电网电压过零点信号:
捕捉到电网电压过零点信号,调用单相工频逆变器脉冲生成子程序;
⑥返回。
其单相高频逆变器脉冲生成子程序如图12所示,主要完成高频逆变器脉冲宽度计算及驱动信号生成。
①根据电网电压频率计算前一次程序调用时刻到当前时刻并网电流运行角度差Δθ;
②将上次并网电流运行角度θ加上角度差Δθ作为当前并网电流运行角度;
③一旦计算得到的运行角度超过360°,将计算角度减去360°作为当前并网电流运行角度;
④根据当前运行角度查三角波调制波表格,取出数据存入临时寄存器Ttemp,将Ttemp、M相乘得到当前运行脉冲宽度M’;
⑤根据高频逆变器载波频率,取载波周期TS与M’相乘,将计算结果送入单片机比较寄存器;
⑥由单片机PWM脉冲生成单元生成脉冲信号;
⑦脉冲个数计数器加1,判断脉冲计数器的奇偶性,如果是奇数,对单片机PWM脉冲生成单元进行控制,强制关断V2开关管,并使V1开关管导通。如果是偶数,强制关断V1开关管,并使V2开关管导通;
⑧恢复现场,返回。
其单相工频逆变器脉冲生成子程序如图13所示,主要完成单相工频逆变器驱动信号生成。
①保护现场,
②判断电网电压是否为正半周:
③恢复现场,
④返回。
图14、图15、图16示出三相并网***单片机12具体算法流程图。单片机12上电运行后,首先进行参数初始化,然后查询并网运行指令,一旦接受到并网运行指令,单片机12执行高频PWM脉冲生成程序,进行高频逆变运行。
图14为三相脉冲计算子程序流程框图。
(1)电压传感器14检测到的直流电压Ed和电流传感器9检测到的并网电流i输入到单片机12;
(2)单片机12根据式(4)计算能够输出到电网的电流IG;
(3)IG与指令电流i*比较,一旦指令电流超过逆变器2能够输出的最大并网电流IG,逆变器2只输出最大电流IG,并由单片机12报警提示已达到极限值。指令电流i*与实际检测到的并网电流i比较,当指令电流大于实际电流i,则通过增加调制深度M增大输出电流,即M增加ΔM;如果指令电流小于实际电流i,则通过减小调制深度M减小输出电流,即M减小ΔM。将调整后的调制深度M与最大、最小限幅值进行比较;如果超过限幅值,将最大或最小限幅值送入调制深度M;然后调用高频逆变器脉冲生成子程序;如果未超过限幅值,直接调用高频逆变器脉冲生成子程序;
(4)调用三相高频逆变器脉冲生成子程序;
(5)调用三相工频逆变器脉冲生成子程序;
(6)返回。
其三相高频逆变器脉冲生成子程序如图15所示,主要完成三相高频逆变器脉冲宽度计算及驱动信号生成。
(1)根据电网电压频率计算前一次程序调用时刻到当前时刻并网电流运行角度差Δθ;
(2)将上次并网电流运行角度θ加上角度差Δθ作为当前并网电流运行角度;一旦计算得到的运行角度超过360°,将计算角度减去360°作为当前并网电流运行角度;然后将当前运行角度存入寄存器θR中;
(3)将当前运行角度加上120°作为当前运行角度;一旦计算得到的运行角度超过360°,将计算角度减去360°作为当前运行角度;然后将当前运行角度存入寄存器θS中;
(4)将当前运行角度加上120°作为当前运行角度;一旦计算得到的运行角度超过360°,将计算角度减去360°作为当前运行角度;然后将当前运行角度存入寄存器θT中;
(5)根据θR角度查三角波调制波表格,取出数据存入临时寄存器Ttemp,将Ttemp、M相乘得到R相脉冲宽度M’;
(6)根据高频逆变器载波频率,取载波周期TS与M’相乘,将计算结果送入单片机比较寄存器1中;由单片机PWM脉冲生成单元生成R相脉冲信号;
(7)根据θS角度查三角波调制波表格,取出数据存入临时寄存器Ttemp,将Ttemp、M相乘得到S相脉冲宽度M’;
(8)根据高频逆变器载波频率,取载波周期TS与M’相乘,将计算结果送入单片机比较寄存器2中;由单片机PWM脉冲生成单元生成S相脉冲信号;
(9)根据θT角度查三角波调制波表格,取出数据存入临时寄存器Ttemp,将Ttemp、M相乘得到T相脉冲宽度M’;
(10)根据高频逆变器载波频率,取载波周期TS与M’相乘,将计算结果送入单片机比较寄存器3中;由单片机PWM脉冲生成单元生成T相脉冲信号;
(11)脉冲个数计数器加1,判断脉冲计数器的奇偶性,如果是奇数,对单片机PWM脉冲生成单元进行控制,关断V2、V4、V6开关管,并使V1、V3、V5开关管导通。如果是偶数,关断V1、V3、V5开关管,并使V2、V4、V6开关管导通;
(12)恢复现场,返回。
其三相工频逆变器脉冲生成子程序如图16所示,主要完成三相工频逆变器驱动信号生成。
(1)判断上次捕捉到的R相过零电信号是否上升沿:若是上升沿,跳转到步骤(2);否则(即上次捕捉到下降沿)跳转到步骤(5);
(2)判断是否捕获R相过零电下降沿信号:若是,跳转到步骤(8);否则,跳转到步骤(3);
(3)判断是否上次捕获上升沿信号到当前的间隔刚好为60°:若是,跳转到步骤(9);否则,跳转到步骤(4);
(4)判断是否上次捕获上升沿信号到当前的间隔刚好为120°:若是,跳转到步骤(10);否则,恢复现场,返回。
(5)判断是否捕获R相过零电上升沿信号:若是,跳转到步骤(11);否则,跳转到步骤(6);
(6)判断是否上次捕获下降沿信号到当前的间隔刚好为60°:若是,跳转到步骤(12);否则,跳转到步骤(7);
(7)判断是否上次捕获下降沿信号到当前的间隔刚好为120°:若是,跳转到步骤(13);否则,恢复现场,返回。
(8)VR1开关管关断,VR2开关管导通,然后恢复现场返回。
(9)VT1开关管关断,VT2开关管导通,然后恢复现场返回。
(10)VS2开关管关断,VS1开关管导通,然后恢复现场返回。
(11)VR2开关管关断,VR1开关管导通,然后恢复现场返回。
(12)VT2开关管关断,VT1开关管导通,然后恢复现场返回。
(13)VS1开关管关断,VS2开关管导通,然后恢复现场返回。
实验结果举例
图17示出三角波-三角波调制时导抗变换器输出端的实验电流波形,而图18示出了分布式并网发电***并网电流与电网电压的实验波形。可以看出,图17中导抗变换器输出电流包络线呈正弦波,图18中并网电流具有较好的正弦度,谐波电流含量少,功率因数高。
表1
Claims (6)
1.一种高效率单相和三相并网发电***,由高频逆变器(2)、导抗变换器(3)、高频变压器(4)、高频整流器(5)、工频逆变器(6)和低通滤波器(7)组成,其特征在于所述的高频逆变器(2)用于单相***中的结构为:光伏电池阵列(1)的正极连接到一个功率晶体管V1的集电极即漏极和一个电容Cd1的acd1端,光伏电池阵列(1)的负极连接到一个功率晶体管V2的发射极即源极和一个电容Cd2的bcd2端,功率晶体管V1的发射极即源极连接到功率晶体管V2的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器(3)的一个输入端,电容Cd1的bcd1端连接到电容Cd2的acd2端并输出到所述导抗变换器(3)的另一个输入端;高频逆变器(2)用于三相***中的结构为:光伏电池阵列(1)的正极连接到三个功率晶体管V1、V3、V5的集电极即漏极和一个电容Cd1的acd1端,光伏电池阵列(1)的负极连接到三个功率晶体管V2、V4、V6的发射极即源极和一个电容Cd2的bcd2端,功率晶体管V1的发射极即源极连接到功率晶体管V4的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器(3)R相的一个输入端,功率晶体管V3的发射极即源极连接到功率晶体管V6的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器(3)S相的一个输入端,功率晶体管V5的发射极即源极连接到功率晶体管V2的集电极即漏极并输出到所述导抗变换器(3)T相的一个输入端,电容Cd1的bcd1端连接到电容Cd2的acd2端并输出到所述导抗变换器(3)的一个公共输入端O。
2.跟据权利要求1所述的高效率单相和三相并网发电***,其特征在于所述的导抗变换器(3)用于单相***中的结构为:所述高频逆变器(2)的一个输出连接到一个电感LR1的aLR1端,另一个输出连接到一个电容CR的bcR端,电感LR1的bLR1端、电容CR的aCR端和电感LR2的aLR2端连接在一起,电感LR2的bLR2端输出到所述高频变压器(4)的一个输入端,电容CR的bcR端输出到所述高频变压器(4)的另一个输入端;导抗变换器(3)用于三相***中的结构为:一个电感LR1、另一个电感LR2和一个电容CR组成R相导抗变换器,所述高频逆变器(2)的R相输出端连接到电感LR1的aLR1端,所述高频逆变器(2)的公共输出端O连接到电容CR的bcR端,电感LR1的bLR1端、电容CR的aCR端和电感LR2的aLR2端连接在一起,电感LR2的bLR2端输出到所述高频变压器(4)中一个TRR变压器一个输入端,电容CR的bcR端输出到所述高频变压器(4)中TRR变压器另一个输入端;一个电感LS1、另一个电感LS2和一个电容CS组成S相导抗变换器,所述高频逆变器(2)的S相输出端连接到电感LS1的aLS1端,所述高频逆变器(2)的公共输出端O连接到电容CS的bcS端,电感LS1的bLS1端、电容CS的aCS端和电感LS2的aLS2端连接在一起,电感LS2的bLS2端输出到所述高频变压器(4)中一个TRS变压器一个输入端,电容CS的bcS端输出到所述高频变压器(4)中TRS变压器另一个输入端;一个电感LT1、另一个电感LT2和一个电容CT组成T相导抗变换器,所述高频逆变器(2)的T相输出端连接到电感LT1的aLT1端,所述高频逆变器(2)的公共输出端O连接到电容CT的bcT端,电感LT1的bLT1端、电容CT的aCT端和电感LT2的aLT2端连接在一起,电感LT2的bLT2端输出到所述高频变压器(4)中一个TRT变压器一个输入端,电容CT的bcT端输出到所述高频变压器(4)中TRT变压器另一个输入端;
3.跟据权利要求1所述的高效率单相和三相并网发电***,其特征在于所述的高频变压器(4)用于单相***中的结构为:所述导抗变换器(3)中电感LR2的bLR2端输入到高频变压器的aTRR端,导抗变换器(3)中电容CR的bcR端输入到高频变压器的bTRR端,高频变压器的cTRR端输出到所述的高频整流器(5)的一个输入端、高频变压器的eTRR端输出到所述的高频整流器(5)的另一个输入端,高频变压器的dTRR端输出到所述的低通滤波器(7)的一个输入端;高频变压器(4)用于三相***中的结构为:所述导抗变换器(3)中电感LR2的bLR2端输入到TRR高频变压器的aTRR端,导抗变换器(3)中电容CR的bcR端输入到TRR高频变压器的bTRR端,TRR高频变压器的cTRR端输出到所述的高频整流器(5)R相的一个输入端、TRR高频变压器的eTRR端输出到所述的高频整流器(5)R相的另一个输入端,TRR高频变压器的dTRR端输出到所述的低通滤波器(7)R相的一个输入端;所述导抗变换器(3)中电感LS2的bLS2端输入到TRS高频变压器的aTRS端,导抗变换器(3)中电容CS的bcS端输入到TRS高频变压器的bTRS端,TRS高频变压器的cTRS端输出到所述的高频整流器(5)S相的一个输入端、TRS高频变压器的eTRS端输出到所述的高频整流器(5)S相的另一个输入端,TRS高频变压器的dTRS端输出到所述的低通滤波器(7)S相的一个输入端;所述导抗变换器(3)中电感LT2的bLT2端输入到TRT高频变压器的aTRT端,导抗变换器(3)中电容CT的bcT端输入到TRT高频变压器的bTRT端,TRT高频变压器的cTRT端输出到所述的高频整流器(5)T相的一个输入端、TRT高频变压器的eTRT端输出到所述的高频整流器(5)T相的另一个输入端,TRT高频变压器的dTRT端输出到所述的低通滤波器(7)T相的一个输入端。
4.跟据权利要求1所述的高效率单相和三相并网发电***,其特征在于所述的高频整流器(5)用于单相***中的结构为:所述高频变压器(4)的一个输出端cTRR连接到一个二极管VDR1的阳极和另一个二极管VDR2的阴极,另一个输出端eTRR连接到一个二极管VDR3的阳极和另一个二极管VDR4的阴极,二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)的一个输入端,二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)的另一个输入端;高频整流器(5)用于三相***中的结构为:所述高频变压器(4)TRR的一个输出端cTRR连接到一个二极管VDR1的阳极和另一个二极管VDR2的阴极,另一个输出端eTRR连接到一个二极管VDR3的阳极和另一个二极管VDR4的阴极,二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)R相的一个输入端,二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)R相的另一个输入端;所述高频变压器(4)TRS的一个输出端cTRS连接到一个二极管VDS1的阳极和另一个二极管VDS2的阴极,另一个输出端eTRS连接到二极管VDS3的阳极和二极管VDS4的阴极,二极管VDS1的阴极和二极管VDS3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)S相的一个输入端,二极管VDS2的阳极和二极管VDS4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)S相的另一个输入端;所述高频变压器(4)TRT的一个输出端cTRT连接到二极管VDT1的阳极和二极管VDT2的阴极,另一个输出端eTRT连接到二极管VDT3的阳极和二极管VDT4的阴极,二极管VDT1的阴极和二极管VDT3的阴极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)T相的一个输入端,二极管VDT2的阳极和二极管VDT4的阳极连接在一起并输出到所述的工频逆变器(6)T相的另一个输入端。
5.跟据权利要求1所述的高效率单相和三相并网发电***,其特征在于所述的工频逆变器(6)用于单相***中的结构为:所述的高频整流器(5)中二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极输出到一个功率晶体管VR1的集电极即漏极或阳极,高频整流器(5)中二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极输出到另一个功率晶体管VR2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VR1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VR2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器(7)的一个输入端;工频逆变器(6)用于三相***中的结构为:所述的高频整流器(5)中二极管VDR1的阴极和二极管VDR3的阴极输出到一个功率晶体管VR1的集电极即漏极或阳极,高频整流器(5)中二极管VDR2的阳极和二极管VDR4的阳极输出到另一个功率晶体管VR2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VR1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VR2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器(7)R相的一个输入端;所述的高频整流器(5)中二极管VDS1的阴极和二极管VDS3的阴极输出到一个功率晶体管VS1的集电极即漏极或阳极,高频整流器(5)中二极管VDS2的阳极和二极管VDS4的阳极输出到另一个功率晶体管VS2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VS1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VS2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器(7)S相的一个输入端;所述的高频整流器(5)中二极管VDT1的阴极和二极管VDT3的阴极输出到一个功率晶体管VT1的集电极即漏极或阳极,高频整流器(5)中二极管VDT2的阳极和二极管VDT4的阳极输出到另一个功率晶体管VT2的发射极即源极或阳极,功率晶体管VT1的发射极即源极或阳极连接到功率晶体管VT2的集电极即漏极或阳极并输出到所述低通滤波器(7)T相的一个输入端。
6.跟据权利要求1所述的高效率单相和三相并网发电***中,其特征在于所述的低通滤波器(7)用于单相***中的结构为:所述工频逆变器(6)的输出端连接到一个电容CR1的aCR1端和一个电感LR1的aLR1端,所述高频变压器(4)的一个输出端dTRR连接到电容CR1的bCR1端,电感LR1的bR1端输出到所述电网(8)的一个输入端,电容CR1的bR1端输出到所述电网(8)的另一个输入端;低通滤波器(7)用于三相***中的结构为:所述工频逆变器(6)的R相输出端连接到一个电容CR1的aCR1端和一个电感LR1的aLR1端,所述高频变压器(4)TRR的一个输出端dTRR连接到电容CR1的bCR1端,电感LR1的bR1端输出到所述电网(8)的R相输入端;所述工频逆变器(6)的S相输出端连接到一个电容CS1的aCS1端和一个电感LS1的aLS1端,所述高频变压器(4)TRS的一个输出端dTRS连接到电容CS1的bCS1端,电感LS1的bS1端输出到所述电网(8)的S相输入端;所述工频逆变器(6)的T相输出端连接到一个电容CT1的aCT1端和一个电感LT1的aLT1端,所述高频变压器(4)TRT的一个输出端dTRT连接到电容CT1的bCT1端,电感LT1的bT1端输出到所述电网(8)的T相输入端。电容CR1的bCR1端、电容CS1的bCS1端和电容CT1的bCT1端连接在一起。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2007100387438A CN100536277C (zh) | 2007-03-29 | 2007-03-29 | 一种高效率单相和三相并网发电*** |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB2007100387438A CN100536277C (zh) | 2007-03-29 | 2007-03-29 | 一种高效率单相和三相并网发电*** |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101071948A true CN101071948A (zh) | 2007-11-14 |
CN100536277C CN100536277C (zh) | 2009-09-02 |
Family
ID=38898994
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB2007100387438A Expired - Fee Related CN100536277C (zh) | 2007-03-29 | 2007-03-29 | 一种高效率单相和三相并网发电*** |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN100536277C (zh) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101976965A (zh) * | 2010-10-08 | 2011-02-16 | 刘闯 | 直流跟踪控制的大功率光伏并网逆变器 |
CN102244478A (zh) * | 2011-07-13 | 2011-11-16 | 西南交通大学 | 一种风光互补型牵引供电电源单相供电方法 |
CN102255332A (zh) * | 2011-06-29 | 2011-11-23 | 黄俊嘉 | 并网逆变装置 |
CN102624031A (zh) * | 2012-04-06 | 2012-08-01 | 上海电机学院 | 风力发电机并网逆变控制装置 |
CN102835011A (zh) * | 2010-02-22 | 2012-12-19 | 佩特拉太阳能公司 | 控制太阳能逆变器中使用的谐振转换器的方法和*** |
CN103208923A (zh) * | 2012-04-24 | 2013-07-17 | 盐城工学院 | 高频交流方波输入-直流输出的功率变换器及其控制方法 |
CN103618336A (zh) * | 2013-12-09 | 2014-03-05 | 盐城工学院 | 整流式高频链并网逆变器的输出数字调制电路及控制*** |
CN103888013A (zh) * | 2014-03-31 | 2014-06-25 | 盐城工学院 | 基于高频交流降压理论的微型逆变器及其数字控制装置 |
CN103944180A (zh) * | 2013-01-21 | 2014-07-23 | 同济大学 | 基于固态变压器的混合储能风光互补并网发电*** |
CN104037919A (zh) * | 2014-06-11 | 2014-09-10 | 华北科技学院 | 一种矿用大容量铅酸蓄电池智能充电器 |
CN104426408A (zh) * | 2013-09-05 | 2015-03-18 | 台达电子企业管理(上海)有限公司 | 变换电路以及应用于变换电路的变换电力的切换方法 |
CN104485832A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-04-01 | 盐城工学院 | 具有输入低频电流纹波抑制功能的光伏高频链并网逆变器 |
CN106451536A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-02-22 | 中国电力科学研究院 | 一种虚拟同步机的一体化***及其控制方法 |
CN113437878A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-09-24 | 燕山大学 | 一种电流型dc/dc隔离变换器 |
-
2007
- 2007-03-29 CN CNB2007100387438A patent/CN100536277C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102835011A (zh) * | 2010-02-22 | 2012-12-19 | 佩特拉太阳能公司 | 控制太阳能逆变器中使用的谐振转换器的方法和*** |
CN101976965A (zh) * | 2010-10-08 | 2011-02-16 | 刘闯 | 直流跟踪控制的大功率光伏并网逆变器 |
CN101976965B (zh) * | 2010-10-08 | 2013-04-03 | 江苏博纬新能源科技有限公司 | 直流跟踪控制的大功率光伏并网逆变器 |
CN102255332A (zh) * | 2011-06-29 | 2011-11-23 | 黄俊嘉 | 并网逆变装置 |
WO2013000185A1 (zh) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | Huang Juin Jia | 并网逆变装置 |
CN102244478A (zh) * | 2011-07-13 | 2011-11-16 | 西南交通大学 | 一种风光互补型牵引供电电源单相供电方法 |
CN102624031A (zh) * | 2012-04-06 | 2012-08-01 | 上海电机学院 | 风力发电机并网逆变控制装置 |
CN103208923A (zh) * | 2012-04-24 | 2013-07-17 | 盐城工学院 | 高频交流方波输入-直流输出的功率变换器及其控制方法 |
CN103208923B (zh) * | 2012-04-24 | 2015-03-18 | 盐城工学院 | 高频交流方波输入-直流输出的功率变换器的控制方法 |
CN103944180B (zh) * | 2013-01-21 | 2016-08-24 | 同济大学 | 基于固态变压器的混合储能风光互补并网发电*** |
CN103944180A (zh) * | 2013-01-21 | 2014-07-23 | 同济大学 | 基于固态变压器的混合储能风光互补并网发电*** |
CN104426408A (zh) * | 2013-09-05 | 2015-03-18 | 台达电子企业管理(上海)有限公司 | 变换电路以及应用于变换电路的变换电力的切换方法 |
CN104426408B (zh) * | 2013-09-05 | 2017-06-30 | 台达电子企业管理(上海)有限公司 | 变换电路以及应用于变换电路的变换电力的切换方法 |
US9837918B2 (en) | 2013-09-05 | 2017-12-05 | Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd. | Converter circuit with a switchable topology and method of converting power |
US10411608B2 (en) | 2013-09-05 | 2019-09-10 | Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd. | Converter circuit with a switchable topology |
CN103618336B (zh) * | 2013-12-09 | 2016-03-30 | 盐城工学院 | 整流式高频链并网逆变器的输出数字调制电路及控制*** |
CN103618336A (zh) * | 2013-12-09 | 2014-03-05 | 盐城工学院 | 整流式高频链并网逆变器的输出数字调制电路及控制*** |
CN103888013A (zh) * | 2014-03-31 | 2014-06-25 | 盐城工学院 | 基于高频交流降压理论的微型逆变器及其数字控制装置 |
CN103888013B (zh) * | 2014-03-31 | 2016-06-22 | 盐城工学院 | 基于高频交流降压理论的微型逆变器及其数字控制装置 |
CN104037919A (zh) * | 2014-06-11 | 2014-09-10 | 华北科技学院 | 一种矿用大容量铅酸蓄电池智能充电器 |
CN104485832A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-04-01 | 盐城工学院 | 具有输入低频电流纹波抑制功能的光伏高频链并网逆变器 |
CN106451536A (zh) * | 2016-09-30 | 2017-02-22 | 中国电力科学研究院 | 一种虚拟同步机的一体化***及其控制方法 |
CN113437878A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-09-24 | 燕山大学 | 一种电流型dc/dc隔离变换器 |
CN113437878B (zh) * | 2021-06-30 | 2022-07-12 | 燕山大学 | 一种电流型dc/dc隔离变换器 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN100536277C (zh) | 2009-09-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100536277C (zh) | 一种高效率单相和三相并网发电*** | |
CN100511912C (zh) | 电流源型光伏并网***及其控制装置和方法 | |
CN101980409B (zh) | 一种光伏并网逆变器 | |
CN201918915U (zh) | Dc到ac变换器 | |
CN102709941B (zh) | 一种准-z源级联多电平单相光伏并网发电***的控制方法 | |
Krishnaswami | Photovoltaic microinverter using single-stage isolated high-frequency link series resonant topology | |
CN101599713B (zh) | 一种单相混合桥三电平逆变器 | |
CN102005958B (zh) | 一种光伏并网三电平逆变器 | |
CN103683313B (zh) | 一种采用混合型功率器件的光伏逆变器 | |
CN102088192B (zh) | 单相单级电流型光伏并网逆变器及其控制方法 | |
CN105978388B (zh) | 一种可抑制漏电流单相升降压型光伏逆变器及其控制方法 | |
CN104467506B (zh) | 一种基于电压电流极性检测的高效h桥光伏逆变器 | |
CN110138250A (zh) | 一种开关电容n电平逆变器及其调制方法 | |
CN104753377A (zh) | 一种基于桥式模块化开关电容的多电平逆变器 | |
CN102629836B (zh) | 一种新的两级式交流光伏模块 | |
CN104158427B (zh) | 单相无变压器隔离型z源光伏并网逆变器及调制方法 | |
CN103618336B (zh) | 整流式高频链并网逆变器的输出数字调制电路及控制*** | |
CN202495887U (zh) | 用于光伏发电的逆变器 | |
CN102684530A (zh) | 一种具有无功补偿功能的无变压器型逆变器的控制方法 | |
CN103888013A (zh) | 基于高频交流降压理论的微型逆变器及其数字控制装置 | |
CN202840997U (zh) | 一种基于dsp的复合三级结构微型光伏逆变器 | |
CN203691279U (zh) | 一种微型光伏逆变器拓扑结构电路 | |
CN201435690Y (zh) | 用于光伏并网发电的三相四桥臂逆变器及光伏并网发电*** | |
CN205453543U (zh) | 一种光伏并网发电微型逆变器 | |
CN104578882B (zh) | 一种电压型Tran‑z‑source微型逆变器 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C17 | Cessation of patent right | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20090902 Termination date: 20120329 |