CN101040120B - 压缩机、冷冻装置以及冷藏库 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种能够提高库内的收纳效率、不因油返回性降低而破坏压缩机可靠性的、并且其高度被小型化的压缩机、冷冻装置以及冷藏库。该压缩机、冷冻装置以及冷藏库，其机械部使用烃制冷剂，在转子的压缩构件一侧具有转子凹部，并且，轴承部在转子凹部内延伸，电动构件是以多种转速运转的变频器驱动的电动机，在转子中使用永久磁铁，此外压缩机的高度被降低。

Description

压缩机、冷冻装置以及冷藏库

技术领域

本发明涉及压缩机、使用该压缩机的冷冻装置、以及使用该压缩机或者冷冻装置的冷藏库。

背景技术

下面，参照附图，对使用上述现有技术压缩机的冷藏库进行说明。

一般情况下，现有技术的冷藏库是在冷藏库本体的下部后方配置机械室，并在该机械室内收容压缩机等的冷冻循环的高压侧构成物。但是，近年来，从使用便利性、节省空间的观点来看，要求提高冷藏库的收纳性，此外，从保护地球环境的观点来看，则要求提高冷藏库的节能性。为了满足这种要求，已经提出有一种将机械室设置在使用性能差的冷藏库本体的顶面或者冷藏库本体的背面上部的方法。这种提案例如记载在日本特开平11-183014号公报中。

图33是表示应用日本特开平11-183014号公报中所记载的现有的压缩机的冷藏库的结构示意图。

冷藏库的箱本体1采用由上至下依次为冷藏室2、蔬菜室3、冷冻室4这样的构造。冷藏室2具有冷藏室旋转门5，蔬菜室3具有蔬菜室抽拉门6，冷冻室4具有冷冻室抽拉门7。

由库内风扇8与蒸发器9等构成的冷却单元10，按照与作为最下层的储藏室而形成收纳部的冷冻室4的开口部的高度大概相同的高度，被设置在冷冻室4的背面后部。压缩机11遍及使用便利性能差的冷藏库本体1的顶面11a和背面11b而被设置在朝着冷藏室2侧凹陷的作为机械室的凹部12中。

在冷藏室2内设置有多个用来收纳食品等的格12b。横跨由最上层的格12b所划分的最上层收纳空间12c和第二层收纳空间12d，设置在箱本体1的背面上部的凹部12，作为凸部12e而突出。

在上述这种结构中，随着压缩机11的移动，冷冻室4以及蔬菜室3的高度将会相应地降低压缩机11的收纳体积部分，因此，能够降低划分冷藏室2和蔬菜室3的划分壁的位置，于是，使得取出蔬菜室3内的收纳物变得容易。

发明内容

一种压缩机，在密闭容器内收纳由定子和转子构成的电动构件、通过电动构件驱动的压缩构件，由压缩构件和电动构件组成的机械部通过支承部件而被弹性地支承在密闭容器上，其是具有压缩室和在压缩室内往复运动的活塞的往复运动式压缩机，包括：具有主轴部和偏芯部的轴；被固定在所述主轴部上的转子；以及支承主轴部的轴承部，机械部使用烃制冷剂作为制冷剂，与使用R134a作为制冷剂的情况相比，其气筒容积相对较大，转子在压缩构件一侧设置有转子凹部，轴承部在转子凹部内延伸，电动构件是以多种转速而运转的变频驱动的电动机，在电动构件的所述转子中使用永久磁铁。

冷冻装置包括：隔热箱体、顺次设置有安装在所述隔热箱体中的压缩机和凝缩器和减压器以及蒸发器而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环、以及上述压缩机。

冷藏库包括：隔热箱体、顺次设置有安装在所述隔热箱体中的压缩机和凝缩器和减压器以及蒸发器而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环、以及上述压缩机。

冷藏库安装有上述冷冻装置。

附图说明

图1是本实施方式的压缩机的纵剖面图。

图2是本实施方式的压缩机的水平剖面图。

图3是本实施方式1中的压缩机的感应(induction)电动机和变频(inverter)电动机的比较图。

图4是本实施方式1中的压缩机的凸极集中绕组定子的平面图。

图5是本实施方式1中的冷藏库的压缩机的支脚部分的立体图。

图6是本发明的实施方式2中的冷藏库的压缩机的概略剖面图。

图7是本发明的实施方式2中的冷藏库的压缩机的概略剖面图。

图8是本发明的实施方式3中的压缩机的概略剖面图。

图9是本发明的实施方式3中的压缩机的密闭容器的概略立体图。

图10是本发明实施方式3中的压缩机的密闭容器的概略平面图。

图11是本实施方式3中的压缩机的概略剖面图。

图12是本发明的实施方式4中的冷藏库的概略剖面图。

图13是同一实施方式中的冷藏库的概略背面图。

图14是同一实施方式中的冷藏库的概略部件展开图。

图15是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的纵剖面图。

图16是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的水平剖面图。

图17是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的感应电动机与变频电动机的比较图。

图18是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的凸极集中绕组定子的平面图。

图19是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的支脚部分的立体图。

图20是本发明的实施方式5中的冷藏库的概略剖面图。

图21是本发明的实施方式6中的冷藏库的概略图。

图22是同一实施方式中的制冷剂和冷冻机油的溶解度曲线图。

图23是本发明的实施方式7中的冷藏库的概略剖面图。

图24是同一实施方式中的冷藏库的概略背面图。

图25是同一实施方式中的冷藏库的概略部件展开图。

图26是同一实施方式中的冷藏库的吸入配管主要部分的概略立体图。

图27是同一实施方式中的冷藏库中所安装的压缩机的概略剖面图。

图28是同一实施方式中的冷藏库的搬运状态的概略剖面图。

图29是同一实施方式中的冷藏库在搬运时的压缩机的概略剖面图。

图30是本发明的实施方式8中的冷藏库中所安装的压缩机的概略剖面图。

图31是本发明的实施方式8中的冷藏库中所安装的压缩机内部的俯视图。

图32是本发明的实施方式9中的冷藏库中所安装的压缩机的概略剖面图。

图33是现有技术的冷藏库的概略剖面图。

符号说明

1：箱本体；11、601、711、900：压缩机；15a：门；15b：贮藏室；23、200：顶面；27：凹部；28a：背面；29a：最上层收纳空间；30c：室内侧底壁面；30d：棚底部；34b、203：顶部；101下容器；102：上容器；103、403：密闭容器；106：支脚；106b：固定面(粘合面)；106c：弯曲部；106d：弹性部件配置下面；107、270：弹性部件；110：电动构件；111、240：转子；111a：转子凹部；112：定子；113、209：压缩构件；130、210：轴；131、210b：主轴部；132、210a：偏芯部；134、231：压缩室；135：轴承部；136、232：活塞；151：永久磁铁；161：定子铁心；171：凸极部；201：通风管道；202：下面；210c：副轴部；220：主轴承；221：副轴承；280：压缩机设置面；281：凹处；406：支脚；410：突部(hump)；410a：支脚突部；410b：支承突部；411：  凹状突部；413：支承部件；413a：支承部；420：连接部分；456：支脚部；456a：固定面；609、709：蒸发器；613：第一顶面部；615：第二顶面部；617：机械室盖；618：冷冻循环；619：毛细管；620：吸管；701：隔热箱体；727：凹部；733：吸入配管；736：油流出防止收集器；737：配管U弯曲部；738：下壳；739：上壳；740a：壳接合部；740：压缩机壳；741：弹性体；742：旋转驱动部；743：压缩部；744：排出配管；745：油；746：支承部；751：偏芯轴；752：轴；753：轴承；754：缸体盖；755：缸体；756：活塞；757：拉杆(rod)；758：滑动部；800：吸入配管；801：下壳；803：电动构件；803a：转子；803b：定子；804：压缩构件；805：支承部；810：油；843：轴承部；906：吸入配管；906a：弹簧；907：排出配管；908：油；935：缸体盖；936：缸体；939：吸入消音器。

具体实施方式

在上述现有的结构中，由于与作为机械室的凹部12对应的在冷藏库内侧形成的凸部12e在设计上影响外观，收纳性也会下降，因此，为了尽可能缩小凸部12e，必须降低凹部12。因此，就存在这样一个问题，必须降低决定凹部12高度的最大因素的压缩机11的高度。

这并非局限于将采用上述现有结构的压缩机配置在上部的冷藏库，只要是对于收纳压缩机的机械室的高度方向有较大限制的冷藏库，就会产生同样的问题。

此外，越是降低压缩机高度的小型形状，则越能够有效地使冷藏库的无效容积小型化，而对于压缩机的贮油量，如果使压缩机小型化，那么，贮油量的变动对油面高度发生变化的影响变大。为了便于理解，如果压缩机采用底边为150mm和100mm的四角柱形状，内部收纳部件的容积为空，那么，因15毫升的油量变动，1mm的油面高度发生变化。于是，小型化程度越高，油的流出量所导致的油面高度的减少就会愈发明显。

一般情况下，压缩机利用压力差和离心力将贮存在内部下方的油供给滑动部，因此，因油面高度的减少供给滑动部的油量减少，在确保可靠性方面，滑动部的磨损等是个问题。

本发明是为了解决上述原来的问题而发明的，其目的在于提供一种搭载在能够提高库内的收纳效率，并且不因油的回流性下降而破坏压缩机的可靠性的冷藏库中的压缩机。

为了解决上述问题，本发明的压缩机，在密闭容器内收纳有由定子和转子构成的电动构件、以及被电动构件驱动的压缩构件，由压缩构件和电动构件组成的机械部通过支承部件而有弹性地被支承在密闭容器中，并且是具备压缩室和在压缩室内往复运动的活塞的往复运动式，该压缩机包括：具有主轴部和偏芯部的轴；被固定在主轴部上的转子；以及支承主轴部的轴承部。机械部使用烃制冷剂作为制冷剂，与使用R134a作为制冷剂的情况相比，气筒容积相对较大。转子在压缩构件一侧设置有转子凹部。轴承部在转子凹部内延伸，电动构件是以多种转速运转的变频驱动的电动机，在电动构件的所述转子中使用永久磁铁。这样，使得压缩机的高度就被降低。

因此，不仅能够降低收纳压缩机的机械室的高度，而且库内的收纳空间变大并且收纳性也能够大幅提高。

此外，这样，在实现压缩机高度方向的小型化时，与现有的普通代替氟利昂制冷剂的R134a相比，气筒容积增大，因此，与使用从小型化的观点来看不好的R134a的情况相比，通过使用气筒容积相对增大的烃制冷剂，烃的单位体积的冷冻能力与原来相比大约缩小到1/2。因此，确保同等的冷冻能力所需的压缩机气筒容积增大至2倍，这样，制冷剂的体积流量增大，压缩机运转时配管内的流速增加。

本发明的压缩机不仅能够缩小作为装在冷藏库中的压缩机收容空间的机械室向库内一侧的凸起，还能提供一种搭载在库内的外观好，收纳性也得到提高的冷藏库中的压缩机。

此外，本发明的冷藏库通过增大压缩机运转时在配管内流动的制冷剂的体积流量，则能够确保冷冻机油提升而在配管中上升所需的足够流速，通过增加从蒸发器返回压缩机的冷冻机油的返回量，就能够提高冷藏库的可靠性。

下面，列举本发明的特征和效果等。

本发明的压缩机，在密闭容器内收纳有由定子和转子构成的电动构件、以及被电动构件驱动的压缩构件，由压缩构件和电动构件组成的机械部通过支承部件而有弹性地被支承在密闭容器中，其是具备压缩室和在压缩室内往复运动的活塞的往复运动式。该压缩机包括：具有主轴部和偏芯部的轴；被固定在主轴部上的转子；以及轴支承主轴部的轴承部。机械部使用烃制冷剂作为制冷剂，与使用R134a作为制冷剂的情况相比，气筒容积相对较大。在转子的压缩构件一侧具有转子凹部。轴承部在所述转子凹部内延伸，电动构件是以多种转速而运转的变频驱动的电动机，电动构件的所述转子中使用永久磁铁。这样，使得压缩机的高度被降低。

由此，通过采用使用永久磁铁的变频电动机，则不需要产生旋转扭矩所需的励磁电流，从而能够使定子或转子的积厚变薄。其结果是，降低压缩机的压缩构件和电动构件的高度，从而能够降低整个压缩机的高度，并能够降低作为设置压缩机的机械室的凹部的高度，因此，能够缩小凹部向库内的收纳空间一侧的凸起(凸部)，从而改善外观，库内的收纳空间变大，收纳性也能够大幅提高。

此外，这样，在实现压缩机高度方向的小型化时，与现有的普通代替氟利昂制冷剂的R134a相比，气筒容积增大，因此，与使用从小型化的观点来看不好的R134a的情况相比，通过使用气筒容积相对增大的烃制冷剂，烃的单位体积的冷冻能力与原来相比大约缩小到1/2左右。因此，为了确保同等的冷冻能力而能够将压缩机的气筒容积增大至2倍，这样，制冷剂的体积流量增大，压缩机运转时配管内的流速增加。

此外，通过使用矿物油来作为冷冻机油，这样，与现有的R134a和酯油的组合相比，制冷剂对冷冻机油的溶解度增大。

此外，本发明的压缩机，被封入压缩机中的烃制冷剂是R600a，被封入压缩机中的油使用矿物油或烷基苯。

因此，通过使用与R600a相溶性大的用作冷冻机油的矿物油，与现有的R134a和酯油的组合相比，制冷剂对冷冻机油的溶解度变大。因此，即使在除霜时，通过利用热虹吸效果增加与制冷剂一同从蒸发器返回压缩机的冷冻机油的返回量，这样而能够提高冷藏库的可靠性。

此外，本发明的压缩机，压缩机的电动构件是在构成定子的定子铁心的多个凸极部上通过绝缘体而缠绕线圈的凸极集中绕组式(salientpole concentrated winding type)。

由此，由于线圈不横跨在分离的缝隙之间，而是紧密地集中缠绕在一个一个的凸极部上，因此，不会出现因线圈横跨缝隙之间而引起的线圈***，这样不仅能够进一步降低压缩机的电动构件的高度，而且，还能够进一步降低整个压缩机的高度，以及降低设置压缩机的凹部的高度。因此，在提高冷藏库下层的收纳性的同时，还能够缩小凹部向库内的收纳空间的凸出(凸部)，从而改善外观，使库内的收纳空间变大，收纳性也能够大幅得到提高。

此外，本发明的压缩机在于，压缩构件具有包括压缩室的缸体组，缸体组的支脚部被安装在凸极集中绕组式的定子上。这样，在使用凸极集中绕组的电动机中，能够使线圈从定子铁心中突出的高度的线圈端高度比感应电动机的线圈的线圈端高度大幅降低，因此，不仅能够大幅降低压缩构件的缸体组的支脚部的长度，而且，能够进一步降低压缩机的重心。

此外，本发明的压缩机，其被收纳在转子中的永久磁铁是稀土类的永久磁铁。

这样，与一般所使用的铁氧体磁铁相比，稀土类磁铁的磁通密度大约大4倍，因此，即使降低磁铁的高度仍然能够获得同等以上的磁通，不仅能够进一步降低压缩机的电动构件的高度，还能够进一步降低压缩机的总高度，以及降低设置压缩机的凹部的高度。因此，在提高冷藏库下层的收纳性的同时，还能够缩小凹部在库内的收纳空间的凸出(凸部)，从而改善外观，库内的收纳空间变大，收纳性也能够大幅得到提高。

此外，本发明的压缩机在于，由压缩机的电动构件和压缩构件所构成的机械部通过支承部件被弹性支承在密闭容器内，同时，使压缩机的上下方向的重心与压缩机的支脚部和弹性部件的接触面之间的距离比压缩机上下方向的重心和所述支承部件的下端面之间的距离短。

这样，由于压缩机的振动的振幅在重心附近最小，随着远离重心则振动变大，于是整个压缩机围绕重心振动，因此，更接近重心的支脚和所述弹性部件的接触面的振动的振幅比支承机械部的支承部件的下面的振动小，因此，不仅能够进一步降低传达到冷藏库的振动，而且还能够提供一种无不舒服的振动和无振动所产生的噪音的高品质的压缩机。

此外，本发明的压缩机在于，由压缩机的电动构件和压缩构件所构成的机械部通过支承部件被弹性支承在密闭容器内，并且，压缩机的支脚和弹性部件的接触面位于支承部件的下端面的上方。

因此，压缩机的振动从作为振动发生源的机械部朝着下方经由支承部件而传达之后，其方向变为朝上，并通过支脚部向弹性部件传达。于是，振动的传达路线变得复杂，因此，振动在传达路线内被减弱，而且，还能增大支承部件到压缩机的支脚和弹性部件的接触面之间的距离。因此，特别是频率高的区域的振动传达被减弱，支脚和所述弹性部件的接触面的振动振幅变小，因此，不仅能够进一步降低传达到冷藏库的振动，而且能够提供一种无不舒服的振动和无振动所产生的噪音的高品质的压缩机。

此外，由于压缩机的振动的振幅在重心附近最小，随着远离重心振动变大，于是整个压缩机围绕重心振动，因此，更接近重心的支脚和所述弹性部件的接触面的振动的振幅比支承机械部的支承部件的下面的振动小，因此，不仅能够进一步降低传达到冷藏库的振动，而且还能够提供一种无不舒服的振动和无振动所产生的噪音的高品质的压缩机。

此外，本发明的压缩机在于，使所述弹性部件的高度大于压缩机在凹部中的设置面和压缩机的最下部之间的距离。

由此，变成在冷藏库的库内的凸起，在缩小破坏外观性、收纳性的用来收纳压缩机的凹部的高度之后，为了降低来自压缩机的振动传达，而能够增加有效的弹性部件的高度，并使振动进一步减弱。因此，能够提供一种无不舒服的振动和无振动所产生的噪音的高品位的压缩机。

此外，本发明的压缩机在于，支脚具有与密闭容器固定的固定面和朝着上方的弯曲部、以及与弹性部件卡止的接触面。

因此，支脚位于接合等操作性良好的密闭容器下部的固定面上，通过简单地弯曲支脚而形成弯曲部，这样，不仅能够使配置弹性部件的面成为更接近重心的接触面，而且制造非常容易。

此外，通过形成弯曲部，则能够增大支脚固定在密闭容器上的固定面至配置弹性部件的弹性部件配置下面的距离，由于来自固定面的振动传达的距离变长，因此，特别是在频率高的区域的传达被减弱，从而能够进一步减少传达到冷藏库的振动。因此，制造简单，并且能够降低传达到冷藏库的振动，从而能够以低成本提供无不舒服的振动和无振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

此外，本发明的压缩机在于，支脚设置至少横跨固定面和弯曲部和弹性部件配置下面的两处而延伸的肋。

因此，支脚部的刚性增强，支脚本身所具有的固有值增大，并且支脚部本身难以振动，因此，能够进一步减少从密闭容器的固定面向支脚部的弹性部件配置下面以及弹性部件、冷藏库本体的振动传达。此外，可通过制造工艺简单的加压而形成肋，由于支脚部的强度增强，因此，因搬运冷藏库的冲击而导致支脚部变形的个别问题也能得到解决。

因此，制造简单，并且能够降低传达到冷藏库的振动，从而，能够以低成本提供一种无不舒服的振动和无因振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

此外，本发明的压缩机是搭载在冷藏库中的压缩机，密闭容器具备上容器和下容器，固定在下容器上的多个支脚通过弹性部件而设置在凹部中，通过在凹部的压缩机设置面中设置凹处，并且在凹处配设弹性部件，这样，使所述弹性部件的高度大于所述压缩机的设置面与所述压缩机的最下部之间的距离。

这样，对减少压缩机的振动向冷藏库的传达有效的弹性部件的高度能够增高。而设置面的厚度是决定冷藏库库内的凸部大小的因素，但如果为了获得冷藏库的冷却特性，作为支承压缩机的结构体必须具有一定的厚度，通过形成凹处，则能够同时确保通过增加弹性部件的高度来降低振动传达、通过确保设置面的厚度来确保冷却特性以及确保作为支承压缩机的结构体的强度。因此，通过增加对减少传达压缩机的振动有效的弹性部件的高度，这样不仅能够大大减轻不舒服的振动和因振动而产生的噪音，同时还能够通过确保冷藏库的隔热性而保持特性和通过确保结构体的强度来保持耐搬运性，从而能够提供一种高品质的冷藏库。

此外，本发明的压缩机，利用在压缩机的设置面上所设的凹处的全周或者一部分，来嵌入并固定弹性部件的下侧。

这样，能够在不添加多余的部件的情况下固定弹性部件的位置，于是压缩机的位置不会发生偏离，弹性部件支承面的变化而引起的振动传达变化也能减轻，从而能够提供一种搭载弹性部件在冷藏库中的设置面上的不舒服的振动或因振动引起的噪音大幅减轻的高品质的冷藏库中的压缩机。

此外，本发明的压缩机在密闭容器的下容器中具备通过曲率比密闭容器的外周小的凹或者凸所形成的突部(bump)。这样，如果具有接***面部的平坦的曲面，那么该部分的刚性减弱，容易受到噪音或振动的影响，即使在这种情况下，通过突部也能够提高突部周边的刚性，并且能够提供一种振动和噪音得以降低的压缩机。

此外，本发明的压缩机在于，突部具有在密闭容器中所安装的压缩机的支脚和密闭容器的连接部分的附近所设的支脚突部。这样，则能够提高压缩机与支脚部的连接部分附近的刚性，因此，能够减轻从密闭容器并通过支脚部所传播的振动、噪音。

此外，本发明的压缩机在于，突部具有在支承部件的下端面与密闭容器的连接部分的附近所设的支承突部。这样，则能够提高支承部的下端部附近的刚性，因此，能降低从压缩机向密闭容器所传播的振动、噪音。

此外，本发明的压缩机在密闭容器的下容器中具备通过曲率比密闭容器的外周小的凹或者凸而形成的突部，所述突部被设置在密闭容器中所安装的压缩机的支脚和密闭容器的连接部分的附近，通过在突部中设置支脚，这样，能够提高压缩机与支脚部的连接部分附近的刚性，因此，即使在没有从固定面朝着上方的弯曲部的情况下，如果将支脚在密闭容器中的固定部作为突部，那么，通过突部则能够降低压缩机的振动传达路径中的振动，从而能够降低对冷藏库的振动传达。

此外，本发明的压缩机，下容器的最下部至上容器的顶部的高度为144mm以下。这样，即便在机械室的高度方向有限制的冷藏库中，仍然能够提供一种在实现低振动、低噪音的基础上而搭载的压缩机。

此外，本发明的压缩机，设置面至上容器顶部的高度为155mm以下，弹性部件的高度为20mm以上。这样，即便在机械室的高度方向上存在限制的冷藏库中，仍然能够提供一种在实现低振动、低噪音的基础上而搭载的压缩机，而且，由于能够确保弹性部件具有足够的高度，因此，能够实现更低噪音的压缩机。

此外，本发明的压缩机，所述压缩机是利用支承所述电动构件和压缩构件所构成的内部结构部件的支承部以外的构件来实现高度方向的小型化，在压缩机与所述密闭容器连接的吸入配管中设置用来防止油从压缩机内部流出的油流出防止收集器(trap)。

因此，不仅顾客而且从配送到店面的物流过程中搬运或移动设置冷藏库，而将冷藏库倒放进行搬运时，压缩机也横向倾倒，油流入在压缩机内部开口的吸入配管的开口端，在这种情况下，由于吸入配管设置了油流出防止收集器，因此，不会流入吸入配管的最里面，而且，不会发生油从吸入配管向蒸发器逆流流出的现象。

这样，即使在搬运之后扶起冷藏库并重新设置，通过油流出防止收集器，则可以防止油滞留在吸入配管及蒸发器中。

因此，由于能够防止油流出压缩机的外部，因此，能够确保压缩机内的油量，从而防止油面高度大幅降低，还能够确保向压缩机滑动部的供油，进一步降低压缩机损伤等的危险性。

此外，本发明的压缩机，内部低压式的压缩机包括上下两部的上壳和下壳，在内部收纳内部结构部件之后，上壳和下壳在壳接合部被密闭地接合在一起，设置在下壳中的吸入配管与下壳内壁面大体在同一平面上，并在压缩机内部开口。

这样，即使在具有当压缩机倾斜时更多的油容易从吸入配管流出的这种吸入配管的压缩机中，在搬运之后扶起冷藏库并重新设置，也能防止油滞留在压缩机外。

此外，本发明的压缩机，制冷剂被封入冷冻循环中，并且，所述制冷剂在液化的状态下比被封入压缩机中的油的比重轻。

这样，即使在使用了压缩机倾斜时更多的油容易从吸入配管流出的这种制冷剂和油的组合的压缩机中，在搬运之后扶起并设置冷藏库，也能防止油滞留在压缩机外。

此外，本发明的压缩机，被封入压缩机中的制冷剂是R600a，被封入压缩机中的油使用矿物油。

这样，即使在使用压缩机倾斜时更多的油容易从吸入配管流出的这种制冷剂和油的组合的压缩机中，在搬运之后扶起并设置冷藏库，也能防止油滞留在压缩机外。

此外，由于制冷剂的单位时间体积流量增大，因此，制冷剂通过冷冻***内时的配管内的流速增大为R134a的大约2倍、二氧化碳的大约20倍，因此，滞留在冷冻***内的油能够迅速返回压缩机内部，从而能够防止壳内的油量不足。

本发明的冷冻装置具有隔热箱体、顺次配备安装在隔热箱体中的压缩机和凝缩器和减压器以及蒸发器而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环，并搭载上述任一压缩机。

这样，由于搭载有一种在实现了高度方向的小型化的基础上，确保压缩机的可靠性，并且降低噪音、振动的压缩机，因此，在能够大幅降低冷冻装置的机械室高度的基础上，还能够提供一种噪音、振动低且可靠性高的冷冻装置。

此外，本发明的冷冻装置具有隔热箱体、顺次配备安装在隔热箱体中的压缩机和凝缩器和减压器以及蒸发器而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环，并搭载上述任一压缩机或者冷冻装置。

这样，由于搭载在实现了高度方向的小型化之后，确保压缩机的可靠性，并且降低噪音、振动的压缩机，因此，在能够大幅降低冷冻装置的机械室高度的基础上，还能够提供一种噪音、振动低且可靠性高的冷冻装置。

下面，参照附图，对本发明的压缩机的实施方式进行说明。此外，本发明并非局限于本实施方式。

(实施方式1)

图1是本实施方式1的压缩机的纵剖面图，图2是本实施方式1的压缩机的水平剖面图，图3是本实施方式1中的冷藏库的压缩机的感应电动机和变频电动机的比较图，图4是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的凸极集中绕组定子的平面图。图5是同一实施方式中的冷藏库的压缩机的支脚部分的立体图。

在图中，使通过拉深成型厚度为2mm至4mm的轧制钢板而形成的研钵状的下容器101和倒研钵状的上容器102相互接合，并焊接接合部分的全周而形成密闭容器103。使由烃的R600a构成的制冷剂104以及在底部与R600a相溶性大的矿物油构成的冷冻机油105贮存在密闭容器103的内部。在密闭容器103的下侧固定有支脚106，通过与支脚106卡止的弹性部件107，并且通过使弹性部件107的孔109活动式嵌入(游嵌)到设置于冷藏库的凹部27上的销108中而被固定位置。

此外，支脚106在密闭容器103内通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而被弹性支承，同时，压缩机11上下方向的重心A与压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a之间的距离B，比压缩机11上下方向的重心A(图1的“A”)和支承部件的下端面113b之间的距离C短。

如本实施方式所述，在压缩机高度方向的重心A比压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a位于上方的构造中，压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a比压缩机内部的支承部件的下端面113b位于上方。

此外，弹性部件107的高度比压缩机在凹部中的设置面D与压缩机的最下端部E之间的距离F大。

支脚106具有固定在密闭容器上的固定面106b和朝上立起的弯曲部106c以及与弹性部件卡止的弹性部件配置下面106d，在固定面106b和弯曲部106c以及弹性部件配置下面106d中的至少两处设置有横跨延伸的肋106e。

电动构件110由转子111和凸极集中绕组的定子112组成。压缩构件113被构筑在电动构件110的上方，其通过电动构件110而驱动。

电动构件110和压缩构件113均被收纳在密闭容器103中，并且在下容器101的底部和定子112的下端通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而被弹性支承。

装配在该定子112下端的支承部113a和弹簧114是弹性支承机械部的支承部件。

构成下容器101的一部分的终端115用于在密闭容器103的内外联络电气(图中未示)，通过引线116向电动构件110供电。此外，在密闭容器103中设置有用来与冷冻***的排出配管31连接的排出管120和用来与吸入配管33连接的吸入管121、以及在冷冻***中封入制冷剂104后、用来使***成为密闭空间的密封管122。

通过压缩构件113的运转，制冷剂104通过吸入配管33和吸入管121而被吸入到密闭容器103的内部，并从排出管120向排出配管31排出。

该排出配管31与压缩构件113和密闭容器的排出管120具有弹性地连接。

下面，说明压缩构件113的详细情况。

轴130包括：通过压入、烧嵌而固定有转子111的主轴部131、以及相对于主轴部131偏芯而形成的偏芯部132。缸体组133具有大致呈圆筒形的压缩室134，并且具有用来支承轴130的主轴部131的轴承部135，形成于电动构件110的上方。

此时，在转子111的压缩构件一侧形成有转子凹部111a，轴承部135在该转子凹部111a内延伸。

活塞136被活动式嵌入(游嵌)至压缩室134中，并通过联结装置137与轴130的偏芯部132联结，将轴130的旋转运动转换成活塞136的往复运动。通过活塞136扩大、缩小压缩室134的空间，从吸入消音器(muffle)140的吸入口141吸入密闭容器103内的制冷剂104，借助设置在缸体盖142内部的阀(图中未示)，并通过在缸体组133中所形成的排出消音器143和排出管144、排出管120，而排出至密闭容器103的外部的排出配管31中。

作为高压配管的排出管144是内径为1.5mm至3.0mm的钢管，其使用L字或者U字弯曲从而具有柔软性，压缩构件113和密闭容器103的排出管120有弹性地连接。

下面，说明电动构件110的详细情况。

转子111由层叠有0.2mm至0.5mm的硅钢板的本体部150和收纳本体部150中所设置的永久磁铁151的孔152以及在***水久磁铁151之后而堵住孔152的端板153所组成，并通过铆接销154而固定成一个整体。

定子112由层积有0.2mm至0.5mm的硅钢板的定子铁心161和作为外包有0.3mm至1mm的绝缘***的铜线的线圈162所组成。定子铁心161是凸极部171按照规定的间隔形成圆环状，线圈162被卷绕在凸极部171上的凸极集中绕组式。各个线圈之间通过联系线172而连接成一体。

下面，比较说明变频电动机与感应电动机。

为了便于理解说明，在图3中，以中心线为界进行比较，左侧表示感应电动机的截面，右侧表示变频电动机的截面。各个电机被用在具有大体相同的最大冷冻能力的压缩机中。变频电动机的定子112的定子铁心161的高度L1比感应电动机的定子180的定子铁心181的高度H1低很多。而且，变频电动机的转子111的高度L4也比感应电动机的转子182的高度H4低。此外，在使用凸极集中绕组的变频电动机中，作为线圈162从定子铁心161突出的高度的线圈端高度L2、L3比感应电动机的线圈183的线圈端高度H2、H3低很多。此外，通过使用希土类磁铁作为永久磁铁151，而能够使永久磁铁151的高度L5、变频电动机的定子铁心161的高度L1和转子111的高度L4更低。

下面，对压缩机11的操作进行说明。

如果压缩机11被通电，那么，电通过终端115、引线116而被供给至电动构件110的定子112，通过定子112所产生的旋转磁场，转子111开始旋转。因转子111的旋转，与转子联结的轴130的偏芯部132进行与轴130的轴心偏芯的旋转运动。轴130的偏芯运动被与偏芯部132联结的联结装置137变换成往复运动，而变成与联结装置137的另一端联结的活塞136的往复运动，活塞136在改变压缩室134内的容积的同时，进行制冷剂104的吸入压缩。

活塞136在压缩室134内一个往复过程中所吸入、排出的容积称为气筒容积，因气筒容积的大小冷却能力将会发生变化。

进行上述操作的由弹性部件107和支脚106所支承的压缩机11，被安装在作为在冷藏库的背面所形成的凹部的机械室(图中未示)中，凹部的深度(高度)由压缩机11的高度来决定。

另一方面，在冷藏库的库内，与凹部对应的凸部突出。如果凸部大则收纳性差，因此，需要一种降低压缩机11高度的技术。

下面，对压缩机11的高度进行具体的说明。压缩机11的下容器101、上容器102使用2mm至4mm的钢板，共约7mm。下容器101和上容器102分别是在上下方向具有曲率的形状。这是为了使放置冷藏库的居住空间更加舒适，降低噪音的需要而设计的，通过使容器具有曲率，使得容器的刚性、固有值得到提高，共振引起的噪音得以控制。曲率的半径大约是R100mm至150mm，为了获得这样的曲率，在一侧必须约为13mm强度。

其次，冷冻机油105被贮存在密闭容器103的底部。为了保证压缩机11在各种条件下的运转，冷冻机油105被封入大约200毫升(ml)至250毫升(ml)，在高度上大约占20mm。而且，如果冷冻机油105与电动构件110接触，那么就变成异常的输入增加，因此，需要大约9mm作为不会接触的空间距离。

对于家庭用的冷藏库中所搭载的压缩机11，在小型化的同时将压缩机11的噪音抑制为较小是更为重要的，因此，提高密闭容器103的刚性很重要，从提高可靠性的观点来看，确保冷冻机油105也很重要。从这些方面来看，合计板厚的7mm、曲率的13mm、度和油的20mm、确保空间距离所需的9mm，一共需要49mm，从特征上来讲，缩小该尺寸不合适。

因此，压缩机11的高度基本由电动构件110和压缩构件113所决定。压缩构件113通过缩小气筒容积，而能够缩小活塞136或联结装置137、轴130、轴承部135，例如，如果使用现有的一般的R134a，那么与使用R600a的情况相比，获得相同的冷冻能力所需的气筒容积能够缩小到1/2。

这样，从小型化的观点来看，与使用不利的R134a时的情况相比，在相对增大气筒容积的R600a用的压缩机中，为了确保同等的冷冻能力而可以将压缩机的气筒容积增大至大约2倍。这样，由于制冷剂的体积流量增大，压缩机运转时配管内的流速增加，因此，通过增大压缩机运转时在配管内流动的制冷剂的体积流量，这样不仅能够确保冷冻机油上扬在配管中上升所需的充分的流速，而且因增加从蒸发器返回压缩机的冷冻机油的回流量而能提高压缩机的可靠性。

此外，通过使用矿物油作为冷冻机油，这样，与现有技术的R134a和酯油的组合相比，制冷剂对冷冻机油的溶解度增大。

由此，通过使用与R600a制冷剂相溶性大的矿物油作为冷冻机油，与现有技术的R134a和酯油的组合相比，制冷剂对冷冻机油的溶解度增大，因此，在除霜时还利用热虹吸效果而增加与制冷剂一同从蒸发器流回压缩机的冷冻机油的回流量，这样，能够进一步提高压缩机的可靠性。

接着，如图3的中心线的左侧所示，在感应电动机中，如果电动构件110的定子180和转子182的积高H1以及H4不大，那么，就不会产生压缩机11运转所需的扭矩。相反，通过使用在转子111中具有永久磁铁151的变频电动机，而不需要产生旋转扭矩所需的励磁电流，因此，不仅能够使定子112的积高L1和转子111的积高L4变低，而且还能够缩小电动构件110。更加详细地说明，感应电动机必须使电流经过转子(次级)，而且为了获得该励磁电流需要较高的积高，但是，由于变频电动机在次级具有磁铁，因此不需要用来产生扭矩的励磁电流，从而能够使积高变低。

而且，如果比较电动构件110的定子112的线圈162从定子铁心161突出的尺寸与分布绕组中的线圈183突出的尺寸H2、H3，那么，在凸极集中绕组中，线圈并没有横跨分离的缝隙之间，而是集中且紧密地卷绕在一个一个的凸极部上，因此，不会发生线圈横跨缝隙之间而引起线圈的***，因此，如L2、L3所示大幅变小，定子112的总高度下降，能够进一步缩小电动构件110。

这样，因线圈从定子的铁心突出的尺寸变少，使得电动构件110能够小型化，而且，还能够大幅度缩短用来将作为压缩构件的缸体组133安装在凸极集中绕组型的定子铁心161上的支脚部133a的高度，同时能够实现压缩构件的小型化。

此外，如果变频电动机的永久磁铁151使用稀土类的磁铁，那么，与一般的铁氧体磁铁相比，其磁特性优良，磁通密度大约为4倍，磁能积大约为10倍等，即使尺寸小也能够获得充分的特性。因此，不仅能够进一步降低永久磁铁151的高度L5和定子112的高度L1，而且还能够进一步缩小电动构件110。

此外，在本发明的实施方式中，在转子111的压缩构件113一侧形成有转子凹部111a，轴承部135在该转子凹部111a内延伸。因此，如果根据本发明，则能够不缩短轴承部135的长度，使电动构件110和压缩构件113在高度方向的投影面上重叠而配置，这样，不仅能够大大降低包括电动构件110和压缩构件113在内的整个机械部的高度，而且不会降低压缩机的可靠性而能够进一步降低压缩机的高度。

如果更为具体地讲，根据发明人的设计，在感应电动机中，定子180的积高为42mm，线圈183的线圈端高度H2、H3为25mm，转子182的高度H4为65mm。与此相反，在变频电动机中，定子112的积高L1为26mm，同样在使用稀土类磁铁的情况下则更低，L1为16mm，如果使用凸极集中绕组，那么定子112的线圈162的线圈端高度L2、L3变为9mm。此外，转子111的积高为35mm，如果使用稀土类磁铁，那么就能够缩小至20mm，与使用感应电动机的压缩机相比，最大能够缩小58mm。

而且，如上所述，转子111在压缩构件113一侧按照转子高度方向的一半以上的深度形成转子凹部111a。由于轴承部135在该转子凹部111a内延伸，因此，转子111的层积高度为35mm，如果使用稀土类磁铁，那么就能够缩小至20mm，而且，由于能够将机械部的高度降低至轴承部135延伸范围的10mm左右，因此，共计能够将机械部的总高度降低25mm左右。

如上所述，通过延长轴承部135的延伸范围，使得无需提高总高度便能够延长轴130和轴承部135的滑动长度，并且能够减少施加在轴130上的压缩载荷，因此，能够提高压缩机的可靠性。

但是，如果继续延长轴承部135的延伸范围，那么，转子凹部111a的深度将会增大，因此，转子111固定在轴130上的固定范围变短。

特别是如本实施方式所述，在采用压缩构件113位于上部而电动构件110位于其下部这种方式而配置的压缩机中，在下部的电动构件110中所配备的转子仅被其与轴之间的固定力所支承。因此，如感应电动机那样，在使用通过电流流经转子的内部而获得磁力的这种类型的电动机的情况下，运转时转子111的发热增加，因热膨胀而有可能使转子111从轴130上脱落，因此，在可靠性方面不能大幅度缩短转子111固定在轴130上的固定范围。但是，根据发明人的研究，在使用永久磁铁151的情况下，电流不流经转子111的内部，而是利用永久磁铁获得磁力，因此，发热大幅度减少，而且，与感应电动机相比，其高度降低、重量变轻，因此，能够大幅度缩短固定范围。例如，即便将固定范围缩小至转子总高度的20％以下的6mm左右，固定力仍然足够，转子111不会因运转时的发热或者运输等引起的振动和冲击等而从轴130上脱落。在通过延长轴130和轴承部135的滑动长度而提高可靠性，并且确保转子111和轴130的固定力的基础上，能够降低由压缩构件113和电动构件110所组成的整个机械部的高度。

此外，通过缩短转子111的固定长度，而能够提高设置在轴130内部(图中未示)的给油机构的给油能力。这是因为，轴承部135和轴130的滑动的最下端与冷冻机油105的距离是使冷冻机油105上升至轴130的由于给油的螺旋槽的扬程，而且该扬程大幅度变短。因此，通过轴130与轴承部135之间的滑动部、轴130而向压缩构件113的滑动部等给油的给油能力提高，因此，使得可靠性得以提高。

特别是此处所说的给油能力的提高，在通过搭载本实施方式中的变频电动机以更低的旋转来运转压缩机11的情况下，与转速的减少成正比，利用轴的离心力来给油时的给油能力则会下降，具有这样的问题，但是如上所述，通过提高给油能力，即使在以更低的旋转来运转压缩机11的情况下，仍然能够稳定地向滑动部供给冷冻机油105。

这样，在实现防止转子111的脱落以及提高给油可靠性的同时，为了实现高度方向的小型化，而在总高度为35mm的转子111中使用永久磁铁，然后，按照50赫兹(Hz)的转速改变转子111和轴130的固定长度而进行给油量的确认实验。其结果，与转子111和轴130的固定长度是转子总高度的80％的情况相比，在50％的情况下，给油量提高3％，于是，在提高给油量方面初见成效。此外，在30％的情况下，给油量提高5％，在15％的情况下，给油量提高8％。

此外，为了确认变频压缩机在低旋转时的给油可靠性是否提高，而进行20赫兹下的给油量的确认实验。其结果，与转子111和轴130的固定长度是转子总高度的80％的情况相比，在50％的情况下，给油量提高5％，于是，在提高给油量方面初见成效。此外，在30％的情况下，给油量提高10％，在15％的情况下，给油量提高15％。

如上所述，因轴承在转子内延伸，所以将冷冻机油105提升至用来给油的螺旋槽的扬程则会缩短，给油可靠性得以提高，在正常旋转和低旋转时都设定为50％以下，因此，能够初见成效，优选是30％以下，则能够获得一定的效果。此外，继续缩短固定长度，将其缩小至15％左右，那么，效果则更加明显，而对保持转子的可靠性的影响有时会初见端倪。在采用时由于必须进行充分的确认，因此，固定长度优选尽量低于15％，如果是10％以下，则由于保持转子的可靠性大幅下降，而应该避免发生这种情况。

特别是在低旋转时，缩短将冷冻机油105提升至用来给油的螺旋槽的扬程，对于提高给油量，其效果非常明显。近几年，冷藏库的节能化不断发展，采用具有节能效果的低旋转方式来运转压缩机正在成为主流。但是，在这种低旋转时，由于给油量无论如何都会下降，因此，为了提高给油量，而在压缩机内部的给油结构中进行了各种各样的改进。其中，如本实施方式所述，通过缩短固定长度来提高给油量这一着眼点，除了具有降低压缩机的整体高度以及降低重心的效果之外，还具有在低旋转时提高给油量的效果，因此，其是一种具有多个有益效果的技术。

如上所述，为了使压缩机11的总高度变得更低，压缩机11的电动构件110使用按照包括至少比商用电源频率高的频率的多个转速而运转的变频器驱动的电动机，通过在电动构件110的转子111中使用永久磁铁151，使得不仅能够使压缩机11小型化，而且还能够缩小作为设置压缩机11的机械室的凹部27的高度。因此，能够缩小凸部30b在凹部27的库内的收纳空间侧的突出，从而使其外表美观，库内的收纳空间变大，并且收纳性也能够大幅度提高。

此外，通过在构成压缩机11的定子112的定子铁心161的多个凸极部171上经由绝缘体缠绕线圈162的凸极集中绕组式、以及在磁铁151中使用稀土类磁铁，而能够进一步缩小压缩机11。

另一方面，本实施方式的压缩机11，特别是压缩构件113采用具备压缩室134和在压缩室134内往复运动的活塞136的往复运动型，压缩构件113和电动构件110通过弹簧114而有弹性地被支承在密闭容器103上。

如上所述，通过利用压缩构件113和电动构件110的支承结构部以外的构件来实现降低压缩机11高度的目的，这样，与旋转压缩机等相比容易降低振动。从结构上来讲，利用高度尺寸的大小，即便是在上部配置压缩机式的冷藏库中的应用受限的往复运动式压缩机，也能够降低整个压缩机的高度。特别是将压缩机11配置在上部的情况下，则能够降低成为较大问题的振动。因此，即使是振动有可能传达到箱本体1的上部配置压缩机式的冷藏库，也能消除使用者的不舒服感，同时，能够缩小设置压缩机11的凹部27的高度，从而提供一种冷藏库的收纳性得到提高并且使用方便的冷藏库。

此外，往复运动式压缩机是内部低压式，电动构件110被配设在密闭容器103内的下方，同时，通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而有弹性地被支承在密闭容器103上。压缩构件113被配设在电动构件110的上部，同时，通过作为具有弹性形状的高压配管的排出管144而与密闭容器103连接。由于借助电动构件部110将作为压缩机振动源的压缩构件113配置在密闭容器103内的支承部件上，因此，与直接弹性支承压缩构件113的情况相比，采用这种方式能够使其与弹性支承部的距离更远，而且，由于在压缩构件113中产生的振动通过刚性强的电动构件110的定子时被减弱，然后从压缩机的支承部件传达到压缩机的外部，因此能够降低压缩机的振动。

此外，压缩构件113内的作为高压配管的排出管144具有弹性的形状，这样，压缩构件113的振动被排出管144所减弱，然后传达至压缩机的外部，因此，能够进一步降低压缩机的振动。

此外，支脚106在密闭容器103内通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而被弹性支承。同时，压缩机的上下方向的重心A与压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a之间的距离B，比压缩机的上下方向的重心A和支承部件的下端面113b之间的距离C短。这样，压缩机的振动的振幅在重心A附近最小，随着远离重心，振动变大，整个压缩机围着重心振动，因此，比支承机械部的支承部件的下面接近重心的支脚106和弹性部件107的接触面的振动幅度变小，因此，能够降低振动传达至冷藏库。

此外，在转子111中使用永久磁铁151来降低转子111的高度，以及定子112使用凸极集中绕组式来降低定子112的高度，这样则能够降低整个电动构件110的重心。

此外，在定子112采用分布绕组的情况下，由于线圈从缸体组133安装在定子112上的安装部朝上露出，因此，必须使缸体组133的支脚部的尺寸大于线圈的露出尺寸。但是，通过定子112采用凸极集中绕组式，而能够缩短作为缸体组133安装在定子112上的安装部的缸体组133的支脚部，此外还能够降低压缩构件的重心。

而且，通过延长缸体组133的轴承部135在转子凹部111a中的延伸长度，而能够使缸体组133更加向下，从而能够降低重心。

如上所述，通过使压缩机内部的机械部的重心A更低，然后使作为压缩机外部的密闭容器103所配备的支脚106和弹性部件107的接触面106位于更上方的位置，使得重心A与支脚106和弹性部件107的接触面之间的距离B变得更小，从而能够进一步降低振动从压缩机传达至冷藏库。

这是要求例如将压缩机配置在上部这种类型的冷藏库的压缩机的整个高度尽可能小型化，而且，这在既要求低振动又要求低噪音的冷藏库中是非常重用的一点。使压缩机小型化的因素有很多种，其中，在内部结构方面，通过在转子111中使用永久磁铁151，而能够在保持轴130的转子111的保持效果的同时，使轴承部135进一步在转子内延伸从而降低内部高度，在外部结构方面，提高支脚106在弹性部件107上的载放面，在设置在冷藏库中的设置状态下也能够实现总高度的小型化，而且，能够实现低重心并且支承稳定性高的低振动式小型压缩机。

此外，根据本实施方式，压缩机的支脚和弹性部件的接触面106a比支承部件的下端面113b更位于上方。这样，压缩机的振动从作为振动发生源的机械部朝着下方经过支承部件进行传达，之后，其方向变成朝上，通过支脚106而向弹性部件107传达。于是，由于振动的传达路线变得复杂，因此，振动在传达路线内被进一步减弱，而且，还能够延长从支承部件至压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a之间的距离。因此，特别是由于高频区域的振动传达被减弱，支脚106和弹性部件107的接触面106a的振动幅度变小，因此，还能够降低振动传达至冷藏库，从而能够提供无不舒服的振动以及无振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

此外，支脚106具有固定在密闭容器103上的固定面106b和向上方立起的弯曲部106c、以及卡止弹性部件的弹性部件配置下面106d。这样，支脚位于粘合等操作性良好的密闭容器103下部的固定而106b上，配置弹性部件的面位于更接近重心的弹性部件配置下面，这样能够通过简单的支脚的弯曲而形成弯曲部，因此制造非常容易。

此外，支脚106固定在密闭容器103上的固定面106b位于作为下容器101的支承部件113a的固定面的下端面113b的下侧。作为压缩机振动源的压缩构件113的振动通过电动构件110，而且还通过被支承部件113a所支承的弹簧114，在密闭容器103中，也被传达至位于距离加振源最远部位的支承部件113a的固定面。因此，振动被大幅减弱。

此外，支脚106从固定面大致沿着水平方向伸展之后，通过形成弯曲部106c而垂直向上立起，再次大致沿着水平方向弯曲之后，形成弹性部件配置下面106d，因此，直至其与弹性部件107的接触面106a，振动的传达路线复杂并且变长，于是振动传达被减弱。此外，由于弹性部件107的弹性部件配置下面106d位于更靠近压缩机的垂直方向的重心A的部位，同时，弹性部件107的长度也足够长，因此，在弹性部件107中振动也能够被充分减弱，并且能够充分降低传达到冷藏库的振动，从而能够提供无不舒服的振动以及无振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

在本实施方式中，该垂直方向的立起高度为24mm。这是压缩机总高度的16％。

此外，该垂直方向的立起高度比支承部113a的下端面113b更位于上方，但是，由于与支承部113a接合的弹簧114的下端部被嵌入在支承部113a上，并且其是没有弹性而被固定在密闭容器上，因此，在密闭容器中将其固定在具有弹性的弹簧的下端部的上方则更佳。

此外，随着垂直方向的立起高度变高，立起部分的距离变长，因此，很难在立起部分中获得高刚性。特别是在因冷藏库的门开关等而受到来自外部的水平方向的冲击力的情况下，会发生以支脚106与弹性部件107的接触面106a为中心，上下方向前后扭曲这样的振动现象，因此，应力集中产生在支脚106的立起部分周边，可靠性有可能下降。因此，如果考虑外部冲击力，则压缩机总高度的30％以下左右在压缩机的可靠性方面则更为理想。

此外，通过形成弯曲部106c，而能够增长从支脚106固定在密闭容器103上的固定面至配置弹性部件107的弹性部件配置下面之间的距离，由于从固定面106b的振动传达的距离变长，因此，特别是高频区域的传达被减弱，从而能够进一步减少传达到冷藏库的振动。因此，制造简单，并且能够降低传达到冷藏库的振动，从而能够以低成本提供无不舒服的振动以及无振动所引起的噪音的高品质的冷藏库。

而且，通过在支脚106上设置横跨弯曲部106c和弹性部件配置下面106d而延伸的肋106e，使得支脚106的刚性增强，支脚106本身具有的固有值提高。同时，由于支脚106本身变得不易振动，因此，能够进一步减少从密闭容器103的固定面经过支脚而传达给弹性部件、冷藏库本体的振动。此外，由于通过制造简单的加压工艺就能形成肋，使得支脚部的强度增强，因此，因冷藏库的运输冲击导致支脚发生变形这样的问题也能够得到改善。

因此，使得制造变得容易，能够降低向冷藏库的振动传达，从而能够以低成本提供无不舒服的振动以及无振动所引起的噪音的高品质的冷藏库。

如上所述，作为压缩机11的高度方向的小型化因素，从大的方面进行区别则包括与电动构件110对应的观点和与压缩构件113对应的观点。同时采用这两个因素，还是保留其中任一个因素，通过协调降低刚度的要求值和其它特性或者品质上的观点来进行选择即可。

例如，并不要求较高精度的耐久可靠性，而主要以降低难以成为噪音、振动的较大原因的电动构件110高度构成主体的方法，在将压缩机11配置在上部的结构中，在控制噪音、振动的影响的同时，在实现小型化方面也具有优势。

另一方面，在通过压缩构件113的小型化以达到目的情况下，也能够期待以低成本实现小型化，并且具有性价比高的优点。

此外，如上所述，既然将压缩机11配置在冷藏库的箱本体1的上部，并且靠近使用者的耳朵的位置，那么就必须比现有的冷藏库更多地考虑噪音和振动，通过降低压缩机11的高度来实现小型化，不会因冷藏库的噪音、振动而产生影响的小型化因素的组合非常重要。在支承电动构件110、压缩构件113的结构和支承密闭容器103的结构中，在控制噪音、振动的同时，采取各种办法降低高度，或者根本不采用因噪音、振动产生恶劣影响的单纯降低高度的设计方法也很有效。

(实施方式2)

图6是本发明的实施方式2中的冷藏库的压缩机的概略剖面图。图7是本发明的实施方式2中的冷藏库的压缩机的概略剖面图。

此外，对于与实施方式1通用的结构和作用效果将不逐一进行阐述，只要不是对应用本实施方式产生不当的事项，均包括同样的内容。

在图中，压缩构件209夹着轴210的偏芯部210a，并且在同轴上具有主轴部210b和副轴部210c和轴支承主轴部210b的作为轴承部的主轴承220和轴支承副轴部210c的副轴承221。

此外，在偏芯部210a上具有通过联结部件230在压缩室231内往复运动的活塞232。

此外，由图中可知，密闭容器250包括上容器251和下容器252，固定在下容器252上的多个支脚260通过弹性部件270而被设置在凹部中。在凹部的压缩机设置面280上设置凹处281，同时在凹处281中配设弹性部件270，这样，按照弹性部件270的高度比压缩机设置面280和压缩机的最下部290之间的距离大的方式来搭载压缩机。此外，弹性部件270的下侧嵌入凹处281内并被固定。

下面，对采用上述结构的压缩机的操作、作用进行说明。

压缩机在运转过程中，为了在压缩室231中将制冷剂压缩至高压，该压缩载荷通过活塞232以及联结部件230而传达给偏芯部210a。

因此，轴210的偏芯部所承受的这种压缩载荷向整个轴210传达并挠曲，于是，在轴的主轴部210b和主轴承220之间的滑动部承受较大的表面压力。

轴210的主轴部210b和主轴承220的滑动长度越短，该表面压力就越大。但是，在本实施方式中，除了轴210的主轴部210b和主轴承220之外，还在轴210的副轴部210c和轴支承其的副轴承221的两个地方支承轴210，因此，能够从两侧支承作为振动源的活塞232，能进一步防止轴的弯曲，从而提高轴210的滑动面的可靠性。

此外，与现有的方式相比，即便缩短主轴承220的滑动长度，也可以用副轴承221的滑动长度来补全，这样就能够确保整个轴210的滑动长度，因此，不会降低压缩机的可靠性，而能够进一步降低压缩机的高度。

这样，在往复运动式压缩机中，对于如何在降低高度时确保轴支承轴210的轴承长度这一大难题，如果采用本发明，那么，在夹着具备进行往复运动的活塞232的偏芯部210a的两侧具有主轴承220和副轴承221，这样，就能够从两侧支承作为振动源的活塞232，能够进一步防止轴210的弯曲，从而能够提高轴的滑动面的可靠性。因此，与现有的方式相比，即使主轴承的滑动长度缩短，仍然能够确保压缩机的可靠性，因此，不会降低压缩机的可靠性，而能够进一步降低压缩机的高度。

其中，在本实施方式中，副轴承221夹着偏芯部210a而被配置在与主轴承220相反的一侧，但是，即使夹着转子240而在与主轴部210b的同轴上设置副轴部，同样也能够确保轴支承轴210的轴承长度，与现有的方式相比，即使主轴承的滑动长度缩短，仍然能够确保压缩机的可靠性，因此，不会降低压缩机的可靠性，而能够进一步降低压缩机的高度。

此外，设置在凹部中，在凹部的压缩机设置面280上设置凹处281，同时，在凹处281中配设弹性部件270，这样，能够使弹性部件270的高度变得比压缩机设置面280和压缩机的最下部290之间的距离大。这样，就能够增加可有效地将来自压缩机的振动传达给冷藏库的弹性部件270的高度。另一方面，设置面的厚度是决定在冷藏库的库内的凸部大小的因素，为了获得冷藏库的冷却特性而作为支承压缩机的结构体，必须具有一定的厚度，通过形成凹处而能够同时实现通过增加弹性部件的高度来减少振动传达，以及通过确保设置面的厚度来确保冷却特性和确保作为支承压缩机的结构体的强度。因此，增加可有效地传达来自压缩机的振动的弹性部件的高度，这样，不仅能够大幅减轻不舒服的振动、以及因振动而产生的噪音，同时，还能够通过确保冷藏库的隔热性来确保维持特性，以及通过确保结构体的强度来保持耐运输性，从而能够提供一种高品质的冷藏库。

如上所述，作为支承压缩机的外部支承结构，通过形成凹处来增加弹性部件的高度以实现降低振动，这样，在进一步降低压缩机的高度的基础上，不降低压缩机的可靠性，进而能够大幅减轻压缩机引起的不舒服的振动和因振动所产生的噪音。此外，还能够缩小在冷藏库的顶面搭载压缩机这样的冷藏库的库内的凸部尺寸。

此外，通过嵌入固定弹性部件的下侧，而能够在不添加多余的部件的情况下固定弹性部件的位置，使得压缩机的位置不会发生偏离，因弹性部件的支承面的变化而引起的振动传达变化也能够减轻，而且，能够提供一种价格低廉且耐运输性也得以提高，并且弹性部件在冷藏库中的设置面上不舒服的振动或者因振动引起的噪音大幅减轻的高品质的冷藏库。

(实施方式3)

图8是本发明的实施方式3中的压缩机的概略剖面图。图9是本发明的实施方式3中的压缩机的密闭容器的概略立体图。图10是本发明的实施方式3中的压缩机的密闭容器的概略平面图。图11是本发明的实施方式3中的压缩机的概略剖面图。

此外，对于与实施方式1以及2通用的结构和作用效果将不逐一进行阐述，只要不是对应用本实施方式产生不当的事项，均包括同样的内容，在本实施方式中，将对在实施方式1以及2中已经说明的压缩机的密闭容器进行说明。

在图中，在密闭容器403的下部具有多个突部410。

多个突部410主要有从密闭容器的内部向外部呈凸出形状的凸状突部、以及从密闭容器403的外部向内部侧呈凹陷形状的凹状突部411。

作为凸状突部，在密闭容器403中所安装的压缩机的支脚406与密闭容器403的连接部分420的附近具有支脚突部410a。该支脚突部410a是按照连接部分420的周边比密闭容器外周的曲率明显小的曲率而形成的凸状突部。

此外，用来支承由密闭容器内部的电动构件和压缩构件所构成的机械部的支承部件413，由作为支承部件的支承部413a和弹性部件构成的弹簧414组成。在位于支承部413a的下端面的密闭容器附近具备支承突部410b。该支承突部410b是按照支承部垂直下方的周边比密闭容器外周的曲率明显小的曲率而形成的凸状突部。

此外，密闭容器403和支脚406以及弹簧414的下方的支承部413a通过点焊(spot welding)而被固定，即，支脚406以及支承部413的下端部被焊接在凸状突部上。

此外，在密闭容器中形成比密闭容器的外周更向内侧凹陷的凹状突部411，并且按照比密闭容器的外周的曲率明显小的曲率而形成，其与支承突部410b连续形成。

下面，对采用上述结构的压缩机的操作、作用进行说明。

如本实施方式所述，特别是在密闭容器403的下部配备多个突部410，从而，由于要实现压缩机高度方向的小型化的目的，难以在密闭容器的上面和下面设置从压缩机的中心略呈球状的曲面，使得密闭容器的上面和下面有可能变成接***面这样的曲面。

这样，如果密闭容器403的形状中有接***面部这样的平坦曲面，那么，该部分的刚性就会变弱，容易受到噪音或者振动的影响。

因此，在本实施方式中，在位于作为振动发生源的机械部与密闭容器的支承部413的下端面的密闭容器附近设置支承突部410b，这样，当机械部的振动通过弹簧414向密闭容器传播时，以作为支承部413a的下端部和密闭容器403的固定面的连接部分420为中心，在其附近传达给曲率小的支承突部410b。这样，就能够提高支承部下端部附近的刚性，因此，能够减少从压缩机传向密闭容器的振动、噪音。

而且，如密闭容器403和支脚那样，特别是在密闭容器下面侧的作为压缩机的外部支承的压缩机的支脚406与密闭容器403的连接部分420的附近设置支脚突部410a，这样，能够提高连接部分420附近的刚性。因此，能够减少从密闭容器经过支脚406而向冷藏库本体传播的振动、噪音。

如上所述，在压缩机的内部侧与外部侧的支承部的附近设置有块状的凸部，这样，即使在为了降低压缩机的总高度而使密闭容器的下面变成接***面的大曲率曲面的情况下，通过使用特别是在密闭容器的振动传达路线中的刚性得以提高的压缩机，而能够提供一种振动、噪音进一步降低的冷藏库。

而且，在本实施方式中，与支承突部410b连续而形成向密闭容器的内侧凹陷的凹状突部411，通过按照复杂的形状连续形成曲率小的凹凸，这样，对于进一步提高突部的刚性很有效。

此外，如本实施方式所述，除了以密闭容器403的振动传达路线为中心设置具有小曲率的突部之外，如果如实施方式1中所说明的那样，将压缩机的支脚和弹性部件的接触面106a位于比支承部件的下端面113b更靠上的位置，由此，能够进一步提高压缩机的振动从作为振动发生源的机械部朝着下方并经过支承部件进行传达之后，方向变为朝上通过支脚106向弹性部件107传达时的传达路线的刚性，使传达路线复杂。因此，能够进一步降低冷藏库的振动。

此外，由于弹性部件107比弹性部件配置下面106d更位于靠近压缩机的上下方向的重心A的部位，因此，压缩机的振动的振幅在重心A附近最小，随着远离重心则振动变大，整个压缩机围绕重心进行振动，因此，与支承机械部的支承部件的下面相比，接近重心的支脚106和弹性部件107的接触面的振动振幅变小，因此，能进一步降低振动向冷藏库传达。

此外，如本实施方式所述，除了以特别是密闭容器403的振动传达路线为中心设置具有小曲率的突部之外，如果如在实施方式2中所说明的那样，在凹部的压缩机设置面280上设置凹处281，同时，在凹处281中配设弹性部件270，这样，在按照弹性部件270的高度变得比压缩机设置面280和压缩机的最下部290之间的距离大的方式搭载压缩机的情况下，除了具有降低振动从机械部向压缩机的脚部传达的效果之外，还能够增大弹性部件，从而，能够进一步降低冷藏库的振动、噪音。

此外，如本实施方式所述，除了以密闭容器403的振动传达路径为中心设置具有小曲率的突部之外，还如图11所示，在突部具备支脚的固定面456a的情况下，即使没有如实施方式1中所说明的从固定面朝着上方立起的弯曲部，如果将支脚固定在密闭容器上的固定部作为突部，那么，通过突部仍然能够降低压缩机的振动传达路线中的振动。因此，在不具备从与密闭容器的固定部朝着上方立起的弯曲部的情况下，也能够将压缩机的支脚456和弹性部件457的接触部458配置在更接近压缩机的上下方向的重心A的部位。因此，压缩机的振动的振幅在重心A附近最小，随着远离重心则振动变大，整个压缩机围绕重心进行振动，因此，与支承机械部的支承部件的下面相比，接近重心的支脚456和弹性部件457的接触面458的振动振幅变小，因此，能进一步降低振动向冷藏库传达。

因此，能够提供一种制造工艺简单，并且能够降低传达到冷藏库的振动的压缩机，从而能够以低成本提供一种无不舒服的振动和无振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

(实施方式4)

图12是是本发明的实施方式4中的冷藏库的概略剖面图，图13是同一实施方式中冷藏库的概略背面图，图14是同一实施方式中冷藏库的概略部件展开图，图15是同一实施方式中冷藏库的压缩机的纵剖面图，图16是同一实施方式中冷藏库的压缩机的水平剖面图，图17是同一实施方式中冷藏库的压缩机的感应电动机与变频电动机的比较图，图18是同一实施方式中冷藏库的压缩机的凸极集中绕组定子的平面图，图19是同一实施方式中冷藏库的压缩机的支脚部分的立体图。

下面参照附图，对本发明的实施方式进行说明。此外，与背景技术相同的结构将标注相同的符号并省略其详细的说明。

在图中，箱本体1包括对ABS等树脂体进行真空成型的内箱13和使用预涂钢板等金属材料的外箱14所构成的空间内注入填充泡沫的隔热体15而形成的隔热壁。隔热体15例如使用硬质聚氨酯泡沫塑料或酚酞泡沫或苯乙烯泡沫等。此外，作为泡沫材料如果使用烃系的环戊烷，那么，从防止全球变暖的观点来看则更好。

箱本体1被区分成多个隔热区域，在前面有门15a。门15a采用上部为旋转式，下部为抽拉式的结构。被隔热分区的贮藏室15b从上至下是冷藏室2、并列设置的抽拉式的切换室16以及制冰室17和抽拉式的蔬菜室3和抽拉式的冷冻室4。在各个隔热区域，通过垫圈18分别设置具有隔热性的门15a。从上至下是冷藏室旋转门5、切换室抽拉门19、制冰室抽拉门20、蔬菜抽拉门6、冷冻室抽拉门7。

在冷藏室旋转门5上设置有门套(door pocket)21以作为收纳空间，在冷藏库内设置有多个收纳格22。

下面说明箱本体1的详细情况。箱本体1的外箱14是通过密封式组装切取顶面23最里侧并弯曲成U字形状的外壳板24和底面板25和背面板26和形成凹部27的机械室板28而构成的。组装的箱本体1在横跨顶面23和背面28a的部分形成凹部27。凹部27作为凸部30b向冷藏库内的最上层格29和内箱13所划分的最上层收纳空间29a以及第二层格30和最上层格29所划分的第二层收纳空间30a一侧突出。此外，优选凸部30b的室内侧底壁面30c和最上层格29的格底部30d大致在同一水平面上。

此外，在底面板25和背面板26上设置有用手指尖能勾住的凹陷把手。

此外，内箱13比外箱14小一圈，并且背面最里面部分朝内侧凹陷，通过将其组装在外箱14中，这样在箱本体1中形成被填充泡沫隔热体15的空间。因此，机械室板28的左右部分也被填充泡沫隔热体15而形成隔热壁，其强度也有保证。

下面对冷冻循环进行说明。冷冻循环是通过将配设在凹部27的设置面28b上的压缩机11和与压缩机11连接的排出配管31以及设置在外壳板24的顶面23和侧面、凹部27和底面板25上的凝缩器(图中未示)、作为减压器的毛细管32和用来除去水分的干燥器(图中未示)、在蔬菜室3和冷冻室4的背面库内风扇8附近所配置的蒸发器9以及吸入配管33连接成环状而构成的。

在凹部27中设置有通过螺钉等而被固定的顶盖34，其收纳有在凹部27中所设置的压缩机和机械室风扇34a、凝缩器(图中未示)、干燥器(图中未示)、排出配管31、吸入配管33的一部分等。顶盖34的上部与顶面23大致在同一平面上，压缩机11的顶部34b位于比顶面23低的位置。

毛细管32和吸入配管33是长度大体相等的钢管，除了端部之外，其它部分以可热交换的方式被焊接。为了减压，毛细管32使用内部流动阻力较大的细径钢管，它的内径是0.6mm至1.0mm的长度，同时通过调节来设计减压量。为了减少压力损失，吸入配管33使用大径的钢管，它的内径为6mm到8mm。此外，为了确保热交换器35的长度，使毛细管32和吸入配管33压缩成蜿蜒(锯齿)状而设置在冷藏库2的背面，并被埋设在位于内箱13和背面板26之间的隔热体15中。毛细管32和吸入配管33的一个端部从内箱13的蔬菜室3后方附近突出并与蒸发器9连接，另一个端部从设置在机械室板28的设置面28b边缘的切槽部向上方突出，并分别与干燥器(图中未示)和凝缩器(图中未示)、压缩机11连接。

此外，在吸入配管33和排出配管31中，在与压缩机11连接部的附近设置有用来保持连接的柔软性的U形弯部36，并被收纳在凹部27中。为了提高组装操作性和服务性，为了降低配管的密集度，并且从后方能够目视到配管连接部，在面对压缩机11的背面一侧将配管连接部配置在压缩机11的左右两侧。

下面对压缩机11的详细情况进行说明。

在附图中，接合通过拉深成型厚度为2mm至4mm的轧制钢板而形成的研钵状的下容器101和倒研钵状的上容器102，并焊接接合部分的全周而形成密闭容器103。在密闭容器103的内部贮存有制冷剂104和底部的冷冻机油105。支脚106被固定在密闭容器103的下侧，通过与支脚106卡止的弹性部件107，使弹性部件107的孔109活动式嵌入在冷藏库的凹部27中所设置的销108中，以此来固定位置。

此外，支脚106在密闭容器103内通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而被弹性支承。同时，压缩机11的垂直方向的重心A与压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a之间的距离B比压缩机11的垂直方向的重心A和支承部件的下端面113b之间的距离C短。

如本实施方式所述，压缩机的高度方向的重心A比压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a位于上方，与压缩机内部的支承部件的下端面113b相比，压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a位于上方。

此外，弹性部件107的高度比压缩机在凹部中的设置面D与压缩机的最下端部E之间的距离F大。

支脚106具有固定在密闭容器上的固定面106b和朝上立起的弯曲部106c、以及卡止弹性部件的弹性部件配置下面106d，还设置着横跨固定面106b和弯曲部106c以及弹性部件配置下面106d之中的至少两处而延伸的肋106e。

电动构件110由转子111和凸极集中绕组的定子112组成。压缩构件113被构筑在电动构件110的上方，并被电动构件110所驱动。

电动构件110与压缩构件113都被收纳在密闭容器103中，通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而有弹性地被支承在下容器101的底部和定子112的下端。

在该定子112的下端所配备的支承部113a和弹簧114是用来弹性支承机械部的支承部件。

构成下容器101的一部分的终端115用来在密闭容器103的内外连电(图中未示)，通过引线116向电动构件110供电。此外，在密闭容器103中设置有用来与冷冻***的排出配管31连接的排出管120和用来与吸入配管33连接的吸入管121、以及在冷冻***中封入制冷剂104后，用来使***成为密闭空间的密封管122。

通过压缩构件113的运转，制冷剂104通过吸入配管33和吸入管121而被吸入密闭容器103的内部，从排出管120向排出配管31排出。

该排出配管31与压缩构件113和密闭容器的排出管120有弹性地连接。

下面，说明压缩构件113的详细情况。

轴130具有通过压入和烧嵌而固定转子111的主轴部131、以及与主轴部131偏芯而形成的偏芯部132。缸体组133具有略呈圆筒形的压缩室134，同时还具有用来支承轴130的主轴部131的轴承部135，并形成于电动构件110的上方。

此时，转子111在压缩构件一侧形成转子凹部111a，轴承部135在该转子凹部111a内延伸。

活塞136被活动式嵌入(游嵌)在压缩室134中，并通过联结装置137与轴130的偏芯部132联结，将轴130的旋转运动转换为活塞136的往复运动。通过活塞136扩大、缩小压缩室134的空间，从吸入消音器140的吸入口141吸入密闭容器103内的制冷剂104，利用设置在缸体盖142内部的阀(图中未示)，通过在缸体组133中所形成的排出消音器143和排出管144、排出管120而排出至密闭容器103外部的排出配管31中。

作为高压配管的排出管144是内径为1.5mm至3.0mm的钢管，使用L字或U字弯曲并且具有柔软性，压缩构件113和密闭容器103的排出管120有弹性地连接。

下面，说明电动构件110的详细情况。

转子111由层叠0.2mm至0.5mm的硅钢板的本体部150和收纳设在本体部150中的永久磁铁151的孔152以及***永久磁铁151之后而堵住孔152的端板153组成，并通过铆接销154而固定成一个整体。

接着，定子112由层积0.2mm至0.5mm的硅钢板的定子铁心161和外包0.3mm至1mm的绝缘***的铜线的线圈162组成。定子铁心161是凸极部171按照固定的间隔而形成圆环状，并且线圈162被卷绕在凸极部171上(称为凸极集中绕组)，各个线圈之间通过联系线172而连接成一个整体。

下面，通过比较来说明变频电动机与感应电动机。

为了便于理解说明，在图中，以中心线为界分为两侧进行比较，左侧表示感应电动机的截面，右侧表示变频电动机的截面。各个电动机被用在具有大体相同的最大冷冻能力的压缩机中。变频电动机的定子112的定子铁心161的高度L1大大低于感应电动机的定子180的定子铁心181的高度H1。而且，变频电动机的转子111的高度L4也比感应电动机的转子182的高度H4低。此外，在使用凸极集中绕组的变频电动机中，作为线圈162从定子铁心161露出的高度的线圈端高度L2、L3大大低于感应电动机的线圈183的线圈端高度H2、H3。而且，永久磁铁151使用希土类磁铁，这样能够使永久磁铁151的高度L5、变频电动机的定子铁心161的高度L1和转子111的高度L4更低。

下面，对采用上述结构的冷藏库的操作、作用进行说明。

首先，对各个隔热区域的温度设定进行说明。为了冷藏保存，冷藏室2通常以不冻的温度作为下限被设定为1～5℃。通过使用者的设定，可以更改切换室16的温度设定，它能从冷冻室温度范围到冷藏、蔬菜室温度范围而设定成所需要的温度范围。此外，制冰室17是独立的冰保存室，它被设定为-18～-10℃较高的温度。

在大多数情况下，蔬菜室3的温度被设定成与冷藏室2相等或者稍高的2℃～7℃。为了冷冻保存，冷冻室4通常被设定为-22℃～-18℃，但是为了提高保存状态，有时也被设定为更低的温度例如-30℃的低温。

为了有效地保持不同的温度设定，各室被隔热壁所区分，隔热壁通过在内箱13和外箱14之间泡沫填充隔热体15而形成。隔热体15具有足够的隔热性能，同时确保箱本体1的强度。

下面对冷冻循环的操作进行说明。根据库内所设定的温度，通过来自温度传感器(图中未示)及控制基板(图中未示)的信号开始及停止冷却运转。根据冷却运转开始的指令，压缩机11排出高温高压的制冷剂104。被排出的制冷剂104通过排出配管31然后在凝缩器(图中未示)中散热而凝缩液化，在毛细管32中被减压而变成低温低压的液体制冷剂，然后到达蒸发器9，蒸发器9内的制冷剂被蒸发气化，在缓冲器(图中未示)中分配已经被热交换的低温的冷空气，这样对各室进行冷却。

下面，对压缩机11的操作进行说明。

如果压缩机11被通电，那么，电通过终端115、引线116而被供给电动构件110的定子112，通过112所产生的旋转磁场，转子111开始旋转。因转子111的旋转，与转子连结的轴130的偏芯部132进行与轴130的轴心偏芯的旋转运动。轴130的偏芯运动被与偏芯部132联结的联结装置137变换成往复运动，于是变成与联结装置137的另一端联结的活塞136的往复运动，活塞136一边改变压缩室134内的容积，同时还进行制冷剂104的吸入压缩。

活塞136在压缩室134内的一个往复过程中所吸入、排出的容积称为气筒容积，因气筒容积的大小冷却能力将会发生变化。

在进行上述操作的冷藏库中，被弹性部件107和支脚106所支承的压缩机11被搭载在横跨冷藏库的顶面23和背面28a而形成的凹部27中。凹部的深度(高度)至少需要压缩机11的下容器101的底部与设置面28b的最小缝隙、压缩机11的高度、上容器102与顶盖34的最小缝隙、顶盖34的厚度。为了避免压缩机11与设置面28b或者顶盖34接触，需要最小缝隙，如果从强度方面来看顶盖34的最小厚度固定，那么凹部的深度(高度)则由压缩机11的高度所决定。

另一方面，在冷藏库的库内，由于凹部27，凸部30b突出。如果凸部30b过大则收纳性变差，同时，当打开冷藏室转门5看到冷藏室2的室内时，因凸部30b的突出而严重影响外观。因此，需要一种降低压缩机11高度的技术。

下面对压缩机11的高度进行具体的说明。压缩机11的下容器101、上容器102使用2mm至4mm的钢板，共约7mm。下容器101和上容器102分别呈在上下方向具有曲率的形状。这是为了使放置冷藏库的居住空间更加舒适，降低噪音的需要而设计的，通过使容器具有曲率，这样容器的刚性、固有值提高，共振引起的噪音得以控制。曲率的半径大约为R100mm至R150mm，为了获得该曲率，一侧必须约为13mm强。

其次，冷冻机油105被贮存在密闭容器103的底部。为了保证压缩机11在各种条件下的运转，冷冻机油105被封入大约200毫升至250毫升，在高度上大约占20mm。而且，如果冷冻机油105与电动构件110接触，那么就会增加异常的输入，因此，需要大约9mm作为不会接触的空间距离。

在将压缩机11搭载在冷藏库的顶面23上的冷藏库中，由于压缩机11靠近使用者耳朵的位置，因此，降低压缩机11的噪音更加重要，因此，提高密闭容器103的刚性很重要，从提高可靠性的观点来看，确保冷冻机油105也很重要。由于这些原因，加上板厚的7mm，曲率的13mm，曲率与油产生的20mm，确保空间距离所需的9mm，共计需要49mm，因此，从特性上来讲缩小这个尺寸不太妥当。

因此，压缩机11的高度大体由电动构件110和压缩构件113所决定。压缩构件113通过缩小气筒容积，则能够实现活塞136和联结装置137、轴130、轴承部135的小型化，但是，如果气筒容积变小则冷冻能力变小。在本实施方式中，为了利用小的气筒容积获得大的能力，按照比商用电源频率(在日本国内是50赫兹或60赫兹)高的转速来运转，这样来缩小压缩构件113。更为具体地讲，由于气筒容积可大约缩小30％，因此，活塞136的直径缩小，于是作用在轴130上的荷载也变小，因此，支承轴的载荷的轴承部135的长度也可以缩短，能够使电动构件110接近压缩构件113而设。通过巧妙利用变频器所产生的高旋转，在发明人的设计中，能够缩小至5mm至10mm。

此外，采用变频器方式设定电动构件110的多个转速，不必包括相当于比日本国内的商用电源频率(50赫兹或60赫兹)高的频率的转速。

即，作为多个设定的频率的上限不超过商用电源频率(并非局限于日本国内)的设定组合，有望获得节能效果和静音效果，在小型化方面，根据上述的变频器方式来降低电动构件110厚度的效果，也有不采用缩小压缩构件113的气筒容积的组合。

下面，如图17中的中心线的左侧所示，在感应电动机中，如果电动构件110的定子180或转子182的积厚H1及H4不大，那么，就不会产生压缩机11运转所需的扭矩。与此相反，通过利用转子111中使用了永久磁铁151的变频电动机，由于无需产生旋转扭矩所需的励磁电流，因此，定子112的积厚L1和转子111的积厚L4能够降低，而且还能使电动构件110小型化。如果更为详细地说明，感应电动机必须使电流经过转子(次级)，而且为了获得该励磁电流而需要高的积厚，但由于变频电动机在次级具有磁铁，因此不需要用来产生扭矩的励磁电流，从而能够降低积厚。

而且，如果比较电动构件110的定子112的线圈162从定子铁心161露出的尺寸与分布绕组中的线圈183露出的尺寸H2、H3，在凸极集中绕组中，线圈并没有横跨分离的缝隙之间，而是集中且紧密地卷绕在一个一个的凸极部上，因此，不会发生线圈横跨缝隙之间而引起线圈的***，因此，如L2、L3所示大幅变小，定子112的总高度下降，能够进一步使电动构件110小型化。

此外，如果变频电动机的永久磁铁151使用稀土类的磁铁，那么，与一般的铁氧体磁铁相比，它的磁特性好，磁通密度大约为4倍，磁能积大约为10倍，即使尺寸小也能够获得充分的特性。因此，不仅能进一步降低永久磁铁151的高度L5和定子112的高度L1，而且还能够进一步缩小电动构件110。

此外，在本实施方式中，在转子111的压缩构件113一侧形成转子凹部111a，轴承部135在该转子凹部111a内延伸。因此，根据本发明，并不缩短轴承部135的长度，而是使电动构件110和压缩构件113在高度方向的投影面上重叠而进行配置，这样不仅能够大大降低包括电动构件110和压缩构件113的整个机械部的高度，而且能不降低压缩机的可靠性而进一步降低压缩机的高度。

更为具体地讲，在发明人的设计中，在感应电动机中，定子180的积厚为42mm，线圈183的线圈端高度H2、H3为25mm，转子182的高度H4为65mm。与此相反，在变频电动机中，定子112的积厚L1为26mm，同样在使用稀土类磁铁的情况下则更低，L1为16mm，如果使用凸极集中绕组，那么定子112的线圈162的线圈端高度L2、L3变成9mm。此外，转子111的积厚为35mm，如果使用稀土类磁铁，那么就能缩小至20mm，与使用感应电动机的压缩机相比，最大能缩小58mm。

此外，如上所述，在转子111的压缩构件113一侧按照转子高度方向的一半以上的深度形成转子凹部111a。轴承部135在该转子凹部111a内延伸。将转子111的积厚缩小为35mm，如果使用稀土类磁铁，那么就能缩小至20mm，然后，由于能够将机械部的高度降低至作为轴承部135的延伸长度的10mm左右，因此，共计能够将机械部的总高度降低25mm左右。

如上所述，通过增大轴承部135的延伸长度，这样无需增加总高度就能增大轴130和轴承部135的滑动长度，并且能够减少轴130上的压缩载荷，因此能够提高压缩机的可靠性。

但是，如果继续增大延伸长度，那么，转子凹部111a的深度将会变大，因此，转子111固定在轴130上的固定长度就会缩短。

特别是如本实施方式所述，在采用压缩构件113位于上部，电动构件110位于其下部这种方式而配置的压缩机中，下部的电动构件110中所配备的转子仅被它与轴之间的固定力所支承。因此，如感应电动机那样，在使用通过电流流经转子的内部而获得磁力的这种类型的电动机的情况下，运转时转子111的发热增加，因热膨胀转子111有可能从轴130上脱落，因此，在可靠性方面不能大幅缩短转子111固定在轴130上的固定长度。但是，根据发明人的研究，在使用永久磁铁151的情况下，电流不流经转子111的内部，而是利用永久磁铁获得磁力，因此，发热大幅减少，而且，与感应电动机相比，它的高度降低、重量变轻，因此，能够大幅缩短固定长度。例如，即便将固定长度缩小至转子总高度的20％以下的6mm左右，固定力仍然足够，转子111不会因运转时的发热或者运输等引起的振动和冲击等而从轴130上脱落。在通过延长轴130和轴承部135的滑动长度而提高可靠性，并且确保转子111和轴130的固定力的基础上，能够降低由压缩构件113和电动构件110所组成的整个机械部的高度。

此外，通过缩短转子111的固定长度，这样就能够提高设在轴130内部(图中未示)的给油机构的给油能力。这是因为，轴承部135和轴130的滑动最下端与冷冻机油105的距离是使冷冻机油105上升至轴130的给油螺旋槽的扬程，而且该扬程大幅变短。这样，通过轴130与轴承部135之间的滑动部和轴130而向压缩构件113的滑动部等给油的给油能力提高，因此，可靠性得以提高。

特别是这里所说的给油能力的提高是指，在通过搭载本实施方式所述的变频电动机并且以更低的旋转运转压缩机11的情况下，与转速的减少成正比，利用轴的离心力而进行给油时的给油能力就会下降。但是，如上所述，通过提高给油能力，在以更低的旋转运转压缩机11的情况下，也能够稳定地向滑动部供给冷冻机油105。

这样，在实现了防止转子111的脱落以及提高给油可靠性的同时，为了实现高度方向的小型化，在转子111中使用了永久磁铁，然后按照50赫兹的转速改变转子111和轴130的固定长度，进行给油量的确认实验。其结果是，与转子111和轴130的固定长度是转子总高度的80％的情况相比，在50％的情况下，给油量提高了3％，于是在提高给油量方面初见成效。此外，在30％的情况下，给油量提高了5％，在15％的情况下，给油量提高了8％。

此外，为了确认变频压缩机在低旋转时的给油可靠性是否提高，进行了20赫兹下的给油量的确认实验。其结果是，与转子111和轴130的固定长度是转子总高度的80％的情况相比，在50％的情况下，给油量提高了5％，于是在提高给油量方面初见成效。此外，在30％的情况下，给油量提高了10％，在15％的情况下，给油量提高了15％。

如上所述，因轴承在转子内延伸，这样将冷冻机油105提升至用来给油的螺旋槽的扬程就会缩短，给油可靠性得以提高，在正常旋转和低旋转时都设为50％以下，这样就能初见成效，最好是30％以下，则能够获得一定的效果。此外，继续缩短固定长度，将它缩小至15％左右，那么，效果则更加明显，而对保持转子的可靠性的影响有时会初见端倪。在采用时由于必须进行充分的确认，因此，固定长度最好尽量低于15％，如果是10％以下，那么由于保持转子持的可靠性大幅下降，应该避免发生这种情况。

特别是在低旋转时，缩短将冷冻机油105提升至用来给油的螺旋槽的扬程，对于提高给油量非常有效。近几年，冷藏库的节能化不断发展，采用具有节能效果的低旋转方式来运转压缩机正在成为主流。但是，在这种低旋转时，无论给油量如何下降，为了提高给油量，在压缩机内部的给油结构中进行了各种各样的努力。其中，如本实施方式所述，通过缩短固定长度来提高给油量这一着眼点，除了具有降低压缩机的整个高度以及降低重心的效果之外，还具有在低旋转时提高给油量的效果，因此它是一种具有多个有益效果的技术。

如上所述，为了使压缩机11的顶部比箱本体1的顶面23低，压缩机11的电动构件110使用按照至少包括比商用电源频率高的频率的多个转速而运转的变频器驱动的电动机，电动构件110的转子111中使用永久磁铁151，这样不仅能够使压缩机11小型化，而且能够缩小设置压缩机11的凹部27的高度。因此，在提高冷藏库的下层的收纳性的同时，能够缩小凹部27向库内的收纳空间的凸部30b所突出部分，从而美观外表，库内的收纳空间变大，收纳性也能大幅提高。

此外，通过在构成压缩机11的定子112的定子铁心161的多个凸极部171上对绝缘体缠绕线圈162的凸极集中绕组方式和磁铁151使用稀土类磁铁，这样能进一步缩小压缩机11，而且能够降低设置压缩机11的凹部27的高度。因此，在提高冷藏库的下层的收纳性的同时，能够缩小凹部27向库内的收纳空间一侧的凸部30b所突出部分，从而美观外表，库内的收纳空间变大，收纳性也能大幅提高。

另一方面，本实施方式的压缩机11，特别是压缩构件113采用具备压缩室134和在压缩室134内往复运动的活塞136的往复运动式，压缩构件113和电动构件110通过弹簧114而有弹性地被支承在密闭容器103中。

如上所述，通过利用压缩构件113和电动构件110的支承结构部以外的构件来实现降低压缩机11高度的目的，这样，与旋转压缩机等相比容易降低振动。从结构上来讲，利用高度尺寸的大小，即使是上部配置压缩机式的冷藏库中有应用上的限制的往复运动式压缩机，也能够降低整个压缩机的高度。特别是将压缩机11配置在上部的情况下，则能够降低成为较大问题的振动。因此，即使是振动有可能传达到箱本体1的上部配置压缩机式的冷藏库，也能消除使用者的不舒服感，同时，缩小设置压缩机11的凹部27的高度，从而能够提供一种冷藏库下层的收纳性得到提高并且使用方便的冷藏库。

此外，往复运动式压缩机是内部低压式，电动构件110被配设在密闭容器103内的下方，并且通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而有弹性地被支承在密闭容器103上。压缩构件113被配设在电动构件110的上部，并且通过作为具有弹性形状的高压配管的排出管144而与密闭容器103连接。由于借助电动构件部110将作为压缩机振动源的压缩构件113配置在密闭容器103内的支承部件上，因此，与直接弹性支承压缩构件113的情况相比，采用这种方式能够使它与弹性支承部的距离更远，而且，由于在压缩构件113中产生的振动通过刚性强的电动构件110的定子时被减弱，然后从压缩机的支承部件传达到压缩机的外部，因此能够降低压缩机的振动。

此外，压缩构件113内的作为高压配管的排出管144具有弹性的形状，这样，压缩构件113的振动被排出管144所减弱，然后传达至压缩机的外部，因此，能够进一步降低压缩机的振动。

此外，支脚106在密闭容器103内通过作为支承部件的支承部113a和弹簧114而被弹性支承。并且压缩机的垂直方向的重心A与压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a之间的距离B比压缩机的垂直方向的重心A和支承部件的下端面113b之间的距离C短。这样，压缩机的振动的振幅在重心A附近最小，随着远离重心则振动变大，整个压缩机围着重心振动，因此，与支承机械部的支承部件的下面相比，接近重心的支脚106和弹性部件107的接触面的振动幅度变小，因此，进而能够降低振动传达至冷藏库。

此外，转子111中使用永久磁铁151，降低转子111的高度，以及定子112使用凸极集中绕组式来降低定子112的高度，从而能够降低整个电动构件110的重心。

此外，在定子112采用分布绕组的情况下，由于绕组从缸体组133安装在定子112上的安装部向上方露出，因此，必须使缸体组133的支脚部的尺寸大于绕组的露出尺寸。但是，定子112采用凸极集中绕组式，这样就能够缩短作为将缸体组133安装在定子112上的安装部的缸体组133的支脚部，还能够降低压缩构件的重心。

而且，因延长缸体组133的轴承部135在转子凹部111a中的延伸长度，这样使缸体组133下降更低，从而能够降低重心。

如上所述，通过进一步降低压缩机内部的机械部的重心A，然后使作为压缩机外部的密闭容器103中所装备的支脚106和弹性部件107的接触面106位于更加上方的位置，这样，重心A与支脚106和弹性部件107的接触面之间的距离B变得更小，从而能够进一步降低振动从压缩机传达至冷藏库。

这不仅是为了满足在将压缩机配置在上部这种类型的冷藏库中的压缩机的整个高度尽量小型化的要求，而且，这在必须同时实现低振动、低噪音的冷藏库中是特别重用的一点。使压缩机小型化的因素多种多样，在内部结构方面，转子111使用永久磁铁151，保持轴130的转子111的保持效果，使轴承部135更加在转子内延伸从而降低内部高度，在外部结构方面，提高支脚106载放在弹性部件107上的载放面，即使在设置在冷藏库中的设置状态下也能实现整个高度的小型化，而且能够实现低重心并且支承稳定性高的低振动型小型压缩机。

此外，根据本实施方式，压缩机的支脚和弹性部件的接触面106a比支承部件的下端面113b位于上方。这样，压缩机的振动从作为振动发生源的机械部朝着下方经过支承部件进行传达，之后它的方向变成朝上，通过支脚106向弹性部件107传达。于是，由于振动的传达路线变得复杂，因此，振动在传达路线内被进一步减弱，而且，还能够延长从支承部件至压缩机的支脚106和弹性部件107的接触面106a之间的距离。因此，特别是由于高频区域的振动传达被减弱，支脚106和弹性部件107的接触面106a的振动幅度变小，因此，还能够降低振动传达至冷藏库，从而能够提供无不舒服的振动以及无振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

此外，支脚106具有固定在密闭容器103上的固定面106b和朝上的弯曲部106c、卡止弹性部件的弹性部件配置下面106d。这样，支脚位于粘合等操作性好的密闭容器103下部的固定面106b上，配置弹性部件的面位于更接近重心的弹性部件配置下面，这样能够通过简单的支脚部的弯曲而形成弯曲部，因此制造非常容易。

此外，支脚106固定在密闭容器103上的固定面106b位于作为下容器101的支承部件113a的固定面的下端面113b的下侧。作为压缩机振动源的压缩构件113的振动通过电动构件110，而且还通过被支承部件113a所支承的弹簧114，在密闭容器103中，也被传达至位于离加振源最远部位的支承部件113a的固定面。因此，振动被大幅减弱。

而且，支脚106从固定面大致沿着水平方向伸展之后，通过形成弯曲部106c而垂直向上立起，再次大致沿着水平方向弯曲之后，形成弹性部件配置下面106d，因此，直至它与弹性部件107的接触面106a，振动的传达路线复杂并且变长，于是振动传达被减弱。此外，由于弹性部件107的弹性部件配置下面106d位于更靠近压缩机的垂直方向的重心A的部位，同时，弹性部件107的长度也足够长，因此，在弹性部件107中振动也能被充分减弱，并且能够充分降低传达到冷藏库的振动，从而能够提供无不舒服的振动以及无振动引起的噪音的高品质的冷藏库。

此外，通过形成弯曲部106c，则能够增大从支脚106固定在密闭容器103上的固定面到配置弹性部件107的弹性部件配置下面之间的距离，来自固定面106b的振动传达的距离变长，因此，特别是频率高的区域的传达被减弱，从而能够进一步减少传达到冷藏库的振动。因此，制造工艺简单，并且能够降低传达到冷藏库的振动，从而能够以低成本提供无不舒服的振动和无振动所起的噪音的高品位的冷藏库。

而且，在支脚106上设置弯曲部106c和横跨弹性部件配置下面106d而延伸的肋106e，这样，支脚106的刚性增强，支脚106本身具有的固有值提高。同时，由于106本身变得不易振动，因此，能够进一步减少从密闭容器103的固定面经过支脚部而传达给弹性部件、冷藏库本体的振动。此外，通过制造容易的加压就能形成肋，由于支脚部的强度增强，因冷藏库的运输冲击导致支脚部发生变形这样的个别问题也能够得到改善。

因此，制造工艺容易，并且能够降低向冷藏库的振动传达，从而能够以低成本提供无不舒服的振动和无振动所引起的噪音的高品位的冷藏库。

如上所述，作为压缩机11的高度方向的小型化因素，从大的方面进行区别则包括与电动构件110对应的观点和与压缩构件113对应的观点。同时采用这两个因素，还是保留其中任意一个因素，通过协调降低刚度的要求值和其它的特性或品质上的观点进行选择即可。

例如，并不要求较高精度的耐久可靠性，而主要以降低难以变成噪音、振动的大的原因的电动构件110高度的方法，在将压缩机11配置在上部的结构中，在控制噪音、振动的影响的同时，在实现小型化方面也具有优势。

另一方面，在通过压缩构件113的小型化以达到目的情况下，也有望以低成本实现小型化，并且具有性价比高的优点。

如上所述，既然将压缩机11配置在冷藏库的箱本体1的上部，并且靠近使用者的耳朵的位置，那么，就要比原来的冷藏库更多地考虑噪音和振动，通过降低压缩机11的高度来实现小型化的关键是不会对冷藏库的噪音、振动产生影响的小型化因素的组合。在支承电动构件110、压缩构件113的结构和支承密闭容器103的结构中，在控制噪音、振动的同时，采取各种办法来降低高度，或者考虑不用降低噪音、振动所产生的恶劣影响的高度的设计也很有效。

下面，如果着眼于冷藏库的最上层收纳空间29a和第二层收纳空间30a，那么，最上层收纳空间29a的最里面是手难以够到的地方，即使最上层空间29a的最里侧被凸部30b所堵塞，但从使用性能方面来看，由于深度变浅，食品等收纳物处于手能够到的范围，因此，能够防止食品放久过期，使用性能反而变好。另一方面，如果凸部30b向第二层收纳空间30a突出，那么在打开冷藏室旋转门5时，凸部30b立刻就会映入眼帘，严重影响外观，同时，在将食品放入第二层收纳空间30a的最里面或者从中取出时，在中途食品等受阻而难以取放，因此很不方便。但是，使最上层收纳空间29a的格底部30d与作为凹部27的室内侧底壁面的凸部30b的水平面大体在同一水平面上，这样，从外观上看它们大致连续性地相连，不会感觉凸部30b的突出，于是也能在外观改善的状态下，将压缩机11收容在规定的凹部27内。

此外，感觉不到凸部30b的突出，外观得到改善，并且比第二层收纳空间30a的正面高度低的食品等的收纳物能够顺利地放进最里面和从中取出，因此使用起来很方便。

更为具体地来看尺寸，对于顶面23至最上层收纳空间29a的格底部30d的距离，顶面23与库内的隔热壁厚为25mm，最上层收纳空间29a的高度为140mm(因为是库内最上部，如果考虑倾斜地抽拉高度为123mm、直径为66mm的350毫升标准罐装饮料而确定取出的尺寸，则为140mm)，如果按照10mm来设计格板厚度，那么就变为175mm。如果凹部27的压缩机11的设置面28b的厚度为20mm，压缩机11与设置面28b的间隙及顶盖34内面之间的间隙分别为3mm，顶盖34的厚度为2mm，使最上层收纳空间29a的格底部30d与凹部27的室内侧底壁面30c大致在同一水平面上，那么，可收容在凹部27内的压缩机11的最大高度是147mm。

与此相反，更为具体地看压缩机11的尺寸，密闭容器103的下容器101与上容器102的厚度合计为7mm，为获得上容器102的曲率所需的高度是14mm，缸体组133有压缩室134的上部分为39mm，距离有轴承部135一侧的定子112安装面的尺寸为20mm，定子112的高度为26mm，定子112的下端至转子111的下端的尺寸为9mm，转子111的下端至冷冻机油105的距离为9mm，冷冻机油105的高度为20mm。这些尺寸合计为144mm，这是能够收容在本实施方式中的所述凹部27内的高度空间。

如上所述，由于原来标准容量的冷藏库中这种压缩机的高度大概为190mm以上，因此，能够实现大尺寸高度的小型化。特别是通过使用按照包含比商用电源高的频率的多个转速而运转的转子111中使用了永久磁铁151的变频电动机，这样，就能够按照合适的尺寸构成压缩机11的压缩构件113和电动构件110，而且能够在保持用来较好保持密闭容器103的噪音的刚性的同时，将压缩机11安装在规定的凹部27内。此外，通过使作为凹部27的室内侧底壁面的凸部30b的水平面大体在同一水平面上，这样，就能提供一个从外观上看大致连续性地相连，感觉不到凸部30b的突出，并且外观漂亮的冷藏库。

此外，通过采纳高度方向的小型化因素作为改善电动构件110的主体，这样，如何确保伴随压缩构件113规格改变所产生的噪音、振动方面的可靠性的问题被减轻，因此，将压缩机11配置在冷藏库上部，这对于可能有噪音、振动的冷藏库来说，是能够解决噪音、振动的问题，同时实现高度的小型化的有效手段。

在本实施方式中，箱本体1的地上高度，即顶面23距离地面的高度是1800mm以下。该高度是根据标准身高的女性向上伸直手臂所够到范围的最大高度而设定的。

如果顶面23距离地面的高度比1800mm高，那么，即使增大压缩机11的高度而不缩小，仍然能够很容易地将它安装在凹部27中，相反，冷藏库上部的使用性能变得更差，很难同时满足整个冷藏库的收纳效率和使用性能。

在本实施方式中，通过将顶面23距离地面的高度控制在1800mm以下，首先，考虑冷藏库内的使用性能，同时在该高度范围内使压缩机11的高度尽可能缩小，最大限度地发挥控制损害冷藏库内的有效空间的优势，能够最大限度地提高收纳效率。

(实施方式5)

图20是本发明的实施方式5中冷藏库的概略剖面图。

此外，对于与实施方式4相同的结构，标注相同的符号并省略详细的说明。

对于与实施方式4通用的结构和作用效果将不逐一进行阐述，只要不是对应用本实施方式产生不当的事项，均包括同样的内容。

在图中，在箱本体1的顶面200的正下设置与凹部27连通的通风管道201，按照压缩机11的顶部203位于比通风管道201的下面202高且比顶面200低的位置的这种方式，将压缩机11设置在凹部27的设置面28b上。在通风管道201的上部设置有凝缩器204，凝缩器204与排出配管31连通。通风管道201的顶面200与凹部27的顶盖34的上面大致在同一水平面上，或者构成一个整体。此外，通风管道201从取入口205吸入空气，并通过凝缩器204、设置有压缩机11的凹部27，然后从顶盖34的排出口206排出。

在上述的结构中，由于压缩机11的顶部被配置在比箱本体1的顶面200低并且比通风管道201的下面202高的位置，因此，收容压缩机11的凹部27向冷藏库内一侧的突出尺寸，即，凸部30b的突出尺寸变小，从而能够更加有效地利用冷藏库内的空间。

此外，在通风管道201的高度与凹部27的高度的合计高度范围内，以收容压缩机11的高度的方式设计即可。因此，例如在大型的冷藏库中，即使实施方式1中的小型化的因素增多，而且在冷冻能力方面必须采用尺寸较大的压缩机的情况下，仍然可以拓展设计的自由度，而且，在大型的冷藏库中，也能很容易地提供在顶面后方收纳压缩机11的收纳性高的冷藏库。

另一方面，由于压缩机11的冷却所需的通风管道201在冷藏库的库内被配置在手难以够到的顶面200上，因此，它除了用来收纳顶面200的附近之外也可以有效地利用。此外，由于压缩机11的顶部203被配置在比箱本体1的顶面200低并且比通风管道201的下面202高的位置，因此，压缩机11的顶部就被配置在通风管道201的通风方向的投影面内，在压缩机11中温度最高的顶面203被有效地冷却，压缩机11的特性、可靠性也得到提高。此外，通过在通风管道201的内部构成凝缩器204，这样，凝缩器204的散热效果提高，从而能够提高***的效率。

下面，阐述冷藏库的最上层收纳空间29a和第二层收纳空间30a。最上层收纳空间29a的最里面是手难以够到的地方，即使最上层收纳空间29a的最里面被凸部30b所堵塞，但在使用性能方面，由于深度变浅，食品等收纳物处于手能够得到的范围，因此，能够防止放久过期，这样，使用性能反而变好。另一方面，如果凸部30b向第二层收纳空间30a一侧突出，那么，当打开冷藏室旋转门5时，凸部30b就会立刻映入眼帘，严重影响外观，同时，在将食品放入第二层收纳空间30a的最里面或者从中取出之时，在中途食品等受阻而难以取放，因此很不方便。但是，使最上层收纳空间29a的格底部30d与作为凹部27的室内侧底壁面30c大体在同一水平面上，这样，从外观上看大致连续性地相连，因此感觉不到凸部30b的突出，于是也能在外观改善的状态下，将压缩机收容在规定的凹部27内。

此外，这里所说的大体在同一水平面上的情况有，凹部27的室内侧底壁面30c和最上层收纳空间29a的格底部30d大体在同一水平面上的情况、凹部27的室内侧底壁面30c和作为最上层收纳空间29a的空间下端部的格的上侧大体在同一水平面上的情况。通过使形成最上层收纳空间29a的格位于凹部27的室内侧底壁面30c的附近，这样，从外观上看它们大致连续性地相连，因此感觉不到凸部30b的突出，于是也能在外观改善的状态下，将压缩机收容在规定的凹部27内。

此外，比第二层收纳空间30a的间口的高度低的食品等收纳物能够顺利地放进最里面和从最里面取出，因此使用起来很方便。

而且，由于最上层收纳空间29a处于较高的位置，难以进行收纳，因此，如果为了尽可能降低收纳部的高度而将它设计成可收纳350毫升标准罐装饮料(高度123mm)的最小高度，那么，最上层收纳空间29a的收纳部高度设定为与上部有2mm间隙的125mm，这样就可以最有效地利用冷藏库内部空间。

在图中所示的冷藏库中，如果更为具体地来看尺寸，对于从最上层收纳空间29a的格底部30d至包括通风管道201的顶面200及顶盖34上面之间的距离，如果按照形成通风管道201的顶面200的板厚为2mm、通风管道201的内部高度为18mm、通风管道201的下面202与库内的隔热壁厚度为25mm、最上层收纳空间29a的高度为可收纳350ml的罐装饮料的最小高度的125mm、格板厚度为10mm这种方式来进行设计，那么，它就变成180mm。凹部27的压缩机11的设置面28b的厚度为20mm、压缩机11与设置面28b的间隙及顶盖34的内面之间的间隙各为3mm、顶盖34的厚度为2mm，如果使最上层收纳空间29a的格底部30d、凹部27的室内侧底壁面30c大体在同一水平面上，那么，在凹部27和通风管道201的合计高度之内能够收容的压缩机11的最大高度为152mm，如果使用实施方式1中所示的高度尺寸为144mm的压缩机11，那么，这个尺寸可足够收容设计，而且也能很容易满足与冷藏库的大型化对应而使压缩机尺寸大型化的要求。

即，实现了压缩机11深入库内的收容空间和最上层的收纳空间在外观上的协调，通常使用性能较差，因此，作为收纳空间比较空的最上层收纳空间29a中，使用性能特别差的后方空间位于压缩机收容凹部27中，而在使用便利的前方空间，能够竖着排列收纳在被收纳在冷藏库中的食品中经常一次收纳多个的罐装饮料，因此，整个冷藏室的收纳数量也增多，最上层收纳空间29a也能被有效地利用。

如上所述，与凹部27连通的通风管道201被设计成冷藏库本体1的顶面200，压缩机11的顶部203比冷藏库本体1的顶面200低并且比通风管道201的下面202高，这样，压缩机11等的冷却所需的通风管道201被配置在手难以够到并且使用性能差的顶面200的附近，因此，不仅可以有效地将顶面200的附近作为收纳用途以外的用途加以利用，而且，冷藏库内部的收纳性也将提高。此外，由于压缩机11的顶部203被配置在比冷藏库本体1的顶面200低并且比通风管道201的下面202高的位置，因此，在压缩机11中温度最高的顶部203被有效冷却，压缩机11的特性、可靠性也得到提高。

(实施方式6)

图21是本发明的实施方式6中的冷藏库的概略示意图，图22是同一实施方式中制冷剂和冷冻机油的溶解度曲线图。

在冷藏库本体601中，温度较高的区域的冷藏室602被配置在上方，温度较低的区域的冷冻室604被配置在下方，具有所谓的下制冷式。冷藏室602及冷冻室604例如采用聚氨酯这样的隔热材料与周围隔热。此外，食品等收纳物的取放是通过图中未示的隔热门来进行的。

为了进行冷藏保存，冷藏室602通常被设定为1℃～5℃，为了提高保鲜度，有时也设定为例如-3℃～0℃略低的温度，使用者有时能够根据收纳物自由切换上述的温度设定。此外，为了对葡萄酒或根菜类蔬菜等进行保鲜，例如，有时设定为10℃左右稍高一些的温度。

为了进行冷冻保存，冷冻室4通常被设定为-22℃～-18℃，但为了提高保鲜度，有时也设定为例如-30℃～-25℃更低的温度。

在冷藏库本体601的上面构成机械室611，机械室611的底面通过第一顶面部613、在比冷藏库外箱的背面614一侧的第一顶面部613低的位置所设的第二顶面部615而构成断层状。凝缩器616被配设在第一顶面部613的上方空间，压缩机612被配设在第二顶面部615的上方空间，作为覆盖凝缩器616与压缩机612的树脂盖的机械室盖617通过螺钉等被固定在冷藏库本体1上。

此处，由于蒸发器609被固定在冷冻室604的后方，因此，压缩机612与蒸发器609的高度方向的关系就变成了在冷藏库本体601的顶面的一部分上配置压缩机612，而在下部附近的一部分上配置蒸发器609的关系，并且从蒸发器609流向压缩机612的冷冻循环内的制冷剂的返回路线在高度方向具有提升很多的距离的关系。

冷冻循环618由依次装备压缩机612和凝缩器616及作为减压器的毛细管619和蒸发器609这一系列的制冷剂流路所形成。

该压缩机612是通过活塞在缸体内往复运动对制冷剂进行压缩的往复运动式压缩机。

此外，机械室611的区域由第一顶面部613和第二顶面部615以及机械室盖617所构成。

其中，在冷藏库本体601中，在使用三向阀和切换阀的冷冻循环618的情况下，这些功能部件有时也被配设在机械室611内。

此外，在本实施方式中，使用毛细管619作为构成冷冻循环18的减压器，但有时也使用可自由控制通过脉冲电动机而驱动的制冷剂流量的电子膨胀阀。

下面对采用上述方式而构成的冷藏库的操作、作用进行说明。

通过压缩机612的操作而排出的高温高压的制冷剂在凝缩器616中与冷藏库本体601上方的空气进行热交换，散热并且凝缩液化，然后到达毛细管619。之后，在毛细管619中一边与吸管620热交换一边被减压，并到达蒸发器609。

通过冷却风扇(图中未示)的作用，因蒸发器609内的制冷剂的蒸发作用变成温度较低的冷空气流入冷藏室602和冷冻室604中，开始对各个空间进行冷却。在蒸发器609内，与冷藏库内的空气进行热交换的制冷剂之后通过吸管620，并且与冷冻机油一同被吸入压缩机612中。

如上所述，在冷冻循环618中，当将压缩机612配设在比蒸发器609更靠上方的位置时，特别是如本实施方式所述，压缩机612被配置在冷藏库本体1的顶面的一部分上，蒸发器被配置在冷藏库本体601的下部附近，从蒸发器609流向压缩机612的制冷剂的返回路线的提升距离变大的情况下，从压缩机612与制冷剂一同被排出至冷冻循环618内，并且滞留在蒸发器609内的图中没有特别表示的储液器中的冷冻机油如何通过吸管620返回压缩机612，这是有关压缩机612的可靠性的非常重要的因素。

此外，对于提升配管内的冷冻机油的返回特性，也有来自冷冻机油的粘度的影响，但众所周知，配管内的制冷剂的流速与其关系更大。

但是，为了确保制冷剂的流速，如果通过增大压缩机612的气筒容积和提高压缩机612的转速来增大冷冻能力，从而确保制冷剂的流速，那么，就会导致蒸发器609的蒸发温度下降，压缩机612的压缩比变大，耗电量增大，因此，通过这些手段来解决非常困难。

因此，在本实施方式中，作为冷冻循环618的制冷剂而使用烃制冷剂的异丁烷。

(表1)表示异丁烷和原来的代替氟利昂制冷剂例如R134a在一30℃的饱和液中的物性值。

	比重(kg/m3)	蒸发潜热(kJ/kg)	单位体积的冷冻能力(比重×蒸发潜热)(kJ/m3)
				异丁烷	1.360	382.91	520.8
R134a	4.426	219.52	971.6
				CO2	37.908	303.48	11258.5

如(表1)所示，异丁烷的单位体积的冷冻能力为520.8kJ，与它相反，原来的代替氟利昂(Freon)制冷剂的R134a的单位体积的制冷能力为971.6kJ，与R134a相比，异丁烷的单位体积的冷冻能力大约是它的1/2。因此，为了使压缩机612的冷冻能力与原来的R134a相等，压缩机612的气筒容积增大至大约2倍，压缩机612的单位时间的活塞排出量也同样增大至大约2倍。即，因制冷剂的单位时间的体积流量增大，因此，压缩机612运转时配管内的流速增加至2倍。

此外，作为自然制冷剂的CO₂的单位体积的冷冻能力为11258.5kJ，异丁烷与CO₂相比，单位体积的冷冻能力大约是它的1/20。因此，为了使压缩机612的冷冻能力与CO₂相等，压缩机612的气筒容积大约增大至20倍，压缩机612的单位时间的活塞排出量也同样大约增大至20倍。即，因制冷剂的单位时间的体积流量增大，因此，压缩机612运转时配管内的流速增加至20倍。

这样，在将压缩机612配置在蒸发器609的上方的情况下，也能使滞留在蒸发器609内的冷冻机油迅速返回压缩机612，并且能够降低因压缩机612内的冷冻机油不足而导致压缩机612发生损伤等。

此外，在利用除霜用电动机(图中未示)对蒸发器609进行除霜时，滞留在蒸发器609内的制冷剂也通过制冷剂的热虹吸管效果与制冷剂一同被返回压缩机612。但是，也出现了以下这些问题，在将压缩机612配设在蒸发器609的上方，作为提升配管的吸管620的全长变长的情况下，特别是如果制冷剂对冷冻机油的溶解度小，那么，与制冷剂一同被返回压缩机612的冷冻机油的返回量就会减少。

因此，作为冷冻循环618的冷冻机油而使用与异丁烷相溶性好的矿物油。

图22是比较现有的例如组合R134a与酯油时和本实施方式中组合异丁烷与矿物油时的溶解度曲线的坐标图。横坐标是蒸发器609内的制冷剂的温度(蒸发温度)，纵坐标是溶入冷冻机油中的制冷剂的溶解度(质量％)。由图可知，随着蒸发器609内蒸发温度的上升，上述两种情况下溶解度均增大，蒸发温度变得越高两者的差越大。通常情况下，蒸发器609的除霜是在附着在蒸发器609上的霜溶解之后，为安全起见而进行的，直至蒸发器609变为大约10℃。因此，如果比较蒸发器609的温度是10℃这一点，那么，与组合R134a和酯油的现有的情况相比，在组合使用异丁烷和矿物油的情况下溶解度大约增加到50％。

这样，在将压缩机612配设在蒸发器609的上方，用作提升配管的吸管620的全长增大的情况下，在除霜时利用制冷剂的热虹吸管效果，也能增加与制冷剂一同从蒸发器609返回压缩机612的冷冻机油的返回量。

其中，如果压缩机是内部高压式，在密闭容器的内部空间雾化的冷冻机油与排出制冷剂一同被排出压缩机外，因此，本实施方式的压缩机612采用内部低压式，这样，能够控制从压缩机612向冷冻循环618内排出的冷冻机油量，因此，能够降低关系到冷冻机油的返回性的制冷剂配管中的冷冻机油的滞留绝对量。此外，能够进一步降低因压缩机612内的冷冻机油不足而引起的压缩机612的损伤等，并且能够抑制因制冷剂配管中的滞留冷冻机油而导致蒸发器609或凝缩器616等的热交换器的效率降低。

此外，在因构成冷藏库本体601的聚氨酯的传热率降低或使用真空隔热材料等使冷藏库本体601的隔热性能提高，需要降低压缩机612性能的情况下，如上所述，通过组合使用异丁烷与矿物油以及内部低压式的压缩机612，则能够很容易地确保压缩机612内所需的冷冻机油。

此外，在本实施方式中，由于压缩机使用通过活塞在缸体内往复运动来压缩制冷剂的往复运动型压缩机，因此，与旋转式压缩机相比，能够按照较高的精度来管理活塞与缸体之间的间隙。这样，为了密封活塞与缸体之间，即使不使用大量的冷冻机油也能确保充分的密封性，而且也能够降低与经由缸体而排出的制冷剂一同被排出的冷冻机油量，因此，不仅能够降低从压缩机被排出的冷冻机油量，而且，更能降低因压缩机612内的冷冻机油不足而导致压缩机612发生损伤等。

通过组合使用异丁烷与矿物油的以及内部低压型的压缩机的上述效果，即使在将压缩机612配设在蒸发器609的上方的，并且增大压缩机612与蒸发器609之间的距离的情况下，例如，如本实施方式所述，压缩机612被配置在冷藏库本体601的顶面的一部分，蒸发器被配置在冷藏库本体601的下部附近，制冷剂从蒸发器609返回压缩机612的回归路线的上升距离增大，也能充分确保冷藏库的可靠性。

这样，在冷藏库本体601内设置温度范围各异的多个贮藏室的情况下，能够将蒸发器609设置在最上层的贮藏室以外的贮藏室中，在压缩机612运转时，通过使蒸发器609远离变成高温的压缩机612和凝缩器616等，这样，不仅能够减少来自高温部的排热影响所导致的蒸发器609的冷却损失，还能够最大限度地利用蒸发器609的冷冻能力，因此，能够减少耗电量。

(实施方式7)

图23是本发明的实施方式7中冷藏库的概略剖面图，图24是同一实施方式中冷藏库的概略背面图，图25是同一实施方式中冷藏库的概略部件展开图，图26是同一实施方式中冷藏库的吸入配管主要部分的概略立体图，图27是同一实施方式中冷藏库中搭载的压缩机的概略剖面图，图28是同一实施方式中冷藏库的搬运状态的概略剖面图，图29是同一实施方式中冷藏库搬运时的压缩机的概略剖面图。

在图中，隔热箱体701具备对ABS等树脂体进行真空成型的内箱713和使用预涂钢板等金属材料的外箱714所构成的空间内注入泡沫填充的隔热体715而形成的隔热壁。隔热体715例如使用硬质聚氨酯泡沫塑料或酚酞泡沫或苯乙烯泡沫等。此外，如果使用烃系的环戊烷作为泡沫材料，那么，从防止变暖的观点来看则更好。

隔热箱体701被划分成多个隔热区域，上部是旋转门式，下部是抽拉式的结构。从上至下是冷藏室702、并列设置的抽拉式的切换室716以及制冰室717和抽拉式的蔬菜室703和抽拉式的冷冻室704。在各个隔热区域通过垫圈718分别设置隔热门。从上至下是冷藏室旋转门705、切换室抽拉门719、制冰室抽拉门720、蔬菜抽拉门706、冷冻室抽拉门707。

在冷藏室旋转门705中设置门套721作为收纳空间、在冷藏库内设置有多个收纳格722。此外，冷藏室702的最下部设置着贮藏盒723。

此外，隔热箱体701的外箱714是通过密封组装将顶面最里面部分被切掉的钢板弯曲成U字形状的外壳724和底面板725以及背面板726和构成使顶面后方凹陷的凹部727的机械室板728而构成的。机械室板728通过钢板的拉深加工而成型，为提高加工性弯部采用R形状。通过该R形状，确保泡沫填充的隔热体715的分支或者汇合部的通道，改善流动性，并可以防止填充不足所产生的空隙。

即使机械室板728采用压缩机711的配置部最深，越向左右两端拉深则越浅的形状，也能确保泡沫填充的隔热体715的分支或者汇合部的通道，并改善流动性。

而且，由于机械室板728采用拉深加工，并且用来泡沫填充的密封部少，因此在工程数量方面具有优势，而且，如果通过板金加工构成同样的形状，那么只需较少的拉深模费用即可，而且能够提高无拉深皱纹的加工精度和尺寸精度。

此外，机械室板728在各个面上设置多个气孔(图中未示)，这样不会妨碍外观和内观，并可防止因残留的空气导致产生空隙或发生变形。

此外，在底面板725和背面板726上设置有由指尖能够钩住的凹处构成的把手。在从底面前方至中央的位置，为了使指尖能够从前方钩住，在两个地方按照固定的间隔设置底面把手729。在背面板726的最上部的尽可能高的地方，为了使指尖能够向上钩住而在两个地方按照规定的间隔设置背面把手730。

此外，内箱713比外箱714小一圈，背面最里面向内侧凹陷，通过将其组装进外箱714中，在隔热箱体701中形成被泡沫填充隔热体715的空间。因此，机械室板728的左右部也被泡沫填充隔热体715构成隔热壁，以确保强度。而且，底面把手729和背面把手730也通过被泡沫填充的隔热体715来保证强度。

此外，冷冻循环是通过将弹性支承而配设在凹部27中的压缩机711、在压缩机711的附近设置的机械室风扇731、在壳724的顶面和凹部727或底面板725下部和壳724的侧面等设置的凝缩器(图中未示)、用作减压器的毛细管732、除去水分的干燥器(图中未示)、在蔬菜室703和冷冻室704的背面，在其旁边配置冷却风扇708而设的蒸发器709、吸入配管733连接成环形而构成的。

凹部727设置通过螺钉等被固定的顶盖734，它用来收纳设置在凹部727中的压缩机711和凝缩器(图中未示)和机械室风扇和干燥器和配管等。

毛细管732与吸入配管733是长度大体相等的铜管，除了端部之外，其它部分以可热交换的方式被焊接。毛细管732为了减压而使用内部流动阻力较大的细径钢管，它的内径是0.6mm至1.0mm的长度，并且进行调节来设计减压量。为了降低压力损失，吸入配管733使用大径的钢管，它的内径被设计成6.35mm至7.94mm。此外，为了确保热交换部735的长度，使其压缩成蛇行状，并在冷藏库702的背面形成蛇行部，配置在内箱713和背面板726的中间，并被埋设在隔热体715中。毛细管732和吸入配管733的一个端部从内箱713的蔬菜室703后方位置突出并与蒸发器709连接，另一个端部从设置在机械室板728的边缘的切槽部(图中未示)向上方突出，并分别与干燥器(图中未示)和凝缩器以及压缩机711连接。

其中，由于配管从温度较高的蔬菜室703的后方取出放入冷藏库内，因此，因配管取放所带入的热量的增加影响小，它具有很好的节能效果。

此外，吸入配管733的油流出防止收集器736被设置在它与压缩机711的连接部附近，并被收纳在凹部727中。为了提高组装作业性和服务作业性，减轻配管的密集度，并且能够从后方目视到配管连接部，压缩机711的配管连接部面向背面被配置在压缩机的左右两侧。

吸入配管733从压缩机711的背面下方部朝着侧方设置多个上升梯度并使其向上前进，之后沿着略垂直的方向，在比压缩机711的垂直方向中心线高并且比压缩机711的高度低的位置形成上升部。为了使凹部727最小，并使其在冷藏库库内的凸起最小，必须使压缩机711小型化以及尽量缩小它与压缩机周边壁面的空间，在上下方向上，通过将配管高度设定为压缩机711的高度以下，这样，就可以防止配管接触壁面。

而且，吸入配管733在垂直方向上升之后，形成由朝着隔热箱体701的前方而设的配管U弯曲部737所构成的油流出防止收集器736，配管U弯曲顶端位于比压缩机的平面方向中心线更靠近隔热箱体的前方一侧。压缩机711形成朝着顶面具有曲率的形状，因此，如果在压缩机711的上方构成配管弯曲部737，那么就会有富裕的空间，这样就能不过多占用配管收纳空间而使其小型化。此外，通过设置配管U弯曲部737则能够使配管具有弹性，吸收来自压缩机711的振动传播，防止配管固定部中的应力集中，并减少配管破损的危险。

吸入配管733被U弯曲之后，大致沿着垂直方向被弯曲，从机械室板728的背面端部被埋设在隔热体715内。

下面对压缩机711的内部结构进行说明。

在图25中，组合拉深成型厚度为2mm至4mm的钢板而形成碗形状的下壳738和倒碗形状的上壳739，在焊接重叠部分的壳接合部740a的周围的密闭结构的压缩机壳740的内部具备用弹性体741而弹性支承的旋转驱动部742和压缩部743。在压缩机壳740内部连接着由端部开放的吸入配管733、排出配管744而构成冷冻循环的其它仪器，并被封入定量的油745和制冷剂(图中未示)。此外，在下壳738的下方部安装有用来弹性支承隔热箱体701的支承部746。此外，支承部746用来确保弹性支承部件厚度的退让通过一段的断层方式而设置。

旋转驱动部742由电动机747和轴承部748组成。电动机747由具有被外加电压而在永久磁铁之间产生旋转力的中空圆柱形电磁线圈的定子749、在定子749内部的中空部中具有以微小间隙而相对的永久磁铁的转子750组成。轴承部748由在端部具备偏芯轴751，内部为两端开放的中空，在周围设置与螺旋状的槽(图中未示)内部连通的喷出孔的轴752、以自如旋转的方式固定轴752的轴承753所构成。

压缩部743由设置在顶端有阀机构(图中未示)的缸体盖754的缸体755、活塞756、按照自如摇动的方式安装在活塞756和偏芯751上并且将旋转操作转换成直线往复操作的连杆757所构成。为了使被压缩的制冷剂被直接排出到压缩机740的外部，排出配管744通过阀机构与缸体盖754连接。此外，吸入部通过阀机构在压缩机壳740内部被打开。特别是为了消音，吸入通道在缸体盖754与机械室壳740的吸气通道之间配设消音器(图中未示)。

吸入配管733以开口端与压缩机壳740的内壁面成为一个平面的方式而配置，实施压缩机711的小型化。

下面，对采用上述结构的冷藏库的操作、作用进行说明。

首先，对各个隔热区域的温度设定和冷却方式进行说明。为了冷藏保存，冷藏室702通常以不冻的温度为下限设定为1℃～5℃。此外，为了提高鱼肉等的保鲜度，贮藏盒723被设定为较低的温度，例如-3℃～1℃。

切换室716可根据用户的设定而改变温度设定，可以设定成从冷冻室温度范围到冷藏、蔬菜室温度范围的规定的温度。此外，制冰室717是独立的冰保存室，它具备自动制冰装置(图中未示)，用来自动制造、储存冰。保存冰的是冷冻温度范围，作为达到保存冰的目的，也可以设定为比冷冻温度较高的-18℃～-10℃的冷冻温度。

蔬菜室703多被设定为与冷藏室702相等或者稍高一些的2℃～7℃的温度。设定为不冻温度的低温，则能够长期保持食带叶蔬菜的新鲜度

冷冻室704为了冷冻保存通常被设定在-22℃～-18℃，为了提高冷冻保存的状态，例如有时也设定为-30℃～-25℃的低温。

为了有效地保持不同的温度设定，各室被隔热壁所划分，但是作为低成本并且提高隔热性能的方法，可以用隔热体15泡沫填充成一个整体。与使用泡沫苯乙烯这样的隔热部件相比，它能够具有大约2倍的隔热性能，因此，能够通过薄化隔板而扩大收纳容积等。

下面对冷冻循环的操作进行说明。根据冷藏库内所设定的温度，通过温度传感器(图中未示)及控制基板发出的信号，开始和停止冷却运转。根据冷却运转的指令，在压缩机711内部，电压从终端(图中未示)通过电线而被外加在旋转驱动部742的电动机747上。

于是电动机747开始操作，定子749的电磁线圈励磁，在具有永久磁铁的转子750之间产生旋转力。通过转子750的旋转，在轴承部748中被固定在转子750上的轴752同步旋转，偏芯轴751也偏芯旋转。因偏芯轴751的旋转，通过以可自如摇动的方式而设置的连杆757，活塞756在缸体755内往复操作。

这样，在压缩部743进行制冷剂气体的压缩操作。即，当活塞756移动至距离缸体755最远的位置时，缸体755内的压力下降，设置在缸体盖754上的吸入部的阀机构(图中未示)打开，压缩机壳740内的制冷剂气体经由消音器(图中未示)被吸入缸体755内。接着，当活塞756移动至与缸体755最近的位置时，被吸入的制冷剂气体被压缩而变成高温高压的制冷剂气体，并从缸体盖754的排出部通过阀机构而被排出。被排出的制冷剂气体通过直接与缸体盖754连接的排出配管744，被送到压缩机壳740外。

这样，压缩机壳740内变成存在低压的制冷剂气体的内部低压型的结构，从吸入配管返回的制冷剂气体被排出至压缩机壳740内。

存在于压缩机711的轴承部748和压缩部743中的滑动部758通过油745来确保润滑性。而且，油745与制冷剂气体选择具有相溶性的组合，有臭氧破坏系数低的R134a和酯油的组合，特别是全球变暖系数也低的环保型碳氢系的制冷剂的HC600a和矿物油的组合等。

此外，油745被封入压缩机壳740内并被贮存在下部，为了确保规定的油面高度封入量被决定。向滑动部758供给油745是利用轴752的旋转产生的离心力并通过轴752的中空内部而进行的。轴752的下端完全被浸在油745中，从此处在轴752内部逆流的油754从在与滑动部758的各个部位相对的位置所设的喷出孔(图中未示)被喷出。而且，通过轴752周围的螺旋槽，能够使油745充分地供给滑动部758。

通过上述压缩机711的操作而被排出的高温高压的制冷剂在凝缩器(图中未示)中散热而凝缩液化，通过毛细管732被减压而变成低温低压的制冷剂，然后到达蒸发器709。

通过冷却风扇708的操作，与冷藏库内的空气进行热交换，蒸发器709内的制冷剂被蒸发气化，使用缓冲器(图中未示)等来分配被热交换的低温的冷空气，以此来对各室进行冷却。

从蒸发器709排出的制冷剂经过吸入配管733而被吸入压缩机711。此时，吸入配管733按照可热交换的方式与毛细管732焊接在一起，并被埋设在隔热体715中，因此，热量不会在周围逃逸，而是从低温的吸入配管733向毛细管732传热。在制冷剂的减压过程中，由于毛细管732被冷却，因此，比热函下降，冷冻效果增加。吸入配管733的制冷剂温度上升，在出口部能够变成与周围温度大致相等以上的温度。由于吸入配管733的制冷剂温度上升，因此，在被吸入压缩机711过程中的热损失小，于是效率提高。生成冷冻温度的冷冻循环在蒸发器709中的制冷剂温度是-20℃以下非常低的温度，因此，对降低热损失效果特别大。

此外，由于毛细管732是较高的高温，因此，如果将它配置在低温部位，那么，在与吸入配管733热交换之外产生散热，冷冻循环发生热损失，并且变成对冷藏库内的热载荷，从而最终降低节能性，但由于在冷藏库内温度高的冷藏室702的背面配置了毛细管732和吸入配管733，因此，热损失和对冷藏库内的热载荷不会大幅增加，从而能够确保节能性。特别是充分确保热交换部735的长度，并且，使其在冷藏室2的背面蛇行般而压缩式收纳，因此，能够获得节能化与吸入配管733的充分升温，而且，由于蛇行部采用设置上升梯度而没有收集器的结构，因此，液体制冷剂和冷冻机油不会滞留，不会引起压力损失等对性能的影响。

当搬运或移动设置进行上述操作的冷藏库时，如图26所示，使用设在底面板725及背面板726上的地面把手729和背面把手730，用4个人等多人进行搬运。

因冷藏库体积越来越大以及功能越来越多，附加部件以及用来节能的大密度的真空隔热材料的使用量也随之增加，于是冷藏库的重量大幅增加，而且，外部尺寸的高度接近1800mm的冷藏库已成为主流，宽度和深度是600mm至750mm左右，如何搬运已经是非常重要的一个因素。

当把冷藏库送到顾客家时，肯定要将冷藏库倒着进行搬运，因此，在底面和背面上部设置了把手。此外，不仅是在配货时，在搬家或改变房间格局等的时候，很多情况下都是在通电之前倒放来搬运冷藏库。

通过这些把手，则能够使门面朝上来搬运冷藏库，可以防止在搬运过程中门突然被打开而无法继续搬运以及冷藏库内部部件或收纳物落下等问题。

此时，在顶面的凹部727中所设的压缩机711的内部，如图27所示，在压缩机壳740内开放的吸入配管733的开口端没入油745中，油能够从吸入配管733逆流流出。但是，由配管U弯曲部737所构成的油流出防止收集器736面对搬运时的油745的滞留面而朝着上方提升，因此，油745不会流进吸入配管733内和蒸发器709内。在搬运后重新设置时，油流出防止收集器736内的油745因重力而返回压缩机壳740内，而不会发生油745一直堵塞吸入配管733内的情况。

因此，压缩机壳740内的油745被确保定量，从而能够防止供给滑动部758的油量不足，特别是能够防止在压缩机711的开始启动通电时供给滑动部758的油量不足，因此，能够提供一种可进一步降低压缩机711损伤等的危险性的可靠性高的冷藏库。

为了把凹部727在冷藏库内的凸起缩小至最小限度，也可以在顶面配置超薄的凝缩器，也可以采用箱式的结构，在凹部727中依次并列配置压缩机711和机械室风扇731，并确保上下方向的体积。此外，凝缩器如果扩大翅管式、钢丝管式和螺旋翅管式等外表面积来增加散热能力，那么，通过缩小凝缩器的大小或增加能力来达到节能的目的非常有效。

此外，凝缩器并非是强制制冷式，也可以是在外箱723的内侧粘贴传热好的铜配管所构成的自然制冷式，也可以组合配设在各室隔热门体之间的隔板上用来防滴的铜配管。

如果制冷剂使用HC的R600a，那么由于制冷剂气体的比容积更大，体积流量增加，因此，热交换部的流速也增加，传热加速，因吸入配管733的温度上升和毛细管732的冷却产生的冷却效果增大，相反效果提高，并且由于与制冷剂的相溶性大，气体流速也大，因此，油745的循环性好，在确保可靠性方面有利。

此外，使用电动三相阀或电动膨胀阀等的流路控制装置，根据分区结构和温度设定的结构分别使用多个蒸发器，切换多个毛细管，控制减压量，在压缩机711的停止过程中切断气体，这样则能够进一步实现节能化的目的。特别是通过把流路控制装置设置在位于隔热箱体701的顶面的凹部727中，这样不仅能够降低对冷藏库内的热载荷，而且还具有节能效果。

此外，用来搬运冷藏库的背面把手730被设置在易于确保强度的凹部727的下方，但如果在相同的位置，以控制基板为中央在它的两侧设置背面把手730，那么，不仅可以有效地配置空间，而且具有扩大内容积的效果。此外，如果在顶盖734的上方的左右两侧设置背面把手730，那么，就能够避开压缩机711的设置空间而形成把手形状，因此，空间效率高，而且即使在搬运过程中，握住隔热箱体701的角部即可，因此，具有容易搬运的效果。通过将底面把手729也设置在底面前方端，这样，只要握住拐角部即可，因此，能够提高搬运的容易程度。

隔热箱体701的凹部727利用隔热体715构成左右壁面，但是如果只用壳724构成侧面，那么，压缩机711的散热性提高，而且，能够增加配置在凹部727中的部件空间。

在本实施方式中，将压缩机711安装在位于隔热箱体701的顶面后方的凹部727中，但是，在隔热箱体701的顶面部不设置凹部等，而是在大致为平面形状的顶面部安装压缩机711的情况下，在蒸发器709位于压缩机711下方的冷藏库中，同样也在搬运冷藏库等而使其倒放时，防止油流进被配置在压缩机711下方的吸入配管733及蒸发器709中。因此，确保压缩机711内的油量，能够防止油面高度大幅减少，确保向压缩机711的滑动部供油，能够降低压缩机711发生损伤等的危险性。

(实施方式8)

图30是搭载在本发明的实施方式8中的冷藏库中的压缩机的概略剖面图，图31是搭载在本发明的实施方式8中的冷藏库中的压缩机的内部的俯瞰图。

在图中，在压缩机100内部吸入配管800为了不从下壳801的压缩机内部延伸出而与壳内部大体配设在同一个平面上，与吸入消音器802的吸入口802a接近并相向而设。

吸入配管800的壳内开口部与壳内面大致被配设在同一个平面上的原因在于，从结构上来看，是为了防止吸入配管800对壳内的内部结构部件的物理缓冲，实现小型化。

此外，具有转子803a和定子803b的电动构件803通过具有弹性部件的支承部805而被弹性支承在下壳801中，在电动构件803的上部配置压缩构件804。

此外，在顺次安装压缩机100和凝缩器(图中未示)与减压器(图中未示)和蒸发器(图中未示)而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环中，作为制冷剂而封入R600a，在压缩机100的内部封入以与R600a的互溶性大的矿物油为原料的油810。

这样，在电动构件803被配置在下部的压缩机100中，为了使随着压缩机100的运转而进行旋转的电动构件803的转子803a不与油810缓冲，在考虑支承部805的高度或安装位置之后再对其进行配置。

此外，在压缩构件804上形成与上壳(图中未示)或者下壳801具有一定间隙的接触部820。

下面说明压缩机100的详细情况。

轴840具有通过压入和烧嵌而固定转子803a的主轴部841、与主轴部841偏芯而形成的偏芯部842。缸体组850具有略呈圆筒形的压缩室851，同时还具有用来支承轴840的主轴部841的轴承部843，并形成于电动构件803的上方。

此时，在转子803a的压缩构件804一侧形成转子凹部803c，轴承部843在该转子凹部803c内延伸，这样，在电动构件803的转子的高度范围内嵌入***压缩构件804，以此来实现小型化。

活塞860被活动式嵌入压缩室851中，并通过联结装置861与轴840的偏芯部841联结，使轴840的旋转运动转换成活塞860的往复运动。通过活塞860扩大、缩小压缩室851的空间，从吸入消音器802的吸入口802a吸入壳内的制冷剂，通过设置在缸体盖852内部的阀(图中未示)，通过在缸体组850中所形成的排出消音器853和排出管854、排出管870而排出壳外部的排出配管831中。

作为高压配管的排出管854是内径为1.5mm至3.0mm的钢管，使用L字或U字弯曲并且具有柔软性，压缩构件804和壳的排出管870有弹性地连接在一起。

此外，电动构件803使用在转子803a中使用永久磁铁的变频电动机。在现有普通的感应电动机中，如果定子803b和转子803a的积厚不大，那么，就不会产生压缩机100运转所需的扭矩。但是，通过使用在转子803a中使用了永久磁铁的变频电动机，这样就不需要产生旋转扭矩所需的励磁电流，因此，不仅能够使定子803b的积厚或转子803a的积厚变低，而且还能够使电动构件803小型化。

下面，对压缩机100的操作进行说明。

如果压缩机被通电，那么，电流通过终端880、引线881而被流向电动构件803的定子803b，通过定子803b所产生的旋转磁场，转子803a旋转。因转子803a的旋转，与转子连结的轴840的偏芯部842进行与轴840的轴心偏芯的旋转运动。轴840的偏芯运动被与偏芯部842连结的连结装置861转换成往复运动，变成与连结装置861的另一端连结的活塞860的往复运动，活塞860一边使压缩室851内的体积发生变化，一边进行制冷剂的吸入压缩。

活塞860在压缩室851内一个往复过程中所吸入、排出的容积称为气筒容积，因气筒容积的大小冷却能力会发生变化。

下面，对在停止压缩机的状态下，冷藏库因搬运等而倾倒的情况进行说明。

如果压缩机100长时间处于不运转的状态，那么，R600a液化而变成液体制冷剂890，并被贮存在比重比液化的R600a重的矿物油的油810的上部。于是，在制冷剂液化的状态下，作为液体制冷剂被贮存在油上部的通用制冷剂，使用二氧化碳制冷剂、酯油或醚油的组合也同样如此。与此相反，例如，在作为现有技术制冷剂而通常使用R134a和酯油的情况下，油和液体制冷剂的上下关系则相反，液体制冷剂被贮存在下部，酯油被贮存在其上部。

如本实施方式所述，在使用液体制冷剂890被贮存在油810上部这种类型的制冷剂与油的组合的压缩机100中，如果使压缩机100倾斜，那么，被贮存在下部的油810到达在与下壳801的内壁面大体在同一平面上而开口的吸入配管800，于是，油容易流出壳外，因此，壳内部的油810减少，油面高度也最终降低。

如上所述，如果油面高度降低，那么，被供给压缩构件804的滑动部的油量减少，有可能发生滑动部的摩擦等，也可能最终导致可靠性下降。

针对这个问题，在本发明中，使用单位体积的冷冻能力是R134a的大约1/2左右，是二氧化碳的大约1/20左右的制冷剂R600a。这样，为了获得与R134a或二氧化碳相等的冷冻能力，将气筒容积增大为R134a的大约2倍、二氧化碳的20倍左右，因此，压缩机的活塞排出量也与该气筒容积的增加成正比而增加。即，由于制冷剂的单位时间的体积流量增大，因此，制冷剂通过冷冻***内时的配管内的流速增大为R134a的大约2倍、二氧化碳的大约20倍左右，因此，滞留在冷冻***内的油810能够迅速返回压缩机100的内部，从而能够防止壳内的油量不足。

此外，对于冷藏库的搬运等而导致的冷冻机油面的降低，如果在接通压缩机电源之后的10分钟之内的至少5分钟以上的时间，使用按照比商用电源频率高的转速来驱动压缩机的转速这样的变频器装置，那么，因高速旋转压缩机的活塞排出量增大，这样，制冷剂通过冷冻***内时的配管内的流速增大。因此，滞留在冷冻***内的油810能够迅速返回压缩机100的内部，从而防止壳内的油量不足。

此外，在本实施方式的压缩机100中，实现了压缩机在高度方向的小型化，与现有的普通小型压缩机的整个高度190mm～200mm相比，本实施方式的压缩机100的高度为145mm左右，实现了高度方向上的小型化。

在对这种压缩机的整个高度进行小型化时，为了避免可靠性下降，并且确保封入压缩机内部的油量的油面高度是与原来普通小型压缩机相等的30mm，油面高度是原来的压缩机的整个高度的12％～13％。与此相反，在本实施方式的小型压缩机中，油面高度增大到压缩机整个高度的17％左右，压缩机倾斜时油流出成为更大的一个问题。

对于这个问题，本实施方式的压缩机100在实现小型化之时，通过降低压缩构件804及电动构件803的高度来使压缩机小型化。

即，并不将弹性支承由压缩构件804及电动构件803组成的机械部的支承部805的部分作为降低高度的因素，而是利用压缩构件804及电动构件803的机械部，即内部结构部件来实现降低高度，这样，油810不与机械部的电动构件803缓冲，并且油面高度不易发生变动。

如上所述，在冷藏库本体的上部配置压缩机100的方式中，关于导致出现问题的压缩机100的高度方向的小型化，在实现小型化的因素和观点中，特别是在不会促进油流出方面，换言之，为了保持关于控制油流出的可靠性，而采用上述特有的小型化因素的组合结构。

此外，对于油810的油面的最上部至吸入配管800的开口部的高度，通过确保与原来的压缩机相等以上的尺寸关系，也能够控制油810的流出。例如，吸入配管800在壳中的开口位置位于比壳内的最大高度的1/2高的上部，这样就能增大防止压缩机100倾斜时油流出的效果。

此外，在本实施方式中，由于在压缩构件804中形成与上壳(图中未示)或者下壳801具有一定间隙的接触部820，因此，当压缩机倾斜时，通过接触部820与上壳或者下壳801接触，大的压缩构件804及电动构件803组成的机械部不会发生较大的倾斜。因此，能够防止机械部压迫向倾斜一侧移动的油的容积，并能够确保空间部，从而能够防止油808容易从吸入配管流出。

(实施方式9)

图32是搭载本发明的实施方式9中冷藏库的压缩机的概略剖面图。

在压缩机900内部，吸入配管906在壳的内部延伸，它是通过作为弹性部件的弹簧906a与吸入消音器939而接合的直吸式，经过吸入消音器939的内部空间路线而通向缸体936内。此外，吸入配管906的壳内部具有朝着上方的弯曲部，在壳内朝着上方开口，并且与作为弹性部件的弹簧906a连结。

此外，吸入消音器939与缸体盖935的路线相连，它和缸体936或缸体盖935配置在同一方向上。而且，为了与吸吸入消音器939连接，吸入配管906也被配置在同一方向上。为了降低压力脉动以提高配管的弹性，排出配管907采用规定的配管长度，并且在与缸体盖相反的一侧安装下壳。通过在相反一侧构成吸入配管906与排出配管907，这样就能够形成更小型化的压缩机900。

根据上述的直吸式结构，在压缩机900倾斜的情况下，仅通过缸体936的间隙或缸体盖935的阀间隙或设在吸入消音器939中的油908返回孔(图中未示)等微小空间，是不会发生油908的逆流流出。

如果吸入配管906和吸入消音器939的接合采用密密麻麻地缠在一起的弹簧构成，那么，就会降低压缩振动的传达，而且，能够减少油908因粘性从弹簧间隙的流出量，因此，能够降低油908的逆流。

此外，作为连接吸入配管906与吸入消音器939的弹性部件，在本实施方式中使用了弹簧，但也可以使用橡胶等弹性的树脂。

工业上的可利用性

由于本发明所涉及的冷藏库能够有效并且方便地使用冷藏库内部空间，因此，适用于使用家庭用或办公用的冷藏库等冷却装置的机器。

Claims (22)

1.一种压缩机，其特征在于：

其是往复运动式压缩机，

在密闭容器内收纳有由定子和转子构成的电动构件、以及通过所述电动构件而驱动的压缩构件，

由所述压缩构件和所述电动构件组成的机械部通过支承部件而被弹性地支承在所述密闭容器上，

该压缩机具有压缩室以及在所述压缩室内往复运动的活塞，其中，包括：

具有主轴部和偏芯部的轴、以及

轴支承所述主轴部的轴承部，

所述转子被固定在所述主轴部上，

所述转子在所述压缩构件一侧设置有转子凹部，

所述轴承部在所述转子凹部内延伸，

所述电动构件是以多种转速运转的变频驱动的电动机，

在所述转子中使用永久磁铁，使所述主轴部与所述转子的固定长度为转子总高度的15～30％，使缸体组向下方下降，降低所述机械部的高度，并缩短所述轴承部的所述主轴部滑动的最下端部与贮存在所述密闭容器内的作为冷冻机油的矿物油的油面之间的距离，提高向所述压缩构件的滑动部给油的能力，

该压缩机还具有被配置在与所述密闭容器连接的吸入配管上、防止油从所述压缩机内部流出的油流出防止收集器，

使用R600a作为制冷剂，与使用R134a作为制冷剂的情况相比，气筒容积相对增大至2倍，由此，使压缩机配管内的制冷剂的流速比使用R134a时增加。

2.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

所述电动构件是在构成所述定子的定子铁心的多个凸极部上隔着绝缘体缠绕有线圈的凸极集中绕组式。

3.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于：

所述压缩构件包括具有压缩室的缸体组，

所述缸体组具有形成安装在所述电动构件上的安装面的支脚部，

所述缸体组的支脚部被安装在所述凸极集中绕组式的定子铁心上。

4.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

所述永久磁铁由稀土类的永久磁铁构成。

5.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

所述密闭容器具有上容器和下容器，

固定在所述下容器上的多个支脚通过弹性部件而设置在凹部中，

压缩机的上下方向的重心与所述压缩机的支脚和弹性部件的接触面之间的距离，比所述重心与所述支承部件的下端面之间的距离短。

6.如权利要求5所述的压缩机，其特征在于：

固定在下容器上的支脚和所述弹性部件的接触面位于所述支承部件的下端面的更上方。

7.如权利要求6所述的压缩机，其特征在于：

所述弹性部件的高度，比所述接触面和所述下容器的所述最下部之间的距离大。

8.如权利要求5所述的压缩机，其特征在于：

所述支脚包括：

固定在所述密闭容器上的固定面；

向上立起的弯曲部；以及

卡止所述弹性部件的接触面。

9.如权利要求8所述的压缩机，其特征在于：

所述支脚还具有横跨所述固定面和所述弯曲部和所述接触面的至少两处而延伸的肋。

10.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

所述密闭容器具有上容器和下容器，

固定在所述下容器上的多个支脚通过弹性部件而设置在凹部中，

所述凹部在压缩机设置面上具有凹处，

在所述凹处中配设有弹性部件，

以使所述弹性部件的高度大于所述压缩机的设置面与所述压缩机的最下部之间的距离的方式向冷藏库进行安装。

11.如权利要求10所述的压缩机，其特征在于：

利用所述凹处的全周或者其一部分，以使所述弹性部件的下侧嵌入固定的方式向冷藏库进行安装。

12.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

在密闭容器的下容器上具有通过曲率比密闭容器的外周小的凹或者凸所形成的突部。

13.如权利要求12所述的压缩机，其特征在于：

所述突部具有在所述压缩机的支脚与所述密闭容器的连接部分附近所设置的支脚突部。

14.如权利要求12所述的压缩机，其特征在于：

所述突部具有在支承部件的下端面与所述密闭容器的连接部分附近所设置的支承突部。

15.如权利要求5所述的压缩机，其特征在于：

密闭容器的下容器具有通过曲率比密闭容器的外周小的凹或者凸所形成的突部，

所述突部被设置在所述压缩机的支脚与密闭容器的连接部分附近。

16.如权利要求10所述的压缩机，其特征在于：

从所述下容器的最下部至所述上容器的顶部的高度为140mm以下。

17.如权利要求10所述的压缩机，其特征在于：

从设置面至上容器顶部的高度为150mm以下，弹性部件的高度为20mm以上。

18.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

具有分为上下两部的上壳和下壳，

在内部收纳内部结构部件之后，所述上壳和所述下壳在壳接合部被密闭地接合在一起，

设置在所述下壳侧的吸入配管与所述下壳的内壁面大致位于同一平面上，并在压缩机内部开口。

19.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于：

制冷剂被封入冷冻循环中，

所述制冷剂在液化的状态下比所述油的比重轻。

20.一种冷冻装置，其特征在于，包括：

隔热箱体；

顺次配备设置在所述隔热箱体中的压缩机和凝缩器和减压器以及蒸发器而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环；以及

如权利要求1所述的压缩机。

21.一种冷藏库，其特征在于，包括：

隔热箱体；

顺次配备设置在所述隔热箱体中的压缩机和凝缩器和减压器以及蒸发器而形成一系列的制冷剂流路的冷冻循环；以及

如权利要求1所述的压缩机。

22.一种安装有权利要求20所述的冷冻装置的冷藏库。

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