CN100474694C

CN100474694C - 单极天线

Info

Publication number: CN100474694C
Application number: CNB2005100082892A
Authority: CN
Inventors: 稻继进; 增谷武; 藤川和彦; 瀬川政美
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2004-03-04
Filing date: 2005-02-21
Publication date: 2009-04-01
Anticipated expiration: 2025-02-21
Also published as: KR20060043094A; US20050195111A1; CN1665066A; US7158086B2; US7391374B2; US20070024521A1; EP1610413A1

Abstract

本发明提供一种单极天线(40)，包含：接地导体(1)；与该接地导体(1)隔开规定的间隔(H)并对置配置的平板状导体(10)；与该平板状导体(10)连接，在与接地导体(1)绝缘状态下在接地导体(1)侧延伸，并连接到信号源的直线导体(3)，平板状导体(10)由内导体(11)和在该内导体(11)的外周设置规定的间隔而配置的外导体(12、13)构成，由大于或等于一个的连接导体(311、312、321、322)连接内导体(11)的外缘部和外导体(12、13)的内缘部的设定的区域。

Description

单极天线

技术领域

本发明涉及用于汽车等移动通信的车载天线，更详细地涉及对应于在多个频带工作的多频的单极天线。

背景技术

近年来，在汽车等移动体中，使用多个频带，不仅汽车电话，而且导航的网络连接、信息服务、紧急通报***等服务逐渐实用化。

而且，例如用于汽车电话的频带，在日本使用0.8GHz带和1.5GHz带或2GHz带的多个频带，在国外使用0.8GHz带和1.9GHz或2GHz带的多个频带。

为了应对于这些服务，作为车载天线，以这些***为对象，在多个频带动作的天线的要求提高。

对于此，使用图8、图9A以及图9B说明可对应于三个动作频率的现有的单极天线的结构和其动作。

图8是上述现有的单极天线的概略立体图。而且，图9A和图9B是该单极天线的特性图。该单极天线800由天线振子5400和将高频信号馈电给天线振子5400的平板状导体6000的馈电部5200构成。

天线振子5400由平板状导体6000、谐振电路7100、7200、一端连接到内导体6100的直线导体5300以及接地导体5100构成。进而，平板状导体6000由铜等良导电材料构成，该平板状导体6000在同一平面上从内侧开始呈同心圆状地形成内导体6100、第一外导体6200以及第二外导体6300。另外，第二外导体6300具有这些外导体中的最大外径(D)。而且，在该平板状导体6000中，由内导体6100的外缘部经由谐振电路7100连接到第一外导体6200的内缘部，第一外导体6200的外缘部经由谐振电路7200连接到第二外导体6300的内缘部的结构构成。

谐振电路7100、7200被形成为可以得到由例如线圈和电容器的并联电路设定的谐振频率。在该设定的谐振频率下为高阻抗。从而，例如谐振电路7100的情况下，内导体6100和第一外导体6200之间成为绝缘状态。另一方面，由于在该设定的谐振频率以外的频率下成为低阻抗，所以内导体6100和第一外导体6200之间大致成为导通状态。这也和谐振电路7200的情况相同。

而且，与天线振子5400的平板状导体6200连接的直线导体5300的另一端贯通平板状的接地导体5100连接到馈电部5200。来自未图示的信号源的高频信号经由馈电部5200和直线导体5300被馈电到平板状导体6000。

在由这样的结构构成的单极天线800中，将最高的第一频率f1、中间的第二频率f2以及最低的第三频率f3从信号源经由馈电部52馈电到天线元件5400时，天线振子5400进行以下的动作。

首先，第一频率f1被馈电时，谐振电路7100被设定为以第一频率f1谐振，所以对于第一频率f1成为高阻抗。其结果，内导体6100和第一外导体6200成为电绝缘的状态，仅直线导体5300和内导体6100激振。

接着，比第一频率f1低的第二频率f2被馈电时，谐振电路7100成为低阻抗。从而，内导体6100和第一外导体6200大致成为导通状态，第二频率f2被传输到第一外导体6200。另一方面，谐振电路7200被设定为以第二频率f2谐振，所以对于第二频率f2成为高阻抗。因此，成为第一外导体6200和第二外导体6300被电绝缘的状态。从而，在第二频率f2下，除了直线导体5300和内导体6100之外，第一外导体6200也激振。

进而，比第二频率f2低的第三频率f3被馈电时，谐振电路7200也成为低阻抗，第一外导体6200和第二外导体6300之间也大致成为导通状态。其结果，第三频率f3被传输到第二外导体6300，除了直线导体5300、内导体6100以及第一外导体6200之外，进而第二外导体6300也激振。

这样，该单极天线800可以在三个频率下动作。该单极天线800的特性之一的方向性如图9A以及图9B所示。另外，图9A以及图9B如图8所示，是设为将接地导体51的中心作为原点的XYZ坐标的情况的特性，图9A是XY坐标中的特性，图9B是XZ坐标中的特性。

但是，一般的单极天线的方向性在XY坐标中为圆形状(以下，称为“无方向性”)的特性，在XZ坐标中为左右大致相同形状的双形状的特性，XY坐标对左右前后的哪一个方向都可以发送接收电磁波。另外，XZ坐标中的方向性为双形状的特性是指扁的椭圆形状对于Z轴的轴线大致对称的形状，特别是指可以对X轴方向发送接收电波的形状。

与此相对，在图8所示的单极天线800的情况下，从图9A可知，XY坐标中的方向性在第二频率f2以及第三频率f3中都表示圆形状，无方向性。例如，将第二频率f2和第三频率f3分别设为汽车电话用高频侧的1.9GHz带和低频侧的0.9GHz带的情况下，在哪一个频率下，都为圆形状、即无方向性。

另一方面，从图9B可知，在该单极天线800的情况下，在第二频率f2和第三频率f3下都难以得到双形状。在图9B中，第三频率f3侧是双形状，但在第二频率f2侧不是双形状。从而，图9B的XZ坐标中的方向性，由于第二频率f2和第三频率f3的XZ坐标中的方向性的差，图9A的XY坐标中的方向性的强度(以下称为“电波辐射强度”)中产生差。即，由于第三频率f3侧是双形状，而第二频率f2侧不是双形状，所以表示图9A的第二频率f2和第三频率f3的电波辐射强度的圆的大小中产生差。在上述单极天线800的情况下，第二频率f2侧的电波辐射强度比第三频率f3侧大约弱3dBi左右。

在日本特开2000-059129号公报中也公开了与上述的现有的单极天线800类似的结构。

如上所述，在现有的单极天线800中，在两个动作频率、即上述例子中第二频率f2和第三频率f3下，电波辐射强度中产生差。因此，例如汽车电话等***中，在由于通信公司或通信方式的不同等而需要两个动作频率的情况下，产生以下的课题。即，一个动作频率可以确保必要的电波辐射强度且通话灵敏度好，而另一个动作频率无法充分确保电波辐射强度且通话灵敏度降低。

发明内容

本发明用于解决这样的现有的课题，目的在于提供一种可以在多个频率动作，在哪一个动作频率中都可以确保必要的电波辐射强度的单极天线。

本发明的单极天线包含以下的结构：

接地导体；

与该接地导体隔开规定的间隔并与其对置配置的平板状导体；以及

连接到上述平板状导体、在与接地导体绝缘状态下在接地导体侧延伸并连接到信号源的直线导体，

上述平板状导体由内导体和在该内导体的外周设置规定的间隔配置的外导体构成，由沿所述内导体的外周相对于所述平板状导体的中心对称地配置的两个以上的连接导体连接内导体的外缘部和外导体的内缘部之间的所述规定的间隔。

通过设为这样的结构，通过上述连接导体连接内导体和外导体，从而可以以不同的频率来使内导体和外导体动作。进而，在哪个动作频率下都可以确保必需的电波辐射强度。

进而，在这样的结构中，在所述连接导体为偶数个时，也可以将上述连接导体设置于对于平板状导体的中心对称的位置。根据这样的结构，在多个动作频率中也可以确保必需的电波辐射强度。

而且，上述平板状导体也可以与内导体和外导体以及连接导体一体形成。根据这样的结构，可以容易地制造将内导体和外导体以及连接导体一体形成的平板状导体。

进而，也可以为设置与上述直线导体并列地配置的短路导体，用该电路导体将上述接地导体和直线导体短路的结构。如果为这样的结构，由于可以将该短路导体和直线导体的激振设为同相，所以可以提高单极天线的阻抗，并可以扩大激振频带。

而且，在上述结构中，在电介质材料的一个面上设置接地导体，在另一个面上设置平板状导体，连接到该平板状导体的直线导体以与接地导体绝缘的状态在接地导体侧延伸，并连接到信号源的结构也可以。通过设为这样的结构，通过使用具有比空气大的介电常数的电介质材料，可以减小接地导体和平板状导体的间隔。进而，可以设为通过该电介质材料将接地导体和平板状导体一体化的结构，并可以简化单极天线的制造。

而且，在上述结构中，也可以为接地导体的外形比平板状导体的外形大，并且所述接地导体的直径比所述内导体和所述外导体的动作频率的最高频率的波长小的结构。通过设为这样的结构，由于可以将接地导体的大小设为规定的大小，所以容易在车辆的内外装载。

如上所述，根据本发明，可以得到在多个频率下动作，且在哪一个动作频率中都可以确保必要的电波辐射强度的单极天线，对车载用等移动通信领域有用。

附图说明

图1是表示本发明的第一实施例的单极天线的概略立体图。

图2A以及图2B是同一实施例的单极天线的特性图。

图3是表示在同一实施例的单极天线中，连接导体的角度θ和动作频率的关系的图。

图4A是表示具有图4B所示的基本结构的单极天线的情况的平板状导体的外径D和平板状导体和接地导体的间隔(H)、即天线振子高度的关系的图。

图4B是表示同一实施例的单极天线的基本结构的图。

图5是表示同一实施例的变形例的单极天线的天线振子的形状的平面图。

图6是同一实施例的其它的变形例的单极天线中，使用在酚和环氧等比空气介电常数大的电介质材料的两面上设置了铜箔的布线基板的情况的结构截面图。

图7A是表示将同一实施例中的单极天线安装于车体的结构的概略截面图。

图7B是表示将同一实施例中的单极天线安装于车体的其它结构的概略截面图。

图8是现有的单极天线的概略立体图。

图9A和图9B是上述现有的单极天线的特性图。

具体实施方式

以下参照附图详细说明本发明的实施例。另外，对于相同元件赋予相同标号，有时省略说明。

图1是表示本发明的第一实施例的单极天线40的概略立体图。而且，图2A以及图2B是该单极天线40的特性图。本实施例的单极天线40由天线振子4和平板状的接地导体1构成。而且，天线振子4由平板状导体10、直线导体3以及短路导体5构成。平板状导体10可以使用铜板单体和布线基板的铜箔等形成。而且，接地导体1最好使用铜等良导电性材料。

而且，平板状导体10与接地导体1设置间隔而对置配置。进而，从平板状导体10的结构为，从其内侧开始同心圆状地依次同一平面状地设置内导体11、第一外导体12以及第二外导体13。另外，第二外导体13具有最大外径(D)。

进而，如图1所示，内导体11的外缘部和第一外导体12的内缘部通过具有设定的角度θ的两个连接导体311、312连接。而且，第一外导体12的外缘部和第二外导体13的内缘部通过具有相同的角度θ的两个连接导体321、322连接。从而，内导体11、第一外导体12以及第二外导体13通过连接导体311、312、321、322整体一体化构成。

另外，连接内导体11和第一外导体12的连接导体311、312以及连接第一外导体12和第二外导体13的连接导体321、322被设置在对于平板状导体10的中心(与接地导体1的大致中心一致)对称的位置。这里，作为接地导体1的外形的直径L形成为比平板状导体10的直径D大，且其波长比多个动作频率中最高的最高频率(在该情况下，为内导体11的动作频率)的波长小。

而且，在内导体11的大致中央部，并列地连接从与接地导体1绝缘的馈电部2延伸的铜等金属棒状的直线导体3，和连接到接地导体1的金属棒状的短路导体5。

如以上那样构成的本实施例的单极天线40中，天线振子4中设置的多个连接导体311、312、321、322、内导体11、第一外导体12以及第二外导体13的各导体进行与现有的单极天线的谐振电路同样的动作。从而，经由直线导体3从馈电部2将对于天线4最高的第一频率f1、中间的第二频率f2以及最低的第三频率f3馈电时，天线振子4进行以下的动作。

首先，第一频率f1被馈电时，连接导体311、312被设定为以该第一频率f1谐振，所以对于第一频率f1成为高阻抗。其结果，成为内导体11和第一外导体12被电绝缘的状态。从而，仅直线导体3和短路导体5和内导体11激振。

接着，比第一频率f1低的第二频率f2被馈电时，该连接导体311、312成为低阻抗。其结果，内导体11和第一外导体12成为大致导通状态。从而，第二频率f2被传输到第一外导体12。该第二频率f2被馈电时，连接导体321、322被设置为以该第二频率f2谐振，所以对于第二频率f2成为高阻抗。其结果，成为第一外导体12和第二外导体13被电绝缘的状态。从而，第二频率f2中，除了直线导体3以及短路导体5和内导体11，第一外导体12也激振。

进而，比第二频率f2低的第三频率f3被馈电时，除了连接导体311、312，连接导体321、322也成为低阻抗。其结果，第一外导体12和第二外导体13之间也大致成为导通状态。从而，第三频率f3被传输到第二外导体13。在该情况下，除了直线导体3、短路导体5、内导体11以及第一外导体12，第二外导体13也激振。

另外，在上述的情况下，短路导体5和直线导体3以同相激振。

这里，考虑各连接导体对于规定的频率阻抗变化是由于以下理由。将以第一频率f1谐振的连接导体311、312对于第一频率f1成为高阻抗的理由作为例子进行说明。

连接导体311、312为连接内导体11和第一外导体12之间的导体，该连接导体311、312在高频中作为线圈(L)动作。另一方面，没有设置该连接导体311、312的两个对置的区域的内导体11和第一外导体12的间隔作为电容器(C)动作。其结果，上述线圈(L)和电容器(C)并联连接而形成谐振电路。在上述例子中，该谐振电路对于第一频率f1成为高阻抗。

而且，这样，对于在三个频率下动作的单极天线40，作为其特性的方向性如下。即，如图1所示，在将接地导体1的中心作为原点设定XYZ坐标的情况下，图2A是XY坐标中的特性，图2B是XZ坐标中的特性。

将第二频率f2和第三频率f3分别设为例如1.9GHz带和0.9GHz带的情况下，通过设为如图1所示的连接导体311、312、321、322，图2A的XY坐标中的方向性在哪个频率下都成为无方向性。从而，在XY坐标中，对于左右前后哪个方向都可以发送接收电波。

而且，如图2B所示，XZ坐标中的方向性在第二频率f2和第三频率下都为具有双形状的特性。另外，具有双形状的特性是指如图2B所示，以Z轴为中心对称地配置了扁的椭圆形状的形状。从图2B可知，由于第二频率f2和第三频率f3的XZ坐标中的方向性的差小，所以图2A的XY坐标中的电波辐射强度的差减小。换言之，没有表示图2A的第二频率f2和第三频率f3的电波辐射强度的圆的大小中产生差的情况。进而，圆的大小都为电波辐射强度0dBi(c点)以上。从而，可知两个动作频率都可以确保必要的电波辐射强度。

图3是表示连接导体311、312、321、322的角度θ和动作频率的关系的图。以下，以连接第一外导体12和第二外导体13的连接导体321、322的角度θ和第二频率f2和第三频率f3的关系为例进行说明。

在图3中，在连接导体321、322的角度θ为360°、即第一外导体12和第二外导体13为一个外导体的情况下，动作频率当然为一个。

接着，将角度θ从360°减少时，以90°作为边界点，动作频率为两个。即，第一外导体12以第二频率f2动作，第二外导体13以第三频率f3动作。

进而，将角度θ从90°减小，例如将角度θ设为大约3°时，可以将第二频率f2设为1.9GHz，并将第三频率f3设为0.9GHz。这些频率与汽车电话用的高频侧和低频侧的频率一致，所以可以作为汽车电话用。

另外，连接内导体11和第一外导体12的连接导体311、312的角度θ也可以与上述连接导体321、322的角度θ相同。但不必一定设为相同，如果适当选择，则可以以比第二频率f2高的第一频率f1动作。这样，如果通过连接导体311、312以及连接导体321、322分别适当选择连接导体311、322、321、322的角度θ，则可以得到要求的激振频率。其结果，即使动作频率增加至三个以上，也可以应对，同时可以不需要以往需要的由线圈和电容器等的并联电路形成的谐振电路。

另外，在以上的说明中，说明了将连接内导体11和第一外导体12的连接导体311、312以及连接第一外导体12和第二外导体13的连接导体321、322对于平板状导体10的大致中心对称地形成两个的结构。但是，本发明不限于此。连接它们的连接导体也可以为三个以上。例如，在为三个连接导体的情况下，最好对于平板状导体10的中心每120°等角度设置。

接着，使用图4A以及图4B说明本发明的单极天线40的动作频率和外形尺寸的关系。图4A是表示具有如图4B所示的基本结构的单极天线的情况的平板状导体的外径D和平板状导体和接地导体的间隔(H)、即和天线振子高度的关系的图。纵轴为平板状导体的外径D。而且，横轴表示将平板状导体和接地导体的间隔(H)用动作频率的波长λ归一化的H/λ。

然而，现有的单极天线的外形尺寸被构成为以最低动作频率的1/4波长激振。例如，在上述现有的单极天线800的情况下，将平板状导体和接地导体的间隔(H)、即直线导体5300的高度和第二外导体6300的最大外径(D)的和设为设定长度A1，该设定长度A1为A1＝H+D。而且，将该设定长度A1设定为与第三波长f3的1/4波长一致。

例如，在第三频率f3为0.9GHz的情况下，从图4中如下求出设定长度A1。在图4中，虚线为上述现有的单极天线800的情况的数据，以该虚线的数据取横轴的H/λ＝0.10的点时，纵轴的第二外导体6300的最大外径D为50mm。而且，由于第三频率f3为0.9GHz，所以其波长λ为大约333mm。从而，成为间隔H＝0.1×333＝33.3mm。根据这些结果，可以如下求出设定长度A1。A1＝H+D＝33.3+50＝83.3mm，需要大约83mm的长度。

另一方面，在本发明的单极天线40的情况下，从图4A同样如以下那样求出。在图4A中，实线为本发明的单极天线40的情况的数据，以该实线的数据同样地取横轴的λ＝0.10的点时，纵轴的第二外导体13的最大直径D为39mm。而且，将第三频率同样设为0.9GHz时，其波长为大约333mm。从而，间隔H为与上述现有的单极天线800的情况相同的33.3mm。根据这些结果，如下求出设定长度A1。A1＝H+D＝33.3+39＝72.3mm，可以将设定长度A1比现有的单极天线800缩短大约11mm。

换言之，本发明的单极天线40通过设定连接导体311、312、321、322，可以将设定长度A1设为动作频率的1/4波长以下。这与设置谐振电路7100、7200的现有的单极天线800的情况不同，在本发明的单极天线40中，连接第一外导体12和第二外导体13的连接导体321、322对第二频率f2和第三频率f3的激振也起作用，可以将设定长度A1仅减少这些起作用部分。

另外，由连接内导体11和第一外导体12的连接导体311、312决定的设定长度也可以被设定为第二频率f2的1/4波长以下。

这里，说明将图1所示的接地导体1的直径L设为比平板状导体10的外形、即第二外导体13的直径D大，且比最高动作频率f1的2GHz带的波长(λ＝150mm)小的情况的方向性。

另外，说明为了使方向性显著，上述天线的设定长度A1中，将第二外导体13的直径D设为56mm，将间隔H设为13mm的情况。

例如，接地导体1的直径L为比最高动作频率f1的2GHz带的波长大的300mm时，图2B所示的第二频率f2以及第三频率f3的XZ坐标中的方向性从以X轴为基准上下对称的特性，成为现有技术中说明的图9B所示的第二频率f2那样上下非对称的特性。

其结果，在图2B中，第二频率f2以及第三频率f3的方向性如现有技术中说明的图9B所示的第二频率f2那样，方向性的灵敏度的峰值向X轴的上方向(+Z方向)移动。因此，图9B所示的点E1、E2附近的灵敏度分别向内侧移动，从而电波辐射强度变得比0dBi小。

另一方面，将接地导体1的直径L设为比第二外导体13的直径D大并比最高动作频率f1的波长小，即接地导体1的直径L为从56mm至150mm的情况下，如图2B所示，方向性成为以X轴为基准上下对称的特性。因此，可以确保图2B所示的点E1、E2附近的电波辐射强度0dBi以上。

另外，通过实验可以确认接地导体1的优选直径L为最高动作频率f1所规定的波长λ的2/3。在上述的情况下，为2GHz带的波长λ的2/3。

这样，根据本实施方式，平板状导体10由内导体11、第一外导体12以及第二外导体13形成，进而这些导体间由多个连接导体311、312、321、322连接。由此，可以得到例如使内导体11在2GHz带的频率下工作、使第一外导体12在1.9GHz带的汽车电话的高频用的频率下工作、以及使第二外导体13在0.9GHz带的汽车电话的低频用的频率下工作的单极天线40。

而且，通过适当选择这些连接导体311、312、321、322的角度θ，可以得到要求的动作频率。

而且，天线的外形尺寸、即设定长度A1可以设为动作频率的1/4波长以下，所以可以得到更小型的单极天线。

进而，由于可以将平板状导体10的内导体11、第一外导体12、第二外导体13以及连接导体311、312、321、322在同一平面内一体形成，所以可以简化平板状导体10的加工，并可以将单极天线40的制造变得容易。

而且，如果将短路导体5和直线导体3的激振设为同相，则激振被强化，所以可以进一步降低高度。除此之外，作为单极天线的阻抗也增高，所以可以扩大激振频带。

另外，在上述实施方式中，说明了将平板状导体10设为圆形状的情况，但本发明不限于此。例如，如图5所示，即使设为四方形等多边形也可以得到同样的效果。图5是表示本实施例的变形例的单极天线的天线元件400的形状的平面图。在该单极天线的情况下，构成平板状导体100的内导体110、第一外导体120以及第二外导体130都为四边形。将直线导体30和短路导体50设置为连接到内导体110，但对于此，与图1所示的单极天线40结构相同。

连接内导体110和第一外导体120的连接导体325以及连接第一外导体120和第二外导体的连接导体326被设置在对于平板状导体100的中心分别直接到达的位置。而且这些连接导体325、326都被设定为相同的角度θ。作为这样的天线振子400的结构，也可以得到相同的特性。

另外，将平板状导体100设为四边形的情况下，与图1所示的圆形的平板状导体10相比，在使用环状铜板和一定形状的配置基板等的情况下，可以更加提高材料的使用效率，并可以相应降低成本。

而且，在本实施例中，将接地导体1和平板状导体10的间隔作为空隙进行了说明，但本发明不限于此。例如，如图6所示，也可以使用酚和环氧等介电常数比空气大的电介质材料的两面上设置了铜箔的布线基板来构成。图6为在本实施例的其它的变形例的单极天线450，使用在酚和环氧等比空气介电常数大的电介质材料的两面上设置了铜箔的布线基板的情况的结构截面图。

该单极天线450将形成于电介质基板60的一个面上的、例如铜箔作为接地导体15使用，并将形成于另一个面上的铜箔作为平板状导体105使用。在该情况下，另一个面上的铜箔通过光刻处理和蚀刻处理而加工为规定的形状，从而形成内导体115、第一外导体125、第二外导体135。进而，同时加工连接内导体115和第一外导体125的连接导体以及连接第一外导体125和第二外导体135的连接导体。另外，连接导体没有图示。而且，也形成从内导体115贯通电介质基板60地配置的直线导体35和短路导体55，直线导体35于接地导体15绝缘，该区域为馈电部2。电介质基板60介于接地导体15和平板上导体105之间，所以如图6所示，可以将它们的间隔t缩短，并可以实现降低高度。

通过这样的结构，可以一体且在同一平面内形成内导体115、第一外导体125、第二外导体135以及连接导体，所以可以提高各个导体的图形精度，并可以降低天线特性的偏差。

进而，在将本发明的单极天线安装于车体的内部和外部的情况下，也可以如图7A所示那样。图7A是表示将本发明的单极天线安装在车体内的结构的概略截面图。在成为接地导体的车体的外装底盘500上形成凹部505，并在该凹部505内配置天线振子4，通过天线振子4和外装底盘500构成单极天线460也可以。

或者，如图7B所示，不是在外装底盘500而是在内装盖510上形成凹部515，并在该凹部515内配置天线振子4，通过内装盖510和天线振子4构成单极天线460也可以。

通过这样配置，即使安装单极天线，该单极天线也不会从内装盖510和外装底盘500向车室内和车室外突出。从而，其次可以得到不妨碍车体的外观设计等的效果。

Claims

1.一种单极天线，包含：

接地导体；

与所述接地导体隔开规定的间隔并与其对置配置的平板状导体；以及

与所述平板状导体连接、在与所述接地导体绝缘状态下在所述接地导体侧延伸并连接到信号源的直线导体，

所述平板状导体由内导体和在所述内导体的外周设置规定的间隔配置的外导体构成，由沿所述内导体的外周相对于所述平板状导体的中心对称地配置的两个以上的连接导体连接所述内导体的外缘部与所述外导体的内缘部之间的所述规定的间隔。

2.如权利要求1所述的单极天线，其中，

在所述连接导体为偶数个时，将所述连接导体设置在相对于所述平板状导体的中心对称的位置。

3.如权利要求1所述的单极天线，其中，

所述平板状导体由将所述内导体和所述外导体以及所述连接导体一体形成的结构构成。

4.如权利要求1所述的单极天线，其中，

设置与所述直线导体并列地配置的短路导体，通过所述短路导体将所述接地导体和所述内导体短路。

5.如权利要求1所述的单极天线，其中，

在电介质材料的一个面上设置所述接地导体，在另一个面上设置所述平板状导体，连接到所述平板状导体的所述直线导体在与所述接地导体绝缘的状态下在所述接地导体侧延伸，并连接到信号源。

6.如权利要求1所述的单极天线，其中，

所述接地导体的外形比所述平板状导体的外形大，并且所述接地导体的直径比所述内导体和所述外导体的动作频率的最高频率的波长小。