Stützenanordnung für Betonschalungen
Die Erfindung bezieht sich auf eine Stützenanordnung für Betonschalungen.
Die bekanntlich meist als I-Profile ausgebildeten und aus Stahl oder Holz bestehenden Schalungsträger einer Betonschalung, sei es für Wände oder Decken, müssen den vom Beton auf die Schalhaut ausgeübten Druck, der bekanntlich bis zu 6 to/m2 Schalungsfläche betragen kann, nicht nur sicher, sondern auch ohne Verformung der Schalhaut aufnehmen, damit eine genaue ebene Betonoberfläche gewährleistet wird. Deshalb kann die Distanz, d. h. der Mittenabstand jeweils benachbarter Schalungsträger nur relativ gering sein, weil sonst die Schalhaut ausweichen, d. h. sich zwischen den Trägern nach aussen durchbiegen würde. Dies bedingt aber wegen der erforderlichen grossen Anzahl von Schalungsträgern einmal einen grossen Aufwand an Trägermaterial und zum anderen auch einen erheblichen Zeitaufwand für die Montage bzw.
Demontage der Schalung, so dass deren Kosten, die in den Baupreis eingehen, recht hoch sind. Zudem wird es im Schalungsbau als nachteilig angesehen, dass die Konstruktionshöhe der Schalungsträger relativ gross sein muss. Überdies besteht ein weiterer Nachteil der herkömmlichen Trägersysteme für Betonschalungen darin, dass sie trotz oder gerade wegen ihrer Normierung infolge mangelnder Verstellbarkeit, d. h. Anpassungsfähigkeit den mannigfaltigen praktischen Erfordernissen bzw.
baulichen Situationen nicht gerecht werden, so dass auf der Baustelle häufig aufwendige Änderungen bzw. mühsame und zeitraubende Anpass- und Flickarbeiten erforderlich sind.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, diese Nachteile zu beseitigen, d. h. eine Stützenanordnung für Betonschalungen zu schaffen, bei welcher der Material- und Arbeitsaufwand wesentlich geringer als bei den bisher bekannten Stützenanordnungen sein soll, welche mit kleineren Trägerhöhen als bisher auskommen soll und welche sich auch den jeweiligen baulichen Erfordernissen besser als bisher anpassen soll. Ferner soll die erfindungsgemässe Stützenanordnung sich mit dem durch das Schweizer Patent Nr. 521 498 vorgeschlagenen Longarinensystem für Betonschalungen in einfacher und vorteilhafter Weise kombinieren lassen.
Demgemäss betrifft die Erfindung eine Stützenanordnung für Betonschalungen, welche erfindungsgemäss gekennzeichnet ist durch Schalungsträger, die aus je zwei einander spiegelbildlich gleichen und zueinander parallel verlaufenden Z-Profilen bestehen, welche durch an ihren Profilstegen angebrachte Traversen voneinander distanziert und zueinander und zur Schalhaut derart angeordnet sind, dass ihre divergierenden Flansche auf der Belastungsseite des Schaltungsträgers liegen und ihre einander zugekehrten longarinenseitigen Flansche zwischen sich einen über die ganze Länge des Schalungsträgers durchgehenden Schlitz frei lassen, sowie durch Trägerklemmen zum Festklemmen von Longarinen an den Schalungsträgern, welche Trägerklemmen von der Vorderseite des Schalungsträgers her in diesen senkrecht zu ihm durch den Trägerschlitz hindurch eingeschoben sind,
und ferner durch Kupplungsklemmen zum Festklemmen von in die Schalungsträger stirnseitig eingeschobenen Trägerverlängerungen an den Schalungsträgern, welche Kupplungsklemmen durch den Trägerschlitz hindurch in den Schalungsträger eingeschoben sind.
Hierbei kann eine bevorzugte Ausführungsform der Stützenanordnung darin bestehen, dass die von der Schalungsseite des Schalungsträgers her in diesen eingeschobene Trägerklemme aus einer Kopfplatte, einem an dieser fest angebrachten und mit einem Aussengewinde versehenen Anker, einer auf diesen lose aufgesteckten Gegenplatte und einer Schraubenmutter besteht, und dass der Durchmesser des Ankers kleiner ist als die Breite des Trägerschlitzes.
Ferner kann eine bevorzugte Ausführung der Stützenanordnung darin bestehen, dass die Trägerverlängerung aus zwei einander gleichen, voneinander distanzierten, zueinander parallelen und durch Stege miteinander verbundenen Hohlprofilen von rechteckigem Querschnitt, besteht und mit an ihr fest angebrachten Distanzstücken versehen ist, und dass die Breite der Gesamtquerschnittsfläche der Trägerverlängerung kleiner ist als der gegenseitige Abstand der Stege der beiden Z-Profile des Schalungsträgers.
Weiterhin kann eine bevorzugte Ausführungsform der Stützenanordnung darin bestehen, dass die von der Rückseite des Schalungsträgers her in diesen eingeschobene Kupplungsklemme aus einer Kopfplatte, einem an dieser fest angebrachten und mit einem Aussengewinde versehenen Anker, einer auf diesen aufgesteckten Gegenplatte und einer Schraubenmutter besteht, und dass der Durchmesser des Ankers sowie die Breite der Kopfplatte kleiner sind als die Breite des Trägerschlitzes und der gegenseitige Abstand der beiden Hohlprofile der Trägerverlängerung.
Die Schalungsträger können entweder aus je zwei ungleichflanschigen Z-Profilen bestehen oder aber aus je zwei gleichflanschigen Z-Profilen zusammengesetzt sein.
Ferner können bei einer bevorzugten Ausführungsform der Stützenanordnung die Traversen der Schalungsträger aus Winkeleisen bestehen, deren einer, mit einer Gewindebohrung versehener Schenkel zur Aufnahme einer aus Holz bestehenden Tragleiste für die Schalhaut dient.
Zur Erläuterung des Erfindungsgegenstandes dienen die in schematischen Darstellungen wiedergegebenen Ausführungsbeispiele. Die Zeichnungen zeigen in
Fig. 1 die neue im Vergleich zur herkömmlichen Stützenanordnung bei einer Wandschalung, im Grundriss,
Fig. 2 einen aus zwei ungleichflanschigen Z-Profilen zusam mengesetzten Schalungsträger mit auf dessen Rückseite angeordneten längeren Flanschen, in einer Stirnansicht,
Fig. 3 einen aus den selben ungleichflanschigen Z-Profilen, wie in Fig. 7 zusammengesetzten Schalungsträger wie in Fig. 2, jedoch mit auf dessen Vorderseite angeordneten längeren Flanschen, in einer Stirnansicht,
Fig. 4 ein gleichflanschiges und ein ungleichflanschiges Z Profil eines Schalungsträgers, in je einer Stirnansicht,
Fig.
5 die Befestigung einer Longarine am Schalungsträger, in einer räumlichen Ansicht,
Fig. 6 eine Trägerklemme zur Befestigung der Longarine am Schalungsträger, in einem Querschnitt durch den Schalungsträger nach der Linie VI-VI der Fig. 7.
Fig. 7 die Trägerklemme der Fig. 6, in einem Querschnitt durch die Longarine nach der Linie VII-VII der Fig. 6,
Fig. 8 einen Wandschalungsträger mit Trägerverlängerung und Kupplungsklemme in einer Seitenansicht, teilweise im Schnitt,
Fig. 9 die Kupplungsklemme der Fig. 8, in einem Querschnitt durch den Schalungsträger und die in ihn eingeschobene Trägerverlängerung nach der Linie IX-IX der Fig. 8.
Fig. 10 zwei durch eine Trägerkupplung und Kupplungsklemmen miteinander verbundene Wandschalungsträger, in einer Seitenansicht.
Fig. 11 einen Deckenschalungsträger mit Trägerverlängerung und Kupplungsklemme, in einer Seitenansicht,
Fig. 12 zwei durch eine zugleich als Trägerkupplung verwendete Trägerverlängerung und Kupplungsklemmen miteinander verbundene Deckenschalungsträger. in einer Seitenansicht,
Fig. 13 eine Trägerklemme anderer Ausführung zur Befestigung der Longarine am Schalungsträger, in auseinandergezogener räumlicher Darstellung,
Fig. 14 die Trägerklemme der Fig. 13, in einem Querschnitt,
Fig. 15 die Kopfplatte der Trägerklemme nach Fig. 13 und 14. in einer räumlichen Ansicht,
Fig. 16 eine Stützmauerschalung an abschüssiger Strasse, in der Draufsicht.
Fig. 17 eine Wandschalung mit einem schräggestellten Endschalungsträger, in der Draufsicht, und
Fig. 18 das Gerippe einer Wandschalung, in der Draufsicht.
Oben in Fig. 1 sind zwei herkömmliche, als I-Profile ausgebildete und aus Stahl oder Holz bestehende Schalungsträger ST mit einem gegenseitigen Mittenabstand Am nebeneinander angeordnet. Auf der Belastungsseite der Schalungsträger ST befindet sich die mit SH bezeichnete Schalhaut, welche mit ihrer freien Oberfläche die mit Be bezeichnete Betonschicht auf einer Seite begrenzt, während auf der Rückseite der Scha lungsträger ST zur Versteifung der Schalung in bekannter
Weise die mit L bezeichneten Longarinen angeordnet sind.
Die Schalhaut SH kann örtlich im Bereich zweier benach barter Schalungsträger ST als auf zwei Stützen frei aufliegen der Träger mit gleichbleibendem Querschnitt, gleichmässig auf die Freilänge belastet, angesehen werden, was bekanntlich ein in der Festigkeitslehre häufig vorkommender Belastungsfall der Beanspruchung auf Biegung ist. Die mit lo bezeichnete
Freilänge zwischen den Stützen wird dabei durch die benach barten Kanten K der vorderen, d. h. belastungsseitigen Flan sche der beiden benachbarten Schalungsträger ST gebildet, weil nur diese beiden Flanschkanten K in bezug auf die Biegebeanspruchung die beiden effektiven Stützen darstellen.
Die Freilänge 1 zwischen den Kanten K ist massgebend für die Grösse der durch den in die Schalung eingefüllten Beton verursachten Durchbiegung der Schalhaut SH nach aussen im Bereich zwischen den beiden Schalungsträgern ST. die zwecks Erzielung einer genau ebenen Betonfläche so gering. wie nur irgend möglich, gehalten werden muss.
In der Mitte von Fig. 1 sind zwei erfindungsgemässe. z. B.
aus Stahl bestehende Schalungsträger ST mit derselben Freilänge lo, wie bei den beiden darüber dargestellten herkömmlichen Schalungsträgern ST. nebeneinander angeordnet. Die beiden Schalungsträger ST bestehen aus je zwei einander gleichen und zueinander parallel verlaufenden Z-Profilen lz, welche durch an ihren Profilstegen lst angebrachte Traversen la voneinander distanziert und zueinander und zur Schalhaut SH derart angeordnet sind, dass ihre divergierenden Flansche
1 vorn auf der Belastungsseite des Schalungsträgers ST liegen und ihre einander zugekehrten longarinenseitigen Flansche 1 zwischen sich einen über die ganze Länge des Schalungsträgers ST durchlaufenden Schlitz s frei lassen.
Zwar ist bei den zuvor erläuterten herkömmlichen Schalungsträgern ST und bei den erfindungsgemässen Trägern ST die durch den gegenseitigen Abstand der Flanschkanten Kl bestimmte Freilänge 1 die selbe, jedoch ist bei den letzteren, bedingt durch ihren Aufbau, der mit Alm bezeichnete gegenseitige Mittenabstand erheblich grösser als der entsprechende Abstand Am bei den in Fig. 1 oben dargestellten herkömmlichen Trägern ST, was im folgenden näher erläutert werden soll.
Beträgt z. B. bei den in Fig. 1, oben, dargestellten herkömmlichen Trägern ST die Breite b der Flanschen 5 cm und die Freilänge lo 50 cm, so ist dort der gegenseitige Mittenabstand Am der beiden Träger ST = 50 cm + 2 x 2,5 cm = 55 cm. Demgegenüber beträgt aber bei den in Fig. 1, Mitte, dargestellten erfindungsgemässen Trägern ST bei der selben Freilänge 1 = 50 cm der gegenseitige Mittenabstand Alm 75 cm, wenn dort beispielsweise im Handel befindliche gleichflanschige Z-Profile mit den Abmessungen 200/50/3 gewählt werden (vgl. Fig. 4, rechts), bei denen die Höhe H = 200 mm.
die Stärke überall t = 3 mm, die Länge der beiden Flansche inkl. der Stegstärke von 3 mm je bl = 50 mm und damit die Gesamtbreite des Z-Profils Bz = 2 x bi-t = 2 x 50 mm-3 mm = 97 mm beträgt, und wenn dort die Breite Bs des Trägerschlitzes s beispielsweise zu 56 mm gewählt wird, so dass sich die Gesamtbreite des neuen Schalungsträgers ST zu B= 2XBz+Bs = 2 x 97 mm+ 56 mm = 250 mm ergibt, weil sich bei den neuen Schalungsträgern ST der gegenseitige Mittenabstand Alm aus der Freilänge lo = 50 cm und den halben Breiten der beiden benachbarten Träger ST, die je '/2B = /2x 250 mm = 125 mm = 12,5 cm betragen, innerhalb der zugehörigen Masskette 50 cm plus 2 x 12,5 cm = 75 cm zusammensetzt.
Unten in Fig. 1 sind zwei herkömmliche, wieder als I-Profile ausgebildete, aber grössere Abmessungen als die Träger ST in Fig. 1, oben, aufweisende, Schalungsträger ST zwar mit dem selben gegenseitigen Mittenabstand Alm, beispielsweise = 75 cm, wie bei den beiden darüber dargestellten erfindungsgemässen Schalungsträgern ST, nebeneinander angeordnet, jedoch ist bei ihnen die durch den gegenseitigen Abstand der Flanschkanten K bestimmte Freilänge lo erheblich grösser als die Freilänge lo bei den in Fig. 1 darüber dargestellten erfindungsgemässen Trägern ST, weil hier die halben Breiten der beiden benachbarten Träger ST , welche in die Freilänge lo eingehen, trotz grösserer Abmessungen der I-Träger ST kleiner sind als bei den neuen Trägern ST und z.
B. nur je 5 cm betragen, so dass sich hier die Freilänge lo = Alm-2 X '/2b = 75 cm-2 X 5 cm = 65 cm ergibt, die aber im Hinblick auf die dann auftretende, in Fig. 1, unten, mit einer gestrichelt gezeichneten Linie D-B angedeutete Durchbiegung der Schalhaut SH zu gross sein würde. Während also beim neuen Trägersystem (vgl. Fig. 1, Mitte) die zulässige Freilänge lo zu einem gegenseitigen Mittenabstand Alm der jeweils benachbarten Träger ST führt, der grösser ist als der gegenseitige Mittenabstand Am jeweils benachbarter Träger ST herkömmlicher Bauart bei derselben zulässigen Freilänge lo (vgl. Fig. 1, oben), würden herkömmlicheTräger ST (vgl.
Fig. 1, unten), wenn sie mit dem selben gegenseitigen Mittenabstand Alm, wie er bei den neuen Trägern ST für die zulässige Freilänge ls zugelassen werden kann, nebeneinander angeordnet würden, trotz grösser gewählten Abmessungen einen zu grossen freien Abstand der jeweils benachbarten Träger ST, d. h. eine zu grosse Freilänge lo ergeben, die zu unzulässigen Durchbiegungen der Schalhaut SH zwischen den Trägern ST führen müsste.
Als weitere Folge des neuen, zweiteiligen Trägers ST ergibt sich, wie ebenfalls aus Fig. 1 entnommen werden kann, dass die Konstruktionshöhe bei den neuen Trägern ST gegenüber konventionellen Trägern mit I-Profil bei gleicher Belastung (Kg) und Beanspruchung (kg/cm2) geringer sein kann, da die neuen Träger ST im Gegensatz zu den herkömmlichen aus je einem I-Profil bestehenden Trägern aus zwei Z-Profilen zusammengesetzt sind, d. h. zwei Stege lst sowie zwei vordere Flansche 1 und zwei rückseitige Flansche 1 aufweisen. Ein herkömmlicher, als I-Träger ausgebildeter Schalungsträger mit dem selben Widerstandsmoment des Querschnitts (W in cm3) wie beim neuen Schalungsträger ST müsste nämlich eine wesentlich grössere Höhe aufweisen. Im Betonschaiungsbau wird es aber begrüsst, wenn die Konstruktionshöhe der Schalungsträger gering gehalten werden kann.
In Fig. 2 besteht ein Schalungsträger STu aus je zwei ungleichflanschigen Z-Profilen lzu, wobei die beiden längeren Flansche 1 an der Rückseite des Trägers STu angeordnet und einander zugekehrt sind. Wenn hierfür zwei handelsübliche Z Profile lzu mit den Abmessungen 200/55/40/5 gewählt werden, bei denen die Höhe 200 mm, die Stärke überall t = 3 mm, die Länge des längeren Flansches inkl. der Stegstärke von 5 mm bl = 55 mm, die Länge des kürzeren Flansches inkl. der Stegstärke von 5 mm b2 = 40 mm und die Gesamtbreite des Z-Profils Bz = bi+b2-t = 55 mm+40 mm-5 mm = 90 mm beträgt (vgl.
Fig. 4, links), so ergibt sich bei einer Breite Bs = 70 mm für den Trägerschlitz s die Gesamtbreite des Schalungs trägers ST0 zuB= 2XBz+Bs = 2x90mm+70mm = 250 mm = 25 cm, und ebenso, wie beim neuen, aus gleichflanschigen Z-Profilen 200/50/3 zusammengesetzten Schalungsträger ST (vgl. Fig. 1, Mitte), bei einer Freilänge lo = 50 cm der gegenseitige Mittenabstand Alm = lo plus rechts und links je eine halbe Trägerbreite B zu 50cm+2X12,5cm = 75 cm.
Der in Fig. 3 dargestellte Schalungsträger STu ist aus denselben ungleichflanschigen Z-Profilen zusammengesetzt, wie der Träger STu der Fig. 2, wobei jedoch hier die beiden längeren Flansche 1 u an der Vorderseite des Trägers STu angeordnet sind und divergieren. Zwar ergibt sich für diesen Schalungsträger STu, wie ein Vergleich der beiden Fig. 2 und 3 sofort erkennen lässt, bei der selben Gesamtbreite B des Trägers wie beim Schalungsträger STu der Fig. 2 auch die selbe Schlitzbreite Bs, jedoch sind beim Träger der Fig. 3 die beiden Profilstege lstu näher aneinandergerückt als bei dem der Fig. 2. Da, wie später näher erläutert wird, für die neue Stützenanordnung vorzugsweise aus je zwei voneinander distanzierten Hohlprofilen zusammengesetzte Trägerverlängerungen TV (vgl.
Fig. 812) vorgesehen sind, welche in die Schalungsträger ST bzw.
STu stirnseitig eingeschoben werden können, dürfte es zweckmässig sein, für diesen Fall die in Fig. 2 dargestellte Anordnung der ungleichflanschigen Z-Profile für den Schalungsträger STu zu wählen, bei der die beiden Profilstege lstu weiter voneinander entfernt sind als beim Träger der Fig. 3, so dass auch eine aus zwei Hohlprofilen zusammengesetzte Trägerverlängerung TV von grösserem Gesamtquerschnitt noch innerhalb des Schalungsträgers STu Platz findet.
In Fig. 4 ist links ein ungleichflanschiges Z-Profil lzu und rechts ein gleichflanschiges Z-Profil lz für den Schalungsträger STu bzw. ST in je einer Stirnansicht dargestellt. Wird für das ungleichflanschige Z-Profil lzu z. B. ein handelsübliches Kaltprofil aus Stahl 200/55/5 gewählt, so beträgt die Gesamtbreite dieses Z-Profils Bz = bi +b2-t = 55 mm+40 mm-5 mm = 90 mm. Wird für das gleichflanschige Z-Profil lz z. B. ein handelsübliches Kaltprofil aus Stahl 200/50/50/3 gewählt, so beträgt die Gesamtbreite dieses Z Profils B2 = bi+bi-t = 50mm+50mm-3mm = 97 mm.
In Fig. 5 ist eine Longarine L mittels einer als Schraubklemme ausgebildeten Trägerklemme TK an einem Wandschalungsträger ST angeklemmt. Die Longarine L besteht ihrerseits aus zwei einander gleichen, über ihre ganze Länge voneinander distanzierten und zueinander parallel verlaufenden ungleichflanschigen Z-Profilen L, welche durch mindestens zwei auf ihre rückseitigen kürzeren Flansche 1 aufgeschweisste, relativ weit voneinander distanzierte Verbindungslaschen La miteinander fest verbunden sind. Im Im Schweizer Patent No. 521 498 sind derartige Longarinen und ihre Vorteile näher erläutert.
Gemäss den Fig. 6 und 7 besteht die Trägerklemme TK aus einer rechteckigen Kopfplatte 2, einem an dieser angeschweissten, mit einem Aussengewinde versehenen Anker 2a, einer auf diesen lose aufstreckbaren rechteckigen Gegenplatte 2g und einer Schraubenmutter 2 m. Die Trägerklemme TK wird von der Vorderseite des Schalungsträgers ST her in diesen senkrecht durch den Trägerschlitz s hindurch eingesetzt, wie dies in Fig. 6 durch einen Richtungspfeil R veranschaulicht ist.
Ferner geht aus den Fig. 6 und 7 hervor, dass die Traversen la des Schalungsträgers ST aus ungleichschenkligen Winkeleisen bestehen, deren belastungsseitig angeordnete kürzere Schenkel zur Aufnahme einer aus Holz bestehenden Tragleiste TL dienen, welche mittels Kopfschrauben KS an den Winkeleisen la angeschraubt ist und eine derartige Höhe besitzt, dass ihre freie Oberfläche genau mit der Belastungsfläche BF des Schalungsträgers ST fluchtet. Die Schalhaut HS wird mittels Nägeln N an der Tragleiste TL befestigt. Die Longarine L lässt an ihrer Rückseite reichlich Platz frei, um die Gegenplatte 2 auf den Anker 2a aufzustecken und die Schraubenmutter 2m anzuziehen.
In Fig. 8 ist eine Trägerverlängerung TV von der Stirnseite eines Wandschalungsträgers ST her in diesen eingeschoben und mittels einer als Schraubklemme ausgebildeten Kupplungsklemme KK am Schalungsträger ST angeklemmt. Die Trägerverlängerung TV besteht aus zwei einander gleichen, voneinander distanzierten, zueinander parallelen und durch Stege 3a miteinander verbundenen Hohlprofilen 3 von rechteckigem Querschnitt und ist mit angeschweissten Distanzstücken 4d versehen (vgl. Fig. 9).
Die Kupplungsklemme KK besteht aus einer rechteckigen Kopfplatte 4, einem an dieser angeschweissten und mit einem Aussengewinde versehenen Anker 4a, einer auf diesen aufsteckbaren rechteckigen Gegenplatte 4g und einer Schraubenmutter 4m (vgl. Fig. 8 und 9). Die Kupplungsklemme KK wird von der Rückseite des Wandschalungsträgers ST her in diesen durch den Trägerschlitz s hindurch eingesetzt, wie dies in Fig. 9 durch einen Richtungspfeil R4 veranschaulicht ist. Dazu ist die Breite der Kopfplatte 4 sowie der Durchmesser des Ankers l a kleiner als die Breite des Trägerschlitzes s und der gegenseitige Abstand der beiden voneinander distanzierten Hohlprofile 3 der Trägerverlängerung TV. Zwar ist die Länge der Kopfplatte 4 grösser als der gegenseitige Abstand der beiden Stege 3a der Trägerverlängerung TV (vgl.
Fig. 8), aber trotzdem lässt sich die Kupplungsklemme KK auch in die Trägerverlängerung TV derart einschieben. dass die Kopfplatte 4 die Stirnseiten der beiden Stege 3a überdeckt und so ein Widerlager bildet. Dies wird nämlich dadurch erreicht, dass beim Einsetzen der Kupplungsklemme KK in den Schalungsträger ST und anschliessend die Trägerverlängerung TV in Richtung des Pfeiles R4 die Kupplungsklemme KK in schräger Lage eingeführt wird, so dass die Kopfplatte 4 zunächst nur mit einem Ende auf einen der beiden Stege 3a zu liegen kommt, wonach unter entsprechender Schwenkung der Kupplungsklemme KK auch das andere Ende der Kopfplatte 4 auf den anderen Steg 3a aufgelegt werden kann.
Diese Kippbewegung der Kupplungsklemme KK ist deshalb leicht möglich, weil dazu der durchlaufende Trägerschlitz s und der sich parallel zu diesem erstreckende Hohlraum zwischen den beiden Hohlprofilen 3 der Trägerverlängerung TV genügend Spielraum bieten.
Die Höhe der an der Trägerverlängerung TV angeschweissten Distanzstücke 4d ist so bemessen. dass die beiden Hohlprofile 3 der eingeschobenen Trägerverlängerung TV auf deren Belastungsseite mit der Belastungsfläche BF des Schalungsträgers ST fluchten, so dass sich die Schalhaut SH auch luf der Trägerverlängerung TV abstützen kann. Wenn die auf den Anker 4a aufgeschraubte Schraubenmutter 4m fest angezogen wird, drückt die dadurch nach hinten gezogene Kopfplatte 4 auf die beiden Stege 3a der Trägerverlängerung TV und zieht damit die letztere nach hinten. Hierbei setzt sich die Trägerverlängerung TV mit den beiden an ihr angeschweissten Distanzstücken 4d auf die Innenflächen der Flansche der beiden Z-Profile des Schalungsträgers ST fest auf.
Dadurch wird aber die Trägerverlängerung TV am Schalungsträger ST zugleich an vier Stellen festgeklemmt, nämlich zwischen den beiden Enden der Kopfplatte 4 und den vorderen Stirnflächen der beiden Stege 3a der Trägerverlängerung TV einerseits sowie zwischen den hinteren Stirnflächen der an ihr angeschweissten beiden Distanzstücke 4d und den Innenflächen der Flansche der beiden Z-Profile des Schalungsträgers ST andererseits. Hierbei kommt die Vorderfläche der Trägerverlängerung TV dank der genau bemessenen Höhe der beiden Distanzstücke 4d genau in die Ebene der vorderen Belastungsfläche BF des Schalungsträgers ST zu liegen.
Fig. 10 zeigt eine Trägerverlängerung TV, welche als Kupplung für zwei übereinander angeordnete Wandschalungsträger ST und ST verwendet wird. Hier ist die Trägerverlängerung mit je einer Kupplungsklemme KKl bzw. KKr im unteren Schalungsträger ST bzw. oberen Schalungsträger ST festgeklemmt. Statt einer Trägerverlängerung TV kann hierfür aber auch eine entsprechend kürzere Trägerkupplung TKu verwendet werden, wie dies in Fig. 10 durch eine strichpunktiert gezeichnete Linie angedeutet ist.
Fig. 11 zeigt einen Deckenschalungsträger ST, der mittels einer in ihn eingeschobenen Trägerverlängerung TV und einer Kupplungsklemme KK nach rechts verlängert ist, während in Fig. 12 gezeigt ist, wie zwei Deckenschalungsträger ST und ST mittels einer zugleich als Kupplung dienenden Trägerverlängerung TV und zwei Kupplungsklemmen KKa und KK2 miteinander fest verbunden werden können.
Fig. 13 zeigt eine von Fig. 5-7 abweichende Trägerklemme TK zur Befestigung der Longarine L am Schalungsträger ST.
Diese Trägerklemme TK gewährleistet eine besonders genaue rechtwinklige und zugleich auch eine besonders starre Verbindung zwischen den hier aus Z-Profilen bestehenden Longarinen L und den Schalungsträgern ST. Zudem ermöglicht diese Trägerklemme TK durch ihre feinstufige Winkeleinstellbarkeit praktisch jede Neigung der Longarine L gegenüber dem Scha lungsträger ST, bzw. umgekehrt. wobei aber auch dann der gewünschte Neigungswinkel zwischen Longarine L und Scha lungsträger ST, wie auch die Starrheit ihrer Verbindung jeweils immer gewährleistet werden.
Gemäss Fig. 13 besteht die Trägerklemme TK im wesentlichen aus einer rechteckigen Kopfplatte 7 mit einem sternförmigen Ansatz 2 st und einem mit Aussengewinde versehenen Anker 2 a, einer rechteckigen Gegenplatte 2 g mit einer sternförmigen Durchgangsöffnung 2 gst. einer Unterlagsscheibe 2 u und einer Schraubenmutter 2 m.
Die Kopfplatte 2 und die Gegenplatte 7 g weisen in der Mitte je einen durchlaufenden leistenförmigen Ansatz Ak bzw.
Ag auf, dessen Breite genau der Breite der Schlitze st bzw. sl des Schalungsträgers ST bzw. der Longarine L entspricht, während die zu den inneren Stegflächen des Schalungsträgers ST bzw. der Longarine L parallel verlaufenden Stirnflächen fs und fg der Kopfplatte 2 bzw. Gegenplatte 2 g von diesen Stegflächen reichlich distanziert sind. Somit passen die Kopfplatte 2 und Gegenplatte 2 g mit den zentralen leistenförmigen Ansätzen As bzw. Ag, und zwar nur mit diesen, formschlüssig in die Längsschlitze st bzw. sl des Schalungsträgers ST bzw. der Lon ganne L.
Der sternförmige Ansatz 2 st der Kopfplatte 2, der hier beispielsweise zwölf Zähne aufweist, passt formschlüssig in die sternförmige Durchgangsöffnung 2 gst der Gegenplatte 2 g, die zwölf Zahnlücken besitzt, und zwar in jeder aller möglichen zwölf gegenseitigen Drehlagen zwischen dem Ansatz 2 st und der Durchgangsöffnung 2 gst. in der die zwölf Sternzähne des Ansatzes 2 st jeweils in die zwölf Zahnlücken der sternförmigen Durchgangsöffnung 2 gst hineinpassen.
Da einerseits die Kopfplatte 7 formschlüssig mit dem Schalungsträger ST und andererseits die Gegenplatte 2 g formschlüssig mit der Longarine L verbunden ist und ausserdem die Gegenplatte 2 g formschlüssig passend auf den sternförmigen Ansatz 2 st der Kopfplatte 2 aufschiebbar ist. herrscht nach Herstellung der Verbindung zwischen Kopf- und Gegenplatte 2 bzw. 2 g auch ein exakter Formschluss zwischen dem Schalungsträger ST und Longarine L, der eine starre, wie auch genaue Verbindung dieser beiden Schalungselemente gewährleistet und damit irgendwelche unerwünschte Lagenveränderungen derselben relativ zueinander ausschliesst.
Dies trifft aber für jede der verschiedenen Winkeleinstellungen zwischen Longarine L und Schalungsträger ST zu, die durch die möglichen gegenseitigen Drehlagen der beiden Klemmplatten 2 und 2 g gegeben sind.
Die Höhe der beiden leistenförmigen Ansätze As und Ag der Kopfplatte 2 bzw. Gegenplatte 2 g ist etwas kleiner als die Dicke der Flanschen der beiden Z-Profile des Schalungsträgers ST bzw. der Longarine L, wie dies Fig. 13 deutlich erkennen lässt. Dadurch wird gewährleistet, dass bei Herstellung der Verbindung zwischen Schalungsträger ST und Longarine L deren Flanschaussenflächen unmittelbar satt aneinander zu liegen kommen (vgl. auch Fig. 14), d. h. nicht etwa nur die einander zugekehrten Oberflächen nur der mittleren Partien der sich kreuzenden rechteckigen Ansätze Ak und Ag, was eine erheblich geringere effektive Anschlag- und Auflagefläche ergeben würde.
Der über die Ebene der Aussenflächen der Trägerflanschen hinausragende Teil des sternförmigen Ansatzes 2 st der Kopfplatte 2 hat eine kleinere Höhe als die Summe der Stärken des Longarinenflansches und der an diesem anliegenden äusseren Partie der Gegenplatte 2 g. Dadurch wird gewährleistet, dass die Schraubenmutter 2 m beim Aufschrauben auf den Anker 2 a, unter Zwischenschaltung der Unterlagscheibe 2 u, an der Gegenplatte 2 g zum Anliegen kommt, d. h. nicht etwa nur an der Stirnfläche des sternförmigen Ansatzes 2 st der Kopfplatte 2, was axiales Spiel in bezug auf die Achse des Ankers 2 a zwischen Longarine L und Schalungsträger ST ergeben, d. h.
ein spielfreies kraftschlüssiges Aneinanderliegen dieser beiden Schalungselemente an ihren äusseren Flanschflächen verhindern würde (vgl. auch Fig. 14).
Die Kopfplatte 2 liegt mit ihren beiden äusseren Partien an den inneren Flanschflächen des Schalungsträgers ST und die Gegenplatte 2'g mit ihren beiden äusseren Partien an den inneren Flanschflächen der Longarine L unmittelbar an, wie dies Fig. 13 deutlich zeigt.
Fig. 14 zeigt den Schalungsträger ST und die Longarine L mit der zu ihrer gegenseitigen Verbindung dienenden Trägerklemme TK im Querschnitt. Hier ist deutlich zu erkennen, dass nach Herstellung der Verbindung nur die Flanschaussenflächen der Longarine L und des Schalungsträgers ST aneinander liegen und dass die Schraubenmutter 2 m, unter Zwischenschaltung der Unterlagscheibe 2 u, nur an der hinteren Oberfläche der Gegenplatte 2 g anliegen kann und daher eine in bezug auf die Achse des Ankers 2 a absolut spielfreie, weil kraftschlüssige Verbindung zwischen Longarine L und Schalungsträger ST zur Folge haben muss. Ferner geht aus Fig. 14 der bemerkenswert einfache Aufbau der Trägerklemme TK hervor.
Fig. 15 zeigt die Kopfplatte 2 der Trägerklemme TK für sich in einer räumlichen Ansicht. Die Kopfplatte 2 , wie übrigens auch die Gegenplatte 2zug, kann z. B. ein Gussteil oder ein Gesenkschmiedeteil sein, die sich beim heutigen Stande der spanlosen Verfahrenstechnik mit ausreichender Genauigkeit herstellen lassen. Hierbei lässt sich der Anker 2 a der Kopfplatte 2 an diese z. B. angiessen bzw. anschmieden.
Fig. 16 zeigt eine Stützmauerschalung an abschüssiger Strasse. Hier sind die Schalungsträger ST in der üblichen Weise vertikal angeordnet, während die beiden Longarinen L entsprechend dem Gefälle der Strasse mit einem bestimmten Neigungswinkel aus der Horizontalen geneigt sind, d. h. nicht, wie bei normaler Anordnung, senkrecht zur Erstreckung der Schalungsträger ST verlaufen. Dank der zuvor beschriebenen Trägerklemme TK ist es möglich, diese Neigung der Longarinen L gegenüber den Schalungsträgern ST genau einzustellen, wobei zudem die exakte Aufrechterhaltung des Neigungswinkels zwischen diesen beiden Elementen durch deren gegenseitige formschlüssige und daher starre Verbindung unter allen Umständen gewährleistet wird.
Fig. 17 zeigt eine normale Wandschalung, bei der aber, wie dies in der Praxis vorkommt, der letzte Schalungsträger STe aus bestimmten Gründen gegenüber der Vertikalen eine bestimmte Schräglage aufweisen soll. Auch diese Neigung des Endschalungsträgers gegenüber den horizontal verlaufenden Longarinen L wird durch die zuvor beschriebene Trägerklemme TK' mit der wünschenswerten Exaktheit und Starrheit der Verbindung zwischen Träger ST und Longarinen L vollauf gewährleistet.
Die Fig. 16 und 17 veranschaulichen aber nur zwei Beispiele für bestimmte Neigungen zwischen Schalungsträger ST und Longarine L. Derartige Situationen kommen namentlich im Ingenieurbau, insbesondere im Tiefbau, häufig und in mannig faltigen Varianten vor, und sie werden durch die zuvor beschriebene Trägerklemme TK' in optimaler Weise beherrscht. Anstatt nur die Longarinen L gegenüber den Schalungsträgern ST, bzw. nur diese gegenüber den Longarinen L zu neigen, lassen sich sogar auch beide, d. h. Schalungsträger ST und Longarinen L, gegenüber den beiden zueinander senkrecht stehenden Haupteinrichtungen der Schalung schrägstellen und, dank der besonderen Ausbildung der Trägerklemme TK, gleichwohl starr und in genauer Winkeleinstellung miteinander verbinden.
Fig. 18 zeigt schematisch das Gerippe einer Schalung, wobei die Schalungsträger ST und Longarinen L nur durch ihre strichpunktiert gezeichneten Mittelachsen und ihre Verbindungsstellen nur durch kleine mit V bezeichnete Kreise angedeutet sind. Wenn hier Trägerklemmen TK der zuvor beschriebenen Art verwendet werden, so ergibt sich ein starres, exakt rechteckiges, aber zugleich auch winkeleinstellbares Schalungsgerippe, und zwar dies auch dann, wenn nicht an sämtlichen Verbindungsstellen V solche Formschluss-Trägerklemmen TK benutzt werden, d. h. beispielsweise in den beide horizontalen Reihen von Verbindungsstellen V Formschluss Trägerklemmen TK mit einfachen Trägerklemmen TK, wie sie in den Fig. 5-7 dargestellt sind, abwechseln.
Wenn Trägerklemmen benötigt werden, die zwar besonders starr und auch winkelexakt für rechtwinklige Verbindung sind, aber eine Winkeleinstellbarkeit für Schrägstellung von Longarine L bzw. Träger ST nicht aufzuweisen brauchen, dann lässt sich für diesen Zweck die zuvor beschriebene Trägerklemme TK dadurch noch weiter vereinfachen, dass statt des sternförmigen Ansatzes 2 st der Kopfplatte 2 nur ein viereckiger, z. B.
ein quadratischer oder rechteckiger Ansatz, an die Kopfplatte angeschmiedet bzw. angegossen wird, wobei dann an der Gegenplatte 2 g anstelle der sternförmigen Durchgangsöffnung 2 gst eine entsprechende viereckige Durchgangsöffnung vorgesehen wird. Dadurch wird auch hier eine exakte, formschlüssige und daher starre Verbindung zwischen Kopfplatte 2 und Gegenplatte 2 g und damit zwischen Schalungsträger ST und Longarine L gewährleistet.
Anstatt die Kopfplatte 2 mit einem sternförmigen bzw.
viereckigen Ansatz 2 st und die Gegenplatte 2 g mit einer sternförmigen bzw. viereckigen Durchgangsöffnung 2 gst zu versehen, könnte, in kinematischer Umkehrung, auch die Kopfplatte 2 mit der sternförmigen bzw. viereckigen, z: B.
rechteckigen oder quadratischen Durchgangsöffnung und die Gegenplatte 2 g mit einem entsprechenden sternförmigen bzw.
rechteckigen bzw. quadratischen Ansatz versehen sein, wobei dann auch der Anker 2 a, anstatt an der Kopfplatte 2, an der Gegenplatte 2 g angeordnet werden könnte.
Statt des mit Aussengewinde versehenen Ankers 2 a und der zugehörigen Schraubenmutter 2 m könnte auch ein glatter Zapfen mit quer durch ihn hindurchstreckbarem Flachkeil oder eine Drehkeilverbindung verwendet werden.
Statt aus Z-Profilen könnten die Longarinen L auch aus ungleichschenkligen U-Profilen bestehen, wie dies im Schweizer Patent Nr. 521 498 in Fig. 4 gezeigt und auch erläutert ist.
Jedenfalls gewährleistet die zuvor beschriebene Trägerklemme TK zunächst einmal, wie schon die Trägerklemme TK der Fig. 5-7, eine stufenlose Einstellbarkeit zwischen Longarine L und Schalungsträger ST in den beiden aufeinander senkrecht stehenden Hauptrichtungen der Schalung, d. h. bei einer Wandschalung für die Schalungsträger ST eine absolut stufenlose Einstellbarkeit in der horizontalen und für die Longarinen L eine absolut stufenlose Einstellbarkeit in der vertikalen Richtung. Dies gilt aber auch für die zusätzliche Winkeleinstellbarkeit zwischen den Longarinen L und Schalungsträgern ST. Denn es kommt ja noch hinzu, dass die Trägerklemme TK, je nach der bei ihrem sternförmigen Ansatz 21st gewählten Zahnteilung bzw.
Zähnezahl, eine mehr oder weniger feinstufige, d. h. praktisch stufenlose exakte Winkeleinstellbarkeit zwischen Longarine L und Schalungsträger ST bei jeweils immer formschlüssiger, d. h. starrer Verbindung dieser beiden Schalungselemente und in jeder Winkeleinstellung derselben gewährleistet. Somit bietet die Trägerklemme TKs den überaus bedeutsamen Vorteil optimaler Universalität der Einstellung bei optimaler Starrheit und Genauigkeit der Verbindung zwischen Schalungsträgern und Longarinen.
Die zuvor beschriebene Stützenanordnung für Betonschalungen hat den Vorteil, dass unter Einhaltung des zulässigen freien Abstandes zwischen je zwei benachbarten Schalungsträgern, d. h. der sogenannten Freilänge 1O, der Mittenabstand zwischen den Schalungsträgern erheblich grösser als bisher gewählt werden kann, so dass einerseits der Materialaufwand für die Schalung und andererseits auch die Arbeitszeit für deren Montage bzw. Demontage wesentlich geringer wird.
Zudem besteht bei der neuen Stützenanordnung der Vorteil, dass die Konstruktionshöhe der Schalungsträger bei gleicher Belastung und Beanspruchung, wie bei den herkömmlichen Schalungsträgern, kleiner als bei letzteren gewählt werden kann, was im Betonschalungsbau, wo man ohnehin im Hinblick auf den zur Verfügung stehenden Arbeitsraum häufig recht beschränkt ist, zu begrüssen ist. Überdies ist die neue Stützenanordnung dank der als Schraubenklemmen ausgebilde ten Trägerklemmen für die Befestigung der Longarinen sowie Kupplungsklemmen für die Trägerverlängerungen bzw. Trägerkupplungen den jeweiligen baulichen Gegebenheiten rasch und bequem anzupassen. weil durch diese Schraubklemmen in Verbindung mit dem durchlaufenden Trägerschlitz über die ganze Länge des Schalungsträgers eine stufenlos veränderliche Klemmposition der am Träger festzuklemmenden Elemente, d. h. Longarinen.
Trägerverlängerungen und Trägerkupplungen, d. h. eine stufenlose Einstellbarkeit der Schalung in der horizontalen und vertikalen Hauptrichtung möglich ist. Die neue Stützenanordnung lässt sich ausserdem mit dem im Schweizer Patent Nr. 521 498 beschriebenen vorteilhaften Longarinensystem, welches sich ebenfalls durch stufenlose Einstellbarkeit in den beiden Hauptrichtungen der Schalung auszeichnet, in einfacher Weise kombinieren, woraus sich gesamthaft eine wohl optimale Anpassungsfähigkeit der neuen Stützanordnung ergibt.
Zudem gewährleistet die besondere Ausführung der Trägerklemme mit formschlüssiger Verbindung ihrer beiden Klemmplatten über einen sternförmigen Ansatz eine genaue Winkeleinstellbarkeit zwischen Longarine und Schalungsträger bei jeweils starrer. spielfreier Verbindung dieser beiden Schalungselemente.
Ausser der neuen Stützenanordnung sollen auch deren Elemente geschützt sein.
Es ist zu beachten und leicht einzusehen, dass die Trägerklemme TK mit formschlüssiger Verbindung von Schalungsträger und Longarine nach Art der in den Fig. 13-15 dargestellten Ausführung erheblich grössere Bedeutung hat als die in den Fig. 5-7 gezeigte Ausführungsform der Trägerklemme, auch wenn die erstgenannte erst nach der Beschreibung der letztgenannten beschrieben und beansprucht worden ist.
Support arrangement for concrete formwork
The invention relates to a support arrangement for concrete formwork.
The formwork beams of a concrete formwork, which are usually designed as I-profiles and are made of steel or wood, be it for walls or ceilings, must not only secure the pressure exerted by the concrete on the formwork skin, which can be up to 6 to / m2 formwork area , but also without deforming the formlining, so that an exactly flat concrete surface is guaranteed. Therefore, the distance, i.e. H. the center-to-center distance between adjacent formwork beams must be relatively small, because otherwise the formlining will give way, d. H. would bend outwards between the beams. However, because of the large number of formwork girders required, this requires a large amount of carrier material on the one hand and a considerable amount of time for assembly or installation on the other.
Dismantling the formwork, so that its costs, which are included in the construction price, are quite high. In addition, it is viewed as a disadvantage in formwork construction that the construction height of the formwork supports must be relatively large. In addition, another disadvantage of the conventional support systems for concrete formwork is that, despite or precisely because of their standardization, they are not adjustable, i. E. H. Adaptability to diverse practical requirements or
do not do justice to structural situations, so that complex changes or laborious and time-consuming adjustment and patching work are often required on the construction site.
The invention aims to eliminate these disadvantages, i.e. H. to create a support arrangement for concrete formwork, in which the material and labor expenditure should be significantly less than with the previously known support arrangements, which should get by with smaller beam heights than before and which should also adapt better than before to the respective structural requirements. Furthermore, the support arrangement according to the invention should be able to be combined in a simple and advantageous manner with the longarine system for concrete formwork proposed by Swiss Patent No. 521 498.
Accordingly, the invention relates to a support arrangement for concrete formwork, which is characterized according to the invention by formwork beams, which consist of two mirror-inverted and mutually parallel Z-profiles, which are spaced from one another by cross members attached to their profile webs and are arranged to one another and to the formlining, that their diverging flanges are on the load side of the circuit carrier and their facing flanges on the longarine side leave a slot free between them over the entire length of the formwork girder, as well as through girder clamps for clamping longarines to the formwork girders, which girder clamps in from the front of the formwork girder these are inserted perpendicular to it through the carrier slot,
and furthermore by coupling clamps for clamping of carrier extensions pushed into the formwork carrier at the end face on the formwork carriers, which coupling clamps are inserted through the carrier slot into the formwork carrier.
Here, a preferred embodiment of the support arrangement can consist in that the beam clamp pushed into this from the formwork side of the formwork girder consists of a head plate, an anchor firmly attached to this and provided with an external thread, a counter-plate loosely attached to this and a screw nut, and that the diameter of the anchor is smaller than the width of the carrier slot.
Furthermore, a preferred embodiment of the support arrangement can consist in the fact that the carrier extension consists of two identical, spaced apart, parallel and mutually parallel hollow profiles of rectangular cross-section connected to one another by webs, and is provided with spacers firmly attached to it, and that the width of the total cross-sectional area the beam extension is smaller than the mutual distance between the webs of the two Z-profiles of the formwork beam.
Furthermore, a preferred embodiment of the support arrangement can consist in the fact that the coupling clamp pushed into it from the rear side of the formwork support consists of a head plate, an anchor firmly attached to this and provided with an external thread, a counterplate pushed onto this and a screw nut, and that the diameter of the anchor and the width of the top plate are smaller than the width of the carrier slot and the mutual distance between the two hollow profiles of the carrier extension.
The formwork beams can either consist of two unevenly flanged Z-profiles or be composed of two equal-flanged Z-profiles.
Furthermore, in a preferred embodiment of the support arrangement, the traverses of the formwork girders can consist of angle iron, one leg of which is provided with a threaded hole and serves to accommodate a support strip made of wood for the formwork facing.
The exemplary embodiments shown in schematic representations serve to explain the subject matter of the invention. The drawings show in
Fig. 1 the new in comparison to the conventional support arrangement in a wall formwork, in plan,
2 shows a formwork support composed of two non-equal-flanged Z-profiles with longer flanges arranged on its rear side, in an end view,
3 shows a formwork carrier composed of the same non-identical-flanged Z-profiles as in FIG. 7 as in FIG. 2, but with longer flanges arranged on its front side, in an end view,
4 shows a Z profile of a formwork beam with the same flanges and a different flange, each in a front view,
Fig.
5 the attachment of a longarine to the formwork beam, in a three-dimensional view,
6 shows a beam clamp for fastening the longarine to the formwork beam, in a cross section through the formwork beam along the line VI-VI in FIG. 7.
7 shows the beam clamp of FIG. 6, in a cross section through the longarine along the line VII-VII in FIG. 6,
8 shows a wall formwork beam with beam extension and coupling clamp in a side view, partially in section,
FIG. 9 shows the coupling clamp of FIG. 8, in a cross section through the formwork support and the support extension pushed into it along the line IX-IX of FIG. 8.
10 shows two wall formwork supports connected to one another by a support coupling and coupling clamps, in a side view.
11 shows a ceiling formwork beam with beam extension and coupling clamp, in a side view,
12 shows two ceiling formwork beams connected to one another by a beam extension and coupling clamps used at the same time as a beam coupling. in a side view,
13 shows a beam clamp of a different design for fastening the longarine to the formwork beam, in an exploded spatial representation,
14 shows the beam clamp of FIG. 13, in a cross section,
15 shows the head plate of the beam clamp according to FIGS. 13 and 14 in a three-dimensional view,
16 shows a retaining wall formwork on a sloping street, in plan view.
17 shows a wall formwork with an inclined end formwork carrier, in plan view, and
18 the framework of a wall formwork, in plan view.
At the top in FIG. 1, two conventional formwork supports ST, designed as I-profiles and made of steel or wood, are arranged next to one another with a mutual center-to-center distance Am. On the load side of the formwork support ST is the formwork skin labeled SH, which with its free surface limits the concrete layer labeled Be on one side, while on the back of the formwork support ST to stiffen the formwork in known
Way, the longarines marked L are arranged.
The formwork skin SH can be viewed locally in the area of two adjacent formwork beams ST as resting freely on two supports, the beams with constant cross-section, evenly loaded on the free length, which is known to be a load case of bending stress that occurs frequently in strength theory. The one marked lo
Free length between the supports is by the neigh disclosed edges K of the front, d. H. The load-side flanges of the two adjacent formwork beams ST are formed because only these two flange edges K represent the two effective supports with respect to the bending stress.
The free length 1 between the edges K is decisive for the size of the outward deflection of the formwork skin SH caused by the concrete poured into the formwork in the area between the two formwork girders ST. which is so low in order to achieve an exactly flat concrete surface. as humanly possible, must be kept.
In the middle of FIG. 1 are two according to the invention. z. B.
Formwork girders ST made of steel with the same free length lo as in the two conventional formwork girders ST shown above. arranged side by side. The two formwork supports ST each consist of two identical and mutually parallel Z-profiles lz, which are spaced from one another by traverses la attached to their profile webs lst and are arranged to one another and to the formwork skin SH in such a way that their diverging flanges
1 lie at the front on the load side of the formwork support ST and their facing flanges 1 on the longarin side leave free a slot s extending over the entire length of the formwork support ST between them.
Although the free length 1 determined by the mutual spacing of the flange edges Kl is the same in the conventional formwork girders ST explained above and in the girders ST according to the invention, in the latter, due to their structure, the mutual center-to-center distance denoted by Alm is considerably greater than that corresponding distance Am in the conventional carriers ST shown above in FIG. 1, which will be explained in more detail below.
Is z. B. in the conventional beams ST shown in Fig. 1, above, the width b of the flanges 5 cm and the free length lo 50 cm, so there is the mutual center distance Am of the two beams ST = 50 cm + 2 x 2.5 cm = 55 cm. In contrast, however, in the case of the beams ST according to the invention shown in FIG. 1, center, with the same free length 1 = 50 cm, the mutual center-to-center spacing Alm is 75 cm if, for example, commercially available Z-profiles with the same flanges with dimensions 200/50/3 are selected (see. Fig. 4, right), where the height H = 200 mm.
the thickness everywhere t = 3 mm, the length of the two flanges including the web thickness of 3 mm each bl = 50 mm and thus the total width of the Z-profile Bz = 2 x bi-t = 2 x 50 mm-3 mm = 97 mm, and if the width Bs of the carrier slot s is selected to be 56 mm, for example, so that the total width of the new formwork carrier ST is B = 2XBz + Bs = 2 x 97 mm + 56 mm = 250 mm, because with the new formwork girders ST the mutual center-to-center distance Alm from the free length lo = 50 cm and half the widths of the two adjacent girders ST, which are each '/ 2B = / 2x 250 mm = 125 mm = 12.5 cm, within the associated dimensional chain 50 cm plus 2 x 12.5 cm = 75 cm put together.
At the bottom in Fig. 1 are two conventional, again designed as I-profiles, but larger dimensions than the carrier ST in Fig. 1, above, having formwork beams ST with the same mutual center distance Alm, for example = 75 cm, as in the two inventive formwork beams ST shown above, arranged side by side, but with them the free length lo determined by the mutual spacing of the flange edges K is considerably greater than the free length lo in the inventive beams ST shown above in FIG. 1 because here half the widths of the two neighboring beams ST, which enter the free length lo, despite the larger dimensions of the I-beam ST are smaller than the new beams ST and z.
B. only each 5 cm, so that here the free length lo = Alm-2 X '/ 2b = 75 cm-2 X 5 cm = 65 cm results, but with regard to the then occurring, in Fig. 1, below, with a dashed line DB indicated deflection of the formwork skin SH would be too great. So while in the new carrier system (see Fig. 1, middle) the permissible free length lo leads to a mutual center-to-center distance Alm between the respective adjacent girders ST, which is greater than the mutual center-to-center distance Am of the respective neighboring carrier ST of conventional design with the same permissible free length lo ( see Fig. 1, above), conventional carriers ST (see Fig.
Fig. 1, below), if they were arranged next to one another with the same mutual center-to-center distance Alm as can be permitted for the permissible free length ls in the new girders ST, despite the larger dimensions chosen, an excessively large free distance between the respective adjacent girders ST , d. H. result in too great a free length lo, which would have to lead to impermissible deflections of the formwork skin SH between the girders ST.
As a further consequence of the new, two-part girder ST, as can also be seen from Fig. 1, the construction height of the new girders ST compared to conventional girders with I-profile with the same load (kg) and load (kg / cm2) can be lower, since the new beams ST, in contrast to the conventional beams, each consisting of an I-profile, are composed of two Z-profiles, i. H. two webs lst and two front flanges 1 and two rear flanges 1 have. A conventional formwork beam designed as an I-beam with the same section modulus of resistance (W in cm3) as in the new formwork beam ST would have to have a significantly greater height. In concrete formwork construction, however, it is welcomed if the construction height of the formwork beams can be kept low.
In FIG. 2, a formwork support STu consists of two unevenly flanged Z-profiles lzu, the two longer flanges 1 being arranged on the back of the support STu and facing one another. If two commercially available Z profiles lzu with the dimensions 200/55/40/5 are selected, where the height 200 mm, the thickness everywhere t = 3 mm, the length of the longer flange including the web thickness of 5 mm bl = 55 mm, the length of the shorter flange including the web thickness of 5 mm b2 = 40 mm and the total width of the Z-profile Bz = bi + b2-t = 55 mm + 40 mm-5 mm = 90 mm (cf.
Fig. 4, left), with a width Bs = 70 mm for the carrier slot s the total width of the formwork carrier ST0 results in B = 2XBz + Bs = 2x90mm + 70mm = 250 mm = 25 cm, and just as with the new one, Formwork girders ST composed of equal-flange Z-profiles 200/50/3 (see Fig. 1, center), with a free length lo = 50 cm the mutual center-to-center distance Alm = lo plus half a girder width B of 50 cm + 2X12 on the right and left, 5cm = 75 cm.
The formwork support STu shown in Fig. 3 is composed of the same uneven-flanged Z-profiles as the support STu of FIG. 2, but here the two longer flanges 1u are arranged on the front of the support STu and diverge. As a comparison of the two FIGS. 2 and 3 immediately shows, this formwork support STu results in the same slot width Bs for the same overall width B of the support as in the formwork support STu of FIG. 2, but the support of FIG. 3, the two profile webs are moved closer to one another than in that of FIG. 2. Since, as will be explained in more detail later, for the new support arrangement, carrier extensions TV are preferably made up of two spaced hollow profiles each (cf.
Fig. 812) are provided, which in the formwork supports ST or
STu can be pushed in at the end, it should be useful in this case to choose the arrangement of the non-equal-flanged Z-profiles for the formwork support STu shown in FIG. 2, in which the two profile webs lstu are further apart than in the support of FIG. 3 so that a girder extension TV composed of two hollow profiles with a larger overall cross-section can still be accommodated within the formwork girder STu.
In Fig. 4, a non-equal-flange Z-profile lzu and right an equal-flange Z-profile lz for the formwork support STu or ST is shown in a front view. If the Z-profile with different flanges lzu z. If, for example, a commercially available cold profile made of steel 200/55/5 is selected, the total width of this Z profile is Bz = bi + b2-t = 55 mm + 40 mm-5 mm = 90 mm. If the Z-profile with the same flanges lz z. If, for example, a commercially available cold profile made of steel 200/50/50/3 is selected, the total width of this Z profile is B2 = bi + bi-t = 50mm + 50mm-3mm = 97 mm.
In FIG. 5, a longarine L is clamped to a wall formwork carrier ST by means of a carrier clamp TK designed as a screw clamp. The Longarine L consists in turn of two identical, unequal-flanged Z-profiles L, which are spaced apart from one another over their entire length and run parallel to one another and which are firmly connected to one another by at least two connecting straps La which are welded onto their shorter flanges 1 and are relatively far apart. In the Swiss patent no. 521 498 such longarines and their advantages are explained in more detail.
According to FIGS. 6 and 7, the beam clamp TK consists of a rectangular head plate 2, an anchor 2a welded to it and provided with an external thread, a rectangular counterplate 2g that can be loosely stretched onto it and a screw nut 2 m. The girder clamp TK is inserted into the formwork girder ST from the front side perpendicularly through the girder slot s, as is illustrated in FIG. 6 by a directional arrow R.
6 and 7 that the traverses la of the formwork support ST consist of unequal angle irons, the shorter legs of which are arranged on the load side serve to accommodate a support strip TL made of wood, which is screwed to the angle iron la by means of head screws KS and a has such a height that its free surface is exactly aligned with the load surface BF of the formwork support ST. The formlining HS is attached to the support strip TL with nails N. The Longarine L leaves plenty of space on its rear side to attach the counter plate 2 to the anchor 2a and to tighten the screw nut 2m.
In FIG. 8, a girder extension TV is pushed into the wall formwork girder ST from the end face and is clamped to the formwork girder ST by means of a coupling clamp KK designed as a screw terminal. The carrier extension TV consists of two identical, spaced-apart, parallel hollow profiles 3 of rectangular cross-section connected to one another by webs 3a and is provided with welded-on spacers 4d (see FIG. 9).
The coupling clamp KK consists of a rectangular head plate 4, an anchor 4a welded to this and provided with an external thread, a rectangular counterplate 4g that can be slipped onto this and a screw nut 4m (see FIGS. 8 and 9). The coupling clamp KK is inserted from the rear side of the wall formwork support ST into the latter through the support slot s, as illustrated in FIG. 9 by a directional arrow R4. For this purpose, the width of the head plate 4 and the diameter of the armature la is smaller than the width of the carrier slot s and the mutual distance between the two spaced apart hollow profiles 3 of the carrier extension TV. The length of the head plate 4 is greater than the mutual distance between the two webs 3a of the carrier extension TV (cf.
Fig. 8), but the coupling clamp KK can still be pushed into the carrier extension TV in this way. that the head plate 4 covers the end faces of the two webs 3a and thus forms an abutment. This is achieved in that when the coupling clamp KK is inserted into the formwork support ST and then the carrier extension TV in the direction of arrow R4, the coupling clamp KK is inserted in an inclined position so that the top plate 4 initially only touches one of the two webs with one end 3a comes to rest, after which the other end of the head plate 4 can also be placed on the other web 3a with appropriate pivoting of the coupling clamp KK.
This tilting movement of the coupling clamp KK is easily possible because for this purpose the continuous carrier slot s and the cavity extending parallel to this between the two hollow profiles 3 of the carrier extension TV offer sufficient leeway.
The height of the spacers 4d welded to the carrier extension TV is dimensioned in this way. that the two hollow profiles 3 of the inserted girder extension TV are aligned on their loading side with the loading surface BF of the formwork girder ST, so that the formwork skin SH can also be supported along the girder extension TV. When the screw nut 4m screwed onto the armature 4a is firmly tightened, the head plate 4, which is pulled backwards as a result, presses on the two webs 3a of the carrier extension TV and thus pulls the latter backwards. Here, the carrier extension TV with the two spacers 4d welded to it sits firmly on the inner surfaces of the flanges of the two Z-profiles of the formwork carrier ST.
As a result, however, the carrier extension TV is clamped to the formwork carrier ST at four points at the same time, namely between the two ends of the head plate 4 and the front end faces of the two webs 3a of the carrier extension TV on the one hand and between the rear end faces of the two spacers 4d welded to it and the inner surfaces the flanges of the two Z-profiles of the formwork support ST on the other hand. Here, thanks to the precisely dimensioned height of the two spacers 4d, the front surface of the carrier extension TV comes to lie exactly in the plane of the front loading surface BF of the formwork carrier ST.
10 shows a carrier extension TV which is used as a coupling for two wall formwork carriers ST and ST arranged one above the other. Here the girder extension is clamped with a coupling clamp KKl or KKr in the lower formwork beam ST or the upper formwork beam ST. Instead of a carrier extension TV, however, a correspondingly shorter carrier coupling TKu can also be used for this purpose, as is indicated in FIG. 10 by a dash-dotted line.
Fig. 11 shows a ceiling formwork beam ST, which is extended to the right by means of a beam extension TV pushed into it and a coupling clamp KK, while in Fig. 12 it is shown how two ceiling formwork beams ST and ST by means of a beam extension TV, which also serves as a coupling, and two coupling clamps KKa and KK2 can be firmly connected to each other.
FIG. 13 shows a carrier clamp TK, which differs from FIGS. 5-7, for fastening the Longarine L to the formwork carrier ST.
This beam clamp TK ensures a particularly precise right-angled and at the same time also a particularly rigid connection between the longarines L, which are made up of Z-profiles, and the formwork beams ST. In addition, thanks to its finely adjustable angle, this beam clamp TK enables practically any inclination of the Longarine L with respect to the formwork beam ST, or vice versa. but even then the desired angle of inclination between Longarine L and formwork support ST, as well as the rigidity of their connection, are always guaranteed.
According to FIG. 13, the beam clamp TK consists essentially of a rectangular head plate 7 with a star-shaped extension 2 st and an armature 2 a provided with an external thread, a rectangular counter plate 2 g with a star-shaped through opening 2 gst. a washer 2 u and a screw nut 2 m.
The top plate 2 and the counter plate 7 g each have a continuous strip-shaped approach Ak or
Ag, the width of which corresponds exactly to the width of the slots st or sl of the formwork support ST or the longarine L, while the end faces fs and fg of the head plate 2 or counterplate which run parallel to the inner web surfaces of the formwork support ST or the longarine L 2 g are well spaced from these bridge surfaces. Thus, the top plate 2 and counter plate 2 g with the central strip-shaped approaches As and Ag, and only with these, fit positively into the longitudinal slots st and sl of the formwork support ST or the Lon ganne L.
The star-shaped extension 2 st of the head plate 2, which has twelve teeth here, for example, fits positively into the star-shaped through opening 2 gst of the counterplate 2 g, which has twelve tooth gaps, in each of all possible twelve mutual rotational positions between the extension 2 st and the Passage opening 2 gst. in which the twelve star teeth of the attachment 2 st each fit into the twelve tooth gaps of the star-shaped through opening 2 gst.
Since, on the one hand, the head plate 7 is positively connected to the formwork support ST and, on the other hand, the counterplate 2 g is positively connected to the longarine L and, in addition, the counterplate 2 g can be pushed onto the star-shaped extension 2 st of the head plate 2 in a form-fitting manner. After making the connection between the top and counter plate 2 or 2 g, there is also an exact form fit between the formwork support ST and Longarine L, which ensures a rigid and precise connection between these two formwork elements and thus excludes any undesired changes in their position relative to one another.
However, this applies to each of the various angle settings between Longarine L and formwork support ST, which are given by the possible mutual rotational positions of the two clamping plates 2 and 2 g.
The height of the two strip-shaped approaches As and Ag of the top plate 2 or counter plate 2 g is slightly smaller than the thickness of the flanges of the two Z-profiles of the formwork support ST or the longarine L, as can be clearly seen in FIG. This ensures that when the connection is established between the formwork support ST and Longarine L, the outer flange surfaces of the latter come to lie flush against one another (cf. also FIG. 14), i. H. not only the facing surfaces of only the middle parts of the intersecting rectangular approaches Ak and Ag, which would result in a considerably smaller effective stop and support surface.
The part of the star-shaped extension 2 st of the head plate 2 protruding beyond the plane of the outer surfaces of the support flanges has a smaller height than the sum of the thicknesses of the longarine flange and the outer part of the counter plate 2 g lying against it. This ensures that the screw nut 2 m comes into contact with the counter plate 2 g when it is screwed onto the armature 2 a, with the interposition of the washer 2 u, i.e. H. not only at the end face of the star-shaped projection 2 st of the head plate 2, which results in axial play with respect to the axis of the anchor 2 a between the Longarine L and formwork support ST, d. H.
a backlash-free force-fit contact between these two formwork elements would prevent on their outer flange surfaces (see. Also Fig. 14).
The top plate 2 rests with its two outer parts on the inner flange surfaces of the formwork support ST and the counter plate 2'g with its two outer parts rests directly on the inner flange surfaces of the longarine L, as FIG. 13 clearly shows.
14 shows the formwork support ST and the longarine L with the support clamp TK serving for their mutual connection in cross section. Here it can be clearly seen that after the connection has been made, only the outer flange surfaces of the Longarine L and the formwork support ST are adjacent and that the nut 2 m, with the washer 2 u interposed, can only lie against the rear surface of the counter plate 2 g and therefore an absolutely backlash-free with respect to the axis of the anchor 2 a, because a non-positive connection between Longarine L and formwork girders ST must result. The remarkably simple structure of the beam clamp TK can also be seen from FIG.
Fig. 15 shows the head plate 2 of the beam clamp TK per se in a three-dimensional view. The head plate 2, as well as the counter plate 2zug, can, for. B. be a cast part or a drop forged part, which can be produced with sufficient accuracy in today's state of non-cutting process technology. Here, the anchor 2 a of the head plate 2 can be attached to this z. B. cast or forge.
Fig. 16 shows a retaining wall formwork on a sloping road. Here the formwork beams ST are arranged vertically in the usual way, while the two longarines L are inclined from the horizontal at a certain angle of inclination according to the slope of the road, i.e. H. do not, as in the normal arrangement, run perpendicular to the extension of the formwork supports ST. Thanks to the previously described beam clamp TK, it is possible to precisely adjust this inclination of the longarines L with respect to the formwork beams ST, and the exact maintenance of the angle of inclination between these two elements is guaranteed under all circumstances by their mutual positive and therefore rigid connection.
17 shows a normal wall formwork, in which, however, as happens in practice, the last formwork support STe should have a certain inclined position relative to the vertical for certain reasons. This inclination of the end formwork girder with respect to the horizontally extending longarines L is fully guaranteed by the previously described carrier clamp TK 'with the desirable accuracy and rigidity of the connection between the carrier ST and the longarines L.
16 and 17 illustrate only two examples of certain inclinations between formwork girders ST and Longarine L. Such situations occur frequently in civil engineering, particularly in civil engineering, and in many different variants, and they are made possible by the previously described girder clamp TK ' mastered in an optimal way. Instead of only inclining the longarines L with respect to the formwork girders ST, or only these with respect to the longarines L, even both, ie. H. The formwork girders ST and Longarinen L are inclined in relation to the two mutually perpendicular main devices of the formwork and, thanks to the special design of the girder clamp TK, nevertheless connect rigidly and at a precise angle.
18 shows schematically the framework of a formwork, the formwork girders ST and longarines L being indicated only by their central axes shown in dash-dotted lines and their connecting points only indicated by small circles denoted by V. If beam clamps TK of the type described above are used here, the result is a rigid, exactly rectangular, but at the same time angle-adjustable formwork framework, even if such form-fit beam clamps TK are not used at all connection points V, i.e. H. for example, in the two horizontal rows of connection points V, alternate form-fit girder clamps TK with simple girder clamps TK, as shown in FIGS. 5-7.
If girder clamps are required that are particularly rigid and also with exact angles for right-angled connections, but do not need to have an angle adjustability for inclination of Longarine L or girder ST, then the girder clamp TK described above can be further simplified for this purpose by instead of the star-shaped approach 2 st the head plate 2 only a square, z. B.
a square or rectangular extension is forged or cast onto the head plate, in which case a corresponding square through opening is provided on the counterplate 2 g instead of the star-shaped through opening 2 gst. As a result, an exact, form-fitting and therefore rigid connection between head plate 2 and counter plate 2 g and thus between formwork support ST and Longarine L is ensured here as well.
Instead of the head plate 2 with a star-shaped or
Providing a square extension 2 st and the counter plate 2 g with a star-shaped or square through opening 2 gst could, in kinematic reversal, also be the head plate 2 with the star-shaped or square, e.g.
rectangular or square through opening and the counter plate 2 g with a corresponding star-shaped or
rectangular or square approach be provided, in which case the armature 2 a, instead of the head plate 2, could be arranged on the counter plate 2 g.
Instead of the anchor 2 a provided with an external thread and the associated screw nut 2 m, a smooth pin with a flat wedge that can be extended transversely through it or a rotary wedge connection could also be used.
Instead of Z-profiles, the longarines L could also consist of unequal-sided U-profiles, as shown and also explained in Swiss Patent No. 521 498 in FIG.
In any case, the previously described beam clamp TK first of all ensures, like the beam clamp TK of FIGS. 5-7, a stepless adjustability between Longarine L and formwork beam ST in the two mutually perpendicular main directions of the formwork, ie. H. In the case of wall formwork, the formwork girders ST have an absolutely stepless adjustability in the horizontal direction and for the longarines L an absolutely stepless adjustability in the vertical direction. This also applies to the additional angle adjustability between the longarines L and formwork girders ST. Because there is also the fact that the beam clamp TK, depending on the tooth pitch or tooth pitch selected for its star-shaped attachment 21st, or
Number of teeth, a more or less finely graduated, d. H. practically infinitely variable, exact angle adjustability between Longarine L and formwork girders ST with an increasingly form-fitting, i.e. H. rigid connection of these two formwork elements and guaranteed the same in every angle setting. Thus, the TKs girder clamp offers the extremely important advantage of optimal universality of the setting with optimal rigidity and accuracy of the connection between formwork girders and longarines.
The previously described support arrangement for concrete formwork has the advantage that while maintaining the permissible free distance between each two adjacent formwork beams, i.e. H. the so-called free length 1O, the center distance between the formwork beams can be chosen to be significantly larger than before, so that on the one hand the material expenditure for the formwork and on the other hand the work time for its assembly or disassembly is significantly lower.
In addition, the new support arrangement has the advantage that the construction height of the formwork beams can be selected to be smaller than with the conventional formwork beams with the same load and stress, which is often the case in concrete formwork construction, where one already has to deal with the work space available is quite limited, is to be welcomed. In addition, the new support arrangement can be quickly and conveniently adapted to the respective structural conditions thanks to the girder clamps designed as screw clamps for attaching the longarines and coupling clamps for the girder extensions or girder couplings. because these screw clamps in connection with the continuous support slot over the entire length of the formwork support provides a continuously variable clamping position of the elements to be clamped to the support, d. H. Longarines.
Beam extensions and beam couplings, d. H. a stepless adjustability of the formwork in the horizontal and vertical main direction is possible. The new support arrangement can also be easily combined with the advantageous longarine system described in Swiss Patent No. 521 498, which is also characterized by its infinitely variable adjustability in both main directions of the formwork, resulting in an overall optimal adaptability of the new support arrangement.
In addition, the special design of the girder clamp with a form-fitting connection of its two clamping plates via a star-shaped attachment ensures that the angle between the longarine and the formwork girders can be adjusted precisely, even if the girder is rigid. backlash-free connection of these two formwork elements.
In addition to the new support arrangement, its elements should also be protected.
It should be noted and easily seen that the girder clamp TK with a form-fitting connection of formwork girders and longarine in the manner of the embodiment shown in FIGS. 13-15 is also significantly more important than the embodiment of the girder clamp shown in FIGS. 5-7 if the former has only been described and claimed after the description of the latter.