Vorrichtung zur weitgehenden Verhinderung des Entweichens von Hochfrequenzenergie aus einer Unterbrechung der Abschirmung eines Hochfrequenzapparates. Es ist allgemein üblich, bei Hoclifrequenz- apparaten Abschirmungen aus leitendem Ma terial für diejenigen Teile vorzusehen, welche dem unerwünschten Ausstrahlen von Hochfre- quenzenergie ausgesetzt sind.
Das Entweichen von Enei gie kann verhin dert werden, wenn die Fläche aus leitendem Material fortlaufend ist. Aber schon die Fu gen an aneinanderstossenden Rändern von zwei Teilen der Abschirmung, beispielsweise des Deckels eines Abschirmgehäuses und des Gehäuses selbst, bilden praktisch eine Un- dichtigkeit, welche es ermöglicht, dass bei Ultrahochfrequenz, insbesondere bei Zenti meterwellen, Energie entweicht. Weiter ist es in manchen Fällen erforderlich, eine oder mehrere Öffnungen in dem Abschirmgehäuse anzubringen, durch welche ein oder mehrere Leiter ragen.
Diese Leiter können beispiels weise Leitungen zum Zuführen von Gleich strom oder niederfrequentem Wechselstrom zu dem sich in dem Abschirnigehäuse befinden den Hoehfrequenzapparat enthalten, oder der oder die Leiter können eine oder mehrere Achsen enthalten, durch welche es möglich ist, den Apparat in dem Abschiringeliäuse von aussen mechanisch einzuregeln. In diesen Fäl len wird bei Ultrahochfrequenz auch eine un erwünschte Energieausstrahlung durch die Öffnung oder die Öffnungen stattfinden.
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur weitgehenden Verhinderung des Entwei- chens von Hochfrequenzenergie aus einer Un terbrechung der Abschirmung eines Hochfre- quenzapparates, wobei die an die Unterbre chung grenzenden Teile der Vorrichtung eine Undichtigkeitsbabn für die IIochfrequenz- energie bilden.
Dieselbe ist. erfindungsgemäss dadurch gekennzeichnet, da.ss die Unterbre chung mit. einem abgezweigten Weg verbun den ist, der so dimensioniert und angeordnet ist, dass er eine Übertragungsleitung bildet, welche bei der Arbeitsfrequenz infolge von Resonanz eine. grosse Impedanz darstellt, die in Serie mit mindestens einem Teil der Un- dichtigkeitsbahn liegt, und wobei der genannte Teil der Undichtigkeitsbahn so dimensioniert ist, dass er ebenfalls eine Übertragungsleitung bildet, welche aber bei der Arbeitsfrequenz in folge von Resonanz eine kleine Impedanz dar stellt.
Die Abzweigungsbahn kann verschieden artige Formen aufweisen, jedoch ist die Ab zweigungsbahn zweckmässig bei der Arbeits frequenz eine Viertelwellenläge lang und an einem Ende kurzgeschlossen.
Falls gewünscht., kann die Undiehtigkeits- bahn vor der genannten Abzweigungsbahn zur Resonanz mit der zum Entweichen neigen den Energie gebracht sein, so dass sie am An fang der Undichtigkeitsbahn eine geringe Im pedanz darstellt. Dadurch wird die Energie, welche in die IUndichtigkeitsbahn fliessen kann, kleiner, als es sonst der Fall wäre. Auf der Zeichnung sind neun Ausfüh rungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes därgestellt (Fig.1 bis 9).
Bei der Ausführiuigsform nach Fig.1 ist mit 3 .ein Teil einer Abschirmung aus leiten dem Material zum Umhüllen eines nicht dar gestellten Hochfrequenzapparates bezeichnet. Die Abschirmung weist eine Öffnung 4 auf, durch welche ein Leiter 5 ragt, der dazu dient, Gleichstrom oder niederfrequenten Wechsel strom Teilen des in der Abschirmung 3 ein geschlossenen Apparates zuzuführen. Hierbei ist angenommen, dass dieser Apparat auf der linken Seite der Abschirmung liegt.
Bei einer solchen Anordnung bemerkt man, dass Hoch frequenzenergie durch die Undichtigkeit ent weicht, die durch die Öffnung 4 in der Ab schirmung entsteht. Um dieses Entweichen von Energie weitgehend zu verhindern, ist eine leitende Schicht 6 vorgesehen, welche den Leiter 5 umgibt und welche an einem Ende in der Nähe der Öffnung 4 mit der Abschirmung 3 verbunden ist. Die Leitung 5 ist von zwei rohrförmigen Leitern 7, 8 umgeben, welche je an einem Ende geschlossen und an diesem Ende mit der Leitung 5 verbunden sind.
Die Leiter 6 und 7, 8, welche an die Öffnung 4 grenzen, bilden eine Undichtigkeitsbahn. Diese Bahn stellt eine Hochfrequenzleitung dar, deren Leiter 7, 8 in der Mitte aufgetrennt ist.
Die Leiter 5 und 7 bzw.. 5 und 8 bilden zwei Abzweigungswege von der Undiehtigkeits- bahn, welche ebenfalls Hochfrequenzleitungen darstellen. Der zwischen der Schicht 6 und den rohrförmigen Leitern 7, 8, und der Zwischenraum zwischen den letzteren und der Leitung 5 kann, falls gewünscht, mit geeignetem Isoliermaterial gefüllt sein, ob wohl dies nicht wesentlich ist,
da ein Luft- zwischenraum zwischen diesen Teilen genügt. Die Länge jedes der rohrförmigen Leiter 7, 8 ist derart, dass er bei der Arbeitsfrequenz eine Viertelwellenlänge-Resonanz ergibt, wobei die Baulängen dieser Leiter natürlich von dem dielektrischen Medium zwischen den Leitern und der Leitung 5 abhängen.
Die Länge der Schicht 6 ist genügend, -am beide rohrförmi- gen Leiter 7, 8 zu umhüllen, und, obwohl hier zwei rohrförmige Leiter verwendet sind, kann, falls gewünscht, auch nur ein einziger rohr- förmiger Leiter oder es können mehr als zwei rohrförmige Leiter verwendet werden, wobei die Länge der Schicht 6 dementsprechend ge eignet gewählt wird.
Aus Fig.l ist ersichtlich, dass keine di rekte Verbindung zwischen der Leitung 5 und der Abschirmung 3 vorhanden ist, so da.ss die Leitung 5 für Gleichstrom und niederfre quenten Wechselstrom von der Abschirmung isoliert ist. Dem Austreten von Hochfrequenz energie durch die Schicht 6 nach der Öffnung 4 wirkt der durch den Leiter 7 gebildete Ab zweigungsweg entgegen. Da die Länge des Leiters 7 derart ist, dass er sich bei der Ar beitsfrequenz in Resonanz befindet, und er an der Verbindungsstelle mit der Leitung 5 kurz geschlossen ist, ist seine Impedanz sehr gross (gemeint ist immer die Eingangsimpedanz).
Der Weg zwischen der Schicht 6 und dem Lei ter 7, welcher einen Teil der Undichtigkeits- bahn bildet, ist so dimensioniert, dass er bei der genannten Hochfrequenz sich als offene Viertelwellenlänge in Resonanz befindet. Da her ist seine Impedanz, betrachtet von dem linken Ende der Leitung 5, sehr klein und in Serie mit der erwähnten grossen Impedanz in bezug auf die zwischen den linken Enden von 5 und 6 wirksame Spannung E.
Wegen der grossen Impedanz wird der Strom klein, und wegen der kleinen Impedanz des ersten Teils der Undichtigkeitsbahn ist die an deren Ein gang wirksame Teilspannung auch klein, so dass die von der Undichtigkeitsbahn aufge nommene Leistung sehr klein ist.
Der Ener gie; welche schliesslich hinter der genannten grossen und kleinen Impedanz entweicht, tre ten wiederum zwei ähnliche Impedanzen ent gegen, wobei die eine derselben, nämlich der durch die Leitung 5 und den rohrförmigen Leiter 8 dargestellte Kreis, einen zweiten, eine grosse Impedanz aufweisenden Ab7weigungs- weg bildet. Der andere, nämlich der durch den rohrförmigen Leiter 8 lind die Schicht 6 gebildete Kreis, ist ein weiterer Teil der Un- dichtigkeitsbahn und besitzt eine geringe Im pedanz, so dass eine weitere Dämpfung der austretenden Hochfrequenzenergie erfolgt.
Falls es sich ergibt, dass zwei rohrförmige Lei ter 7, 8 mit der sie umgebenden Schicht 6 nicht genügen, um eine genügende Dämpfung zu erzeugen, könnet. weitere rohrförmige Lei ter verwendet werden, so dass jede gewünschte Dämpfung erreicht werden kann. Da auf diese Weise das Entweichen von Energie aus der Öffnung 4 wenigstens angenähert verhindert ist, ist auch das Fliessen eines Ilochfrequenz- stromes längs der Leitung 5 praktisch ver hindert.
Es ist natürlich unwesentlich, welches Ende jedes rohrförmigen Leiters mit der Leitung 5 verbunden ist, sowie ferner, ob die Schicht 6 und der oder die rohrförmigen Leiter sieh innerhalb der Abschirmung 3 befinden oder aus der Abschirmung 3 hervorragen. Weiter ist es nicht wesentlich, dass die rohrförmigen Leiter 7, 8 mit der Leitung 5 kurzgeschlossen sind, da, wie in Fig. 2 dargestellt., diese Leiter mit der Schicht 6 kurzgeschlossen sein können.
Die Wirkungsweise der in Fig.2 darge stellten Bauart ist ähnlich der an Hand der Fig.l beschriebenen, obwohl in diesem Falle die Stromkreise grosser Impedanz durch die rohrförmigen Leiter dargestellt sind, welche mit der Schicht 6 verbunden sind, und die Stromkreise geringer Impedanz durch die Lei tung 5 und die rohrförmigen Leiter 7, 8 dar gestellt sind.
In Fig. 3 ist eine Ausführungsform darge stellt, welche der in Fig. 1 dargestellten ähn lich ist und für Achsen verwendet wird, die durch die Abschirmung 3 hindurchragen, wo bei die Achsen dazu verwendet werden, einen sich innerhalb der Abschirmung befindenden Apparat mechanisch einzustellen. Die Wellen ragen hier durch die öffnung 4 in der Ab schirmung 3, wobei eine Achse, die durch 9 bezeichnet ist, konzentrisch mit Bezug auf die Öffnung angeordnet ist, während die andere rohrförmige Achse 10 die Achse 9 konzen trisch umgibt. Solche Achsen können beispiels weise für die Grob- und Feineinstellung eines Hohlraumresonators verwendet werden.
Um das Entweichen von Hochfrequenzenergie durch die Unterbrechung der Abschirmung zu verhindern, sind rohrförmige Leiter 11, 12, 13 an der Achse 9 und rohrförmige Leiter 14, 15, 16 an der Achse 10 befestigt., wobei diese Leiter an Hand der Fig. 1 beschriebenen Lei tern 7, 8 ähnlich sind.
Die Wirkungsweise und die Ausbildung der in Fig.3 dargestellten Ausführungsform ist. analog der Wirkungs weise der Ausführungsform gemäss Fig.1. In Fig.4 ist eine Ausführungsform der Erfindung bei einem im Querschnitt kreisfÖr- migen Metallabschirmungsgehäuse dargestellt.
Bei solchen Formen von Abschirmungsgehäu- sen ist es erforderlich, dass der Deckel des Ge häuses abnehmbar angebracht ist., um einen Zugang zu dem sieh in dein G=ehäuse befinden den Apparat zu ermöglichen. Falls es möglich wäre, den Deckel des Gehäuses auf den Bo denteil des Gehäuses vollkommen passend aus zuführen, könnte keine Energie entweichen. Ein solches Passen ist. jedoch praktisch nicht ausführbar, und daher entsteht infolge der durch die Fuge zwischen dem Deckel und dem Bodenteil des Gehäuses gebildeten Unterbre- ehung der Abschirmung eine Undichtigkeit, durch die Hochfrequenzenergie entweicht.
Um dieses Entweichen zu verhindern, ist im Falle von Fig.4 der Deckel L so ausgebildet., dass er zwischen die koaxialen, grossflächigen Lei ter -r1, r. ragt, welche an dem Boden<I>B</I> des Gehäuses angelötet sind. Der Deckel und die Leiter r., r2 überlappen sich derart, dass die Entfernungen von a nach<I>b, b</I> nach c und b nach d ein Viertel einer Wellenlänge bei der Betriebsfrequenz des in dein Abschirmung' s- gehäuse enthaltenen Hochfrequenzapparates betragen.
Die Undichtigkeitsbahn ist in dieser Figur<I>a b, b d</I> und der Abzweigungsweg der Weg b c. Letzterer ist wieder eine Viertel wellenlänge lang und am untern Ende kurz geschlossen. Er stellt daher vom Punkt b aus betrachtet eine grosse Impedanz dar, so dass diese Impedanz in bezug auf die bei b auftre tende Spannung E mit der Impedanz des Un- diehtigkeitsweges von b nach d (welcher von b betrachtet eine kleine Impedanz darstellt), in Serie geschaltet ist.
Infolgedessen ist die längs des Weges zwischen b und d ent-vdei- chende Hochfrequenzenergie sehr klein. Durch die Fläche a-b, welche den untern Rand des Deckels L überlappt, erstreckt sich ein Teil der Undichtigkeitsbahn vor dem genannten Abzweiguugsweg. Dieser Teil der Undichtig- keitsbahn besitzt die Länge eines Viertels einer Wellenlänge, so dass er am Anfang der Undichtigkeitsbahn, das heisst bei a, eine kleine Impedanz darstellt,
wodurch die Ener gie, welche in die genannte Undichtigkeits- bahn fliessen kann, kleiner ist, als dieses sonst der Fall wäre. Um das Entweichen von Energie noch wirksamer zu verhindern, sind bei der Aus- führungsform nach Fig.5 noch weitere Ab zweigungswege von Viertelwellenlänge vorge sehen, und die Undichtigkeitsbahn verläuft vor -und hinter diesen zusätzlichen Abzwei- gungswegen wie bei der Ausführungsform ge mäss Fig. 4.
Fig. 6 zeigt eine in mechanischer Hinsicht weniger unhandliche Ausführungs form. Mehrere Abzweigüngswege von Viertel wellenlänge sind längs der Wandung des Dek- kels in Serie angeordnet und wirken mit einer gemeinsamen Umfassungsleiste zusammen. Bei dieser Ausführungsform werden jedoch die Undichtigkeitswege geringer Impedanz vor den Abzweigungswegen nicht verwendet, und die Wirkung ist ähnlich der an Hand der Fig.1 beschriebenen.
Die Gesamthöhe eines Abschirmungsgehäu- ses und der mit ihm zusammenwirkenden grossflächigen Leiter kann zweckmässig da durch verringert werden, dass man als Me dium zwischen den sich überlappenden Teilen ein festes dielektrisches Material anbringt, welches eine grosse Dielektrizitätskonstante K besitzt, oder die Kante des Gehäuses kann auf einem solchen dielektrischen Material auf ruhen.
Eine Viertelwellenlänge wird auf diese Weise im Verhältnis von verringert, wobei es sich natürlich immer
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um ein Viertel der längs der Leiter gemessenen Wellenlänge handelt und nicht um die der Betriebsfre quenz entsprechenden Wellenlänge im freien Raum.
Bei Anwendung dieser Massnahme auf das Abschirmungsgehäuse gemäss Fig. 4 wird der Raum zwischen den Punkten a und c mit einem geeigneten dielektrischen Material aus gefüllt und die Entfernungen von a nach<I>b,</I> b nach c und b nach d entsprechend verrin gert, bleiben aber gleich einer Viertehvellen- länge. Es kann aber auch nur der Raum zwi schen b und c finit einem festen dielektrischen Material ausgefüllt werden,
und die Kante des Deckels L kann dann auf dem Dielekt.ri- kum ruhen. Die Entfernungen von a nach b und<I>b</I> nach<I>d</I> sind in diesem Fall noch gleich einem Viertel einer Wellenlänge mit Luft als Dielektrikum, aber der Abstand von b nach c verringert sich entsprechend Quadratwurzel aus der Dielektrizitätskonstante des gewählten Materials, obwohl er noch eine Viertelwellen länge darstellt. In Fig. 7 ist eine weitere Ausführungsform dargestellt,
bei welcher der Deckel L auf dem Boden i3 des Gehäuses aufruht und zwischen zwei grossflächige Leiter j"" r, ragt. Wie aus der Zeichnung ersichtlich, ist der Leiter r., der sieh von dem Boden L aufwärts erstreckt., mit einer Verlängerung r, versehen, welche nach unten zwischen den Leiter r.. und den Deckel L ragt. Bei dieser Ausführungsform ist wie in Fig. 4 ein einziger Abzweigungsweg mit einer Undichtigkeitsbahn vor und nach dem Abzweigimgsweg vorhanden.
In Fig. 8 ist eine weitere Ausführungsform für ein dosenföriiiiges Abschirmgehäuse von ziun Beispiel kreisförmigem Querschnitt dar gestellt. Das Gehäuse weist zwei Teile 18, 19 auf, wobei der Rand der Teile 18, 19, wie aus der Zeichnung ersichtlich, verstärkt ist.
Die Teile 18, 19 sind an ihrem verstärkten Rand mit Abstand voneinander dargestellt; bei der praktischen Ausführung können jedoch diese benachbarten Flächen aneinanderstossen. Um das Entweichen von Hochfrequenzenergie durch den Undichtigkeitsweg, der durch die aneinanderstossenden Flächen gebildet ist, zu verhindern, ist der Teil 18 mit einem ringför- urigen Kanal 20 versehen, welcher sieh um den Unifang des Teils 18 erstreckt.
Der Kanal 20 bildet einen :1bzweigungsweg, und die Länge dieses Weges ist derart, dass sie bei der Betriebsfrequenz ein Viertel einer Wellen länge des Ilochfrequenzapparates beträgt, wel- eher sieh in dein Ähseliirni-,ebäuse befindet. Der Abzweigungsweg bietet\ auf diese Weise effektiv eine grosse Impedanz in Serie mit der Impedanz des Teils 22 der Undichtigkeits- bahn, so dass er eine wesentliche Dämpfung der austretenden IIoehfrequenzenergie be wirkt.
Die Länge des mit 21 bezeichneten Teils der Undichtigkeitsbahn vor dem Abzweigungs- weg 20 ist ebenfalls so dimensioniert, dass sie ein Viertel der Wellenlänge beträgt, so dass die Impedanz am Anfang des Undichtigkeits- weges klein ist und daher die Energiemenge, welche durch die Undichtigkeitsbahn treten kann, kleiner ist, als es sonst der Fall wäre. Der Teil 22 der Undiehtigkeitsbahn nach dem Abzweigungsweg 20 ist ebenfalls so dimensio niert, dass seine Länge ein Viertel einer Wel lenlänge beträgt.
Fig. 9 zeigt eine Variante der in Fig. 8 dar gestellten Ausführung. Hier sind der Abzwei- gungsweg 20 und die Undichtigkeitsbalin 21, 22, ähnlich wie mit Bezug auf Fig. 8 beschrie ben, angeordnet, wobei aber der Umfang des Gehäuseteils 18 den Umfang des Gehäuseteils 19 umschliesst.
Obwohl bei den verschiedenen beschriebe nen Ausführungsformen Bahnen erwähnt. sind, deren Länge ein Viertel einer Wellen- hinge beträgt., ist es klar, ilass Wege, deren Länge gleich einem ungeraden Vielfachen der Viertelwellenlänge ist; liinsielitlieli der Wir kung von Wegen von Viertelwellenlänge äqui valent sind.
Falls gewünscht, können die Abzweigungs- wege auch eine halbe Wellenlänge lang sein, wobei jedoch ein solcher Abzweigungsweg an seinem von der Undichtigkeitsbahn entfernten 1".nde offen ist, wodurch ebenfalls die er wähnte grosse Impedanz erhalten wird. In einem solchen Falle kann das letztere Ende, um zu verhindern, dass Energie an dein offe- nen Ende des Abzweigungsweges entweicht. Bach einem Hohlraum von geeigneten Abmes- sun--en offen sein.
Device for largely preventing the escape of high-frequency energy from an interruption in the shielding of a high-frequency apparatus. It is common practice in high-frequency devices to provide shields made of conductive material for those parts which are exposed to the undesired radiation of high-frequency energy.
The escape of energy can be prevented if the surface of conductive material is continuous. But even the joints at the abutting edges of two parts of the shielding, for example the cover of a shielding housing and the housing itself, practically form a leak which allows energy to escape at ultra-high frequencies, especially with centimeter waves. Furthermore, in some cases it is necessary to make one or more openings in the shielding housing through which one or more conductors protrude.
These conductors can, for example, contain lines for supplying direct current or low-frequency alternating current to the high-frequency apparatus located in the shielding housing, or the conductor or conductors can contain one or more axes through which it is possible to control the apparatus in the shielding housing from the outside to be regulated mechanically. In these cases, an unwanted energy emission through the opening or openings will also take place at ultra-high frequency.
The invention relates to a device for largely preventing the escape of high-frequency energy from an interruption in the shielding of a high-frequency apparatus, the parts of the device adjacent to the interruption forming a leakage barrier for the high-frequency energy.
The same is. according to the invention characterized in that the interruption with. a branched path is connected, which is dimensioned and arranged to form a transmission line, which at the operating frequency due to resonance a. represents a large impedance, which is in series with at least part of the leakage path, and wherein said part of the leakage path is dimensioned so that it also forms a transmission line, which, however, represents a small impedance at the operating frequency due to resonance.
The branch path can have different shapes, but the branch path is useful at the working frequency a quarter-wave length and short-circuited at one end.
If desired, the leakage path before said branch path can be brought to resonance with the energy that tends to escape, so that it represents a low impedance at the beginning of the leakage path. As a result, the energy that can flow into the leakage path becomes smaller than would otherwise be the case. In the drawing, nine exemplary embodiments of the subject matter of the invention are represented (FIGS. 1 to 9).
In the embodiment according to FIG. 1, 3 .a part of a shield is referred to as a guide from the material for encasing a high-frequency apparatus which is not provided. The shield has an opening 4 through which a conductor 5 protrudes, which serves to supply direct current or low-frequency alternating current to parts of the apparatus in the shield 3. It is assumed here that this apparatus is on the left side of the shield.
In such an arrangement, it is noticed that high frequency energy escapes through the leakage created through the opening 4 in the shield. In order to largely prevent this escape of energy, a conductive layer 6 is provided which surrounds the conductor 5 and which is connected to the shield 3 at one end in the vicinity of the opening 4. The line 5 is surrounded by two tubular conductors 7, 8 which are each closed at one end and connected to the line 5 at this end.
The conductors 6 and 7, 8, which border the opening 4, form a leakage path. This path represents a high-frequency line, the conductor 7, 8 of which is cut in the middle.
The conductors 5 and 7 or. 5 and 8 form two branch paths from the leakage path, which also represent high-frequency lines. The space between the layer 6 and the tubular conductors 7, 8, and the space between the latter and the line 5 can, if desired, be filled with suitable insulating material, although this is not essential,
since an air gap between these parts is sufficient. The length of each of the tubular conductors 7, 8 is such that it gives a quarter-wavelength resonance at the operating frequency, the overall lengths of these conductors naturally depending on the dielectric medium between the conductors and the line 5.
The length of the layer 6 is sufficient to encase both tubular conductors 7, 8 and, although two tubular conductors are used here, only a single tubular conductor or more than two can be used, if desired tubular conductors are used, the length of the layer 6 being selected accordingly suitable.
From Fig.l it can be seen that there is no direct connection between the line 5 and the shield 3, so that the line 5 is isolated from the shield for direct current and low-frequency alternating current. The leakage of high frequency energy through the layer 6 after the opening 4 counteracts the branch path formed by the conductor 7 from. Since the length of the conductor 7 is such that it is in resonance at the work frequency, and it is short-circuited at the connection point with the line 5, its impedance is very large (this always means the input impedance).
The path between the layer 6 and the conductor 7, which forms part of the leakage membrane, is dimensioned in such a way that it is in resonance at the mentioned high frequency as an open quarter wavelength. Hence its impedance, viewed from the left end of the line 5, is very small and in series with the aforementioned large impedance with respect to the voltage E acting between the left ends of 5 and 6.
Because of the large impedance, the current is small, and because of the small impedance of the first part of the leakage path, the partial voltage effective at the input is also small, so that the power absorbed by the leakage path is very small.
Of energy; which finally escapes behind the above-mentioned large and small impedance, two similar impedances meet, one of which, namely the circle represented by the line 5 and the tubular conductor 8, forms a second branching path with a large impedance . The other, namely the circle formed by the tubular conductor 8 and the layer 6, is a further part of the leakage path and has a low impedance, so that further damping of the exiting high-frequency energy takes place.
If it turns out that two tubular Lei ter 7, 8 with the layer 6 surrounding them are not sufficient to produce sufficient damping, can. further tubular Lei ter can be used so that any desired attenuation can be achieved. Since in this way the escape of energy from the opening 4 is at least approximately prevented, the flow of a pigeon hole frequency current along the line 5 is practically prevented.
It is of course immaterial which end of each tubular conductor is connected to the line 5, and furthermore whether the layer 6 and the tubular conductor or conductors are located inside the shield 3 or protrude from the shield 3. Furthermore, it is not essential that the tubular conductors 7, 8 are short-circuited with the line 5, since, as shown in FIG. 2, these conductors can be short-circuited with the layer 6.
The mode of operation of the design shown in Fig.2 Darge is similar to that described with reference to Fig.l, although in this case the circuits of high impedance are shown by the tubular conductors which are connected to the layer 6, and the low impedance circuits the Lei device 5 and the tubular head 7, 8 is provided.
In Fig. 3 an embodiment is Darge, which is similar to that shown in Fig. 1 and is used for axes that protrude through the shield 3, where the axes are used to mechanically adjust an apparatus located within the shield . The waves protrude here through the opening 4 in the shield 3, one axis, which is denoted by 9, is arranged concentrically with respect to the opening, while the other tubular axis 10 concentrically surrounds the axis 9. Such axes can, for example, be used for the coarse and fine adjustment of a cavity resonator.
In order to prevent the escape of high-frequency energy through the interruption of the shielding, tubular conductors 11, 12, 13 are attached to the axis 9 and tubular conductors 14, 15, 16 to the axis 10. These conductors are described with reference to FIG Lei tern 7, 8 are similar.
The mode of operation and the design of the embodiment shown in FIG. analogous to the way in which the embodiment according to FIG. FIG. 4 shows an embodiment of the invention in the case of a metal shielding housing with a circular cross-section.
In the case of such forms of shielding housings, it is necessary that the cover of the housing is detachably attached, in order to enable access to the apparatus located in the housing. If it were possible to completely fit the cover of the housing onto the bottom part of the housing, no energy could escape. Such fitting is. however, this cannot be carried out in practice, and as a result of the interruption in the shielding formed by the joint between the cover and the bottom part of the housing, a leak occurs through which high-frequency energy escapes.
In order to prevent this escape, in the case of FIG. 4 the cover L is designed so that it is between the coaxial, large-area Lei ter -r1, r. protrudes, which are soldered to the bottom <I> B </I> of the housing. The cover and the conductors r., R2 overlap in such a way that the distances from a to b, b to c and b to d are a quarter of a wavelength at the operating frequency of the housing in the shielding included high-frequency apparatus.
In this figure, the leakage path is <I> a b, b d </I> and the branch path is path b c. The latter is again a quarter wavelength and short-circuited at the lower end. It therefore represents a large impedance viewed from point b, so that this impedance in relation to the voltage E occurring at b corresponds to the impedance of the inability path from b to d (which, viewed from b, represents a small impedance), in Series is switched.
As a result, the high frequency energy emerging along the path between b and d is very small. A part of the leakage path extends through the area a-b, which overlaps the lower edge of the cover L, in front of the aforementioned branch path. This part of the leakage path has the length of a quarter of a wavelength, so that it represents a small impedance at the beginning of the leakage path, i.e. at a,
as a result, the energy that can flow into the leakage path mentioned is smaller than would otherwise be the case. In order to prevent the escape of energy even more effectively, in the embodiment according to FIG. 5, further branch paths of quarter wavelengths are provided, and the leakage path runs in front of and behind these additional branch paths as in the embodiment according to FIG. 4th
6 shows an embodiment which is less cumbersome from a mechanical point of view. Several quarter-wave branching paths are arranged in series along the wall of the cover and interact with a common surrounding strip. In this embodiment, however, the low-impedance leakage paths in front of the branch paths are not used, and the effect is similar to that described with reference to FIG.
The total height of a shielding housing and the large-area conductors that interact with it can be conveniently reduced by attaching a solid dielectric material, which has a high dielectric constant K, or the edge of the housing can be used as a medium between the overlapping parts such a dielectric material rest on.
A quarter wavelength is reduced in this way in the ratio of, whereby it is of course always
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a quarter of the wavelength measured along the conductor and not the wavelength corresponding to the operating frequency in free space.
When this measure is applied to the shielding housing according to FIG. 4, the space between points a and c is filled with a suitable dielectric material and the distances from a to b, b to c and b to d accordingly reduced, but remain the same as a fourth-wave length. However, only the space between b and c can be finitely filled with a solid dielectric material,
and the edge of the cover L can then rest on the Dielekt.ri- kum. The distances from a to b and <I> b </I> to <I> d </I> are in this case still equal to a quarter of a wavelength with air as the dielectric, but the distance from b to c is reduced accordingly by the square root from the dielectric constant of the selected material, although it is still a quarter-wave length. In Fig. 7 a further embodiment is shown,
in which the cover L rests on the bottom i3 of the housing and protrudes between two large-area conductors j "" r. As can be seen from the drawing, the conductor r., Which extends upwards from the bottom L., is provided with an extension r, which protrudes downward between the conductor r. And the cover L. In this embodiment, as in FIG. 4, there is a single branch path with a leakage path before and after the branch path.
In Fig. 8, a further embodiment for a dosenföriiiiges shielding housing of ziun example of circular cross-section is provided. The housing has two parts 18, 19, the edge of the parts 18, 19, as can be seen from the drawing, being reinforced.
The parts 18, 19 are shown at their reinforced edge at a distance from one another; in practice, however, these adjacent surfaces can abut one another. In order to prevent the escape of high frequency energy through the leakage path formed by the abutting surfaces, the part 18 is provided with an annular channel 20 which extends around the flange of the part 18.
The channel 20 forms a branch path, and the length of this path is such that, at the operating frequency, it is a quarter of a wave length of the orthotic frequency apparatus, which is located in your armpit. In this way, the branch path effectively offers a large impedance in series with the impedance of the part 22 of the leakage membrane, so that it has a substantial attenuation of the emerging high-frequency energy.
The length of the part of the leakage path marked 21 in front of the branch path 20 is also dimensioned so that it is a quarter of the wavelength, so that the impedance at the beginning of the leakage path is small and therefore the amount of energy that passes through the leakage path can, is smaller than it would otherwise be the case. The part 22 of the leakage path after the branch path 20 is also dimensioned so that its length is a quarter of a wave length.
Fig. 9 shows a variant of the embodiment shown in Fig. 8 is. Here, the branch path 20 and the leakage line 21, 22 are arranged in a manner similar to that described with reference to FIG. 8, but the circumference of the housing part 18 enclosing the circumference of the housing part 19.
Although tracks are mentioned in the various embodiments described. are, the length of which is a quarter of a wavelength, it is clear that paths the length of which is equal to an odd multiple of the quarter wavelength; liinsielitlieli are equivalent to the action of quarter-wavelength paths.
If desired, the branching paths can also be half a wavelength long, but such a branching path is open at its 1 ".end remote from the leakage path, whereby the aforementioned large impedance is also obtained. In such a case, the latter can End to prevent energy from escaping at the open end of the branch path. Bach be open to a cavity of suitable dimensions.