CA2384754A1 - Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques - Google Patents
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Abstract
Acier inoxydable ferritique caractérisé en la composition pondérale suivante : 0% < C <= 0,030%; 1% <= Si <= 3%; 0% < Mn <= 0,5%; 10% < ;= Cr <= 13%; 0% < Ni <= 0,5%; 0% < Mo <= 3%; N <= 0,030%; Cu <= 0,5%; Ti <= 0,5 %; Nb <= 1%; Ca >= 1 10-4%; O >= 10 10-4%; S <= 0,030%; P <= 0,030%; le reste étant du f er et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Description
Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques.
La présente invention concerne un acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques.
Les aciers inoxydables ferritiques se caractérisent par une composition déterminée, la structure ferritique étant notamment assurée, après laminage et refroidissement de la composition, par un traitement thermique de recuit leur conférant ladite structure.
Parmi les grandes familles d'aciers inoxydables ferritiques, définies notamment en fonction de leur teneur en chrome et en carbone, nous citons - les aciers inoxydables ferritiques pouvant contenir jusqu'à 0,17% de carbone. Ces aciers, après le refroidissement qui suit leur élaboration, ont une structure biphasée austéno-ferritique. Ils peuvent cependant étre transformés en aciers inoxydables ferritiques après recuit malgré
une teneur en carbone relativement élevée.
- les aciers inoxydables ferritiques dontla teneur en chrome est de l'ordre de 11 ou 12 %. lls sont assez proches des aciers martensitiques contenant 12 % de chrome, mais différents par leur teneur en carbone qui est relativement faible.
Lors du laminage des aciers à chaud, la structure de l'acier peut étre biphasée, ferritique et austénitique. Si le refroidissement est, par exemple énergique, la structure finale est ferritique et martensitique. S'il est plus lent, l'austénite se décompose partiellement en ferrite et carbures, mais avec une teneur en carbure plus riche que la matrice environnante, l'austénite ayant solubilisé à chaud plus de carbone que la ferrite. Dans les deux cas, un revenu ou recuit doit donc étre pratiqué sur les aciers laminés à chaud et refroidis pour générer une structure totalement ferritique. Le revenu peut se faire à une température d'environ 820°C inférieure à la température Ac1 de transition alpha ~ gamma, ce~qui engendre une précipitation de carbures.
Dans le domaine des aciers ferritiques destinés à une application utilisant des propriétés magnétiques, la structure ferritique est obtenue en limitant la quantité de carbures, c'est pour cela que les aciers inoxydables
La présente invention concerne un acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques.
Les aciers inoxydables ferritiques se caractérisent par une composition déterminée, la structure ferritique étant notamment assurée, après laminage et refroidissement de la composition, par un traitement thermique de recuit leur conférant ladite structure.
Parmi les grandes familles d'aciers inoxydables ferritiques, définies notamment en fonction de leur teneur en chrome et en carbone, nous citons - les aciers inoxydables ferritiques pouvant contenir jusqu'à 0,17% de carbone. Ces aciers, après le refroidissement qui suit leur élaboration, ont une structure biphasée austéno-ferritique. Ils peuvent cependant étre transformés en aciers inoxydables ferritiques après recuit malgré
une teneur en carbone relativement élevée.
- les aciers inoxydables ferritiques dontla teneur en chrome est de l'ordre de 11 ou 12 %. lls sont assez proches des aciers martensitiques contenant 12 % de chrome, mais différents par leur teneur en carbone qui est relativement faible.
Lors du laminage des aciers à chaud, la structure de l'acier peut étre biphasée, ferritique et austénitique. Si le refroidissement est, par exemple énergique, la structure finale est ferritique et martensitique. S'il est plus lent, l'austénite se décompose partiellement en ferrite et carbures, mais avec une teneur en carbure plus riche que la matrice environnante, l'austénite ayant solubilisé à chaud plus de carbone que la ferrite. Dans les deux cas, un revenu ou recuit doit donc étre pratiqué sur les aciers laminés à chaud et refroidis pour générer une structure totalement ferritique. Le revenu peut se faire à une température d'environ 820°C inférieure à la température Ac1 de transition alpha ~ gamma, ce~qui engendre une précipitation de carbures.
Dans le domaine des aciers ferritiques destinés à une application utilisant des propriétés magnétiques, la structure ferritique est obtenue en limitant la quantité de carbures, c'est pour cela que les aciers inoxydables
2 ferritiques, développés dans ce domaine, ont une teneur en carbone inférieure 0,02%.
II est connu des aciers utilisables pour leurs propriétés magnétiques comme par exemple dans le document US 5 769 974 qui décrit un procédé
de fabrication d'un acier ferritique résistant à la corrosion et pouvant réduire la valeur du champ coercitif dudit acier. L'acier utilisé dans le procédé est un acier du type re sulfuré. Le soufre réduit les propriétés de déformation à
froid.
L'acier obtenu par le procédé est donc difficilement utilisable pour la réalisation de pièces frappées à froid.
II est connu aussi le brevet US 5 091 024 dans lequel il est présenté des articles magnétiques résistant à la corrosion formée d'un alliage consistant essentiellement en une composition à faible teneur en carbone et faible teneur en silicium, c'est-à-dire respectivement inférieures à 0,03% et 0,5%.
Or, dans le domaine magnétique, il est important que l'acier contienne une forte teneur en silicium pour augmenter la résistivité du matériau et réduire les courants de Foucault.
La présente invention a pour but de présenter un acier inoxydable de structure ferritique utilisable pour des pièces magnétiques ayant de hautes propriétés magnétiques et présentant de bonnes propriétés de mise en oeuvre en terme de frappe à froid et de bonnes propriétés d'usinabilité.
L'invention a pour objet un acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques qui se caractérise en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale 0% < C 5 0,030%
1%<_Si_<3%
0% < Mn <_ 0,5%
10% <_ Cr <_ 13%
0% < Ni <_ 0,5%
0% < Mo <_ 3%
N <_ 0,030%
Cu <_ 0,5%
Ti < 0,5%
II est connu des aciers utilisables pour leurs propriétés magnétiques comme par exemple dans le document US 5 769 974 qui décrit un procédé
de fabrication d'un acier ferritique résistant à la corrosion et pouvant réduire la valeur du champ coercitif dudit acier. L'acier utilisé dans le procédé est un acier du type re sulfuré. Le soufre réduit les propriétés de déformation à
froid.
L'acier obtenu par le procédé est donc difficilement utilisable pour la réalisation de pièces frappées à froid.
II est connu aussi le brevet US 5 091 024 dans lequel il est présenté des articles magnétiques résistant à la corrosion formée d'un alliage consistant essentiellement en une composition à faible teneur en carbone et faible teneur en silicium, c'est-à-dire respectivement inférieures à 0,03% et 0,5%.
Or, dans le domaine magnétique, il est important que l'acier contienne une forte teneur en silicium pour augmenter la résistivité du matériau et réduire les courants de Foucault.
La présente invention a pour but de présenter un acier inoxydable de structure ferritique utilisable pour des pièces magnétiques ayant de hautes propriétés magnétiques et présentant de bonnes propriétés de mise en oeuvre en terme de frappe à froid et de bonnes propriétés d'usinabilité.
L'invention a pour objet un acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques qui se caractérise en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale 0% < C 5 0,030%
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Ti < 0,5%
3 Nb 5 1 Ca >_ 1 10~%, O >_ 10 10~%, S <_ 0,030%, P <_ 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Les autres caractéristiques de l'invention sont - la composition pondérale comporte en outre du calcium et de l'oxygène de manière que Ca > 3010-4%
O > 7010-4%
- le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant 0,2 _< Ca/O <_ 0,6.
- l'acier contient des inclusions de silico-aluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudo-wollastonite et/ou gehlénite.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale 0% < C 0.015%
1%<_Si<_3%
0_<Mn_<0,4%
10% S Cr <_ 13%
0% < Ni <_ 0,2%
0,2% <_ Mo <_ 2%
N <_ 0,015%
Cu 5 0,2%
Ti <_ 0,2%
Nb<_1%
Ca >_ 30 10-4%
O >_ 70 10-4%
S <_ 0,003%
P <_ 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Les autres caractéristiques de l'invention sont - la composition pondérale comporte en outre du calcium et de l'oxygène de manière que Ca > 3010-4%
O > 7010-4%
- le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/O étant 0,2 _< Ca/O <_ 0,6.
- l'acier contient des inclusions de silico-aluminate de chaux de type anorthite et/ou pseudo-wollastonite et/ou gehlénite.
- de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale 0% < C 0.015%
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Nb<_1%
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O >_ 70 10-4%
S <_ 0,003%
P <_ 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
4 de préférence l'acier comprend dans sa composition pondérale 0% < C 5 0.015%
1%<_Si<_3%
0<_Mn<_0,4%
10% <_ Cr _< 13%
0% < Ni S 0,2%
0,2% S Mo _< 2%
N _< 0,015%
Cu <_ 0,2%
Ti <_ 0,2°!°
Nb<1%
Ca >_ 30 10-4%
O >_ 70 10'4%
0,015 _< S <_ 0,03%
P _< 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
L'invention concerne également un procédé d'élaboration d'un acier ferritique caractérisé en ce que la composition pondérale est soumise, après laminage à chaud et refroidissement, à un traitement thermique de recuit puis à une modification de section du type tréfilage ou étirage.
L'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de la pièce.
La description qui suit et la figure unique, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre l'invention.
La figure unique présente un diagramme ternaire donnant la composition générale des inclusions d'aluminosilicates de chaux.
L'invention concerne un acier de composition générale suivante 0% < C <_ 0,030%
1%<_SiS3%
0% < Mn <_ 0,5%
10% <_ Cr <_ 13%
0% <Ni <_ 0,5%
0% < Mo s 3%
N <_ 0,030%
Cu <_ 0,5%
1%<_Si<_3%
0<_Mn<_0,4%
10% <_ Cr _< 13%
0% < Ni S 0,2%
0,2% S Mo _< 2%
N _< 0,015%
Cu <_ 0,2%
Ti <_ 0,2°!°
Nb<1%
Ca >_ 30 10-4%
O >_ 70 10'4%
0,015 _< S <_ 0,03%
P _< 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
L'invention concerne également un procédé d'élaboration d'un acier ferritique caractérisé en ce que la composition pondérale est soumise, après laminage à chaud et refroidissement, à un traitement thermique de recuit puis à une modification de section du type tréfilage ou étirage.
L'acier tréfilé ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de la pièce.
La description qui suit et la figure unique, le tout donné à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre l'invention.
La figure unique présente un diagramme ternaire donnant la composition générale des inclusions d'aluminosilicates de chaux.
L'invention concerne un acier de composition générale suivante 0% < C <_ 0,030%
1%<_SiS3%
0% < Mn <_ 0,5%
10% <_ Cr <_ 13%
0% <Ni <_ 0,5%
0% < Mo s 3%
N <_ 0,030%
Cu <_ 0,5%
5 Ti _< 0,5%
Nb <_ 1%
Ca >_ 1 10~%
O>_1010~%
S <_ 0,030%
P <_ 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Du point de vue métallurgique, certains éléments contenus dans la composition d'un acier favorisent l'apparition de la phase ferritique de structure cubique centrée. Ces éléments sont dits alpha-gènes. Parmi ceux-ci figurent notamment le chrome et le molybdène. D'autres éléments dits gamma-gènes favorisent l'apparition de la phase gamma-austénitique de structure cubique à faces centrées. Parmi ces éléments figurent le nickel ainsi que le carbone et l'azote. II est donc nécessaire de réduire la teneur de ces éléments et c'est pour ces raisons que l'acier selon !'invention comporte dans sa composition moins de 0,030% de carbone, moins de 0,5% de nickel, moins de 0,030% d'azote.
Le carbone est néfaste pour la frappe, la corrosion et l'usinabilité. De manière générale, dans le domaine des propriétés magnétiques, les précipités doivent étre réduits car ils constituent des obstacles aux mouvements des parois de Blocks.
Concernant les autres éléments de la composition, le nickel, le manganèse, le cuivre dans la composition, due à l'élaboration industrielle de l'acier ne sont que des éléments résiduels qu'on cherche à réduire et même à
éliminer.
Le titane et ou le niobium forment des composés dont le carbure de titane et ou de niobium, ce qui évite la formation de carbures et de nitrures de
Nb <_ 1%
Ca >_ 1 10~%
O>_1010~%
S <_ 0,030%
P <_ 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
Du point de vue métallurgique, certains éléments contenus dans la composition d'un acier favorisent l'apparition de la phase ferritique de structure cubique centrée. Ces éléments sont dits alpha-gènes. Parmi ceux-ci figurent notamment le chrome et le molybdène. D'autres éléments dits gamma-gènes favorisent l'apparition de la phase gamma-austénitique de structure cubique à faces centrées. Parmi ces éléments figurent le nickel ainsi que le carbone et l'azote. II est donc nécessaire de réduire la teneur de ces éléments et c'est pour ces raisons que l'acier selon !'invention comporte dans sa composition moins de 0,030% de carbone, moins de 0,5% de nickel, moins de 0,030% d'azote.
Le carbone est néfaste pour la frappe, la corrosion et l'usinabilité. De manière générale, dans le domaine des propriétés magnétiques, les précipités doivent étre réduits car ils constituent des obstacles aux mouvements des parois de Blocks.
Concernant les autres éléments de la composition, le nickel, le manganèse, le cuivre dans la composition, due à l'élaboration industrielle de l'acier ne sont que des éléments résiduels qu'on cherche à réduire et même à
éliminer.
Le titane et ou le niobium forment des composés dont le carbure de titane et ou de niobium, ce qui évite la formation de carbures et de nitrures de
6 chrome. Ils favorisent, de ce fait la tenue à la corrosion et notamment la tenue en corrosion des soudures.
Le soufre est limité de façon à optimiser le comportement de l'acier dans le domaine de la frappe à froid et à optimiser les propriétés magnétiques.
Le silicium est nécessaire pour augmenter la résistivité de l'acier afin de réduire les courants de Foucault, et est favorable pour la tenue à la corrosion.
Les aciers selon l'invention peuvent également contenir de 0,2% à 3%
de molybdène, élément améliorant la résistance à la corrosion et favorisant la formation de la ferrite.
Dans le domaine de leur utilisation, les aciers inoxydables ferritiques posent des problèmes d'usinabilité.
En effet, un gros inconvénient des aciers ferritiques est la mauvaise conformation du copeau. Ils produisent des copeaux longs et enchevétrés, qui sont très difficiles à fragmenter. Cet inconvénient peut devenir très pénalisant dans des modes d'usinages où le copeau est confiné, comme par exemple dans le perçage profond, le tronçonnage.
Une solution apportée pour pallier les problèmes d'usinage des aciers ferritiques est d'introduire du soufre dans leur composition ou des éléments du type plomb, tellure, sélénium qui nuisent soit aux propriétés mécaniques de déformation à froid de résistance à la corrosion, soit aux propriétés magnétiques. Lesdits aciers ferritiques contiennent habituellement des inclusions dures de type chromite (Cr Mn, AI Ti)O, alumine (AIMg)O, silicate (SiMn)O, abrasives pour les outils de coupe.
Selon l'invention, l'acier inoxydable ferritique peut contenir en outre dans sa composition en poids plus de 30 10-4% calcium et plus de 70 10-4%
d'oxygène.
L'introduction de façon contrôlée et volontaire de calcium et d'oxygène vérifiant la relation 0,2 <_ Ca/O _< 0,6 favorise dans l'acier ferritique, la formation d'oxydes malléables du type silicoaluminates de chaux comme présenté sur la figure 1 qui est un diagramme ternaire AI203 ; Si02 ; CaO, les oxydes malléables étant choisis dans la zone du point triple anorthite, gehlenite, pseudo-wollastonite.
Le soufre est limité de façon à optimiser le comportement de l'acier dans le domaine de la frappe à froid et à optimiser les propriétés magnétiques.
Le silicium est nécessaire pour augmenter la résistivité de l'acier afin de réduire les courants de Foucault, et est favorable pour la tenue à la corrosion.
Les aciers selon l'invention peuvent également contenir de 0,2% à 3%
de molybdène, élément améliorant la résistance à la corrosion et favorisant la formation de la ferrite.
Dans le domaine de leur utilisation, les aciers inoxydables ferritiques posent des problèmes d'usinabilité.
En effet, un gros inconvénient des aciers ferritiques est la mauvaise conformation du copeau. Ils produisent des copeaux longs et enchevétrés, qui sont très difficiles à fragmenter. Cet inconvénient peut devenir très pénalisant dans des modes d'usinages où le copeau est confiné, comme par exemple dans le perçage profond, le tronçonnage.
Une solution apportée pour pallier les problèmes d'usinage des aciers ferritiques est d'introduire du soufre dans leur composition ou des éléments du type plomb, tellure, sélénium qui nuisent soit aux propriétés mécaniques de déformation à froid de résistance à la corrosion, soit aux propriétés magnétiques. Lesdits aciers ferritiques contiennent habituellement des inclusions dures de type chromite (Cr Mn, AI Ti)O, alumine (AIMg)O, silicate (SiMn)O, abrasives pour les outils de coupe.
Selon l'invention, l'acier inoxydable ferritique peut contenir en outre dans sa composition en poids plus de 30 10-4% calcium et plus de 70 10-4%
d'oxygène.
L'introduction de façon contrôlée et volontaire de calcium et d'oxygène vérifiant la relation 0,2 <_ Ca/O _< 0,6 favorise dans l'acier ferritique, la formation d'oxydes malléables du type silicoaluminates de chaux comme présenté sur la figure 1 qui est un diagramme ternaire AI203 ; Si02 ; CaO, les oxydes malléables étant choisis dans la zone du point triple anorthite, gehlenite, pseudo-wollastonite.
7 La présence de calcium et oxygène réduit de façon conséquente la formation des inclusions dures et abrasives de type chromite, alumine, silicate. Par contre, la formation des inclusions de silicoaluminates de chaux favorise le fractionnement des copeaux et améliore la durée de vie des outils de coupe.
On a constaté que l'introduction d'oxydes à base de calcium dans un acier de structure ferritique, en remplacement des oxydes durs existants, ne modifie que très peu les autres caractéristiques de l'acier ferritique dans le domaine de la déformation à chaud, de la frappe à froid, la résistance à la corrosion et propriétés magnétiques.
II s'est avéré qu'un acier de structure ferritique selon l'invention, ne contenant pas ou très peu de soufre, a un usinage assurant son utilisation industrielle en décolletage, tout en présentant une résistance accrue à la corrosion.
La présence d'oxydes dits malléables dans un acier ferritique, entraîne des avantages dans le domaine du tréfilage et étirage.
En effet, les oxydes malléables sont susceptibles de se déformer dans le sens du laminage, alors que les oxydes durs qu'ils remplacent restent en forme de grains.
Dans le domaine du tréfilage de fils d'acier ferritique de faible diamètre, les inclusions choisies selon l'invention réduisent de manière conséquente le taux de casse du fil tréfilé.
Dans un autre domaine d'application, par exemple dans des opérations de polissage, les inclusions dures s'incrustent dans l'acier ferritique et provoquent des sillons en surface.
L'acier ferritique, selon l'invention comportant des inclusions malléables, peut étre poli avec beaucoup plus d'aisance pour l'obtention d'un état de surface poli amélioré.
L'acier est élaboré par fusion électrique puis coulë en continu pour former des blooms.
Les blooms sont ensuite soumis à un laminage à chaud pour la formation, par exemple de fil machine ou de barres.
ô
Un recuit est nécessaire pour assurer les opérations de transformation à
froid du produit par exemple tréfilage et étirage.
L'acier est soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour restaurer et parfaire les propriétés magnétiques.
Suit alors un traitement de surface.
Dans un exemple d'application, il a été élaboré deux aciers selon l'invention référencés acier 1 et acier 2, ainsi que deux aciers de référence A
et B dont les compositions sont représentées dans le tableau 1 suivant Tableau 1 C Cr Si Mo Mn P N S Ni Cu Ti Nb Ca O
Acier0,01012,21,580,480,250,0110,0090,0010,1350,040,0020,0020,00480,009 Acier0,01111,91,470,490,220,0150,0070,0290,1260,060 0,0020,00620,012 2 ,003 Ref 0.01517.41.250.350.5 0.020.020.280.3 0.1 0.0030.0020.0020.006 A
Ref 0.01617.51.371.530.380.0180.0170.2770.290.060.0030.0030.00170.007 B
Ces aciers ont été transformés en barres de diamètre 10 mm selon le procédé suivant - un laminage à chaud de rond de 11 mm, - un recuit, - un étirage en diamètre de 10 mm, - un recuit final, - un dressage et une rectification, puis ils ont été caractérisés en propriétés magnétiques en usinabilité, en frappe à froid et en corrosion.
Les aciers selon l'invention ont de meilleures caractéristiques magnétiques que les aciers de référence, comme présenté sur le tableau 2 suivant.
Tableau 2.
Acier Hc(A/m) Champ coercitif Acier 1 109 Acier 2 115 Ref A 1 ~4 Ref B 177 Ces caractéristiques sont dues à une faible teneur en éléments d'addition en particulier une teneur en chrome d'environ 12%.
L'acier 2 se comporte très bien dans le domaine de l'usinage par décolletage, malgré une teneur limitée en soufre. Cela s'explique par la présence de calcium et d'oxygène.
L'acier 1 présente une très bonne aptitude à la frappe à froid, en raison de sa faible teneur en soufre. Sur des pièces préalablement frappées, l'usinage de finition par décolletage s'effectue de manière correcte, sans problème particulier.
Les aciers 1 et 2 se comportent très bien dans le domaine de la corrosion, malgré leur faible teneur en chrome, comme on peut le remarquer sur le tableau 3 suivant. Cela est du pour l'acier 1 à une faible teneur en soufre et pour l'acier 2 à une teneur limitée en soufre associé à une faible teneur en manganèse.
Tableau 3.
Potentiel de piqre dans I corrosion dans H2S04 NaCI 0.02M 23C 2M
Acier 1 220 mV / ECS 10 mA/cma Acier 2 215 mV / ECS 11 mA/cm2 Rf A 205 mV I ECS 24 mA/cm2 Rf B 330 mV / ECS 6 mA/cm2 L'acier selon l'invention est utilisable particulièrement pour la fabrication de pièce ferromagnétique comme par exemple, des pièces d'électrovannes, d'injecteur pour système d'injection directe d'essence, de fermetures centralisées de porte dans le domaine de l'automobile ou toute application nécessitant des pièces du type noyau magnétique ou inducteur. Sous la forme de feuille, il peut être utilisé dans des transformateurs de courant ou des blindages magnétiques.
On a constaté que l'introduction d'oxydes à base de calcium dans un acier de structure ferritique, en remplacement des oxydes durs existants, ne modifie que très peu les autres caractéristiques de l'acier ferritique dans le domaine de la déformation à chaud, de la frappe à froid, la résistance à la corrosion et propriétés magnétiques.
II s'est avéré qu'un acier de structure ferritique selon l'invention, ne contenant pas ou très peu de soufre, a un usinage assurant son utilisation industrielle en décolletage, tout en présentant une résistance accrue à la corrosion.
La présence d'oxydes dits malléables dans un acier ferritique, entraîne des avantages dans le domaine du tréfilage et étirage.
En effet, les oxydes malléables sont susceptibles de se déformer dans le sens du laminage, alors que les oxydes durs qu'ils remplacent restent en forme de grains.
Dans le domaine du tréfilage de fils d'acier ferritique de faible diamètre, les inclusions choisies selon l'invention réduisent de manière conséquente le taux de casse du fil tréfilé.
Dans un autre domaine d'application, par exemple dans des opérations de polissage, les inclusions dures s'incrustent dans l'acier ferritique et provoquent des sillons en surface.
L'acier ferritique, selon l'invention comportant des inclusions malléables, peut étre poli avec beaucoup plus d'aisance pour l'obtention d'un état de surface poli amélioré.
L'acier est élaboré par fusion électrique puis coulë en continu pour former des blooms.
Les blooms sont ensuite soumis à un laminage à chaud pour la formation, par exemple de fil machine ou de barres.
ô
Un recuit est nécessaire pour assurer les opérations de transformation à
froid du produit par exemple tréfilage et étirage.
L'acier est soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour restaurer et parfaire les propriétés magnétiques.
Suit alors un traitement de surface.
Dans un exemple d'application, il a été élaboré deux aciers selon l'invention référencés acier 1 et acier 2, ainsi que deux aciers de référence A
et B dont les compositions sont représentées dans le tableau 1 suivant Tableau 1 C Cr Si Mo Mn P N S Ni Cu Ti Nb Ca O
Acier0,01012,21,580,480,250,0110,0090,0010,1350,040,0020,0020,00480,009 Acier0,01111,91,470,490,220,0150,0070,0290,1260,060 0,0020,00620,012 2 ,003 Ref 0.01517.41.250.350.5 0.020.020.280.3 0.1 0.0030.0020.0020.006 A
Ref 0.01617.51.371.530.380.0180.0170.2770.290.060.0030.0030.00170.007 B
Ces aciers ont été transformés en barres de diamètre 10 mm selon le procédé suivant - un laminage à chaud de rond de 11 mm, - un recuit, - un étirage en diamètre de 10 mm, - un recuit final, - un dressage et une rectification, puis ils ont été caractérisés en propriétés magnétiques en usinabilité, en frappe à froid et en corrosion.
Les aciers selon l'invention ont de meilleures caractéristiques magnétiques que les aciers de référence, comme présenté sur le tableau 2 suivant.
Tableau 2.
Acier Hc(A/m) Champ coercitif Acier 1 109 Acier 2 115 Ref A 1 ~4 Ref B 177 Ces caractéristiques sont dues à une faible teneur en éléments d'addition en particulier une teneur en chrome d'environ 12%.
L'acier 2 se comporte très bien dans le domaine de l'usinage par décolletage, malgré une teneur limitée en soufre. Cela s'explique par la présence de calcium et d'oxygène.
L'acier 1 présente une très bonne aptitude à la frappe à froid, en raison de sa faible teneur en soufre. Sur des pièces préalablement frappées, l'usinage de finition par décolletage s'effectue de manière correcte, sans problème particulier.
Les aciers 1 et 2 se comportent très bien dans le domaine de la corrosion, malgré leur faible teneur en chrome, comme on peut le remarquer sur le tableau 3 suivant. Cela est du pour l'acier 1 à une faible teneur en soufre et pour l'acier 2 à une teneur limitée en soufre associé à une faible teneur en manganèse.
Tableau 3.
Potentiel de piqre dans I corrosion dans H2S04 NaCI 0.02M 23C 2M
Acier 1 220 mV / ECS 10 mA/cma Acier 2 215 mV / ECS 11 mA/cm2 Rf A 205 mV I ECS 24 mA/cm2 Rf B 330 mV / ECS 6 mA/cm2 L'acier selon l'invention est utilisable particulièrement pour la fabrication de pièce ferromagnétique comme par exemple, des pièces d'électrovannes, d'injecteur pour système d'injection directe d'essence, de fermetures centralisées de porte dans le domaine de l'automobile ou toute application nécessitant des pièces du type noyau magnétique ou inducteur. Sous la forme de feuille, il peut être utilisé dans des transformateurs de courant ou des blindages magnétiques.
Claims (8)
1. Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pièces ferromagnétiques caractérisé en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale:
0% < C <= 0,030%
1% <= Si <=3%
0% < Mn <= 0,5%
10% <= Cr <= 13%
0% <Ni <= 0,5%
0% < Mo <= 3%
N <= 0,030%
Cu <= 0,5%
Ti <= 0,5%
Nb <= 1%
Ca >= 1 10-4%
O >= 10 10-4%
S <= 0,030%
P <= 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
0% < C <= 0,030%
1% <= Si <=3%
0% < Mn <= 0,5%
10% <= Cr <= 13%
0% <Ni <= 0,5%
0% < Mo <= 3%
N <= 0,030%
Cu <= 0,5%
Ti <= 0,5%
Nb <= 1%
Ca >= 1 10-4%
O >= 10 10-4%
S <= 0,030%
P <= 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
2. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que la composition pondérale comporte en outre du calcium et de l'oxygène de manière que:
Ca>30 10-4%
O >70 10-4%
Ca>30 10-4%
O >70 10-4%
3. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que le rapport entre la teneur en calcium et en oxygène Ca/O est:
0,2 <= Ca/O <= 0,6
0,2 <= Ca/O <= 0,6
4. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il contient des inclusions de silico-aluminale de chaux de type anorthite et/ou pseudo-wollastonite et/ou gehlénite.
5. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale:
C <= 0,012%
1% <=Si <=3%
0 <=Mn <=0,4%
10% <=Cr <= 13%
0% <= Ni <= 0,2%
0,2% <= Mo <= 2%
N <= 0,015%
Cu <= 0,2%
Ti <= 0,2%
Nb <= 1%
Ca >= 30 10-4%
O >= 70 10-4%
S <= 0,003%
P <= 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration.
C <= 0,012%
1% <=Si <=3%
0 <=Mn <=0,4%
10% <=Cr <= 13%
0% <= Ni <= 0,2%
0,2% <= Mo <= 2%
N <= 0,015%
Cu <= 0,2%
Ti <= 0,2%
Nb <= 1%
Ca >= 30 10-4%
O >= 70 10-4%
S <= 0,003%
P <= 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration.
6. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend dans sa composition pondérale:
0% < C <= 0,012%
1% <=Si <= 3%
0 <= Mn<=0,4%
10% <= Cr <= 13%
0% < Ni <= 0,2%
0,2% <= Mo <=2%
N <= 0,015%
Cu <= 0,2%
Ti <= 0,2%
Nb <= 1%
Ca >= 30 10-4%
O >= 70 10 -4%
0,015 <= S <= 0,03%
P <= 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
0% < C <= 0,012%
1% <=Si <= 3%
0 <= Mn<=0,4%
10% <= Cr <= 13%
0% < Ni <= 0,2%
0,2% <= Mo <=2%
N <= 0,015%
Cu <= 0,2%
Ti <= 0,2%
Nb <= 1%
Ca >= 30 10-4%
O >= 70 10 -4%
0,015 <= S <= 0,03%
P <= 0,030%
le reste étant du fer et les impuretés inévitables à l'élaboration de l'acier.
7. Procédé d'élaboration d'un acier ferritique selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que l'acier est soumis, après laminage à chaud et refroidissement, à un traitement thermique de recuit puis à une modification de section du type tréfilage ou étirage.
8. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que l'acier tréfilé
ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de la pièce.
ou étiré peut être ultérieurement soumis à un recuit complémentaire de recristallisation pour parfaire les propriétés magnétiques de la pièce.
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|---|---|---|---|
| FR00/09152 | 2000-07-12 | ||
| FR0009152A FR2811683B1 (fr) | 2000-07-12 | 2000-07-12 | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
| PCT/FR2001/002214 WO2002004689A1 (fr) | 2000-07-12 | 2001-07-10 | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2384754A1 true CA2384754A1 (fr) | 2002-01-17 |
Family
ID=8852438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002384754A Abandoned CA2384754A1 (fr) | 2000-07-12 | 2001-07-10 | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
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| EP (1) | EP1299569B1 (fr) |
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| ZA (1) | ZA200201897B (fr) |
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|---|---|---|---|---|
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| US9260693B2 (en) | 2004-12-03 | 2016-02-16 | Cytonome/St, Llc | Actuation of parallel microfluidic arrays |
| EP2211099A1 (fr) * | 2009-01-21 | 2010-07-28 | José Luis Flores Torre | Utilisation d'acier inoxydable à base de chrome pour la fabrication d'une unité magnétique d'ouverture manuelle à usage domestique activée par un thermocouple ou un élément équivalent |
| WO2013072124A1 (fr) * | 2011-11-14 | 2013-05-23 | Nv Bekaert Sa | Fil d'acier destiné à l'absorption de champs magnétiques |
| EP2886890B1 (fr) * | 2013-12-18 | 2019-06-26 | Skf Magnetic Mechatronics | Disque de poussée, palier magnétique et appareil |
| DE202014004267U1 (de) * | 2014-05-23 | 2014-07-04 | Few Fahrzeugelektrikwerk Gmbh & Co. Kg | Elektrisches Anschlusselement zum Befestigen, insbesondere Auflöten auf eine Glasscheibe sowie Bandlitzenmischgeflecht |
| FR3047254B1 (fr) * | 2016-02-02 | 2018-02-16 | Vallourec Tubes France | Composition d'aciers aux proprietes anti-cokage ameliorees |
| JP6574739B2 (ja) * | 2016-07-05 | 2019-09-11 | 秋山精鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼棒材の保磁力調整方法 |
| JP6912369B2 (ja) * | 2017-12-22 | 2021-08-04 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| KR102279909B1 (ko) * | 2019-11-19 | 2021-07-22 | 주식회사 포스코 | 고투자율 페라이트계 스테인리스강 |
| ES2897523B2 (es) | 2021-08-10 | 2022-07-18 | Advanced Thermal Devices S L | Cátodo basado en el material C12A7:e ''electride'' para la emisión termiónica de electrones y procedimiento para el empleo del mismo |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55138057A (en) * | 1979-04-12 | 1980-10-28 | Daido Steel Co Ltd | Stainless steel for cold header |
| JP3312401B2 (ja) * | 1992-11-04 | 2002-08-05 | 大同特殊鋼株式会社 | カルシウム快削ステンレス鋼 |
| FR2706489B1 (fr) * | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
| FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
| JP3116156B2 (ja) * | 1994-06-16 | 2000-12-11 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性および溶接性に優れた鋼管の製造方法 |
| US5851316A (en) * | 1995-09-26 | 1998-12-22 | Kawasaki Steel Corporation | Ferrite stainless steel sheet having less planar anisotropy and excellent anti-ridging characteristics and process for producing same |
| FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
| US5769974A (en) * | 1997-02-03 | 1998-06-23 | Crs Holdings, Inc. | Process for improving magnetic performance in a free-machining ferritic stainless steel |
| JP3589036B2 (ja) * | 1997-08-05 | 2004-11-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP3508520B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2004-03-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の高温疲労特性に優れたＣｒ含有フェライト鋼 |
| TW496903B (en) * | 1997-12-19 | 2002-08-01 | Armco Inc | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| JP3941267B2 (ja) * | 1998-11-02 | 2007-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐酸化性および耐粒界腐食性に優れた高耐食性クロム含有鋼 |
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