CA2070248C - Procede et appareillage pour l'epuration d'eaux residuaires par voie biologique - Google Patents

Abstract

Selon l'invention, où l'eau à traiter est envoyée à
co-courant avec du gaz oxygéné dans un réacteur ascendant à lit fixe de particules, on utilise comme support des bactéries des particules de masse volumique, de matériau en vrac, comprise entre 35 et 65 kg/m3.
Le ou les réacteurs ou filtres biologiques (1,1') en série, comprennent : une zone d'épaississement des boues (2); au moins un dispositif d'injection de gaz oxygéné (3,3'), une zone de matériau filtrant (4); un plafond de retenue des particules (7); uns zone de réserve d'eau de lavage avec évacuation (9) de l'effluent traité.
Application au traitement d'eaux résiduaires et d'eaux à potabiliser.

Description

~~'~~~48 La présente invention a trait au domaine de l'épuration par voie biologique, des eaux résiduaires telles que notamment les eaux urbaines, les eaux industrielles ainsi que des eaux de distribution à
rendre potables. Elle concerne tout spécialement un procêdé de purification dans lequel l'eau à traiter et le gaz oxygéné sont envoyés à co-courants ascendants dans un seul rëacteur ou filtre biologique muni, comme matériau de filtration, de matiéres plastiques ou minérales expansées de densité inférieure à celle de l'eau.
On sait que le traitement biologique, par exemple de l'eau, consiste à dëgrader les impuretés organiques par l'action d'une biomasse épuratrice libre ou fixée, et renfermant des micro-organismes divers : bactéries, levures, protozoaires, métazoaires...Dans le procédé à
biomasse libre, par boues activées, il y a impossibilité
de concentrer en grand nombre les diverses espëces de micro-organismes, peu décantables dans la mesure où la concentration de la biomasse est réalisée par décantatïon; le procédé est donc limité pour ce qui est de la charge applicable en DBO (demande biologique en oxygène) et DCO (demande chimique en oxygène). Dans un système à biomasse fîxée, la concentration de la biomasse (avec les bactéries) se fait par l'accrochage sur un support. L'aptitude à la décantation n'est plus alors le critère primordial et cette technique possède un potentiel épuratoire bien supérieur à celui des procédés conventionnels.
Parmi les procédés les plus performants, basés sur le principe d'épuration à biomasse fixée, on peut citer notamment ceux brevetés et développés par la Demanderesse dont le procédé dit '°Biocarbone°°
(marque déposée) et la technique consistant à mettre en oeuvre, ~~~0248

2 dans un seul réacteur à courant d'eau ascendant, un lit granulaire constitué par deux zones de granulométrie et caractéristiques biologiques différentes (brevets français n° 76 21246 publié n° 2 358 362: n° 78 30282 publié n° 2 439 749: n° 86 13675 publié n° 2 604 990j.
Dans les techniques dites à biomasse libre, on se reportera ici en particulier aux procédés à lits fluidisés, dans lesquels on met en oeuvre, nomme matériau pour le biofiltre, des produits de densité
inférieure à 1 comme par exemple des polymères expansés, selon des processus qui sont maintenant dans le domaine public (brevet français n° 1 363 510 de 1963: brevet anglais n° 1 034 076 de 1962) dont diverses variantes d'exécution ont donné lieu à de nombreux brevets d°invention (brevets français n° 330 652, 2 406 664, 2 538 800: brevet américain n° 4 256 573: brevet japonais n° 58-153 590, etc).
La mise en oeuvre de ces matériaux flottants et de lits granulaires fluidisés est intéressante en soi mais entraîne un certain nombre de difficultés et présente souvent des inconvénients. Par exemple, si l'on fluidise des matériaux plus lourds que l'eau (sable ou analogue) il faut un apport d'énergie considérable pour le pompage du liquide et le maintien du matériau à l'intérieur du réacteur est difficile à maftriser. Pour pallier cet inconvénient de consommation d'énergie, on a proposé
d'utiliser un lit fluidisé à matériaux légers, moins denses que l'eau aven insufflation d°air à la base du lit mais avec une alimentation en eau descendante (brevets US n° 4 256 573 et japonais n° 58 153590 déjà
cités). Toutefois, à partir d'une certaine vitesse descendante de l'eau, les bulles d'air sont piégées à
l'intérieur du matériau ou alors entrainées par le flux liquide et l'on ne peut aérer correctement le réacteur.

3 Dans le but d'obvier aux inconvénients susvisés, de nombreuses expërimentations ont ëtë faites chez la Demanderesse pour utiliser tous les avantages d'un lit flottant en cherchant à ëliminer les phénomènes de piégeage de bulles à la surface, colmatage du lit, dépenses en énergie, difficultés de lavage du lit filtrant, etc.
Ces difficultés ont été vaincues grâce à la mise au point d'un système où, dans le réacteur ou filtre biologique unique à co-courants ascendants d'eau et de gaz oxygénés, on utilise comme moyen de filtration et support bactërien,un lit fixe de particules moins denses que l'eau et dont lamasse volumique de matériau en vrac ' est comprise entre 8 et 65 kg/m3.
Bien que d'autres matériaux légers puissent être utilisés tels que diverses matières plastiques expansées, argiles ou schistes expansés, produits cellulosiques, etc..., le matériau avantageusement mis en oeuvre est constitué, selon l'invention, par des billes de polystyrène expansé de granulométrie comprise entre 2 et 6mm et de densité en vrac au moins égale à
0,035. En pratique, la fourchette de densité en vrac est de préférence comprise entre 0,035 et 0,065.
De nombreuses expérimentations entreprises par la Demanderesse ont permis d'établir que, seule, la sélection rigoureuse de l'intervalle désiré de masse volumique précité permettait d'obtenir une épuration de grande efficacité et stable dans le temps.
En effet, il a été constaté qu'en utilisant des billes de polystyrène de densité en vrac inférieure à 0,035, le matériau donnait lieu à des phénomènes d'écrasement et de tassement sur le plafond de rétention, ce qui entraS~ne d'importantes pertes de charge hydraulique et ~~°~0~4~

4 un colmatage sévère du lit.
D'autre part, la mise en oeuvre de billes de polystyrène de densité supérieure à 0,065, outre les difficultés techniques de réalisation, donne lieu à
d'intempestifs entrafnements du matériau lors des lavages du lit à contre-courant et donc à des pertes inacceptables.
D'autres caractéristiques, encore, du procédé seront mises en lumière dans la suite de la présente description.
L'invention a également pour objet un réacteur ou filtre biologique.comprenant de bas en haut : une zone ' d'épaississement et d'évacuation des boues d'épuration;
au moins un dispositif d'injection d'air; une zone de matériau filtrant constituée par une couche de particules légères précitées; un plafond en béton ou autre matériau perforé; et enfin, dans le haut du rêacteur, une zone de réserve d'eau de lavage au sommet de laquelle est prévue l'évacuation de l'effluent traité.
Une réalisation non limitative d'une installation de traitement d'eau est illustrée sur les dessins des planches annexées qui représentent - figure 1, une vue en perspective, en éclaté, d'un ensemble de traitement, à deux réacteurs ou biofiltres en parallèle;
- figure 2, une vue partielle, en coupe, d'un réacteur selon la ligne AA de la figure 1: et - figure 3, une vue du même réacteur selon la coupe BB
de la figure 1.
Conformément â ces figures, un réacteur 1 comporte, dans sa partie inférieure, l'espace 2 pour l'épaississement et l'évacuation des boues; puis : le système d'injection de fluide oxygéné 3, le lit fixe 4 ~~~a~~8 retenu par la plaque perforée 7 servant de plafond: et enfin la zone supérieure libre 8 servant de réserve de lavage où l'eau traitée est évacuée par la canalisation 9.
Le liquide à traiter arrive par la canalisation 11 et est introduit dans la zone 2, en-dessous du dispositif d'injection de gaz oxygéné 3, ce dernier pouvant se trouver sous le lit 4, comme indïqué sur 1a figure, ou encore au sein de ce lit (repère 3').
Lorsque de l'aïr (ou gaz oxygéné) est introduit à
la base par 3, on obtient un échange intensif entre 1e gaz, l'eau à traiter et le biofilm qui s'accroche aux particules. Pendant cette opération, le lit ~ reste en régime non turbulent (d'où l'expression de lit fixe utilisée dans la présente description).
~ cause de l'accumulation de matière en suspensions et de la croïssance biologique à l'ïntérïeur du lit filtrant, le matériau se colmate progressivement.
L'accroissement de la perte de charge peut être suivi par mesure manométrique ou par la montée du niveau du liquide dans la colonne 11 de mise en charge ou de mesure de perte de charge. La~ rétention de particules peut être améliorée par l'ajout d'un floculant.
quand une valeur prédéfinie de perte de charge est atteinte le lavage du lit est déclenché. Pour cela, une vanne de chasse 13 est ouverte jusqu'à obtention de la vïtesse de lavage voulue. L°écoulement rapide à
contre-courant du liquide traité et stocké en partie supérieure 8 du réacteur permet l'expansion du matériau.
Pour la granulométrie et la densité du matériau telles que définies ci-dessus, on choisit une vitesse de lavage comprise entre 30 et 80 m/h.
Le passage rapide à contre-courant permet d'entrafner les matïères stockées dans les espaces 20~~2~~

intersticiels et de décrocher la biomasse sn excès accumulée sur la surface du matériau, mais l'intervalle précité de vitesse permet de conserver un biofilm actif sur le matériau. Après vidange de la réserve 8 et fermeture de la vanne 33, on peut redémarrer l'alimentation à une charge semblable à celle avant lavage.
Un recyclage de l'effluent épuré par une pompe permet éventuellement d'améliorer la répartition ou 1o d'apporter des nitrates en zone de préfiltration.
Pour allonger les durées entre les lavages, de très courtes chasses d'eau par ouverture de la vanne 13 peuvent être effectuées périodiquement pour détasser le matériau et permettre une pénétration plus profonde des impuretés dans le lit filtrant. Ces mini~lavages dëcolmateront davantage 1a partie infërieure du filtre plus chargée en matières en suspension. Les chasses rapides peuvent être déclenchées de manière à assurer une perte de charge équilibrée sur taute la hauteur du lit de filtration. Ceci permet de s'affranchir d'organes de régulation pour l'équipartition du gaz oxygéné et de l'eau.
Afin d'éviter une trop forte compression du lit par une insufflation continue, on peut prévoir une pulsation de l'air ou gaz oxygéné. L'insufflation de l'air peut être maintenue pendant le lavage, pulsé ou non, pour favoriser le décolmatage du lit.
Selon une réalisation avantageuse du procédé, on combine une batterie de filtres comme illustré sur la figure 1. Un plan d'eau commun alimentera des colonnes de mise en charge individuelles à chaque filtre. Les colonnes de mise en charge évitent la surpression créée par un éventuel calmatage accidentel, tout en compensant le colmatage en continu. Avec cette alimentation 2~'~~2~~

gravitaire, le débit peut être facilement mesuré et réglé par des déversoirs.
Les compartiments de stockage d'eau de lavage d'une batterie de filtres seront reliés hydrauliquement.
Ainsi, l'eau épurée des filtres en fonctionnement alimentera le flux de lavage du filtre en décolmatage, ce qui permet de donner une hauteur et un volume suffisants aux compartiments de stockage superposés au lit filtrant, les dimensions pouvant être calculées en l0 fonction du dëbit et du nombre des filtres.
Exemple de réalisation On a travaillé sur une installation de traitement d'eau urbaine polluée contenant 5 cellules de filtration disposées en parallèle (chaque cellule correspondant à
un réacteur 1 de type susdécrit) ayant chacune une surface de 16 m2. La hauteur de chaque cellule ou réacteur était d'environ 5,70m et la hauteur de matériau cellulaire (dans ce cas des billes de polystyrène de 3,5 mm environ de diamètre et de densité 0,045) était d'environ 3 mètres.
Le débit d'eau traité était de 2300 m3/jour et les caractéristiques de pollutions- étaient les suivantes :
NTK : 40 mg; (azote total Kjehldahl); DCO (demande chimique en oxygène) . 400 mg; MES (matiéres en suspension) . 100 mg/l.
L°eau traitée, dans l'effluent de sortie, avait les trës bonnes caractéristiques suivantes : DCO : 50 mg;
MES : l0 mg/1, azote (N) total : 8 mg; dont 1 mg correspondant â N de NH4, 5 mg à N de N03 et 2 mg à N
organique.

Claims (3)

1. Procédé pour la purification, par voie biologique, d'eaux résiduaires par envoi, à co-courants ascendants de l'eau à traiter et de gaz oxygéné dans un réacteur ou filtre biologique muni, comme support des bactéries, d'un lit fixe de particules moins denses que l'eau, caractérisé en ce que l'on sélectionne, en tant que support des particules, de polystyrène expansé de granulométrie comprise entre

2 et 6 mm et de masse volumique comprise entre 35 et 65 kg/m3, et en ce que ledit lit subit périodiquement un rétrolavage par passage de l'eau traitée à contre-courant dans ledit lit, à une vitesse comprise entre 30 et 80 m/h, de très courtes chasses d'eau étant effectuées entre les périodes de rétrolavage afin de détasser le matériau.

2. Réacteur ou filtre biologique pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 comportant, du bas en haut : une zone d'épaississement et d'évacuation des boues d'épuration (2) ; au moins un dispositif d'injection de gaz oxygéné (3) ; une zone de matériau filtrant ; un plafond ou dispositif de retenue (7);
caractérisé en ce qu'il comporte, dans le haut du réacteur, une zone (8) de réserve d'eau de lavage au sommet de laquelle est prévue l'évacuation (9) de l'effluent traité ;
et en ce que ledit matériau est constitué par des billes de polystyrène expansé de granulométrie comprise entre 2 et 6 mm et de masse volumique comprise entre 35 et 65 kg/m3, l'eau traitée pouvant être recyclée alors que l'effluent à épurer (11) est introduit à la base du réacteur (1) ; les boues étant récupérées dans un réceptacle et évacuées.

3. Installation d'épuration d'eau, caractérisée en ce qu'elle comporte plusieurs réacteurs/filtres selon la revendication 2, disposés en parallèle à proximité
d'un plan d'eau commun et dont les compartiments de lavage sont reliés hydrauliquement pour fournir l'eau de lavage pour les filtres en fonctionnement.