BRPI1008378B1 - aço para estabilizador de alta solidez para veículos, método para produzir um estabilizador de alta solidez para veículos e estabilizador de alta solidez para veículos - Google Patents

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Inoue Kanji
Kikuchi Katsuhiko
hattori Kazuaki
Kurimoto Kiyoshi
Tomita Kunikazu
Mori Norihiko
Goto Yurika
Tamai Yutaka
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Jfe Bars & Shapes Corp
Jfe Steel Corp
Nhk Spring Co Ltd
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Abstract

aço para estabilizador de alta solidez para veículos que tem excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura, método para produzir o mesmo e estabilizador de acordo com uma modalidade, um aço para estabilizador de alta solidez para veículos que tem excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura, que contém 0,07 a 0,20% de c, amis de 0,6% e 1,5% ou menos de si, 1 a 3% de mn, 0,1 a 1,0% de cr, 0,005 a 0,080% de sal, 0,005 a 0,060% de ti, 0,005 a 0,060% de nb, o, 070% ou menos de ti+nb, 150 ppm ou menos de n, 0,035% ou menos de p, 0,035% ou menos de s, 0,01 a 1,00% de cu, 0,01 a 1,00% de ni, sendo restante de fe e impurezas inevitáveis, em que uma estrutura antes de moldar um estabilizador é qualquer uma dentre uma bainita, uma martensita e uma estrutura misturada de bainita/martensita e um número de tamanho de grão de cristal austenítico original após um tratamento por calor do estabilizador é de gh 9 ou mais.

Description

(54) Título: AÇO PARA ESTABILIZADOR DE ALTA SOLIDEZ PARA VEÍCULOS, MÉTODO PARA PRODUZIR UM ESTABILIZADOR DE ALTA SOLIDEZ PARA VEÍCULOS E ESTABILIZADOR DE ALTA SOLIDEZ PARA VEÍCULOS (73) Titular: NHK SPRING CO., LTD. Endereço: 3-10, Fukuura, Kanazawa-Ku, Yokohama-Shi, Kanagawa, 236-0004, JAPÃO(JP); JFE STEEL CORPORATION. Endereço: 2-3, Uchisaiwai-Cho 2-Chome, Chiyoda-ku, 100-0011, JAPÃO (JP) (72) Inventor: KATSUHIKO KIKUCHI; AKIRA TANGE; KUNIKAZU TOMITA; YUTAKA TAMAI; KAZUAKI HATTORI; KANJI INOUE; NORIHIKO MORI; YURIKA GOTO; KIYOSHI KURIMOTO.
Prazo de Validade: 20 (vinte) anos contados a partir de 10/02/2010, observadas as condições legais
Expedida em: 11/12/2018
Assinado digitalmente por:
Liane Elizabeth Caldeira Lage
Diretora de Patentes, Programas de Computador e Topografias de Circuitos Integrados
1/30
AÇO PARA ESTABILIZADOR DE ALTA SOLIDEZ PARA VEÍCULOS, MÉTODO PARA PRODUZIR UM ESTABILIZADOR DE ALTA SOLIDEZ PARA VEÍCULOS E ESTABILIZADOR DE ALTA SOLIDEZ PARA VEÍCULOS
Campo Técnico [0001] A presente invenção se refere a um aço para estabilizador de alta solidez para veículos que é principalmente usado para veículo e um método para produzir o mesmo, particularmente a um estabilizador que tem uma alta resistência a tração de 1100 MPa ou mais e excelente resistência à corrosão e tenacidade a baixa temperatura.
Técnica Anterior [0002] Uma barra estabilizadora (doravante simplesmente chamada de um estabilizador) é um componente de mola que tem uma função em que, para oferecer estabilidade de veículos, particularmente durante a rotação, o estabilizador é torcido e deslocado em uma direção oposta às cargas de agitação horizontal transmitidas a partir das rodas por meio de um mecanismo de suspensão e uma inclinação excessiva do corpo do veículo é prevenida reduzindo-se as cargas de agitação horizontal que trabalham sobre a suspensão em qualquer um dos lados. Como é exposto a tal ambiente de uso, a frequência de carga repetida que é aplicada ao estabilizador é de forma geral inferior àquela de uma mola helicoidal. Por outro lado, a carga aplicada ao estabilizador é acompanhada por aceleração e assim solidez suficiente, durabilidade e tenacidade maior que a da mola
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2/30 helicoidal são necessárias para um aço que é usado como um material. Um aço-carbono tal como S48C e um aço para molas tal como JIS SUP9 têm sido usados para estabilizadores convencionais. Por exemplo, um processo para produzir esses aços inclui cortar um material de aço de laminação a quente em um tamanho predeterminado, realizando um processo de flexão/moldagem, ajustando a uma solidez predeterminada por um processo de tratamento por calor para endurecer e temperar, e então, sujeitar a superfície a rebitagem, e finalmente revestir para proteção a corrosão.
[0003] Recentemente, uma demanda de redução em peso com base em um aumento em solidez de componentes do corpo inferior voltada para a melhoria de consumo de combustível de veículos tem aumentado ainda mais. Por outro lado, no campo de estabilizador, um estabilizador de alta solidez de 1000 MPa ou mais foi desenvolvido. Por exemplo, um aço tratado não por calor para mola que tem uma solidez de 120 a 150 kgf/mm2 obtido adicionandose uma quantidade apropriada de Ti, Nb e B, particularmente uma quantidade de 0,08% ou mais de Ti e Nb é proposto no documento de Patente 1; Documento de Patente 1: Pedido de Patente Japonesa, KOKAI, Publicação N° 3409277.
Revelação da Invenção [0004] Embora o estabilizador para veículos seja sujeito a revestimento para garantir desempenho de proteção à corrosão, este é estruturalmente exposto ao exterior do veículo. Sendo assim, arranhões côncavos e descolamento de revestimento são
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3/30 facilmente causados por pedras no caminho enquanto o veículo está se movendo. Há uma preocupação de que a corrosão progrida, particularmente a partir de uma parte onde o revestimento é descolado e componentes são danificados pela propagação de rupturas por fatiga originadas a partir da parte corroída. Durante o inverno, um agente de derretimento de neve para anticongelamento é usado em muitos casos. Consequentemente, o ambiente corrosivo é crescentemente severo. Sob essas circunstâncias, a proteção à corrosão somente pelo revestimento não é suficiente.
[0005] De forma geral, se o material de aço tem alta solidez, a tenacidade dúctil é deteriorada. No caso de uma mola, se a tenacidade dúctil do material de aço é baixa, quando os arranhões côncavos e poros corroídos são causados pelas razões anteriores, a resistência à propagação de rupturas originada destes é reduzida e um risco de fácil quebra é aumentado. Sendo assim, a alta solidez e a alta tenacidade são características essenciais. A melhoria na tenacidade (tenacidade a baixa temperatura) em um estado frio, particularmente durante a estação de inverno, quando o ambiente corrosivo é severo, é muito importante. Embora o documento de Patente 1 foque em alta solidez, não foca na resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura.
[0006] A presente invenção foi feita sob tais circunstâncias e seu objetivo é fornecer um aço estabilizador para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura em que a resistência a corrosão do próprio material
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4/30 é melhorada e a resistência a tração é de 1100 MPa ou mais e o método para produzir o mesmo.
[0007] A fim de resolver os problemas anteriormente descritos, os presentes inventores têm se dedicado a fazer estudos repetitivos. Como resultado, eles tiveram as descobertas abaixo.
[0008] (i) Primeiro, a fim de melhorar a resistência à corrosão de materiais, uma quantidade produzida de nitretos de carbono que se desenvolvem em pontos de corrosão é facilmente limitada. Especificamente, os efeitos de acentuação de resistência à corrosão são dados reduzindo-se o carbono, normalizando uma quantidade aditiva de elementos de liga que são fáceis de produzir nitretos de carbono tais como Ti e Nb, adicionar uma quantidade apropriada de elementos de liga resistentes a corrosão de Cu e Ni.
[0009] (ii) Ademais, a fim de balancear a alta solidez e a alta tenacidade dúctil, um processo para reduzir o carbono e um processo para refinar grãos de cristal são efetivados. Especificamente, o tempo de penetração de carboneto durante o aquecimento é encurtado adicionando-se uma quantidade apropriada de elementos de liga tais como Ti e Nb e usando-se uma única estrutura de bainita ou martensita, ou uma estrutura misturada de bainita e martensita como uma estrutura original antes do aquecimento, durante o endurecimento. Um processo de endurecimento de uma estrutura de austenita uniforme e fina é alcançado, resultando em refinamento da estrutura. O refinamento
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5/30 de grãos de cristal é ademais promovido pelo rápido aquecimento a uma taxa de aquecimento de 30°C/s durante o endurecimento. Isto é efetivo para melhorar a tenacidade dúctil.
[0010] A presente invenção foi feita com base nas descobertas anteriormente descritas.
[0011] (1) Um aço para estabilizador de alta solidez para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura, que contém 0,07 a 0,20% de C, mais que 0,6% e 1,5% ou menos de Si, 1 a 3% de Mn, 0,1 a 1,0% de Cr, 0,005 a 0,080% de sAl, 0,005 a 0,060% de Ti, 0,005 a 0,060% Nb, 0,070% ou menos de Ti+Nb, 150 ppm ou menos de N, 0,035% ou menos de P, 0,035% ou menos de S, 0,01 a 1,00% de Cu, 0,01 a 1,00% de Ni, sendo o remanescente de Fe, e impurezas inevitáveis; em que uma estrutura antes de moldar um estabilizador é qualquer uma dentre uma bainita, uma martensita, e uma estrutura misturada de bainita/martensita e um número de tamanho de grão austenítico prévio após um tratamento por calor do estabilizador é de 9 ou mais.
[0012] (2) Um método para produzir um estabilizador de alta solidez para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura, que contém 0,07 a 0,20% de C, mais que 0,6% e 1,5% ou menos de Si, 1 a 3% de Mn, 0,1 a 1,0% de Cr, 0,005 a 0,080% de sAl, 0,005 a 0,060% de Ti, 0,005 a 0,060% de Nb, 0,070% ou menos de Ti+Nb, 150 ppm ou menos de N, 0,035% ou menos de P, 0,035% ou menos de S, 0,01 a 1,00% de Cu, 0,01 a 1,00% de Ni, sendo o remanescente de Fe, e impurezas inevitáveis,
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6/30 em que um estabilizador é produzido por uso de um aço cuja estrutura antes de moldar um estabilizador tem qualquer uma dentre uma bainita, uma martensita ou uma estrutura misturada de bainita/martensita e o processo de aquecimento é realizado por um processo de aquecimento de indução de alta frequência com uso de aquecimento de corrente direta a uma taxa de aquecimento de 30°C/s ou mais.
[0013] (3) Um estabilizador de alta solidez para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura que é produzido com uso do método de acordo com o (2) .
[0014] De acordo com a presente invenção, pode ser fornecido um aço para estabilizador de alta solidez para veículos que tem uma alta resistência a tração de 1100 MPa ou mais que é excelente em resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura em um ambiente corrosivo frio, um método para produzir o mesmo, e componentes do mesmo. Um peso de veículo é reduzido com uso de componentes de alta solidez, assim contribuindo consideravelmente para melhoria de ambiente terrestre juntamente com a melhoria de consumo de combustível.
Breve Descrição dos Desenhos [0015] A FIGURA 1 é uma vista em perspectiva que mostra um esboço de um estabilizador para veículos.
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7/30 [0016] A FIGURA 2 é um fluxograma que mostra um exemplo de um método para produzir o estabilizador para veículos da modalidade.
[0017] A FIGURA 3 é um fluxograma que mostra outro exemplo de um método para produzir o estabilizador para veículos na modalidade.
Melhor Modo de Executar a Invenção [0018] Doravante, razões restritas de efeitos de elementos constituintes e condições de fabricação na modalidade serão respectivamente descritos. A não ser que de outra forma notado, as percentagens abaixo são por massa.
(1) C: 0,07 a 0,20% [0019] C é um elemento necessário para permitir que o aço mantenha uma solidez predeterminada. A fim de garantir uma resistência a tração de 1100 MPa ou mais, um teor de 0,07% ou mais de C é necessário. No entanto, se mais de 0,20% de C estiver contido, o teor de carboneto é excessivamente aumentado e tanto a resistência a corrosão como a tenacidade são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 0,20%. Na modalidade, a ocorrência de rupturas de endurecimento e rupturas de saída temidas em métodos de produção convencionais é efetivamente prevenida com uso de um material de aço de baixo carbono que tem um baixo teor de carbono como um material de estabilizador, assim alcançando um estabilizador muito mais seguro.
Petição 870170063276, de 28/08/2017, pág. 16/46 (2) Si: mais que 0,6% e 1,5% ou menos (0,6% < Si < 1,5%)
8/30 [0020] Si é importante como um desoxidante no momento de fundição. Como este é um elemento efetivo em reforço de solução sólida, é um elemento importante para alcançar alta solidez. A fim de exibir o efeito, é necessário adicionar mais de 0,6% de Si. Por outro lado, quando a quantidade de Si é maior que 1,5%, a tenacidade diminui. Assim, o limite superior foi definido em 1,5%.
(3) Mn: 1 a 3% [0021] O Mn melhora a temperabilidade e é efetivo como um elemento de reforço de solução sólida. No caso do aço de baixo carbono, o Mn é importante para manter a solidez. O Mn refina uma estrutura e é também importante como um elemento que melhora a tenacidade dúctil. A fim de exibir o efeito, é necessário adicionar 1% ou mais de Mn. Por outro lado, quando mais de 3% de Mn é adicionado, o teor de carboneto que é precipitado a baixas temperaturas durante a têmpera é excessivamente aumentado e tanto a resistência a corrosão como a tenacidade são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 3%.
(4) Cr: 0,1 a 1,0% [0022] O Cr é efetivo para melhoria na temperabilidade e reforço de solução sólida como com o Mn. No caso do aço de baixo carbono, o Cr é importante para manter a solidez. A fim de exibir o efeito, é necessário adicionar 0,1% ou mais de Cr. Por outro
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9/30 lado, quando mais que 1,0% de Cr são adicionados, um carboneto de Cr durante a têmpera é excessivamente precipitado e tanto a tenacidade como a resistência a corrosão são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 1,0%.
(5) Al solúvel: 0,005 a 0,080% [0023] O Al solúvel (doravante simplesmente chamado de sAl) é um elemento importante como um desoxidante no momento de fundição. A fim de exibir o efeito, é necessário adicionar 0,005% ou mais de sAl. Por outro lado, quando mais de 0,080% de sAl é adicionado, o teor de óxido e nitreto é excessivamente aumentado e tanto a resistência a corrosão como a tenacidade são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 0,080%.
(6) Ti: 0,005 a 0,060% [0024] O Ti forma um nitreto de carbono em aço e é um elemento efetivo para melhorar a solidez e refinar um grão de cristal. A fim de exibir esses efeitos, é necessário adicionar 0,005% ou mais de Ti. Por outro lado, quando mais de 0,060% de Ti é adicionado, o teor de nitreto de carbono é excessivamente aumentado e tanto a resistência a corrosão como a tenacidade são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 0,060%.
(7) Nb: 0,005 a 0,060%
0025]
O Nb forma um nitreto de carbono em aço e é um elemento efetivo para melhorar a solidez e refinar grão de cristal. A fim
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10/30 de exibir esses efeitos, é necessário adicionar 0,005% ou mais de Nb. Por outro lado, quando mais de 0,060% de Nb é adicionado, o teor de nitreto de carbono é excessivamente aumentado e tanto a resistência a corrosão quanto a tenacidade dúctil são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 0,060%.
(8) Ti+Nb: 0,070% ou menos [0026] Conforme descrito anteriormente, Ti e Nb formam nitretos de carbono em aço e têm um efeito de melhoria de solidez e tenacidade. Uma adição simultânea de Ti e Nb produz um efeito sinergético. Por outro lado, quando Ti e Nb são excessivamente adicionados em uma quantidade total (Ti+Nb) de mais de 0,070%, a quantidade de nitreto de carbono é excessivamente aumentada e tanto a resistência a corrosão quanto a tenacidade são reduzidas. Assim, a quantidade aditiva total (Ti+Nb) é suprimida a 0,070% ou menos.
(9) Cu: 0,01 a 1,00% [0027] O Cu é um elemento efetivo em melhorar a resistência a corrosão. A fim de exibir o efeito, é necessário adicionar 0,01% ou mais de Cu. Por outro lado, mesmo se mais de 1,00% de Cu forem adicionados, o efeito é saturado e não é econômico. Ademais, muitas falhas de superfície são produzidas durante a laminação a quente, assim prejudicando a manufaturabilidade. Assim, o limite superior foi definido em 1,00%.
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11/30 (10) Ni: 0,01 a 1,00% [0028] O Ni é um elemento que melhora a resistência a corrosão, assim como o Cu. A fim de exibir o efeito, é necessário adicionar 0,01% ou mais de Ni. Por outro lado, mesmo se mais de 1,00% de Ni forem adicionados, o efeito é saturado e não é econômico (Ni é um elemento metálico raro e custoso e países produtores de Ni são limitados). Assim, o limite superior é definido em 1,00%.
(11) P: 0,035% ou menos [0029] O P é um elemento de impureza que é inevitavelmente remanescente ou misturado em um processo de produção de aço. P se segrega em um limite do grão de cristal, assim reduzindo a tenacidade. Assim, o limite superior foi definido em 0,035%.
(12) S: 0,035% ou menos [0030] O S é um elemento de impureza que é inevitavelmente remanescente ou misturado no processo de produção de aço, assim como P. O S se segrega no limite do grão de cristal, assim reduzindo a tenacidade. Ademais, o teor de MnS que é uma inclusão é excessivamente aumentado, tanto a tenacidade como a resistência a corrosão são reduzidas. Assim, o limite superior foi definido em 0,035%.
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12/30 (13) N: 150 ppm ou menos [0031] O N forma um nitreto de carbono em aço e é um elemento efetivo para melhorar a solidez e refinar uma estrutura. Quando mais de 150 ppm de N são adicionados, o teor de nitreto de carbono é excessivamente aumentado, tanto a tenacidade quanto a resistência a corrosão são reduzidas. Assim, o limite superior é definido em 150 ppm.
(14) Outros elementos adicionados ao componente
0032] Em adição aos elementos adicionados, elementos componentes tal como Mo, V, B, adicionados em pequenas quantidades aditivo são limitadas a 1% ou menos ou menos (B), 0,010% ou menos respectivamente, o efeito da particularmente inibido.
[0033] O Mo é um elemento temperabilidade e a tenacidade. quantidade excessiva de Mo for adi
Ca e Pb podem ser ainda . Quando essas quantidades de (Mo), 1% ou menos (V), 0,010% Ca) e 0,5% ou menos (Pb), presente invenção não é efetivo para melhorar a No entanto, mesmo se uma ionada, o efeito é saturado.
Como com o Ni, levando em consideração a eficiência econômica, o limite superior é de forma desejável definido em 1%.
[0034] O V é um elemento efetivo que pode suprimir uma diminuição na dureza quando o aço é sujeito a um tratamento de têmpera a altas temperaturas e pode acentuar a resistência a amolecimento do aço efetivamente. No entanto, como V é um
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13/30 elemento raro assim como o Ni, sua estabilidade de preço é baixa, o que resulta em uma elevação no custo do material. Assim, é desejável não adicionar V tanto quanto possível e o limite superior é desejavelmente definido em 1%.
[0035] O B é um elemento que aumenta a temperabilidade do aço por adição de pequenas quantidades. O efeito aumentado de temperabilidade é observado quando a quantidade adicionada de B é de cerca de 0,010%. Enquanto isso, quando a quantidade adicionada de B é maior que 0,010%, o efeito é saturado. Sendo assim, o limite superior da quantidade adicionada de B é desejavelmente definido em 0,010%.
[0036] O Ca e o Pb são elementos que melhoram a usinabilidade de materiais de aço. Quando são adicionados, a trabalhabilidade de perfuração na extremidade do estabilizador é ainda mais melhorada.
(15) Limitação de estrutura original antes de moldar o estabilizador [0037] Na presente invenção, um processo de moldagem do estabilizador pode ser de técnicas de moldagem a frio ou a quente e não é particularmente limitado. Ademais, um tratamento de endurecimento é realizado antes do processo de moldagem do estabilizador. Uma estrutura original antes de moldar o estabilizador significa uma estrutura entes do tratamento por calor para realizar o tratamento de endurecimento no caso de processo de moldagem a frio ou a quente. Isto é, indica um estado
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14/30 de barra redonda de corte no caso de moldagem a quente e indica um estado antes do processo de moldagem no caso de moldagem a frio. O estado da estrutura é uma vez aquecido a uma região de austenita e sujeita a endurecimento em meio de resfriamento tal como água após o processo de flexão/moldagem (no caso de moldagem a quente) ou imediatamente (no caso de moldagem a frio) para obter uma solidez desejada. Como para a estrutura original quando se aquece a região de austenita (doravante simplesmente chamada de uma estrutura original”), no caso de uma estrutura de ferrita e perlita, particularmente, a penetração de cementita em uma estrutura perlita é lenta. Assim, um longo tempo de aquecimento é necessário e a estrutura se torna uma estrutura de austenita grossa e não uniforme. A tenacidade dos materiais de aço após o processo de endurecimento é reduzida. Assim, quando se aquece a região de austenita, a penetração de carboneto é rápida e uma estrutura de austenita fina e uniforme é dada. Sendo assim, a estrutura original é restrita a uma estrutura de bainita, uma estrutura martensítica ou uma estrutura misturada dessas estruturas.
(16) Condições de aquecimento durante a preparação do estabilizador:
[0038] Em um método de aquecimento na presente invenção, mesmo se uma fornalha de endurecimento convencional for usada, a estrutura é refinada com uso da estrutura de bainita, a estrutura martensítica ou a estrutura misturada dessas estruturas como a estrutura original e ainda a adição de quantidades apropriadas de Ti e Nb. No entanto, quando a
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15/30 resistência a tração é ainda mais aumentada a 1300 MPa ou mais, é desejável refinar ainda mais a estrutura a fim de suprimir uma diminuição na tenacidade a baixa temperatura devido à solidez aumentada. Para chegar a isto, é mais preferível que a estrutura seja rapidamente aquecida a uma taxa de aquecimento de 30°C/segundo ou mais com uso de uma técnica de aquecimento de indução por alta frequência ou uma técnica de aquecimento de corrente direta. A técnica de aquecimento de indução por alta frequência inclui um dispositivo de bobina de aquecimento de indução por alta frequência que tem uma bobina que simplesmente confina um objeto sendo aquecido em adição a uma fornalha de aquecimento de indução por alta frequência. A técnica de aquecimento de corrente direta inclui um dispositivo de aquecimento de corrente direta que tem um terminal bipolar para passar uma corrente para um objeto sendo aquecido diretamente para induzir aquecimento por resistência. Quando a taxa de aquecimento é de menos de 30°C/s, a descarbonização da superfície é facilmente induzida porque o aquecimento por corrente e o aquecimento por alta frequência são realizado no ar. Como há a possibilidade de que a solidez possa ser diminuída, o limite inferior da taxa de aquecimento foi definido a 30°C/s. O limite inferior da temperatura de aquecimento é uma temperatura de austenitização de + 50°C. Se o limite superior for muito alto, más influências tal como engrossamento e descarbonização de grão de cristal são preocupantes e assim é preferível definir a menos que 1050°C. Aqui, o termo aquecimento durante a preparação do estabilizador” significa um processo de aquecimento quando se molda o estabilizador no caso de moldagem a quente, enquanto que, significa um processo de aquecimento para realizar o
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16/30 tratamento por calor após a moldagem do estabilizador no caso de moldagem a frio.
(17) Tamanho de grão austenítico prévio [0039] Na presente invenção, um nível de solidez de 1100 MPa ou mais como a solidez desejada é necessário para o estabilizador. Assim, a fim de obter alta tenacidade a baixa temperatura no nível de solidez, a estrutura precisa ser refinada de forma a ter um número de tamanho de grão austenítico prévio de 9 ou mais. O tamanho de grão de cristal foi medido em concordância com as regulações de JIS G 0551. Especificamente, o número de tamanho de grão de cristal foi determinado ao comparar-se uma imagem observada microscopicamente com um desenho padrão, predeterminado em um campo de microscópio óptico, a uma ampliação de 100 vezes. Dez campos por amostra foram medidos e médias desses campos foram calculadas e usadas como valores medidos. No desenho padrão, uma unidade mínima é 1 de número de tamanho de grão de cristal. Quando um grão de cristal em um campo microscópico foi entre dois desenhos padrão, o caso foi representado por 0,5. Isto é, quando o grão de cristal no campo microscópico (imagem observada) está entre um desenho padrão de um número de tamanho de grão de 7 e um desenho padrão de um número de tamanho de grão de 8, o número de tamanho de grão de cristal é julgado como sendo 7,5 (vide Tabelas 3 e 4). Aqui, o tamanho de grão austenítico prévio significa um tamanho de grão da estrutura de austenita durante o aquecimento para endurecimento.
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17/30 (18) Tratamento de têmpera [0040] O tratamento de têmpera após o processo de endurecimento é um tratamento óptico na presente invenção, e assim pode ou não ser realizado. Isto porque como o teor de carbono no aço é reduzido, quando está dentro do escopo limitado do presente pedido, mesmo se, particularmente o tratamento de têmpera não for realizado após o processo de endurecimento (mesmo levando em consideração um aumento na temperatura durante o revestimento), a solidez e efeitos desejados da invenção (resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura) podem ser obtidos.
[0041] Doravante, o Melhor Modo para executar a Invenção será descrito com referência aos desenhos anexos e tabelas.
(Configuração do estabilizador) [0042] Conforme mostrado na FIGURA 1, um estabilizador 10 inclui uma parte de torção 11 que é estendida em uma direção de largura do corpo do veículo (não mostrado) e um par combinado de partes de braço 12 que é continuamente conectado a partir da parte de torção 11 a suas duas extremidades. A parte de torção 11 é fixada ao lado do corpo do veículo por meio de uma bucha 14 ou similar. Os terminais 12a das partes de braço 12 são conectados a ambos os mecanismos de suspensão 15 por meio das ligações de estabilizador (não mostrado) ou similar. Na parte de torção 11 e as partes de braço 12, duas ou mais partes ou cerca
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18/30 de dez partes são sujeitas a um processo de flexão para evitar interferências com outros componentes no caso usual.
[0043] O estabilizador 10 em uma função de mola em que uma fase invertida é inserida ao mecanismo de suspensão 15 quando um veículo gira, ambas as partes de braço 12 são arqueadas em uma direção oposta, a parte de torção 11 é torcida, e então uma inclinação excessiva (agitação horizontal) do corpo do veículo é suprimida.
Exemplo de produção 1 do estabilizador [0044] Subsequentemente, o exemplo da produção 1 do estabilizador será descrito com uso da FIGURA 2. Uma barra redonda foi cortada em um comprimento predeterminado (etapa S1), flexionada e moldada em um formato desejado mostrado na FIGURA 1 (etapa S2), aquecida a uma faixa de temperatura de austenita em uma fornalha de aquecimento convencional ou com uso de um dispositivo de aquecimento por resistência ou um dispositivo de aquecimento por alta frequência (etapa S3), endurecido em água (etapa S4), e sujeito ao tratamento de têmpera imediatamente após o endurecimento (etapa S5). A barra de estabilizador deformada termicamente foi corrigida em um formato de estabilizador desejado (etapa S6) e esta foi sujeita a rebitagem (etapa S7), seguida por pintura com uma tinta desejada (etapa S8). Na presente invenção, dentre as etapas de produção anteriormente descritas, a etapa S5 de tratamento de têmpera pode ser omitida. Quando um processo de endurecimento restrito
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19/30 é realizado, a etapa S6 de correção de formato pode ser também omitida.
Exemplo de produção 2 do estabilizador [0045] Subsequentemente, o exemplo de produção 2 do estabilizador será descrito com uso da FIGURA 3. Uma barra redonda foi cortada em um comprimento predeterminado (etapa K1), aquecida a uma faixa de temperatura de austenita em uma fornalha de aquecimento convencional ou com uso de um dispositivo de aquecimento por resistência ou um dispositivo de aquecimento por alta frequência (etapa K2), flexionada e moldada em um formato desejado mostrado na FIGURA 1 (etapa K3), endurecida em água (etapa K4), e sujeita à tratamento de têmpera imediatamente após o endurecimento (etapa K5). A barra estabilizadora deformada termicamente foi corrigida em um formato de estabilizador desejado (etapa K6) e foi sujeita a rebitagem (etapa K7), seguido por pintura com uma tinta desejada (etapa K8) . Na presente invenção, dentre as etapas de produção anteriormente descritas, a etapa K5 de tratamento de têmpera pode ser omitida. Quando o processo de endurecimento restrito é realizado, a etapa K6 de correção de formato pode ser também omitida.
EXEMPLOS [0046] Doravante, os Exemplos da presente invenção serão descritos com referência às Tabelas 1 a 4 enquanto comparados aos Controles.
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20/30 [0047] Os aços que contêm conforme mostrado na Tabela 1 dissolução experimental e então Então, cada um dos lingotes foi várias composições químicas foram fundidos (150 kg) por se formaram lingotes de aço. soldado a um tarugo angular de
160 mm e um material que tem um diâmetro de a 25 mm foi preparada por laminação a quente. Uma amostra em formato de barra redonda que tendo um diâmetro de 20 mm foi tomada do material, seguida por um tratamento de têmpera e endurecimento. Então, o teste de tensão, teste de impacto, teste de resistência a corrosão, teste de tamanho de grão austenítico prévio foram realizados.
[0048] (1) O tratamento de endurecimento foi realizado com uso de uma fornalha de aquecimento convencional para endurecimento como uma fornalha de aquecimento. Os componentes químicos dos aços e a Equação abaixo foram usados e os componentes foram aquecidos a uma temperatura de austenitização de (AC3) +50°C (arredondando para cima uma casa decimal) determinada por cálculo por 30 minutos, seguido por realização do processo de endurecimento. No tratamento de têmpera, a temperatura de têmpera foi ajustada de forma a ter uma resistência a traçãode cerca de 1250 MPa. Uma temperatura mínima para têmpera foi definida em 180°C. Isto porque o revestimento é realizado na extremidade do processo de produção do estabilizador e a temperatura do material neste caso é aumentada a cerca de 180°C.
AC3(°C)=908-2.237x%Cx100+0,4385x%Px1000+0,3049x%Six1000,3443x%Mnx100-0,23x%Nix100+2x(%Cx100-54+0,06x%Nix100) (adotada a partir do Netsu Shori Gijutsu Binran (Manual de
Referência Técnica para técnicas de tratamento por calor), P81)
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[0049] ( 2) O teste de tensão foi realizado com uso de uma
amostra JIS N°4.
[0050] ( 3) O teste de impacto foi realizado com uso de uma
amostra de JIS N°3 (profundidade de ranhura em U: 2 mm) e a
temperatura de teste foi de menos 40°C. Na avaliação da tenacidade a baixa temperatura na Tabela 2, a amostra cujo valor de medição de energia de absorção foi de menos de 40 (J/cm2) foi julgada como rejeitável (marca x), enquanto que a amostra cujo valor de medição de energia de absorção foi de 40 (J/cm2) ou mais foi julgada como aceitável (marca O).
[0051] (4) No teste de resistência a corrosão, uma amostra de formato de placa de 20 mm em largura, 50 mm em comprimento e 5 mm em espessura foi tomada de um material de barra redonda que foi sujeita ao tratamento por calor de forma a ter uma solidez predeterminada. O teste de corrosão cíclica a molhado e a seco foi realizado com uso de uma parte de uma faixa de 15 mm em largura e 40 mm em comprimento na amostra em formato de placa como uma superfície de corrosão (outras partes além da parte foram mascaradas). Então, a perda de peso por corrosão foi medida.
[0052] As condições cíclicas molhado-seco foram conforme segue: <5%NaCl, 35°C> * 8 horas + <50%RH, 35°C> * 16 horas = 1 ciclo. O ciclo foi realizado 10 vezes. A perda de peso por corrosão foi calculada medindo-se os pesos antes e depois do teste de corrosão e a dividindo por uma área de corrosão. A
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22/30 ferrugem foi removida com uso de 20% de solução de citrato de hidrogênio e amônia a 80°C.
[0053] Na avaliação da resistência a corrosão mostrada na Tabela 2, a amostra cujo valor de perda de peso por corrosão foi de 1000 (g/m2) ou mais foi julgada como rejeitável (marca x), enquanto a amostra cujo valor de perda de peso por corrosão foi menor que 1000 (g/m2) foi julgada como aceitável (marca O).
[0054] (5) O julgamento do tamanho de grão austenítico prévio foi realizado em concordância com o JIS-G-0551, os grãos de cristal foram emersos por um método de endurecimento e têmpera (Gh), e o julgamento foi realizado por comparação com o desenho padrão.
Resultados da avaliação [0055] Na Tabela 1, os componentes químicos, a estrutura original antes do tratamento por calor e tamanho de grão austenítico prévio dos Exemplos 1 a 10 (Aço Nos 16 a 25) foram lotes de aço dentro do escopo da presente invenção e a resistência a tração teve um alto nível de 1200 MPa ou mais. A despeito disso, conforme mostrado na Tabela 2, os resultados mostraram que a perda de peso por corrosão foi de menos que 1.000 (g/m2), a resistência a corrosão foi excelente, um valor de resistência a impacto em uma temperatura de teste de impacto de -40°C foi 100 (J/cm2) ou mais, e a tenacidade a baixa temperatura também foi excelente.
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23/30 [0056] Como para os Controles 1 a 15 (Aço Nos 1 a 15) na Tabela 1, a composição química de aços fica fora do escopo da presente invenção. Dentre eles, particularmente o Controle 15 (Aço N° 15) é composto de JIS SUP9.
[0057] No Controle 1, mesmo se o tratamento de têmpera fosse realizado a 180°C, a resistência a tração seria 983 MPa devido a um teor muito baixo de C. Assim, a solidez desejada não foi obtida. O MnS da inclusão foi amplamente precipitado devido a um teor muito alto de S, resultando na redução em ambas a tenacidade e a resistência a corrosão.
[0058] No Controle 2, o carboneto foi excessivamente precipitado devido a um teor muito alto de C (0,4%). Como resultado, tanto a resistência a corrosão como a tenacidade a baixa temperatura foram inferiores.
[0059] No controle 3, mesmo se o tratamento de têmpera fosse realizado a 180°C, a resistência a tração seria 1.015 MPa devido a um teor muito baixo de Si (0,45%). Assim, a solidez desejada não foi obtida. Ademais, nitreto de carbono foi excessivamente precipitado devido a um teor muito alto de Nb. Como resultado, tanto a tenacidade como a resistência a corrosão foram inferiores.
[0060] No Controle 4, a tenacidade a baixa temperatura foi inferior devido a um teor muito alto de Si e a resistência a corrosão foi inferior devido a um teor muito baixo de Cu.
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24/30 [0061] No Controle 5, mesmo se o tratamento de têmpera fosse realizado a 180°C, a resistência a tração seria 1.010 MPa devido a um teor muito baixo de Mn. Assim, a solidez desejada não foi obtida. Ademais, o teor de nitreto de carbono foi excessivamente aumentado devido a um teor muito alto de Ti e tanto a tenacidade como a resistência a corrosão foram inferiores.
[0062] No Controle 6, a tenacidade foi inferior devido a um teor muito alto de Mn e a resistência a corrosão foi inferior devido a um teor muito baixo de Ni.
[0063] No Controle 7, mesmo se o tratamento de têmpera fosse realizado a 180°C, a resistência a tração seria 1.023 MPa devido a um teor muito baixo de Cr. Assim, uma solidez desejada não foi obtida. Ademais, a tenacidade foi inferior de vido a um teor muito alto de P.
[0064] No Controle 8, o teor de carboneto foi excessivamente aumentado devido a um teor muito alto de Cr e tanto a tenacidade como a resistência a corrosão foram inferiores.
[0065] No Controle 9, a desoxidação se tornou insuficiente e o teor de óxido foi excessivamente aumentado devido a um teor muito baixo de sAl. Assim, tanto a tenacidade como a resistência a corrosão foram reduzidas.
[0066] O Controle 10 é um exemplo de quando o teor de sAl é muito alto. O teor de óxido tal como Al2O3 ou nitreto tal como
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AlN foi excessivamente aumentado e tanto a tenacidade como a resistência a corrosão foram reduzidas.
[0067] O Controle 11 é um exemplo de quando o teor de Ti é muito inferior e o Controle 12 é um exemplo de quando o teor de Nb é muito baixo. Nos Controles 11 e 12, como os grãos austeníticos prévios se tronaram grossos, a tenacidade foi deteriorada.
[0068] O Controle 13 é um exemplo de quando cada uma das quantidades adicionadas de Ti e Nb estão dentro do escopo da presente invenção, no entanto, as quantidades totais de ambos os elementos são muito grandes. No Controle 13, o teor de nitreto de carbono foi excessivamente aumentado e tanto a tenacidade como a resistência a corrosão forma deterioradas.
[0069] No Controle 14, o teor de nitreto foi excessivamente aumentado devido a um teor muito alto de N e tanto a tenacidade como a resistência a corrosão foram deterioradas.
[0070] O Controle 15 é um exemplo onde SUP9 é usado como aço para estabilizadores. Os componentes químicos não cabem no escopo da presente invenção e a tenacidade é baixa e a resistência a corrosão é também inferior.
[0071] (2) A Tabela 3 é um exemplo que mostra uma influência da estrutura original antes do aquecimento.
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26/30 [0072] No Exemplo 5-1 (Aço N° 20), a estrutura original foi uma estrutura misturada de bainita e martensita que estava dentro do escopo da presente invenção. Por outro lado, o Controle 16 é um exemplo onde um material que foi convertido a uma estrutura misturada de ferrita e perlita por um tratamento de normalização é sujeito ao tratamento de têmpera e endurecimento e então as propriedades químicas são comparadas. Quando a estrutura original é uma estrutura misturada de ferrita e perlita, o grão de cristal tem um tamanho de grão misturado de Gh 8,0 e Gh 7,5, e assim a tenacidade é inferior.
0073] (3) A Tabela 4 mostra uma influência da taxa de aquecimento durante o endurecimento.
[0074] No Exemplo 5-2 (Aço N° 20), a estrutura original foi também a estrutura misturada de bainita e martensita que estava
dentro do escopo da presente invenção e um processo de
aquecimento por fornalha foi usado como o processo de
aquecimento. No Exemplo 5-3 ( Aço N° 20), um processo de
aquecimento por corrente foi usado como o processo de
aquecimento. A taxa de aquecimento no processo de aquecimento por corrente do Exemplo 5-3 é mais alta que no processo de aquecimento por fornalha. Sendo assim, a estrutura foi ainda mais refinada conforme comparado com o caso do processo de aquecimento por fornalha do Exemplo 5-2 e a foi ainda mais melhorada.
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Tabela 1. Composição química
Classificação Aço N° C Si Mn P S Cu Ni Cr sAl Ti Nb Ti+Nb TN
Controle 1 Aço 1 *0,03 1,20 2,47 0,031 *0,048 0,49 0,20 0,54 0,010 0,015 0,019 0,034 46
Controle 2 Aço 2 *0,4 0,80 1,09 0,024 0,015 0,23 0,25 0,43 0,035 0,024 0,018 0,042 88
Controle 3 Aço 3 0,11 *0,45 2,33 0,015 0,027 0,22 0,35 0,73 0,005 0,043 *0,19 *0,233 66
Controle 4 Aço 4 0,07 *1,89 2,05 0,006 0,026 *0,008 0,24 0,38 0,068 0,037 0,022 0,059 76
Controle 5 Aço 5 0,15 0,98 *0,75 0,012 0,011 0,64 0,34 0,86 0,010 *0,31 0,054 *0,364 45
Controle 6 Aço 6 0,10 1,32 *3,65 0,008 0,017 0,49 *0,005 0,30 0,012 0,034 0,030 0,064 55
Controle 7 Aço 7 0,12 1,48 1,10 *0,045 0,017 0,70 0,39 *0,05 0,041 0,056 0,010 0,066 60
Controle 8 Aço 8 0,17 0,89 1,33 0,012 0,026 0,89 0,24 *1,36 0,076 0,024 0,030 0,055 32
Controle 9 Aço 9 0,12 1,30 0,71 0,020 0,007 0,22 0,14 0,46 *0,002 0,051 0,015 0,066 93
Controle 10 Aço 10 0,15 1,48 1,13 0,010 0,025 0,60 0,19 0,60 *0,12 0,012 0,055 0,067 118
Controle 11 Aço 11 0,20 0,96 2,47 0,025 0,026 0,40 0,12 0,88 0,069 *0,001 0,061 0,062 88
Controle 12 Aço 12 0,09 1,44 1,64 0,014 0,016 0,43 0,22 1,00 0,013 0,014 *0,004 0,018 78
Controle 13 Aço 13 0,18 1,13 2,31 0,006 0,008 0,35 0,20 0,58 0,065 0,07 0,028 *0,098 108
Controle 14 Aço 14 0,15 1,03 1,54 0,017 0,010 0,55 0,01 0,90 0,026 0,027 0,013 0,040 *161
Controle 15 (JIS SUP9) Aço 15 0,57 0,18 0,83 0,013 0,010 0,13 0,02 0,82 0,025 - - - 55
Classificação Aço N° C Si Mn P S Cu Ni Cr sAl Ti Nb Ti+Nb TN
Exemplo 1 Aço 16 0,12 0,75 1,90 0,011 0,008 0,11 0,36 0,47 0,020 0,005 0,060 0,065 45
Exemplo 2 Aço 17 0,14 0,95 2,10 0,020 0,015 0,15 0,07 0,57 0,040 0,035 0,035 0,070 143
Exemplo 3 Aço 18 0,13 0,85 2,00 0,009 0,004 0,11 0,04 0,52 0,030 0,030 0,030 0,060 50
Exemplo 4 Aço 19 0,07 0,75 1,19 0,013 0,009 0,12 0,06 0,25 0,019 0,021 0,008 0,029 68
Exemplo 5 Aço 20 0,20 0,68 2,68 0,009 0,006 0,09 0,04 0,88 0,039 0,014 0,055 0,069 43
Exemplo 6 Aço 21 0,17 0,85 1,40 0,019 0,007 0,26 0,48 0,18 0,033 0,030 0,005 0,035 78
Exemplo 7 Aço 22 0,07 1,05 1,72 0,022 0,016 0,31 0,22 0,91 0,044 0,022 0,027 0,049 83
Exemplo 8 Aço 23 0,09 0,99 1,36 0,027 0,006 0,65 0,07 0,17 0,076 0,011 0,012 0,023 80
Exemplo 9 Aço 24 0,11 0,86 2,39 0,013 0,009 0,21 0,15 0,99 0,036 0,064 0,005 0,069 59
Exemplo 10 Aço 25 0,16 1,27 1,05 0,025 0,011 0,04 0,55 0,33 0,007 0,048 0,019 0,067 39
Exemplo 11 Aço 26 0,10 1,50 2,33 0,016 0,022 0,88 0,01 0,55 0,026 0,025 0,033 0,058 41
Exemplo 12 Aço 27 0,15 0,78 1,39 0,012 0,021 0,05 0,95 0,11 0,063 0,007 0,044 0,051 86
Exemplo 13 Aço 28 0,08 1,41 2,41 0,009 0,007 0,09 0,65 0,74 0,051 0,009 0,037 0,046 72
Exemplo 14 Aço 29 0,09 1,32 2,39 0,008 0,013 0,40 0,74 0,61 0,047 0,048 0,013 0,061 68
Exemplo 15 Aço 30 0,14 0,71 1,19 0,023 0,009 0,31 0,15 0,55 0,044 0,037 0,007 0,044 102
Nota: Os valores marcados com * estão fora do escopo da presente invenção.
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Tabela 2. Julgamento de características mecânicas, resistência à corrosão, e tamanho de grão austenítico prévio
Classificação Aço N° Estrutura Original AC3 Temperatura de endurecimento Temperatura de têmpera TS (MPa) EL (%) RA (%)
Controle 1 Aço 1 B 822 870 180 983 25,6 75,1
Controle 2 Aço 2 M 846 900 480 1.231 9,2 36,9
Controle 3 Aço 3 B 794 850 180 1.015 22,1 68,9
Controle 4 Aço 4 B 845 900 350 1.207 9,5 42,4
Controle 5 Aço 5 B+M 862 920 180 1.010 9,8 29,7
Controle 6 Aço 6 B 775 830 400 1.211 10,0 36,4
Controle 7 Aço 7 B 880 920 180 1.023 15,7 66,7
Controle 8 Aço 8 B+M 840 890 400 1.244 8,4 32,8
Controle 9 Aço 9 B 879 930 400 1.236 9,2 30,5
Controle 10 Aço 10 B+M 865 920 400 1.228 9,6 36,5
Controle 11 Aço 11 B+M 810 860 430 1.284 9,3 43,2
Controle 12 Aço 12 B 849 900 350 1.217 8,9 39,3
Controle 13 Aço 13 B+M 811 870 420 1.274 9,3 31,0
Controle 14 Aço 14 B+M 842 900 420 1.264 10,5 12,8
Controle 15(JIS SUP9) Aço 15 M 829 880 400 1.223 9,7 35,7
(Continua)
Tabela 2. Julgamento de características mecânicas, resistência à corrosão, e tamanho de grão austenítico prévio
Classificação uE-40 (J/cm2) Avaliação de tenacidade à baixa temperatura Gh Perda de peso por corrosão (g/m2) Avaliação de resistência à corrosão
Controle 1 31 X 10,5 1.160,5 X
Controle 2 41 X 9,5 1.091,8 X
Controle 3 37 X 10,5 1.292,8 X
Controle 4 44 X 10,5 1.096,6 X
Controle 5 39 X 10,0 1.149,4 X
Controle 6 42 X 10,5 1.240,5 X
Controle 7 28 X 10,5 512,7 o
Controle 8 33 X 10,5 1.255,9 X
Controle 9 29 X 8,0 1.461,6 X
Controle 10 30 X 10,0 1.299,5 X
Controle 11 26 X 8,0 467,6 o
Controle 12 37 X 8,0 509.6 o
Controle 13 40 X 10,0 1.410,4 X
Controle 14 31 X 11,0 1.317,3 X
Controle 15 (JIS SUP9) 33 X 8,0 1.461,6 X
Continua)
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Tabela 2 Julgamento de características mecânicas, resistência a corrosão, e tamanho de grão austenítico prévio
Classificação Aço N° Estrutura Original AC3 Temperatura de endurecimento Temperatura de têmpera TS (MPa) EL (%) RA (%)
Exemplo 1 Aço 16 B 815 870 400 1.230 16,0 65,8
Exemplo 2 Aço 17 B 821 880 400 1.255 15,9 64,6
Exemplo 3 Aço 18 B 817 870 400 1.235 15,9 64,3
Exemplo 4 Aço 19 B 845 900 200 1.205 21,6 70,1
Exemplo 5 Aço 20 B+M 787 860 480 1.265 15,3 62,7
Exemplo 6 Aço 21 B+M 837 890 380 1.233 14,8 64,2
Exemplo 7 Aço 22 B 838 890 400 1.223 19,8 68,7
Exemplo 8 Aço 23 B 852 910 200 1.219 17,8 64,9
Exemplo 9 Aço 24 B 806 860 400 1.241 15,7 65,2
Exemplo 10 Aço 25 B+M 864 920 400 1.238 16,8 67,2
Exemplo 11 Aço 26 B+M 830 880 180 1.288 14,8 60,3
Exemplo 12 Aço 27 B+M 827 880 400 1.256 13,3 66,1
Exemplo 13 Aço 28 B+M 814 870 200 1.266 14,9 61,8
Exemplo 14 Aço 29 M 811 860 200 1.248 16,1 67,4
Exemplo 15 Aço 30 M 846 900 400 1.250 15,5 63,5
(Continua)
Tabela 2. Julgamento de características mecânicas, resistência a corrosão, e tamanho de grão austenítico prévio.
Classificação uE-40 (J/cm2) Avaliação de solidez a baixa temperatura Gh Perda de peso por corrosão(g/m2) Avaliação de resistência à corrosão
Exemplo 1 109 O 10,5 471,8 o
Exemplo 2 103 o 10,5 461,0 o
Exemplo 3 108 o 11,0 432,1 o
Exemplo 4 119 o 9,0 478,0 o
Exemplo 5 109 o 10,5 426,5 o
Exemplo 6 114 o 11,0 459,8 o
Exemplo 7 117 o 10,0 497,0 o
Exemplo 8 109 o 9,5 425,5 o
Exemplo 9 113 o 10,5 449,3 o
Exemplo 10 105 o 11,0 497,6 o
Exemplo 11 102 o 10,5 426,8 o
Exemplo 12 108 o 10,5 485,2 o
Exemplo 13 118 o 10,5 461,3 o
Exemplo 14 109 o 11,0 433,7 o
Exemplo 15 101 o 10,5 429,1 o
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Tabela 3. Influência da estrutura original
Classificação Aço N° Estrutura original Taxa de aquecimento (°C/seg.) Temperatura de endurecimento Temperatura de têmpera Gh TS (MPa) EL (%) RA (%) uE-40 (J/cm2) Avaliação de solidez a baixa temperatura
Exemplo 5-1 Aço 20 B+M 0,1 880 480 10,5 1.265 15.3 62,7 109 O
Controle 16 Aço 20 F+P 0,1 880 480 Tamanho de grão misturado (8,0+7,5) 1.260 10,6 38.1 36 X
Tabela 4. Influência de taxa de aquecimento
Classificação Aço N° Processo de aquecimento Taxa de aquecimento (°C/seg.) Estrutura original Temperatura de endurecimento Temperatura de têmpera Gh TS (MPa) EL (%) RA (%) uE-40 (J/cm2) Avaliação de solidez a baixa temperatura
Exemplo 5-2 Aço 20 Processo de aquecimento por fornalha 0,1 B+M 880 480 9.5 1.265 15,3 62,7 109 O
Exemplo 5-3 Aço 20 Processo de aquecimento por corrente 100 B+M 930 480 11,5 1.273 20,7 70,8 135 O
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Claims (6)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Aço para estabilizador de alta solidez para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura, que contém 0,07 a 0,20% de C, uma quantidade de Si maior do que 0,6% e menor ou igual a 1,5%, 1 a 3% de Mn, 0,1 a 1,0% de Cr, 0,005 a 0,080% de sAl, 0,005 a 0,060% de Ti, 0,005 a 0,060% de Nb, 0,070% ou menos de Ti+Nb, 150 ppm ou menos de N, 0,035% ou menos de P, 0,035% ou menos de S, 0,01 a 1,00% de Cu, 0,01 a 1,00% de Ni, sendo o restante de Fe e impurezas inevitáveis; CARACTERIZADO pelo fato de que uma estrutura antes de moldar um estabilizador é qualquer uma dentre uma bainita, uma martensita e uma estrutura misturada de bainita/martensita e grãos do aço após um tratamento por calor possuem um número de tamanho de grão austenítico prévio de Gh 9 ou mais.
  2. 2. Método para produzir um estabilizador de alta solidez para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura, que contém 0,07 a 0,20% de C, uma quantidade de Si maior do que 0,6% e menor ou igual a 1,5%, 1 a 3% de Mn, 0,1 a 1,0% de Cr, 0,005 a 0,080% de sAl, 0,005 a 0,060% de Ti, 0,005 a 0,060% de Nb, 0,070% ou menos de Ti+Nb, 150 ppm ou menos de N, 0,035% ou menos de P, 0,035% ou menos de S, 0,01 a 1,00% de Cu, 0,01 a 1,00% de Ni, sendo o restante de Fe e impurezas inevitáveis, CARACTERIZADO pelo fato de que um estabilizador é produzido com uso de um aço cuja estrutura antes de moldar um estabilizador tem qualquer uma dentre uma bainita, uma martensita ou uma estrutura misturada de bainita/martensita e um processo de aquecimento é realizado por um processo de
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    2/3 aquecimento de indução por alta frequência a uma taxa de aquecimento de 30°C/s ou mais ou um processo de aquecimento por resistência com uso de aquecimento de corrente direta a uma taxa de aquecimento de 30°C/s ou mais, por meio de que grãos do aço após o processo de aquecimento possuem um número de tamanho de grão austenítico prévio de Gh 9 ou mais.
  3. 3. Estabilizador de alta solidez para veículos tendo excelente resistência a corrosão e tenacidade a baixa temperatura compreendendo uma parte de torção estendida em uma direção de largura do corpo do veículo e um par de partes de braço que é continuamente conectado de ambas extremidades da parte de torção, a parte de torção e as partes de braço sendo feitas de um aço, o aço contendo 0,07 a 0,20% de C, uma quantidade de Si maior do que 0,6% e menor ou igual a 1,5%, 1 a 3% de Mn, 0,1 a 1,0% de Cr, 0,005 a 0,080% de sAl, 0,005 a 0,060% de Ti, 0,005 a 0,060% de Nb, 0,070% ou menos de Ti+Nb, 150 ppm ou menos de N, 0,035% ou menos de P, 0,035% ou menos de S, 0,01 a 1,00% de Cu, 0,01 a 1,00% de Ni, sendo o restante de Fe e impurezas inevitáveis, CARACTERIZADO pelo fato de que uma estrutura antes de moldar um estabilizador é qualquer uma dentre uma bainita, uma martensita, e uma estrutura misturada de bainita/martensita e grãos do aço após um tratamento por calor possuem um número de tamanho de grão austenítico prévio de Gh 9 ou mais.
  4. 4. Aço para estabilizador de alta solidez para veículos de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que os grãos do aço após o tratamento por calor possuem um número de tamanho de grão austenítico prévio de Gh 9 a 11.
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  5. 5. Método para produzir um estabilizador de alta solidez para veículos de acordo com a reivindicação 2, CARACTERIZADO pelo fato de que os grãos do aço após o processo de aquecimento possuem um número de tamanho de grão austenítico prévio de Gh 9 a 11.
  6. 6. Estabilizador de alta solidez para veículos de acordo com a reivindicação 3, CARACTERIZADO pelo fato de que os grãos do aço após um tratamento por calor possuem um número de tamanho de grão austenítico prévio de Gh 9 a 11.
    Petição 870170063276, de 28/08/2017, pág. 42/46
    1/2
    FIGURA 1
    FIGURA 2
    Petição 870170063276, de 28/08/2017, pág. 43/46
    2/2
    FIGURA 3
    K1
    K2
    K3
    K4
    K5
    K6
    K7
    K8
    Petição 870170063276, de 28/08/2017, pág. 44/46
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