BRPI0924410B1 - hot rolled steel sheet having excellent drilling work capacity and fatigue properties, hot dip galvanized steel sheet, and production methods thereof - Google Patents

Description

(54) Título: CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE TENDO EXCELENTE CAPACIDADE DE TRABALHO DE PERFURAÇÃO E PROPRIEDADES DE FADIGA, CHAPA DE AÇO GALVANIZADA POR IMERSÃO A QUENTE, E MÉTODOS DE PRODUÇÃO DAS MESMAS (51) Int.CI.: C22C 38/00; B21B 3/00; C21D 9/46; C22C 38/14; C22C 38/58 (30) Prioridade Unionista: 11/05/2009 JP 2009-114633 (73) Titular(es): NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION (72) Inventor(es): YASUHARU SAKUMA; ATSUSHI ITAMI; NAOKI MARUYAMA; NAOKI YOSHINAGA; MASAFUMI AZUMA(54) Title: HOT-LAMINATED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT DRILLING WORK CAPACITY AND FATIGUE PROPERTIES, HOT-DIP GALVANIZED STEEL PLATE AND METHODS OF PRODUCTION OF THE SAME (51) Int.CI .: C22C 38/00 ; B21B 3/00; C21D 9/46; C22C 38/14; C22C 38/58 (30) Unionist Priority: 11/05/2009 JP 2009-114633 (73) Holder (s): NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION (72) Inventor (s): YASUHARU SAKUMA; ATSUSHI ITAMI; NAOKI MARUYAMA; NAOKI YOSHINAGA; MASAFUMI AZUMA

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE TENDO EXCELENTE CAPACIDADE DE TRABALHO DE PERFURAÇÃO E PROPRIEDADES DE FADIGA, CHAPA DE AÇO GALVANIZADA POR IMERSÃO A QUENTE, E MÉTODOS DE PRODUÇÃO DAS MESMAS.Invention Patent Descriptive Report for HOT-LAMINATED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT DRILLING WORK CAPACITY AND FATIGUE PROPERTIES, HOT-DIP GALVANIZED STEEL PLATE AND METHODS OF PRODUCTION OF THE SAME.

CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a quente, uma chapa de aço galvanizada e métodos para produção das mesmas. As chapas de aço têm uma resistência à tração de 590 MPa ou mais. Mesmo se essas chapas forem perfuradas sob severas condições de processamento, os danos que acompanham a rugosidade em uma superfície de fratura após a perfuração podem ser evitados. O material de base e a região perfurada das chapas de aço são excelentes em propriedades de fadiga. A chapa de aço conforme uma configuração da presente invenção é adequada para matérias-primas para peças de automóveis tais como carcaças, membros e chassis de veículos comuns e trilhos. [002] Esse pedido requer prioridade sobre o Pedido de Patente Japonesa N° 2009-114633 depositada em 11 de maio de 2009, cujo teor está incorporado aqui em sua totalidade como referência. TÉCNICA ANTERIOR [003] Do ponto de vista de redução de emissões de CO₂, foram desenvolvidos automóveis e trilhos de peso leve. Ao mesmo tempo, chapas de aço de alta resistência foram amplamente empregadas como membros dos automóveis e trilhos. Entretanto, se forem empregados materiais de alta resistência, defeitos que acompanham a rugosidade podem se desenvolver em uma superfície de fratura após a perfuração, e a deterioração na propriedade de fadiga pode ser provocada com essa porção defeituosa como uma região de início deTECHNICAL FIELD [001] The present invention relates to a hot-rolled steel sheet, a galvanized steel sheet and methods for producing them. Steel sheets have a tensile strength of 590 MPa or more. Even if these plates are drilled under severe processing conditions, the damage that accompanies the roughness on a fracture surface after drilling can be avoided. The base material and the perforated region of the steel sheets are excellent in fatigue properties. The steel sheet according to a configuration of the present invention is suitable for raw materials for automobile parts such as car bodies, members and chassis of common vehicles and rails. [002] This application requires priority over Japanese Patent Application No. 2009-114633 filed on May 11, 2009, the content of which is incorporated herein in its entirety as a reference. PREVIOUS TECHNIQUE [003] From the point of view of reducing CO ₂ emissions, automobiles and light weight rails were developed. At the same time, high-strength steel sheets were widely used as members of automobiles and rails. However, if high-strength materials are used, defects that accompany the roughness can develop on a fracture surface after drilling, and deterioration in the fatigue property can be caused with that defective portion as a region of beginning of

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2/48 fratura. Há uma demanda urgente para estabelecer uma técnica para fornecer uma propriedade de fadiga satisfatória em regiões perfuradas especialmente para membros de chassis e membros de carcaça de automóveis e trilhos.2/48 fracture. There is an urgent demand to establish a technique for providing satisfactory fatigue property in perforated regions especially for chassis members and car and rail body members.

[004] Para tratar desses problemas, os Documentos de Patente 1 e 2 descrevem uma técnica que melhora a propriedade de fadiga pelo emprego de uma estrutura DP que inclui ferrita e martensita. Essas técnicas são caracterizadas pela adição de elementos formadores de ferrita, tais como Si, em uma quantidade específica. Entretanto, se a quantidade de adição de Si for excessivamente grande, a rugosidade em uma interface entre o material de base e a carepa pode aumentar, e assim a propriedade de fadiga pode deteriorar. Além disso, no processo de galvanização de uma chapa de aço laminada a quente, houve um problema pelo fato de que a capacidade de adesão de uma camada galvanizada é diminuída por uma camada concentrada de Si formada na sua superfície. Nessas técnicas, a ferrita é formada através de um processo de resfriamento a ar conduzido no decurso do resfriamento após a laminação a quente. Entretanto, uma vez que é difícil manter as condições de resfriamento a ar uniformemente por todo o comprimento de uma bobina laminada a quente, houve um problema pelo fato de que a variação na textura e no material se tornou maior ao longo do comprimento da bobina (problema 1).[004] To address these problems, Patent Documents 1 and 2 describe a technique that improves the fatigue property by employing a DP structure that includes ferrite and martensite. These techniques are characterized by the addition of ferrite-forming elements, such as Si, in a specific amount. However, if the amount of Si addition is excessively large, the roughness at an interface between the base material and the scale can increase, and thus the fatigue property can deteriorate. In addition, in the process of galvanizing a hot-rolled steel sheet, there was a problem due to the fact that the adhesion capacity of a galvanized layer is diminished by a concentrated Si layer formed on its surface. In these techniques, ferrite is formed through an air-cooling process conducted in the course of cooling after hot rolling. However, since it is difficult to maintain air cooling conditions evenly over the entire length of a hot rolled coil, there was a problem with the fact that the variation in texture and material became greater along the length of the coil ( problem 1).

[005] O Documento de Patente 3 descreve um método para obter uma chapa de aço laminada a quente com alta resistência à fadiga de espécimes entalhados. O método descrito emprega uma microestrutura composta de ferrita e bainita e inibe a formação de uma faixa de bainita. Entretanto, nesse método, é necessário manter um estado de resfriamento a ar no decurso do resfriamento após a laminação a quente. Portanto, houve um problema pelo fato de que o material não pode ser mantido uniforme por todo o comprimento da[005] Patent Document 3 describes a method for obtaining a hot-rolled steel sheet with high fatigue strength from carved specimens. The described method employs a microstructure composed of ferrite and bainite and inhibits the formation of a bainite strip. However, in this method, it is necessary to maintain a state of air cooling during the cooling process after hot rolling. So there was a problem with the fact that the material cannot be kept uniform over the entire length of the

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3/48 bobina (problema 1).3/48 coil (problem 1).

[006] Em relação a uma chapa de aço à qual os elementos formadores de carbonetos tais como Ti, Nb e V são adicionados, os Documentos de Patente 4 a 7 descrevem, cada um, um método para controlar o desenvolvimento de fraturas e melhorar a propriedade de fadiga de uma região perfurada. Entretanto, no método descrito nos Documentos de Patente 4 a 7, fraturas podem se desenvolver em uma superfície de fratura de um membro atual após perfurar sob certas condições de folga (problema 2). Em adição, uma vez que o teor de Si é alto, a rugosidade em uma interface entre um material de base e uma escória pode aumentar; e portanto, a propriedade de fadiga pode deteriorar (problema 3). Há também um problema pelo fato de que, no processo de galvanização da chapa de aço laminada a quente, a camada galvanizada não aderirá à chapa de aço devido à influência da camada de Si concentrado que existe na superfície (problema 4).[006] Regarding a steel plate to which carbide forming elements such as Ti, Nb and V are added, Patent Documents 4 to 7 each describe a method for controlling the development of fractures and improving the fatigue property of a perforated region. However, in the method described in Patent Documents 4 to 7, fractures can develop on a fracture surface of a current limb after drilling under certain clearance conditions (problem 2). In addition, since the Si content is high, the roughness at an interface between a base material and a slag can increase; and therefore, the fatigue property can deteriorate (problem 3). There is also a problem due to the fact that, in the process of galvanizing the hot-rolled steel sheet, the galvanized layer will not adhere to the steel sheet due to the influence of the concentrated Si layer that exists on the surface (problem 4).

[007] Em relação a uma chapa de aço à qual os elementos formadores de carboneto tais como Ti, Nb e V são adicionados, os Documentos de Patente 8 a 10 descrevem, cada um, um método para controlar o desenvolvimento de fraturas e melhorar a propriedade de fadiga de uma região perfurada pelo emprego de B. Entretanto, nos métodos descritos nos Documentos de Patente 8 a 10, enquanto as fraturas tendem a ser controladas, o seu efeito ainda permanece insuficiente. Portanto, houve um problema pelo fato de que, quando a chapa de aço é perfurada com um perfurador desgastado ou uma lâmina desgastada de máquina de cisalhamento que pode ser usada frequentemente em uma linha de conformação de peças atual, fraturas ou rugosidade significativas podem se desenvolver na superfície final. Como resultado, a propriedade de fadiga da região perfurada pode deteriorar (problema 5).[007] Regarding a steel plate to which carbide forming elements such as Ti, Nb and V are added, Patent Documents 8 to 10 each describe a method for controlling the development of fractures and improving the fatigue property of a region perforated by the use of B. However, in the methods described in Patent Documents 8 to 10, while fractures tend to be controlled, their effect still remains insufficient. Therefore, there was a problem with the fact that when the steel sheet is drilled with a worn punch or a worn shear machine blade that can be used frequently in a current part forming line, significant fractures or roughness can develop on the final surface. As a result, the fatigue property of the perforated region can deteriorate (problem 5).

[008] O Documento de Patente 11 descreve um método para[008] Patent Document 11 describes a method for

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4/48 obter uma chapa de aço laminada a quente de alta resistência que é excelente na propriedade de estiramento, capacidade de conformação do flange de alongamento e propriedade de fadiga pelo emprego de ferrita e bainita como componentes principais e pelo controle dos tamanhos de grão e da fração de precipitados na ferrita e a configuração dos grãos de bainita. Entretanto, com essa estrutura, há também o problema pelo fato de que fraturas ou rugosidades significativas podem se desenvolver em uma extremidade da superfície quando perfurada com um perfurador desgastado ou com uma lâmina desgastada de máquina de cisalhamento (problema 5). É também necessário manter um estado de resfriamento a ar no decurso do resfriamento após a laminação a quente, e portanto, houve um problema na produtividade.4/48 obtaining a high-strength hot-rolled steel sheet that is excellent in stretching properties, elongation flange forming properties and fatigue properties by using ferrite and bainite as main components and by controlling grain sizes and of the fraction of precipitates in the ferrite and the configuration of the bainite grains. However, with this structure, there is also the problem that significant fractures or roughness can develop at one end of the surface when pierced with a worn punch or with a worn shear machine blade (problem 5). It is also necessary to maintain an air-cooled state in the course of cooling after hot rolling, and therefore, there was a productivity problem.

[009] Em relação a uma chapa de aço à qual são adicionados elementos formadores de carbonetos tais como Ti, Nb and V, o Documento de Patente 12 descreve um método de melhorar os defeitos de superfície e a produtividade durante o processo de lingotamento contínuo da chapa de aço. Entretanto, nesse método, uma vez que as condições de laminação a quente não são adequadamente ajustadas, quando a chapa de aço é perfurada com um perfurador desgastado ou uma lâmina desgastada de máquina de cisalhamento, fraturas ou rugosidades significativas podem se desenvolver na extremidade da superfície, e assim a propriedade de fadiga de uma região perfurada pode deteriorar (problema 5). DOCUMENTOS DA TÉCNICA ANTERIOR[009] Regarding a steel plate to which carbide-forming elements such as Ti, Nb and V are added, Patent Document 12 describes a method of improving surface defects and productivity during the continuous casting process of steel sheet. However, in this method, since hot rolling conditions are not properly adjusted, when the steel sheet is drilled with a worn punch or a worn shearing machine blade, significant fractures or roughness can develop at the edge of the surface , and thus the fatigue property of a perforated region can deteriorate (problem 5). PREVIOUS TECHNICAL DOCUMENTS

DOCUMENTOS DE PATENTE [0010] Documento de Patente 1: Pedido de Patente Japonesa Não Examinada, Primeira Publicação n° H11-158547 [0011] Documento de Patente 2: Pedido de Patente Japonesa Não Examinada, Primeira Publicação n° 2007-321201PATENT DOCUMENTS [0010] Patent Document 1: Unexamined Japanese Patent Application, First Publication No. H11-158547 [0011] Patent Document 2: Unexamined Japanese Patent Application, First Publication No. 2007-321201

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 7/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 7/61

5/48 [0012] Documento de Patente 3: Pedido de Patente Japonesa Não5/48 [0012] Patent Document 3: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° H5-179346 [0013] Documento de Patente 4: Pedido de Patente Japonesa NãoExamined, First Publication No. H5-179346 [0013] Patent Document 4: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° 2002-161340 [0014] Documento de Patente 5: Pedido de Patente Japonesa NãoExamined, First Publication No. 2002-161340 [0014] Patent Document 5: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° 2002-317246 [0015] Documento de Patente 6: Pedido de Patente Japonesa NãoExamined, First Publication No. 2002-317246 [0015] Patent Document 6: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° 2003-342684 [0016] Documento de Patente 7: Pedido de Patente Japonesa NãoExamined, First Publication No. 2003-342684 [0016] Patent Document 7: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° 2004-250749 [0017] Documento de Patente 8: Pedido de Patente Japonesa NãoExamined, First Publication No. 2004-250749 [0017] Patent Document 8: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° 2004-315857 [0018] Documento de Patente 9: Pedido de Patente Japonesa NãoExamined, First Publication No. 2004-315857 [0018] Patent Document 9: Japanese Patent Application No

Examinada, Primeira Publicação n° 2005-298924 [0019] Documento de Patente 10: Pedido de Patente JaponesaExamined, First Publication No. 2005-298924 [0019] Patent Document 10: Japanese Patent Application

Não Examinada, Primeira Publicação n° 2008-266726 [0020] Documento de Patente 11: Pedido de Patente JaponesaUnexamined, First Publication No. 2008-266726 [0020] Patent Document 11: Japanese Patent Application

Não Examinada, Primeira Publicação n° 2007-9322 [0021] Documento de Patente 12: Pedido de Patente JaponesaUnexamined, First Publication No. 2007-9322 [0021] Patent Document 12: Japanese Patent Application

Não Examinada, Primeira Publicação n° 2007-138238Unexamined, First Publication No. 2007-138238

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃODESCRIPTION OF THE INVENTION

PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO [0022] A presente invenção foi feita em vista dos problemas 1 a 5 anteriormente mencionados. Um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço laminada a quente, uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente, e métodos para produção das mesmas. Essas chapas de aço têm resistência à tração de 590 MPa ou mais. Mesmo se essas chapas de aço forem perfuradas sob severas condições de processamento com necessidades severas de folga ou perfuradas com uma lâmina desgastada de máquina dePROBLEMS TO BE SOLVED BY THE INVENTION [0022] The present invention was made in view of problems 1 to 5 mentioned above. An object of the present invention is to provide a hot-rolled steel sheet, a hot-dip galvanized steel sheet, and methods for producing them. These steel sheets have a tensile strength of 590 MPa or more. Even if these steel sheets are drilled under severe processing conditions with severe clearance requirements or drilled with a worn blade

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6/48 cisalhamento ou por um perfurador desgastado, os danos que acompanham a rugosidade em uma superfície de fratura após a perfuração podem ser evitados. O material de base e a região perfurada das chapas de aço são excelentes em propriedades de fadiga. Além disso, essas chapas de aço podem ser produzidas com alta produtividade sem necessidade de manter um estado de resfriamento a ar no decurso do resfriamento após a laminação a quente, e portanto, não há variação no material ao longo da direção longitudinal de uma bobina. Uma camada galvanizada formada na chapa de aço laminada a quente não se separará da chapa.6/48 shear or by a worn punch, the damage that accompanies the roughness on a fracture surface after drilling can be avoided. The base material and the perforated region of the steel sheets are excellent in fatigue properties. In addition, these steel sheets can be produced with high productivity without the need to maintain a state of air cooling during the cooling after hot rolling, and therefore, there is no variation in the material along the longitudinal direction of a coil. A galvanized layer formed on the hot rolled steel sheet will not separate from the sheet.

MEIOS PARA RESOLVER OS PROBLEMAS [0023] Os presentes inventores estudaram para resolver os problemas acima mencionados e descobriram que podem ser fornecidas uma chapa de aço laminada a quente e uma chapa de aço galvanizada excelente em propriedade de fadiga sob requisitos severos de folga e condições severas de processo de perfuração nos quais uma lâmina desgastada de máquina de cisalhamento ou um perfurador desgastado é usado e podem ser produzidas com alta produtividade pela técnica a seguir. A técnica é que uma quantidade adequada de Ti seja adicionada sem adição de Nb, e a razão Μη/Ti, a fração de microestruturas, a configuração dos grãos de cristal, a distribuição e o tamanho dos carbonetos à base de Ti e a textura sejam controlados e ajustados adequadamente. A presente invenção foi feita em vista das descobertas acima descritas e o seu sumário é dado abaixo.MEANS TO SOLVE THE PROBLEMS [0023] The present inventors studied to solve the aforementioned problems and found that a hot-rolled steel sheet and a galvanized steel sheet excellent in fatigue properties can be supplied under severe clearance requirements and severe conditions drilling process in which a worn shear machine blade or a worn punch is used and can be produced with high productivity by the following technique. The technique is that an adequate amount of Ti is added without adding Nb, and the Μη / Ti ratio, the fraction of microstructures, the configuration of the crystal grains, the distribution and size of the Ti-based carbides and the texture are controlled and adjusted accordingly. The present invention was made in view of the findings described above and its summary is given below.

[0024] Uma chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e em propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção tem uma composição de componentes incluindo, em termos de % em massa, C: 0,025 a 0,15%, Si: 0,01 a 1,0 %, Mn: 1,0 a 2,5 %, P: 0,02 % ou menos, S: 0,005 % ou[0024] A hot-rolled steel sheet excellent in perforation capacity in perforation and in fatigue property as an aspect of the present invention has a composition of components including, in terms of% by mass, C: 0.025 to 0.15% , Si: 0.01 to 1.0%, Mn: 1.0 to 2.5%, P: 0.02% or less, S: 0.005% or

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7/48 menos, Al: 0,5% ou menos, Ti: 0,04 a 0,10%, e N: 0,007% ou menos, com o restante sendo Fe e as inevitáveis impurezas. A razão Μη/Ti é 15 ou mais, e Nb não é adicionado. A taxa de volume de ferrita é 30% ou mais, e o restante inclui um ou ambos entre perlita e bainita. O aspecto médio de uma elipse equivalente de um grão de cristal é 5 ou menos. A razão média de aspecto de uma elipse equivalente de um grão de cristal é 5 ou menos. A densidade de distribuição média de carbonetos à base de Ti tendo um tamanho de grão de 20 nm ou maior nas contornos dos grãos de ferrita é 10/pm ou menos. A razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração é menor que 20% e a resistência máxima à tração é 590 MPa ou mais.7/48 less, Al: 0.5% or less, Ti: 0.04 to 0.10%, and N: 0.007% or less, with the remainder being Fe and the inevitable impurities. The ratio Μη / Ti is 15 or more, and Nb is not added. The volume ratio of ferrite is 30% or more, and the remainder includes one or both between perlite and bainite. The average aspect of an equivalent ellipse of a crystal grain is 5 or less. The average aspect ratio of an equivalent ellipse of a crystal grain is 5 or less. The average distribution density of Ti-based carbides having a grain size of 20 nm or greater in the contours of the ferrite grains is 10 / pm or less. The ratio of the brittle fracture surface in a fractured region after drilling is less than 20% and the maximum tensile strength is 590 MPa or more.

[0025] Na chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção, a espessura da chapa de aço laminada a quente pode ser de 5 a 10 mm.[0025] In the hot-rolled steel sheet excellent in perforation capacity in perforation and fatigue property according to an aspect of the present invention, the thickness of the hot-rolled steel sheet can be from 5 to 10 mm.

[0026] A chapa de aço laminada a quente pode também incluir B em uma quantidade de 0,0003 a 0,005% em massa.[0026] The hot rolled steel sheet can also include B in an amount of 0.0003 to 0.005% by weight.

[0027] A chapa de aço laminada a quente pode também incluir um ou ambos entre Zr e V em uma quantidade total de 0,002 a 0,08% em massa.[0027] The hot rolled steel sheet can also include one or both between Zr and V in a total amount of 0.002 to 0.08% by weight.

[0028] A chapa de aço laminada a quente pode também incluir um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em Cr, Cu, Ni, Mo e W em uma quantidade total de 0,02 a 2,0% em massa.[0028] The hot rolled steel sheet can also include one or more elements selected from the group consisting of Cr, Cu, Ni, Mo and W in a total amount of 0.02 to 2.0% by weight.

[0029] A chapa de aço laminada a quente pode também incluir um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em Ca, Mg, La e Ce em uma quantidade total de 0,0003 a 0,01% em massa.[0029] The hot rolled steel sheet may also include one or more elements selected from the group consisting of Ca, Mg, La and Ce in a total amount of 0.0003 to 0.01% by weight.

[0030] Uma chapa galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção e uma entre uma camada[0030] A hot-dip galvanized sheet excellent in perforation ability in perforation and fatigue property according to one aspect of the present invention and one between a layer

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 10/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 10/61

8/48 galvanizada e uma camada que sofreu recozimento após galvanização (galvannealed) (camada galvanizada ligada) fornecida em uma superfície da chapa de aço laminada a quente.8/48 galvanized and a layer that has undergone annealing after galvanizing (galvannealed) (galvanized bonded layer) provided on a hot rolled steel sheet surface.

[0031] Um método para produção de uma chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção inclui: após aquecer uma placa tendo uma composição de componentes da chapa de aço laminada a quente conforme um aspecto da presente invenção até uma temperatura de 1100 a 1300Ό, submeter a placa a uma laminação de desbaste de modo a obter uma barra bruta sob a condição de que a temperatura de acabamento seja 1000Ό ou maior; submeter a barra bruta a uma laminação de acabamento de modo a obter um aço laminado sob condições de que a taxa de redução cumulativa das três últimas etapas de laminação seja 25% ou mais e a temperatura final de laminação Tf satisfaça à Equação (1): resfriar a ar a chapa laminada por 1 a 5 segundos após o término da laminação de acabamento, e então subsequentemente resfriar até uma temperatura de 700Ό ou menos sob a condição de que a taxa de resfriamento mínima seja 8°C/s ou mai s de modo a se obter uma chapa de aço laminada a quente; e bobinar a chapa de aço laminada a quente a uma temperatura de 540 a 650Ό.[0031] A method for producing an excellent hot-rolled steel sheet in perforation capability and fatigue property as an aspect of the present invention includes: after heating a plate having a component composition of the hot-rolled steel sheet according to an aspect of the present invention up to a temperature of 1100 to 1300Ό, subject the plate to a roughing lamination in order to obtain a raw bar under the condition that the finishing temperature is 1000Ό or higher; subject the raw bar to a finishing lamination in order to obtain a rolled steel under conditions where the cumulative reduction rate of the last three rolling stages is 25% or more and the final rolling temperature Tf satisfies Equation (1): air-cool the laminated sheet for 1 to 5 seconds after finishing the finishing lamination, and then subsequently cool to a temperature of 700Ό or less under the condition that the minimum cooling rate is 8 ° C / s or more. in order to obtain a hot rolled steel sheet; and winding the hot-rolled steel sheet at a temperature of 540 to 650Ό.

Tf > 840 + 800 x [%Ti] (1) [0032] No método para produção de chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção, o período de tempo do final da laminação de desbaste até o início da laminação de acabamento pode ser ajustado para estar em uma faixa de 45 segundos ou mais.Tf> 840 + 800 x [% Ti] (1) [0032] In the method for producing hot rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property as an aspect of the present invention, the time period of the end of the roughing lamination to the beginning of the finishing lamination can be adjusted to be in a range of 45 seconds or more.

[0033] O método pode também incluir, após a laminação de acabamento, o recozimento ou do aço laminado ou da chapa de aço[0033] The method may also include, after finishing rolling, the annealing of either rolled steel or steel sheet

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 11/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 11/61

9/48 laminada a quente a uma temperatura de não mais que a temperatura Ac3.9/48 hot rolled at a temperature of no more than the temperature Ac3.

[0034] Um método para produzir uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção inclui: preparar uma chapa de aço laminada a quente conforme um aspecto da presente invenção; decapar a chapa de aço laminada a quente, e então aquecer a chapa de aço laminada a quente a uma temperatura de não mais que a temperatura Ac3; e imergir a chapa de aço laminada a quente em um banho de galvanização para galvanizar a superfície da chapa de aço laminada a quente.[0034] A method for producing a hot-dip galvanized steel sheet excellent in perforation forming capacity and fatigue property as an aspect of the present invention includes: preparing a hot rolled steel sheet as an aspect of the present invention; stripping the hot-rolled steel sheet, and then heating the hot-rolled steel sheet to a temperature of no more than the temperature Ac3; and immersing the hot rolled steel sheet in a galvanizing bath to galvanize the surface of the hot rolled steel sheet.

[0035] O método para produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga conforme um aspecto da presente invenção pode também incluir submeter a chapa de aço galvanizada por imersão a quente a um processo de recozimento após galvanização (galvannealing).[0035] The method for producing an excellent hot-dip galvanized steel sheet in perforation capability and fatigue property as an aspect of the present invention may also include subjecting the hot-dip galvanized steel sheet to a process annealing after galvanizing (galvannealing).

EFEITOS DA INVENÇÃO [0036] De acordo com o aspecto da presente invenção, a chapa de aço laminada a quente e a chapa galvanizada tendo cada uma resistência à tração de 590 MPa ou mais, tendo menos danos em uma região perfurada, e sendo excelentes em propriedade de fadiga de um material de base e de uma região perfurada podem ser fornecidas a baixo custo. Portanto, a sua contribuição industrial é significativamente grande. Em particular, mesmo no caso em que essas chapas de aço são perfuradas sob severas condições de processamento com requisitos severos de folga usando-se uma lâmina desgastada de máquina de cisalhamento ou um perfurador desgastado, os danos que acompanham a rugosidade em uma superfície de fratura após aEFFECTS OF THE INVENTION [0036] According to the aspect of the present invention, hot-rolled steel sheet and galvanized sheet each having a tensile strength of 590 MPa or more, having less damage in a perforated region, and being excellent in Fatigue properties of a base material and a perforated region can be provided at low cost. Therefore, its industrial contribution is significantly large. In particular, even in the case where these steel sheets are drilled under severe processing conditions with severe clearance requirements using a worn shear machine blade or a worn punch, the damage that accompanies the roughness on a fracture surface after

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 12/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 12/61

10/48 perfuração podem ser reduzidos, e a propriedade de fadiga das chapas de aço é significativamente alta. Uma vez que as chapas de aço de acordo com um aspecto da presente invenção são excelentes em resistência à corrosão do revestimento, a espessura dos membros de chassis e dos membros de carcaça de automóveis ou trilhos pode ser reduzida: θ, portanto, a presente invenção pode contribuir grandemente para fornecer corpos de veículos com peso leve. Além disso, uma vez que não é necessário manter um estado de resfriamento a ar no decurso do resfriamento após a laminação a quente, a variação do material e da microestrutura em uma direção longitudinal de uma bobina podem ser suprimidas; e, portanto, uma chapa de aço de alta qualidade pode ser confiavelmente fornecida. [0037] Conforme descrito acima, a presente invenção tem efeitos extremamente significativos.10/48 perforation can be reduced, and the fatigue property of steel sheets is significantly high. Since the steel sheets according to one aspect of the present invention are excellent in corrosion resistance of the coating, the thickness of the chassis members and the car or rail frame members can be reduced: θ, therefore, the present invention can contribute greatly to providing lightweight vehicle bodies. In addition, since it is not necessary to maintain an air cooling state during the cooling process after hot rolling, the variation of the material and the microstructure in a longitudinal direction of a coil can be suppressed; and therefore, a high quality steel plate can be reliably supplied. [0037] As described above, the present invention has extremely significant effects.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0038] A figura 1 ilustra uma relação entre a razão da superfície da fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração de uma chapa de aço laminada a quente, um aspecto médio dos grãos de cristal e uma quantidade de precipitados contendo Ti (no caso em que o teor de C é 0,08% e a temperatura de bobinamento é 600Ό).BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS [0038] Figure 1 illustrates a relationship between the ratio of the surface of the fragile fracture in a fractured region after drilling a hot-rolled steel sheet, an average appearance of the crystal grains and a quantity of precipitates containing Ti (in the case where the C content is 0.08% and the winding temperature is 600Ό).

[0039] A figura 2 ilustra a relação entre a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração de uma chapa de aço laminada a quente, o teor de Mn e o teor de Ti (no caso em que o teor de C é 0,08% e a temperatura de bobinamento é 600Ό). MELHOR MODO DE EXECUÇÃO DA INVENÇÃO [0040] Inicialmente os presentes inventores investigaram as causas de danos a uma superfície de fratura após a perfuração gerada durante a perfuração com um perfurador ou uma máquina de cisalhamento. Como resultado, eles descobriram que há dois tipos de superfícies de fratura após a perfuração: uma superfície de fratura[0039] Figure 2 illustrates the relationship between the ratio of the brittle fracture surface in a fractured region after drilling a hot-rolled steel sheet, the Mn content and the Ti content (in the case where the content of C is 0.08% and the winding temperature is 600Ό). BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION [0040] Initially, the present inventors investigated the causes of damage to a fracture surface after drilling generated during drilling with a drill or a shearing machine. As a result, they found that there are two types of fracture surfaces after drilling: a fracture surface

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 13/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 13/61

11/48 dúctil e uma superfície de fratura frágil, e que uma rugosidade significativa ou microfraturas se desenvolvem em uma superfície de fratura quando a superfície de fratura frágil aparece. Foi também descoberto que quanto maior a rugosidade, maior a tendência da fratura de fadiga se desenvolver com a região perfurada como um ponto de iniciação de fratura.11/48 ductile and a fragile fracture surface, and that significant roughness or microfractures develop on a fracture surface when the fragile fracture surface appears. It was also found that the greater the roughness, the greater the tendency of the fatigue fracture to develop with the perforated region as a fracture initiation point.

[0041] A seguir, os presentes inventores observaram a superfície de fratura frágil em detalhes e investigaram os fatores de microestruturas que podem desenvolver a fratura frágil. Como resultado, eles descobriram que fatores que afetam a razão de superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração incluem (a) a configuração dos grãos de cristal; (b) quantidade e tamanho dos carbonetos de liga tais como TiC nas contornos dos grãos; e (c) textura de uma chapa de aço. Eles também descobriram que, se todos esses fatores forem definidos em faixas adequadas, nenhuma superfície de fratura frágil é gerada na superfície da fratura mesmo se a chapa de aço for processada sob severas condições de processamento.[0041] Next, the present inventors looked at the fragile fracture surface in detail and investigated the microstructure factors that can develop the fragile fracture. As a result, they found that factors that affect the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling include (a) the configuration of the crystal grains; (b) quantity and size of the alloy carbides such as TiC in the grain boundaries; and (c) texture of a steel plate. They also found that, if all of these factors are defined in suitable ranges, no fragile fracture surface is generated on the fracture surface even if the steel sheet is processed under severe processing conditions.

[0042] Por exemplo, conforme ilustrado na figura 1, o alongamento do grão de cristal na direção de laminação e uma quantidade de TiC precipitado se correlacionou fortemente à frequência de geração da superfície de fratura frágil. Embora as suas causas não sejam claras, as seguintes hipóteses foram levantadas. Quanto maior o alongamento dos grãos de cristal, maior a localização de concentração de tensão nas contornos dos grãos durante o processo de perfuração. Além disso, se uma grande quantidade de carbonetos de liga de grande tamanho se precipita nas contornos dos grãos, a geração de vãos pode ser acelerada durante o trabalho. Consequentemente, fraturas por delaminação podem ocorrer facilmente ao longo das contornos dos grãos, o que pode produzir uma superfície de fratura[0042] For example, as shown in figure 1, the elongation of the crystal grain in the lamination direction and a quantity of precipitated TiC correlated strongly with the frequency of generation of the fragile fracture surface. Although its causes are not clear, the following hypotheses have been raised. The greater the elongation of the crystal grains, the greater the location of stress concentration in the grain contours during the drilling process. In addition, if a large amount of large-size alloy carbides precipitates in the grain boundaries, the generation of gaps can be accelerated during work. Consequently, delamination fractures can easily occur along the grain boundaries, which can produce a fracture surface.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 14/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 14/61

12/48 frágil.Fragile 12/48.

[0043] Então os presentes inventores estudaram sobre as condições dos componentes que possam fornecer uma chapa de aço tendo as seguintes características: (i) a resistência à tração seja 590 MPa ou mais; (ii) possa ser produzida sob uma condição de produção de que nenhum resfriamento a ar seja conduzido no decurso do resfriamento após a laminação a quente, e (iii) a fratura frágil de uma superfície de fratura após a perfuração possa dificilmente ser gerada no caso em que o teor de Si seja adequado para galvanização.[0043] Then the present inventors studied the conditions of the components that can supply a steel sheet having the following characteristics: (i) the tensile strength is 590 MPa or more; (ii) it can be produced under a production condition that no air cooling is conducted during the cooling after hot rolling, and (iii) the brittle fracture of a fracture surface after drilling can hardly be generated in the case where the Si content is suitable for galvanizing.

[0044] Como resultado, os presentes inventores descobriram que as propriedades desejadas podem ser fornecidas adicionando-se uma quantidade adequada de Ti, sem adição de Nb, e ajustando-se adequadamente a razão Μη/Ti conforme ilustrado na figura 2.[0044] As a result, the present inventors have found that the desired properties can be provided by adding an adequate amount of Ti, without adding Nb, and by properly adjusting the Μη / Ti ratio as illustrated in figure 2.

[0045] Doravante a presente invenção será descrita em detalhes. [0046] Inicialmente serão descritas as razões para limitação dos componentes. O teor de cada componente é representado por % em massa.[0045] Hereinafter the present invention will be described in detail. [0046] Initially, the reasons for limiting the components will be described. The content of each component is represented by% by mass.

[0047] C é um elemento necessário que provoca a precipitação de carbonetos e controla as microestruturas. Se o teor de C for menor que 0,025%, é difícil obter uma resistência à tração de 590 MPa ou mais. Se o teor de C exceder 0,15%, a rugosidade na superfície de fratura após a perfuração se torna grande; e assim a propriedade de fadiga deteriora. Consequentemente o teor de C é ajustado para 0,025 a 0,15%. Do ponto de vista de capacidade de soldagem, o limite superior preferido do teor de C é 0,12%.[0047] C is a necessary element that causes the precipitation of carbides and controls the microstructures. If the C content is less than 0.025%, it is difficult to obtain a tensile strength of 590 MPa or more. If the C content exceeds 0.15%, the roughness on the fracture surface after drilling becomes large; and thus the fatigue property deteriorates. Consequently, the C content is adjusted to 0.025 to 0.15%. From the standpoint of weldability, the preferred upper limit for the C content is 0.12%.

[0048] Si melhora a propriedade de fadiga de uma matéria-prima. Entretanto, se o teor de Si exceder 1,0%, a rugosidade em uma interface entre o material de base e a carepa aumenta; e assim a propriedade de fadiga deteriora. Além disso, no caso de uma chapa de aço com carepa, a resistência à corrosão do revestimento diminui[0048] Si improves the fatigue property of a raw material. However, if the Si content exceeds 1.0%, the roughness at an interface between the base material and the scale increases; and thus the fatigue property deteriorates. In addition, in the case of a scaled steel plate, the corrosion resistance of the coating decreases

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 15/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 15/61

13/48 devido à carepa vermelha. Consequentemente, o teor de Si é 1,0% ou menos.13/48 due to the red scale. Consequently, the Si content is 1.0% or less.

[0049] Se a chapa de aço for galvanizada, a capacidade de adesão de uma camada galvanizada diminui quando o teor de Si excede 0,6%; e portanto, o teor de Si é preferivelmente 0,6% ou menos. Uma faixa mais preferível do teor de Si é 0,1% ou menos do ponto de vista de propriedade de fadiga e capacidade de adesão da camada galvanizada.[0049] If the steel sheet is galvanized, the adhesion capacity of a galvanized layer decreases when the Si content exceeds 0.6%; and therefore, the Si content is preferably 0.6% or less. A more preferable range of Si content is 0.1% or less from the point of view of the fatigue property and adhesion capacity of the galvanized layer.

[0050] Se o teor de Si for menor que 0,01%, a configuração da seção soldada deteriora, e assim a propriedade de fadiga da seção soldada também deteriora. Consequentemente, o limite inferior preferível do teor de Si é 0,01%.[0050] If the Si content is less than 0.01%, the configuration of the welded section deteriorates, and thus the fatigue property of the welded section also deteriorates. Consequently, the preferable lower limit of the Si content is 0.01%.

[0051] Mn controla a transformação de modo a controlar a fração de uma microestrutura e a precipitação de carbonetos de liga que acompanham a transformação. Se o teor de Mn for menor que 1,0%, a capacidade de conformação na perfuração se torna insuficiente. Se o teor de Mn excede 2,5%, a segregação macro de Mn se torna proeminente; e portanto, fraturas resultantes da segregação se desenvolvem na região perfurada. Consequentemente, o teor de Mn é ajustado para 1,0 a 2,5%. Um limite superior preferido do teor de Mn é 2,0%.[0051] Mn controls the transformation in order to control the fraction of a microstructure and the precipitation of alloy carbides that accompany the transformation. If the Mn content is less than 1.0%, the forming capacity during drilling becomes insufficient. If the Mn content exceeds 2.5%, the macro segregation of Mn becomes prominent; and therefore, fractures resulting from segregation develop in the perforated region. Consequently, the Mn content is adjusted to 1.0 to 2.5%. A preferred upper limit of the Mn content is 2.0%.

[0052] P serve como elemento endurecedor da solução sólida; e portanto, P pode ser usado para ajustar a resistência da chapa de aço. O limite superior do teor de P é ajustado para 0,02% porque o P segrega nas contornos dos grãos para provocar fraturas nas contornos dos grãos durante a perfuração. Embora o limite inferior do teor de P não seja particularmente limitado, o P é geralmente incluído a um teor de 0,001% ou mais.[0052] P serves as a hardening element of the solid solution; and therefore, P can be used to adjust the strength of the steel sheet. The upper limit of the P content is set to 0.02% because the P secretes in the grain boundaries to cause fractures in the grain boundaries during drilling. Although the lower limit of the P content is not particularly limited, P is generally included at a level of 0.001% or more.

[0053] Uma vez que o S induz fratura frágil da superfície de fratura após a perfuração quando o S se precipita como sulfeto tal como MnS,[0053] Since S induces brittle fracture of the fracture surface after drilling when S precipitates as a sulfide such as MnS,

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 16/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 16/61

14/48 é desejado que o teor de S seja tão pequeno quanto possível.14/48 it is desired that the S content be as small as possible.

Entretanto, uma vez que o teor de S de 0,005% ou menos é aceitável, o limite superior do teor de S é ajustado para 0,005%. Embora o limite inferior do teor de S não seja particularmente limitado, S é geralmente incluído a um teor de 0,0003% ou mais.However, since the S content of 0.005% or less is acceptable, the upper limit of the S content is adjusted to 0.005%. Although the lower limit of the S content is not particularly limited, S is generally included at a content of 0.0003% or more.

[0054] Al é adicionado como um elemento que promove a formação de ferrita. Entretanto, se o teor de Al exceder 0,5%, a temperatura de transformação de γ para a aumenta; e portanto o tamanho dos carbonetos de liga tais como TiC que são formados na transformação de γ para a aumenta. Como resultado, é promovida a fratura frágil na superfície de fratura após a perfuração. Consequentemente, o limite superior do teor de Al é 0,5%. A faixa mais preferível do teor de Al é 0,1% ou menos.[0054] Al is added as an element that promotes the formation of ferrite. However, if the Al content exceeds 0.5%, the transformation temperature of γ for it increases; and therefore the size of the alloy carbides such as TiC that are formed in the transformation of γ to the increase. As a result, brittle fracture is promoted on the fracture surface after drilling. Consequently, the upper limit of the Al content is 0.5%. The most preferable range of Al content is 0.1% or less.

[0055] Al é um elemento eficaz como elemento desoxidante para melhorar a limpeza do aço. Para apresentar esse efeito, o teor de Al é preferivelmente 0,003% ou mais.[0055] Al is an effective element as a deoxidizing element to improve steel cleanliness. To exhibit this effect, the Al content is preferably 0.003% or more.

[0056] Ti é um elemento importante na presente invenção. Dispersando-se Ti principalmente como TiC no aço, a resistência da chapa de aço pode ser ajustada. Se o teor de Ti for menor que 0,04%, é difícil obter a resistência à tração de 590 MPa ou mais. Se o teor de Ti exceder 0,10%, a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração aumenta, e assim a fratura de fadiga tende a se desenvolver facilmente com a região perfurada como ponto de início da fratura. Consequentemente, o teor de Ti é ajustado para 0,04 a 0,10%. Um limite superior mais preferido é 0,08% ou menos, e nesse caso a propriedade de fadiga satisfatória pode ser alcançada mesmo sob condições de perfuração mais severas.[0056] Ti is an important element in the present invention. By dispersing Ti mainly as TiC in steel, the strength of the steel plate can be adjusted. If the Ti content is less than 0.04%, it is difficult to obtain a tensile strength of 590 MPa or more. If the Ti content exceeds 0.10%, the ratio of the fragile fracture surface in a fractured region after drilling increases, and thus the fatigue fracture tends to develop easily with the perforated region as the starting point of the fracture. Consequently, the Ti content is adjusted to 0.04 to 0.10%. A more preferred upper limit is 0.08% or less, in which case the satisfactory fatigue property can be achieved even under the most severe drilling conditions.

[0057] N combina com o Ti e forma TiN. Se o teor de N exceder 0,007%, a capacidade de conformação na perfuração diminui. Ao mesmo tempo, a quantidade de formação de carbonetos de liga fina[0057] N combines with Ti and forms TiN. If the N content exceeds 0.007%, the forming capacity during drilling decreases. At the same time, the amount of fine alloy carbide formation

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 17/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 17/61

15/48 tais como TiC que contribuem para o aprimoramento do aço é reduzida. Consequentemente, o teor de N é 0,007% ou menos. Um limite superior mais preferido do teor de N é 0,004% ou menos.15/48 such as TiC that contribute to the improvement of steel is reduced. Consequently, the N content is 0.007% or less. A more preferred upper limit of the N content is 0.004% or less.

Embora o limite inferior do teor de N não seja particularmente limitado,Although the lower limit of N content is not particularly limited,

N é geralmente incluído a um teor de 0,001% ou mais.N is generally included at a content of 0.001% or more.

[0058] Nb não é adicionado nas configurações da presente invenção. Nb é conhecido como um elemento que suprime a recristalização de γ durante a laminação de acabamento. Entretanto, se Nb for adicionado em uma composição de componentes incluindo outros elementos em faixas da presente invenção, o alongamento dos grãos de cristal da chapa de aço é progredido. O Nb também aumenta o tamanho e a quantidade de carbonetos de liga que se precipitam nas contornos dos grãos. Consequentemente, o Nb aumenta significativamente a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração. Portanto, é preferível que o Nb não esteja contido. Entretanto, uma vez que há a possibilidade de que até 0,003% de Nb estejam contidos como impurezas inevitáveis, este é o limite superior do teor de Nb.[0058] Nb is not added in the configurations of the present invention. Nb is known as an element that suppresses γ recrystallization during finishing lamination. However, if Nb is added to a component composition including other banded elements of the present invention, the elongation of the crystal grains of the steel plate is progressed. Nb also increases the size and amount of alloy carbides that precipitate around the grain boundaries. Consequently, Nb significantly increases the ratio of the fragile fracture surface in a fractured region after drilling. Therefore, it is preferable that the Nb is not contained. However, since there is a possibility that up to 0.003% Nb is contained as unavoidable impurities, this is the upper limit of the Nb content.

[0059] A razão Μη/Ti é um parâmetro de componente importante na presente invenção. Na presente invenção, para diminuir a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração, o tamanho de grão do TiC que existe nas contornos dos grãos de ferrita é controlado para menos de 20 nm conforme descrito mais tarde. Em geral, o TiC começa a precipitar quando a ferrita se transforma. Portanto, no caso em que a transformação de ferrita ocorre a altas temperaturas, grãos brutos de TiC precipitarão. Consequentemente, para suprimir o crescimento de TiC e controlar o tamanho de grão de TiC que existe nas contornos dos grãos de ferrita para menos de 20 nm, é necessário promover a precipitação de TiC nas contornos dos grãos de ferrita a temperaturas tão baixas quanto[0059] The Μη / Ti ratio is an important component parameter in the present invention. In the present invention, to decrease the ratio of the brittle fracture surface in a fractured region after drilling, the grain size of the TiC that exists in the contours of the ferrite grains is controlled to less than 20 nm as described later. In general, TiC starts to precipitate when the ferrite changes. Therefore, in the event that ferrite transformation occurs at high temperatures, crude TiC grains will precipitate. Consequently, in order to suppress TiC growth and control the TiC grain size that exists in the contours of the ferrite grains to less than 20 nm, it is necessary to promote the precipitation of TiC in the contours of the ferrite grains at temperatures as low as

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 18/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 18/61

16/48 possível de modo a suprimir o crescimento do grão.16/48 possible in order to suppress grain growth.

[0060] À medida que o teor de Mn aumenta, a temperatura de transformação da ferrita se torna menor. Portanto, é possível reduzir o tamanho de grão do TiC que se precipita nas contornos dos grãos de ferrita. Consequentemente, é necessário aumentar o teor de Mn de modo a suprimir a transformação de ferrita. Além disso, para suprimir a geração de TiC enquanto se garante a resistência, é necessário controlar o teor de Ti. Consequentemente, é necessário ajustar o limite inferior para a razão Mn/Ti.[0060] As the Mn content increases, the transformation temperature of the ferrite becomes lower. Therefore, it is possible to reduce the grain size of TiC that precipitates in the contours of the ferrite grains. Consequently, it is necessary to increase the Mn content in order to suppress the transformation of ferrite. In addition, to suppress the generation of TiC while ensuring resistance, it is necessary to control the Ti content. Consequently, it is necessary to adjust the lower limit for the Mn / Ti ratio.

[0061] Se a razão Mn/Ti for menor que 15, a formação de ferrita começa a altas temperaturas durante o processo de resfriamento após a laminação a quente. Portanto, uma vez que os grãos de TiC se precipitam simultaneamente com a formação de ferrita, grãos brutos de TiC são formados nas contornos dos grãos. Consequentemente, a razão de superfície da fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração aumenta; e assim a propriedade de fadiga da região perfurada deteriora. Como resultado, a razão Mn/Ti é ajustada para 15 ou mais.[0061] If the Mn / Ti ratio is less than 15, the formation of ferrite begins at high temperatures during the cooling process after hot rolling. Therefore, since the TiC grains precipitate simultaneously with the formation of ferrite, raw TiC grains are formed on the grain boundaries. Consequently, the surface ratio of the brittle fracture in a fractured region after drilling increases; and thus the fatigue property of the perforated region deteriorates. As a result, the Mn / Ti ratio is adjusted to 15 or more.

[0062] Para realizar 5% ou menos da razão de superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração, a razão Mn/Ti é preferivelmente ajustada para 15 ou mais. Além disso, para realizar 3% ou menos da razão da superfície de fratura frágil após a perfuração, a razão Mn/Ti é mais preferivelmente 18 ou mais.[0062] To achieve 5% or less of the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling, the Mn / Ti ratio is preferably adjusted to 15 or more. In addition, to achieve 3% or less of the brittle fracture surface ratio after drilling, the Mn / Ti ratio is more preferably 18 or more.

[0063] Um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em B, Zr, V, Cr, Cu, Ni, Mo, W, Ca, Mg, La e Ce podem ser incluídos como um componente de seleção se necessário.[0063] One or more elements selected from the group consisting of B, Zr, V, Cr, Cu, Ni, Mo, W, Ca, Mg, La and Ce can be included as a selection component if necessary.

[0064] B pode ser usado para suprimir a transformação de γ para a e controlar a microestrutura. Se o teor de B for menor que 0,0003%, o efeito não pode ser adequadamente exibido. Se o teor de B exceder 0,005%, a capacidade de conformação deteriora. Consequentemente,[0064] B can be used to suppress the transformation of γ to a and control the microstructure. If the B content is less than 0.0003%, the effect cannot be adequately displayed. If the B content exceeds 0.005%, the forming capacity deteriorates. Consequently,

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 19/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 19/61

17/48 o teor de Β é ajustado para 0,0003 a 0,005%, [0065] Uma vez que Zr e V formam carbonetos de liga com Ti, eles podem ser usados para controlar a resistência da chapa de aço. Se a quantidade total de um ou de ambos entre Zr e V for menor que 0,002%, o efeito pode não ser apresentado adequadamente. Se a quantidade total de um ou de ambos entre Zr e V exceder 0,08%, a propriedade de fadiga da região perfurada deteriora. Consequentemente, a quantidade total de um ou de ambos entre Zr e V é ajustada para 0,002 a 0,08%, e preferivelmente ajustada para 0,03% ou menos.17/48 the de content is adjusted to 0.0003 to 0.005%, [0065] Since Zr and V form alloy carbides with Ti, they can be used to control the strength of the steel sheet. If the total amount of one or both between Zr and V is less than 0.002%, the effect may not be presented properly. If the total amount of one or both between Zr and V exceeds 0.08%, the fatigue property of the perforated region deteriorates. Consequently, the total amount of one or both between Zr and V is adjusted to 0.002 to 0.08%, and preferably adjusted to 0.03% or less.

[0066] Cr, Cu, Ni, Mo e W são elementos de endurecimento da solução sólida, úteis para controlar a resistência das chapas de aço. Um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em Cr, Cu, Ni, Mo e W podem ser incluídos no teor total de 0,02% ou mais. Se o teor total exceder 2,0%, a qualidade de superfície pode ser prejudicada e a propriedade de fadiga pode deteriorar. Consequentemente, 2,0% é o limite superior do teor total desses elementos.[0066] Cr, Cu, Ni, Mo and W are elements of hardening of the solid solution, useful to control the resistance of the steel plates. One or more elements selected from the group consisting of Cr, Cu, Ni, Mo and W can be included in the total content of 0.02% or more. If the total content exceeds 2.0%, the surface quality may be impaired and the fatigue property may deteriorate. Consequently, 2.0% is the upper limit of the total content of these elements.

[0067] Ca, Mg, La e Ce são elementos úteis para controlar a configuração e distribuição de inclusões. Um ou mais elementos selecionados entre esses elementos podem ser incluídos no teor total de 0,0003% ou mais. Se o teor total de um ou mais dos elementos selecionados do grupo consistindo em Ca, Mg, La e Ce exceder 0,01%, a qualidade de superfície pode ser prejudicada. Consequentemente, 0,01% é o limite superior do teor total desses elementos.[0067] Ca, Mg, La and Ce are useful elements to control the configuration and distribution of inclusions. One or more elements selected from among these elements can be included in the total content of 0.0003% or more. If the total content of one or more of the elements selected from the group consisting of Ca, Mg, La and Ce exceeds 0.01%, the surface quality may be impaired. Consequently, 0.01% is the upper limit of the total content of these elements.

[0068] A seguir será descrita a microestrutura da chapa de aço laminada a quente da presente invenção.[0068] The microstructure of the hot rolled steel sheet of the present invention will be described below.

[0069] A chapa de aço laminada a quente da presente invenção inclui ferrita como fase principal com o restante incluindo ou um ou[0069] The hot-rolled steel sheet of the present invention includes ferrite as the main phase with the remainder including either one or

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 20/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 20/61

18/48 ambos entre perlita e bainita.18/48 both between perlite and bainite.

[0070] Na presente invenção, a microestrutura da chapa de aço pode ser observada usando um microscópio ótico de acordo com a JIS G 0551. Um grau de alongamento do grão de cristal na direção de laminação se correlaciona a um comportamento de ocorrência da rugosidade na região perfurada. Portanto, amostras para observar microestruturas são tiradas com uma espessura de seção transversal (também referida como seção tranversal em forma de L) paralela à direção de laminação sendo uma superfície de observação. A superfície de observação pode ser polida, e então causticada com um líquido de causticação nital.[0070] In the present invention, the microstructure of the steel sheet can be observed using an optical microscope according to JIS G 0551. A degree of elongation of the crystal grain in the lamination direction correlates with a behavior of occurrence of the roughness in the perforated region. Therefore, samples to observe microstructures are taken with a cross-section thickness (also referred to as an L-shaped cross section) parallel to the lamination direction being an observation surface. The viewing surface can be polished, and then etched with a nital etching liquid.

[0071] As razões de área de ferrita, bainita e perlita podem ser medidas por um método de contagem de pontos ou análise de imagem usando-se uma fotografia de microestruturas capturada por um microscópio ótico. O tamanho de grão de ferrita pode ser medido por um método de corte ou um método de comparação de acordo com a JIS G 0551, ou pode ser medido através de uma análise de imagem da fotografia de microestruturas capturadas por um microscópio ótico. [0072] Na presente invenção, ferrita é uma microestrutura mista de ferrita poligonal (PF) e ferrita quase poligonal (doravante referida como aq). Se a quantidade total de ferrita poligonal e de ferrita quase poligonal for menor que 30%, a propriedade de fadiga do material de base deteriora. Consequentemente, a razão de volume de ferrita é ajustada para ser 30% ou mais, e essa razão de volume de ferrita é preferivelmente 50% ou mais. Embora o limite superior da taxa de volume da ferrita não seja parcialmente limitado, o limite superior da taxa de volume da ferrita é substancialmente 98% ou menos.[0071] Ferrite, bainite and perlite area ratios can be measured by a method of counting points or image analysis using a photograph of microstructures captured by an optical microscope. The ferrite grain size can be measured by a cutting method or a comparison method according to JIS G 0551, or it can be measured through an image analysis of the photograph of microstructures captured by an optical microscope. [0072] In the present invention, ferrite is a mixed microstructure of polygonal ferrite (PF) and almost polygonal ferrite (hereinafter referred to as aq). If the total amount of polygonal ferrite and quasi-polygonal ferrite is less than 30%, the fatigue property of the base material deteriorates. Consequently, the ferrite volume ratio is adjusted to be 30% or more, and that ferrite volume ratio is preferably 50% or more. Although the upper limit of the ferrite volume rate is not partially limited, the upper limit of the ferrite volume rate is substantially 98% or less.

[0073] Embora a estrutura interna da ferrita quase poligonal não apareça por causticação como na ferrita poligonal (PF), a ferrita quase poligonal é claramente distinta da ferrita poligonal porque a ferrita[0073] Although the internal structure of the almost polygonal ferrite does not appear by caustication as in polygonal ferrite (PF), the almost polygonal ferrite is clearly distinct from polygonal ferrite because the ferrite

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 21/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 21/61

19/48 quase poligonal tem uma configuração ascular. Aqui, se o comprimento da circunferência de um grão de cristal almejado é denotado por Iq e o diâmetro equivalente de círculo é denotado por dq, o grão de cristal cuja razão (Iq/dq) satisfaz Iq/dq > 3,5 é uma ferrita quase poligonal.19/48 almost polygonal has an ascular configuration. Here, if the length of the circumference of a desired crystal grain is denoted by Iq and the equivalent circle diameter is denoted by dq, the crystal grain whose ratio (Iq / dq) satisfies Iq / dq> 3.5 is a ferrite almost polygonal.

[0074] Microestruturas diferentes de ferrita incluem ou uma ou ambas entre perlita e bainita. Se perlita e bainita forem comparadas, a bainita tem maior propriedade de fadiga na região perfurada. Em uma faixa de componentes da composição química da presente invenção, a fração de volume de perlita é preferivelmente 0 a 15%, e nesse caso pode ser obtida uma superfície de fratura mais satisfatória após a perfuração.[0074] Different microstructures of ferrite include either one or both between perlite and bainite. If perlite and bainite are compared, bainite has greater fatigue properties in the perforated region. In a range of components of the chemical composition of the present invention, the volume fraction of perlite is preferably 0 to 15%, in which case a more satisfactory fracture surface can be obtained after drilling.

[0075] A chapa de aço laminada a quente da presente invenção não inclui martensita ou γ residual. Entretanto, essas microestruturas podem ser incluídas a uma fração de volume de até 2%, respectivamente, que é o limite inferior observável em um microscópio ótico.[0075] The hot-rolled steel sheet of the present invention does not include martensite or residual γ. However, these microstructures can be included at a volume fraction of up to 2%, respectively, which is the lower limit observable in an optical microscope.

[0076] Uma razão de aspecto médio de uma elipse equivalente de um grão de cristal corresponde a um comportamento de ocorrência de fraturas ou rugosidade da superfície de fratura após a perfuração. Se a razão de aspecto médio exceder 5, fraturas ocorrerão notavelmente e as fraturas por fadiga se desenvolverão facilmente com a região perfurada como ponto de início de fraturas. Consequentemente, a razão de aspecto médio da elipse equivalente de um grão de cristal é ajustada para ser 5 ou menos. A razão de aspecto médio é preferivelmente 3,5 ou menos, e nesse caso, nenhuma fratura se desenvolveu mesmo em um processo de perfuração severo. Embora o limite inferior da razão de aspecto médio não seja particularmente definido, mas o limite inferior é substancialmente 1 que corresponde ao de um círculo.[0076] An average aspect ratio of an equivalent ellipse of a crystal grain corresponds to a behavior of occurrence of fractures or roughness of the fracture surface after drilling. If the average aspect ratio exceeds 5, fractures will occur noticeably and fatigue fractures will easily develop with the perforated region as the starting point for fractures. Consequently, the average aspect ratio of the equivalent ellipse of a crystal grain is adjusted to be 5 or less. The average aspect ratio is preferably 3.5 or less, in which case, no fracture has developed even in a severe drilling process. Although the lower limit of the average aspect ratio is not particularly defined, but the lower limit is substantially 1 which corresponds to that of a circle.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 22/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 22/61

20/48 [0077] Aqui, a microestrutura da seção transversal em forma de L é observada, e os valores (comprimento do eixo maior da elipse)/(comprimento do eixo menor da elipse) são medidos em relação a 50 grãos de cristal ou mais. O valor médio é calculado para obter a razão média de aspecto. Os grãos de cristal aqui se referem a grãos circundados por bordas de grãos de grandes ângulos de desorientação de 10 graus ou mais.20/48 [0077] Here, the microstructure of the L-shaped cross section is observed, and the values (length of the major axis of the ellipse) / (length of the minor axis of the ellipse) are measured in relation to 50 grains of crystal or more. The average value is calculated to obtain the average aspect ratio. The crystal grains here refer to grains surrounded by grain edges with wide disorientation angles of 10 degrees or more.

[0078] O modo de fratura da superfície de fratura após a perfuração corresponde a um comportamento de ocorrência de rugosidade ou microfissuras da superfície de fratura após a perfuração e afeta a propriedade de fadiga do membro que tem a região perfurada. Se a razão da superfície de fratura frágil em uma região de fratura após a perfuração for 20% ou mais, a rugosidade na superfície de fratura se torna grande e microfissuras podem se desenvolver. Uma vez que a rugosidade e microfissuras promovem o desenvolvimento de fraturas de fadiga na região perfurada, uma faixa adequada da razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração é limitada a menos de 20%. A razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração é preferivelmente 10% ou menos.[0078] The fracture mode of the fracture surface after drilling corresponds to a behavior of occurrence of roughness or microfissures of the fracture surface after drilling and affects the fatigue property of the limb that has the perforated region. If the ratio of the brittle fracture surface in a fracture region after drilling is 20% or more, the roughness on the fracture surface becomes large and micro cracks may develop. Since roughness and micro-cracks promote the development of fatigue fractures in the perforated region, an adequate range of the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling is limited to less than 20%. The brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling is preferably 10% or less.

[0079] Aqui, a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração é um valor medido observando-se a superfície de fratura que é formada perfurando-se uma chapa de aço de amostra com uma máquina de cisalhamento ou um perfurador sob um requisito de folga de 10 a 15% da espessura da chapa de aço. [0080] A textura da chapa de aço afeta a propriedade de fadiga da região perfurada através de uma influência no desenvolvimento de fraturas e distribuição de estresse residual na superfície de fratura da região perfurada. Se ambas as razões de intensidade de raio-x de uma orientação {112}<110> para uma orientação aleatória e uma[0079] Here, the ratio of the fragile fracture surface in a fractured region after drilling is a value measured by looking at the fracture surface that is formed by drilling through a sample steel plate with a shear machine or a perforator under a clearance requirement of 10 to 15% of the thickness of the steel sheet. [0080] The texture of the steel plate affects the fatigue property of the perforated region through an influence on the development of fractures and the distribution of residual stress on the fracture surface of the perforated region. If both the x-ray intensity ratios for a {112} <110> orientation for a random orientation and a

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 23/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 23/61

21/48 orientação {332}<113> para uma orientação aleatória em uma meia espessura da chapa excederem 5, fraturas podem se desenvolver na superfície de fratura da região perfurada. Consequentemente, as razões de intensidade de raio-x das direções acima descritas para orientações aleatórias são preferivelmente 5 ou menos, e mais preferivelmente 4 ou menos. Nesse caso, mesmo se a chapa de aço for perfurada com um perfurador desgastado frequentemente usado para produção em massa, nenhuma fratura se desenvolve. O limite inferior substancial das razões de intensidades de raio-x das direções acima descritas para orientações aleatórias é 1 que é um valor no caso de completamente aleatória.21/48 orientation {332} <113> for random orientation in a half sheet thickness exceeding 5, fractures can develop on the fracture surface of the perforated region. Consequently, the x-ray intensity ratios of the directions described above for random orientations are preferably 5 or less, and more preferably 4 or less. In this case, even if the steel sheet is drilled with a worn punch often used for mass production, no fracture develops. The substantial lower limit of the x-ray intensity ratios of the directions described above for random orientations is 1 which is a value in the case of completely random.

[0081] Se carbonetos finos à base de Ti existem nas contornos dos grãos e os grãos de cristal são planos, a razão de superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração aumenta e a propriedade de fadiga deteriora. De acordo com a observação dos presentes inventores, os carbonetos à base de Ti tendo tamanhos de grão de 20 nm ou maiores tendem a induzir a geração de vãos quando a distorção é concentrada, e isto é considerado ser a causa de fratura intergranular. Se a densidade de distribuição média dos carbonetos à base de Ti tendo um tamanho de grão de 20 nm ou maior nas contornos dos grãos exceder 10 por 1 pm de comprimento da borda do grão, a razão da superfície de fratura frágil aumenta e a propriedade de fadiga do membro deteriora. Consequentemente, o limite superior da densidade de distribuição média é 10 contagens/pm e mais preferivelmente é 6 contagens/pm. Do ponto de vista de suprimir a superfície de fratura frágil, quanto menor a densidade de distribuição média, melhor. Entretanto, se a densidade de distribuição média for 0,1 contagens/pm ou menos, o efeito será saturado e a superfície de fratura frágil não será substancialmente gerada.[0081] If fine Ti-carbides exist in the grain boundaries and the crystal grains are flat, the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling increases and the fatigue property deteriorates. According to the observation of the present inventors, Ti-based carbides having grain sizes of 20 nm or greater tend to induce the generation of gaps when the distortion is concentrated, and this is considered to be the cause of intergranular fracture. If the average distribution density of Ti-based carbides having a grain size of 20 nm or greater at the grain boundaries exceeds 10 by 1 pm in grain length, the brittle fracture surface ratio increases and the property of limb fatigue deteriorates. Consequently, the upper limit of the average distribution density is 10 counts / pm and more preferably it is 6 counts / pm. From the point of view of suppressing the fragile fracture surface, the lower the average distribution density, the better. However, if the average distribution density is 0.1 counts / pm or less, the effect will be saturated and the brittle fracture surface will not be substantially generated.

[0082] A distribuição dos precipitados nas contornos dos grãos é[0082] The distribution of precipitates on the grain boundaries is

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 24/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 24/61

22/48 medida observando-se uma seção transversal em forma de L de uma amostra usando-se um SEM.22/48 measured by observing an L-shaped cross section of a sample using a SEM.

[0083] Se a espessura da chapa de aço laminada a quente da presente invenção for menor que 5 mm, o grão de cristal tende a ser levemente alongado, e a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração pode aumentar. Se a espessura exceder 10 mm, a taxa de resfriamento durante o período de tempo entre o fim da laminação de acabamento e o momento em que a temperatura se torna 700Ό ou menos pode ser reduzi da, e a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração pode aumentar. Portanto, é preferível ajustar a espessura da chapa de aço laminada a quente para 5 a 10 mm.[0083] If the thickness of the hot-rolled steel sheet of the present invention is less than 5 mm, the crystal grain tends to be slightly elongated, and the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling can increase. If the thickness exceeds 10 mm, the cooling rate over the period of time between the end of the finishing laminate and the time when the temperature becomes 700Ό or less can be reduced, and the brittle fracture surface ratio in one fractured region after drilling may increase. Therefore, it is preferable to adjust the thickness of the hot-rolled steel sheet to 5 to 10 mm.

[0084] A seguir, serão descritas as razões para limitação dos métodos de produção de uma chapa de aço laminada a quente e de uma chapa de aço galvanizada da presente invenção.[0084] In the following, the reasons for limiting the production methods of a hot-rolled steel sheet and a galvanized steel sheet of the present invention will be described.

[0085] Antes da laminação a quente, é necessário aquecer a placa até 1100Ό ou mais. Se a temperatura da placa for m enor que 1100°C, é difícil obter uma resistência suficiente. É considerado que isso é porque carbonetos à base de Ti são dificilmente reduzidos a temperaturas de menos de 1100Ό e assim precipitados brutos podem permanecer. A temperatura de aquecimento da placa é mais preferivelmente 1140°C ou mais. Se a temperatura exceder 1300Ό, a rugosidade na interface entre a carepa e o aço se torna grande, e assim a propriedade de fadiga da matéria de base deteriora. Portanto, o limite superior da temperatura de aquecimento das placas é 1300Ό ou menos.[0085] Before hot lamination, it is necessary to heat the plate to 1100Ό or more. If the temperature of the plate is less than 1100 ° C, it is difficult to obtain sufficient strength. This is considered to be because Ti-based carbides are hardly reduced to temperatures below 1100Ό and thus crude precipitates can remain. The heating temperature of the plate is more preferably 1140 ° C or more. If the temperature exceeds 1300Ό, the roughness at the interface between the scale and the steel becomes large, and thus the fatigue property of the base material deteriorates. Therefore, the upper limit of the plate heating temperature is 1300Ό or less.

[0086] A placa aquecida é submetida à laminação de desbaste para obter uma barra bruta. É necessário completar a laminação de desbaste a uma temperatura de 1000Ό ou mais. Se a temperatura de acabamento for menor que 1000Ό, o grão de cristal após a laminação[0086] The heated plate is subjected to roughing lamination to obtain a raw bar. It is necessary to complete the roughing lamination at a temperature of 1000Ό or more. If the finishing temperature is less than 1000Ό, the crystal grain after lamination

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 25/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 25/61

23/48 de acabamento se torna plano; e com isso fendas se desenvolvem na superfície de fratura da região perfurada.Finishing 23/48 becomes flat; and thus cracks develop on the fractured surface of the perforated region.

[0087] Então a barra bruta é submetida à laminação de acabamento para fornecer um aço laminado.[0087] Then the raw bar is subjected to finishing lamination to provide a rolled steel.

[0088] Após ser laminada brutamente, a barra bruta pode ser aquecida antes da laminação de acabamento ser completada. Dessa forma, a temperatura ao longo da direção da largura e da direção longitudinal da chapa se torna uniforme, e a variação no material na bobina do produto também se torna pequena. O método de aquecimento não é particularmente limitado, e seus exemplos podem incluir um aquecimento em forno, um aquecimento por indução, um aquecimento resistivo e um aquecimento de alta frequência.[0088] After being roughly rolled, the raw bar can be heated before the finishing lamination is completed. In this way, the temperature along the width direction and the longitudinal direction of the plate becomes uniform, and the variation in the material in the product spool also becomes small. The heating method is not particularly limited, and its examples may include oven heating, induction heating, resistive heating and high frequency heating.

[0089] Um processo de remoção de carepa pode também ser empregado. A remoção de carepa pode reduzir a rugosidade de superfície; e assim há o caso em que a propriedade de fadiga é melhorada. Embora o método de remoção de carepa não seja particularmente limitado, a remoção de carepa é geralmente executada usando-se um jato de água de alta pressão.[0089] A scale removal process can also be employed. Removing scale can reduce surface roughness; and so there is a case where the fatigue property is improved. Although the scale removal method is not particularly limited, the scale removal is usually performed using a high pressure water jet.

[0090] O período de tempo a partir da laminação de desbaste até a laminação de acabamento influencia o modo de fratura da superfície de fratura após a perfuração, através do comportamento de recristalização da fase γ durante a laminação. Se o período de tempo a partir do término da laminação de desbaste até o início da laminação de acabamento for mais curto que 45 segundos, a razão de superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração pode aumentar. Portanto, é preferível ajustar o período de tempo desde o término da laminação de desbaste até o início da laminação de acabamento para 45 segundos ou mais longo, e nesse caso a recristalização da austenita pode também ser promovida; e assim mais grãos de cristal esféricos podem ser fornecidos.[0090] The time period from the roughing lamination to the finishing lamination influences the fracture mode of the fracture surface after drilling, through the γ phase recrystallization behavior during lamination. If the time period from the end of the roughing lamination to the beginning of the finishing lamination is shorter than 45 seconds, the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling can increase. Therefore, it is preferable to adjust the time period from the end of the roughing lamination to the beginning of the finishing lamination to 45 seconds or longer, in which case recrystallization from austenite can also be promoted; and thus more spherical crystal grains can be supplied.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 26/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 26/61

24/48 [0091] Na laminação a quente de acabamento, uma vez que a taxa de redução cumulativa das últimas três etapas e a temperatura final de laminação afetam o alongamento dos grãos de cristal após a transformação, essas são condições importantes da presente invenção.24/48 [0091] In hot finishing lamination, since the cumulative reduction rate of the last three steps and the final lamination temperature affect the elongation of the crystal grains after transformation, these are important conditions of the present invention.

[0092] Se a taxa de redução cumulativa das últimas três etapas for menor que 25%, a recristalização de γ não prossegue suficientemente, e portanto os grãos de cristal se tornam planos após a transformação. Consequentemente, a taxa de redução cumulativa das últimas três etapas é limitada a 25% ou mais de modo a promover a recristalização de austenita e formar grãos de cristal de forma esférica.[0092] If the cumulative reduction rate of the last three steps is less than 25%, the γ recrystallization does not proceed sufficiently, and therefore the crystal grains become flat after transformation. Consequently, the cumulative reduction rate of the last three stages is limited to 25% or more in order to promote the recrystallization of austenite and form crystal grains in a spherical shape.

[0093] A taxa de redução cumulativa das últimas três etapas pode ser calculada pela Equação a seguir na qual o número total de cadeiras de laminação para a laminação de acabamento é N:[0093] The cumulative reduction rate of the last three steps can be calculated by the following Equation in which the total number of laminating chairs for the finishing lamination is N:

[0094] 100 x [(espessura do lado de saída após laminada em uma cadeira de laminação (N-3) a partir do lado de entrada do laminador) (espessura do lado de saída após laminada em uma cadeira de laminação N a partir do lado de entrada do laminador)] / (espessura do lado de saída após laminada em uma cadeira de laminação (N-3) a partir do lado de entrada do laminador).[0094] 100 x [(thickness of the exit side after laminating in a laminating chair (N-3) from the inlet side of the laminator) (thickness of the exit side after laminating in a N laminating chair from the inlet side of the laminator)] / (thickness of the outlet side after laminated in a laminating chair (N-3) from the inlet side of the laminator).

[0095] Uma vez que a temperatura final de laminação Tf influencia em uma razão de aspecto do grão de cristal e o estado de distribuição dos carbonetos de liga que afetam o modo de fratura da superfície de fratura após a perfuração, a Tf é ajustada de acordo com o teor de Ti (% de Ti). Se a temperatura final de laminação não for maior que (840 + 800 x [%Ti]), fraturas se desenvolvem na superfície de fraturas após a perfuração. Consequentemente, a temperatura de laminação final Tf é ajustada para satisfazer a Equação (1) a seguir:[0095] Since the final rolling temperature Tf influences an aspect ratio of the crystal grain and the distribution state of the alloy carbides that affect the fracture mode of the fracture surface after drilling, the Tf is adjusted accordingly. according to the Ti content (% Ti). If the final rolling temperature is not greater than (840 + 800 x [% Ti]), fractures develop on the fracture surface after drilling. Consequently, the final rolling temperature Tf is adjusted to satisfy Equation (1) below:

Tf > 840 + 800 x [%Ti] (1) [0096] Foi confirmado que uma faixa mais preferida daTf> 840 + 800 x [% Ti] (1) [0096] It was confirmed that a more preferred range of

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 27/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 27/61

25/48 temperatura final de laminação Tf é não menor que (840 + 1000 x [%Ti]). O seu limite superior não é particularmente definido; entretanto, uma vez que a bobina laminada a quente tende a ser facilmente desgastada a altas temperaturas, o limite superior é geralmente ajustado para 100Ό ou menos.25/48 final rolling temperature Tf is not less than (840 + 1000 x [% Ti]). Its upper limit is not particularly defined; however, since the hot rolled coil tends to be easily worn at high temperatures, the upper limit is usually set to 100Ό or less.

[0097] O aço laminado é submetido a resfriamento a ar imediatamente após a laminação final. O tempo de resfriamento a ar afeta o alongamento dos grãos de cristal após a transformação em relação à recristalização de γ. Se o tempo de resfriamento a ar imediatamente após a laminação final for mais curto que 1 segundo, a razão de superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração se torna mais alta. Portanto, o tempo de resfriamento a ar é ajustado para 1 segundo ou mais longo, e mais preferivelmente 2 segundos ou mais longo. Se o tempo de resfriamento a ar exceder 5 segundos, grãos brutos de TiC se precipitam. Como resultado, tornase difícil fornecer uma resistência suficiente, e a superfície de fratura pode deteriorar. Consequentemente, o limite superior do tempo de resfriamento a ar deve ser 5 segundos.[0097] The rolled steel is subjected to air cooling immediately after the final lamination. The air cooling time affects the elongation of the crystal grains after transformation in relation to γ recrystallization. If the air-cooling time immediately after the final lamination is shorter than 1 second, the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling becomes higher. Therefore, the air-cooling time is set to 1 second or longer, and more preferably 2 seconds or longer. If the air-cooling time exceeds 5 seconds, raw TiC grains will precipitate. As a result, it becomes difficult to provide sufficient strength, and the fracture surface can deteriorate. Consequently, the upper limit of the air-cooling time should be 5 seconds.

[0098] Subsequente ao resfriamento a ar imediatamente após a laminação final, o aço laminado é resfriado para se obter uma chapa de aço laminada a quente. Esse resfriamento é uma etapa importante que afeta a natureza da superfície de fratura após a perfuração e a variação na resistência na direção longitudinal da bobina. O aço laminado é resfriado até uma temperatura de 700Ό ou menos sob uma condição de que a taxa de resfriamento mínima seja ajustada para 8°C/s ou mais.[0098] Subsequent to air cooling immediately after the final rolling, the rolled steel is cooled to obtain a hot rolled steel plate. This cooling is an important step that affects the nature of the fracture surface after drilling and the change in resistance in the longitudinal direction of the coil. The rolled steel is cooled to a temperature of 700Ό or less under the condition that the minimum cooling rate is set to 8 ° C / s or more.

[0099] Se a temperatura de parada de resfriamento exceder 700Ό, grãos de carboneto de liga brutos se precipitam facilmente nas contornos dos grãos; e portanto a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração se torna grande. Se a taxa[0099] If the cooling stop temperature exceeds 700Ό, crude alloy carbide grains easily precipitate in the grain contours; and therefore the ratio of the fragile fracture surface in a fractured region after drilling becomes large. If the rate

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 28/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 28/61

26/48 mínima de resfriamento durante o resfriamento até 700Ό for menor que 8O/s, os grãos de carboneto de liga brutos tam bém se precipitam facilmente nas contornos dos grãos; e assim fendas se desenvolvem facilmente na superfície de fratura após a perfuração. Ao mesmo tempo, a variação de resistência na direção longitudinal da bobina do produto final se torna grande.26/48 minimum cooling during cooling to 700Ό is less than 8O / s, the raw alloy carbide grains also easily precipitate in the grain contours; and thus cracks develop easily on the fracture surface after drilling. At the same time, the change in resistance in the longitudinal direction of the coil of the final product becomes large.

[00100] O termo “a taxa mínima de resfriamento de 8O/s ou mais” aqui se refere a que a taxa de resfriamento é inevitavelmente mantida 8°C/s ou mais durante o resfriamento a partir da temperatura de acabamento por resfriamento a ar até a temperatura de 700Ό. Portanto, significa que, por exemplo, nenhum resfriamento a ar é executado nessa faixa de temperatura. Conforme descrito acima, na presente invenção, nenhum resfriamento a ar é executado no decurso do processo de resfriamento por resfriamento a água em contraste com a técnica anterior relativa.[00100] The term “the minimum cooling rate of 8O / s or more” here refers to that the cooling rate is inevitably maintained at 8 ° C / s or more during cooling from the finish temperature by air cooling up to a temperature of 700Ό. Therefore, it means that, for example, no air cooling is performed in this temperature range. As described above, in the present invention, no air-cooling is performed in the course of the water-cooling process in contrast to the relative prior art.

[00101] A temperatura de parada do resfriamento é preferivelmente 680Ό ou menos, e a taxa de resfriamento mínima é p referivelmente 15O/s ou menos. O limite superior da taxa de resfriamento mínima não é particularmente definido; entretanto, se a taxa de resfriamento mínima exceder 80O/s, torna-se difícil resfriar un iformemente uma bobina laminada a quente, e como resultado, a variação de resistência pela bobina se torna grande. Consequentemente, a taxa de resfriamento mínima é preferivelmente 80O/s ou men os.[00101] The cooling stop temperature is preferably 680Ό or less, and the minimum cooling rate is p 1550 / s or less. The upper limit of the minimum cooling rate is not particularly defined; however, if the minimum cooling rate exceeds 80O / s, it becomes difficult to evenly cool a hot rolled coil, and as a result, the change in strength across the coil becomes large. Consequently, the minimum cooling rate is preferably 80O / s or less.

[00102] Então a chapa de aço laminada a quente resfriada é bobinada. A temperatura de bobinamento é ajustada para 540 a 650Ό. Se a temperatura de bobinamento for menor que 540Ό, a fração de ferrita diminui e a propriedade de fadiga do material de base deteriora. Se a temperatura de bobinamento exceder 650Ό, os grãos de TiC embrutecem e precipitam em uma quantidade excessivamente grande. Como resultado, torna-se difícil obter a resistência à tração de[00102] Then the cooled hot-rolled steel sheet is wound. The winding temperature is adjusted to 540 to 650Ό. If the winding temperature is less than 540Ό, the ferrite fraction decreases and the fatigue property of the base material deteriorates. If the winding temperature exceeds 650Ό, the TiC grains become brutish and precipitate in an excessively large amount. As a result, it becomes difficult to obtain the tensile strength of

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 29/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 29/61

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590 MPa ou mais. Ao mesmo tempo, fraturas de fadiga se desenvolvem facilmente com a região perfurada como ponto de iniciação de fraturas.590 MPa or more. At the same time, fatigue fractures develop easily with the perforated region as a point of initiation of fractures.

[00103] A chapa de aço laminada a quente assim obtida pode ser reaquecida (isto é, recozida). Nesse caso, se a temperatura de reaquecimento exceder a temperatura Ac3, TiC se precipita nas contornos dos grãos; e portanto a resistência à tração da chapa de aço diminui e a resistência à fadiga da região perfurada deteriora. Portanto, uma faixa adequada da temperatura de reaquecimento é limitada a não mais que a temperatura Ac3. O método de aquecimento não é particularmente limitado,e seus exemplos podem incluir um aquecimento em forno, um aquecimento por indução, um aquecimento resistivo e um aquecimento de alta frequência.[00103] The hot-rolled steel sheet thus obtained can be reheated (that is, annealed). In this case, if the reheat temperature exceeds the Ac3 temperature, TiC precipitates on the grain boundaries; and therefore the tensile strength of the steel sheet decreases and the fatigue strength of the perforated region deteriorates. Therefore, a suitable range of the reheat temperature is limited to no more than the Ac3 temperature. The heating method is not particularly limited, and its examples may include oven heating, induction heating, resistive heating and high frequency heating.

[00104] O tempo de aquecimento não é particularmente limitado. No caso em que a chapa de aço laminada a quente é mantida em um estado de aquecimento a temperaturas de 550Ό ou ma iores por mais de 30 minutos, a temperatura de aquecimento máxima é preferivelmente ajustada para 700Ό ou menos para se obter uma resistência à tração de 590 MPa ou mais.[00104] The heating time is not particularly limited. In the event that the hot-rolled steel sheet is kept in a heating state at temperatures of 550Ό or greater for more than 30 minutes, the maximum heating temperature is preferably set to 700Ό or less to obtain a tensile strength 590 MPa or more.

[00105] O reaquecimento (isto é, o recozimento) pode ser executado após a chapa de aço laminada a quente ser bobinada e antes da temperatura da chapa de aço laminada a quente alcançar a temperatura ambiente.[00105] Reheating (ie annealing) can be performed after the hot rolled steel sheet is wound and before the temperature of the hot rolled steel sheet reaches room temperature.

[00106] Uma vez que a laminação de encruamento (skin pass) ou a laminação de aplainamento contribuem para a melhoria do alisamento da forma, a propriedade de envelhecimento e propriedade de fadiga, a chapa de aço pode ser submetida à laminação de encruamento (skin pass) ou laminação de aplainamento antes ou após a decapagem. Em relação à laminação de encruamento (skin pass), o limite superior da redução de laminação é preferivelmente ajustado para 3%. Se o limite[00106] Since the skin pass lamination or the planing lamination contribute to the improvement of the shape smoothing, the aging property and fatigue property, the steel sheet can be subjected to the skin lamination pass) or planing lamination before or after blasting. Regarding the skin pass lamination, the upper limit of the lamination reduction is preferably adjusted to 3%. If the limit

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 30/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 30/61

28/48 superior da redução de laminação exceder 3%, a capacidade de conformação da chapa de aço deteriora. A decapagem pode ser executada de acordo com os propósitos.28/48 higher than the rolling reduction exceeds 3%, the forming capacity of the steel plate deteriorates. Stripping can be carried out according to the purposes.

[00107] A seguir, serão descritos a chapa de aço galvanizada por imersão a quente e o método de produção da mesma da presente invenção.[00107] Next, the hot-dip galvanized steel sheet and the production method of the same invention will be described.

[00108] A chapa de aço galvanizada por imersão a quente da presente invenção é uma chapa de aço produzida pela conformação de uma camada que sofreu recozimento após galvanização (galvannealed) (camada galvanizada ligada) na superfície da chapa de aço laminada a quente da presente invenção descrita acima.[00108] The hot-dip galvanized steel sheet of the present invention is a steel sheet produced by forming a layer that has undergone annealing after galvanizing (galvannealed) (bonded galvanized layer) on the surface of the hot-rolled steel sheet of the present invention described above.

[00109] A chapa de aço laminada a quente obtida da forma descrita acima é submetida à decapagem, e então é submetida ao aquecimento e imersão a quente usando-se um equipamento de galvanização contínua ou um equipamento de galvanização e recozimento contínuos de modo a formar uma camada galvanizada na superfície da chapa de aço laminada a quente.[00109] The hot-rolled steel sheet obtained in the manner described above is subjected to pickling, and then it is subjected to heating and hot dipping using continuous galvanizing equipment or continuous galvanizing and annealing equipment in order to form a galvanized layer on the surface of the hot-rolled steel sheet.

[00110] Se a temperatura de aquecimento da chapa de aço exceder a temperatura Ac₃, a resistência à tração e o limite de fadiga da chapa de aço são prejudicados. Consequentemente, uma faixa adequada da temperatura de aquecimento é limitada a não mais que a temperatura Ac₃. A temperatura de aquecimento está preferivelmente em uma faixa de não mais que (temperatura Ac₃ - 30Ό) a partir do ponto de vista da propriedade de fadiga da região perfurada.[00110] If the heating temperature of the steel sheet exceeds the Ac ₃ temperature, the tensile strength and fatigue limit of the steel sheet are impaired. Consequently, a suitable range of the heating temperature is limited to no more than the Ac ₃ temperature. The heating temperature is preferably in a range of no more than (temperature Ac ₃ - 30Ό) from the point of view of the fatigue property of the perforated region.

[00111] Alternativamente, após o processo de imersão a quente, a chapa de aço pode ser submetida a um processo de recozimento após galvanização (galvannealing) de modo a fornecer uma camada que sofreu recozimento após galvanização (galvannealed).[00111] Alternatively, after the hot dipping process, the steel sheet can be subjected to an annealing process after galvanizing (galvannealing) in order to provide a layer that has undergone annealing after galvanizing (galvannealed).

[00112] O revestimento não é limitado à galvanização (revestimento com zinco), e outros materiais de revestimento podem também ser[00112] The coating is not limited to galvanizing (zinc coating), and other coating materials can also be

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 31/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 31/61

29/48 empregados, desde que o limite superior da temperatura de aquecimento seja a temperatura Ac3.29/48 employees, provided that the upper limit of the heating temperature is the temperature Ac3.

[00113] A etapa de aquecimento da chapa de aço laminada a quente após a decapagem pode ser omitida.[00113] The step of heating the hot-rolled steel sheet after blasting can be omitted.

[00114] Na presente invenção, processos prévios à laminação a quente não são particularmente limitados. Isto é, após ser fundido em um alto forno, um forno conversor e um alto forno, os componentes podem ser ajustados de modo a se obter os teores de componentes almejados em vários processos de refino secundários. Subsequentemente, o lingotamento é executado por um lingotamento contínuo normal, um lingotamento em lingotes, ou um lingotamento de placas finas. Materiais sucatados podem ser usados como matériaprima. Se a placa for obtida por lingotamento contínuo, a placa pode ser entregue diretamente a um laminador de laminação a quente em um estado de placa lingotada a alta temperatura, ou pode ser resfriada até a temperatura ambiente e reaquecida em um forno de reaquecimento, e então submetida à laminação a quente.[00114] In the present invention, processes prior to hot rolling are not particularly limited. That is, after being melted in a blast furnace, a converter furnace and a blast furnace, the components can be adjusted in order to obtain the desired component contents in various secondary refining processes. Subsequently, casting is performed by a normal continuous casting, ingot casting, or thin plate casting. Scrap materials can be used as raw material. If the slab is obtained by continuous casting, the slab can be delivered directly to a hot rolling mill in a high temperature slab state, or it can be cooled to room temperature and reheated in a reheating oven, and then subjected to hot rolling.

EXEMPLOS [00115] Doravante a presente invenção será descrita em maiores detalhes em relação a Exemplos.EXAMPLES [00115] Hereinafter the present invention will be described in more detail with respect to Examples.

[00116] Chapas de aço A a R tendo componentes químicos mostrados na Tabela 1 foram preparadas da maneira a seguir. Placas foram preparadas por lingotamento, e então foram submetidas ao reaquecimento e laminação de desbaste sob as condições mostradas nas Tabelas 2 a 4 para se obter barras brutas. A seguir, as barras brutas foram submetidas à laminação de acabamento para se obter aços laminados tendo espessuras de 5 a 10 mm. Então os aços laminados obtidos foram resfriados para preparar chapas de aço laminadas a quente, e as chapas de aço laminadas a quente foram bobinadas.[00116] Steel sheets A to R having chemical components shown in Table 1 were prepared as follows. Plates were prepared by casting, and then subjected to reheating and thinning lamination under the conditions shown in Tables 2 to 4 to obtain raw bars. Then, the raw bars were subjected to finishing lamination to obtain laminated steels having thicknesses from 5 to 10 mm. Then the rolled steel obtained was cooled to prepare hot-rolled steel sheets, and the hot-rolled steel sheets were wound.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 32/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 32/61

30/48 [00117] Em relação aos aços F-1 e G-2, as chapas de aço laminadas a quente obtidas foram também submetidas ao reaquecimento.In relation to F-1 and G-2 steels, the hot-rolled steel sheets obtained were also subjected to reheating.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 33/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 33/61

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Tabela 1Table 1

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF INVENTION co co co co CN CN co co CN CN o O UO OU o O UO OU o O τ— τ— co co CO CO co co co co O O oo oo 00 00 UO OU UO OU 4 4 < < σο σο co co CO CO co co co co co co OO OO 00 00 00 00 00 00 00 00 oo oo ω ω CN CN LO Z ° LO Z ° Ο ch Η Ο ch Η O o θ' O O θ ' Ò Ò o~ o~ Ò Ò o ~ o ~ 0,02, /:0,2 0.02, /: 0.2 0,03, :0,02 0.03, : 0.02 o,oo: 0,00 o, oo: 0.00 1,000 o,oo: 0001 1,000 o, oo: 0001 0,05 0.05 r:0,3 r: 0.3 oo 4° o O Q oo 4 ° o Q ηο ηο Ca: Here: Cu Ni Ass Ni > N > N σο ro 2 O σο ro 2 O ώ ° ®θώ ώ ° ®θώ > > O O õ o :> ώ õ o:> ώ ί- ί- o O UO OU co co o O o O C Ç o O co co T— T— T— T— co co UO OU T— T— co co CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN co co CN CN CN CN co co LO LO o O o O o O 00 00 O O oo oo o O o O CN CN co co ω ω CN CN co co co co CO CO co co CM CM CN CN co co co co co co CN CN co co ω ω o O o O o O O O o O O O O O o O o O o O O O o O ω ω o O o O o O O O o O o O O O o O o O o O O O o O Ε Ε o O o O o O O O o O o~ the ~ O O o O o O o O O O o O Ε φ Ε φ _Ω _Ω IICOS (% IICOS (% Ζ Ζ co co CO CO UO OU 00 00 Η Η o O o O o O O O o O o O o O o O o O o O O O o O o O o O o O O O o O o O o O o O o O o O O O o O Ξ> Ξ> σ σ UO OU UO OU co co UO OU co co co co co co CO CO co co ω ω o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O O O ΙΤΕ ΙΤΕ << << o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ o~ the ~ O~ The ~ o O ζ ζ LJJ LJJ o O o O o O o O o O oo oo UO OU o O 00 00 UO OU O O Ζ Ζ CN CN CN CN co co co co CN CN co co T— T— CN CN T— T— co co CO CO CN CN Ο Ο ω ω O O O O o O o O O O o O o O o O o O o O O O O O O O O O o O o O O O o O o O o O o O o O O O O O O O o O o O o O O O o O o O o O o O o O o O O O ο ο ο ο UO OU o O co co CN CN UO OU UO OU oo oo UO OU o O CN CN OO OO o O o O O O o O o O O O 0_ 0_ o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O O O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O O O C Ç CN CN CN CN co co co co UO OU CN CN 00 00 oo oo o O CN CN CN CN CN CN ω ω co co co co o O 02 02 o O UO OU co co co co o O O O 02 02 o O o O o~ the ~ o~ the ~ o O o~ the ~ o O o O o O o~ the ~ O~ The ~ o~ the ~ oo oo co co co co 00 00 UO OU UO OU CO CO ο ο o O o O o O o O T— T— o O o O o O o O o O O O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O O O o O Aço Steel ο C ο Ç < < ω ω o O O O LJJ LJJ LL LL O O ΞΕ ΞΕ — - “) “) _l _l

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 34/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 34/61

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Tabela 2Table 2

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION PROCESSO PÓS AQUECIMENTO PROCESS POST HEATING CT (°C) CT (° C) 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 520 520 520 520 520 520 670 670 520 520 009 009 009 009 009 009 089 089 009 009 SCT (°C) SCT (° C) 650 650 650 650 650 650 650 650 650 650 650 650 620 620 620 620 620 620 720 720 650 650 099 099 099 099 099 099 710 710 099 099 CRmi n (°C/s) CRmi n (° C / s) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 35 35 25 25 25 25 COI COI 25 25 25 25 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 t2 (SEC) t2 (SEC) C4 C4 C4 C4 C4 C4 a The C4 C4 col col C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 2,2 2.2 2,2 2.2 2,2 2.2 2,2 2.2 2,2 2.2 £ O • o £ o • o 920 920 920 920 098 098 920 920 920 920 920 920 910 910 910 910 910 910 910 910 910 910 930 930 930 930 088 088 930 930 930 930 Red3 (%) Red3 (%) 50 50 20 20 50 50 50 50 50 50 50 50 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 35 35 £1 £ 1 35 35 35 35 35 35 t1 (SEC) t1 (SEC) 09 09 09 09 40 40 09 09 09 09 09 09 09 09 30 30 09 09 09 09 09 09 08 08 08 08 08 08 08 08 08 08 RFT (°C) RFT (° C) 1050 1050 1050 1050 o co o O co O 1050 1050 1050 1050 1050 1050 o co o O co O 086 086 o co o O co O o co o O co O o co o O co O 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 SRT (°C) SRT (° C) 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1230 1230 1230 1230 1230 1230 1230 1230 1230 1230 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 1240 Aço Nn° Steel No. A-1 TO 1 A-2 A-2 A-3 A-3 A-4 A-4 A-5 A-5 A-6 A-6 B-1 B-1 B-2 B-2 B-3 B-3 B-4 B-4 B-5 B-5 1 o 1 O C-2 C-2 co 1 O co 1 O 1 O 1 O C-5 C-5

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 36/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 36/61

34/4834/48

Tabela 3Table 3

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE PROCESSO PÓS AQUECIMENTO PROCESS POST HEATING ζς Oi X O o O O CO ζς Hi X O O O O CO _c CM X O o O σ> _ç CM X O O O σ> CT (°C) CT (° C) 550 550 550 550 530 530 530 530 009 009 009 009 570 570 570 570 580 580 550 550 550 550 480 480 SCT (°C) SCT (° C) 640 640 640 640 580 580 630 630 675 675 675 675 640 640 640 640 650 650 650 650 099 099 580 580 CRmin (°C/s) CRmin (° C / s) 35 35 COI COI 25 25 20 20 00 00 00 00 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 40 40 t2 (SEC) t2 (SEC) C4 C4 C4 C4 3,5 3.5 a The C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 2,2 2.2 2,2 2.2 t O l o t O l o 910 910 910 910 068 068 068 068 930 930 930 930 930 930 930 930 940 940 940 940 930 930 930 930 Red3 (%) Red3 (%) 45 45 45 45 35 35 35 35 40 40 40 40 50 50 50 50 40 40 18 18 40 40 40 40 t1 (SEC) t1 (SEC) 08 08 08 08 70 70 70 70 70 70 30 30 70 70 70 70 08 08 08 08 09 09 09 09 RFT (°C) RFT (° C) o O o O o 00 o O 00 O o 00 o O 00 O o 00 o O 00 O 1010 1010 1090 1090 1090 1090 1100 1100 1100 1100 o 00 o O 00 O o 00 o O 00 O SRT (°C) SRT (° C) 1250 1250 1250 1250 1230 1230 1230 1230 1240 1240 o 00 o O 00 O 1240 1240 1240 1240 1250 1250 1250 1250 1230 1230 1230 1230 Aço n° Steel No. D-1 D-1 D-2 D-2 E-1 E-1 E-2 E-2 F-1 F-1 F-2 F-2 G-1 G-1 G-2 G-2 H-1 H-1 H-2 H-2 1 1 I-2 I-2

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 37/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 37/61

35/4835/48

Tabela 4Table 4

ο ο ο ο ο ο O O o O O O o O O O o O O O O O o O O O > > ϊ<ζ ϊ <ζ > > > > ^1<C ^{1 <} C > > > > > > > > > > > > ci ci Η Η θ’ θ ’ H H c> c> H H ci ci H H H H H H H H H H H H ζ ζ < < ζ ζ < < z z < < z z < < < < < < < < < < < < LLI LLI cr cr LLI LLI cr cr LU LU cr cr LU LU cr cr cr cr cr cr cr cr cr cr cr cr > > < < > > < < > > < < > > < < < < < < < < < < < < ω ω Ζ Ζ CL CL Ζ Ζ CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL < < 1— 1- < < ο ο < < o O < < o O < < o O o O o O o O o O o O ο ο Ω Ω ο ο Ω Ω o O Ω Ω o O Ω Ω o O o O o O o O o O o O ζ ζ ο ο Ο Ο ο ο O O o O O O o O O O O O O O O O O O O O _ι _ι _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l _l Ω_ Ω_ CL CL Ω_ Ω_ CL CL Q_ Q_ CL CL Q_ Q_ CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL CL LLI LLI LLI LLI LLI LLI LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU X X X X X X X X X X X X X X X X X X LU LU LLI LLI LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU LU Ο Ο o O Η Η ω ω Ζ Ζ ω LU ω LU )S ΜΕ )S ΜΕ o O O O PC ECI PRAÇA ECI cr cr Ξ> Ξ> CL CL σ σ < < I_ I_ ο ο ο ο Ο Ο ο ο O O o O O O o O O O O O O O O O O O O O o O r~ r ~ co co O O O O O O O O CO CO CO CO LO LO LO LO co co co co LO LO CO CO CO CO co co co co LO LO CO CO 1— 1- ο ο ο ο ο ο ο ο o O o O o O o O O O O O o O o O O O O O o O co co 00 00 00 00 CO CO CO CO σ> σ> O O CO CO ω ω co co co co co co co co co co co co co co co co co co co co co co CO CO co co c ç E AND 00 00 00 00 LO LO LO LO o O o O o O o O o O LO LO LO LO col col LO LO cr cr ο ο Τ— Τ— Τ— Τ— CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN o O CN CN ο ο CN CN 00 00 co co CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN co co LLI LLI (Ζ) (Ζ) ol hello CN CN CN CN ο ο ο ο ο ο O O o O o O ol hello o O O O O O o O o O O O o O co co co co co co ço ço CN CN CO CO CO CO co co CO CO o O σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> col col σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> σ> co co Ό Ό ο ο ο ο LO LO LO LO o O oi Hi LO LO LO LO LO LO o O LO LO LO LO o O ω cr ω cr cri create co co co co cnI cnI co co co co co co co co co co co co (SEC) (SEC) ο ο ο ο o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O M—» M— » CO CO CO CO CN CN r~ r ~ σ> σ> LO LO co co co co |— | - ο ο ο ο o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O ο ο LO LO LO LO σ> σ> 96C 96C o O o O co co co co o O o O o O σ> σ> cr cr Ο Ο ο ο ο ο o O T— T— T— T— o O o O o O T— T— T— T— T— T— o O 1— 1- ο ο ο ο o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O o O cr ω cr ω ο ο CO CO CO CO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO co co co co co co co co co co ο ο CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN ο C ο Ç CN CN CN CN CN CN Ο Ο Ο Ο X X X X _l _l _l _l 2 2 o O Ql Ql ò O cr cr ώ ώ < <

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 38/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 38/61

36/48 [00118] As quantidades de composições químicas nas Tabelas são representadas em % em massa. Na Tabela 1, o Ac₃ é calculado pela seguinte Equação:36/48 [00118] The quantities of chemical compositions in the Tables are represented in% by mass. In Table 1, Ac ₃ is calculated by the following equation:

Ac3 = 910 - 203a/(%C) + 45x%Si - 30x%Mn - 11x%Cr + 700x%P +Ac3 = 910 - 203a / (% C) + 45x% Si - 30x% Mn - 11x% Cr + 700x% P +

400x%AI + 400x%Ti [00119] Na Equação, %C, %Si, %Mn, %Cr, %P, %AI e %Ti representam cada um os teores de C, Si, Mn, Cr, P, Al e Ti, respectivamente.400x% AI + 400x% Ti [00119] In the Equation,% C,% Si,% Mn,% Cr,% P,% AI and% Ti each represent the contents of C, Si, Mn, Cr, P, Al and Ti, respectively.

[00120] Composições químicas das chapas de aço nas Tabelas diferentes da Tabela 1 correspondem àquelas chapas de aço da Tabela 1 tendo as mesmas letras nos números das placas de aço. [00121] Nas Tabelas, SRT representa a temperatura de aquecimento da placa; RFT representa a temperatura de acabamento da laminação de desbaste; t1 representa o período de tempo entre o término da laminação de desbaste e o início da laminação de acabamento; Red3 representa a taxa de redução cumulativa das últimas três etapas na laminação de acabamento; Tf representa a temperatura final da laminação de acabamento; t2 representa o tempo de resfriamento a ar imediatamente após a laminação de acabamento final; CRmin representa a taxa de resfriamento mínima em um período entre o resfriamento a ar e um SCT; SCT representa a temperatura de parada do resfriamento a água; e CT representa a temperatura de bobinamento.[00120] Chemical compositions of steel sheets in Tables other than Table 1 correspond to those steel sheets in Table 1 having the same letters in the steel plate numbers. [00121] In the Tables, SRT represents the heating temperature of the plate; RFT represents the finishing temperature of the roughing lamination; t1 represents the period of time between the end of the roughing lamination and the beginning of the finishing lamination; Red3 represents the cumulative reduction rate of the last three steps in the finishing lamination; Tf represents the final temperature of the finishing lamination; t2 represents the air-cooling time immediately after the final finishing lamination; CRmin represents the minimum cooling rate in a period between air cooling and an SCT; SCT represents the water cooling stop temperature; and CT represents the winding temperature.

[00122] As chapas de aço A-5, B-5, C-5, G-1, H-2, 1-1, J-2 e R-1 foram chapas de aço galvanizadas por imersão a quente, cada uma das quais foi produzida decapando-se uma chapa de aço laminada a quente, que então foi submetida ao recozimento a uma temperatura de recozimento mostrada na Tabela 5 e galvanizada em uma linha de galvanização contínua.[00122] Steel sheets A-5, B-5, C-5, G-1, H-2, 1-1, J-2 and R-1 were hot-dip galvanized steel sheets, each of which it was produced by stripping a hot-rolled steel sheet, which was then subjected to annealing at the annealing temperature shown in Table 5 and galvanized on a continuous galvanizing line.

[00123] A temperatura de imersão em um banho de galvanização[00123] The immersion temperature in a galvanizing bath

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 39/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 39/61

37/48 foi de 450Ό e a temperatura do processo de recozimento após galvanização (galvannealing) (tratamento de ligação da camada galvanizada) foi 500Ό.37/48 was 450Ό and the temperature of the annealing process after galvanization (galvannealing) (bonding treatment of the galvanized layer) was 500Ό.

Tabela 5Table 5

Aço n° Steel No. TEMPERATURA MÁXIMA DE RECOZIMENTO (°C) MAXIMUM TEMPERATURE OF Annealing (° C) REVESTIMENTO COATING NOTAS GRADES A-5 A-5 650 650 GALVANIZADA POR IMERSÃO A QUENTE GALVANIZED BY HOT IMMERSION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION B-5 B-5 550 550 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION C-5 C-5 680 680 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION G-1 G-1 650 650 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION H-2 H-2 600 600 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO COMPARATIVO EXAMPLE COMPARATIVE 1-1 1-1 630 630 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION J-2 J-2 860 860 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO COMPARATIVO EXAMPLE COMPARATIVE R-1 R-1 650 650 RECOZIMENTO APÓS GALVANIZAÇÃO (GALVANNEALING) RECOVERING AFTER GALVANIZATION (GALVANNEALING) EXEMPLO COMPARATIVO EXAMPLE COMPARATIVE

[00124] Inicialmente, foram observadas a microestrutura, a textura e as contornos dos grãos da chapa produzida.[00124] Initially, the microstructure, texture and grain contours of the produced plate were observed.

[00125] A microestrutura da chapa de aço foi observada usando-se um microscópio ótico de acordo com a JIS G 0551 conforme descrito acima. A razão de área de cada microestrutura foi medida por um método de contagem de pontos ou uma análise de imagens usando-se fotografias da microestrutura conforme descrito acima.[00125] The microstructure of the steel plate was observed using an optical microscope according to JIS G 0551 as described above. The area ratio of each microstructure was measured by a method of counting points or an analysis of images using photographs of the microstructure as described above.

[00126] Uma razão de aspecto média dos grãos de cristal foi obtida observando-se a microestrutura da seção transversal em forma de L,[00126] An average aspect ratio of the crystal grains was obtained by observing the microstructure of the L-shaped cross section,

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 40/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 40/61

38/48 medindo-se valores de (comprimento do eixo maior da elipse)/(comprimento do eixo menor da elipse) em relação a 50 ou mais grãos de cristal, e calculando-se o seu valor médio conforme descrito acima.38/48 by measuring values of (length of the longest axis of the ellipse) / (length of the longest axis of the ellipse) in relation to 50 or more crystal grains, and calculating their average value as described above.

[00127] O número de carbonetos à base de Ti que existem nas contornos dos grãos foi medido pela observação em um SEM.[00127] The number of Ti-based carbides that exist in the grain boundaries was measured by observation in a SEM.

[00128] Os resultados das medições estão mostrados mas Tabelas 6 a 8. Nas Tabelas, Ngb representa a densidade de distribuição dos carbonetos à base de Ti tendo tamanho de grão de 20 nm ou maior que existem nas contornos dos grãos.[00128] The measurement results are shown but Tables 6 to 8. In Tables, Ngb represents the distribution density of Ti-based carbides having a grain size of 20 nm or greater that exist in the grain boundaries.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 41/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 41/61

39/4839/48

Tabela 6Table 6

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION 'E i LU CT O Z < H z O o 'AND i LU CT O Z < H z O O CN CN CN CN CN CN co co CN CN - - o~ the ~ CN CN co co CN CN - - CN CN co co CN CN RAZÃO DE ASPECTO MÉDIA AVERAGE ASPECT RATIO 3,5 3.5 a The ιοί ιοί a The 3,5 3.5 3,0 3.0 CO CO ιοί ιοί CO CO 3,2 3.2 3,2 3.2 2,6 2.6 a The ιοί ιοί 2,8 2.8 co CN co CN MICROESTRUTURA MICROSTRUCTURE F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:70%, B:30% F: 70%, B: 30% F:70%, B:30% F: 70%, B: 30% F:70%, B:30% F: 70%, B: 30% θ' O CL θ' O ώ θ' O CO ÚJ θ ' O CL θ ' O ώ θ ' O CO ÚJ F:70%, B:30% F: 70%, B: 30% F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% F:85%, B:15% F: 85%, B: 15% F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% ESPESSURA (mm) THICKNESS (mm) LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO co co co co co co co co co co Aço n° Steel No. A-1 TO 1 A-2 A-2 A-3 A-3 A-4 A-4 A-5 A-5 A-6 A-6 B-1 B-1 B-2 B-2 B-3 B-3 B-4 B-4 B-5 B-5 1 o 1 O C-2 C-2 co 1 O co 1 O 1 O 1 O C-5 C-5

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 42/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 42/61

40/4840/48

Tabela 7Table 7

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE 'E i LU CT O Z < H z O o 'AND i LU CT O Z < H z O O co co r- r- - - co o~ co the ~ LO LO CN CN LO LO co co co co CN CN - - RAZÃO DE ASPECTO MÉDIA ASPECT RATIO AVERAGE 3,3 3.3 3,9 3.9 3,2 3.2 a The 3,5 3.5 3,4 3.4 3,3 3.3 CO CO 3,5 3.5 a The 3,3 3.3 3,4 3.4 MICROESTRUTURA MICROSTRUCTURE o- O CL V o- O ώ V o- O CO ÚJ O- O CL V O- O ώ V O- O CO ÚJ F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% F:75%, B:20%, P:5% F: 75%, B: 20%, P: 5% F:70%, B:25%, P:5% F: 70%, B: 25%, P: 5% F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% F:85%, B:5%, P:10% F: 85%, B: 5%, P: 10% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:70%, B:25%, P:5% F: 70%, B: 25%, P: 5% F:70%, B:25%, P:5% F: 70%, B: 25%, P: 5% F:60%, B:40% F: 60%, B: 40% F:20%, B:80% F: 20%, B: 80% ESPESSURA (mm) THICKNESS (mm) LO LO LO LO co co co co ct ct CT CT LO LO 2,5 2.5 LO LO LO LO LO LO LO LO Aço n° Steel No. D-1 D-1 D-2 D-2 E-1 E-1 E-2 E-2 F-1 F-1 F-2 F-2 G-1 G-1 G-2 G-2 H-1 H-1 H-2 H-2 1 1 1-2 1-2

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 43/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 43/61

41/4841/48

Tabela 8Table 8

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE 'E i LU CT O Z < H z O O 'AND i LU CT O Z < H z O O co co co co co co CN CN CN CN LO LO CN CN LO LO co co LO LO RAZÃO DE ASPECTO MÉDIA ASPECT RATIO AVERAGE 3,2 3.2 2,8 2.8 co co Γ5 Γ5 3,5 3.5 LOI LOI CO CO Γ5 Γ5 Γ5 Γ5 ιοί ιοί ιοί ιοί Γ5 Γ5 a The MICROESTRUTURA MICROSTRUCTURE F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:80%, B:20% F: 80%, B: 20% F:65%, B:35% F: 65%, B: 35% F:65%, B:35% F: 65%, B: 35% F:60%, B:40% F: 60%, B: 40% F:60%, B:40% F: 60%, B: 40% F:55%, B:45% F: 55%, B: 45% cr LO CL cr O ώ cr LO CO li cr LO CL cr O ώ cr LO CO li cr O CL cr O ώ cr O CO lL cr O CL cr O ώ cr O CO lL cr LO CL cr O ώ cr LO CO li cr LO CL cr O ώ cr LO CO li cr O CL cr O ώ cr O CO li cr O CL cr O ώ cr O CO li F:90%, B:10% F: 90%, B: 10% cr LO CL cr O m cr LO CO li cr LO CL cr O m cr LO CO li ESPESSURA (mm) THICKNESS (mm) o O o O co co co co LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO Aço n° Steel No. J-1 J-1 J-2 J-2 K-1 K-1 K-2 K-2 1 _l 1 _l L-2 L-2 M-1 M-1 N-1 N-1 1 o 1 O 1 CL 1 CL Q-1 Q-1 R-1 R-1 S-1 S-1

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 44/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 44/61

42/48 [00129] A seguir, a propriedade de resistência, a razão de superfície de fratura frágil, a propriedade de fadiga e a resistência à corrosão do revestimento foram avaliadas.42/48 [00129] Next, the strength property, the brittle fracture surface ratio, the fatigue property and the corrosion resistance of the coating were evaluated.

[00130] A propriedade de resistência da chapa de aço foi avaliada da maneira a seguir. Um espécime de teste foi inicialmente processado em um corpo de prova n° 5 de acordo com a JIS Z 2201. Um teste de tração foi conduzido no corpo de prova n° 5 de acordo com a JIS Z 2241, e a resistência máxima à tração (TS), o limite de elasticidade (YS) e o alongamento (El) foram obtidos.[00130] The strength property of the steel plate was evaluated as follows. A test specimen was initially processed on a specimen No. 5 according to JIS Z 2201. A tensile test was conducted on specimen No. 5 according to JIS Z 2241, and the maximum tensile strength (TS), the yield strength (YS) and the elongation (El) were obtained.

[00131] A propriedade de fadiga da chapa de aço foi avaliada conduzindo-se um teste de fadiga de dobramento plano sob uma condição de que a razão de estresse foi ajustada para -1 de acordo com a JIS Z 2275, e a propriedade de fadiga foi avaliada em termos do limite de fadiga (owp).[00131] The fatigue property of the steel plate was assessed by conducting a flat bending fatigue test under the condition that the stress ratio was adjusted to -1 according to JIS Z 2275, and the fatigue property was assessed in terms of the fatigue limit (owp).

[00132] A propriedade de fadiga da região perfurada foi avaliada da maneira a seguir. Um espécime de teste n° 2 foi produzido conformando-se um furo perfurado <p10 no centro da chapa de aço a uma distância de 20% da espessura da chapa de aço. O espécime de teste de fadiga n° 2 foi testado da maneira descrita acima para avaliar o limite de fadiga (owpp). A perfuração foi conduzida usando-se um perfurador com uma ponta angulada desgastada após o uso de mais de 500 vezes. Dessa maneira, o furo perfurado foi formado sob severas condições com severos requisitos de folga e usando-se um perfurador desgastado. Então, a propriedade de fadiga da região perfurada foi avaliada.[00132] The fatigue property of the perforated region was evaluated as follows. A test specimen No. 2 was produced by forming a drilled hole <p10 in the center of the steel sheet at a distance of 20% of the thickness of the steel sheet. Fatigue test specimen # 2 was tested in the manner described above to assess the fatigue limit (owpp). Drilling was carried out using a drill with an angled tip worn after using more than 500 times. In this way, the drilled hole was formed under severe conditions with severe clearance requirements and using a worn drill. Then, the fatigue property of the perforated region was evaluated.

[00133] Antes de conduzir o teste de fadiga, a superfície de fratura após a perfuração foi observada por microscopia para avaliar a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração. Aqui, todas as superfícies de fratura foram avaliadas como superfícies de fratura frágeis.[00133] Before conducting the fatigue test, the fracture surface after drilling was observed by microscopy to assess the ratio of the fragile fracture surface in a fractured region after drilling. Here, all fracture surfaces were assessed as fragile fracture surfaces.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 45/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 45/61

43/48 [00134] A resistência à corrosão do revestimento da chapa de aço laminada a quente foi avaliada da maneira a seguir. Foram dadas fraturas cortadas em uma superfície de um espécime que tenha sido submetido a um tratamento de conversão química e revestimento por eletrodeposição. Então o espécime foi submetido a um teste de pulverização com sal (SST) por 240 horas. Os critérios de avaliação foram conforme a seguir: amostras tendo uma largura de remoção de 3 mm ou menos foram “boas” e aquelas tendo uma largura de remoção excedendo 3 mm foram “más”.43/48 [00134] The corrosion resistance of the hot rolled steel sheet coating was assessed as follows. Cut fractures were given on a surface of a specimen that has undergone a chemical conversion treatment and electrodeposition coating. Then the specimen was subjected to a salt spray test (SST) for 240 hours. The evaluation criteria were as follows: samples having a removal width of 3 mm or less were "good" and those having a removal width exceeding 3 mm were "bad".

[00135] Os resultados da medição estão mostrados nas Tabelas 9 a 11. Conforme descrito acima, owp nas Tabelas representa o limite de fadiga por dobramento da chapa original e owpp representa o limite de fadiga por dobramento de um material tendo um furo perfurado.[00135] The measurement results are shown in Tables 9 to 11. As described above, owp in Tables represents the fatigue limit by bending the original sheet and owpp represents the fatigue limit by bending a material having a perforated hole.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 46/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 46/61

44/4844/48

Tabela 9Table 9

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION RESISTÊNCIA À CORROSÃO DO REVESTIMENTO RESISTANCE TO CORROSION OF COATING Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good η > CL 6 B η > CL 6 B 250 250 210 210 220 220 220 220 260 260 245 245 245 245 210 210 230 230 230 230 250 250 260 260 220 220 215 215 210 210 270 270 o. ro § CL 6 2 O. ro § CL 6 2 280 280 270 270 280 280 280 280 285 285 265 265 270 270 275 275 265 265 255 255 270 270 285 285 280 280 280 280 250 250 o o co O O co RAZÃO DE SUPERFÍCIE DE FRATURA FRÁGIL (%) REASON FOR FRAGILE FRACTURE SURFACE (%) co co mi cnI mi cnI 30 30 mi cxil mi cxil co co r- r- o O mi cxil mi cxil 20 20 20 20 C4 C4 σ σ mi cnI mi cnI mi cnI mi cnI 20 20 σ σ LU g LU g o co O co 28 28 28 28 28 28 28 28 o co O co 29 29 29 29 co co co co 27 27 29 29 26 26 26 26 28 28 27 27 TS (MPa) TS (MPa) 616 616 604 604 625 625 627 627 631 631 585 585 601 601 610 610 587 587 570 570 605 605 636 636 626 626 620 620 555 555 099 099 YP (MPa) YP (MPa) 540 540 550 550 559 559 560 560 583 583 560 560 503 503 522 522 502 502 498 498 525 525 555 555 523 523 548 548 512 512 579 579 AÇO n° STEEL n ° A-1 TO 1 A-2 A-2 A-3 A-3 A-4 A-4 A-5 A-5 A-6 A-6 B-1 B-1 B-2 B-2 B-3 B-3 B-4 B-4 B-5 B-5 1 o 1 O C-2 C-2 co 1 O co 1 O 1 O 1 O C-5 C-5

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 47/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 47/61

45/4845/48

Tabela 10Table 10

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE RESISTÊNCIA À CORROSÃO DO REVESTIMENTO RESISTANCE TO CORROSION OF COATING Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good η > CL 6 B η > CL 6 B 260 260 240 240 245 245 210 210 285 285 230 230 275 275 250 250 255 255 220 220 285 285 235 235 o. ro § CL 6 2 O. ro § CL 6 2 280 280 265 265 270 270 275 275 310 310 265 265 305 305 280 280 280 280 285 285 315 315 260 260 RAZÃO DE SUPERFÍCIE DE FRATURA FRÁGIL (%) REASON FOR SURFACE FRAGILE FRACTURE (%) co co 20 20 o O 20 20 co co co co co co 35 35 CN CN 30 30 CN CN co co LU LU 29 29 o co O co co co o co O co 27 27 32 32 26 26 25 25 O CO O CO 26 26 26 26 27 27 TS (MPa) TS (MPa) 626 626 592 592 595 595 809 809 689 689 584 584 089 089 623 623 624 624 630 630 669 669 580 580 YP (MPa) YP (MPa) 523 523 514 514 495 495 516 516 009 009 499 499 603 603 603 603 557 557 560 560 601 601 545 545 AÇO n° STEEL n ° D-1 D-1 D-2 D-2 E-1 E-1 E-2 E-2 F-1 F-1 F-2 F-2 G-1 G-1 G-2 G-2 H-1 H-1 H-2 H-2 1 1 1-2 1-2

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 48/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 48/61

46/4846/48

Tabela 11Table 11

NOTAS GRADES EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO DA INVENÇÃO EXAMPLE OF THE INVENTION EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE EXEMPLO COMPARATIVO COMPARATIVE EXAMPLE RESISTÊNCIA À CORROSÃO DO REVESTIMENTO RESISTANCE TO CORROSION OF COATING Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Boa Good Ruim Bad Boa Good Boa Good Boa Good > CL 6 B > CL 6 B o o CO O O CO 265 265 320 320 275 275 295 295 260 260 o o CO O O CO 220 220 235 235 245 245 275 275 270 270 200 200 o. ro g CL 6 2 O. ro g CL 6 2 330 330 295 295 350 350 360 360 325 325 315 315 330 330 290 290 310 310 315 315 360 360 360 360 260 260 RAZÃO DE SUPERFÍCIE DE FRATURA FRÁGIL (%) REASON FOR SURFACE FRAGILE FRACTURE (%) LO LO 20 20 co co LOI cnI LOI cnI LO LO 20 20 LO LO 35 35 20 20 50 50 50 50 20 20 LOI cnI LOI cnI LU LU 25 25 σ> σ> 22 22 σ> σ> 22 22 σ> σ> 24 24 27 27 27 27 24 24 20 20 20 20 28 28 TS (MPa) TS (MPa) 735 735 654 654 781 781 804 804 792 792 co o 00 co O 00 720 720 643 643 687 687 700 700 795 795 804 804 583 583 YP (MPa) YP (MPa) 630 630 620 620 705 705 710 710 712 712 720 720 099 099 583 583 596 596 653 653 728 728 650 650 509 509 AÇO n° STEEL No. J-1 J-1 J-2 J-2 K-1 K-1 K-2 K-2 1 _l 1 _l L-2 L-2 M-1 M-1 N-1 N-1 1 o 1 O 1 CL 1 CL Q-1 Q-1 R-1 R-1 S-1 S-1

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 49/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 49/61

47/48 [00136] As chapas de aço A-2 a 4, B-3, B-4, C-2 a C-4, D-2, E-2, H2, K-2 e L-2 são exemplos nos quais uma superfície de fratura frágil foi gerada na superfície de fratura após a perfuração porque as condições de laminação de acabamento e as condições de resfriamento estavam fora das faixas adequadas.47/48 [00136] Steel sheets A-2 to 4, B-3, B-4, C-2 to C-4, D-2, E-2, H2, K-2 and L-2 are examples in which a fragile fracture surface was generated on the fracture surface after drilling because the finishing lamination conditions and the cooling conditions were outside the appropriate ranges.

[00137] A chapa de aço A-6 é um exemplo no qual a resistência à tração foi menor que 590 MPa e a razão de superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração foi alta porque o tempo de resfriamento a ar após a laminação de acabamento estava fora da faixa adequada.[00137] Steel sheet A-6 is an example in which the tensile strength was less than 590 MPa and the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling was high because the air cooling time after finishing lamination was out of the proper range.

[00138] As chapas de aço B-4 e C-4 são exemplos nos quais a resistência à tração foi menor que 590 MPa e a superfície de fratura frágil foi gerada na superfície de fratura após a perfuração porque a temperatura de bobinamento da chapa de aço laminada a quente estava fora da faixa adequada.[00138] Steel plates B-4 and C-4 are examples in which the tensile strength was less than 590 MPa and the brittle fracture surface was generated on the fracture surface after drilling because the winding temperature of the steel plate hot rolled steel was outside the proper range.

[00139] A chapa de aço I-2 é um exemplo no qual a resistência à tração foi menor que 590 MPa porque a temperatura de bobinamento foi baixa.[00139] I-2 steel sheet is an example in which the tensile strength was less than 590 MPa because the winding temperature was low.

[00140] As chapas de aço B-2 e K-2 são exemplos nos quais uma superfície de fratura frágil foi gerada na superfície de fratura após a perfuração porque a temperatura de acabamento da laminação de desbaste estava fora da faixa adequada.[00140] Steel sheets B-2 and K-2 are examples in which a fragile fracture surface was generated on the fracture surface after drilling because the finishing temperature of the roughing lamination was out of the appropriate range.

[00141] A chapa de aço F-2 é um exemplo no qual a superfície de fratura fágil foi gerada na superfície de fratura após a perfuração porque a temperatura de aquecimento da placa estava fora da faixa adequada.[00141] The F-2 steel plate is an example in which the fragile fracture surface was generated on the fracture surface after drilling because the heating temperature of the plate was outside the appropriate range.

[00142] A chapa de aço G-2 é um exemplo no qual uma superfície de fratura frágil foi gerada na superfície de fratura após a perfuração porque a temperatura pós-tratamento térmico (isto é, recozimento) foi maior que a temperatura Ac3.[00142] The steel sheet G-2 is an example in which a fragile fracture surface was generated on the fracture surface after drilling because the temperature after heat treatment (ie annealing) was higher than the temperature Ac3.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 50/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 50/61

48/48 [00143] As chapas de aço N a S são exemplos nos quais uma superfície de fratura frágil foi gerada na superfície de fratura após a perfuração porque as quantidades de Ti e Nb ou a razão Mn/Ti estavam fora das faixas adequadas.48/48 [00143] Steel plates N to S are examples in which a fragile fracture surface was generated on the fracture surface after drilling because the amounts of Ti and Nb or the Mn / Ti ratio were outside the appropriate ranges.

[00144] A chapa de aço L-1, que é um Exemplo da invenção, teve um teor de Al de 0,3% e a Ngb de 8contagens/pm. Se comparado com a chapa de aço L-1, outros exemplos da invenção tiveram os teores de Al de 0,1% ou menos e a Ngb de 0,7 a 5contagens/pm. Consequentemente, o teor de Al é preferivelmente 0,1% ou menos. Nesse caso, o aumento no tamanho dos carbonetos de liga tais como TiC formados com a transformação γ para a é suprimido; assim, a densidade média de distribuição (Ngb) dos carbonetos à base de Ti tendo um tamanho de grão de 20 nm ou maior que existem nas contornos dos grãos de ferrita pode ser suprimida a um baixo nível. APLICABILIDADE INDUSTRIAL [00145] A chapa de aço laminada a quente da presente invenção é excelente em propriedade de fadiga de um material de base e de uma região perfurada. O método para produção de uma chapa de aço laminada a quente da presente invenção pode fornecer a chapa de aço laminada a quente da presente invenção com alta produtividade porque não é necessário manter um estado de resfriamento a ar no decurso médio do resfriamento após a laminação a quente. Consequentemente, a presente invenção é adequadamente aplicada a membros que requeiram propriedade de fadiga severa em uma região perfurada, tais como membros de chassis ou membros de carcaça de automóveis ou trilhos, e é também aplicado a métodos para produção dos mesmos.[00144] The L-1 steel sheet, which is an example of the invention, had an Al content of 0.3% and an Ngb of 8counts / pm. Compared to the L-1 steel plate, other examples of the invention had Al contents of 0.1% or less and Ngb of 0.7 to 5 counts / pm. Consequently, the Al content is preferably 0.1% or less. In that case, the increase in the size of the alloy carbides such as TiC formed with the transformation γ to a is suppressed; thus, the average distribution density (Ngb) of Ti-based carbides having a grain size of 20 nm or greater that exist in the contours of the ferrite grains can be suppressed at a low level. INDUSTRIAL APPLICABILITY [00145] The hot-rolled steel sheet of the present invention is excellent in fatigue property of a base material and a perforated region. The method for producing a hot-rolled steel sheet of the present invention can provide the hot-rolled steel sheet of the present invention with high productivity because it is not necessary to maintain an air-cooling state in the middle of the cooling process after cold rolling. hot. Consequently, the present invention is suitably applied to members requiring severe fatigue property in a perforated region, such as chassis members or car body members or rails, and is also applied to methods for producing them.

Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 51/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 51/61

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Claims (12)

REIVINDICAÇÕES 1. Chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e em propriedade de fadiga, tendo uma composição de componentes compreendendo, em termos de % em massa,1. Hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property, having a composition of components comprising, in terms of% by mass, C: 0,025 a 0,15 %,C: 0.025 to 0.15%, Si: 0,01 a 1,0 %,Si: 0.01 to 1.0%, Mn: 1,0 a 2,5%,Mn: 1.0 to 2.5%, P: 0,02 % ou menos,P: 0.02% or less, S: 0,005 % ou menos,S: 0.005% or less, Al: 0,5 % ou menos,Al: 0.5% or less, Ti: 0,04 a 0,10%,Ti: 0.04 to 0.10%, N: 0,007 % ou menos, eN: 0.007% or less, and Nb: 0,003% ou menos, com o restante sendo Fe e as inevitáveis impurezas, caracterizado pelo fato de que a razão Μη/Ti é 15 ou mais, uma taxa de volume de ferrita é 30% ou mais, e o restante inclui um ou ambos entre perlita e bainita, uma razão de aspecto de uma elipse equivalente de um grão de cristal é 5 ou menos, uma densidade de distribuição de carbonetos à base de Ti tendo um tamanho de grão de 20 nm ou maior nas contornos dos grãos de ferrita é 10 contagens/pm ou menos, a razão da superfície de fratura frágil em uma região fraturada após a perfuração é de menos de 20%, e a resistência maxima à tração é 590 MPa ou mais.Nb: 0.003% or less, with the remainder being Fe and the inevitable impurities, characterized by the fact that the ratio Μη / Ti is 15 or more, a volume ratio of ferrite is 30% or more, and the rest includes one or both between perlite and bainite, an aspect ratio of an equivalent ellipse of a crystal grain is 5 or less, a distribution density of Ti-based carbides having a grain size of 20 nm or greater in the contours of the ferrite grains is 10 counts / pm or less, the brittle fracture surface ratio in a fractured region after drilling is less than 20%, and the maximum tensile strength is 590 MPa or more. 2. Chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a espessura da chapa de2. Hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property according to claim 1, characterized by the fact that the thickness of the Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 52/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 52/61 2/5 aço laminada a quente é 5 a 10 mm.2/5 hot rolled steel is 5 to 10 mm. 3. Chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço laminada a quente também compreende B em uma quantidade de 0,0003 a 0,005% em massa.3. Hot-rolled steel sheet excellent in perforation capacity in perforation and fatigue property according to claim 1, characterized by the fact that the hot-rolled steel sheet also comprises B in an amount of 0.0003 to 0.005 % in large scale. 4. Chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço laminada a quente também compreende um ou ambos entre Zr e V em uma quantidade total de 0,002 a 0,08% em massa.4. Hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property according to claim 1, characterized by the fact that the hot-rolled steel sheet also comprises one or both between Zr and V in an amount total from 0.002 to 0.08% by mass. 5. Chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço laminada a quente também compreende um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em Cr, Cu, Ni, Mo e W em uma quantidade total de 0,02 a 2,0% em massa.5. Hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property according to claim 1, characterized by the fact that the hot-rolled steel sheet also comprises one or more elements selected from the group consisting of Cr , Cu, Ni, Mo and W in a total amount of 0.02 to 2.0% by weight. 6. Chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço laminada a quente também compreende um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em Ca, Mg, La e Ce em uma quantidade total de 0,0003 a 0,01% em massa.6. Hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property according to claim 1, characterized by the fact that the hot-rolled steel sheet also comprises one or more elements selected from the group consisting of Ca , Mg, La and Ce in a total amount of 0.0003 to 0.01% by weight. 7. Chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga, caracterizada pelo fato de que compreende:7. Hot-dip galvanized steel sheet with excellent conformability in drilling and fatigue properties, characterized by the fact that it comprises: Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 53/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 53/61 3/5 a chapa de aço laminada a quente como definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 6, e uma camada entre uma camada galvanizada ou uma camada que sofreu recozimento após galvanização (galvannealed) fornecida em uma superfície da chapa de aço laminada a quente.3/5 the hot-rolled steel sheet as defined in any one of claims 1 to 6, and a layer between a galvanized layer or a layer that has undergone annealing after galvanizing (galvannealed) provided on a surface of the hot-rolled steel sheet . 8. Método para produção de uma chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga, o método caracterizado pelo fato de que compreende:8. Method for the production of a hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property, the method characterized by the fact that it comprises: após aquecer a placa tendo uma composição de componentes como definida em qualquer uma das reivindicações 1 e 3 a 6, até uma temperatura de 1100Ό a 1300Ό, submet er a placa a uma laminação de desbaste de modo a obter uma barra bruta sob uma condição de que a temperatura de acabamento seja 1000Ό ou maior;after heating the plate having a component composition as defined in any one of claims 1 and 3 to 6, to a temperature of 1100Ό to 1300Ό, subjecting the plate to a roughing lamination in order to obtain a raw bar under a condition of that the finishing temperature is 1000Ό or higher; submeter a barra bruta a uma laminação de acabamento de modo a obter um aço laminado sob condições de que a taxa de redução cumulativa das três últimas etapas de laminação seja 25% ou mais e a temperatura de laminação final Tf satisfaça à Equação (1);subjecting the raw bar to a finishing lamination in order to obtain a rolled steel under conditions where the cumulative reduction rate of the last three rolling stages is 25% or more and the final rolling temperature Tf satisfies Equation (1); resfriar a ar o aço laminado por 1 a 5 segundos após o término da laminação de acabamento, e então resfriar subsequentemente até uma temperatura de 700Ό ou me nos sob a condição de que a taxa de resfriamento mínima seja 8°C/s ou mais de modo a obter uma chapa de aço laminada a quente; e bobinar a chapa de aço laminada a quente a uma temperatura de 540 a 650°C, em que o período de tempo do fim da laminação de desbaste até o início da laminação de acabamento é ajustado para estar em uma faixa de 45 segundos ou mais.air-cool the rolled steel for 1 to 5 seconds after finishing the finishing lamination, and then subsequently cool to a temperature of 700Ό or less on the condition that the minimum cooling rate is 8 ° C / s or more in order to obtain a hot rolled steel plate; and winding the hot-rolled steel sheet to a temperature of 540 to 650 ° C, in which the time period from the end of the roughing rolling mill to the beginning of the finishing rolling mill is set to be in a range of 45 seconds or more . Tf > 840 + 800 x [%Ti] (1) laminação de desbasteTf> 840 + 800 x [% Ti] (1) rough rolling Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 54/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 54/61 4/54/5 9. Método para produção de uma chapa de aço laminada a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o método também compreende, após a laminação de acabamento, recozer ou um ou outro entre o aço laminado e a chapa de aço laminada a quente a uma temperatura de não mais que a temperatura Ac3.9. Method for producing a hot-rolled steel sheet excellent in forming capacity in perforation and fatigue property according to claim 8, characterized by the fact that the method also comprises, after finishing lamination, annealing or a or another between cold rolled steel and hot rolled steel sheet at a temperature of no more than the temperature Ac3. 10. Método para produzir uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga, o método caracterizado pelo fato de que compreende:10. Method for producing a hot-dip galvanized steel sheet with excellent conformability in drilling and fatigue properties, the method characterized by the fact that it comprises: preparar uma chapa de aço laminada a quente pelo método para produção de chapa de aço laminada a quente como definido na reivindicação 8;preparing a hot rolled steel sheet by the method for producing hot rolled steel sheet as defined in claim 8; decapar a chapa de aço laminada a quente; e imergir a chapa de aço laminada a quente em um banho de galvanização para galvanizar uma superfície da chapa de aço laminada a quente.stripping the hot rolled steel sheet; and immersing the hot-rolled steel sheet in a galvanizing bath to galvanize a surface of the hot-rolled steel sheet. 11. Método para produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga, o método caracterizado pelo fato de que compreende:11. Method for the production of a hot-dip galvanized steel sheet with excellent conformability in drilling and fatigue properties, the method characterized by the fact that it comprises: preparar uma chapa de aço laminada a quente pelo método para produção da chapa de aço laminada a quente como definido na reivindicação 8;preparing a hot rolled steel sheet by the method for producing the hot rolled steel sheet as defined in claim 8; decapar a chapa de aço laminada a quente, e então aquecer a chapa de aço laminada a quente a uma temperatura de não mais que a temperatura Ac3; e imergir a chapa de aço laminada a quente em um banho de galvanização para galvanizar a superfície da chapa de aço laminada astripping the hot-rolled steel sheet, and then heating the hot-rolled steel sheet to a temperature of no more than the temperature Ac3; and immerse the hot rolled steel sheet in a galvanizing bath to galvanize the surface of the hot rolled steel sheet Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 55/61Petition 870180024304, of March 26, 2018, p. 55/61 5/5 quente.5/5 hot. 12. Método para produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente excelente em capacidade de conformação na perfuração e propriedade de fadiga de acordo com a reivindicação 10 ou 11, caracterizado pelo fato de que o método também compreende submeter a chapa de aço galvanizada por imersão a quente a um processo de recozimento após galvanização.12. Method for the production of a hot-dip galvanized steel sheet with excellent conformability in drilling and fatigue properties according to claim 10 or 11, characterized in that the method also comprises subjecting the galvanized steel sheet by hot immersion to an annealing process after galvanizing. Petição 870180024304, de 26/03/2018, pág. 56/61 Petition 870180024304, of 03/26/2018, p. 56/61