BRPI0610023A2

BRPI0610023A2 - processo de separação

Info

Publication number: BRPI0610023A2
Application number: BRPI0610023-6A
Authority: BR
Inventors: Stephan Ruediger Blum
Original assignee: White Fox Technologies Ltd
Priority date: 2005-04-20
Filing date: 2006-04-19
Publication date: 2010-05-18
Also published as: CA2605570A1; US20080135396A1; DE112006001685A5; JP2008536503A; EP1888193A1; WO2007095875A1; CN101163528A; RU2007142494A

Abstract

PROCESSO DE SEPARAçãO. A presente invenção refere-se a um processo de separação, em particular, a um processo de destilação de etanol como um produto final de um mosto, no qual uma alimentação é conduzida a um primeiro estágio de uma destilação com, pelo menos, uma coluna de destilação (Separador), e o destilado do primeiro estágio de destilação é conduzido a uma segunda coluna de destilação (coluna de retificação), sendo que, a alimentação ocorre dividida em duas correntes (40, 41) para duas colunas de destilação (1, 2), de tal modo que a coluna de retificação (5) observe um balanço de energia predeterminado.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSO DE SEPARAÇÃO".

Descrição:

A invenção se refere a um processo de separação, em particu-lar, a uma destilação de etanol como produto final de um mosto.

No caso de um processo tradicional de destilação e de desidra-tação de etanol de um mosto de cerveja, depois de uma fermentação queapresenta aproximadamente 10% de etanol, 85% de água e 5% de matériasólida, esse mosto é conduzido preaquecido a uma primeira coluna de desti-lação. Na primeira coluna de destilação o mosto é evaporado, pelo quecomponentes sólidos podem ser retirados com água como produto de resí-duo. Normalmente, uma parte desse produto de resíduo é reconduzida no-vamente à coluna de destilação após um aquecimento (recozimento).

O primeiro destilado em forma de vapor, ainda contendo água,etanol e óleos fuseis, é conduzido, eventualmente através de um tanquecoletor e de mistura, a uma segunda coluna de destilação que é executadacomo coluna de retificação. Nessa coluna de retificação ocorre uma conti-nuação da separação, na qual os óleos fúseis são retirados para uma cor-rente lateral. Da água depositada como subproduto na segunda coluna dedestilação, após aquecimento, uma pequena parte é reconduzida de novo àcoluna de retificação (recozimento) e, além disso, do mesmo modo, retirada,de tal modo que ela é eliminada do processo de produção. O destilado dasegunda coluna de destilação contendo, como anteriormente, água e etanol,pode ser reconduzido parcialmente à primeira e à segunda coluna de desti-lação, eventualmente, através do tanque coletor já mencionado.

O volume preponderante da mistura de água e etanol de apro-ximadamente 95% de etanol e 5% de água, que representa o segundo desti-lado, sofre uma última desidratação, a fim de receber etanol o mais puropossível de um grau de pureza de 99 a 99, 8%. Essa última desidrataçãoocorre por meio de peneiras que atuam de modo molecular, nas quais zeóli-tas cristalinas em forma de esponja absorvem moléculas de H20.

As zeólitas de uma peneira molecular sem dúvida são rápida-mente saturadas com água. Por isso, para uma desidratação que permane-ce igual, as zeólitas saturadas com água precisam ser regeneradas. Emconseqüência disso, as peneiras moleculares podem ser empregadas regu-larmente aos pares. Então, por uma primeira peneira molecular ativa podeser colocado à disposição etanol altamente puro, que também pode ser em-pregado para a regeneração de uma segunda peneira molecular passiva.Durante a regeneração de uma peneira molecular passiva, o etanol empre-gado ali pode ser retornado a uma coluna de destilação, sendo que, essacorrente de retorno pode conter cerca de 30% do etanol puro obtido da pe-neira molecular ativa. Neste caso, a troca constante da carga de pressãodas peneiras moleculares causa uma abrasão do material de enchimentoem forma de pó. Isso sobrecarrega os estágios de instalação ligados poste-riormente, que precisam ser substituídos periodicamente por completo. Issose reflete de modo desvantajoso nos custos de investimento e de operação.

A desidratação de etanol é um processo intensivo de energia.Em particular, a evaporação do mosto na primeira coluna de destilação, co-mo também a necessidade de grandes volumes de retorno dos destiladosgeram custos de operação e de investimento consideráveis. Também é ne-cessário um alto grau de pureza de cerca de 90 a 95% de etanol da misturade água e etanol antes de um tratamento com peneiras moleculares, para oque quanto à técnica de processamento e aos custos de operação muitodispendiosos, a mistura de substâncias precisa ser retificada o mais próximopossível do ponto azeótropo. Em conseqüência disso, na coluna de retifica-ção são necessários uma infinidade de estágios de separação e um retornoelevado.

Da patente PCT/DE2004/000867 é conhecido abaixar a deman-da de energia da coluna de retificação por meio de medida, de tal modoque, as peneiras moleculares sejam substituídas por dispositivos de filtra-gem de membrana, pelo que o destilado da coluna de retificação precisafornecer somente uma concentração de 80% em peso de etanol. Em conse-qüência dessa medida, o refluxo necessário é nitidamente menor que nocaso do emprego de peneiras moleculares. O projeto energético da primeiracoluna de destilação, do stripper, contudo, permanece inalterado. Certamen-te o balanço de energia total se realiza, todavia, não de forma satisfatória,uma vez que a coluna de retificação é operada em um nível energético me-nor, e de modo correspondente, na coluna de retificação então, também seacumula somente um excesso menor de energia, que pode ser conduzido àprimeira coluna de destilação. Por isso a essa coluna também ainda precisaser conduzida externamente energia em medida considerável.

Diante desse fundamento técnico, a invenção se propõe a tarefade colocar à disposição um processo de separação, através do qual a efici-ência econômica, em particular, na desidratação de etanol de um mosto sejamelhorada de modo considerável.

Para a solução dessa problemática técnica em um processo deseparação, em particular, em um processo de destilação de etanol a partirde um mosto, no qual uma alimentação é conduzida a um primeiro estágiode uma destilação com uma coluna de destilação, um stripper, e o destiladodo primeiro estágio de destilação é conduzido a uma segunda coluna dedestilação, a uma coluna de retificação, de acordo com a reivindicação 1 édestacado o fato de que, a alimentação é conduzida dividida em duas cor-rentes para duas colunas de destilação, de tal modo que, a coluna de retifi-cação observe um balanço de energia predeterminado.

O processo de separação de acordo com a invenção apresentauma série de vantagens. Se até o momento, o conceito enérgico de umainstalação de destilação foi definido pelo projeto do stripper, assim, de acor-do com a invenção o primeiro estágio de destilação é operado de acordocom as especificações energéticas da coluna de retificação, que, com isso,pode ser operado de modo otimizado. Ele define, com isso, o balanço deenergia da coluna de retificação, em essência, o balanço do primeiro estágiode destilação.

Em uma primeira variante do processo pode ser imaginado que,a alimentação é separada simplesmente em duas correntes, de tal modoque, as duas correntes apresentem potenciais energéticos e/ou químicos domesmo tipo. quais correntes, então, são conduzidas, respectivamente, a umacoluna de destilação. Também, no mais das vezes, a vazão das duas cor-rentes que se movimentam na mesma ordem de grandeza, se reduz, res-pectivamente, quase à metade, todavia, pode ser apropriado em casos indi-viduais, em função da configuração do primeiro e do segundo estágio dedestilação, especificar as vazões de modo diverso.

Vazões diferentes podem ocorrer, então, no caso de uma sim-ples fragmentação da alimentação, se uma primeira corrente for conduzida aum stripper, e uma segunda corrente, a uma coluna de retificação. Se aindaestiver previsto que, um produto de resíduo da coluna de retificação comocoluna de destilação traseira for reconduzido a um stripper como a uma co-luna dianteira no decorrer do processo, o balanço de energia se aperfeiçoapor litro do produto final em relação a processos tradicionais já em cerca de 40%.

Se a alimentação for dividida em duas correntes do mesmo tipo,e no primeiro estágio de destilação estiverem previstos dois strippers, demodo alternativo a cada stripper é conduzida uma corrente, sendo que, depreferência, então, também as vazões das duas correntes são aproximada-mente do mesmo tamanho. Se, então, em uma forma de execução preferidafor imaginado que, um produto de resíduo de um primeiro stripper operado,de preferência, com alta pressão for conduzido a um segundo stripper admi-tido, de preferência, com pressão menor, e além disso, for imaginado o fatode que, o destilado da coluna de retificação é purificado em um dispositivode filtragem da membrana, aperfeiçoa-se o balanço de energia em torno demais que 60%.

Uma outra execução do processo de acordo com a invençãopode ser imaginado obter uma concentração elevada do produto final emuma das alimentações através de dispositivos de separação como, por e-xemplo, peneiras, filtros, membranas, centrífugas ou similares. No caso deuma separação desse tipo em duas fases líquidas de nível energético, emessência, igual, em uma variante preferida do processo de acordo com ainvenção, o retentor, por exemplo, de um dispositivo de filtragem da mem-brana é conduzido a uma corrente em um stripper, e o permeato é conduzi-do a uma corrente de uma coluna de retificação.

Regularmente, no caso do emprego de um dispositivo de sepa-ração, também irá ocorrer uma separação em uma corrente pobre de maté-ria sólida ou absolutamente isenta de matéria sólida, e em uma correnteadmitida com matérias sólidas.

Se ocorrer uma separação de uma alimentação em duas corren-tes, das quais uma apresenta uma fase líquida, e a outra, uma temperaturaelevada e/ou, em particular, existe em uma fase em forma de vapor, entãoessa corrente com a temperatura elevada como retentor é conduzida, porexemplo, a um dispositivo de separação da membrana, a um stripper, depreferência, no lado do topo, e se acumula com o destilado desse stripperna coluna de retificação. A alimentação da corrente de temperatura maisbaixa ocorre, então, como permeato, por exemplo, em uma área inferior dacoluna de stripper.

No aperfeiçoamento do processo descrito anteriormente podeestar previsto um dispositivo de separação como, por exemplo, um evapora-dor, que produz uma fase em forma de vapor, em particular, através de umalívio que produz uma fase em forma de vapor, ou como uma coluna dedestilação, cujo destilado, então, aguarda com o destilado de um stripper nacoluna de retificação, e cujo produto de resíduo é conduzido ainda ao strip-per ao lado de uma outra corrente da alimentação.

Regularmente, neste caso, é imaginado que, a demanda de po-tência para a operação do primeiro estágio de destilação é completamentecoberta pela energia em excesso acumulada durante a operação da colunade retificação, e da recuperação de calor de um produto final. Com isso, oprocesso de separação de acordo com a invenção é utilizado de forma oti-mizada, uma vez que a operação do primeiro estágio de destilação é com-pletamente definida pela coluna de retificação e pela recuperação de calorde um produto final.

De preferência, as colunas de destilação são operadas compressões de operação diferentes, em particular, com aquelas que permitemuma recuperação de calor otimizada. Assim, é assegurada uma perda decalor menor possível.

Além disso, deste modo é possível que, três colunas de destila-ção possam ser operadas em uma ligação em cascata. Partindo do fato deque, a coluna de retificação é operada em um nível de energia máximo, a-través da energia em excesso acumulada nesse caso, um stripper é opera-do com um nível de energia médio. Com sua energia em excesso, então, depreferência, o segundo stripper é operado em um nível de energia inferior.

A fim de manter também o nível de energia do stripper operadono nível médio o mais alto possível, de preferência, está previsto que, o ca-lor obtido da recuperação de calor do produto final é armazenado no circuitode recozimento da coluna de destilação operada em um nível de energia médio.

O calor recuperado do produto final pode ser claramente au-mentado se, a concentração do produto final em uma alimentação for, pelomenos, 20%. Então, a alimentação de energia do sistema total pode ser cla-ramente reduzido em relação ao volume do produto final. Um aumento des-se tipo, por exemplo, de uma cota de etanol em cerca de 10% em uma ali-mentação pode ser obtida por meio de uma técnica de fermentação corres-pondente. De modo alternativo, são possíveis processos ligados antes, porexemplo, pelo fato de que a alimentação de acordo com um processo deseparação da membrana esclarecida anteriormente apresenta uma cota e-levada de produto final. Em conseqüência dessas medidas, no sistema todoaumenta claramente a cota do produto final. Essas medidas, além disso,levam a uma elevada retirada significativa do produto final e, com isso, tam-bém a uma recuperação de calor elevada, que, então, pode ser retida no-vamente no processo.

Correspondendo a processos tradicionais, o destilado da colunade retificação pode ser purificado em peneiras moleculares ou, de preferên-cia, em um processo de separação da membrana em um dispositivo de fil-tragem. Em particular, então, além disso, pode estar previsto que, um rege-nerado desse dispositivo de filtragem que se segue a uma coluna de retifi-cação pode ser armazenado novamente em um stripper durante o decursodo processo.

O processo de separação de acordo com a invenção será escla-recido, em mais detalhes, com auxílio do desenho, no qual estão represen-tados simplesmente decursos do processo esquematicamente. No desenhosão mostradas:

Fig. 1: três colunas de destilação e uma purificação final pormeio de peneiras moleculares,

Fig. 2: uma disposição de três colunas de destilação e uma puri-ficação final por meio de um processo de separação da membrana,

Fig. 3: uma outra disposição de três colunas de destilação,

Fig. 4: variantes de uma alimentação de um regenerado de umdispositivo de filtragem de uma purificação final,

Fig. 5: uma disposição de duas colunas de destilação,

Fig. 6: uma variante da bifurcação de uma alimentação em duascolunas de destilação,

Fig. 7: uma bifurcação da alimentação, de preferência, em umafase líquida e em uma fase em forma de vapor,

Fig. 8: uma variante da bifurcação em uma fase líquida e emuma fase em forma de vapor,

Fig. 9: uma bifurcação em uma fase líquida e em uma fase emforma de vapor por meio de uma coluna de destilação e

Fig. 10: uma variante para isso.

Na figura 1 dois strippers 1, 2 ligados em paralelo formam um primeiro está-gio de destilação para um processo de separação, por exemplo, para a des-tilação de etanol de um mosto de cerveja, cuja alimentação 3, que apresentacerca de 11,5% de etanol é conduzida dividida em partes iguais aos doisstrippers 1, 2 em duas correntes 40, 41 de potenciais químicos e energéti-cos do mesmo tipo. O destilado 4 dos dois strippers 1, 2 é conduzido emconjunto a uma coluna dè retificação 5. O seu destilado 6 é purificado porpeneira molecular 7 e é retirado como corrente de produto 8, por exemplo,como metanol de alta pureza com um grau de pureza de 99,6%.

De acordo com a invenção, a coluna de retificação 5 é operadacom o máximo nível energético. Por exemplo, são alimentados cerca de 18.000 kW de energia primária 9, indicado através do trocador de calor no circuito de recozimento da coluna de retificação 5. Disto se acumula um excesso de energia de cerca de 9.800 kW, o qual, indicado através de um trocador de calor 10, no retorno 12 da coluna de retificação 5, é alimentado parcialmente no stripper 2, de tal modo que, este possa ser operado em um nível energético médio. Contudo, só são necessários cerca de 8.500 kW para a operação do stripper 2, de tal modo que, cerca de 1.300 kW podem ser retidos do circuito sem uso, indicado através do trocador de calor 11 no retorno 12.

O stripper 1 é operado com o excesso de energia do stripper 2, para o que são necessários cerca de 6.500 kW com um excesso de energia de cerca de 6.900 kW do stripper 2, de tal modo que, também aqui podem ser retidos de novo cerca de 400 kW de energia em excesso.

Uma parte da energia em excesso pode ser usada para a regeneração e para a operação da peneira molecular 7. Contudo, uma vez que no destilado 6 de, por exemplo, uma pureza de etanol de 93% conduzido à peneira molecular 7, do mesmo modo, ainda está contida uma energia de cerca de 8.200 kW, que certamente será usada em uma parte, cerca de 3.000 kW, por exemplo, através de uma alimentação do regenerado 13 da peneira molecular 7 ou similar para a operação da coluna de retificação 5 permanecem na corrente de produto 8, por fim, ainda cerca de 5.200 kW que, em virtude da forma de operação da peneira molecular 7, em geral cíclica, de 5.000 kW- podem ser retiradas do sistema como calor não usado, indicado através do trocador de calor 14.

Se o destilado for etanol, então neste exemplo de cálculo com 1,58 kg vapor/l etanol pode ser alcançada uma taxa de produção de 19,57 l/h.

A fim de garantir uma transmissão de energia em forma de cascata de uma coluna de destilação para a próxima, as colunas de destilação 1, 2, 5 são operadas com pressões distintas graduadas. Neste caso, é possível uma operação otimizada das colunas de destilação 1, 2 e 5 com umatransmissão de energia otimizada.

No processo de acordo com a figura 2 as peneiras moleculares são substituídas por um dispositivo de filtragem da membrana 15 com extensas conseqüências. Para a sua operação, ele precisa somente de um destilado 16 da coluna de retificação 17 com uma pureza de, por exemplo, de 80% no caso de etanol. Em conseqüência disto, ele precisa somente de uma alimentação de energia primária de cerca de somente 10.500 kW. O retorno 18 é correspondentemente menos rico em energia, através do qual são disponibilizados somente cerca de 1.860 kw para a operação do stripper 19. De modo correspondente o destilado 16 apresenta um conteúdo de e-nergia de cerca de 8.600 kW. Contudo, os dois strippers 19, 20 devem ser operados, em essência, de acordo com as especificações do exemplo de execução precedente.

Através do permeato 21, que permanece no processo, do dispositivo de filtragem da membrana 15, são colocados à disposição, por sua vez, cerca de 3.000 kW para a operação da coluna de retificação 17. Portanto, na corrente de produto 22 permanecem cerca de 5.600 kW, destes cerca de 5.000 kW ainda podem ser usados, de modo vantajoso, continuamente, indicado através de um trocador de calor 23, para a operação do stripper 19. Nas especificações feitas permanece uma lacuna de cobertura de cerca de 1.660 kW que deve ser alimentados externamente, indicado através do trocador de calor 24. Além disso, com 1,07 kg de vapor é produzido um litro de etanol em uma corrente de produto 22 de cerca de 19,6 l/h.

No caso do processo esclarecido com auxílio da fig. 3, a alimentação 25 contém uma parte do produto final, por exemplo, etanol, em um valor de 20%. Em conseqüência disto, o volume do destilado 26 dos dois strippers 27, 28 será consideravelmente aumentado, com pequena demanda de energia aumentada e pressões de trabalho iguais. A fim de também poder processar o volume aumentado do destilado, a coluna de retificação 29, com a pressão invariável, é admitida com uma energia primária 30 de cerca de 14.500 kW, dos quais no retorno 31 estão à disposição cerca de 2.500 kW para a operação do stripper 28.O destilado 32 conduzido para um dispositivo de filtragem da membrana 33 apresenta um conteúdo de energia de cerca de 12.500 kW, por exemplo, com um teor de etanol de 80%. Através de uma alimentação do permeato 34, para a coluna de retificação 29 fluem disto cerca de 4.700 kW. Com isto permanecem cerca de 7.800 kW na corrente de produto 35 que, indicado através do trocador de calor 36, podem ser alimentados no circuito de recozimento 37 para a operação do stripper 28 que, neste caso, apresenta uma demanda de energia de cerca de 9.700 kW com um excesso de 8.300 kW para a operação do stripper 27, que necessita somente cerca de 8.050 kW. Portanto, é colocada à disposição energia suficiente para os strippers 27, 28, 29 operados energeticamente em uma cascata, Além disso, a corrente de produto 35 cresce consideravelmente para 30,46 l/h. Isto com um emprego de energia de 0,83 kg de vapor por litro de etanol produzido.

Por meio das figuras de 4 a 10 serão ainda esclarecidas variantes representadas de modo simplificado.

A figura 4 mostra dois strippers 42, 43 que são admitidos por duas correntes 44 e 45 do mesmo tipo de uma alimentação 46. O destilado 47 dos dois strippers 42, 43 é conduzido a uma coluna de retificação 48 e seu destilado 39 é conduzido a um dispositivo de filtragem 49.

Uma nova alimentação do regenerado 50 do dispositivo de filtragem 49, em particular, por sua vez, um dispositivo de filtragem da membrana, ocorre, neste exemplo de execução, não na coluna de retificação 48, mas em um dos strippers 42, 43, indicado de forma tracejada no desenho.

Eventualmente também podem ser admitidos os dois strippers 42, 43 com o regenerado 50.

No exemplo de execução de acordo com a figura 4 as duas correntes 44, 45, de mesmo potencial químico e energético, são respectivamente alimentados, por exemplo, em uma área superior das colunas dos strippers 42, 43, o destilado 47 dos strippers 42, 43 aproximadamente no meio da coluna de retificação 48.

No exemplo de execução de acordo com a figura 5 com somente um stripper 51 e uma coluna de retificação 52 ocorre uma alimentaçãodas duas correntes 53, 54 no stripper 51 e na coluna de retificação 52. Em um caso destes, as vazões das duas correntes 53, 54 também podem se desviar uma da outra de modo significativo.

O produto de resíduo 55 da coluna de retificação 52 não é retirado do processo, porém, neste caso, é alimentado no stripper 51.

Na figura 6 está representada a divisão de uma alimentação 56 em duas correntes 57, 58 através de um dispositivo de separação 59. O dispositivo de separação 59, formado, por exemplo, por peneiras, filtros, membranas, centrífugas ou similares, providencia, por um lado, uma considerável elevação da parte do produto final, por exemplo, etanol, na corrente 57, que é conduzida a um stripper 60.

Além de uma elevada concentração do produto final, por outro lado, esta corrente 57 só irá apresentar então, em geral, uma pequena parte de substância sólida ou até ser isenta de substância sólida.

Ao lado de uma separação em duas correntes 57, 58 com fases líquidas e com, em essência, potenciais energéticos iguais, pode ocorrer uma divisão de acordo com a fig. 7, por meio de um dispositivo de separação 61 executado de modo apropriado, em uma primeira corrente 62, com uma temperatura mais elevada em relação a uma segunda corrente 64, e/ou estar disponível, em particular, em fase em forma de vapor, colocada no lado do topo em um stripper 64, e com este destilado se acumular na coluna de retificação 65. A entrada da segunda corrente 64 ocorre em uma área inferior do stripper 63.

Dispositivos de separação 61 executados de modo apropriado-podem ser, por exemplo, evaporadores e, em particular, também strippers 85, por exemplo, representados na figura 9.

A figura 8 mostra uma variante, na qual a alimentação 66 é dividida em duas correntes 67, 68 do mesmo tipo. A corrente 68 é conduzida diretamente a um stripper 86.

A outra corrente 67 é dividida novamente, por um dispositivo de separação 69, em duas outras correntes 70, 71, das quais a corrente 70 e-xistente, em particular, na fase em forma de vapor é conduzida, de novo nolado do topo, para o stripper 86, e com seu destilado se acumula na coluna de retificação 87. A corrente 71 ainda pode ser conduzida ao stripper 86 e, com isto, permanecer dentro do processo.

Na figura 9, compare com a figura 8, está previsto um stripper 85 como dispositivo de separação. Enquanto que o destilado 72 do stripper 85 de elevada temperatura, em particular, na fase em forma de vapor, é conduzido no lado do topo a um stripper 73, e com seu destilado se acumula na coluna de retificação 88, ocorre uma alimentação do produto de resíduo 74 do stripper 85 no stripper 73.

Além disso, o stripper 73 ainda é admitido com uma outra corrente 75 ramificada da alimentação.

De modo apropriado, no caso do processo de acordo com a figura 9, a coluna de destilação 65 é operada com uma pressão maior que a pressão do stripper 73.

Na figura 10 está representado como, através de uma alimentação 76, dividida em duas correntes 77, 78 do mesmo tipo, dois strippers 77, 78 são admitidos. Seu destilado 81, por exemplo, como representado, de modo resumido, é conduzido a uma outra coluna de destilação 82. Seu produto de resíduo 83 é, então, introduzido em uma coluna de retificação 84.

Claims

1. Processo de separação, em particular, um processo de desti-lação de etanol como um produto final de um mosto, no qual uma alimentação é conduzida a um primeiro estágio de uma destilação com, pelo menos, uma coluna de destilação (Stripper), e o destilado do primeiro estágio de destilação é conduzido a uma segunda coluna de destilação (coluna de retificação), caracterizado pelo fato de que, a alimentação é conduzida dividida em duas correntes (40, 41) para duas colunas de destilação (1, 2), de tal modo que, a coluna de retificação (5) observe um balanço de energia predeterminado.

2. Processo de separação de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, as duas correntes (40, 41) apresentam potenciais energéticos e/ou químicos do mesmo tipo.

3. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, uma corrente (57) apresenta uma concentração elevada do produto final.

4. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, uma corrente (57) é uma corrente pobre de matéria sólida ou isenta de matéria sólida.

5. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, uma corrente a-presenta uma temperatura elevada, e/ou existe como fase em forma de vapor.

6. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, uma primeira corrente (53) é conduzida a um stripper (51) e uma segunda corrente (54) é conduzida a uma coluna de retificação (52).

7. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações de 1 a 5, caracterizado pelo fato de que, as duas correntes (40, 41) são conduzidas a dois stripperes (1,2).

8. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, o produto de resí-duo (55) de uma coluna de destilação (52) traseira é reconduzido para uma coluna dianteira no decorrer do processo.

9. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, um regenerado (50) de um dispositivo de filtragem (49) que se segue à coluna de retificação (48) é armazenado em um stripper (42; 43).

10. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, o produto de resíduo (74) de um primeiro stripper (65) é conduzido a um segundo stripper (73).

11. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, o primeiro stripper (65) é operado com uma pressão mais alta que o segundo stripper (73).

12. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, três colunas de destilação (1, 2, 5) são operadas em uma ligação em cascata.

13. Processo de separação de acordo com uma ou várias das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, o calor obtido da recuperação de calor do produto final (35) é armazenado no circuito de recozimento (37) de uma coluna de destilação (28) operada em um nível de energia médio.

14. Processo de separação de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, a demanda de potência para a operação do primeiro estágio de destilação é completamente coberta pela energia em excesso acumulada durante a operação da coluna de retificação (29) e da recuperação de calor de um produto final (35).