BRPI0609856A2 - tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos petrolìferos - Google Patents
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Abstract
TUBO DE AçO INOXIDáVEL TENDO EXCELENTE CAPACIDADE DE DILATAçãO PARA PRODUTOS TUBULARES PARA CAMPOS PETROLìFEROS. A presente invenção refere-se a um tubo de aço inoxidável eficaz em custo, tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos de petróleo, o tubo de aço inoxidável tendo excelente resistência à corrosão pelo CO~ 2~ sob um ambiente corrosivo severo contendo CO~ 2~, CI^ -^, e similares. O tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos de petróleo contém 0,05% ou menos de O, 0,50% ou menos de Si, Mn: 0,10% a 1,50%, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de 5,10,5% a 17,0% de Or, 0,5% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,15% ou menos de N, e 0,008% ou menos de 0, opcionalmente pelo menos um elemento selecionado entre Nb, Cu, Ti, Zr, Ca, B e W, em um teor específico, e os saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde uma microestrutura, tendo principalmente uma fase martensítica temperada, tem um teor de fase austenita excedendo 20%.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "TUBO DEAÇO INOXIDÁVEL TENDO EXCELENTE CAPACIDADE DE DILATAÇAOPARA PRODUTOS TUBULARES PARA CAMPOS PETROLÍFEROS".
Campo Técnico
A presente invenção refere-se a produtos de aço para produtostubulares para campos petrolíferos usados em poços de petróleo para petró-leo bruto e poços de gás para gás natural. Em particular, a presente inven-ção refere-se a tubos de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dila-tação para produtos tubulares para campos petrolíferos, o tubo de aço inoxi-dável tendo alta capacidade de dilatação e alta resistência à corrosão e sen-do adequado para uso em poços severa e extremamente corrosivos queproduzem petróleo e gás contendo dióxido de carbono (C02), íons de cloro(Cl"), e similares.
Antecedentes da técnica
Em anos recentes, campos petrolíferos profundos (inclusivecampos de gás), que anteriormente não tinham recebido atenção, foram de-senvolvidos ativamente em escala global devido aos altos preços do petróleoe à iminente exaustão das fontes de petróleo prevista para futuro próximo. Aprofundidade de tais campos petrolíferos (ou campos de gás) é geralmentemuito grande. Suas atmosferas de alta temperatura contendo C02, Cl", e si-milares são ambientes corrosivos severos. Assim, produtos tubulares paracampos petrolíferos usados para perfurar tais campos petrolíferos e camposde gás precisam ser compostos de materiais que tenham alta resistência eresistência à corrosão.
O desenvolvimento de um campo petrolífero em áreas de climafrio está também crescendo; então é freqüentemente requerido que os mate-riais tenham dureza a baixa temperatura bem como alta resistência.
O desenvolvimento de tais poços petrolíferos profundos requerdesvantajosamente um alto custo de perfuração. Uma técnica para dilatarum tubo relativamente pequeno em um poço de petróleo foi recentementelevado à prática (vide, por exemplo, os Documentos de Patente 1 e 2). Oemprego da técnica resulta em uma redução na área de seção transversalde um orifício de perfuração reduzindo assim os custos de perfuração. Entre-tanto, os produtos tubulares precisam ter excelente dilatação.
Documento de Patente 1: Japanese Translation Patent Publication nQ 7-567010
Documento de Patente 2: WO98/00626
Descrição da Invenção
Em geral, tubos de aço inoxidável martensíticos com 13% de Crtendo resistência à corrosão pelo CO2 são usados sob ambientes contendoCO2, Cl", e similares. Desvantajosamente, os tubos de aço inoxidável mar-tensíticos submetidos a resfriamento e temperas normais não têm dilataçãosuficiente. Para empregar a nova técnica para dilatar um tubo em um poçode petróleo, o desenvolvimento de um tubo de aço inoxidável que tenha umaexcelente resistência à corrosão pelo C02 e excelente dilatação para produ-tos tubulares para campos petrolíferos é altamente desejável.
Na situação acima descrita, é um objetivo da presente invençãofornecer um tubo de aço inoxidável eficaz em custo e que tenha excelentecapacidade de dilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos, otubo de aço inoxidável tendo uma excelente resistência à corrosão pelo C02e uma excelente capacidade de dilatação sob um ambiente severamentecorrosivo contendo C02, Cl", e similares.
Para alcançar esse objetivo, os inventores focaram sua atençãoem um tubo de aço inoxidável martensítico que se acredita ser adequadopara produtos tubulares para campos petrolíferos do ponto de vista de resis-tência à corrosão pelo C02 e planejaram melhorar a sua capacidade de dila-tação pelo controle de sua microestrutura. Os inventores conduziram estu-dos e experiências intensivos para investigar a resistência à corrosão de vá-rias ligas principalmente compostas de 13% de Cr, que é o aço inoxidávelmartensítico típico, em um ambiente contendo C02 e Cl", em linha com estaestratégia. Os inventores descobriram que no aço com 13% de Cr tendo umteor de C notadamente menor que na técnica conhecida, a incorporação deNi e V, uma redução nos teores de S, Si, Al e O, a limitação dos teores doselementos de ligas para dentro de faixas específicas, e preferivelmentè ocontrole da microestrutura resulta em uma capacidade satisfatória de traba-lho a quente, resistência à corrosão e capacidade de dilatação. Essas des-cobertas levaram à finalização da presente invenção. A essência da presen-te invenção será descrita abaixo.
Um tubo de aço inoxidável martepsítico de alta resistência dapresente invenção para produtos tubulares para capôs de petróleo pode serclassificado em um dos três grupos:
Grupo I
1. Um tubo de aço inoxidável que tem excelente capacidade dedilatação para produtos tubulares para campos de petróleo contém, na basede % em massa, 0,01% a 0,05% de C, 0,50% ou menos de Si, 0,10% a1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 12,0% a17,0% de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menosde Al, 0,20% ou menos de V, 0,01% a 0,15% de N, e o saldo sendo Fe eimpurezas incidentais, onde a microestrutura, tendo principalmente uma fasemartensita temperada, tem um teor de fase austenita que excede 20%.
2. Um tubo de aço inoxidável que tenha excelente capacidadede dilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos contém, nabase de % em massa, 0,01% a 0,05% de C, 0,50% ou menos de Si, 0,30% a1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 12,0% a 17%de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menos de Al,0,20% ou menos de V, 0,01 a 0,15% de N, pelo menos um elemento sele-cionado entre 0,20% ou menos de Nb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou me-nos de Ti, 0,2% ou menos de Zr, 0,0005% a 0,01% de Ca, 0,01% ou menosde B, e 3,0% ou menos de W, e o saldo sendo Fe e impurezas incidentais,onde a estrutura, tendo principalmente uma fase martensítica temperada,tem um teor de fase austenítica que excede 20%.
Grupo 2
1. Um tubo de aço inoxidável que tenha excelente capacidadede dilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos contém umacomposição de aço de, na base de % em massa, menos de 0,10% de C,0,50% ou menos de Si, 0,10% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P,0,005% ou menos de S, 11,0% a 15,0% de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% oumenos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, menos de0,01% de N, 0,008% ou menos de O, e o saldo sendo Fe e as impurezasincidentais, onde a microestrutura do aço tem martensita temperada comofase principal e um teor de austenita que excede 20 por cento em volume.
2. Um tubo de aço inoxidável que tenha excelente capacidadede dilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos contém umacomposição de aço de, na base de % em massa, menos de 0,010% de C,0,50% ou menos de Si, 0,10% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P,0,005% ou menos de S, 11,0% a 15,0% de Cr, 2,0% a 7,0% Ni, 3,0% oumenos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, menos de0,01% de N, 0,008% ou menos de O, pelo menos um elemento selecionadoentre 0,20% ou menos de Nb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou menos de Ti,0,2% ou menos de Zr, 0,001% a 0,01% de Ca, 0,0005% a 0,01% de B, e3,0% ou menos de W, e o saldo sendo Fe e impurezas incidentais, onde amicroestrutura do aço tem martensita temperada como fase principal e umteor de austenita que excede 20% em volume.
3. O tubo de aço inoxidável que tenha excelente capacidade dedilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos conforme a rei-vindicação 1 ou 2, onde um teor de austenita excedendo 20% em volume ésubstituído por um teor de martensita resfriada de 3% em volume ou mais eum teor de austenita de 15% em volume ou mais.
Grupo 3
1. Um tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade dedilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos contém umacomposição de aço de, na base de % em massa, 0,05% ou menos de C,0,50% ou menos de Si, 0,10% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P,0,005% ou menos de S, 10,5% a 17,0% de Cr, 0,5% a 7,0% de Ni, 0,05% oumenos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,008% ou menos de O, e o saldo sen-do Fe e as impurezas incidentais, onde Cr + 0,5Ni - 20C > 11,3 é satisfeito.
2. Um tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade dedilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos contém umacomposição de aço de, na base de % em massa, 0,05% ou menos de C,0,50% ou menos de Si, 0,10% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P,0,005% ou menos de S, 10,5% a 17,0% de Cr, 0,5% a 7,0% de Ni, 0,05% oumenos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,15% ou menos de N, 0,008% ou me-nos de O, pelo menos um elemento selecionado entre 0,20% ou menos deNb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou menos de Ti, 0,2% ou menos de Zr,0,001% a 0,01% de Ca, 0,0005% a 0,01% de B, e 3,0% ou menos de W, e osaldo sendo Fe e impurezas incidentais, onde Cr + 0,5Ni - 20C + 0,45Cu +0,4W > 11,3 é satisfeito.
3.0 tubo de aço inoxidável que tenha excelente capacidade dedjlatação para produtos tubulares para campos petrolíferos conforme a rei-vindicação 1 ou 2, onde a microestrutura do aço tem martensita temperadacomo fase principal e um teor de austenita que excede 5 por cento em volu-me.
4. O tubo de aço inoxidável que tenha excelente capacidade dedilatação para produtos tubulares para campos petrolíferos conforme a rei-vindicação 1 ou 2, onde a microestrutura do aço tem martensita temperadacomo fase principal e um teor de martensita resfriada de 3 por cento em vo-lume ou mais.
5. O tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dila-tação para produtos tubulares para campos petrolíferos conforme a reivindi-cação 1 ou 2, onde a microestrutura do aço tem martensita temperada comofase principal, um teor de martensita resfriada de 3 por cento em volume oumais, e um teor de austenita de 5 por cento em volume ou mais.
Melhor forma de realização da invenção
A razão para a limitação dos teores dos componentes do tubo deaço inoxidável incluídos no Grupo 1 da presente invenção para produtos tu-bulares para campos petrolíferos será descrita abaixo. As unidades do teorde cada componente na composição do aço são percentual em massa e sãoindicados simplesmente por %.
C: 0,01% a 0,05%
O C se refere à resistência do aço inoxidável martensítico e é,portanto, um elemento importante. O teor de C precisa ser 0,01% ou mais.Entretanto, a incorporação de Ni descrita abaixo é responsável por provocara sensibilização durante a tempera. Para evitar a sensibilização, o teor de Cprecisa ser 0,05% ou menos. Assim o teor de C é ajustado na faixa de0,01% a 0,05%. Um teor menor de C é desejável também do ponto de vistade resistência à corrosão. Assim, o teor de C está preferivelmente na faixade 0,01% a 0,03%.
Si: 0,50% ou menos
O Si é um elemento necessário como desoxidante em um pro-cesso usual de fabricação de aço. Um teor de Si excedendo 0,50% degradaa resistência à corrosão pelo C02 e a capacidade de trabalho a quente. As-sim, o teor de Si é ajustado para 0,50% ou menos.
Mn: 0,10% a 1,50%
O teor de Mn precisa ser ou mais para garantir a resistência ne-cessaria ao aço inoxidável martensítico para produtos tubulares para cam-pos petrolíferos. Um teor de Mn excedendo 1,50% afeta adversamente adureza. Assim, o teor é ajustado na faixa de 0,10% a 1,50% e preferivelmente 0,30% a 1,00%.
P: 0,03% ou menos
O P é um elemento que degrada a resistência à corrosão peloCO2, a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo CO2, resistência acorrosão por furos, e resistência à fratura por corrosão por sulfetos. O teorde P é preferivelmente minimizado. Entretanto, uma redução extrema no teorde P aumenta os custos de produção. Em vista do fornecimento de uma fai-xa permissível na qual a produção pode ser executada industrialmente acustos relativamente baixos e no qual a resistência à corrosão pelo C02, aresistência à fratura por estresse por corrosão pelo CO2, a resistência à cor-rosão por furos, e a resistência à fratura por estresse por corrosão por sulfe-tos não sejam degradados, o teor de P é ajustado para 0,03% ou menos.
S: 0,005% ou menos
O S é um elemento que degrada significativamente a capacida-de de trabalho a quente em um processo de produção de um tubo de aço. Oteor de S é preferivelmente minimizado. A um teor de S de 0,005% ou me-nos, o tubo de aço pode ser produzido por um processo comum. Assim, olimite superior do teor de S é ajustado para 0,005%. Preferivelmente o teorde S é de 0,003% ou menos.
Cr: 12,0% a 17,0%
O Cr é um elemento principal usado para garantir a resistência àcorrosão pelo CO2 a resistência à fratura por estresse por corrosão peloCO2. Do ponto de vista de resistência à corrosão, o teor de Cr precisa ser de12% ou mais. Entretanto, um teor de Cr que exceda 17,0% degrada a capa-cidade de trabalho a quente. Então, o teor de Cr é ajustado na faixa de12,0% a 17,0% e preferivelmente 12,0% a 15,0%.
Ni: 2,0% a 7,0%
O Ni é incorporado para reforçar a película protetora para melho-rar a resistência à corrosão pelo CO2, a resistência à fratura por estresse decorrosão pelo C02, a resistência à corrosão por furos, a resistência à fraturapor estresse de corrosão por sulfetos e para aumentar a resistência do açocom 13% de Cr tendo um menor teor de C. A um teor de Ni de menos de2,0%, o efeito não é fornecido. Um teor de Ni excedendo 7,0% reduz a resis-tência. Então, o teor de Ni é ajustado na faixa de 2,0% a 7,0%.
Mo: 3,0% ou menos
O Mo é um elemento que transmite resistência à corrosão porfuros devido ao Cl". Um teor de Mo que exceda 3,0% resulta na formação deferrita ô, degradando portanto a resistência à corrosão pelo C02, a resistên-cia à fratura por estresse por corrosão pelo C02, e a capacidade de trabalhoa quente. Além disso, o custo é aumentado. Assim, o teor de Mo é ajustadopara 3,0% ou menos. Em vista do custo, o teor de Mo é preferivelmente a-justado para 2,2% ou menos.
Al: 0,05% ou menos
O Al tem um forte efeito de desoxidação. Um teor de Al que ex-ceda 0,05% afeta adversamente a dureza. Assim, o teor de Al é ajustadopara 0,05% ou menos.
V: 0,20% ou menosO V tem efeitos de aumentar a resistência e melhorar a resistên-cia à fratura por estresse por corrosão. Um teor de V que exceda 0,2% de-grada a dureza. Assim, o teor de V é ajustado para 0,20% ou menos.
N: 0,01% a 0,15%
O N é um elemento que melhora significativamente a resistênciaà corrosão por furos. A um teor de N de menos de 0,01%, o efeito não é su-ficiente. Um teor de N que exceda 0,5% resulta na formação de vários nitre-tos, degradando assim a dureza. Então o teor de N é ajustado na faixa de0,01% a 0,15%.
O: 0,008% ou menos
O é um elemento significativamente importante pára exibir su-ficientemente a performance do aço da presente invenção. Um teor de Omais alto resulta na formação de vários óxidos, degradando, portanto, signi-ficativamente a capacidade de trabalho a quente, a resistência ao estressepor corrosão pelo C02, a resistência à corrosão por furos, e a resistência aoestresse por corrosão pelos sulfetos. Assim, o teor de O é ajustado para0,008% ou menos.
Nb: 0,20% ou menos
O Nb tem efeitos de melhorar a dureza e aumentar a resistência.Entretanto, um teor de Nb excedendo 0,20% reduz a dureza. Assim, o teorde Nb é ajustado para 0,20% ou menos.
Ca: 0,0005% a 0,01%
O Ca fixa o S como CaS e torna esféricas as inclusões de sulfe-to, reduzindo assim a tensão de estrutura da matriz em torno das inclusõespara reduzir sua capacidade de apreender o hidrogênio. A um teor de Ca demenos de 0,001%, o efeito é menos marcante. Um teor de Ca que exceda0,01% aumenta a formação de CaO, degradando portanto a resistência àcorrosão pelo C02 e a resistência à corrosão por furos. Assim, o teor de Caé ajustado na faixa de 0,001 % a 0,01 %.
Cu: 3.5% ou menos
O Cu é um elemento que reforça a película protetora, inibe a pe-netração de hidrogênio no aço, e melhora a resistência às fraturas por es-tresse por corrosão por sulfeto. Um teor de Cu excedendo 3,5% provocaprecipitação de CuS no limite do grão a uma alta temperatura, degradandoassim a capacidade de trabalho a quente. Então, o teor de Cu ajustado para 3,5% ou menos.
Ti: 0,3% ou menos, Zr: 0,2% ou menos, B: 0,0005% a 0,01%, W: 3,0% ou menos
Ti, Zr, B e W têm efeitos de aumentar a resistência e melhorar aresistência à fratura por estresse por corrosão. A dureza é reduzida a umteor de Ti que exceda 0,3%, um teor de Zr que exceda 0,2%, ou a um teorde W que exceda 3,0%. Um teor de B de menos de 0,0005% não produzefeito. Um teor de B que exceda 0,01% degrada a dureza. Então, o teor deTi é ajustado para 0,3% ou menos. O teor de Zr é ajustado para 0,2% oumenos. O teor de B é ajustado na faixa de 0,0005% a 0,01%. O teor de W éajustado para 3,0% ou menos.
Uma fase martensítica temperada contendo uma fase austeníti-ca de mais de 10% e uma fase martensítica resfriada de 3% ou mais apre-senta uma capacidade de dilatação estável. Em adição, uma fase ferrita de3% ou menos pode ser contida em uma microestrutura.
Na presente invenção, do ponto de vista da capacidade de tra-balho a quente, teores significativamente baixos de S, Si, Al e O melhoram acapacidade de trabalho a quente. Assim, no caso onde os produtos tubula-res para campos petrolíferos são produzidos com o aço, um processo deprodução comum pode ser empregado sem qualquer modificação.
Um método preferido para produzir um tubo de aço inoxidávelincluído no Grupo 1 da presente invenção para produtos tubulares paracampos petrolíferos, será descrito abaixo usando um tubo de aço sem costu-ra como exemplo. Preferivelmente, um aço fundido tendo a composição des-crita acima é conformado em um lingote por um método conhecido de con-formação em lingotes usando-se um conversor, um forno elétrico, um fornode fundição a vácuo, ou similar, seguido pela formação de produtos, taiscomo barras, para tubos de aço usando-se um método conhecido inclusiveum método de lingotamento contínuo, ou um método de laminação de blocosprodutores de lingotes.
Esses produtos para tubos de aço são aquecidos e processadospor trabalho a quente para produzir tubos usando-se um processo de produ-ção tal como o processo geral "Mannesmann-plug mill" ou pelo processo"Mannesmann-mandrel mill", formando assim tubos de aço sem costura ten-do as dimensões desejadas. Após a produção do tubo, os tubos de aço semcostura são preferivelmente resfriados até a temperatura ambiente a umataxa de resfriamento maior que aquela do resfriamento a ar. Após o trabalhoa quente, os produtos podem ser submetidos à laminação e ao resfriamento,conforme descrito acima. Preferivelmente, são executados a tempera ou oresfriamento e tempera. Preferivelmente, o resfriamento pode ser executadopelo reaquecimento dos produtos até 800°C ou maior, mantendo-se o produ-to a esta temperatura por 5 minutos ou mais, e resfriando-se os produtos até200°C ou menos e preferivelmente até a temperatura ambiente a uma taxade resfriamento maior que a do resfriamento a ar.
A uma temperatura de aquecimento de 800°C ou menor, umamicroestrutura de martensita suficiente não pode ser obtida, reduzindo por-tanto a resistência, em alguns casos. A tempera é preferivelmente executadopelo aquecimento dos produtos até uma temperatura excedendo a tempera-tura Aci. O revenido a uma temperatura excedendo a temperatura Aci resultana precipitação de austenita ou martensita resfriada. Alternativamente, emlugar do resfriamento e do revenido descrito acima, apenas o revenido podeser executado aquecendo-se os produtos até uma temperatura igual a oumaior que a temperatura Ac1.
Embora o tubo de aço sem costura tenha sido descrito acimacomo um exemplo, o processo de tratamento térmico pode ser aplicado atubos soldados por resistência elétrica e tubos de aço soldados, exceto parao processo de produção de tubos.
A razão para a limitação dos teores dos componentes do tubo deaço inoxidável incluído no grupo 2 da presente invenção para produtos tubu-lares para campos petrolíferos será descrita abaixo.
C: menos de 0,010%O C refere-se à resistência do aço inoxidável martensítico e é,portanto, um elemento importante. Um teor mais alto de C aumenta a suaresistência. Entretanto, do ponto de vista de tubos de aço dilatáveis, a resis-tência antes da dilatação é preferivelmente baixa. Assim, o teor de C é ajus-tado para menos de 0,010%.
Si: 0,50% ou menos
O Si é um elemento necessário como desoxidante em um pro-cesso comum de produção de aço. Um teor de Si excedendo 0,50% degradaa resistência à corrosão pelo C02 e a capacidade de trabalho a quente. As-sim, o teor de Si é ajustado para 0,50% ou menos.
Mn:0,10%a1,5n%
O teor de Mn precisa ser de 0,10% ou mais para garantir a resis-tência necessária para o aço inoxidável martensítico para produtos tubularespara campos petrolíferos. Um teor de Mn excedendo 1,50% afeta adversa-mente a dureza. Portanto, o teor de Mn é ajustado na faixa de 0,10% a1,50% e preferivelmente 0,30% a 1,00%.
P: 0,03% ou menos
O P é um elemento que degrada a resistência à corrosão peloC02, a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo C02, resistência àcorrosão por furos, e resistência à fratura por estresse por corrosão pelossulfetos. O teor de P é preferivelmente minimizado. Entretanto, uma reduçãoextrema no teor de P aumenta os custos de produção. Em vista do forneci-mento de uma faixa permissível na qual a produção possa ser executadaindustrialmente a custos relativamente baixos e no qual a resistência à fratu- ra por estresse por corrosão pelo C02, a resistência à corrosão por furos, e aresistência à fratura por estresse por corrosão pelos sulfetos não são degra-dadas, o teor de P é ajustado para 0,03% ou menos.
S: 0,005% ou menos
O S é um elemento que degrada significativamente a capacida-de de trabalho a quente em um processo de produção de um tubo. O teor deS é preferivelmente minimizado. A um teor de S de 0,005% ou menos, o tu-bo de aço pode ser produzido por um processo comum. Assim, o limite su-perior do teor de S é ajustado para 0,005%. Preferivelmente, o teor de S éde 0,003% ou menos.
Cr: 11,0% a 15,0%
O Cr é um elemento principal usado para garantir a resistência àcorrosão pelo CO2 e a resistência à fratura por estresse por corrosão peloCO2. Do ponto de vista da resistência à corrosão, o teor de Cr precisa ser de11,0% ou mais. Entretanto, um teor de Cr excedendo 15,0% degrada a ca-pacidade de trabalho a quente. Assim, o teor de Cr é ajustado na faixa de11,0% a 15,0% e preferivelmente 11,5% a 14,0%;
Ni: 2,0% a 7,0%
O Ni é incorporado para reforçar uma película protetora para me-lhorar a resistência à corrosão pelo C02, a resistência à fratura por estressepor corrosão pelo CO2, a resistência à corrosão por furos, e resistência àfratura por corrosão por estresse pelos sulfetos e para aumentar a resístên-15 cia do aço com 13% de Cr tendo um teor menor de C. A um teor de Ni demenos de 2,0%, o efeito não é fornecido. Um teor de Ni excedendo 7,0%reduz a resistência. Assim, o teor de Ni é ajustado na faixa de 2,0% a 7,0%.
Mo: 3,0% ou menos
O Mo é um elemento que transmite resistência à corrosão porfuros devido ao Cl". Um teor de Mo excedendo 3,0% resulta na formação deferrita 5, degradando assim a resistência à corrosão pelo CO2, a resistênciaà fratura por estresse por corrosão pelo CO2, e a capacidade de trabalho aquente. Além disso, o custo é aumentado. Assim, o teor de Mo é preferivel-mente ajustado na faixa de 0,1 % a 2,2%.
Al: 0,05% ou menos
O Al tem um forte efeito desoxidante. Um teor de Al excedendo0,05% afeta adversamente a dureza. Assim, o teor de Al é ajustado para0,05% ou menos.
V: 0,20% ou menos
O V tem efeitos de aumentar a resistência e melhorar a resistên-cia à fratura por corrosão por estresse. Um teor de V excedendo 0,2% de-grada a dureza. Assim o teor de V é ajustado para 0,20% ou menos.N: menos de 0,01%
O N é um elemento que melhora significativamente a resistênciaà corrosão por furos. N é um elemento importante que se refere à resistênciado aço inoxidável martensítico. Um teor maior de N aumenta a sua resistên-cia. Entretanto, para tubos de aço inoxidáveis dilatáveis a resistência antesda dilatação é preferivelmente baixa. Assim, o teor de N é ajustado para me-nos de 0,01%.
O: 0,008% ou menos
O O é um elemento significativamente importante para exibir su-ficientemente a performance do tubo de aço da presente invenção. Em parti-cular, o teor de O precisa ser controlado. Um teor mais alto de O resulta naformação de vários óxidos, degradando, portanto, significativamente a capa-cidade de trabalho a quente, a resistência à fratura por estresse por corrosãopelo C02, a resistência à corrosão por furos, e a resistência à fratura por es-tresse por corrosão pelos sulfetos. Assim, o teor de O é ajustado para0,008% ou menos.
A composição do aço conforme a presente invenção pode conterpelo menos um elemento selecionado entre 0,2% ou menos de Nb, 3,5% oumenos de Cu, 0,3% ou menos de Ti, 0,2% ou menos de Zr, 0,001% a 0,01%de Ca, 0,0005% a 0,01% de B, e 3,0% ou menos de W como um elementoadicional.
Nb: 0,20% ou menos
O Nb tem efeitos de melhorar a dureza e aumentar a resistência.Entretanto, um teor de Nb excedendo 0,20% reduz a dureza. Assim, o teorde Nb é ajustado para 0,20% ou menos.
Ca: 0,001% a 0,01%
O Ca fixa o S como CaS e torna esféricas as inclusões de sulfe-to, reduzindo assim a tensão de estrutura da matriz em torno das inclusõespara reduzir sua capacidade de apreender o hidrogênio. A um teor de Ca demenos de 0,001%, o efeito é menos notado. Um teor de Ca excedendo0,01% aumenta a formação de CaO, degradando portanto a resistência àcorrosão pelo CQ2 e a resistência à corrosão por furos. Assim, o teor de Caé ajustado na faixa de 0,001 % a 0,01 %.
Cu: 3,5% ou menos
O Cu é um elemento que reforça a película protetora, inibe a pe-netração do hidrogênio no aço, e melhora a resistência à fratura por estressepor corrosão pelos sulfetos. Um teor de Cu excedendo 3,5% provoca precipi-tação de CuS nos limites dos grãos a uma alta temperatura, degradandoassim a capacidade de trabalho a quente. Assim, o teor de Cu é ajustadopara 3,5% ou menos.
Ti: 01,3% ou menos, Zr: 0,2% ou menos, B: 0,0005% a 0,01%,
W: 3,0% ou menos
Ti, Zr, B e W têm efeitos de aumentar a resistência é melhorar aresistência à fratura por estresse por corrosão. A dureza é reduzida a umteor de Ti que exceda 0,3%, a um teor de Zr excedendo 0,2%, ou a um teorde W excedendo 3,0%. Um teor de B de menos de 0,0005% não produz e-feito. Um teor de B excedendo 0,01% degrada a dureza. Então, o teor de Tié ajustado para 0,3% ou menos. O teor de Zr é ajustado para 0,2% ou me-nos. O teor de B é ajustado na faixa de 0,0005% a 0,01%. O teor de Wéajustado para 3,0% ou menos.
A razão para a limitação da microestrutura será descrita. Paraobter-se uma dilatação estável, a microestrutura do tubo de aço da presenteinvenção tem martensita temperada como sua fase principal (fase de 50 porcento em volume ou mais) e um teor de austenita excedendo 20 por centoem volume. No caso de um teor de martensita resfriada de 3 por cento emvolume ou mais e um teor de austenita de 15 por cento em volume ou maisem lugar de um teor de austenita excedendo 20 por cento em volume, omesmo efeito é fornecido.
Um método preferido para produzir um tubo de aço inoxidávelincluído no Grupo 2 da presente invenção para produtos tubulares paracampos petrolíferos será descrito abaixo usando-se um tubo de aço semcostura como exemplo. Preferivelmente, o aço fundido tendo a composiçãodescrita acima é conformado em um lingote por um método conhecido deconformação em lingotes usando-se um conversor, um forno elétrico, umforno de fusão a vácuo, ou similar, seguido pela formação de produtos, taiscomo barras, para tubos de aço usando-se um método conhecido inclusiveum método de lingotamento contínuo ou um método de laminação de blocos.Esses produtos para tubos de aço são aquecidos e processados por traba-lho a quente para produzir tubos usando-se u,m processo de produção talcomo um processo "Mannesmann-plug mill" ou pelo processo "Mannes-mann-mandrel mill", formando assim tubos de aço sem costura tendo as di-mensões desejadas. Após a produção do tubo, os tubos de aço sem costurasão preferivelmente resfriados até a temperatura ambiente a uma taxa deresfriamento maior que a do resfriamento a ar.
Os tubos de aço resfriados após a produção de tubos podem serusados como tubos de aço da presente invenção. Preferivelmente, os tubosde aço resfriados após a produção de tubos são submetidos a tempera ou aresfriamento e tempera.
Preferivelmente, o resfriamento pode ser executado pelo rea-quecimento dos produtos até 800°C ou mais, mantendo-se os produtos aesta temperatura por 5 minutos ou mais, e resfriando-se os produtos até200°C ou menos e preferivelmente até a temperatura ambiente a uma taxade resfriamento maior que a do resfriamento a ar. A uma temperatura deresfriamento de 800°C ou menor, uma microestrutura suficiente de martensi-ta não pode ser obtida, reduzindo assim a resistência, em alguns casos.
A tempera após o resfriamento é preferivelmente executado a-quecendo-se os produtos até uma temperatura que exceda a temperaturaAc-i. A tempera a uma temperatura que exceda a temperatura Aci resulta naprecipitação de austenita ou martensita resfriada.
No caso em que os tubos de aço resfriados após a produção detubos são submetidos apenas ao revenido, os tubos de aço são preferivel-mente aquecidos até uma temperatura entre a temperatura Aci e 700°C.
Na presente invenção, do ponto de vista da capacidade de tra-balho a quente, teores significativamente baixos de S, Si, Al e O melhoram acapacidade de trabalho a quente do aço. Assim, no caso em que os tubos deaço são produzidos com o aço, um processo de produção comum pode serempregado sem qualquer modificação. O aço da presente invenção pode seraplicado a tubos soldados por resistência elétrica e tubos de aço UÓE bemcomo a tubos de aço sem costura.
A razão para a limitação dos teores dos componentes do tubo deaço inoxidável incluídos no Grupo 3 da presente invenção para produtos tu-bulares para campos petrolíferos está descrita abaixo.
C: 0,05% ou menos
O C refere-se à resistência do aço inoxidável martensítico e é,portanto, um elemento importante. Para garantir suficientemente a sua ca-pacidade de dilatação, o teor de O precisa ser de 0,05% ou menos. Duranteo revenido, o C provoca a precipitação de carbonetos de cromo, degradandoassim a resistência à corrosão. Para evitar a degradação da resistência àcorrosão, o teor de C precisa ser 0,05% ou menos. Então, o teor de Céa-justado para 0,05% ou menos. Preferivelmente, o teor de C é de 0,03% oumenos.
Si: 0,50% ou menos
O Si é um elemento necessário como desoxidante em um pro-cesso comum de fabricação de aço. Um teor de Si excedendo 0,50% degra-da a resistência à corrosão pelo CO2 e a capacidade de trabalho a quente.
Assim, o teor de Si é ajustado para 0,50% ou menos.
Mn: 0,10% a 1,50%
O teor de Mn precisa ser de 0,10% ou mais para garantir a resis-tência necessária para o aço inoxidável martensítico para produtos tubularespara campos petrolíferos. Um teor de Mn excedendo 1,50% afeta adversa-mente a dureza. Então, o teor de Mn é ajustado na faixa de 0,10% a 1,50% epreferivelmente 0,30% a 1,00%.
P: 0,03% ou menos
O P é um elemento que degrada a resistência à corrosão peloCO2, a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo CO2, a resistência à corrosão por furos, e a resistência à fratura por estresse por corrosão pe-los sulfetos. O teor de P é preferivelmente minimizado. Entretanto, uma re-dução extrema no teor de P aumenta os custos de produção. Também doponto de vista da capacidade de trabalho a quente, um teor menor de P é preferido. Em vista do fornecimento de uma faixa permissível na qual a produção possa ser executada industrialmente o custo relativamente baixo e na qual a resistência à corrosão pelo C02, a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo C02, a resistência à corrosão por furos, e a resistência à fratura por estresse por corrosão pelos sulfetos não são degradados, o teor de P é ajustado para 0,03% ou menos. S: 0,005% ou menos
O S é um elemento que degrada significativamente a capacidade de trabalho a quente em um processo de produção de um tubo. O teor de S é preferivelmente minimizado. A um teor de S de 0,0005% ou menos, o tubo de aço pode ser produzido por um processo comum. Assim, o limite superior do teor de S é ajustado para 0,005%. Preferivelmente, o teor de S é de -0,003% ou menos.
Gr: 10,5% a 17,0%
O Cr é um elemento principal usado para garantir a resistência à corrosão pelo CO2 e a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo C02. Do ponto de vista da resistência à corrosão, o teor de Cr precisa ser de 10,5% ou mais. Entretanto, um teor de Cr que exceda 17,0% degrada a capacidade de trabalho a quente. Assim, o teor de Cr é ajustado na faixa de 10,5% a 17,0% e preferivelmente 10,5% a 13,5%. Ni: 0,5% a 7,0%
O Ni é incorporado para reforçar uma película protetora para melhorar a resistência à corrosão pelo CO2, a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo C02, a resistência à corrosão por furos, e a resistência à corrosão por estresse por corrosão pelos sulfetos e para aumentar a resistência do aço com 13% de Cr tendo um teor menor de C. A um teor de Ni de menos de 0,5%, o efeito não é fornecido. Um teor de Ni excedendo 7,0% reduz a resistência. Assim, o teor de Ni é ajustado na faixa de 0,5% a 7,0%.
Preferivelmente, o teor de Ni é ajustado na faixa de 1,0% a 3,0%. Al: 0,05% ou menos
O Al tem um forte efeito desoxidante. Um teor de Al excedendo0,05% afeta adversamente a dureza. Assim, o teor de Al é ajustado para 0,05% ou menos.
V: 0,20% ou menos
O V tem efeitos de aumentar a resistência e melhorar a resistência à fratura por estresse por corrosão. Um teor de V excedendo 0,2% degrada a dureza. Assim, o teor de V é ajustado para 0,20% ou menos.
N: 0,15% ou menos
O N é um elemento que melhora significativamente a resistência à corrosão por furos. Um teor de N excedendo 0,15% resulta na formação de vários nitretos, degradando assim a dureza. Então, o teor de N é ajustado para 0,15% ou menos.
O: 0,008% ou menos
O O é um elemento significativamente importante para exibir suficientemente a performance do aço da presente invenção. Um teor mais alto de O resulta na formação de vários óxidos, degradando, portanto, significativamente a capacidade de trabalho a quente, a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo C02, a resistência à corrosão por furos, e a resistência à fratura por estresse por corrosão pelos sulfetos. Assim, o teor de O é ajustado para 0,008% ou menos.
A composição do aço conforme a presente invenção pode conterpelo menos um elemento selecionado entre 0,20% ou menos de Nb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou menos de Ti, 0,2% ou menos de Zr, 0,001% a 0,01% de Ca, 0,0005% a 0,01% de B, e 3,0% ou menos de W como elemento adicional.
Nb: 0,20% ou menos
O Nb tem efeitos de melhorar a dureza e aumentar a resistência. Entretanto, um teor de Nb excedendo 0,20% reduz a dureza. Então, o teor de Nb é ajustado para 0,20% ou menos. Ca: 0,001% a 0,01%
O Ca fixa o S como CaS e torna esféricas as inclusões de sulfe-tos, reduzindo assim a tensão da estrutura da matriz em torno das inclusões para reduzir sua capacidade de apreender o hidrogênio. A um teor de Ca demenos de 0,001%, o efeito é menos marcante. Um teor de Ca excedendo 0,01% aumenta a formação de CaO, degradando assim a resistência à corrosão pelo CO2, e a resistência à corrosão por furos. Então, o teor de Ca é ajustado na faixa de 0,001 % a 0,01 %.
Cu: 3,5% ou menos
O Cu é um elemento que reforça a película protetora, inibe a penetração do hidrogênio no aço, e melhora a resistência à fratura por estresse por corrosão pelo sulfeto. Um teor de Cu excedendo 3,5% provoca precipitação de CuS no limite dos grãos a uma alta temperatura, degradando assim a capacidade de trabalho a quente. Assim, o teor de Cu é ajustado para 3,5% ou menos.
Ti: 0,3% ou menos, Zr: 0,2% ou menos, B: 0,0005% a 0,01%, W: 3,0% ou menos
Ti, Zr, B e W têm efeitos de aumentar a resistência e melhorar a resistência à fratura por estresse por corrosão. A dureza é reduzida a um teor de Ti que exceda 0,3%, a um teor de Zr excedendo 0,2%, ou a um teor de W excedendo 3,0%. Um teor de B de menos de 0,0005% não produz e-feito. Um teor de B excedendo 0,01% degrada a dureza. Então, o teor de Ti é ajustado para 0,3% ou menos. O teor de Zr é ajustado para 0,2% ou menos. O teor de B é ajustado na faixa de 0,0005% a 0,01%. O teor de W é ajustado para 3,0% ou menos.
Cr + 0,5Ni - 20C + 0,45Cu + 0,4W > 11,3 (onde os símbolos dos elementos representam os teores (percentual em massa) dos elementos no aço, e um termo do elemento que não está contido é ignorado)
Para obter uma resistência à corrosão suficiente em um ambiente de gás dióxido de carbono a alta temperatura no qual um tubo de aço da presente invenção é usado, é necessário incorporar suficientemente elementos de ligação necessários para a resistência à corrosão e para reduzir o teor de C que degrada a resistência à corrosão. Assim, a relação Cr + 0,5Ni -20C + 0,45Cu + 0,4W > 11,3 é determinada.
Em relação à microestrutura do aço, do ponto de vista do fornecimento de uma capacidade de dilatação estável, preferivelmente a microes-trutura do aço tem martensita temperada como principal fase e uma fase selecionada entre:
um teor de austenita excedendo 5 por cento em volume;
um teor de martensita resfriada de 3 por cento em volume oumais; e
um teor de martensita resfriada de 3 por cento em volume ou mais e um teor de austenita de 5 por cento em volume ou mais.
Um método preferido para produzir um tubo de aço inoxidável incluído no Grupo 2 da presente invenção para produtos tubulares paracampos petrolíferos será descrito abaixo usando-se um tubo de aço sem costura como exemplo. Preferivelmente, um aço fundido tendo a composição descrita acima é formado em um lingote por um método conhecido de conformação de lingotes usando-se um conversor, um forno elétrico, um forno de fusão a vácuo, ou similar, seguido da conformação dos produtos, taiscomo barras, para tubos de aço usando-se um método conhecido inclusive um método de lingotamento contínuo ou um método de produção de lingotes por blocos. Esses produtos para tubos de aço são aquecidos e processados por trabalho a quente para produzir tubos usando-se um processo de produção tal como o processo geral "Mannesmann-plug mill" ou o processo "Man-nesmann-mandrel mill", formando assim tubos de aço sem costura tendo as dimensões desejadas. Após a produção de tubos, os tubos de aço sem costura são preferivelmente resfriados até a temperatura ambiente a uma taxa de resfriamento maior que a do resfriamento a ar.
Os tubos de aço resfriados após a produção de tubos podem serusados como tubos de aço da presente invenção. Preferivelmente os tubos de aço resfriados após a produção de tubos são submetidos à tempera ou a resfriamento e tempera.
Preferivelmente, o resfriamento pode ser executado reaquecen-do-se o produto até 800°C ou mais, mantendo os produtos a esta temperatura por 5 minutos ou mais, e resfriando-se os produtos até 200°C ou menos e preferivelmente até a temperatura ambiente a uma taxa de resfriamento maior que a do resfriamento a ar. A uma temperatura de aquecimento de800°C ou menor, uma microestrutura martensita não pode ser obtida , reduzindo assim a resistência, em alguns casos.
A tempera após o resfriamento é preferivelmente executado pelo aquecimento dos produtos até uma temperatura excedendo a temperatura Aci. O revenido a uma temperatura excedendo,a temperatura Aci resulta na precipitação de austenita ou martensita resfriada.
No caso onde os tubos de aço resfriados após a fabricação de tubos são submetidos apenas ao revenido, os tubos de aço são preferivelmente aquecidos até uma temperatura entre a temperatura Aci e 700°C.
Na presente invenção, do ponto de vista de capacidade de trabalho a quente, teores significativamente baixos de S, Si, Al e O melhoram a capacidade de trabalho a quente do aço. Assim, no caso onde os tubos de aço são produzidos com o aço, um processo de produção comum pode ser empregado sem qualquer modificação. O aço da presente invenção pode ser aplicado para tubos soldados por resistência elétrica e tubos de aço UOE bem como tubos de aço sem costura.
Exemplos
Exemplo 1 do Grupo 1 da invenção
A Tabela 1 mostra símbolos de amostras e composições de aço nos exemplos da invenção e nos exemplos comparativos. Esses aços fundidos tendo as composições químicas foram suficientemente degasificados e cada um foi conformado em um lingote de aço de 100 kg. Os tubos de aço tendo cada um um diâmetro externo de 83,8 milímetros (3,3 polegadas) e uma espessura de 12,7 milímetros (0,5 polegada) foram conformados com um modelo de pesquisa em uma usina de laminação sem costura. Foram cortados espécimes dos tubos de aço e foram submetidos ao resfriamento e revenido. Além disso, a capacidade de dilatação e a resistência à corrosão foram testadas. A Tabela 2 mostra os resultados dos testes de capacidade de dilatação. A capacidade de dilatação foi avaliada por um método no qual o limite da razão de dilatação é determinado pela inserção de plugs. A avaliação foi executada usando-se os plugs de forma que a razão de dilatação foi determinada em 5% dos incrementos. Uma meta de razão de dilatação é35% ou mais.
Além disso, os corpos de prova do teste de corrosão tendo cada um uma espessura de 3 mm, uma largura de 30 mm, e um comprimento de 40 mm foram formados a partir de tubos de aço dilatados em 15% por processamento mecânico. Um teste de corrosão foi executado sob as condições descritas abaixo. Condições do teste de corrosão
NaCI: solução aquosa a 20%, C02: 30 átomos, temperatura: 150°C, período de teste: 2 semanas
No teste de corrosão, a avaliação foi baseada na taxa de corrosão obtida pelo cálculo a partir da redução no peso de cada corpo de prova e na observação da presença ou ausência de corrosão por furos com uma lupa com aumento de 10x. A tabela 2 mostra os resultados.
Quando o teor de Cr é de 12% ou menos (tipo de aço: J), a taxa de corrosão é aumentada (n° 15). O limite permissível da taxa de corrosão é 0,127 mm/y.
Os resultados demonstram que os aços da presente invenção têm alta capacidade de dilatação e uma excelente resistência à corrosão e excelente resistência à corrosão pelo gás dióxido de carbono.
Portanto, os aços da presente invenção podem ser suficientemente usados como produtos tubulares dilatáveis para campos de petróleo.
Em cada um dos nos 16 a 19, conforme os exemplos comparativos, o teor de austenita (y) é menor que 20%, e a razão de expansão é baixa.Tabela 1
<table>table see original document page 24</column></row><table>Tabela 2
<table>table see original document page 25</column></row><table><table>table see original document page 26</column></row><table>Exemplo do Grupo 2 da invenção
Aços fundidos tendo as composições mostradas na Tabela 3 foram conformados em um forno de fundição a vácuo, suficientemente de-gasificados, e foram conformados cada um em um lingote de aço de 100 kg.
Os lingotes resultantes foram submetidos à laminaçao de perfuração a quente com um modelo de pesquisa em uma usina de laminaçao sem costura e foram resfriados a ar para produzir tubos cada um tendo um diâmetro interno de 83,8 milímetros (3,3 polegadas) e uma espessura de 12,7 milímetros (0,5 polegada). Espécimes foram cortados dos tubos de aço e foram submetidos a resfriamento e tempera sob as condições mostradas na Tabela 4.
Os espécimes após o tratamento foram testados como segue.
Teste para propriedades de tensão: um teste de tensão conforme a ASTM A370 foi executado na direção longitudinal de cada tubo para medir o limite de escoamento (YS) e o limite de resistência à tração (TS).
Investigação da microestrutura: uma microestrutura na porçãocentral na direção da espessura foi exposta por causticação. Fases marten-sita temperada, austenita e martensita resfriada foram identificadas pelo processamento da imagem para determinar a proporção (porcentagem em volume) de cada fase.
Teste de capacidade de dilatação: cada tubo foi dilatado pela
inerção de plugs, os diâmetros dos plugs sendo aumentados de tal maneira que a razão de dilatação ((diâmetro do plug - diâmetro interno inicial do tu-bo)/diâmetro interno inicial do tubo x 100 (%)) foi aumentada em incrementos de 5%. A avaliação da capacidade de dilatação foi executada na base da razão de dilatação (limite de dilatação) quando o tubo foi fraturado durante a dilatação. A razão de dilatação almejada é 25% ou mais.
Teste de corrosão: peças de teste de corrosão, cada uma tendo uma espessura de 3 mm, uma largura de 30 mm, e um comprimento de 40 mm foram conformadas a partir de tubos de aço dilatados em 15% por processamento mecânico. Um teste de corrosão foi executado (condições: os corpos de prova foram imersos em uma solução aquosa de 20% de NaCI a 140°C por duas semanas, a solução estando em equilíbrio com uma atrríos-fera de C02 sob uma pressão de 3MPa (30 atm)).
A avaliação da resistência à corrosão foi executada na base da taxa de corrosão obtida pelo cálculo a partir da redução no peso de cada corpo de prova após o teste e a observação da presença ou ausência de corrosão por furos com uma lupa com aumento, de 10x.
A tabela 4 mostra os resultados. Quando o teor de Cr é menor que 11,0%, a taxa de corrosão é aumentada. O limite permissível da taxa de corrosão é 0,127 mm/y. Quando o Mo não é contido, ocorre corrosão por furos. Os resultados demonstram claramente que os aços conforme os exemplos da invenção têm alta capacidade de dilatação e excelente resistência à corrosão pelo C02. Portanto, os tubos de aço da presente invenção podem ser usados suficientemente como produtos tubulares dilatáveis para campos petrolíferos.Tabela 3
<table>table see original document page 29</column></row><table>Tabela 4
<table>table see original document page 30</column></row><table><table>table see original document page 31</column></row><table>Exemplo do Grupo 3 da invenção
Aços fundidos tendo as composições mostradas na Tabela 5 foram formados em um forno de fusão a vácuo, suficientemente degasifica-dos, e foram conformados cada um em um lingote de 100 kg. Os lingotes resultantes foram submetidos a uma laminação.de perfuração a quente com um modelo de pesquisa em uma usina de laminação sem costura e foram resfriados a ar para produzir tubos tendo cada um um diâmetro externo de 83,8 milímetros (3,3 polegadas) e uma espessura de 12,7 milímetros (0,5 polegada). Espécimes foram cortados dos tubos de aço e foram submetidos ao resfriamento e tempera sob as condições mostradas na Tabela 6.
Os espécimes após o tratamento foram testados como segue. Propriedades do teste de tensão: um teste de tensão conforme a ASTM A370 foi executado na direção longitudinal de cada tubo para medir o limite de escoamento (YS) e o limite de resistência à tração (TS).
Investigação da microestrutura: uma microestrutura na porção central na direção da espessura foi exposta por causticação. Fases de martensita temperada, austenita e martensita resfriada foram identificadas por processamento de imagem para determinar a proporção (porcentagem em volume) de cada fase.
Teste de capacidade dé dilatação: Cada tubo foi dilatado pela inserção de plugs, o diâmetro dos plugs sendo aumentado de tal maneira que a razão de dilatação ((diâmetro do plug - diâmetro interno inicial do tubo) / diâmetro interno inicial do tubo x 100 (%)) foi aumentada. A avaliação da capacidade de dilatação foi executada na base da razão de dilatação (limite da razão de dilatação) quando o tubo durante a dilatação foi fraturado.
Teste de corrosão: Peças do teste de corrosão tendo cada uma uma espessura de 3,0 mm, uma largura de 30 mm, e um comprimento de 40 mm foram conformados a partir de tubos revenidos por processamento mecânico. Um teste de corrosão foi executado (condições: os corpos de prova foram imersos em uma solução aquosa de NaCI a 10% a 100°C por duas semanas, a solução estando em equilíbrio com uma atmosfera de C02 sob uma pressão de 30 atm). A avaliação da resistência à corrosão foi executadana base da taxa de corrosão obtida pelo cálculo a partir da redução de peso de cada corpo de prova após o teste e da observação da presença ou ausência da corrosão por furos com uma lupa com aumento de 10x.
A Tabela 6 mostra os resultados. Quando o teor de C é 0,05% ou menos, um limite da razão de dilatação de 40% ou mais foi garantido. Quando Cr + 0,5Ni - 20C + 0,45Cu + 0,4W é 11,3 ou menos, a taxa de corrosão é aumentada. Os resultados demonstram claramente que os aços conforme os exemplos da invenção têm alta capacidade de dilatação e excelente resistência à corrosão pelo C02. Portanto, os tubos de aço da presente invenção podem ser suficientemente usados como produtos tubulares para campos de petróleo em ambientes de poços de petróleo contendo gás dióxi-do de carbono.Tabela 5
<table>table see original document page 34</column></row><table>Tabela 6
<table>table see original document page 35</column></row><table><table>table see original document page 36</column></row><table>Aplicabilidade industrial
O tubo de aço inoxidável da presente invenção para produtos tubulares para campos petrolíferos tem resistência à corrosão suficiente e alta capacidade de trabalho na qual o tubo de aço pode ser dilatado a uma alta taxa de dilatação mesmo em ambientes severos de corrosão a alta temperatura contendo CO2 e Cl". O tubo de aço inoxidável é obtido por um aço com 13% de Cr tendo um teor de C notadamente menor que o da técnica conhecida, a limitação dos teores de C, Si, Mn, Cr, Mo, Ni, N e O, a formação de uma microestrutura tendo principalmente uma fase martensítica temperada com um teor de austenita que excede 20 por cento em volume ou com um teor de martensita resfriada de e por cento em volume ou mais, e um teor de austenita de 15 por cento em volume ou mais, limitação opcional dos teores de Cu, W e similares, e o controle da microestrutura. Portanto, o tubo de aço da presente invenção é adequado como produto tubular para campos petrolíferos usado nos ambientes de corrosão severa descritos acima. O aço da presente invenção tem excelente resistência à corrosão e capacidade de trabalho e assim pode ser aplicado a tubos soldados por resistência elétrica, e tubos de aço UOE.
Claims (10)
1. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos petrolíferos compreendendo, na base de percentual em massa, 0,01% a 0,05% de C, 0,50% ou menos de Si, 0,10% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de,P, 0,005% ou menos de S, 12,0% a 17,0% de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,01% a 0,15% de N, e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde a microestrutura que tem principalmente uma fase martensítica temperada, tem um teor de uma fase austenítica excedendo 20%.
2. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos de petróleo compreendendo, na base de percentual em massa, 0,01% a 0,05% de C, 0,50% ou menos de Si, 0,30"% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 12,0% a 17,0% de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,01% a 0,15% de N, pelo menos um elemento selecionado entre 0,20% ou menos de Nb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou menos de Ti, 0,2% ou menos de Zr, 0,0005% a 0,01% de Ca, 0,01% ou menos de B, e 3.0% ou menos de W, e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde uma microestrutura tendo principalmente uma fase martensítica temperada tem um teor de fase austenítica excedendo 20%.
3. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos de petróleo, compreendendo uma composição de aço de, na base de percentual em massa, menos de 0,010% de C, 0,50% ou menos de Si, 0,10"% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 11,0% a 15,0% de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, menos de 0,01% de N, 0,008% ou menos de O, e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde uma microestrutura de aço tem martensita temperada como fase principal e um teor de austenita excedendo 20 por cento em volume.
4. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos de petróleo, compreendendo umacomposição de aço de, na base de percentual em massa, menos de 0,010% de C, 0,50% ou menos de Si, 0,10 % a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 11,0% a 15,0% de Cr, 2,0% a 7,0% de Ni, 3,0% ou menos de Mo, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, menos de 0,01% de N, 0,008% ou menos de O, pelo menos um elemento selecionado entre 0,20% ou menos de Nb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou menos de Ti, 0,2% ou menos de Zr, 0,001% a 0,01% de Ca, 0,0005% a 0,01% de B, e 3.0% ou menos de W, e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde uma microestrutura do aço tem martensita temperada como fase principal e um teor de austenita excedendo --20 por cento em volume.
5. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos petrolíferos de acordo com a reivindicação 3 ou 4, onde um teor de austenita excedendo 20 por cento em volume é substituído por um teor de martensita resfriada de 3 por cento em volume ou mais e um teor de austenita de 15 por cento em volume ou mais.
6. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos petrolíferos, compreendendo uma composição de aço de, na base de percentual em massa, 0,05% ou menos de C, 0,50% ou menos de Si, 0,10"% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 10,5% a 17,0% de Cr, 0,5% a 7,0% de Ni, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,15% ou menos de N, 0,008% ou menos de O, e o saldo sendo Fe e as impurezas incidentais, onde Cr + 0,5Ni -20C > 11,3 é satisfeito.
7. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos de petróleo, compreendendo uma composição de aço de, na base de percentual em massa, 0,05% ou menos de C, 0,50% ou menos de Si, 0,10% a 1,50% de Mn, 0,03% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 10,5% a 17,0% de Cr, 0,5% a 7,0% de Ni, 0,05% ou menos de Al, 0,20% ou menos de V, 0,15% ou menos de N, 0,008% ou me-30 nos de O, pelo menos um elemento selecionado entre 0,20% ou menos de Nb, 3,5% ou menos de Cu, 0,3% ou menos de Ti, 0,2% ou menos de Zr, 0,001% a 0,01% de Ca, 0,0005% a 0,01% de B, e 3.0% ou menos de W, e osaldo sendo Fe e as impurezas incidentais,onde Cr +. 0,5Ni - 20C + 0,45Cu + 0I.4W > 11,3 é satisfeito.
8. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos petrolíferos de acordo com a reivindicação 6 ou 7, onde a microestrutura do aço tem martensita temperada como fase principal, e um teor de austenita excedendo 5 por cento em volume.
9. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilata-ção para produtos tubulares para campos petrolíferos de acordo com a reivindicação 6 ou 7, onde a microestrutura do aço tem martensita temperada como fase principal, e um teor de martensita resfriada de 3 por cento em volume ou mais.
10. Tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dila-tação para produtos tubulares para campos petrolíferos de acordo com a reivindicação 6 ou 7, onde a microestrutura do aço tem martensita temperada como fase principal, um teor de martensita resfriada de 3 por cento em volume ou mais, e um teor de austenita de 5 por cento em volume ou mais.
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Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5045178B2 (ja) * | 2007-03-26 | 2012-10-10 | 住友金属工業株式会社 | ラインパイプ用ベンド管の製造方法およびラインパイプ用ベンド管 |
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Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3250263B2 (ja) * | 1992-07-23 | 2002-01-28 | 住友金属工業株式会社 | 靭性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 |
| MY116920A (en) | 1996-07-01 | 2004-04-30 | Shell Int Research | Expansion of tubings |
| JP3509604B2 (ja) * | 1999-02-02 | 2004-03-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ラインパイプ用高Ｃｒ鋼管 |
| JP4449174B2 (ja) | 2000-06-19 | 2010-04-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 |
| JP4529269B2 (ja) * | 2000-10-05 | 2010-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐食性および溶接性に優れたラインパイプ用高Ｃｒマルテンサイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 |
| JP3666388B2 (ja) * | 2000-12-19 | 2005-06-29 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管 |
| DE60231279D1 (de) * | 2001-08-29 | 2009-04-09 | Jfe Steel Corp | Verfahren zum Herstellen von nahtlosen Rohren aus hochfester, hochzäher, martensitischer Rostfreistahl |
| JP4876350B2 (ja) | 2001-08-30 | 2012-02-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井用高強度鋼管継手の製造方法 |
| EP1514950B1 (en) * | 2002-06-19 | 2011-09-28 | JFE Steel Corporation | Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same |
| AR042494A1 (es) * | 2002-12-20 | 2005-06-22 | Sumitomo Chemical Co | Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro |
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2006
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