BR112019010681A2 - chapa de aço de alta resistência - Google Patents

chapa de aço de alta resistência Download PDF

Info

Publication number
BR112019010681A2
BR112019010681A2 BR112019010681A BR112019010681A BR112019010681A2 BR 112019010681 A2 BR112019010681 A2 BR 112019010681A2 BR 112019010681 A BR112019010681 A BR 112019010681A BR 112019010681 A BR112019010681 A BR 112019010681A BR 112019010681 A2 BR112019010681 A2 BR 112019010681A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
less
steel
martensite
area
fraction
Prior art date
Application number
BR112019010681A
Other languages
English (en)
Inventor
Sano Kohichi
Okamoto Riki
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of BR112019010681A2 publication Critical patent/BR112019010681A2/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

a presente invenção refere-se a uma chapa de aço de alta resistência em que: a composição química é, em %, em massa, c: 0,10 a 0,24%, mn: 3,50 a 12,00%, si: 0,005 a 5,00%, al: 0,005 a 5,00%, p: 0,15% ou menos, s: 0,030% ou menos, n: 0,020% ou me-nos, o: 0,010% ou menos, cr: 0 a 5,00%, mo: 0 a 5,00%, ni: 0 a 5.00%, cu: 0 a 5,00%, nb: 0 a 0,50%, ti: 0 a 0,50%, w: 0 a 0,50%, b: 0 a 0,010%, ca: 0 a 0,05%, mg: 0 a 0,05%, zr: 0 a 0,05%, rem: 0 a 0,05%, sb: 0 a 0,50%, sn: 0 a 0,50%, as: 0 a 0,05%, e v: 0 a 2,0%, com o saldo: fe e impurezas, e a estrutura de metal na posição de 1/4 de espessura é, em %, em área, austenita retida: 10,0 a 55,0%, mar-tensita temperada de alta temperatura: 30,0 a 75,0%, martensita tem-perada de baixa temperatura: 15,0 a 60,0%, com o saldo incluindo martensita fresca: 0 a 10,0%, perlita: 0 a 5,0%, e bainita: 0 a 5,0%.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO DE ALTA RESISTÊNCIA.
CAMPO TÉCNICO [0001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço de alta resistência, particularmente a uma chapa de aço de alta resistência com excelente conformabilidade.
TÉCNICA ANTECEDENTE [0002] Para assegurar tanto a segurança como a redução de peso de um corpo, componentes e similares de um automóvel, foram feitas tentativas para aprimorar a resistência de chapas de aço. Em geral, visto que uma chapa de aço é reforçada, seu alongamento uniforme, alongamento local e propriedades de expansão de furo se deterioram, o que degrada sua conformabilidade. Consequentemente, quando chapas de aço de alta resistência forem usadas como membros de um automóvel, um equilíbrio adequado entre resistências (resistência à tração, limite elástico) e a conformabilidade é necessário.
[0003] Em relação a uma demanda do alongamento uniforme, que é chamado de chapa de aço TRIP, para a qual a plasticidade induzida por transformação de austenita retida é usada foi proposto (por exemplo, vide os Documentos de Patente 1 e 2). Além disso, os Documentos de Patente 3 e 4 propõem que a microestrutura de aço é feita principalmente para incluir bainita e martensita temperada para melhorar as propriedades de expansão de furo e um alongamento local de uma chapa de aço TRIP.
[0004] Além disso, como uma chapa de aço que inclui mais austenita retida que um aço TRIP e tendo uma alta ductilidade maior que a do aço TRIP, por exemplo, o Documento de Não Patente 1 propõe um aço ao qual são adicionados mais de 3,0% de Mn.
[0005] O Documento de Patente 5 revela o uso de tratamento de têmpera para melhorar as propriedades de expansão de furo. A mar
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 9/86
2/48 tensita é dura em comparação com outros tipos de microestrutura de aço e, portanto, faz a diferença na dureza da microestrutura de aço que circunda a martensita grande, degradando o alongamento local e as propriedades de expansão de furo. Mediante a têmpera de martensita a uma baixa temperatura de 500°C ou menos, as propriedades de expansão de furo são acentuadas.
LISTA DE DOCUMENTOS DA TÉCNICA ANTERIOR [0006] DOCUMENTO DE PATENTE [0007] Documento de Patente 1: JP61 -217529A [0008] Documento de Patente 2: JP05-059429A [0009] Documento de Patente 3: JP2005-330584A [0010] Documento de Patente 4: JP2011 -241474A [0011] Documento de Patente 5: JP2012-237054A [0012] DOCUMENTO DE NÃO PATENTE [0013] Documento de Não Patente 1: Takashi Furukawa, Osamu Matsumura, Journal of the Japan Society for Heat Treatment, 37(4), p.204 (1997)
SUMÁRIO DA INVENÇÃO
PROBLEMA TÉCNICO [0014] Austenita retida pode ser obtida mediante a concentração de C e Mn em austenita para estabilizar a austenita mesmo à temperatura ambiente. Em particular, quando elementos de inibição de precipitação de carboneto como Si e Al forem adicionados, C é concentrado em austenita em transformação de bainita, o que pode estabilizar ainda mais a austenita.
[0015] As técnicas descritas nos Documentos de Patente 1 e 2 são baseadas no conceito acima. Quando uma quantidade de C adicionado for grande, a austenita retida pode ser aumentada, e como resultado, é possível obter uma chapa de aço com um equilíbrio satisfatório entre resistência e alongamento uniforme. Entretanto, as chapas de
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 10/86
3/48 aço são aquelas que incluem uma microestrutura de aço dura bem como ferrita macia como uma fase principal, o que faz uma grande diferença na dureza, tende a desenvolver um vazio e não pode aumentar o alongamento local.
[0016] A chapa de aço revelada no Documento de Patente 3 inclui bainita, que tem baixa ductilidade, como uma fase principal, e um alongamento uniforme da chapa de aço é baixo como um todo, o que causa um problema em que tal chapa de aço não pode ser usada para fabricar um membro de formato complexo para um automóvel.
[0017] Quando o método revelado no Documento de Patente 4 é usado, é difícil fixar uma quantidade predeterminada de austenita retida em uma chapa de aço resultante, o que torna o alongamento uniforme insuficiente.
[0018] Além disso, a chapa de aço revelada no Documento de Não Patente 1 também é produzida a partir de uma microestrutura de aço compósita de martensita temperada macia e microestrutura de aço dura e, portanto, é difícil acentuar a propriedade de expansão de furo conforme com as chapas de aço dos Documentos de Patente 1 e 2. Além disso, a chapa de aço revelada no Documento de Não Patente 1 tem um baixo limite elástico, pois a mesma é produzida a partir da martensita temperada macia e austenita, o que causa um problema.
[0019] No método descrito no Documento de Patente 5, é difícil aumentar a fração de martensita que é temperada à baixa temperatura. O método do Documento de Patente 5 inclui simplesmente um processo de recozimento em que o recozimento é realizado em um ponto de Acs ou menos, um processo de resfriamento em que o resfriamento até a temperatura ambiente é realizado, e um processo de têmpera em que a têmpera é realizada. Para aumentar a martensita temperada à baixa temperatura, é necessário aumentar a martensita através do resfriamento.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 11/86
4/48 [0020] Entretanto, para aumentar a martensita, é necessário desestabilizar a austenita no processo de recozimento. Como resultado, visto que a austenita é desestabilizada, há um problema em que EL (alongamento) diminui significativamente devido à redução em uma fração de austenita retida ou deterioração na estabilização, mesmo quando a fração é garantida.
[0021] Como será descrito mais adiante, um tamanho de austenita retida em martensita temperada de alta temperatura não pode ser reduzido suficientemente, e não é possível obter um alongamento uniforme e alongamento local altos, bem como alto limite elástico e alta resistência, que são um objetivo da presente invenção.
[0022] Como descrito acima, com um aço convencional, é difícil garantir tanto o produto entre a resistência à tração e o alongamento local quanto o produto entre o limite elástico e o alongamento uniforme.
[0023] Os presentes inventores propostos, no documento PCT/JP2016/067448, uma chapa de aço recozida por galvanização que é excelente em deformabilidade uniforme e deformabilidade local. Enquanto o documento PCT/JP2016/067448 garante tanto um produto de resistência à tração e alongamento local como um produto de limite elástico e alongamento uniforme, seu teor de C é relativamente alto, o que pode degradar a soldabilidade em ponto e exige aprimoramento no padrão atual de soldagem em ponto.
[0024] Portanto, na presente invenção, os presentes inventores conduziram estudos sobre como garantir uma fração predeterminada ou mais de austenita retida enquanto limita o teor de C.
[0025] Um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço de alta resistência com Mn: 3,50 % em massa ou mais e C: 0,24 %, em massa, ou menos incluindo austenita retida (mais adiante neste documento, pode ser chamado de γ residual) que tem alongamento
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 12/86
5/48 uniforme e alongamento local altos.
SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0026] A presente invenção é realizada para resolver os problemas descritos acima, e a essência da presente invenção é a seguinte chapa de aço de alta resistência.
[0027] (1) Uma chapa de aço de alta resistência que tem uma composição química que consiste em, em porcentagem em massa: [0028] C: 0,10 a 0,24%;
[0029] Mn: 3,50 a 12,00%;
[0030] Si: 0,005 a 5,00%;
[0031] Al: 0,005 a 5.00%;
[0032] P: 0,15% ou menos;
[0033] S: 0,030% ou menos;
[0034] N: 0,020% ou menos;
[0035] O: 0,010% ou menos;
[0036] Cr: 0 a 5,00%;
[0037] Mo: 0 a 5,00%;
[0038] Ni: 0 a 5,00%;
[0039] Cu: 0 a 5,00%;
[0040] Nb: 0 a 0,50%;
[0041] Ti: 0 a 0,50%;
[0042] W: 0 a 0,50%;
[0043] B:0a0,010%;
[0044] Ca: 0 a 0,05%;
[0045] Mg: 0 a 0,05%;
[0046] Zr: 0 a 0,05%;
[0047] REM:0a0,05%;
[0048] Sb: 0 a 0,50%;
[0049] Sn: 0 a 0,50%;
[0050] As: 0 a 0,05%; e
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 13/86
6/48 [0051] V:0a2,0%;
[0052] com o saldo: Fe e impurezas, em que [0053] uma microestrutura de aço em uma posição de 1/4 de espessura de chapa inclui, em porcentagem em área:
[0054] austenita retida: 10,0 a 55,0%;
[0055] martensita temperada de alta temperatura: 30,0 a 75,0%; e [0056] martensita temperada de baixa temperatura: 15,0 a 60,0%;
[0057] com o saldo incluindo:
[0058] martensita fresca: 0 a 10,0%;
[0059] perlita: 0 a 5,0%; e [0060] bainita: 0 a 5,0%.
[0061] (2) A chapa de aço de alta resistência de acordo com (1), em que, na microestrutura de aço, um total de frações de área da martensita fresca, da perlita e da bainita é, em porcentagem de área, 0 a 5,0%.
[0062] (3) A chapa de aço de alta resistência de acordo com (1) ou (2), em que, na microestrutura de aço, as frações de área da perlita e da bainita são 0%.
[0063] (4) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (3), em que a chapa de aço tem uma resistência à tração de 1180 MPa ou mais e uma espessura de chapa de 0,8 a 3,2 mm.
[0064] (5) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (4), em que a composição química contém, em porcentagem em massa, C: 0,13 a 0,21%.
[0065] (6) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (5), em que a composição química contém, em porcentagem em massa, Mn: 4,0 a 7,0%.
[0066] (7) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (6), em que a composição química contém, em
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 14/86
7/48 porcentagem em massa, Cr: 0 a 1,50%.
[0067] (8) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (7), em que a composição química contém, em porcentagem em massa, Mo: 0 a 1,00%.
[0068] (9) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (8), em que a composição química contém, em porcentagem em massa, Ni: 0 a 1,50%.
[0069] (10) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (9), em que a composição química contém, em porcentagem em massa, Cu: 0 a 1,50%.
[0070] (11) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (10), em que a composição química contém, em porcentagem em massa, B: 0 a 0,003%.
[0071] (12) A chapa de aço de alta resistência de acordo com qualquer um dentre (1) a (11), em que uma superfície da chapa de aço inclui uma camada galvanizada, uma camada recozida por galvanização, ou uma camada de chapeamento de liga de Zn-Ni.
EFEITO VANTAJOSO DA INVENÇÃO [0072] De acordo com a presente invenção, é possível obter uma chapa de aço de alta resistência com um alto alongamento uniforme e um alto alongamento local.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0073] [Figura 1] A Figura 1 é um gráfico que ilustra uma relação entre a fração de área de martensita temperada de baixa temperatura e YSx uEL.
[0074] [Figura 2] A Figura 2 é um gráfico que ilustra uma relação entre a fração de área de martensita temperada de baixa temperatura e YR.
[0075] [Figura 3] A Figura 3 é um gráfico que ilustra uma relação entre a fração de área de austenita retida e YS x uEL.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 15/86
8/48 [0076] [Figura 4] A Figura 4 é um gráfico que ilustra uma relação entre a fração de área de austenita retida e TS x IEL.
[0077] [Figura 5] A Figura 5 é um gráfico que ilustra uma relação entre a fração de área de martensita temperada de alta temperatura e YS x uEL.
[0078] [Figura 6] A Figura 6 é um gráfico que ilustra uma relação entre a fração de área de martensita fresca e TS x IEL.
DESCRIÇÃO DA MODALIDADE [0079] Os presentes inventores conduziram estudos intensivos sobre uma técnica para resolver os problemas descritos acima. Como resultado, constatou-se que na chapa de aço, a dispersão de uma determinada quantidade ou mais de yresidual, e a introdução na chapa de aço de quantidades predeterminadas de martensita temperada a alta temperatura, que é temperada à alta temperatura, e martensita temperada de baixa temperatura, que é temperada à baixa temperatura, em combinação permitem que um alongamento uniforme (uEL) e alongamento local (IEL) altos bem como limite elástico (YS) e resistência à tração (TS) altos sejam obtidos.
[0080] Em um aço TRIP normal, o alongamento uniforme é aumentado tornando a austenita retida presente no aço, porém a ferrita está presente, o que diminui o limite elástico. Há um método para aumentar o YS, em que uma fase principal é realizada para incluir bainita e martensita temperada, porém a ductilidade da fase principal é baixa, e o alongamento uniforme não pode ser aumentado pelo método.
[0081] Os presentes inventores constataram que o YS pode ser aumentado introduzindo no aço tanto martensita temperada a alta temperatura que é excelente em equilíbrio entre ductilidade e dureza, e martensita temperada de baixa temperatura, e YS x uEL e TS x IEL podem ser aumentados tornando, adicionalmente, a austenita retida presente.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 16/86
9/48 [0082] A presente invenção é realizada com base nas constatações descritas acima. Os requisitos da presente invenção serão descritos abaixo em detalhe.
[0083] (A) Composição Química [0084] As razões para limitar os teores de elementos são conforme descritas a seguir. Na descrição a seguir, o símbolo % para teores significa porcentagem em massa.
[0085] C: 0,10 a 0,24% [0086] C (carbono) é um elemento necessário para aprimorar a resistência de chapa de aço e garantir a austenita retida. C também é um elemento que contribui para aprimorar a resistência de martensita temperada de baixa temperatura. Quando um teor de C for menor que 0,10%, é difícil obter uma resistência suficiente de chapa de aço e uma quantidade suficiente de austenita retida. Em contrapartida, quando o teor de C for maior que 0,24%, perlita e cementita se precipitam em uma grande quantidade, degradando a ductilidade local significativamente. Consequentemente, o teor de C é ajustado para 0,10 a 0,24%. O teor de C é, de preferência, 0,12% ou mais ou 0,13% ou mais, com mais preferência, 0,15% ou mais ou 0,17% ou mais. O teor de C é, de preferência, 0,24% ou menos ou 0,23% ou menos, com mais preferência, 0,22% ou menos ou 0,21% ou menos.
[0087] Mn: 3,50 a 12,00% [0088] Mn (manganês) e, conforme com C, um elemento necessário para fixar a austenita retida. Quando um teor de Mn for menor que 3,50%, o efeito de adição não é suficientemente exercido. Em contrapartida, quando o teor de Mn for maior que 12,00%, uma quantidade de austenita aumenta excessivamente, e martensita temperada de baixa temperatura não é obtida, resultando em uma redução na resistência à tração e limite elástico. O teor de Mn é, de preferência, 3,80% ou mais ou 4,00% ou mais, com mais preferência, 4,40% ou mais,
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 17/86
10/48
4,80% ou mais ou 5,10% ou mais. O teor de Mn é, de preferência, 11,00% ou menos ou 10,00% ou menos, com mais preferência, 9,00% ou menos, 8,00% ou menos ou 7,00% ou menos.
[0089] Si: 0,005 a 5,00% [0090] Al: 0,005 a 5,00% [0091] Si e Al são desoxidantes e também elementos que têm o efeito de estabilizar a ferrita e impedir a precipitação da cementita, durante o recozimento. Quando um teor de Si ou Al for menor que 0,005%, o efeito de adição não é suficientemente exercido. Em contrapartida, quando o teor de Si e Al for maior que 5,00%, a textura da superfície, a capacidade de pintura e a soldabilidade se deterioram. Consequentemente, os teores de Si e Al são ambos ajustados para 0,005 a 5,00%.
[0092] Os teores de ambos os elementos são, de preferência, 0,010% ou mais, com mais preferência, 0,020% ou mais, com mais preferência ainda, 0,030% ou mais. Em particular, o teor de Si pode ser ajustado para 0,50% ou mais, 0,90% ou mais ou 1,05% ou mais. Os teores de ambos os elementos são, de preferência, 3,50% ou menos, com mais preferência, 2,50% ou menos, com mais preferência ainda, 2,10% ou menos. Em particular, o teor de Al pode ser ajustado para 1,00% ou menos.
[0093] Se o teor de Al for maior que 5,00%, a ferrita delta permanece à temperatura ambiente. A ferrita delta é transformada em ferrita alongada por laminação a quente. A ferrita recebe tensões concentradas durante um teste de tensão e prensagem, que faz com que uma amostra para teste ou uma chapa de aço possa ser quebrada. Também nesse sentido, Al é ajustado para 5,00% ou menos. Para aprimorar a qualidade da chapa de aço, é preferível ajustar Si + Al: 0,80% ou mais, com mais preferência, 1,00% ou mais.
[0094] P: 0,15% ou menos
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 18/86
11/48 [0095] P (fósforo) é um elemento de impureza que está inevitavelmente contido a partir de uma matéria-prima de aço. Quando um teor de P for maior que 0,15%, a ductilidade e a soldabilidade se deterioram. Consequentemente, o teor de P é ajustado para 0,15% ou menos. O teor de P é, de preferência, 0,10% ou menos, 0,05% ou menos, ou 0,020% ou menos. Um limite inferior do teor de P é ajustado para 0%; entretanto, a redução do teor de P para menos de 0,0001% aumenta os custos de produção significativamente e, portanto, o limite inferior pode ser ajustado para 0,0001%.
[0096] S: 0,030% ou menos [0097] S (enxofre) é um elemento de impureza que está inevitavelmente contido a partir de uma matéria-prima de aço. Quando um teor de S for maior que 0,030%, a laminação a quente produz um MnS expandido, resultando em deteriorações na ductilidade e conformabilidade como propriedades de expansão de furo. Consequentemente, o teor de S é ajustado para 0,030% ou menos. O teor de S é, de preferência, 0,015% ou menos ou 0,009% ou menos. Um limite inferior do teor de S é ajustado para 0%; entretanto, a redução do teor de S para menos de 0,0001% aumenta os custos de produção significativamente e, portanto, o limite inferior pode ser ajustado para 0,0001%.
[0098] N: 0,020% ou menos [0099] N (nitrogênio) é um elemento de impureza que está inevitavelmente contido a partir de uma matéria-prima de aço ou em um processo de produção de aço. Quando um teor de N for maior que 0,020%, a ductilidade se deteriora. Consequentemente, o teor de N é ajustado para 0,020% ou menos. O teor de N é, de preferência, 0,015% ou menos, 0,010% ou menos, 0,0070% ou menos ou 0,0050% ou menos. Um limite inferior do teor de N é ajustado para 0%; entretanto, a redução do teor de N para menos de 0,0001% aumenta os custos de produção significativamente e, portanto, o limite inferior pode
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 19/86
12/48 ser ajustado para 0,0001%.
[00100] O: 0,010% ou menos [00101] O (oxigênio) é um elemento de impureza que é inevitavelmente contido após a desoxidação. Quando um teor de O for maior que 0,010%, a ductilidade se deteriora. Consequentemente, o teor de O é ajustado para 0,010% ou menos. O teor de O é, de preferência, 0,007% ou menos, 0,004% ou menos, ou 0,0025% ou menos. Um limite inferior de O é ajustado para 0%; entretanto, a redução do teor de O para menos de 0,0001% aumenta os custos de produção significativamente e, portanto, o limite inferior pode ser ajustado para 0,0001%.
[00102] Uma chapa de aço recozida por galvanização de acordo com a presente invenção pode conter, além dos elementos descritos acima, um ou mais elementos selecionados dentre Cr, Mo, Ni, Cu, Nb, Ti, W, B, Ca, Mg, Zr, REM, Sb, Sn, As e V pelos respectivos teores descritos a seguir.
[00103] Cr: 0 a 5,00% [00104] Mo: 0 a 5,00% [00105] Ni: 0 a 5,00% [00106] Cu:0a5,00% [00107] Cr (cromo), Mo (molibdênio), Ni (níquel) e Cu (cobre) são elementos que contribuem para o aprimoramento da resistência de uma chapa de aço e podem estar contidos conforme necessário. Entretanto, quando todos os teores de Cr, Mo, Ni e Cu forem maiores que 5,00%, a resistência aumenta excessivamente, resultando em deterioração na ductilidade. Consequentemente, os teores de Cr, Mo, Ni e Cu são ajustados para 5,00% ou menos.
[00108] Os teores dos elementos são, de preferência, 4,00% ou menos ou 3,00%, com mais preferência, 2,00% ou menos ou 1,00% ou menos, com mais preferência ainda, 0,80% ou menos ou 0,50% ou menos. Os limites inferiores desses elementos são 0%, porém para
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 20/86
13/48 obter o efeito descrito acima, definir um teor de um ou mais elementos selecionados a partir dos elementos a 0,01% ou mais não causa problemas, e o teor pode ser ajustado para 0,02% ou mais. Para reduzir os custos da liga, um total do teor pode ser ajustado para 2,00% ou menos, 1,50% ou menos, 1,10% ou menos, 0,7% ou menos ou 0,40% ou menos.
[00109] Nb: 0 a 0,50% [00110] Ti: 0 a 0,50% [00111] W:0a0,50% [00112] Nb (nióbio), Ti (titânio) e W (tungstênio) são elementos que contribuem para o aprimoramento da resistência de uma chapa de aço formando seus carbonetos finos, nitretos ou carbonitretos e, portanto, podem estar contidos conforme necessário. Entretanto, quando todos os teores de Nb, Ti e W forem maiores que 0,50%, a resistência aumenta excessivamente, resultando em deterioração na ductilidade. Consequentemente, os teores de Nb, Ti e W são ajustados para 0,50% ou menos.
[00113] Os teores dos elementos são, de preferência, 0,40% ou menos ou 0,20% ou menos, com mais preferência, 0,10% ou menos ou 0,05% ou menos. Os limites inferiores desses elementos são 0%, porém para obter o efeito descrito acima, definir um teor de um ou mais elementos selecionados a partir dos elementos a 0,005% ou mais não causa problemas, e o teor pode ser ajustado para 0,008% ou mais. Para reduzir os custos da liga, um total do teor pode ser ajustado para 0,50% ou menos, 0,20% ou menos, 0,10% ou menos ou 0,05% ou menos.
[00114] B:0a0,010% [00115] B é um elemento que contribui para o aprimoramento da resistência de uma chapa de aço atrasando a transformação e contribui para o reforço dos contornos de grão, precipitando nos limites dos
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 21/86
14/48 grãos e, portanto, podendo ser contidos quando necessário. Em contrapartida, quando um teor de B for maior que 0,010%, os compostos de B se precipitam em uma grande quantidade, resultando na fragilização da chapa de aço. Consequentemente, o teor de B é ajustado para 0,010% ou menos. O teor de B é, de preferência, 0,005% ou menos ou 0,0030% ou menos, com mais preferência, 0,0020% ou menos ou 0,0016% ou menos. Um limite inferior de B é 0%, porém para obter o efeito descrito acima, ajustar o teor de B para 0,0002% ou mais não causa problemas, e o teor pode ser ajustado para 0,0003% ou mais. [00116] Ca: 0 a 0,05% [00117] Mg: 0 a 0,05% [00118] Zr: 0 a 0,05% [00119] REM: 0 a 0,05% [00120] Ca (cálcio), Mg (magnésio), Zr (zircônio), REM (elemento de terra rara) são elementos que contribuem para aprimoramentos de ductilidade local e propriedades de expansão de furo controlando os formatos de sulfetos e óxidos e, portanto, podem estar contidos conforme necessário. Entretanto, quando todos os teores de Ca, Mg, Zr e REM forem maiores que 0,50%, a trabalhabilidade se deteriora. Consequentemente, os teores de Ca, Mg, Zr e REM são ajustados para 0,05% ou menos.
[00121] Os teores dos elementos são, de preferência, 0,03% ou menos ou 0,01% ou menos, com mais preferência, 0,0060% ou menos ou 0,0040% ou menos. Em um caso em que dois ou mais elementos selecionados a partir de Ca, Mg, Zr e REM estão contidos em combinação, um total de teores dos elementos é, de preferência, ajustado para 0,05% ou menos ou 0,02% ou menos, com mais preferência, 0,01% ou menos ou 0,0060% ou menos. Os limites inferiores desses elementos são 0%, porém para obter o efeito descrito acima, um teor de um ou mais elementos selecionados a partir dos elementos pode
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 22/86
15/48 ser ajustado para 0,0001%, e o teor pode ser ajustado para 0,0002% ou mais.
[00122] Aqui, na presente invenção, REM refere-se a Sc (escândio), Y (ítrio) e lantanídeos, 17 elementos no total, e o teor de REM significa um teor total desses elementos. Na prática industrial, os lantanídeos são adicionados em uma forma de mischmetal.
[00123] Sb: 0 a 0,50% [00124] Sn: 0 a 0,50% [00125] Sb (antimônio) e Sn (estanho) são elementos que têm efeitos de aprimorar a textura de superfície e aumentar a capacidade de chapeamento impedindo que os elementos oxidáveis, incluindo Mn, Si e/ou Al ou similares na chapa de aço, se dispersem para formar os seus óxidos e, portanto, possam estar contidos conforme necessário. Entretanto, quando ambos os teores de Sb e Sn são maiores que 0,50%, o efeito de adição é saturado. Consequentemente, os teores de Sb e Sn são ajustados para 0,50% ou menos.
[00126] Os teores dos elementos são ambos, de preferência, 0,35% ou menos ou 0,15% ou menos, com mais preferência, 0,08% ou menos ou 0,03% ou menos. Os limites inferiores desses elementos são 0%, porém para obter o efeito descrito acima, um teor de um ou mais elementos selecionados a partir dos elementos pode ser ajustado para 0,010% ou mais.
[00127] As: 0 a 0,05% [00128] As (arsênico) é, conforme com Sb e Sn, um elemento que tem efeitos de aprimorar a textura de superfície e aumentar a capacidade de chapeamento impedindo que os elementos oxidáveis, incluindo Mn, Si e/ou Al ou similares na chapa de aço, se dispersem para formar os seus óxidos e, portanto, possam estar contidos conforme necessário. Entretanto, quando um teor de As for maior que 0,05%, o efeito de adição é saturado. Consequentemente, o teor de As é ajus
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 23/86
16/48 tado para 0,05% ou menos. O teor de As é, de preferência, 0,02% ou menos, com mais preferência, é 0,01% ou menos. Um limite inferior de As é 0%, porém para obter o efeito descrito acima, o teor de As pode ser ajustado para 0,005% ou mais. Um total de Sb, Sn e As pode ser ajustado para 0,05% ou menos, 0,03% ou menos ou 0,01% ou menos, conforme necessário.
[00129] V:0a2,0% [00130] V (vanádio) é um elemento que contribui para o aprimoramento de resistência e tenacidade formando precipitações e refino de grãos e, portanto, pode estar contido conforme necessário. Entretanto, quando um teor de V for maior que 0,50%, o efeito acima é saturado, resultando em um aumento nos custos de produção. Consequentemente, o teor de V é ajustado para 2,0% ou menos ou 1,0% ou menos. Os teores de V são, de preferência, 0,50% ou menos ou 0,30% ou menos, com mais preferência, 0,10% ou menos, com mais preferência ainda, 0,06% ou menos. Um limite inferior de V é 0%, porém para obter o efeito descrito acima, o teor de V pode ser ajustado para 0,001% ou mais ou 0,005% ou mais.
[00131] Na composição química da chapa de aço de acordo com a presente invenção, o saldo consiste em Fe e impurezas.
[00132] O termo impurezas significa, no presente documento, componentes que são misturados em uma chapa de aço na produção industrial da chapa de aço, devido a vários fatores, incluindo matériasprimas tais como minérios e sucatas, e um processo de produção, e podem ser misturados na chapa de aço dentro da faixa em que as impurezas não têm efeito adverso na presente invenção.
[00133] (B) Microestrutura de Chapa de Aço [00134] Uma microestrutura de aço em uma posição de 1/4 de espessura de chapa da chapa de aço de acordo com a presente invenção será descrita. Uma fração de área de uma microestrutura de aço
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 24/86
17/48 muda dependendo de uma condição de recozimento e influencia propriedades mecânicas incluindo resistência, alongamento uniforme, alongamento local e similares. As propriedades mecânicas desejadas diferem, por exemplo, entre os componentes de um automóvel e, portanto, uma condição de recozimento é selecionada conforme necessário para controlar as frações de área de microestruturas de aço diferentes. Na descrição a seguir,% significa % de área.
[00135] Austenita retida: 10,0 a 55,0% [00136] Austenita retida (mais adiante, também chamada de 'yesidual) é uma microestrutura de aço que exerce plasticidade induzida por transformação, aumentando a ductilidade, particularmente alongamento uniforme. Para que a chapa de aço de acordo com a presente invenção obtenha um excelente alongamento uniforme, uma fração de área do γ residual precisa ser ajustada para 10,0% ou mais. Em contrapartida, quando a fração de área do γ residual for maior que 55,0%, o limite elástico diminui e, portanto, a fração de área do γ residual é ajustada para 55,0% ou menos. A fração de área do γ residual é, de preferência, 13,0% ou mais, 15,0% ou mais ou 18,0% ou mais, com mais preferência, 20,0% ou mais. A fração de área do γ residual é, de preferência, 50,0% ou menos, com mais preferência, 45,0% ou menos, 40,0% ou menos, 35,0% ou menos ou 31,0% ou menos.
[00137] γ residual na microestrutura de aço de acordo com a presente invenção inclui principalmente aqueles tendo formatos finos como ripas martensíticas. Uma espessura do γ residual fino é 1 qm ou menos, principalmente cerca de 0,02 a 0,1 qm. Com a produção do γ residual em formato de ripa e martensita temperada de baixa temperatura que serão descritos posteriormente coexistem é difícil usar um método convencional e podem ser obtidos empregando-se um método de produção que será descrito posteriormente. O método convencional refere-se a um método para obter γ residual produzindo fases únicas
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 25/86
18/48 de austenita, e então, resfriar as fases únicas de austenita até a temperatura ambiente para produzir martensita, e então, aquecer a martensita em uma região de duas fases para fazer com que C e Mn se concentrem em austenita (por exemplo, vide o Documento de Não Patente 1 e o Documento de Patente 4).
[00138] Na presente invenção, um segundo processo de resfriamento precisa ser realizado para promover um estado de estrutura em que há austenita e martensita, conforme será descrito posteriormente. Então, um segundo processo de recozimento é realizado para produzir austenita a partir da martensita para formar a austenita na microestrutura de aço em formato de ripa fina. A microestrutura de aço que circunda a austenita é martensita temperada de alta temperatura. A austenita é transformada em austenita retida através de um processo de resfriamento até temperatura ambiente.
[00139] A austenita após o segundo processo de resfriamento consiste em estruturas relativamente grossas e é transformada em martensita através de um terceiro processo de resfriamento. Através dos processos acima, é possível fazer com que austenita em formato de ripa e martensita temperada de baixa temperatura coexistam.
[00140] Martensita temperada de alta temperatura: 30,0 a 75,0% [00141] Martensita temperada de alta temperatura é martensita que é temperada principalmente a cerca de 550 a 700°C, e como medir a martensita temperada a alta temperatura será descrito posteriormente. Para melhorar a conformabilidade, uma fração de área da martensita temperada a alta temperatura é ajustada entre 30,0 e 75,0%. A fração de área da martensita temperada de alta temperatura é, de preferência, 33,0% ou mais, 36,0% ou mais ou 38,0% ou mais, e é, de preferência, 70,0% ou menos, 65,0% ou menos, 60,0% ou menos ou 55,0% ou menos.
[00142] Martensita temperada de baixa temperatura: 15,0 a 60,0%
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 26/86
19/48 [00143] Martensita temperada de baixa temperatura é a estrutura obtida por têmpera, principalmente a cerca de 250 a 480°C, martensita fresca produzida no terceiro processo de resfriamento será descrito posteriormente, e como medir a martensita temperada de baixa temperatura será descrito posteriormente.
[00144] A martensita temperada de baixa temperatura tem um baixo alongamento uniforme, porém resiste à redução do alongamento local em comparação com a martensita fresca descrita posteriormente e é excelente em limite elástico e resistência à tração. Por esse motivo, uma fração de área da martensita temperada de baixa temperatura é ajustada para 15,0% ou mais. A fração de área da martensita temperada de baixa temperatura pode ser ajustada de acordo com um nível de resistência desejado, porém uma quantidade excessiva de martensita temperada de baixa temperatura diminui o alongamento uniforme e, portanto, a fração de área é ajustada para 60,0% ou menos. Para aprimorar a conformabilidade, um limite inferior da martensita temperada de baixa temperatura pode ser ajustado para 20,0%, 25,0%, 30,0%, 34,0% ou 38,0%. Para aprimorar o alongamento uniforme, um limite superior da martensita temperada de baixa temperatura pode ser ajustado para 55,0%, 50,0%, 46,0% ou 42,0%.
[00145] Na microestrutura de aço na posição de 1/4 de espessura da chapa da chapa de aço de acordo com a presente invenção, o saldo inclui martensita, perlita e bainita frescas.
[00146] Martensita fresca: 0 a 10,0% [00147] Em um processo de têmpera, uma pequena quantidade de cementita precipita-se a partir da austenita, o que desestabiliza a austenita e, em um processo de resfriamento após o processo de têmpera, a martensita fresca pode ser produzida. Quando uma fração de área da martensita fresca for maior que 10,0%, o YS e o alongamento local diminuem e, além disso, a fração de área do γ residual é reduzi
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 27/86
20/48 da, resultando em uma redução no alongamento uniforme. Consequentemente, a fração de área da martensita fresca é ajustada para 10,0% ou menos. A fração de área da martensita fresca é, de preferência, 5,0% ou menos, com mais preferência, 3,0% ou menos, com a máxima preferência, 0%, ou seja, uma microestrutura de aço sem a martensita fresca.
[00148] Perlita: 0 a 5,0% [00149] A perlita pode ser produzida a partir de austenita no resfriamento durante o recozimento, ou durante o tratamento de recozimento por galvanização no chapeamento. Quando uma fração de área da perlita for maior que 5,0%, a fração de área do γ residual é reduzida, resultando em reduções significativas na resistência e ductilidade. Consequentemente, a fração de área da perlita é ajustada para 5,0% ou menos. A fração de área da perlita é, de preferência, a menor possível, de preferência, 3,0% ou menos, com a máxima preferência, 0%. [00150] Bainita: 0 a 5,0% [00151] A microestrutura de aço de acordo com a presente invenção pode conter bainita. A transformação da bainita resiste à progressão com o teor de Mn da chapa de aço de acordo com a presente invenção, e uma fração de área da bainita é ajustada para 5,0% ou menos. A fração de área da bainita é, de preferência, 3,0% ou menos, com a máxima preferência, 0%.
[00152] Um total das frações de área da martensita fresca, a perlita, e a bainita podem ser ajustadas para 5,0% ou menos, 3,0% ou menos ou 1,0% ou menos. É mais preferível que o total das frações de área desses tipos de microestrutura de aço no saldo é 0%.
[00153] Um método para determinar a fração de área de cada um dos tipos de microestrutura de aço na presente invenção será descrito abaixo.
[00154] Primeiramente, uma amostra incluindo um corte transversal
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 28/86
21/48 que é cortado de modo a ser paralelo a uma direção de laminação e é submetido a polimento espelhado e, então, a moagem eletrolítica é preparada e, em seguida, as regiões da amostra que se encontram em uma posição de 1/4 de espessura de chapa (doravante chamada de posição de 1/4 espessura da chapa), 100 pm x 100 pm ou mais na área, e estão espaçadas umas das outras por 0,1 pm, são medidas usando um SEM-EBSD. Subsequentemente, o software de análise de TSL Solutions Ltd. é usado para calcular um valor médio de qualidades de grãos de imagem em grão (Qualidade de Imagem Média de Grão: valor de GAIQ). Então, uma fração de área de uma região determinada como FCC é determinada para ser a fração de área da austenita retida.
[00155] Em seguida, um método descrito em F. S. Lepera: Journal of Metals 32, No. 3, (1980) 38 a 39 é usado para gravar o corte transversal paralelo à direção de laminação, para expor a martensita fresca e a austenita retida. Subsequentemente, uma observação é realizada na posição de 1/4 de espessura de chapa sob um microscópio óptico em ampliação de 1000x, e uma fotografia de microestrutura de aço é submetida a processamento de imagens, para medir uma fração de área total (%) da martensita fresca e da austenita retida. Presume-se que o reagente de desbaste seja feito misturando uma solução de 4% de Na2S20õ dissolvida em água destilada e uma solução de 4% [06Η2(ΝΟ)3ΟΗ] dissolvida em etanol a 1:1.
[00156] Então, a fração de área da martensita fresca é determinada subtraindo a fração de área da austenita retida medida pelo método descrito acima a partir de um valor da fração de área total da martensita fresca e da austenita retida.
[00157] Então, uma fração de grãos que têm valores GAIQ na posição de 1/4 de espessura de chapa de 5000 ou menos é determinada como a fração de área total da martensita temperada de baixa tempe
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 29/86
22/48 ratura e da martensita fresca. A fração de área da martensita temperada de baixa temperatura é determinada subtraindo a fração de área da martensita fresca a partir desse valor.
[00158] Um corte transversal perpendicular à direção de laminação é realizado, submetido a polimento espelhado e, então, desbastado usando Nital. Uma observação SEM é realizada na amostra. A observação SEM é realizada em ampliação de 5000x, e como uma região de medição, quatro ou mais campos de visão cuja região é de 25 μπι x 20 μπι na posição de 1/4 de espessura de chapa são ajustados. Após a gravação do Nital, a amostra é observada sob um SEM, e microestruturas de aço que não têm subestrutura e são esvaziadas são determinadas como ferrita ou martensita temperada de alta temperatura. Dentre tais microestruturas de aço, microestruturas de aço cujos eixos maiores e eixos menores formam razões de dois ou mais são determinadas como martensita temperada de alta temperatura. Os eixos maiores e os eixos menores são determinados da seguinte forma. Primeiro, um dos grãos é focalizado em fotografias capturadas na observação acima, e dentre as linhas, cada um conectando um contorno de grão e outro contorno de grão, uma linha mais longa é determinada como o eixo maior. Então, dentre das linhas, cada uma conectando o contorno de grão e outro contorno de grão e dividindo o eixo maior, uma linha mais curta é determinada como sendo o eixo menor. Ou seja, dentre as microestruturas de aço que não têm subestrutura e são esvaziadas, uma fração de microestruturas de aço cujos eixos maiores e eixos menores formam razões de dois ou mais é determinada como sendo a fração de área da martensita temperada de alta temperatura, e uma fração de microestruturas de aço cujos eixos maiores e eixos menores formam razões menores que dois é determinada como sendo uma fração de área da ferrita.
[00159] Para a perlita, após a gravação de Nital ser realizada, qua
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 30/86
23/48 tro ou mais campos de visão cuja região é 25 pm x 20 pm na posição de 1/4 de espessura da chapa são observados sob um MEV, e uma fração de microestrutura de aço na qual uma microestrutura de aço lamelar pode ser vista é determinada como uma fração de área da perlita. Para a bainita, após a gravação de Nital ser realizada, quatro ou mais campos de visão cuja região é 25 pm x 20 pm na posição de 1/4 de espessura da chapa são observados sob um MEV, e uma fração de microestrutura de aço cujos eixos maiores e eixos menores formam razões dois ou mais e em que a cementita é reconhecida sob um SEM de 5000x e em que a cementita é reconhecida sob uma SEM de 5000x é determinada como uma fração de área da bainita.
[00160] (C) Propriedades Mecânicas [00161] A resistência à tração (TS) é, de preferência, tão alta quanto possível e ajustada para 1180 MPa ou mais. Por exemplo, quando a chapa de aço for usada como um material de partida de um automóvel, a chapa de aço que tem uma alta resistência permite a redução de uma espessura de chapa da chapa de aço, permitindo a redução de peso do automóvel. Um limite inferior da resistência à tração pode ser ajustado para 250 MPa. Não é necessário fornecer uma limitação especial para um limite superior da resistência à tração, porém a resistência à tração é, de preferência, ajustada para 1650 MPa ou menos ou 1600 MPa ou menos. Para obter o efeito acima de redução de peso, é preferível que o limite elástico (YS) da chapa de aço seja alto, e uma quantidade de trabalho de endurecimento da chapa de aço após o trabalho (após o alongamento) seja grande. Quando o limite elástico (YS) for alto, e a quantidade de trabalho de endurecimento for grande, a dureza causada pela deformação aumenta.
[00162] A quantidade de trabalho de endurecimento pode ser expressa usando um valor n como um índice, e o valor n é um valor similar a uEL. Por isso, para a chapa de aço de acordo com a presente
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 31/86
24/48 invenção, um limite elástico (YS) x alongamento uniforme (uEL) é usado como um índice. Para a chapa de aço de acordo com a presente invenção, YS x uEL é ajustado como YS x uEL > 10000 % MPa. Uma amostra de teste de tração é assumida como uma amostra de teste No. 5 em J IS Z2241 (uma amostra de chapa incluindo uma porção paralela que tem 25 mm de largura e tem um comprimento de referência original de 50 mm).
[00163] Para realizar a conformação em prensa em uma chapa de aço, é desejável que a chapa de aço tenha um excelente alongamento uniforme (uEL) e um excelente alongamento local (IEL). Por um tempo, a chapa de aço sofre deformação local, a resistência da chapa de aço atinge a resistência à tração (TS), e como um índice para expressar esse estado, a resistência à tração (TS) x alongamento local (IEL) é empregada. Para a chapa de aço de acordo com a presente invenção, TS x IEL é ajustado como TS x IEL > 6000 % MPa.
[00164] O limite elástico é um índice para garantir uma dureza de uma chapa de aço submetida à conformação, e uma razão de rendimento (limite elástico/resistência à tração) é, de preferência, feita a mais alta possível. A razão de rendimento é, de preferência, 0,70% ou mais. Com mais preferência, a razão de rendimento é 0,71 ou mais ou 0,72 ou mais.
[00165] Na presente invenção, como a resistência à tração e o limite elástico, os valores são determinados em um teste de tensão realizado em uma direção perpendicular à laminação. A direção perpendicular à laminação significa uma direção perpendicular a uma direção de laminação e uma espessura de uma chapa de aço, ou seja, uma direção de largura.
(D) Método de Produção [00166] A chapa de aço de acordo com a presente invenção pode ser produzida por meio de um método de produção descrito a seguir.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 32/86
25/48
No método de produção descrito a seguir, os seguintes processos (a) a (m) são realizados em ordem. Esses processos serão descritos em detalhe.
(a) Processo de Fusão [00167] Um lingote ou uma placa que tem a composição química descrita acima é fundido. Nenhuma limitação especial é imposta sobre a condições do processo de fusão, e um método comum pode ser usado.
(b) Processo de Laminação a Quente [00168] O lingote ou a placa é aquecido e submetido à laminação a quente que será produzida em uma chapa de aço laminada a quente. É preferível que uma temperatura de aquecimento antes da laminação a quente seja ajustada para 1100 a 1170°C, e uma temperatura de acabamento da laminação a quente seja ajustada para 880 a 970°C. É preferível que uma trajetória de laminação com uma redução de laminação grande de 10% ou mais seja realizada pelo menos três vezes em seis trajetórias finais da laminação a quente.
[00169] Quando a temperatura de aquecimento for menor que 1100°C, a temperatura pode ser tão reduzida durante o transporte para a laminação a quente que a laminação de acabamento não pode ser concluída a uma temperatura exigida. Em contrapartida, quando a temperatura de aquecimento for superior a 1170°C, a austenita pode engrossar durante o aquecimento, fazendo com que os cristais grossos da chapa de aço engrossem.
[00170] Uma vez que o aço que tem a composição química definida na presente invenção é difícil, se a temperatura de acabamento for inferior a 880°C, uma grande carga é aplicada a um laminador, o que dificulta a realização da laminação a quente. Em contrapartida, quando a temperatura de acabamento for superior a 970°C, os cristais na chapa de aço laminado podem engrossar e, portanto, a temperatura de
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 33/86
26/48 aquecimento é, de preferência, 1170°C ou menos.
(c) Primeiro Processo de Resfriamento [00171] A chapa de aço laminada a quente submetida à laminação de acabamento é resfriada. Não há limitação especial imposta sobre as condições de resfriamento do primeiro processo de resfriamento, porém é preferível que a chapa de aço seja resfriada a uma taxa média de resfriamento de 20°C/s ou mais e o resfriamento seja interrompido a uma faixa de temperatura de 550 a 650°C. A faixa de temperatura acima permite que uma faixa de temperatura em um processo de bobinamento seja facilmente satisfeita.
(d) Processo de Bobinamento [00172] A chapa de aço laminada a quente após a parada do resfriamento é bobinada. Uma temperatura de bobinamento é, de preferência, 450 a 600°C. Quando a temperatura de bobinamento for inferior a 450°C, o formato da chapa de aço se deteriora. Além disso, quando a temperatura de bobinamento for superior a 600°C em um caso em que o teor de Mn é alto como na presente invenção, escamas tornam-se grandes em espessura e a decapagem da chapa de aço torna-se difícil.
(e) Processo de Laminação a Frio [00173] A chapa de aço bobinada laminada a quente é desbobinada, decapada e, então, submetida à laminação a frio para ser produzida em uma chapa de aço laminada a frio. Uma redução de laminação é, de preferência, ajustada para 40 a 65%. Quando a redução de laminação for menor que 40%, a espessura de chapa se torna grande. Portanto quando a chapa de aço for usada como componentes de peças de automóvel, um peso do automóvel tende a ser pesado. Em contrapartida, quando a redução de laminação for superior a 65%, a conclusão da laminação a frio é difícil em um curto tempo. Além disso, a ductilidade após o recozimento pode diminuir. Uma espessura da
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 34/86
27/48 chapa de aço laminada a frio é, de preferência, ajustada dentro de uma faixa de 0,8 a 3,0 mm.
(f) Primeiro Processo de Recozimento [00174] Após o processo de laminação a frio, a chapa de aço laminada a frio é submetida a recozimento em que a chapa de aço laminada a frio é mantida em uma faixa de temperatura de 850 a 970°C durante 90 segundos ou mais. Por meio da retenção na faixa de temperatura acima, a microestrutura de aço é transformada na microestrutura de aço de uma fase única de austenita. Quando uma temperatura de recozimento for inferior a 850°C, ou a duração de retenção for inferior 90 segundos, a quantidade da austenita é reduzida e, por fim, a quantidade exigida da martensita temperada de baixa temperatura não pode ser garantida, resultando em uma redução no limite elástico.
[00175] Quando a temperatura de recozimento for superior a 970°C, um forno de aquecimento pode ser danificado e, além disso, escamas podem ser produzidas em uma grande quantidade em uma superfície de chapa de aço, tornando a superfície de chapa de aço irregular após a decapagem, o que é indesejável para uma chapa de aço para um automóvel. Também, quando a duração de retenção for superior a 180 segundos, escamas são produzidas em uma grande quantidade em uma superfície de chapa de aço, tornando a superfície de chapa de aço irregular após a decapagem, o que é indesejável para uma chapa de aço para um automóvel. Consequentemente, a duração de retenção no primeiro processo de recozimento é, de preferência, ajustada para 180 segundos ou menos.
(g) Segundo Processo de Resfriamento [00176] Após o primeiro processo de recozimento, a chapa de aço é resfriada até uma faixa de temperatura de 150 a 250°C. Na faixa de temperatura, a transformação de fase resiste à ocorrência. Uma taxa de resfriamento é, de preferência, 1 a 100°C/s em média. Através do
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 35/86
28/48 segundo processo de resfriamento, a martensita é produzida, e a martensita é transformada em martensita temperada de alta temperatura e a austenita inversamente transformada em um segundo processo de recozimento descrito posteriormente. Ao selecionar uma temperatura de resfriamento de acordo com uma resistência desejada ou propriedades desejadas, conforme for adequado, é possível ajustar a fração de área da martensita temperada de alta temperatura.
[00177] Além disso, é possível coexistir a austenita e martensita nesse processo de resfriamento. A maior parte do que é a austenita durante o processo de resfriamento é transformada em martensita através do segundo processo de recozimento e do terceiro processo de resfriamento e transformada em martensita temperada de baixa temperatura em um processo de recozimento realizado posteriormente. Entretanto, uma parte do que é a martensita durante o processo de resfriamento é transformada em martensita temperada de alta temperatura no segundo processo de recozimento, como descrito acima. Portanto, com o ajuste de uma quantidade de austenita e uma quantidade da martensita por meio de uma temperatura do processo de resfriamento, é possível fazer uma quantidade de martensita temperada de baixa temperatura e uma quantidade de martensita temperada de alta temperatura em uma microestrutura de aço final, dentro das faixas de acordo com a presente invenção.
[00178] Quando uma temperatura de parada de resfriamento for inferior a 150°C, a austenita no processo de resfriamento é reduzida, e a martensita temperada de baixa temperatura na microestrutura de aço final é reduzida. Em contrapartida, quando a temperatura de resfriamento for superior a 250°C, a quantidade da martensita é reduzida, o que torna difícil garantir finalmente a martensita temperada de alta temperatura a 30,0% ou mais. A temperatura de parada de resfriamento é, de preferência, 180°C ou mais e é, de preferência, 230°C ou me
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 36/86
29/48 nos, com mais preferência, 220°C ou menos.
(f) Segundo Processo de Recozimento [00179] Após o segundo processo de resfriamento, a chapa de aço é submetida a recozimento em que a chapa de é mantida em uma faixa de temperatura de 550°C ou mais a menos de ponto Aci durante 120 segundos ou mais. Quando uma temperatura de recozimento for inferior a 550°C, a cementita e perlita se precipitam em uma grande quantidade, o que reduz a austenita retida. A temperatura de recozimento é, de preferência, 580°C ou mais.
[00180] Em contrapartida, quando a temperatura de recozimento for um ponto Aci ou mais, a quantidade da austenita residual obtida é reduzida. Infere-se que uma razão para isso é como segue. A transformação reversa em austenita prossegue excessivamente, o que aumenta a austenita excessivamente durante o aquecimento. Então, os teores de C e Mn na austenita são reduzidos, o que desestabiliza a austenita. A austenita desestabilizada é então transformada em martensita no segundo processo de resfriamento, o que reduz a austenita retida.
[00181] Supõe-se que o ponto Aci seja determinado pela seguinte fórmula.
[00182] Aci = 723 + 29,1 x Si -10,7 x Mn + 16,9 x Cr -16,9 x Ni [00183] Aqui, os símbolos de elementos na fórmula significam teores dos respectivos elementos (em porcentagem em massa).
[00184] Na temperatura de recozimento acima, uma duração de retenção é ajustada para 120 segundos ou mais. Quando a duração de retenção for inferior a 120 segundos, a transformação reversa em austenita não prossegue, e menos austenita retida é obtida. A duração de retenção pode ser ajustada conforme for adequado em relação à temperatura de recozimento, porém a realização do recozimento mesmo por oito horas ou mais não faz diferença significativa e apenas aumen
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 37/86
30/48 ta os custos industriais. Portanto, o limite superior é cerca de oito horas.
[00185] No segundo processo de recozimento, a chapa de aço pode ser aquecida em um forno pré-aquecido ou pode ser aquecida em IH ou similares. Quando a taxa de aquecimento for menor que 10°C/s, menos austenita retida é obtida. Infere-se que a cementita se precipita em uma grande quantidade no meio do aquecimento e permanece não dissolvida durante o aquecimento realizado posteriormente, com um resultado que C na austenita retida é reduzido. Entretanto, para controlar a temperatura do segundo processo de recozimento, um limite superior substancial da taxa de aquecimento é cerca de 25°C/s.
(g) Terceiro Processo de Resfriamento [00186] Após o segundo processo de recozimento, a chapa de aço é resfriada até a temperatura ambiente. Se a chapa de aço não for resfriada até a temperatura ambiente, martensita fresca é produzida em um processo de têmpera descrito posteriormente, o que pode reduzir o YS. Uma taxa média de resfriamento é, de preferência, ajustada para 8°C/s ou mais. Quando a taxa média de resfriamento for inferior a 8°C/s, a bainita tende a ser produzia, o que diminui YR e YS x uEL.
(j) Processo de Têmpera [00187] Após o terceiro processo de resfriamento, a chapa de aço é submetida à têmpera em que a chapa de aço é mantida em uma faixa de temperatura de 250 a 480°C durante 1 segundo ou mais. Através do processo de têmpera, a martensita temperada de baixa temperatura é produzida. Quando a temperatura de têmpera for inferior a 250°C, um efeito causado pela têmpera não pode ser suficientemente obtido, com um resultado que a martensita fresca é deixada em uma grande quantidade. Como resultado, o YS diminui, a TS aumenta, e a razão de rendimento diminui. A temperatura de têmpera é, de preferência, 200°C ou mais.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 38/86
31/48 [00188] Em contrapartida, quando a temperatura de têmpera for superior a 480°C, a martensita temperada de baixa temperatura se torna excessivamente macia, reduzindo o YS e a TS extremamente, e a austenita retida é transformada em perlita, também reduzindo o uEL; portanto, a faixa de temperatura do processo de têmpera é ajustada para 480°C ou menos. A faixa de temperatura é, de preferência, 460°C ou 400°C ou menos. Quando a duração de retenção durar mais de uma hora, menos austenita retida é obtida e, portanto, a duração de retenção é, de preferência, ajustada para uma hora ou menos.
[00189] Quando uma quantidade (Si + Al) da chapa de aço for 0,8 % em massa ou mais, TS x uEL é ainda mais aumentado durante a têmpera. A razão para isto não é clara, porém infere-se que isso seja causado, pois C na martensita não é decomposto em cementita e concentrado na austenita retida. A quantidade (Si + Al) é, de preferência, 1,0 % em massa ou mais.
(k) Quarto Processo de Resfriamento [00190] Após o processo de têmpera, a chapa de aço é resfriada até a temperatura ambiente. Uma taxa de resfriamento do quarto processo de resfriamento não se limita a uma taxa específica, pois uma mudança na microestrutura de aço é pequena, desde que a taxa de resfriamento seja maior que a do resfriamento a ar. Entretanto, quando a taxa de resfriamento for menor que 5°C/s, há um risco de produzir uma grande quantidade de bainita, como no terceiro processo de resfriamento. Em contrapartida, em um caso no qual o resfriamento é realizado a uma taxa de resfriamento maior que 80°C/s, o resfriamento irregular tende a ocorrer, o que degrada o formato da chapa de aço. Consequentemente, a taxa média de resfriamento é, de preferência, ajustada para 5 a 80°C/s ou menos.
(l) Processo de Chapeamento [00191] Após o processo de têmpera, a chapa de aço resfriada à
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 39/86
32/48 temperatura ambiente no quarto processo de resfriamento pode ser submetida à galvanização, recozimento por galvanização ou chapeamento com liga de Zn-Ni. O chapeamento com liga de Zn-Ni é realizado em uma forma de chapeamento eletrolítico. A galvanização pode ser realizada por imersão da chapa de aço resfriada até a temperatura ambiente no quarto processo de resfriamento em um banho de galvanização a 460°C. Alternativamente, o chapeamento pode ser realizado no processo de têmpera por imersão da chapa de aço em um banho de galvanização após o terceiro processo de resfriamento.
(m) Processo de Recozimento por Galvanização [00192] No recozimento por galvanização, o tratamento de recozimento por galvanização pode ser realizado por aquecimento da chapa de aço galvanizada até 480 a 500°C. Tal como a chapa de aço galvanizada, o tratamento de recozimento por galvanização pode ser realizado no processo de têmpera.
[00193] A espessura de chapa da chapa de aço discutida na presente invenção é principalmente 0,8 a 3,0 mm. Um limite superior da espessura da chapa pode ser ajustado para 2,8 mm ou 2,5 mm, conforme necessário.
[00194] A seguir, a presente invenção é mais especificamente descrita com referência aos Exemplos, porém a presente invenção não se limita a esses Exemplos.
EXEMPLO [00195] As placas que tinham 240 mm de espessura e as composições químicas mostradas na Tabela 1 foram produzidas. As placas foram submetidas à laminação a quente sob as condições mostradas nas Tabelas 2 e 3 que são formadas em chapas de aço laminadas a quente. Nesse ponto, uma trajetória de laminação com uma redução de laminação grande de 10% ou mais foi realizada pelo menos três vezes. As chapas de aço laminadas a quente foram resfriadas até a
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 40/86
33/48 temperatura de bobinamento por aspersão de água. As chapas de aço laminadas a quente produzidas foram submetidas à decapagem para remover escamas e submetidas à laminação a frio sob as condições mostradas nas Tabelas 2 e 3, que serão fabricadas em chapas de aço laminadas a frio com uma espessura de 1,2 mm.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 41/86
34/48
Tabela 1
Aço Composição química (em %, em massa, saldo: Fe e impurezas) Acl (Ό)
c Si Mn P s Al N O outros
A 0,20 1,40 5,89 0,008 0,0007 0,032 0,0030 <0,001 - 701
B 0,13 1,26 8,67 0,007 0,0009 0,027 0,0034 <0,001 - 667
C 0,55 1,12 4,99 0,001 0,0010 0,034 0,0029 <0,001 - 702
D 0,20 1,29 3,94 0,008 0,0007 0,030 0,0030 <0,001 - 718
E 0,20 0,03 11,22 0,008 0,0007 1,810 0,0030 <0,001 - 604
F 0,20 0,05 5,89 0,008 0,0007 0,032 0,0030 <0,001 - 661
G 0,20 1,37 5,93 0,008 0,0007 0,035 0,0030 <0,001 Nb: 0,10 699
H 0,20 1,38 5,92 0,008 0,0007 0,033 0,0030 <0,001 Ti: 0,12 700
1 0,20 1,38 5,94 0,008 0,0007 0,030 0,0030 <0,001 Ni: 0,97 683
J 0,20 1,40 5,87 0,008 0,0007 0,030 0,0030 <0,001 Cr: 1,03 718
K 0,20 1,38 5,86 0,008 0,0007 0,032 0,0030 <0,001 Ca:0,0010, REM:0,009 700
L 0,13 1,32 8,74 0,007 0,0009 0,027 0,0034 <0,001 Mo: 0,31 668
M 0,55 1,12 5,01 0,001 0,0010 0,037 0,0029 <0,001 Cu:0,10, Ni: 0,21 702
N 0,20 1,26 3,92 0,008 0,0007 0,034 0,0030 <0,001 W: 0,12 718
0 0,20 0,10 11,18 0,008 0,0007 1,820 0,0030 <0,001 B: 0,0015 606
P 0,20 0,03 5,93 0,008 0,0007 0,033 0,0030 <0,001 Mg: 0,001 660
Q 0,13 1,30 8,71 0,007 0,0009 0,027 0,0034 <0,001 Zr: 0,04 668
R 0,55 1,13 4,98 0,001 0,0010 0,032 0,0029 <0,001 Sb: 0,02 703
S 0,20 1,26 3,86 0,008 0,0007 0,033 0,0030 <0,001 Sn: 0,02 718
T 0,20 0,07 11,19 0,008 0,0007 1,800 0,0030 <0,001 As: 0,0005 605
u 0,20 1,36 5,91 0,008 0,0007 0,037 0,0030 <0,001 V: 0,91 699
a 0,05 * 1,42 5,87 0,008 0,0006 0,054 0,0027 <0,001 - 702
b 0,89 * 1,39 5,88 0,008 0,0080 0,031 0,0026 <0,001 - 701
c 0,20 1,36 2,86 * 0,008 0,0007 0,032 0,0031 <0,001 - 732
d 0,20 144 13,86 * 0,009 0,0007 0,042 0,0031 <0,001 - 617
indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 42/86
Tabela 2
Teste No. Aço Processo de Laminação a Quente Primeiro Processo de Resfriamento Processo de Resfriamento Redução de laminação (%) Primeiro Processo de Recozimento Segundo Processo de Resfriamento Segundo Processo de Recozimento Terceiro Processo de Resfriamento Processo de Têmpera
temperatura de aquecimento Ό) Tempo de aquecimento (min) temperatura de acabamento (Ό) Taxa média de resfriamento (O/s) Temperatura de parada de resfriamento (Ό) temperatura de resfriamento (Ό) Temperatura máxima de recozimento (•C) Duração de recozimento (s) Taxa média de resfriamento (O/s) Temperatura de parada de resfriamento (Ό) Taxa média de aquecimento (O/s) Temperatura máxima de recozimento (Ό) Duração de recozimento (s) Taxa média de resfriamento (O/s) temperatura de têmpera (Ό) Duração de retenção (s)
1 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 20 600 580 10 370 320
2 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 13 600 580 10 370 320
3 A 1150 240 903 20 640 540 60 860 120 10 200 20 600 580 10 370 320
4 A 1150 240 900 50 550 500 60 860 120 10 200 20 600 580 10 370 320
5 A 1150 240 900 50 560 500 60 970 120 10 200 20 600 580 10 370 320
6 A 1150 240 900 50 560 500 60 690 120 10 200 20 600 580 10 370 320
7 A 1150 240 910 20 680 632 60 820 15 10 200 20 600 580 10 370 320
8 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 1 200 20 600 580 10 370 320
9 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 20 20 600 580 10 370 320
10 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 400 20 600 580 10 370 320
11 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 20 730 580 10 370 320
12 A 1150 240 900 50 550 500 60 910 120 10 200 20 530 580 10 370 320
13 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 20 600 60 10 370 320
14 A 1150 240 900 50 550 500 60 910 120 10 200 20 600 580 10 130 18
15 A 1150 240 900 50 550 500 60 910 120 10 200 20 600 580 10 550 19
16 B 1150 240 943 50 550 500 52 920 120 5 180 20 590 700 10 390 400
17 C 1150 240 896 50 560 500 52 920 120 10 165 20 600 580 10 360 400
18 D 1150 240 902 50 560 500 52 920 120 10 250 20 630 420 10 350 200
19 E 1150 240 950 50 550 500 52 930 120 10 160 20 570 800 10 350 300
20 F 1150 240 910 50 550 500 52 890 120 10 210 20 600 600 10 350 300
21 G 1150 240 920 50 550 500 52 910 120 10 200 20 600 580 10 370 320
22 H 1150 240 922 50 550 500 52 910 120 10 200 20 600 580 10 370 320
23 I 1150 240 925 50 550 500 52 910 120 10 170 20 590 580 10 370 320
24 3 1150 240 922 50 550 500 52 910 120 10 170 20 590 580 10 370 320
25 K 1150 240 930 50 550 500 52 910 120 10 200 20 600 580 10 370 320
26 L 1150 240 943 50 550 500 52 920 120 5 180 20 590 700 10 390 400
27 M 1150 240 896 50 560 500 52 920 120 10 165 20 600 580 10 360 400
28 N 1150 240 902 50 550 500 52 920 120 10 250 20 630 420 10 350 200
29 0 1150 240 950 50 560 500 52 930 120 10 160 20 570 800 10 350 300
30 P 1150 240 910 50 560 500 52 890 120 10 210 20 600 600 10 350 300
35/48
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 43/86 * indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
Tabela 3
Teste No. Aço Processo de Laminação a Quente Primeiro Processo de Resfriamento Processo de Bobinamento Redução de laminação (%) Primeiro Processo de Recozimento Segundo Processo de Resfriamento Segundo Processo de Recozimento Terceiro Processo de Resfriamento Processo de Têmpera
temperatura de aquecimento (C) Tempo de aquedmen to (min) temperatura de acabamento (C) Taxa média de resfriamento (C/s) Temperatura de parada de resfriamento (C) temperatura de resfriamento (C) Temperatura máxima de recozimento (C) Duração de recozimento (s) Taxa média de resfriamento (C/s) Temperatura de parada de resfriamento (C) Taxa média de aquecimento (C/s) Temperatura máxima de recozimento (C) Duração de recozimento (s) Taxa média de resfriamento (C/s) temperatura de têmpera (2C) Duração de retenção (s)
31 Q 1150 240 943 50 550 500 52 920 120 5 180 20 590 700 10 390 400
32 R 1150 240 896 50 550 500 52 920 120 10 165 20 600 580 10 360 400
33 S 1150 240 902 50 560 500 52 920 120 10 250 20 630 420 10 350 200
34 T 1150 240 950 50 550 500 52 930 120 10 160 20 570 800 10 350 300
35 u 1250 240 906 68 560 500 60 910 120 10 200 20 600 580 10 370 320
36 a * 1150 240 938 50 550 500 52 900 120 10 240 20 650 580 10 370 320
37 b * 1150 240 938 50 550 500 52 910 120 10 200 20 590 580 10 370 320
38 c * 1150 240 922 50 550 500 52 910 120 10 250 20 620 580 10 370 320
39 d * 1150 240 970 50 550 500 25 910 120 10 170 20 575 1100 10 370 320
40 A 1150 240 900 50 560 500 60 900 120 10 200 20 580 700 10 270 180
41 A 1150 240 900 50 560 500 60 930 120 10 200 20 580 750 10 290 180
42 A 1150 240 900 50 550 500 60 920 120 10 200 20 580 730 10 250 180
43 A 1150 240 900 50 550 500 60 930 120 10 200 20 580 900 10 130 320
44 A 1150 240 900 50 560 500 60 940 120 10 200 20 600 580 10 SL SL
45 A 1150 240 910 50 560 500 60 900 120 10 20 20 580 700 10 370 320
46 A 1150 240 900 50 550 500 60 860 120 10 200 3 600 500 10 370 320
47 A 1150 240 900 50 550 500 60 910 120 10 200 20 600 580 10 370 7200
48 A 1150 240 900 50 560 500 60 970 120 10 150 20 600 580 10 370 320
49 A 1150 240 900 50 560 500 60 970 120 10 160 20 600 580 10 370 320
50 A 1150 240 900 50 550 500 60 970 120 10 250 20 600 580 10 370 320
51 A 1150 240 900 50 560 500 60 970 120 10 280 20 600 150 10 370 320
52 E 1150 240 950 50 560 500 52 930 120 10 170 20 560 1200 10 350 300
53 E 1150 240 950 50 560 500 52 930 120 10 190 20 600 1800 10 350 300
54 E 1150 240 950 50 550 500 52 930 120 10 150 20 560 800 10 350 300
55 E 1150 240 950 50 550 500 52 930 120 10 100 20 550 3600 10 350 300
56 A 1150 240 900 50 550 500 60 860 120 10 200 20 600 580 2 370 320
57 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 13 600 580 10 360 320
58 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 13 600 580 10 460 60
59 A 1150 240 900 50 560 500 60 910 120 10 200 13 600 580 10 480 120
36/48
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 44/86
37/48 * indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
[00196] A partir das chapas de aço laminadas a frio obtidas, os materiais de teste foram extraídos e os materiais de teste foram aquecidos até as temperaturas máximas de recozimento mostradas nas Tabelas 2 e 3, submetidos a recozimento em que os materiais de teste foram retidos por durações mostradas nas Tabelas 2 e 3 (o primeiro processo de recozimento) e, então, resfriados até as temperaturas de parada de resfriamento nas taxas médias de resfriamento mostradas nas Tabelas 2 e 3 (o segundo processo de resfriamento).
[00197] O segundo processo de recozimento subsequente ao segundo processo de resfriamento foi realizado aquecendo os materiais de teste até as temperaturas máximas de recozimento mostradas nas Tabelas 2 e 3 nas taxas médias de aquecimento mostradas nas Tabelas 2 e 3 e retendo os materiais de teste por durações de recozimento mostradas nas Tabelas 2 e 3. Em seguida, os materiais de teste foram resfriados até a temperatura ambiente em taxas médias de resfriamento mostradas nas Tabelas 2 e 3 (o terceiro processo de resfriamento).
[00198] No processo de têmpera, os materiais de teste foram aquecidos a uma taxa média de aquecimento de 5°C/s até as temperaturas mostradas nas Tabelas 2 e 3 e retidos por durações mostradas nas Tabelas 2 e 3. Subsequentemente, os materiais de teste foram resfriados a 10°C/s até a temperatura ambiente (o quarto processo de resfriamento).
[00199] Nos Testes Nos. 57 a 59, as superfícies de seus materiais de teste foram submetidas a tratamento de chapeamento. No Teste No. 57, após o processo de têmpera ser concluído, Zn-Ni foi aderido a seu material de teste pelo chapeamento eletrolítico. No Teste No. 58, após o terceiro processo de resfriamento, seu aço foi imerso em um banho de Zn fundido aquecido até 460°C que a ser produzido em uma chapa de aço galvanizada. O zinco fundido contém cerca de 0,01% de Al como em práticas convencionais. Com a temperatura do banho de
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 45/86
38/48 chapeamento, o tratamento de chapeamento é considerado como um substituto para o processo de têmpera. No Teste No. 59, como no Teste No. 58, após o terceiro processo de resfriamento, seu aço foi imerso em um banho de galvanização e subsequentemente, adicionalmente reaquecido e retido, pelo qual Zn e Fe em um metal base foram submetidos à formação de liga. Um tempo para executar o revestimento não se limita ao tempo acima. Por exemplo, a imersão no banho de chapeamento ou no chapeamento pode ser feita no terceiro processo de resfriamento.
[00200] As chapas de aço produzidas pelo procedimento descrito acima foram submetidas à identificação de microestrutura de aço pelo seguinte método. Um método para determinar uma fração de área de cada um dos tipos de microestrutura de aço será descrito abaixo.
[00201] Primeiramente, uma amostra incluindo um corte transversal que foi cortada de modo a ser perpendicular a uma direção de laminação e foi submetida a polimento espelhado e, então, a moagem eletrolítica foi preparada e, então, as regiões que tinham 100 μπι x 100 μπι ou mais na área, e foram espaçadas umas das outras por 0,1 μιτ, foram medidas usando um SEM-EBSD. Subsequentemente, o software de análise de TSL Solutions Ltd. foi usado para calcular um valor médio de qualidades de grãos de imagem em grão (Qualidade de Imagem Média de Grão: valor de GAIQ). Então, a fração de área da região na posição de 1/4 de espessura de chapa determinada como FCC foi determinada como a fração de área do Tresidual.
[00202] Em seguida, o método descrito em F. S. Lepera: Journal of Metals 32, No. 3, (1980) 38 a 39 foi usado para gravar o corte transversal na direção de laminação, para expor a martensita fresca e Tresidual. Subsequentemente, uma observação foi realizada na posição de 1/4 de espessura de chapa sob um microscópio óptico em ampliação de 1000x, e uma fotografia de microestrutura de aço foi submetida
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 46/86
39/48 a processamento de imagens, para medir uma fração de área total (%) da martensita fresca e da austenita retida. Como um reagente de desbaste, um feito misturando uma solução de 4% de Na2S20s dissolvida em água destilada e uma solução de 4% [C6H2(NO)3OH] dissolvida em etanol a 1:1 foi usado.
[00203] Então, a fração de área da martensita fresca foi determinada subtraindo a austenita retida medida pelo método descrito acima a partir do valor da fração de área total da martensita fresca e da austenita retida.
[00204] Então, a fração de grãos que têm valores GAIQ de 5000 ou menos (na posição de 1/4 de espessura de chapa) foi determinada como a fração de área total da martensita temperada de baixa temperatura e da martensita fresca. A fração de área da martensita temperada de baixa temperatura foi determinada subtraindo a fração de área da martensita fresca a partir desse valor.
[00205] Um corte transversal perpendicular à direção de laminação é cortado, submetido a polimento espelhado, então, gravado usando Nital e submetido à observação SEM na posição de 1/4 de espessura da chapa. A observação SEM foi realizada em ampliação de 5000x, e como uma região de medição, quatro ou mais campos de visão cuja região de 25 μιτι x 20 qm foram definidos. Após a gravação do Nital, a amostra foi observada sob um SEM, e microestruturas de aço que não tinham subestrutura e foram esvaziadas foram determinadas como ferrita ou martensita temperada de alta temperatura. Dentre essas microestruturas de aço, uma fração de microestruturas de aço cujos eixos maiores e eixos menores formaram razões de dois ou mais foi determinada como sendo a fração de área da martensita temperada de alta temperatura, e uma fração de microestruturas de aço que formaram razões menores que dois foi determinada como sendo uma fração de área da ferrita. Os eixos maiores e os eixos menores foram determina
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 47/86
40/48 dos como segue. Primeiro, um dos grãos é focalizado em fotografias capturadas na observação acima, e dentre as linhas, cada um conectando um contorno de grão e outro contorno de grão, uma linha mais longa é determinada como o eixo maior. Então, dentre das linhas, cada uma conectando o contorno de grão e outro contorno de grão e dividindo o eixo maior, uma linha mais curta foi determinada como sendo o eixo menor.
[00206] Para a perlita, após a gravação de Nital ser realizada, quatro ou mais campos de visão cuja região tinha 25 μπι x 20 μπι na posição de 1/4 de espessura da chapa foram observados sob um MEV, e uma fração de microestrutura de aço na qual uma microestrutura de aço lamelar poderia ser vista foi determinada como uma fração de área da perlita. De modo similar, para a bainita, após a gravação de Nital ser realizada, quatro ou mais campos de visão cuja região tinha 25 μπι x 20 μπι na posição de 1/4 de espessura da chapa foram observados sob um MEV, e microestruturas de aço cujos eixos maiores e eixos menores formaram razões de dois ou mais e em que a cementita foi reconhecida sob um SEM de 5000x e em que a cementita é reconhecida sob uma SEM de 5000x foram determinadas como sendo a bainita.
[00207] Os resultados da medição das frações de área dos tipos de microestrutura de aço são mostrados nas Tabelas 4 e 5.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 48/86
41/48
Tabela 4
Teste No. Aço Microestrutura de Aço (% de área)
Ferrita Martensita temperada de alta temperatura Perlita Bainita Martensita temperada de baixa temperatura Martensita fresca y retida
1 A 0 38,7 0 0 40,2 0 21,1
2 A 0 38,6 0 0 38,2 0 23,2
3 A 0 40,8 0 0 38,8 0 20,4
4 A 0 42,0 0 0 37,7 0 20,3
5 A 0 36,5 0 0 43,9 0 19,6
6 A 0 60,4 0 0 8,5 * 0 31,1
7 A 0 57,8 0 0 9,8 * 0 32,4
8 A 0 35,7 0 0 40,1 0 24,2
9 A 0 66,9 0 0 2,0 * 0 31,1
10 A 5,9 * 1,5 * 0 0 88,8 * 0 3,8 *
11 A 0 0,1 * 0 0 96,2 * 0 3,7 *
12 A 0 54,3 7,2 * 0 30,6 0 7,9 *
13 A 0 60,6 0 0 31,2 0 8,2 *
14 A 0 38,5 0 0 22,5 19,8 * 19,2
15 A 0 56,1 8,2 * 0 19,9 7,0 8,8 *
16 B 0 40,3 0 0 35,5 0 24,2
17 C 0 45,9 0 0 39,0 0 15,1
18 D 0 46,6 0 0 37,2 0 16,2
19 E 0 31,2 0 0 37,6 0 31,2
20 F 0 38,8 0 0 41,7 0 19,5
21 G 0 41,2 0 0 38,7 0 20,1
22 H 0 40,9 0 0 39,1 0 20,0
23 I 0 38,4 0 0 36,8 0 24,8
24 J 0 37,6 0 0 41,2 0 21,2
25 K 0 41,5 0 0 38,2 0 20,3
26 L 0 38,5 0 0 37,7 0 23,8
27 M 0 43,2 0 0 41,8 0 15,0
28 N 0 45,2 0 0 40,0 0 14,8
29 0 0 30,8 0 0 38,2 0 31,0
30 P 0 37,8 0 0 42,9 0 19,3
indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 49/86
42/48
Tabela 5
Microestrutura de Aço (% de área)
Teste No. Aço Ferrita Martensita temperada de alta temperatura Perlita Bainita Martensita temperada de baixa temperatura Martensita fresca γ retida
31 Q 0 39,8 0 0 36,9 0 23,3
32 R 0 44,5 0 0 40,7 0 14,8
33 S 0 45,3 0 0 38,9 0 15,8
34 T 0 30,7 0 0 38,8 0 30,5
35 u 0 37,5 0 0 39,6 0 22,9
36 a * 0 54,3 0 0 45,2 0 0,5 *
37 b * 0 19,1 * 16,2 * 0 28,5 0 36,2
38 0 55,7 0 0 40,8 0 3,5 *
39 d * 0 8,9 * 0 0 0* 0 91,1 *
40 A 0 46,5 0 0 32,3 5,2 16,1
41 A 0 47,2 0 0 33,7 3,3 15,8
42 A 0 46,8 0 0 29,6 7,6 16,0
43 A 0 48,8 0 0 23,6 12,2 * 15,4
44 A 0 38,6 0 0 4,9 * 38,1 * 18,4
45 A 0 78,8 0 0 3,2 * 0 21,2
46 A 0 39,0 0 0 58,3 0 2,7*
47 A 0 43,8 0 0 50,0 0 6,2 *
48 A 0 57,8 0 0 16,2 0 26,0
49 A 0 49,5 0 0 28,3 0 22,2
50 A 0 31,8 0 0 55,8 0 12,4
51 A 0 23,8 * 0 0 68,3 * 0 7,9 *
52 E 0 31,6 0 0 25,2 0 43,2
53 E 0 33,8 0 0 38,2 0 28,0
54 E 0 31,0 0 0 18,9 0 50,1
55 E 0 27,1 * 0 0 14,2 * 0 58,7*
56 A 7,2* 37,5 0 2 36,5 0 16,8
57 A 0 35,0 0 0 43,5 0 21,5
58 A 0 38,8 0 0 37,0 0 24,2
59 A 0 43,2 0 0 35,0 0 21,8
indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
[00208] As propriedades mecânicas das chapas de aço obtidas fo ram medidas. A partir de cada um dos materiais de teste submetido ao tratamento térmico, uma amostra de teste de tração No. 5 de acordo com JIS foi obtida de tal maneira que uma direção perpendicular à sua direção de laminação é uma direção de tração, e o limite elástico (YS), resistência à tração (TS), alongamento uniforme (uEL), e alongamento total (EL) foram medidos. Uma diferença entre o alongamento total e o alongamento uniforme foi definida como o alongamento local (IEL). As propriedades mecânicas medidas são mostradas nas Tabelas 6 e 7.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 50/86
43/48
Tabela 6
Teste No. Aço Propriedade Mecânica
YS (MPa) TS (MPa) uEL (%) tEL (%) EL (%) TS x uEL (MPa%) TSxtEL (MPa%) TSxIEL (MPa%) YSxuEL (MP%) YR
1 A 1039 1446 15,3 21,2 5,9 22124 30655 8531 15897 0,72 Exemplo inventivo
2 A 1035 1449 14,9 21,8 6,9 1464 31588 9998 15422 0,71
3 A 1008 1421 14,6 21,2 6,6 20747 30125 9379 14717 0,71
4 A 1021 1433 14,8 21,7 6,9 21208 31096 9888 15111 0,71
5 A 1021 1417 14,3 21,0 6,7 20263 29757 9494 14600 0,72
6 A* 572 1148 16,1 24,5 8,4 18483 28126 9643 9209 0,67 Exemplo comparativo
7 A* 650 1158 14,7 23,9 9,2 17023 27676 10654 9555 0,68
8 A 1037 1444 14,8 20,2 5,4 21371 29169 7798 15348 0,72 Ex. inv.
9 A* 561 1021 17,2 33,3 16,1 17561 33999 16438 9649 0,65 Exemplo comparativo
10 A* 1097 1466 6,2 7,1 0,9 9089 10409 1319 6801 0,75
11 A* 1162 1292 7,2 9,2 2,0 9302 11886 2584 8366 0,90
12 A* 999 1280 7,8 12,2 4,4 9984 15616 5632 7792 0,78
13 A* 1111 1489 8,1 10,0 1,9 12061 14890 2829 8189 0,75
14 A* 872 1499 9,5 10,2 0,7 14241 22785 1049 8284 0,58
15 A* 924 1169 15,2 17,2 2,0 17769 20107 2338 14045 0,79
16 B 1131 1547 17,2 23,2 6,0 26608 35890 9282 19453 0,73 Exemplo inventivo
17 C 1093 1499 21,9 27,3 5,4 32828 40923 8095 23937 0,73
18 D 1074 1464 12,8 20,1 7,3 18739 29426 10687 13747 0,73
19 E 1038 1467 22,2 27,6 5,4 32567 40489 7922 23044 0,71
20 F 1100 1477 12,9 21,3 8,4 19053 31460 12407 14190 0,74
21 G 1173 1491 15,1 22,4 7,3 22514 33398 10884 17712 0,79
22 H 1162 1481 15,3 22,4 7,1 22659 33174 10515 17779 0,78
23 I 1087 1487 16,5 22,1 5,6 24536 32863 8327 17936 0,73
24 J 1111 1476 15,2 21,7 6,5 22435 32029 9594 16887 0,75
25 K 1132 1487 15,3 24,3 9,0 22751 36134 13383 17320 0,76
26 L 1142 1558 17,0 22,5 5,5 26486 35055 8569 19414 0,73
27 M 1103 1532 20,6 25,8 5,2 31559 39526 7966 22722 0,72
28 N 1132 1553 11,8 17,2 5,4 18325 26712 8386 13358 0,73
29 0 1042 1471 22,2 28,2 6,0 32656 41482 8826 23132 0,71
30 P 1105 1479 12,8 22,3 9,5 18931 32982 14051 14144 0,75
indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
Tabela 7
Teste No. Aço Propriedade Mecânica
Ys (MPa) TS (MPa) uEL (%) tEL (%) IEL (%) TS x uEL (MPa%) TS xtEL (MPa%) TS x 1 EL (MPa%) YS x uEL (MP%) YR
31 Q 1135 1551 17,0 24,2 7,2 26367 37534 11167 19295 0,73 Exemplo inventivo
32 R 1103 1503 21,3 26,9 5,6 32014 40431 8417 23494 0,73
33 S 1079 1512 12,7 19,8 7,1 19202 29938 10735 13703 0,71
34 T 1055 1490 21,9 27,9 6,0 32631 41571 8940 23105 0,71
35 u 1250 1482 14,9 22,3 7,4 22082 33049 10967 18625 0,84
36 a 789 999 11,9 19,5 7,6 11890 19484 7594 9389 0,79 Exemplo comparativo
37 b 890 1158 6,5 6,5 0,0 7527 7527 0 5785 0,77
38 c 1035 1376 7,8 12,9 5,1 10733 17750 7018 8073 0,75
39 d 548 970 31,5 38,9 7,4 30555 37733 7178 17262 0,56
40 A 1011 1433 10,3 15,7 5,4 14760 22448 7688 10413 0,71 Exemplo inventivo
41 A 1018 1432 10,2 15,8 5,6 14606 22586 7980 10384 0,71
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 51/86
44/48
Teste No. Aço Propriedade Mecânica
Ys (MPa) TS (MPa) uEL (%) IEL (%) IEL (%) TS x uEL (MPa%) TS xtEL (MPa%) TS x 1 EL (MPa%) YS x uEL (MP%) YR
42 A 1004 1434 10,3 15,3 5,0 14770 22000 7230 10341 0,70
43 A* 903 1423 8,3 9,9 1,6 11811 14031 2220 7495 0,63 Exemplo comparativo
44 A* 931 1654 9,3 9,3 0,0 15382 15382 0 8658 0,56
45 A* 580 953 16,4 25,1 8,7 15629 23920 8291 9512 0,61
46 A* 1110 1480 7,8 9,8 2,0 11533 14513 2980 8650 0,75
47 A* 1070 1466 8,5 11,1 2,6 12534 16290 3756 9150 0,73
48 A 907 1260 13,2 22,6 9,4 16639 11900 11900 11980 0,72 Exemplo inventivo
49 A 994 1380 14,4 22,4 8,0 19861 11060 11060 14300 0,72
50 A 1074 1432 10,7 16,0 5,3 15333 7620 7620 11500 0,75
51 A* 1080 1350 8,7 12,8 4,1 11695 17275 5580 9356 0,80 Ex. comp.
52 E 1136 1600 14,9 22,6 7,7 23831 36131 12300 16920 0,71 Exemplo inventivo
53 E 1191 1632 16,6 25,1 8,5 27151 40971 13820 19820 0,73
54 E 1123 1560 11,0 16,4 5,3 17194 25514 8320 12380 0,72
55 E * 949 1530 9,8 12,3 2,5 15040 18860 3820 9325 0,62 Exemplo comparativo
56 A* 888 1410 10,6 15,7 5,1 14968 22118 7150 9430 0,63
57 A 1048 1443 11,5 21,3 9,8 1455 30736 14141 12052 0,73 Exemplo inventivo
58 A 1024 1438 15,5 23,2 7,7 1454 33362 11073 15872 0,71
59 A 1018 1430 12,5 22,3 9,8 1443 31889 14014 12725 0,71
indica que as condições não satisfazem aquelas definidas pela presente invenção.
[00209] Nos Testes Nos. 1 a 5, 8, 16 a 35, 40 a 42, 48 a 50, 52 a 54 e 57 a 59, que satisfazem todas as definições da presente invenção, TS eram 1180 MPa ou mais, TS x IEL eram 6000 MPa% ou mais, e YS x uEL eram 10000 MPa% ou mais; os resultados mostram altas resistências e excelentes conformabilidades.
[00210] Em contrapartida, no Teste No. 6, visto que sua temperatura de recozimento do primeiro processo de recozimento era baixa, menos martensita temperada de baixa temperatura foi obtida, sua resistência era baixa, e sua TS x IEL também era baixa. No Teste No. 7, visto que sua duração de recozimento do processo de recozimento era curta, menos martensita temperada de baixa temperatura foi obtida, sua resistência era baixa, e sua TS x IEL também era baixa, como no Teste No. 6.
[00211] No teste No. 9, sua temperatura de parada do segundo processo de resfriamento era 20°C, que era baixa. O segundo processo de recozimento foi realizado após o resfriamento, e esta estava sob a mesma condição de tratamento térmico que a de um método conven
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 52/86
45/48 cional descrito no Documento de Patente Não-Patente 1 e similares. No Teste No. 9, a martensita temperada de baixa temperatura era 2,0%, que era mais baixa que a faixa da presente invenção, e TS era, portanto, baixo. Este é o caso do Teste No. 45.
[00212] No teste No. 10, sua temperatura de parada de resfriamento do segundo processo de resfriamento era 400°C, que era alta. Como resultado, a transformação não ocorre, e sua microestrutura de aço era austenita. Depois disso, o aquecimento realizado produziu uma ligeira quantidade de ferrita, porém a quantidade era pequena e, portanto, C e Mn não foram concentrados na austenita. Através do terceiro processo de resfriamento e do processo de têmpera, martensita temperada de baixa temperatura é produzida em uma grande quantidade, o que fez com que sua microestrutura de aço incluísse ymenos residual . Isso produziu YS x uEL e TS x tEL baixos. Este é o caso do Teste No. 51.
[00213] No Teste No. 11, sua temperatura máxima de recozimento do segundo processo de recozimento era 730°C, que era alta, o que transforma sua microestrutura de aço em uma fase única de austenita, C e Mn não são concentrados em sua austenita, tornando a microestrutura de aço instável. Portanto, uma grande quantidade de martensita temperada foi produzida através do terceiro processo de resfriamento e do processo de têmpera, o que reduziu a fração de área do γτβεϊdual. Como resultado, TS x IEL e YS x uEL eram baixos.
[00214] No Teste No. 12, a temperatura máxima de aquecimento do segundo processo de recozimento era 530°C, que era baixa, causando a precipitação de cementita e a transformação de perlita, o que reduziu significativamente a fração de área do Tresidual. Como resultado, TS x IEL e YS x uEL eram baixos.
[00215] No Teste No. 13, sua duração de recozimento do segundo processo de recozimento era 60 segundos, que era curta e não permi
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 53/86
46/48 tiu que C e Μη fossem concentrados em sua austenita, tornando a microestrutura de aço instável e reduzindo a fração de área do Tresidual. Como resultado, TS x IEL e YS x uEL eram baixos.
[00216] No Teste No. 14, sua temperatura do processo de têmpera era 130°C, que era baixa, e a têmpera da martensita produzida no terceiro processo de resfriamento não prosseguiu, o que deixou a martensita fresca em grande quantidade em sua microestrutura de aço. Como resultado, YS e YS x uEL eram baixos. Este é o caso do Teste Nos. 43 e 44.
[00217] No Teste No. 15, sua temperatura do processo de têmpera era 600°C, que era mais alta que a faixa de acordo com a presente invenção, fazendo com que a cementita se precipite para reduzir a fração de área do γ residual e produzindo perlita para reduzir a fração de área da martensita temperada de baixa temperatura. Como resultado, YS, TS e TS x IEL eram baixos.
[00218] No Teste No. 46, sua taxa média de aquecimento do segundo processo de recozimento era 3°C/s, que era baixa, reduzindo a fração de área do Tresidual. Como resultado, TS x IEL e YS x uEL eram baixos.
[00219] No Teste No. 47, sua duração de retenção do processo de têmpera era longa, reduzindo a fração de área do Tresidual. Como resultado, TS x IEL e YS x uEL eram baixos.
[00220] No Teste No. 55, suas condições de tratamento para o segundo processo de resfriamento eram inadequadas e, portanto, as frações de área da martensita temperada de alta temperatura e da martensita temperada de baixa temperatura foram reduzidas. Como resultado, TS x IEL e YS x uEL eram baixos.
[00221] No Teste No. 56, sua taxa média de resfriamento do terceiro processo de resfriamento era 2°C/s, que era baixa, fazendo com que a ferrita se precipite e, portanto, YR e YS x uEL diminuíram.
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 54/86
47/48 [00222] No Teste No. 36, seu teor de C era mais baixo que a faixa de acordo com a presente invenção, o que fez com que a fração de área do γ residual estivesse fora da faixa de acordo com a presente invenção. Como resultado, seu alongamento uniforme era baixo, e YS x uEL diminuiu. Sua resistência também diminuiu, e infere-se que a diminuição se deva ao amolecimento da martensita temperada causado pela redução de seu teor de C.
[00223] No Teste No. 37, seu teor de C era mais alto que a faixa de acordo com a presente invenção, resultando em uma microestrutura de aço em que a perlita estava presente em uma grande quantidade, e uma grande quantidade de cementita foi observada. Como resultado, sua ductilidade local diminuiu significativamente, e TS x IEL era baixo. Além disso, sua amostra para teste rompeu em um estágio inicial e, portanto, seu alongamento uniforme era baixo, e YS x uEL também era baixo.
[00224] No Teste No. 38, seu teor de Mn era mais baixo que a faixa de acordo com a presente invenção, o que fez com que a fração de área do γ residual estivesse fora da faixa de acordo com a presente invenção. Portanto, seu alongamento uniforme diminuiu, e YS x uEL diminuiu. No Teste No. 39, seu teor de Mn era mais alto que a faixa de acordo com a presente invenção, o que estabilizou a austenita excessivamente e não conseguiu obter uma quantidade suficiente da martensita temperada e, portanto, YS e TS diminuíram.
[00225] As Figuras 1 a 6 são gráficos para entender uma relação entre a microestrutura de aço e as propriedades mecânicas das quais as influências dos componentes de liga são eliminadas e cada um desses gráficos representa a relação entre a microestrutura de aço e as propriedades mecânicas de um aço tipo A e um aço tipo E, que foram produzidos sob uma pluralidade das condições de produção no Exemplo. Conforme visto a partir das Figuras 1 a 6, excelentes propri
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 55/86
48/48 edades mecânicas são obtidas controlando a fração de área da martensita temperada de baixa temperatura para 15,0 a 60,0%, a fração de área da austenita retida para 10,0 a 55,0%, a fração de área da martensita temperada de alta temperatura para 30,0 a 75,0%, e a fração de área da martensita fresca para 0 a 10,0%.
APLICABILIDADE INDUSTRIAL [00226] De acordo com a presente invenção, é possível obter uma chapa de aço de alta resistência com um alto alongamento uniforme e um alto alongamento local enquanto tem uma resistência à tração tão alta quanto 1180 MPa ou mais.

Claims (12)

1. Chapa de aço de alta resistência caracterizada pelo fato de que tem uma composição química que consiste em, em porcentagem em massa:
C: 0,10 a 0,24%;
Mn: 3,50 a 12,00%;
Si: 0,005 a 5.00%;
Al: 0,005 a 5.00%;
P: 0,15% ou menos;
S: 0,030% ou menos;
N: 0,020% ou menos;
O: 0,010% ou menos;
Cr: 0 a 5,00%;
Mo: 0 a 5,00%;
Ni: 0 a 5,00%;
Cu: 0 a 5,00%;
Nb: 0 a 0,50%;
Ti: 0 a 0,50%;
W: 0 a 0,50%;
B: 0 a 0,010%;
Ca: 0 a 0,05%;
Mg: 0 a 0,05%;
Zr: 0 a 0,05%;
REM: 0 a 0,05%;
Sb: 0 a 0,50%;
Sn: 0 a 0,50%;
As: 0 a 0,05%; e
V: 0 a 2,0%;
com o saldo: Fe e impurezas, em que uma microestrutura de aço em uma posição de 1/4 de es
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 57/86
2/3 pessura de chapa inclui, em porcentagem em área:
austenita retida: 10,0 a 55,0%;
martensita temperada de alta temperatura: 30,0 a 75,0%; e martensita temperada de baixa temperatura: 15,0 a 60,0%;
com o saldo incluindo:
martensita fresca: 0 a 10,0%;
perlita: 0 a 5,0%; e bainita: 0 a 5,0%.
2. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que, na microestrutura de aço, um total de frações de área da martensita fresca, da perlita e da bainita é, em porcentagem de área, 0 a 5,0%.
3. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que, na microestrutura de aço, as frações de área da perlita e da bainita são 0%.
4. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço tem uma resistência à tração de 1180 MPa ou mais e uma espessura de chapa de 0,8 a 3,2 mm.
5. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, C: 0,13 a 0,21%.
6. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, Mn: 4,0 a 7,0%.
7. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, Cr: 0 a
Petição 870190048799, de 24/05/2019, pág. 58/86
3/3
1,50%.
8. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, Mo: 0 a 1,00%.
9. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, Ni: 0 a 1,50%.
10. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, Cu: 0 a 1,50%.
11. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizada pelo fato de que a composição química contém, em porcentagem em massa, B: 0 a 0,003%.
12. Chapa de aço de alta resistência, de acordo com qualquer das reivindicações 1 a 11, caracterizada pelo fato de que uma superfície da chapa de aço inclui uma camada galvanizada, uma camada recozida por galvanização, ou uma camada de chapeamento de liga de Zn-Ni.
BR112019010681A 2016-12-05 2016-12-05 chapa de aço de alta resistência BR112019010681A2 (pt)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2016/086060 WO2018105003A1 (ja) 2016-12-05 2016-12-05 高強度鋼板

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR112019010681A2 true BR112019010681A2 (pt) 2019-09-17

Family

ID=60107416

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112019010681A BR112019010681A2 (pt) 2016-12-05 2016-12-05 chapa de aço de alta resistência

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20200087764A1 (pt)
EP (1) EP3550047A4 (pt)
JP (1) JP6213696B1 (pt)
KR (1) KR20190092491A (pt)
CN (1) CN110036128A (pt)
BR (1) BR112019010681A2 (pt)
MX (1) MX2019006392A (pt)
WO (1) WO2018105003A1 (pt)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110177896B (zh) * 2017-01-16 2021-09-14 日本制铁株式会社 钢板及其制造方法
WO2019111028A1 (en) * 2017-12-05 2019-06-13 Arcelormittal Cold rolled and annealed steal sheet and method of manufacturing the same
EP3735479A4 (en) * 2018-01-05 2021-07-28 The University of Hong Kong AUTOMOTIVE STEEL AND METHOD FOR MANUFACTURING IT
KR102222244B1 (ko) * 2018-03-12 2021-03-05 연세대학교 산학협력단 마르텐사이트계 석출 경화형 경량철강 및 그 제조방법
WO2019209933A1 (en) * 2018-04-24 2019-10-31 Nucor Corporation Aluminum-free steel alloys and methods for making the same
CN112154222B (zh) * 2018-06-29 2022-04-01 日本制铁株式会社 高强度钢板及其制造方法
JP6669325B1 (ja) * 2018-07-18 2020-03-18 日本製鉄株式会社 鋼板
TW202012649A (zh) * 2018-07-18 2020-04-01 日商日本製鐵股份有限公司 鋼板
KR102109265B1 (ko) * 2018-09-04 2020-05-11 주식회사 포스코 항복강도비가 우수한 초고강도 고연성 강판 및 그 제조방법
CN109321927B (zh) * 2018-11-21 2020-10-27 天津市华油钢管有限公司 防腐马氏体螺旋埋弧焊管及其制备工艺
KR102497571B1 (ko) 2019-01-18 2023-02-08 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법
US11512373B2 (en) * 2019-03-20 2022-11-29 Nippon Steel Corporation Hot-stamping formed body
WO2021123888A1 (en) * 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
WO2021200169A1 (ja) * 2020-04-02 2021-10-07 日本製鉄株式会社 鋼板
WO2021200164A1 (ja) * 2020-04-03 2021-10-07 日本製鉄株式会社 鋼板およびその製造方法
CN111996446B (zh) * 2020-08-03 2021-10-22 鞍钢股份有限公司 一种基于界面控制的高延伸冷轧镀锌钢带及其生产方法
WO2023007833A1 (ja) 2021-07-28 2023-02-02 Ｊｆｅスチール株式会社 亜鉛めっき鋼板および部材、ならびに、それらの製造方法
KR20240040094A (ko) * 2021-08-31 2024-03-27 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 강판 및 그 제조 방법
KR102600974B1 (ko) * 2021-09-24 2023-11-09 서울과학기술대학교 산학협력단 저온인성이 우수한 저탄소 중망간강 및 그 제조방법
KR102600957B1 (ko) * 2021-09-24 2023-11-09 서울과학기술대학교 산학협력단 저온인성이 우수한 알루미늄 첨가 경량 중망간강 및 그 제조방법
CN114645197B (zh) * 2022-02-25 2023-02-28 山东钢铁集团日照有限公司 一种复合强化防护用特种钢及其制造方法
WO2024053736A1 (ja) * 2022-09-09 2024-03-14 日本製鉄株式会社 鋼板及びその製造方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61217529A (ja) 1985-03-22 1986-09-27 Nippon Steel Corp 延性のすぐれた高強度鋼板の製造方法
JP2601581B2 (ja) 1991-09-03 1997-04-16 新日本製鐵株式会社 加工性に優れた高強度複合組織冷延鋼板の製造方法
JP3857939B2 (ja) * 2001-08-20 2006-12-13 株式会社神戸製鋼所 局部延性に優れた高強度高延性鋼および鋼板並びにその鋼板の製造方法
JP4506971B2 (ja) 2004-04-22 2010-07-21 株式会社神戸製鋼所 成形性に優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板
EP2671961A1 (en) * 2005-03-31 2013-12-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High strength cold-rolled steel sheet and automobile components of steel having excellent properties in coating film adhesion, workability, and hydrogen embrittlement resistivity
JP4725973B2 (ja) * 2006-10-18 2011-07-13 株式会社神戸製鋼所 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法
BR112012013042B1 (pt) * 2009-11-30 2022-07-19 Nippon Steel Corporation Chapa de aço de alta resistência com resistência máxima à tração de 900 mpa ou mais e métodos de produção da mesma
JP5739669B2 (ja) 2010-04-20 2015-06-24 株式会社神戸製鋼所 延性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP5136609B2 (ja) * 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5141811B2 (ja) * 2010-11-12 2013-02-13 Ｊｆｅスチール株式会社 均一伸びとめっき性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5825119B2 (ja) 2011-04-25 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性と材質安定性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
US9617614B2 (en) * 2011-10-24 2017-04-11 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing high strength steel sheet having excellent formability
JP5764549B2 (ja) * 2012-03-29 2015-08-19 株式会社神戸製鋼所 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法
WO2013144376A1 (en) * 2012-03-30 2013-10-03 Voestalpine Stahl Gmbh High strength cold rolled steel sheet and method of producing such steel sheet
CN103147020A (zh) * 2013-03-20 2013-06-12 钢铁研究总院 低温回火马氏体超高强度钢
WO2015115059A1 (ja) * 2014-01-29 2015-08-06 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
WO2016158159A1 (ja) * 2015-03-31 2016-10-06 株式会社神戸製鋼所 加工性および衝突特性に優れた引張強度が９８０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板、およびその製造方法
KR102034129B1 (ko) * 2015-04-08 2019-10-18 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 열처리 강판 부재 및 그 제조 방법
KR102081361B1 (ko) * 2015-06-11 2020-02-25 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 합금화 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법

Also Published As

Publication number Publication date
EP3550047A4 (en) 2020-06-17
JPWO2018105003A1 (ja) 2018-12-06
US20200087764A1 (en) 2020-03-19
KR20190092491A (ko) 2019-08-07
WO2018105003A1 (ja) 2018-06-14
CN110036128A (zh) 2019-07-19
JP6213696B1 (ja) 2017-10-18
MX2019006392A (es) 2019-08-01
EP3550047A1 (en) 2019-10-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112019010681A2 (pt) chapa de aço de alta resistência
JP6123966B1 (ja) 鋼板
TWI452145B (zh) 冷軋鋼板及其製造方法
KR101632778B1 (ko) 냉연 강판 및 그 제조 방법
ES2352856T3 (es) Acero para muelles de alta resistencia excelente en resistencia a la fractura por fragilidad y método de producir el mismo.
CN108463340A (zh) 具有优异的可成形性的高强度钢板及其制造方法
EP2530180A1 (en) Steel sheet and process for producing steel sheet
BR112019016766A2 (pt) Chapa de aço de alta resistência
BR112012018552B1 (pt) chapa de aço laminada a frio de alta resistência e método de produção da mesma
BR112019011142A2 (pt) chapa de aço temperada e revestida, método de produção de uma chapa de aço temperada e revestida, uso de uma chapa de aço e veículo
BR112013009515B1 (pt) Método de fabricação de corpo estampado a quente que tem uma parede vertical e corpo estampado a quente que tem uma parede vertical
KR20170002674A (ko) 성형성 및 형상 동결성이 우수한, 고강도 냉연 강판, 고강도 용융 아연도금 강판 및 고강도 합금화 용융 아연도금 강판, 및 그들의 제조 방법
BRPI0410575B1 (pt) chapa de aço laminada a frio de alta resistência com resistência à tração de 780 mpa ou mais
BR112020011672A2 (pt) método para fabricar uma chapa de aço e chapa de aço laminada a frio e tratada termicamente
BR112017027412B1 (pt) Chapa de aço laminada a frio, chapa de aço galvanizada por imersão a quente e chapa de aço galvanizada
BR112014002026B1 (pt) Chapa de aço de alta resistência e chapa de aço galvanizado de alta resistência em fixabilidade de forma,e método de produção das mesmas.
BR112014025955B1 (pt) chapa de aço com alta resistência e método para fabricar a mesma
CN106604999A (zh) 具有高机械强度和延展特性的经双重退火的钢板、该板的制造方法和用途
ES2892278T3 (es) Placa de acero laminado en frío para conformación en caliente, que tiene una excelente resistencia a la corrosión y capacidad de soldadura por puntos, miembro conformado en caliente, y procedimiento de fabricación del mismo
WO2018030501A1 (ja) 薄鋼板およびその製造方法
BR102012011613A2 (pt) chapa de aÇo enrolado a quente de alta resistÊncia com boa formabilidade e mÉtodo para sua fabricaÇço
BR112020008962A2 (pt) chapa de aço laminada a frio de alta resistência
JP2017002332A (ja) 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
CN114829660A (zh) 加工性优异的高强度钢板及其制造方法
CN114829656A (zh) 加工性优异的高强度钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
B06U Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B08F Application dismissed because of non-payment of annual fees [chapter 8.6 patent gazette]

Free format text: REFERENTE A 5A ANUIDADE.

B11D Dismissal acc. art. 38, par 2 of ipl - failure to pay fee after grant in time