BR112017015912B1

BR112017015912B1 - Reator de escoamento gravitante inclinado e processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina

Info

Publication number: BR112017015912B1
Application number: BR112017015912-0A
Authority: BR
Inventors: Joana FERNANDES; Julien Gornay; Alexandre Pagot; Fabian LAMBERT; Pierre-Yves Martin; Christophe Pierre; François SALA
Original assignee: IFP Energies Nouvelles
Priority date: 2015-03-04
Filing date: 2016-03-02
Publication date: 2021-06-29
Also published as: EP3265223B1; BR112017015912A2; FR3033265B1; CN107405592B; CN107405592A; US10618022B2; US20180036701A1; RU2690288C2; RU2017130316A; TW201703853A; RU2017130316A3; WO2016139247A1; EP3265223A1; FR3033265A1

Abstract

reator de leito inclinado que permite utilizar uma pequena quantidade de catalisador. a presente invenção descreve um tipo de reator de leito inclinado que permite a utilização de uma pequena quantidade de catalisador. aplicação do reator ao processo de reformação regenerativa.

Description

DOMÍNIO DA INVENÇÃO

[0001] A invenção se refere a uma nova tecnologia de reator de leito inclinado com circulação gravitante de catalisador e escoamento transversal da carga. Ela se aplica mais especialmente à reforma catalítica das gasolinas com regeneração contínua do catalisador. A invenção permite utilizar quantidades muito pequenas de catalisador e portanto controlar tempos de permanência de pequena duração, particularidade que não é possível atingir com as tecnologias atuais.

[0002] O presente reator permite atingir PPH superiores a 50 h-1 (relação da vazão de carga sobre a massa de catalisador), e mesmo superiores a 100 h-1.

[0003] No contexto de reações de forte endo ou exotermicidade, como por exemplo as reações de reforma das gasolinas, o reator de acordo com a invenção permite limitar a incidência dessa termicidade sobre o perfil de temperatura na parte de dentro da zona de reação. Visto o impacto da variação de temperatura dentro do reator sobre a atividade catalítica, trata-se aí de um efeito essencial sobre o desempenho da unidade.

[0004] A presente tecnologia pode ser considerada como uma ex tensão da tecnologia dos leitos radiais na reformação regenerativa.

EXAME DA TÉCNICA ANTERIOR

[0005] Na técnica anterior que se refere aos reatores de leito radi al, pode ser citada a patente US 6.221.320 que faz um recapitulativo das tecnologias convencionais.

[0006] De acordo com o estado da técnica, o leito catalítico dentro de um reator de leito radial é delimitado por duas grades, uma grade interna e uma grade externa. Mais precisamente, são distinguidas ge- ralmente:

[0007] • Uma grade interna que delimita o coletor central dos eflu entes gasosos,

[0008] • Uma grade externa que delimita o colume de alimentação da carga no estado gasoso.

[0009] O fluido de processo chega pelo volume externo definido entre a virola externa e a grade externa. Ele atravessa em seguida o leito catalítico de maneira substancialmente horizontal e perpendicular à circulação do catalisador que é gravitante, quer dizer substancialmente vertical de cima para baixo e obtida sob o efeito de somente o peso do leito de catalisador.

[0010] O fluido de processo em escoamento radial e o catalisador em escoamento gravitante são separados pela grade interna que tem geralmente uma forma cilíndrica de mesmo eixo substancialmente vertical que a grade externa.

[0011] O cilindro, ou mais geralmente a forma substancialmente cilíndrica, definido pela grade interna serve como coletor central para evacuar os efluentes gasosos da zona de reação compreendida entre a grade externa e a grade interna e portanto de forma substancialmente anular.

[0012] As restrições ligadas à tecnologia em leito radial são múlti plas. Em especial, as velocidades de gás na travessia do leito catalítico são limitadas para: • evitar a cavitação na entrada do leito, • evitar o bloqueio do catalisador em sua saída contra a grade interna, • reduzir as perdas de carga que são função da velocidade e da espessura do leito.

[0013] Por razões de distribuição homogênea em toda a altura do leito catalítico, uma grade perfurada destinada a criar perda de carga pode ser acrescentada sobre o coletor central.

[0014] Finalmente por razões de construção, é com frequência ne cessário deixar um espaço suficiente entre a grade interna e a grade externa. No final quando é cumulado o conjunto das restrições, o volume mínimo de catalisador que pode ser contido dentro da zona anular não pode descer abaixo de um certo valor mínimo.

[0015] De maneira geral de acordo com a técnica anterior, as PPH máximas dão da ordem de 20 h-1, enquanto que o reator da presente invenção permite atingir PPH superiores a 50 h-1, e mesmo superiores a 100 h-1.

DESCRIÇÃO SUMÁRIA DAS FIGURAS

[0016] A figura 1a representa uma vista esquemática de um reator de acordo com a invenção com introdução central do catalisador e evacuação lateral. O ângulo do leito em relação à horizontal é superior ao ângulo de repouso do catalisador (ângulo mínimo que permite assegurar um escoamento gravitante das partículas de catalisador.

[0017] A figura 1b representa uma vista esquemática de um reator de acordo com a invenção com um outro ângulo de inclinação da zona catalítica e um leito catalítico delimitado por dois cones concêntricos a fim de controlar sua espessura.

[0018] A figura 1c representa uma outra variante do reator de acordo com a invenção com introdução periférica do catalisador e evacuação central. O leito catalítico é também delimitado por dois cones concêntricos a fim de controlar sua espessura.

[0019] A figura 2a representa uma visa explodida do reator de acordo com a invenção na variante da figura 1c, que permite visualizar as pernas de introdução periféricas 8 do catalisador e a perna de coleta central 9.

[0020] A figura 2b representa a mesma vista explodida que aquela da figura 2a, o reator sendo munido de seu invólucro exterior 5 que permite a introdução do gás de reação pela tubuladura de entrada 6 e a recuperação dos efluentes pela tubuladura de saída 7. A travessia da camada catalítica 3 é feita unicamente ao longo da parte inclinada.

DESCRIÇÃO SUMÁRIA DA INVENÇÃO

[0021] A presente invenção pode ser definida como um reator de escoamento gravitante inclinado do catalisador e de escoamento transversal da carga.

[0022] É entendido por escoamento gravitante inclinado do catali sador o fato de que esse último escoa não verticalmente como nos reatores da técnica anterior, mas sim de acordo com um certo ângulo de inclinação, a única restrição sobre esse ângulo é que ele seja superior ao ângulo dito "de repouso", ângulo abaixo do qual um escoamento sólido é impossível.

[0023] Por escoamento transversal da carga é entendido que a carga atravessa a camada catalítica de acordo com uma direção substancialmente perpendicular àquela do escoamento do catalisador.

[0024] O dito reator é constituído por uma parede cônica exterior 1 e por uma parede cônica interna 2, as duas paredes sendo substancialmente paralelas entre si, quer dizer que a distância que separa as duas paredes e que define a espessura da zona catalítica inclinada 3 não varia de mais de 1 cm entre a parte superior e a parte inferior da dita zona catalítica.

[0025] A ponta do cone formado pelas paredes exterior e interna pode ser dirigida para cima ou para baixo.

[0026] A zona catalítica inclinada 3 é geralmente precedida por uma zona de distribuição do catalisador 4 que é uma zona cilíndrica vertical de altura H compreendida entre 200 e 1500 mm, preferencialmente entre 350 e 700 mm, o catalisador sendo introduzido dentro da dita zona de distribuição 4 por uma ou várias pernas de introdução 8 e coletado na saída da zona de reação 4 por uma ou várias pernas de evacuação 9.

[0027] Um reator que apresenta a zona catalítica inclinada 3 e no qual o catalisador é introduzido por uma perna de introdução e coletado por uma pluralidade de pernas de evacuação, tal como representado nas figuras 1a e 1b entra perfeitamente no âmbito da presente invenção. A sequência da descrição é feita baseada em um reator tal como representado pela figura 1c.

[0028] O conjunto constituído pelas paredes cônicas exterior 1 e interna 2, pelas pernas de introdução 8 e pela ou pelas pernas de evacuação 9 estando contido dentro de uma virola 5 que compreende uma parte superior hemisférica 10, uma parte central cilíndrica 11 e uma parte inferior hemisférica 12. A carga é admitida dentro da virola 5 por uma tubuladura de admissão 6 situada geralmente no topo da parte hemisférica superior 10, e os efluentes de reação são evacuados por uma tubuladura inferior 7 situada geralmente na parte inferior da parte hemisférica inferior 12.

[0029] De maneira geral, a distância que separa as paredes côni cas exterior 1 e interna 2 é compreendida entre 50 e 200 mm, e preferencialmente compreendida entre 50 e 150 mm.

[0030] De maneira geral no âmbito da presente invenção, o ângulo alfa de inclinação da zona de reação 3 é compreendido entre 0° (excluído) e 70°, preferencialmente compreendido entre 10° e 50°, esse ângulo alfa sendo referenciado em relação à vertical.

[0031] De maneira geral no âmbito da presente invenção, a rela ção altura sobre diâmetro é compreendida entre 1 e 30, preferencialmente compreendida entre 1 a 10, e de maneira mais preferida entre 1 e 5, a altura sendo definida como a soma das alturas da zona de distribuição 4 e da zona catalítica inclinada 3, e o diâmetro como aquele da zona de distribuição 4.

[0032] A presente invenção se refere também a um processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina que utiliza o reator pre-cedentemente descrito.

[0033] De acordo com esse processo:

[0034] - a carga entra na virola 5 por meio da tubuladura de entra da 6 situada aproximadamente no topo da parte hemisférica superior 10 da virola 5,

[0035] - a carga atravessa a zona catalítica inclinada 3, e os eflu entes que resultam da reação catalítica são coletados dentro da tubuladura de saída 7 situada aproximadamente no centro da parte hemisférica inferior 12 da virola 5,

[0036] - o catalisador é admitido na zona de distribuição vertical 4 pela ou pelas pernas de introdução 8, escoa de modo gravitante através da zona catalítica inclinada 3, e depois é evacuado pela ou pelas pernas de saída central 9.

[0037] O processo de reforma catalítica de um corte de tipo gaso lina de acordo com a invenção apresenta uma PPH (relação da vazão mássica de carga sobre o peso de catalisador) geralmente superior a 50 h-1, e preferencialmente superior a 100 h-1.

[0038] O processo de reforma catalítica de um corte de tipo gaso lina de acordo com a invenção pode tratar cargas que têm um teor em parafinas que pode ir até 70% em peso.

[0039] Finalmente o processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina de acordo com a invenção pode até tratar uma carga inteiramente parafínica.

[0040] O reator de escoamento gravitante inclinado de acordo com a presente invenção é incorporado preferencialmente em uma unidade de reforma catalítica no topo da série dos 3 ou 4 reatores que constituem a dita unidade.

[0041] As condições de operação de uma unidade de reformação regenerativa das gasolinas são tipicamente: - uma temperatura de entrada de cada reator compreendi- da entre 480 e 550°C, - uma pressão de cada reator compreendida entre 0,9 e 0,5 MPa (1 MPa = 106 Pa). Essa pressão de operação diminui geralmente quando se acompanha a sucessão dos reatores a partir do reator de topo até o último reator.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

[0042] A presente invenção descreve um tipo de reator de leito ca talítico inclinado, destinado a utilizar uma pequena quantidade de catalisador, da ordem da tonelada, e que pode vantajosamente constituir o primeiro reator da série em uma unidade de reforma catalítica das gasolinas que compreende de acordo com a técnica anterior três ou quatro reatores colocados em série.

[0043] Mais precisamente, o reator de acordo com a presente in venção é um reator de escoamento gravitante inclinado do catalisador e de escoamento transversal da carga. Por escoamento gravitante inclinado do catalisador é entendido um escoamento que é efetuado de acordo com a força de gravidade e de acordo com um certo ângulo alfa compreendido entre 0 e 70° (esse ângulo alfa é referenciado em relação à vertical).

[0044] O reator de acordo com a presente invenção compreende uma parede cônica exterior 1 e uma parede cônica interna 2, as duas paredes sendo substancialmente paralelas entre si. Por substancialmente paralelas, é entendido que a distância "e" (de acordo com a figura 2a), que separa as duas paredes e que define a espessura da camada catalítica 3 não varia demais de 1 cm entre a parte superior e a parte inferior do reator.

[0045] A ponta do cone formado pelas paredes exterior 1 e interna 2 pode ser dirigida para cima ou para baixo.

[0046] De maneira preferida, quando a ponta é dirigida para baixo (correspondendo à figura 1c) é utilizada uma pluralidade de pernas de introdução 8 e uma perna de evacuação do catalisador 9.

[0047] Do mesmo modo, quando a ponta do cone formado pelas paredes exterior 1 e interna 2 é dirigida para cima (correspondendo às figuras 1a e 1b), é utilizada de preferência uma perna de introdução 8 do catalisador e uma pluralidade de pernas de evacuação 9.

[0048] A sequência da descrição é feita de acordo com a configu ração de uma zona catalítica 3 de paredes cônicas dirigidas para baixo (de acordo com a figura 1c, detalhada nas figuras 2a e 2b).

[0049] A zona catalítica inclinada 3 é geralmente precedida por uma zona de distribuição do catalisador 4 que é uma zona vertical de altura H compreendida entre 200 e 1500 mm, preferencialmente compreendida entre 350 e 700 mm.

[0050] Essa zona de distribuição permite que o catalisador intro duzido pelas pernas de introdução 8 seja distribuído uniformemente antes de entrar na zona de reação inclinada 3.

[0051] Essas pernas de introdução 8 têm um diâmetro geralmente compreendido entre 2 e 4 polegadas (ou seja entre 5,0 cm e 10,2 cm).

[0052] A zona catalítica inclinada 3 se termina por uma tubuladura de evacuação do catalisador 9 que é chamada também de perna central de evacuação 9 da qual o diâmetro é geralmente compreendido entre 5,0 cm e 7,7 cm (ou seja entre2 e 6 polegadas). Em certos casos, pode haver várias pernas de evacuação 9 aproximadamente uniformementedistribuídas de acordo com um círculo. Na sequência por simplificação, é falado do caso de uma só perna de evacuação 9.

[0053] Nas pernas de introdução 8, na zona de distribuição do ca talisador 4, na zona catalítica inclinada 3 e na perna de evacuação central 9, o escoamento do catalisador é sempre gravitante.

[0054] O conjunto formado pelas pernas de introdução 8, pela zo na de introdução do catalisador 4, pela zona catalítica inclinada 3 e pela perna de evacuação central 9 é contido dentro de uma virola 5 que compreende uma parte superior hemisférica 10, uma parte central cilíndrica 11, e uma parte inferior hemisférica 12.

[0055] A carga é introduzida no topo da parte hemisférica superior pela tubuladura de entrada 6. A carga atravessa a zona catalítica inclinada 3 em toda a parte inclinada e os efluentes de reação são coletados pela tubuladura de saída 7 situada na parte hemisférica inferior da virola 5.

[0056] A espessura da zona catalítica inclinada 3 é compreendida entre 50 e 200 mm, e preferencialmente entre 50 mm e 150 mm.

[0057] O ângulo de inclinação alfa da zona catalítica inclinada 3 é compreendido entre 0 e 70°, e preferencialmente compreendido entre 10° e 50°.

[0058] Entre as disposições possíveis do reator de acordo com a invenção é possível ter uma introdução central do catalisador e uma evacuação periférica como está representado nas figuras 1a e 1b.

[0059] O elemento invariante dessas diferentes disposições é a existência da zona catalítica inclinada 3.

[0060] Isso significa que uma disposição do reator tal como repre sentada pela figura 1a ou 1b na qual o catalisador é admitido por uma perna de introdução superior 8 e coletado por uma pluralidade de pernas de coleta inferiores 9 entra perfeitamente no âmbito da presente invenção.

[0061] A zona de distribuição do catalisador 4 tem uma altura H que depende do número de pernas de introdução 8, do ângulo de escoamento do catalisador e do diâmetro da virola. Essa altura é geralmente compreendida entre 200 e 1500 mm, preferencialmente entre 350 e 700 mm.

[0062] Vantajosamente o reator de acordo com a presente inven ção pode ser utilizado como o reator de topo em um processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina que utiliza uma série de três ou quatro reatores de leito radial. Nesse caso, é possível descrever o escoamento da carga e do catalisador do modo seguinte: • a carga entra na virola 1 por meio da tubuladura de entrada 6 situada aproximadamente no topo da parte hemisférica superior 10 da virola 5, • a carga atravessa a zona catalítica inclinada 3, e os efluentes que resultam da reação catalítica são coletados na tubuladura de saída 7 situada aproximadamente no centro da parte hemisférica inferior 12 da virola 5, • o catalisador é admitido na zona de distribuição vertical 4 pelas pernas de introdução 8, escoa de modo gravitante através da zona catalítica inclinada 3 e depois é evacuado pela ou pelas zonas de saída central 9. Esse catalisador se apresenta geralmente sob a forma de bolinha esférica da qual o diâmetro é compreendido entre 1 e 4 mm, preferencialmente entre 1,5 e 2 mm.

[0063] Em um processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina que utiliza o reator de acordo com a presente invenção, a PPH (relação da vazão de carga sobre o peso de catalisador) é superior a 50 h-1, e preferencialmente superior a 100 h-1.

[0064] Em um processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina que utiliza o reator de acordo com a presente invenção, a carga pode ter um teor em parafinas que pode ir até 70% em peso, e mesmo ser uma carga inteiramente parafínica.

EXEMPLOS

[0065] Os exemplos que se seguem permitem ilustrar o dimensio namento de um reator de acordo com a invenção destinado a ser colocado no topo de uma unidade de reforma regenerativa que trata uma carga que é um corte gasolina com vazão de 150 t/h de carga. É entendido de maneira usual por corte gasolina um corte de petróleo de ponto inicial de ebulição de cerca de 40°C e de ponto final de cerca de 220°C. Qualquer corte de petróleo que se situa dentro desses limites pode perfeitamente convir como carga da reforma regenerativa. • O exemplo 1 representa um caso de referência não de acordo com a invenção, • O exemplo 2 ilustra os desempenhos de uma unidade munida de um reator de topo de acordo com a invenção com as mesmas condições de operação e a mesma quantidade total de catalisador que no exemplo 1. • O exemplo 3 ilustra os desempenhos de uma unidade que tem as mesmas características que aquela do exemplo 2, mas que trata uma carga mais severa.

O exemplo 1 está de acordo com a técnica anterior

[0066] Nesse exemplo é tratada uma carga de hidrocarbonetos em quatro zonas de reação (ou reatores) dispostas em série. A distribuição do catalisador dentro dos reatores é a seguinte: 10%/20%/30%/40% em peso em relação ao peso total do catalisador.

[0067] A ordem na qual os reatores se seguem corresponde ao escoamento dos efluentes.

[0068] A quantidade total de catalisador é de 75 toneladas. A PPH global é de 2 h-1.

[0069] A tabela 1 dá a composição da carga de hidrocarbonetos: • ponto inicial de ebulição 100°C, ponto final de ebulição 170°C:

[0070] O catalisador utilizado dentro dos reatores compreende um suporte de tipo alumina clorada, platina e é promovido com estanho. As partículas de catalisador são esféricas com um diâmetro médio de 1,8 mm.

[0071] A carga aquecida a 520°C é assim tratada sucessivamente dentro dos quatro reatores com um aquecimento intermediário do efluente a 520°C antes de sua introdução na zona de reação seguinte.

[0072] As condições de operação nas quatro zonas de reação são dadas na tabela 2 abaixo. Essas condições foram escolhidas para produzir um reformado recuperado na saída do quarto reator do qual o índice RON (Research Octane Number de acordo com a terminologia anglo-saxônica) é igual a 103,5.

[0073] O exemplo 2 está de acordo com a invenção. A carga de hidrocarbonetos é tratada em cinco reatores dispostos em série com a distribuição do catalisador seguinte: 2%/10%/20%/30%/38% em peso em relação ao peso total de catalisador.

[0074] O pequeno reator de acordo com a presente invenção é colocado no topo. Ele é o reator 1 que contém 2% da massa total de catalisador da unidade.

[0075] A quantidade total de catalisador é sempre de 75 toneladas para tratar uma vazão de carga de hidrocarbonetos de 150 t/h (PPH global = 2 h-1).

[0076] Como no exemplo 1, a carga e o efluente de uma zona de reação são aquecidas a 520°C antes de entrar na zona de reação seguinte.

[0077] As condições de operação nas zonas de reação dos reato res estão agrupadas na tabela 3 seguinte:

[0078] O dimensionamento do primeiro reator é realizado de acor do com as figuras 2a e 2b com as características geométricas descritas na tabela 4 abaixo.

[0079] Utilizando-se o pequeno reator de topo de acordo com a invenção, limita-se a queda de temperatura na primeira zona de reação, mas também nas outras zonas 2, 3, 4 e 5. De fato, a endotermici- dade muito forte ligada às primeiras reações é controlada mais facilmente pela utilização de uma quantidade muito pequena de catalisador.

[0080] Visto que a atividade do catalisador é função da temperatu ramédia no leito catalítico, limitando-se a queda de temperatura dentro do reator, melhora-se o rendimento em compostos em aromáticos, como indicado na tabela 5 abaixo.

[0081] Esse aumento de temperatura nos leitos catalíticos impacta bastante a atividade do catalisador. Para uma mesma quantidade de catalisador como ilustrado abaixo, o ganho em produção de aromático permite uma melhoria em RON de 1,2 ponto.

[0082] O exemplo 3 permite ilustrar o aporte da invenção em rela ção à severidade de carga.

[0083] Uma carga é ainda mais severa quanto mais elevado for o seu teor em parafinas.

[0084] De acordo com a abordagem da técnica anterior, é neces sário aumentar a quantidade de catalisador ou a temperatura na entrada do reator para manter o RON do reformado.

[0085] O exemplo 3 trata de uma carga descrita na tabela 6 abai xo, carga muito mais severa do que aquela do exemplo 1, visto que ela é bastante nitidamente parafínica.

[0086] Com as mesmas condições de operação que aquelas des critas nas tabelas 3 e 4, o RON do reformado é mantido a 103,5 apesar de um aumento de 13% em peso da quantidade de parafinas na carga, como mostrado na tabela 7 abaixo. PNA corresponde à porcentagem de parafinas (P), naftenos (N) e aromáticos (A).

[0087] O reator de acordo com a presente invenção colocado no topo da série dos reatores de uma unidade de reforma catalítica das gasolinas permite portanto ampliar o tratamento dos cortes gasolinas para cortes bastante parafínicos, o que é uma melhoria muito importante em um contexto marcado pela limitação drástica do teor em aromáticos nas gasolinas.

Claims

1. Reator de escoamento gravitante inclinado do catalisador e de escoamento transversal da carga, caracterizadopelo fato de que o dito reator é constituído por uma parede cônica exterior (1) e por uma parede cônica interna (2), substancialmente paralelas entre si, as duas paredes cônicas sendo inclinadas de um ângulo alfa em relação à vertical, a ponta do cone podendo ser dirigida para cima ou para baixo, e o catalisador sendo introduzido dentro da zona de distribuição (4) por uma ou várias pernas de introdução (8) e coletado na saída da zona de reação (4) por uma ou várias pernas de evacuação (9), o conjunto constituído pelas paredes cônicas exterior (1) e interna (2), pelas pernas de introdução (8), e pelas pernas de evacuação (9) estando contido dentro de uma virola (5) que compreende uma parte superior hemisférica (10), uma parte central cilíndrica (11) e uma parte inferior hemisférica (12) e a carga sendo admitida dentro da virola (5) por uma tubuladura de admissão (6) situada geralmente no topo da parte hemisférica superior (10), e os efluentes de reação seno evacuados por uma tubuladura inferior (7) situada geralmente na parte inferior da parte hemisférica inferior (12).

2. Reator de escoamento gravitante inclinado de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a distância que separa as paredes cônicas exterior (1) e interna (2) é compreendida entre 50 e 200 mm, e preferencialmente compreendida entre 50 e 150 mm.

3. Reator de escoamento gravitante inclinado de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que o ângulo alfa de inclinação da zona de reação (3) é compreendido entre 0° (excluído) e 70°, preferencialmente compreendido entre 10° e 50° (esse ângulo alfa sendo referenciado em relação à vertical).

4. Reator de escoamento gravitante inclinado de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a relação altura sobre diâmetro é compreendida entre 1 e 30, preferencialmente com-preendida entre 1 a 10, e de maneira mais preferida compreendida en-tre 1 e 5, a altura sendo definida como a soma das alturas da zona de distribuição (4) e da zona catalítica inclinada (3), e o diâmetro como aquele da zona de distribuição (4).

5. Reator de escoamento gravitante inclinado de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a distância que separa as duas paredes cônicas que definem a espessura da zona catalítica inclinada (3) não varia de mais de 1 cm entre a parte e a parte inferior da dita zona catalítica.

6. Reator de escoamento gravitante inclinado de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a zona de distribuição do catalisador (4) é uma zona cilíndrica vertical de altura H compreendida entre 200 e 1500 mm, preferencialmente compreendida entre 350 e 700 mm.

7. Processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina que utiliza o reator como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizadopelo fato de que: - a carga entra na virola (1) por meio da tubuladura de entrada (6) situada aproximadamente no topo da parte hemisférica superior da virola (5), - a carga atravessa a zona catalítica inclinada (3), e os efluentes que resultam da reação catalítica são coletados dentro da tubuladura de saída (7) situada aproximadamente no centro da parte hemisférica inferior da virola (5), - o catalisador é admitido na zona de distribuição vertical (4) pelas pernas de introdução (8), escoa de modo gravitante através da zona catalítica inclinada (3), e depois é evacuado pela ou pelas pernas de saída central (9).

8. Processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina de acordo com a reivindicação 7, caracterizadopelo fato de que a PPH (relação da vazão de carga sobre o peso de catalisador) é superior a 50 h-1, e preferencialmente superior a 100 h-1.

9. Processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina de acordo com a reivindicação 7 ou 8, caracterizadopelo fato de que a carga tem um teor em parafinas que vai até 70% em peso.

10. Processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolina de acordo com a reivindicação 7 ou 8, caracterizado pelo fato de que a carga é inteiramente parafínica.

11. Processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolinade acordo com a reivindicação 7, caracterizadopelo fato de que o reator como definido na reivindicação 1 é colocado no topo da série dos reatores que constituem o dito processo.

12. Processo de reforma catalítica de um corte de tipo gasolinade acordo com a reivindicação 7, caracterizadopelo fato de que as condições de operação são: - temperatura de entrada de cada reator compreendida entre 480 e 550°C, - pressão de cada reator compreendida entre 0,9 e 0,5 MPa (1 MPa = 106 Pa).