BR112014020244B1

BR112014020244B1 - Chapa de aço, chapa de aço revestida, e método para produção da mesma

Info

Publication number: BR112014020244B1
Application number: BR112014020244-3A
Authority: BR
Inventors: Hiroyuki Tanaka; Kunio Hayashi; Toshio Ogawa; Koichi Goto; Kazuaki Nakano
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation
Priority date: 2012-02-17
Filing date: 2013-02-07
Publication date: 2019-04-30
Also published as: JP5447741B1; ES2607888T3; EP2816132A1; TWI475112B; CN104114731B; US20150004433A1; BR112014020244A2; JPWO2013121963A1; MX355894B; PL2816132T3; EP2816132A4; WO2013121963A1; BR112014020244A8; IN2014DN06757A; KR20140117584A; EP2816132B1; TW201337003A; CN104114731A; KR101621639B1; US9719151B2

Abstract

chapa de aço, chapa de aço revestida, e método para produção da mesma a presente invenção refere-se a uma chapa de aço que inclui, em % em massa, c: 0,020% a 0,080%; si: 0,01 % a o, 10%; mn: 0,80% a 1,80%; e al: mais de o, 10% e menos de 0,40%; e também inclui: nb: 0,005% a 0,095%; e ti: 0,005% a 0,095%, na qual uma quantidade total de nb e ti é 0,030% a o, 100%, e a chapa de aço inclui, como uma estrutura metalográfica, ferrita e, bainita, e outras fases, a fração de área de ferrita é 80% a 95%, a fração de área de bainita é 5% a 20%, uma fração total das outras fases é menor que 3%, a resistência à tração é 590 mpa ou mais e uma razão de resistência à fadiga como uma razão da resistência à fadiga para a resistência à tração é 0,45 ou mais.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO, CHAPA DE AÇO REVESTIDA, E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA.

Campo Técnico da Invenção [001] A presente invenção se refere a uma chapa de aço de alta resistência e a uma chapa de aço revestida que têm excelentes propriedades de fadiga, ductilidade, e capacidade de expansão de furo e, além disso, excelentes propriedades de colisão, que sejam adequadas para uma chapa de aço para um veículo, particularmente adequadas para uma peça de suspensão, e um método para produção da mesma. [002] É reivindicada prioridade sobre a Japanese Patent Application n° 2012-032591, registrada em 17 de fevereiro de 2012, cujo teor está aqui incorporado como referência.

Técnica Relativa [003] Nos últimos anos, para os produtores de automóveis lidarem com os apertos das regras de emissão de CO₂ na Europa em 2012, das regras de economia de combustível no Japão em 2015, e regras de colisão mais estritas na Europa, o alto reforço do aço a ser usado progrediu rapidamente para melhorar a economia de combustível através de uma diminuição no peso do chassi de um automóvel e melhorar a segurança em uma colisão. Tal chapa de aço de alta resistência é chamada de “chapa de aço de alta resistência”, e pedidos de chapas de aço tendo principalmente uma resistência à tração de 440 MPa a 590 MPa, e recentemente mais de 590 MPa, tendem a aumentar a cada ano.

[004] Entre as chapas de aço de alta resistência, excelentes propriedades de fadiga são exigidas para uma peça de suspensão tal como uma estrutura de chassi do ponto de vista de sua porção de aplicação, e, além disso, ductilidade e capacidade de expansão de furo são exigidas do ponto de vista da forma das peças. Por outro lado,

2/35 uma chapa de aço laminada a quente que seja grossa e tenha uma espessura de 2,0 mm ou mais é usada principalmente para a peça de suspensão, e a qualidade é garantida pela seleção de um material grosso para garantir a rigidez. Assim, o afinamento de uma peça de suspensão está sendo retardado se comparado com as peças do chassi do veículo ou similares. Consequentemente, quando a redução na espessura da peça da suspensão é promovida, a sua área de afinamento da corrosão é diminuída, e assim é esperado que seja feita uma aplicação a uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente tendo alta resistência à corrosão a partir da chapa de aço laminada a quente atual.

[005] Geralmente, é considerado que quando a razão da resistência à fadiga obtida dividindo-se a resistência à fadiga pela resistência à tração é 0,45 ou mais, as propriedades de fadiga são excelentes. Em adição, é considerado que quando o produto da resistência à tração pelo alongamento total é 17000 MPa.% ou mais, a ductilidade é excelente, e quando a razão de expansão de furo é 80% ou mais a uma resistência à tração da classe de 590 MPa, a capacidade de expansão de furo é excelente. É considerado que quando a razão de rendimento obtida dividindo-se o limite de elasticidade pela resistência à tração é 0,80 ou mais, a resistência à colisão é excelente.

[006] Geralmente, quando a resistência à tração aumenta, o limite de elasticidade também aumenta. Assim, a ductilidade é diminuída e, além disso, a capacidade de flangeamento no estiramento é deteriorada. Na técnica relativa, em um caso de fase dupla de ferrita e martensita, a ductilidade é excelente, mas microfraturas provocadas pela concentração de tensão local na vizinhança de uma fronteira entre ferrita, que é uma fase macia, e martensita, a ductilidade é excelente, mas microfraturas provocadas pela concentração de tensão local na vizinhança de uma fronteira entre ferrita, que é uma fase macia, e mar

3/35 tensita, que é uma fase dura, ocorre facilmente ou se propaga, e assim é considerado que a fase dupla é ma microestrutura desvantajosa na capacidade de expansão de furo. Consequentemente, é considerado que quanto menor for a diferença de dureza entre as microestruturas, mais vantajosa ela é na melhoria da capacidade de expansão de furo, e assim uma chapa de aço tendo uma estrutura uniforme tal como uma fase única ferrita ou bainita é considerada ser superior. Por outro lado, uma vez que a ductilidade é diminuída, foi difícil alcançar tanto a ductilidade quanto a capacidade de expansão de furo na técnica relativa.

[007] Em adição, geralmente quando a resistência à tração aumenta, a resistência à fadiga também tende a aumentar. Entretanto, quando é usado um material tendo uma maior resistência, a razão de resistência à fadiga diminui. Em adição, a razão de resistência à fadiga é obtida dividindo-se a resistência à fadiga de uma chapa de aço pela resistência à tração. Geralmente, quanto mais dura for a superfície mais externa de uma chapa de aço, mais a resistência à fadiga é melhorada. Assim, o endurecimento da superfície mais externa da chapa de aço é importante para obter excelentes propriedades de fadiga.

[008] Como uma chapa de aço na qual tanto a capacidade de expansão de furo quanto a ductilidade são alcançadas , por exemplo, no Documento de Patente 1, uma chapa de aço à qual Al é adicionado positivamente, e elementos formadores de carbonitretos tais como Nb, Ti, e V são adicionados positivamente foi proposta até aqui. Entretanto, é necessário adicionar 0,4% ou mais de Al em uma grande quantidade à capa de aço, e assim a chapa de aço proposta no Documento de Patente 1 tem um problema de um alto custo de ligação e deterioração da capacidade de soldagem. Em adição, não há descrição em relação às propriedades de fadiga ou a razão de rendimento como índice de resistência à colisão também não é descrita.

4/35 [009] Nos Documentos de Patente 2 e 3, foram propostas chapas de aço de alta resistência tendo excelente capacidade de expansão de furo às quais Nb e Ti são adicionados positivamente. Entretanto, uma vez que Si seja adicionado positivamente às chapas de aço de alta resistência propostas nos Documentos de Patente 2 e 3, as chapas de aço têm um problema de deterioração na capacidade de umedecimento no revestimento. Em adição, não há descrição em relação às propriedades de fadiga ou a razão de rendimento como um índice de resistência à colisão também não é descrito.

[0010] No Documento de Patente 4, foi proposta uma chapa de aço tendo tanto propriedades de fadiga quanto capacidade de expansão de furo ao qual Nb e Ti são adicionados positivamente. Entretanto, uma vez que um aço IF é usado como base, a chapa de aço proposta no Documento de Patente 4 tem um problema de que é difícil alcançar um alto endurecimento no qual a resistência à tração seja 590 MPa ou mais. Em adição, a razão de rendimento como índice de resistência à colisão não é descrita.

[0011] No Documento de Patente 5, foi proposta uma chapa de aço de alta resistência na qual tanto a propriedade de fadiga quanto a capacidade de expansão de furo são alcançadas pelo controle de uma inclusão no aço. Entretanto, uma vez que é necessário adicionar um metal raro tal como La ou Ce à chapa de aço proposta no Documento de Patente 5, um custo de liga mais alto é necessário e a razão de rendimento como índice de resistência à colisão não é descrito.

[0012] No Documento de Patente 6, foi proposta uma chapa de aço tendo excelente capacidade de expansão de furo à qual foram positivamente adicionados elementos formadores de carbonitretos tais como Nb, Ti, Mo, e V. Entretanto, a dureza Vickers da ferrita na chapa de aço proposta no Documento de Patente 6 tem que ser 0,3 x TS + 10 ou mais. Uma vez que é considerado que a resistência à tração al

5/35 mejada na presente invenção é 590 MPa ou mais, a dureza Vickers da ferrita tem que ser pelo menos 187 Hv ou mais e uma grande quantidade de elementos de ligação (particularmente, elementos formadores de carbonitretos tais como C, Nb, e Ti, e elementos estabilizadores da ferrita tal como o Si) tem que ser adicionada para endurecer a ferrita, e assim um maior custo de liga é necessário e a razão de rendimento como índice de resistência à colisão não é descrita.

Documentos da técnica anterior

Documentos de Patente [0013] Documento de Patente 1 Japanese Unexamined Patent Application, First Publication n° 2004-204326 [0014] Documento de Patente 2 Japanese Unexamined Patent Application, First Publication n° 2004-225109 [0015] Documento de Patente 3 Japanese Unexamined Patent Application, First Publication n° 2006-152341 [0016] Documento de Patente 4 Japanese Unexamined Patent Application, First Publication n° H7-090483 [0017] Documento de Patente 5 Japanese Unexamined Patent Application, First Publication n° 2009-299136 [0018] Documento de Patente 6 Japanese Unexamined Patent Application, First Publication n° 2006-161111

Descrição da Invenção

Problemas a serem resolvidos pela Invenção [0019] A presente invenção é para fornecer estavelmente uma chapa de aço de alta resistência, uma chapa de aço revestida que tenham excelentes propriedades de fadiga, ductilidade, e capacidade de expansão de furo, e, além, disso, excelentes propriedades de colisão, sem deterioração na produtividade.

Meios para resolver o problema [0020] A presente invenção é uma descoberta obtida de uma in

6/35 vestigação que foi conduzida para resolver os problemas mencionados acima de melhorar as propriedades de fadiga e melhorar o equilíbrio entre ductilidade-capacidade de expansão de furo de uma chapa de aço de alta e de uma chapa de aço revestida cuja resistência à tração é 590 MPa ou mais. Isto é, uma microestrutura adequada é obtida pela otimização da quantidade de elementos de ligação, particularmente da otimização da quantidade de Nb e Ti adicionada e do Al adicionado positivamente. Em adição, em um processo de recozimento, a forma da cementita na ferrita é controlada precisamente resfriando-se o aço até uma temperatura adequada, e manter o aço resfriado após o aquecimento até a temperatura máxima de aquecimento. Então, a superfície é endurecida pela execução da laminação de passe de acabamento (“skin pass”) adequada no aço após o recozimento. A presente invenção é feita com base nas descobertas nas quais uma chapa de aço tendo excelentes propriedades de fadiga, ductilidade, e capacidade de expansão de furo e, além disso, excelentes propriedades de colisão, comparado com as chapas de aço da técnica relativa, pode ser produzida da forma acima, e o seu sumário é descrito a seguir. Não há limite superior na resistência à tração de uma chapa de aço como objetivo da presente tecnologia; entretanto, é difícil que, na realidade, a resistência à tração seja maior que 980 MPa.

(1) De acordo com um primeiro aspecto da presente invenção, é fornecida uma chapa de aço incluindo, em % em massa: C: 0,020% ou mais e 0,080% ou menos; Si: 0,01% ou mais e 0,10% ou menos; Mn: 0,80% ou mais e 1,80% ou menos; Al: mais de 0,10% e menos de 0,40%; P: limitado a 0,0100% ou menos; S: limitado a 0,0150% ou menos; N: limitado a 0,0100% ou menos; Nb: 0,005% ou mais e 0,095% ou menos; Ti: 0,005% ou mais e 0,095% ou menos; e o saldo incluindo Fe e as inevitáveis impurezas, na qual a quantidade total de Nb e Ti é 0,030% ou mais e 0,100% ou menos, a estrutura metalográ

7/35 fica da chapa de aço inclui ferrita, bainita, e outras fases, as outras fases incluem uma perlita, uma austenita residual, e uma martensita, a fração de área da ferrita é 80% ou mais e 95% ou menos, a fração de área de bainita é 5% ou mas e 20% ou menos, a fração total das outras fases é menor que 3%, o diâmetro de círculo equivalente de uma cementita na ferrita é 0,003 pm ou mais e 0,300 pm ou menos, a densidade numérica da cementita na ferrita é 0,02 partículas/pm² ou mais e 0,10 partículas/pm² ou menos, a resistência à tração é 590 MPa o mais, e a razão da resistência à fadiga como a resistência à fadiga para a resistência à tração é 0,45 ou mais.

(2) A chapa de aço conforme o item (1) pode também incluir um ou dois ou mais elementos entre, em % em massa: Mo: 0,005% ou mais e 1,000% ou menos; W: 0,005% ou mais e 1,000% ou menos; V: 0,005% ou mais e 1,000% ou menos; B: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos; Ni: 0,05% ou mais e 1,50% ou menos; Cu: 0,05% ou mais e 1,50% ou menos; e Cr: 0,05% ou mais e 1,50% ou menos.

(3) De acordo com um segundo aspecto da presente invenção, é fornecida uma chapa de aço revestida na qual o revestimento é fornecido em uma superfície da chapa de aço conforme o item (1) ou (2).

(4) De acordo com um terceiro aspecto da presente invenção, é fornecido um método para produzir uma chapa de aço incluindo: aquecer uma placa tendo uma composição química conforme o item (1) ou (2) até 1150°C ou mais antes de a placa ser laminada a quente; terminar a laminação de acabamento a uma temperatura de Ar3°C ou mais; decapar uma chapa de aço laminada a quente que é bobinada em uma faixa de temperaturas de 400°C ou mais e 600°C ou m enos; aquecer a chapa de aço laminada a quente dentro de uma faixa de temperaturas de 600°C ou mais e Ac₁°C ou menos; recozer a chapa de aço laminada a quente por um tempo de retenção, no qual a temperatura da chapa de aço laminada a quente está dentro de uma faixa de temperatu

8/35 ras por 10 segundos ou mais e 200 segundos ou menos; resfriar a chapa de aço te 350°C ou mais e 550°C ou menos; e r esfriar a chapa de aço após manter a chapa de aço pelo tempo de retenção, no qual a faixa de temperaturas da chapa de aço laminada a quente está dentro de uma faixa de temperaturas de 350°C ou mais e 550 °C ou menos por 10 segundos ou mais e 500 segundos ou menos, no qual Ar₃°C e Ac₁°C são a temperatura de transformação Ar₃ e a temperatura de transformação Ac1, respectivamente, obtidas das expressões 1 e 2,

Ar₃ = 910 - 325 χ [C] + 33 χ [Si] + 287 χ [P] + 40 χ [Al] - 92([Mn] + [Mo] + [Cu]) - 46 χ ([Cr] + [Ni]) ... (Expressão 1),

Ac₁ = 761,3 + 212[C] - 45,8[Mn] + 16,7[Si] ... (Expressão 2), e elementos notados entre colchetes representa a quantidade dos elementos em % em massa.

(5) O método de produção de uma chapa de aço conforme o item (4) pode também incluir a execução de uma laminação depasse de acabamento (“skin pass”) na chapa de aço a uma razão de alongamento de 0,4% ou mais e 2,0% ou menos.

(6) De acordo com um quarto aspecto da presente invenção, é fornecido um método para produção de uma chapa de aço revestida incluindo revestir e então resfriar a chapa de aço após o recozimento, o resfriamento, e a retenção conforme os itens (4) ou (5).

(7) O método para produção de uma chapa de aço revestida conforme o item (6) pode também incluir a execução de um tratamento térmico dentro de uma faixa de temperaturas de 450°C ou mai s e 600°C ou menos por 10 segundos ou mais e então resfriar a chapa de aço após o revestimento.

Efeitos da invenção [0021] De acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço de alta resistência e uma chapa de aço revestida, que tenham uma resistência à tração de 590 MPa ou mais, uma alta

9/35 razão de rendimento, e excelentes propriedades de fadiga e equilíbrio ductilidade-capacidade de expansão de furo, e, além disso, excelentes propriedades de colisão e que dêem uma contribuição extremamente significativa para a indústria. Além disso, a presente invenção torna possível reduzir a espessura da chapa de uma peça de suspensão de um veículo e assim apresenta um efeito extremamente notável que contribui significativamente para a diminuição do peso do chassi de um veículo.

Breve descrição dos desenhos [0022] A FIG. 1 é um gráfico mostrando a relação entre o diâmetro de círculo equivalente médio dos carbonitretos e o produto da resistência à tração pelo alongamento total.

[0023] A FIG. 2 é um gráfico mostrando a relação entre o diâmetro de círculo equivalente médio dos carbonitretos e a razão de expansão de furo λ.

[0024] A FIG. 3 é um gráfico mostrando a relação entre o diâmetro de círculo equivalente médio dos carbonitretos e a razão de rendimento.

[0025] A FIG. 4 é um gráfico mostrando a relação entre o diâmetro de círculo equivalente médio dos carbonitretos e a razão de resistência à fadiga.

[0026] A FIG. 5 é um gráfico mostrando a relação entre a temperatura de retenção após o recozimento e o diâmetro de círculo equivalente da cementita na ferrita.

[0027] A FIG. 6 é um gráfico mostrando a relação entre temperatura de retenção após o recozimento e a densidade numérica da cementita na ferrita.

[0028] A FIG. 7 é um gráfico mostrando a relação entre o diâmetro de círculo equivalente da cementita na ferrita e a razão de expansão de furo λ.

10/35 [0029] A FIG. 8 é um gráfico mostrando a relação entre a densidade numérica da cementita na ferrita e a razão de expansão de furo λ. Modalidades da Invenção [0030] Doravante a presente invenção será descrita em detalhes. [0031] Inicialmente, serão descritas as razões porque as composições do aço são limitadas na presente invenção.

[0032] C é um elemento que contribui para um aumento na resistência à tração e no limite de elasticidade, e a quantidade adicionada é adequadamente controlada de acordo com o nível de resistência almejado. Em adição, C é também eficaz para obter bainita. Quando a quantidade de C é menor que 0,020%, é difícil obter a resistência à tração almejada e o limite de elasticidade, e assim o limite inferior é ajustado para 0,020%. Por outro lado, quando a quantidade de C é maior que 0,080%, é provocada a deterioração na ductilidade, na capacidade de expansão de furo, e na capacidade de soldagem. Assim, o limite superior é ajustado para 0,080%. Em adição, para garantir estavelmente a resistência à tração e o limite de elasticidade, o limite inferior de C pode preferivelmente ser 0,030% ou 0,040%, e o limite superior de C pode preferivelmente ser 0,070% ou 0,060%.

[0033] Si é um elemento desoxidante e o limite inferior da quantidade de Si não é determinado. Entretanto, quando a quantidade de Si é menor que 0,01%, o custo de produção aumenta, e assim o limite inferior é preferivelmente ajustado para 0,01%. Si é um elemento estabilizador da ferrita. Em adição, o Si pode provocar um problema de diminuição na capacidade de umedecimento no revestimento quando a galvanização por imersão a quente é executada e uma diminuição na produtividade devido ao atraso da reação de ligação. Portanto, o limite superior da quantidade de Si é ajustado para 0,10%. Além disso, par reduzir o problema de uma diminuição na capacidade de umedecimento no revestimento e uma diminuição na produtividade, o limite inferior

11/35 de Si pode ser ajustado para 0,020%, 0,030%, ou 0,040%, e o limite superior de Si pode ser ajustado para 0,090%, 0,080% ou 0,070%.

[0034] Mn tem uma ação de aumentar a resistência como um elemento que contribui para o reforço da solução sólida, e é, assim, eficaz para obter bainita. Portanto, é necessário conter 0,80% ou mais de Mn. Por outro lado, quando a quantidade de Mn é maior que 1,80%, é provocada a deterioração na capacidade de expansão de furo e na capacidade de soldagem, e assim o seu limite superior é ajustado para 1,80%. Em adição, para obter estavelmente bainita, o limite inferior de Mn pode ser ajustado para 0,90%, 1,00% ou 1,10%, e o limite superior de Mn pode ser ajustado para 1,70%, 1,60% ou 1,50%.

[0035] P é uma impureza, e é segregado nas bordas dos grãos e provoca uma diminuição na tenacidade da chapa de aço e a deterioração na capacidade de soldagem. Além disso, a reação de ligação se torna extremamente lenta durante a galvanização por imersão a quente, e a produtividade é degradada. Desses pontos de vista, o limite superior da quantidade de P é ajustado para 0,0100%. O seu limite inferior não é particularmente limitado. Entretanto, uma vez que P é um elemento que aumenta a resistência a um preço baixo, a quantidade de P é preferivelmente ajustada para 0,0050% ou mais. Para também melhorar a tenacidade e a capacidade de soldagem, o limite superior de P pode ser limitado a 0,0090% ou 0,0080%.

[0036] S é uma impureza e quando a sua quantidade é maior que 0,0150%, a fratura a quente é induzida ou a capacidade de trabalho é deteriorada. Assim, o limite superior da quantidade de S é ajustado para 0,0150%. O seu limite inferior não é particularmente limitado, mas a quantidade de S é preferivelmente ajustada para 0,0010% o mais do ponto de vista do custo da dessulfuração. Para também reduzir a fratura a quente, o limite superior de S pode ser limitado a 0,0100% ou 0,0050%.

12/35 [0037] Al é um elemento extremamente importante na presente invenção. Embora Al seja um elemento estabilizador de ferrita similar ao Si, Al é um elemento importante que promove a formação de ferrita sem uma diminuição na capacidade de umedecimento do revestimento, garantindo assim a ductilidade. Para obter o seu efeito, é necessário conter mais de 0,10% de Al. Em adição, quando Al é excessivamente adicionado, não apenas o efeito descrito acima saturou, mas também um aumento excessivo no custo da liga e a deterioração da capacidade de soldagem são provocados. Assim, o limite superior é ajustado para menos de 0,40%. Para garantir estavelmente a ductilidade, o limite inferior do Al deve ser ajustado para 0,15%, 0,20%, ou 0,25%, e o limite superior do Al pode ser ajustado para 0,35% ou 0,30%.

[0038] N é uma impureza. Quando a quantidade de N é maior que 0,0100%, a deterioração da tenacidade e da ductilidade e a ocorrência de fratura em uma peça de aço são significativas. Uma vez que N é eficaz em aumentar a resistência à tração e o limite de elasticidade, similar ao C, N pode ser adicionado positivamente e seu limite superior é ajustado para 0,0100.

[0039] Além disso, Nb e Ti são elementos extremamente importantes na presente invenção. Esses elementos são necessários quando uma chapa de aço tendo excelentes propriedades de colisão é preparada pela formação de carbonitretos de modo a aumentar o limite de elasticidade. O reforço da precipitação dos respectivos elementos é diferente. Entretanto, quando tanto Nb quanto Ti estão contidos em um total de 0,030% ou mais, o produto da resistência à tração TS pelo alongamento total El como mostrado na FIG. 1 é excelente, e a resistência à tração de 590 MPa ou mais pode ser obtida. Além disso, uma excelente capacidade de expansão de furo (razão de expansão de furo λ) como mostrado na FIG. 2 pode ser obtida. Além disso, é possível

13/35 obter uma razão de rendimento como índice de propriedade de colisão de 0,80 ou mais e a razão de resistência à fadiga como índice de propriedade de fadiga de 0,45 ou mais como mostrado nas FIGs 3 e 4. Quanto maior for a razão de resistência à fadiga, mais preferível ela é. Entretanto, é difícil para a razão de resistência à fadiga ser maior que 0,60, e assim 0,60 é o limite superior real. Também quando Nb e Ti são adicionados compostamente, carbonitretos finos podem ser obtidos comparados com o caso no qual Nb e Ti são adicionados separadamente, e a resistência à precipitação é aumentada. Assim, é importante adicionar esses elementos compostamente. Em adição, a razão porque o limite superior da quantidade total de ambos Nb e Ti é ajustado para 0,100% não é apenas que haja uma limitação no reforço da precipitação e a resistência não seja realmente aumentada ainda mais quando Nb e Ti são mais adicionados, mas também que a ductilidade e a capacidade de expansão de furo são diminuídas como mostrado nas FIGs. 1 e 2. Para garantir estavelmente o produto da resistência à tração pelo alongamento total, a capacidade de expansão de furo, a razão de rendimento, e a razão de resistência à fadiga, o limite inferior do teor total de ambos entre Nb e Ti pode ser 0,032%, 0,035% ou 0,040%, e o limite superior do teor total de ambos entre Nb e Ti pode ser 0,080%, 0,060% ou 0,050%.

[0040] A razão porque o limite inferior de cada um entre Nb e Ti é ajustado para 0,005% é que poucos carbonitretos são formados quando o teor é menor que 0,005%, o efeito de um aumento no limite de elasticidade é dificilmente obtido, e carbonitretos mais finos não podem ser obtidos. Em adição, a capacidade de expansão de furo é diminuída. O limite superior de cada um entre Nb e Ti depende do limite superior da quantidade total de ambos entre Nb e Ti.

[0041] Todos os elementos entre Mo, W, e V são elementos que formam carbonitretos, e um ou dois ou mais desses elementos podem

14/35 ser usados conforme necessário. Para obter esse efeito de melhoria da resistência, 0,005% ou mais de Mo, 0005% ou mais de W e 0,005% ou mais de V são preferivelmente adicionados como limites inferiores. Por outro lado, uma vez que a adição excessiva provoca um aumento no custo da ligação, os limites superiores são preferivelmente ajustados para 1,000% ou menos de Mo, 1,000% ou menos de W, e 1,000% ou menos de V, respectivamente.

[0042] Todos os elementos entre B, Ni, Cu, e Cr são elementos que aumentam a capacidade de endurecimento, e um ou dois ou mais desses elementos podem ser adicionados conforme necessário. Para obter o efeito da melhoria da resistência, 0,0005% ou mais de B, 0,05% ou mais de Ni, 0,05% ou mais de Cu, e 0,05% ou mais de Cr são preferivelmente adicionados como limites inferiores. Por outro lado, uma vez que a adição excessiva provoca um aumento no custo de ligação, os limites superiores são preferivelmente ajustados para 0,0100% ou menos de B, 1,50% ou menos de Ni, 1,50% ou menos de Cu, e 1,50% ou menos de Cr, respectivamente.

[0043] Na chapa de aço de alta resistência contendo as composições químicas descritas acima, o saldo incluindo ferro como componente principal pode conter impurezas inevitáveis misturadas em um processo de produção dentro de uma faixa que não prejudique as propriedades da presente invenção.

[0044] A seguir serão descritas as razões porque o método de produção é limitado.

[0045] Uma placa tendo a composição descrita acima é aquecida a uma temperatura de 1150°C ou mais. Como a placa, pode ser usada uma placa imediatamente após ser produzida por um equipamento de lingotamento continuo ou uma placa produzida por um forno elétrico. A razão porque a temperatura é limitada a 1150°C ou m ais é decompor suficientemente e dissolver os elementos formadores de carbonitretos

15/35 e o carbono. Nesse caso, a resistência á tração, o produto da resistência à tração pelo alongamento total, a razão de rendimento e a resistência à fadiga se tornam excelentes. Para dissolver os carbonitretos precipitados, a temperatura é preferivelmente 1200°C ou mais. Entretanto, quando a temperatura de aquecimento é maior que 1280°C, a temperatura não é preferível do ponto de vista de custos de produção, e assim 1200°C é preferivelmente ajustada como limi te superior.

[0046] Para evitar a deterioração nas propriedades de fadiga, Para evitar a deterioração nas propriedades de fadiga devido ao fato de que quando a temperatura de acabamento na laminação a quente é menor que temperatura de transformação Ar₃, carbonitretos são precipitados e o tamanho de partícula é embrutecido na superfície, e a resistência da superfície é significativamente diminuída, a temperatura de transformação Ar₃ é ajustada como o limite inferior da temperatura de acabamento na laminação a quente. O limite superior da temperatura de acabamento não é particularmente limitado, mas 1050°C é substancialmente ajustado como o limite superior.

[0047] Aqui, Ar₃°C é a temperatura obtida pela Expressão 1 a seguir.

Ar₃ = 910 - 325 χ [C] + 33 χ [Si] + 287 χ [P] + 40 χ [Al] - 92 χ ([Mn] + [Mo] + [Cu]) - 46 χ ([Cr] + [Ni]) ... (Expressão 1) em que os elementos anotados entre colchetes representam a quantidade dos elementos em % em massa.

[0048] A temperatura de bobinamento após a laminação de acabamento é uma condição de produção extremamente importante na presente invenção. Na presente invenção, o controle da precipitação de carbonitretos pelo ajuste da temperatura de bobinamento para 600°C ou menos, é importante na etapa da chapa de a ço laminada a quente, e as propriedades da presente invenção não são deterioradas pela história passada até aquele momento. Quando a temperatura de

16/35 bobinamento é maior que 600°C, os carbonitretos na chapa de aço laminada a quente são precipitados,. Um reforço de precipitação suficiente após o recozimento não pode ser alcançado, e assim a resistência à tração, a razão de rendimento, e as propriedades de fadiga são deterioradas. Portanto, 600°C é ajustado como l imite superior. Além disso, quando a temperatura de bobinamento é 600°C ou menos, a bainita é obtida, e é eficaz na melhoria da resistência. Em adição, quando a temperatura de bobinamento é menor que 400°C, uma quantidade suficiente de ferrita não pode ser obtida, e a ductilidade, o produto da resistência à tração pelo alongamento total, e a capacidade de expansão de furo são diminuídos. Em adição, quando a temperatura de bobinamento é menor que 400°C, uma quantidade suficiente de ferrita não pode ser obtida, e a ductilidade, o produto da resistência à tração pelo alongamento total, e a capacidade de expansão de furo são diminuídos. Assim, 400°C é ajustado como o limi te inferior.

[0049] Uma vez que a chapa de aço laminada a quente é usada como um material base para a chapa de aço da presente invenção, a chapa de aço é então submetida à decapagem típica e ao recozimento sem laminação a frio por um trem de laminação após a laminação a quente. Entretanto, uma laminação tal como uma laminação de encruamento (redução de cerca de 0,4% a 10%) pode ser executada antes do recozimento com o propósito de melhorar a forma para evitar a sinuosidade ou similar quando a chapa de aço passa através de um equipamento de recozimento contínuo.

[0050] O recozimento é preferivelmente executado pelo equipamento de recozimento continuo para controlar a temperatura de aquecimento e o tempo de aquecimento. A temperatura máxima de aquecimento no recozimento é uma condição de produção extremamente importante na presente invenção. O limite inferior da temperatura máxima de aquecimento é ajustado para 600°C, e o limi te superior é ajus

17/35 tado para a temperatura de transformação Ac₁. Quando a temperatura máxima de aquecimento é menor que 600°C, a precipitação de carbonitretos é insuficiente no recozimento, e a resistência à tração e o limite de elasticidade são diminuídos. Além disso, as propriedades de fadiga são diminuídas. Por outro lado, quando a temperatura máxima de aquecimento é maior que a temperatura de transformação Ac₁, o embrutecimento dos carbonitretos e a transformação de ferrita para austenita ocorre, e um reforço suficiente da precipitação é alcançado. Assim, a temperatura de transformação Ac₁ é ajustada como limite superior.

[0051] Aqui, Ac₁°C é uma temperatura de transformação obtida pela Expressão 2 a seguir.

Ac₁ = 761.3 + 212[C] - 45,8[Mn] + 16,7[Si]... (Expressão 2) em que, elementos anotados entre colchetes representam a quantidade dos elementos em % em massa.

[0052] O tempo de retenção à temperatura máxima de aquecimento no recozimento é uma condição de produção extremamente importante na presente invenção. O tempo de retenção da chapa de aço dentro da faixa de temperaturas de 600°C até a temp eratura de transformação Ac₁ é ajustado para 10 segundos a 200 segundos. Isto é porque quando o tempo de retenção da chapa de aço à temperatura máxima de aquecimento é menor que 10 segundos, a precipitação de carbonitretos é insuficiente, e um reforço de precipitação suficiente não pode ser alcançado. Assim, é provocada uma diminuição na resistência à tração, no limite de elasticidade, e na resistência à fadiga. Por outro lado, quando o tempo de retenção da chapa de aço à temperatura máxima de aquecimento é longo, é provocada uma diminuição na produtividade, e é também provocado o embrutecimento dos carbonitretos. Assim, um reforço da precipitação suficiente não pode ser alcançado, e a resistência à tração e o limite de elasticidade são diminu

18/35 ídos. Além disso, a resistência à fadiga é diminuída. Assim, 200 segundos é ajustado como o limite superior.

[0053] Após o recozimento, a chapa de aço é resfriada até 350°C a 550°C e mantida dentro da faixa de temperaturas acima por 10 segundos a 500 segundos. A retenção na faixa de temperaturas acima é extremamente importante na presente invenção, e a capacidade de expansão de furo pode ser melhorada através da precipitação de cementita fina na ferrita tato quanto possível retendo-se a chapa de aço a 350°C a 550°C após o recozimento. Quando a tempe ratura de retenção é maior que 550°C, a cementita na ferrita é embrutecida como mostrado como mostrado na FIG. 5, a densidade numérica da cementita na ferrita é também aumentada como mostrado na FIG. 6, e assim a capacidade de expansão de furo é deteriorada como mostrado nas FIGs. 7 e 8. Portanto, o limite superior é ajustado para 550°C. Em adição, quando a temperatura de retenção é ajustada para menos de 350°C, o efeito de precipitar cementita fina na ferrita é reduzido, e assim o limite inferior é ajustado para 350°C. Quando o tempo de retenção dentro da faixa de temperaturas acima é maior que 500 segundos, a cementita na ferrita é embrutecida, a sua densidade numérica é aumentada, e a capacidade de expansão de furo é deteriorada. Assim, o limite superior é ajustado para 500 segundos. Quando o tempo de retenção dentro da faixa de temperaturas acima é menor que 10 segundos, o efeito de precipitação de cementita fina na ferrita não pode ser suficientemente obtido, e assim o limite inferior é ajustado para 10 segundos. Após a retenção da chapa de aço, a chapa de aço é resfriada até a temperatura ambiente.

[0054] Em adição, a taxa de resfriamento após o recozimento pode ser controlada adequadamente através da pulverização de um fluido resfriador, tal como água, sopro de ar, ou resfriamento forte usando-se uma névoa ou similar.

19/35 [0055] Quando a chapa de aço é submetida à galvanização por imersão a quente ou ao recozimento após o resfriamento após o recozimento ser executado, a composição do revestimento de zinco não é particularmente limitada, e em adição ao Zn, Fe, Al, Mn, Cr, Mg, Pb, Sn, Ni, e similares podem ser adicionados conforme necessário. O revestimento pode ser executado como um processo separado do recozimento, mas é preferivelmente executado através de uma linha de recozimento continuo-galvanização por imersão a quente na qual o recozimento, o resfriamento e o revestimento são executados continuamente do ponto de vista da produtividade. Quando o tratamento de ligação a seguir não é executado, a chapa de aço é resfriada até a temperatura ambiente após o revestimento.

[0056] Quando um tratamento de ligação é executado, é preferível que o tratamento de ligação seja executado dentro de uma faixa de temperaturas de 450°C a 600°C após o revestimento, e então a chapa de aço seja resfriada até a temperatura ambiente. Isto é porque a ligação não prossegue suficientemente a uma temperatura menor que 450°C, e a ligação prossegue excessivamente a uma temperatura maior que 600°C de modo que a camada revestida é fragilizada para provocar o problema de esfoliação da camada revestida durante o trabalho tal como prensagem ou similar. Quando o tempo do tratamento de ligação é menor que 10 segundos, a ligação não acontece suficientemente, e assim 10 segundos ou mais é preferível. Em adição, o limite superior do tempo do tratamento de ligação não é particularmente limitado, mas é preferivelmente em até 100 segundos do ponto de vista de produtividade.

[0057] Do ponto de vista de produtividade, é preferível que o forno de tratamento de ligação seja fornecido continuamente à linha de recozimento continuo-galvanização por imersão a quente para executar o recozimento, resfriamento, revestimento, e um tratamento de liga20/35 ção, e resfriamento de maneira contínua.

[0058] Exemplos da camada revestida mostrada nos exemplos incluem galvanização por imersão a quente e recozimento, mas eletrogalvanização está também incluída.

[0059] A laminação de passe de acabamento (“skin pass”) e extremamente importante na presente invenção. A laminação de passe de acabamento (“skin pass”) tem os efeitos de não apenas corrigir a forma e garantir as propriedades de superfície, mas também melhorar as propriedades de fadiga pelo endurecimento da superfície. Assim, a laminação de passe de acabamento (“skin pass”) é preferivelmente executada em uma faixa de razão de alongamento de 0,4% a 2,0%. A razão porque o limite inferior da razão de alongamento da laminação de passe de acabamento (“skin pass”) é ajustada par 0,4% é que quando a razão de alongamento é menor que 0,4% uma melhoria suficiente na rugosidade da superfície e no endurecimento no trabalho da superfície não são alcançadas, e as propriedades de fadiga não são melhoradas. Assim, 0,4% é ajustado como limite inferior. Por outro lado, quando a laminação de passe de acabamento (“skin pass”) é executada a uma razão de alongamento de mais de 2,0%, a chapa de aço é excessivamente trabalhada e endurecida para deteriorar a capacidade de conformação por prensagem, e assim 2,0% é ajustado como limite superior.

[0060] A seguir será descrita a estrutura metalográfica. .

[0061] A microestrutura da chapa de aço obtida pela presente invenção, é composta principalmente de ferrita e bainita. Quando a fração de área de ferrita é menor que 80%, a fração de bainita é diminuída e uma ductilidade suficiente não podem ser obtidas. Assim, o limite inferior da fração de área de ferrita é ajustado para 80% ou mais. Quando a fração de área de ferrita é maior que 95%, a resistência à tração é diminuída, e assim o limite superior da fração de área de ferri

21/35 ta é ajustado para 95% ou menos. Entretanto, a cementita na ferrita não é convertida em uma área.

[0062] A bainita contribui para o alto reforço. Entretanto, quando a quantidade de bainita é excessiva, é provocada uma diminuição na ductilidade, e assim o limite inferior é ajustado para 5% e o limite superior é ajustado para 20%.

[0063] Em adição, como outras fases, há perlita, austenita residual, e martensita, e quando a fração total (fração de área ou razão de volume) dessas composições é 3% ou mais, o limite de elasticidade é diminuído e é difícil aumentar a razão de rendimento para 0,80 ou mais. Portanto, a fração total da perlita, austenita residual, e martensita é ajustado para menos de 3%.

[0064] A microestrutura pode ser observada com um microscópio ótico coletando-se uma amostra tendo uma seção transversal da espessura da chapa, que é paralela à direção de laminação, como superfície de observação, polindo a superfície de observação, e executando-se nital e, conforme necessário, a causticação La Pera. Na observação da microestrutura, uma porção que está a uma profundidade de 1/4 da amostra coletada a partir de uma posição arbitrária da chapa de aço na direção da espessura foi representada a uma ampliação de 1000 vezes em uma faixa de 300 χ 300 pm. Binarizando-se a imagem da microestrutura obtida pelo microscópio ótico para preto e branco e analisando-se a imagem, a fração de área total de qualquer um ou dois ou mais entre perlita, bainita e martensita pode ser obtida como a fração de área das fases diferentes da ferrita. É difícil distinguir a austenita residual da martensita com o microscópio ótico, mas a razão de volume da austenita residual pode ser medida por um método de difração de raio-x. A fração de área obtida a partir da microestrutura é a mesma que a razão de volume.

[0065] A forma da cementita na ferrita é extremamente importante

22/35 na presente invenção. Quando o diâmetro de círculo equivalente da cementita na ferrita e maior que 0,300 pm, há uma grande possibilidade de a cementita ser um ponto de partida da fratura em um teste de expansão de furo, e a capacidade de expansão de furo é deteriorada. Assim, o limite superior é ajustado para 0,300 pm. O limite inferior é ajustado para 0,003 pm em termos de precisão na medição. Em adição, quando a densidade numérica da cementita tendo um diâmetro de círculo equivalente na ferrita é maior que 0,10 partículas/pm², a cementita na ferrita pode ser um ponto de partida de fratura em um teste de expansão de furo, e assim a capacidade de expansão de furo é deteriorada. Assim, o limite superior é ajustado para 0,10 partículas/pm². É difícil controlar a densidade numérica da cementita na ferrita para ser 0,02 partículas/pm². O diâmetro de círculo equivalente e a densidade numérica da cementita na ferrita foram determinados a partir do resultado da observação de 100 campos de visão obtidos pela preparação de uma amostra de replica de extração que foi extraída de uma porção que está a uma profundidade de 1/4 de uma amostra coletada de uma posição arbitrária da chapa de aço na direção da espessura, e observando a cementita na ferrita com um microscópio do tipo de transmissão eletrônica (TEM) a uma ampliação de 10000 vezes em uma faixa de 10 χ 10 pm. Quanto ao método de contagem, 100 campos de visão foram selecionados arbitrariamente.

[0066] O método de teste de cada propriedade mecânica será descrito abaixo. Uma amostra de teste de tração conforme a norma JIS Z 2201 n° 5 foi tirada de uma chapa de aço após ser produzida considerando-se a direção da largura (referida como a direção TD) como a direção longitudinal, e as propriedades de tração na direção TD foram avaliadas conforme a norma JIS Z 2241. A resistência à fadiga foi avaliada com uma máquina de teste de fadiga de dobramento plano do tipo Schenk conforme a norma JIS Z 2275. A carga de es

23/35 tresse nesse momento foi ajustada a uma frequência de vibração de teste invertido de 30 Hz. Em adição, de acordo com a descrição acima, o valor obtido dividindo-se a resistência à fadiga no ciclo de 10⁷ medido pelo teste de fadiga de dobramento plano pela resistência à tração medida pelo teste de tração descrito acima foi ajustado para uma razão de resistência à fadiga. A capacidade de expansão de furo foi avaliada conforme a Japan Iron and Steel Federation Standard JFST 1001. Cada uma das chapas de aço obtidas foi cortada em peças com tamanho de 100 mm χ 100 mm e então perfurada para ter um furo com um diâmetro de 10 mm com o vão sendo 12% da espessura. Então, em um estado em que rugas foram suprimidas com uma força de prensagem de supressão de rugas de 88,2 kN usando-se um molde com um diâmetro interno de 75 mm, uma perfuração cônica de 60°foi forçada através do furo para medir o diâmetro do furo em um limite de iniciação da fratura. O limite da razão de expansão de furo [%] foi obtido a partir da Expressão (3) a seguir, e toda a capacidade de expansão de furo foi avaliada com base no limite da razão de expansão de furo.

Limite da razão de expansão de furo λ [%] = {(D_f - D₀)/D₀} χ 100 ... (Expressão 3) [0067] Aqui, D_f representa o diâmetro do furo [mm] no momento do início da fratura, e D₀ representa o diâmetro inicial do furo [mm]. Em adição, a adesão do revestimento é avaliada conforme a norma JIS H 0401 observando-se visualmente o estado da superfície de uma película de revestimento em uma porção dobrada por um teste de dobramento.

Exemplos [0068] Um aço tendo as composições mostradas na Tabela 1 foram fundidos e lingotados para formar placas. Chapas de aço foram produzidas usando-se as placas obtidas sob as condições mostradas

24/35 nas Tabelas 2-1 e 2-2. na Tabela 1 indica que o valor analisado de um composto é menor que o limite de detecção. Em adição, os valores dos cálculos n Tabela 1, Ar₃ [°C] e Ar ₁ [°C] são também mostrados.

[0069] Uma amostra de teste de tração conforme a norma JIS Z 2201 n° 5 foi tirada de uma chapa de aço após ser produzida considerando-se a direção da largura (referida como direção TD) como a direção longitudinal, e as propriedades de tração na direção TD foram avaliadas de acordo com a JIS Z 2241. A resistência à fadiga foi avaliada com a máquina de teste de fadiga de dobramento do tipo plano Schenk conforme a norma JIS 2275. A carga de estresse nesse momento foi ajustada a uma frequência de vibração do teste invertido de 30 Hz. Em adição, de acordo com a descrição acima, o valor obtido dividindo-se a resistência à fadiga o ciclo de 10⁷ medido pelo teste de fadiga de dobramento plano pela resistência à tração medida pelo teste de tração descrito acima foi ajustado para a razão de resistência de fadiga. A capacidade de expansão de furo foi avaliada de acordo com a Japan Iron and Steel Federation Standard JFST 1001. Cada uma das chapas de aço obtidas foi cortada em peças com tamanho de 100 mm x 100 mm e então perfuradas para terem um furo com um diâmetro de 10 mm com a folga sendo 12% da espessura. Então, em um estado no qual rugas foram suprimidas com uma força de supressão de ruga de 88m2 kN usando-se um molde com um diâmetro interno de 75 mm, um punção cônico a 60° foi forçado através do furo para medir o diâmetro do furo no limite do início da fratura. A razão do limite de expansão de furo [%] foi obtida a partir da Expressão 3 a seguir, e a capacidade de expansão de furo foi avaliada com base na razão do limite de expansão de furo.

Razão do limite de expansão de furo λ [%] = {(D_f - D₀)/D₀} x 100 ... (Expressão 3) [0070] Aqui, D_f representa o diâmetro de furo [mm] no momento do

25/35 início da fratura, e D₀ representa o diâmetro inicial do furo [mm]. Em adição, a adesão do revestimento é avaliada conforme a JIS H 0401 observando-se o estado da superfície de uma película de revestimento em uma porção dobrada por um teste de dobramento.

[0071] A microestrutura da seção transversal da chapa de aço foi observada da maneira descrita acima, e a fração de área de bainita foi obtida como a fração de área total de ferrita e das fases diferentes da ferrita.

[0072] O resultado esta mostrado nas Tabelas 3-1 e 3-2. Na presente invenção, as propriedades de fadiga foram avaliadas para serem excelentes em um caso em que a razão de resistência à fadiga como índice de propriedade de fadiga foi 0,45 ou mais. A ductilidade em um caso em que o produto da resistência à tração TS [MP] pelo alongamento total El [%], isto é, TS χ El [MPa-%], como índice de ductilidade foi 17000 [MPa.%] ou mais. A capacidade de expansão de furo foi avaliada como sendo excelente em um caso no qual a razão de expansão de furo λ [%] como índice da capacidade de expansão de furo foi 80% ou mais. As propriedades de colisão foram avaliadas para serem excelentes em um caso no qual a razão de rendimento como índice da propriedade de colisão foi 0,80 ou mais.

[0073] Como mostrado nas Tabelas 3-1 e 3-2, o resultado é que é possível obter uma chapa de aço de alta resistência que tenha excelentes resistência à fadiga e propriedades de colisão, e excelente equilíbrio entre ductilidade-capacidade de expansão de furo, uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente, e uma chapa de aço galvannealed pela sujeição do aço tendo as composições químicas da presente invenção à laminação a quente e recozimento sob condições adequadas.

[0074] Por outro lado, para o aço M, uma vez que a quantidade de C é grande, a ductilidade e a capacidade de expansão de furo são di26/35 minuídas.

[0075] Para o aço N, uma vez que a quantidade de C é pequena, a fração de área de bainita é reduzida, a resistência à tração é diminuída, e a razão de rendimento e o produto da resistência à tração pelo alongamento total são diminuídos.

[0076] Para o aço O, uma vez que a quantidade de Si é grande, a fração de área de bainita é reduzida, a resistência à tração é diminuída, e o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído.

[0077] Para o aço P, uma vez que a quantidade de Mn é pequena, a fração de área de bainita é reduzida, a resistência à tração é diminuída, e o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído.

[0078] Para o aço Q, uma vez que a quantidade de Mn é grande, a fração de área de bainita é aumentada, e a resistência à tração é aumentada. Entretanto, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0079] Para o aço R, uma vez que a quantidade de Al é pequena, a fração de área de bainita é aumentada, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0080] Para o aço S, uma vez que a quantidade de Al é grande, a [0081] fração de área de bainita é reduzida, a resistência à tração é diminuída, e o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído.

[0082] Para o aço T, uma vez que a quantidade total de Ti e Nb é pequena, a resistência à tração é diminuída, a razão de rendimento, o produto da resistência à tração pelo alongamento total são diminuídos. Além disso, a resistência à fadiga e a capacidade de expansão de furo

27/35 são diminuídas.

[0083] Para o aço U, uma vez que a quantidade de Ti é pequena, a razão de rendimento e a capacidade de expansão de furo são diminuídas.

[0084] Para o aço V, uma vez que a quantidade de Ti é grande, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0085] Para o aço W, uma vez que a quantidade de Nb é pequena, a razão de rendimento e a capacidade de expansão de furo são diminuídas.

[0086] Para o aço X, uma vez que a quantidade de Nb é grande, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0087] Para o aço Y, uma vez que o Nb não é adicionado, a resistência à tração, a razão de rendimento e a razão de resistência à fadiga são diminuídas.

[0088] Para o aço Z, uma vez que a quantidade total de Ti e Nb é grande, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuída, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0089] Para o aço AA, uma vez que a quantidade de Ti e Nb é grande, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0090] Para a produção n° 3, uma vez que a temperatura de aquecimento é baixa durante a laminação a quente, e a quantidade de reforço da precipitação pelos carbonitretos é pequena, a resistência à tração é diminuída, o produto d resistência à tração pelo alongamento

28/35 total é diminuído, e a razão de rendimento e a razão de resistência à fadiga são também diminuídas.

[0091] Para a produção n° 6, uma vez que a temperatura de retenção após aquecer a chapa de aço até a temperatura máxima de aquecimento no processo de recozimento e resfriamento é baixa, a cementita na ferrita é embrutecida e a capacidade de expansão de furo é diminuída.

[0092] Para a produção n° 9, uma vez que o tempo de retenção após aquecer a chapa de aço até a temperatura máxima de aquecimento no processo de recozimento e o resfriamento é curto, a cementita na ferrita é embrutecida e a capacidade de expansão de furo é diminuída.

[0093] Para a produção n° 12, a temperatura de acabamento durante a laminação a quente é baixa e a resistência à fadiga é diminuída devido ao amolecimento da superfície da chapa de aço.

[0094] Para a produção n° 15, uma vez que a temperatura de bobinamento é alta, e a quantidade de reforço da precipitação pelos carbonitretos é pequena, a resistência à tração, a razão de rendimento e a razão de resistência à fadiga são diminuídas.

[0095] Para a produção n° 18, a temperatura de bobinamento é baixa, a fração de área da bainita é aumentada, a ductilidade é diminuída, o produto da resistência à tração pelo alongamento total é diminuído, e a capacidade de expansão de furo é também diminuída.

[0096] Para a produção n° 21, uma vez que a temperatura máxima de aquecimento durante o recozimento é alto e a quantidade de reforço da precipitação pelos carbonitretos é pequena, a resistência à tração, a razão de rendimento e a razão de resistência à fadiga são diminuídas.

[0097] Para a produção n° 24, uma vez que temperatura máxima de aquecimento durante o recozimento é baixa e a quantidade de re

29/35 forço da precipitação pelos carbonitretos é pequena, a resistência à tração, a razão de rendimento, e a razão de resistência à fadiga são diminuídas.

[0098] Para a produção n° 27, uma vez que o tempo de retenção à temperatura máxima de aquecimento durante o recozimento é curto, e a quantidade de reforço na precipitação pelos carbonitretos é pequena, a resistência à tração a razão de rendimento, e a razão de resistência à fadiga são diminuídas.

[0099] Para a produção n° 30, uma vez que o tempo de retenção à temperatura máxima de aquecimento durante o recozimento é longo e a quantidade de reforço da precipitação pelos carbonitretos é pequena, a resistência à tração, a razão de rendimento, e a razão de resistência à fadiga são diminuídas.

[00100] Para a produção n° 31, uma vez que a temperatura de retenção após a chapa de aço ser mantida à temperatura máxima de aquecimento e então resfriada é alta, a cementita na ferrita é embrutecida, e a densidade numérica é também aumentada, a capacidade de expansão de furo é diminuída.

[00101] Para a produção n° 34, uma vez que a temperatura de bobinamento é alta, a quantidade de ferrita é excessiva e a resistência à tração e diminuída.

[00102] Para a produção n° 35, uma vez que o tempo de retenção isotérmica após a chapa de aço ser mantida à temperatura máxima de aquecimento e então resfriada é longo, a cementita é embrutecida, e a densidade numérica é aumentada, a capacidade de expansão de furo é diminuída.

[00103] Para a produção n° 38, uma vez que a temperatura de bobinamento é baixa, uma grande quantidade de precipitados é gerada e a razão de expansão de furo é baixa.

Tabela 1

Aço n°	C	Si	Mn	P	S	Al	N	Ti	Nb	Ti-I-Nb	Mo	w	V	B	Ni	Cu	Cr	Ar₃	Aç,	NOTAS
Ü	Ü	%	K	íi	íi	%	íi	%	%	%	%	K		%		íi	^Qc	“C
A	0.050	0.05	1.50	0.0085	0.0022	0.35	0.0033	0.050	0.020	0.070	-	-	-	-	-	-	-	774	704	AÇO DA INVENÇÃO
B	0.045	0.02	1.55	0.0078	0.0033	0.25	0.0034	0.040	0.030	0.070	-	-	-	-	-	-	-	766	700	AÇO DA INVENÇÃO
0	0.055	0.03	1.45	0.0071	0.0031	0.30	0.0035	0.030	0.040	0.070	-	-	-	-	-	-	-	774	707	AÇO DA INVENÇÃO
D	0.050	0.08	1.40	0.0077	0.0026	0.20	0.0039	0.035	0.025	0.060	-	-	-	-	0.25	-	-	766	709	AÇO DA INVENÇÃO
E	0,040	0,03	1.10	0,0082	0,0025	0,35	0,0034	0,025	0,030	0,055	0.10	-	-	-	-	-	0.20	795	720	AÇO DA INVENÇÃO
F	0.060	0.04	1.00	0,0091	0,0030	0,35	0.0040	0,020	0.025	0,045	-	0,15	0.10	-	-	-	-	816	729	AÇO DA INVENÇÃO
G	0,070	0.03	0.90	0,0073	0,0029	0,30	0.0035	0.040	0.030	0,070	-	-	-	0,0010	-	0,30	-	792	735	AÇO DA INVENÇÃO
H	0.035	0.02	1.30	0.0080	0.0028	0.35	0.0036	0.045	0.015	0.060	0.15	-	-	-	-	-	-	782	710	AÇO DA INVENÇÃO
1	0.050	0.03	1.05	0.0092	0.0024	0.35	0.0035	0.030	0.030	0.060	-	0.20	-	0.0015	0.3 0	-	-	801	724	AÇO DA INVENÇÃO
J	0.045	0.06	0.95	0.0073	0.0023	0.30	0.0041	0.040	0.020	0.060	0.10	-	0.15	-	-	0.25	-	792	728	AÇO DA INVENÇÃO
K	0.055	0.07	0.85	0.0069	0.0024	0.35	0.0033	0.025	0.020	0.045	0.20	0.30	-	-	0.25	-	0.30	789	735	AÇO DA INVENÇÃO
L	0.030	0.07	1.00	0.0081	0.0030	0.25	0.0034	0.030	0.050	0.080	-	-	-	0.0010	-	0.30	0.25	784	723	AÇO DA INVENÇÃO
M	0.150	0.05	1.20	0.0079	0.0027	0.30	0.0033	0.045	0.030	0.075	-	-	-	-	-	-	-	767	739	AÇO COMPARATIVO
N	0,010	0.06	1,50	0,0077	0,0025	0,25	0,0028	0,030	0,030	0,060	-	-	-	-	-	-	-	783	696	AÇO COMPARATIVO
O	0.050	0.30	1.35	0.0082	0.0028	0.35	0.0030	0.035	0.035	0.070	-	-	-	-	-	-	-	796	715	AÇO COMPARATIVO
P	0,050	0.05	0,50	0,0077	0.0025	0,30	0.0038	0,055	0.025	0.080	-	-	-	0,0015	-	-	-	864	750	AÇO COMPARATIVO
Q	0.035	0.05	2.50	0.0075	0.0033	0.30	0.0027	0.035	0.030	0.065	-	-	-	-	-	-	-	684	655	AÇO COMPARATIVO
R	0.045	0.02	1.25	0,0088	0.0025	0,03	0.0037	0.020	0.055	0.075	0.15	-	-	-	-	-	-	771	714	AÇO COMPARATIVO
S	0.050	0.05	1.50	0.0072	0.0027	0.55	0.0028	0.030	0.035	0.065	-	-	-	-	-	-	-	781	704	AÇO COMPARATIVO
T	0.050	0.03	1.20	0.0090	0.0026	0.30	0.0029	0.015	0.010	0.025	-	-	-	-	-	-	-	799	717	AÇO COMPARATIVO
u	0.045	0.04	1.60	0.0073	0.0025	0.35	0.0033	0.002	0.040	0.042	-	-	-	-	-	-	-	766	698	AÇO COMPARATIVO
V	0.050	0.04	1.50	0.0075	0.0030	0.25	0.0034	0.150	0.035	0.185	-	-	-	-	-	-	-	769	704	AÇO COMPARATIVO
w	0.050	0.05	1,55	0,0076	0,0031	0,30	0.0029	0,045	0.002	0,047	-	-	-	-	-	-	-	767	702	AÇO COMPARATIVO
X	0.055	0.05	1.35	0,0071	0,0029	0,30	0.0028	0,040	0.130	0.1 70	-	-	-	-	-	-	-	784	712	AÇO COMPARATIVO
Y	0,045	0.03	1.05	0.0088	0,0028	0.35	0.0040	0,035	-	0,035	-	-	-	-	-	-	0,15	809	723	AÇO COMPARATIVO
z	0,050	0.05	1.15	0,0078	0,0030	0,25	0.0038	0,120	0.120	0.240	-	-	-	-	-	-	-	802	720	AÇO COMPARATIVO
AA	0.050	0.02	1.35	0,0072	0,0032	0.35	0.0028	0.060	0.055	0.1 15	-	-	-	-	-	-	-	786	710	AÇO COMPARATIVO

30/35 (Nota 1): Os valores sublinhados indicam valores fora da faixa da presente invenção.

Tabela 2-1

AÇO n°	PRODUÇÃO n°	LAMINAÇÃO A QUENTE	RECOZIMENTO	LAMINAÇAO DE SKIN PASS APÓS RECOZIMENTO	REVES- TIMENTO □ E ZINCO
TEMPERATURA DE AQUECIMENTO °C	TEMPERATURA DE ACABAMENTO °C	TEMPERATURA DE BOBINAMENTO °C	TEMPERATURA MÁXIMA DE AQUECIMENTO °C	TEMPO DE RETENÇÃO	TEMPERATURA DE RETENÇÃO °C	TEMPO DE RETENÇÃO SEG	TEMPERATURA DE TRATAMENTO DE LIGAÇÃO C	TEMPO DE TRATAMENTO DE LIGAÇÃO SEG	RAZÃO DE ALONGAMENTO %
A	1	1200	920	550	650	100	450	300	550	30	0.6	Revestido
2	1220	900	530	680	120	450	250	-	-	0.8	Revestido
3	1050	92C	570	650	120	400	330	540	20	0.6	Revestido
B	4	1220	920	540	670	100	500	300	-	-	0.8	Não Revestido
5	1200	920	580	680	100	480	280	550	30	0.6	Revestido
6	1200	900	550	670	100	300	270	-	-	1.0	Não Revestido
C	7	1200	900	580	670	80	400	250	-	-	0.8	Não Revestido
8	1200	90C	600	680	100	480	300	-	-	0.8	Revestido
9	1220	920	570	680	120	450	5	550	25	0.8	Revestido
D	10	1200	930	580	670	80	430	280	-	-	0.6	Não Revestido
11	1250	910	550	670	120	420	300	530	25	0.6	Revestido
12	1200	750	550	700	100	400	300	550	30	1.0	Revestido
E	13	1230	950	550	690	80	460	280	-	-	0.6	Revestido
14	1230	950	550	630	60	450	270	540	25	0.6	Revestido
15	1200	970	650	650	130	400	350	520	30	0.8	Revestido
F	16	1220	880	450	650	110	400	330	550	20	0.7	Revestido
17	1190	900	550	660	100	420	320	-	-	0.4	Não Revestido
18	1200	920	350	650	90	460	300	510	25	0.5	Revestido
G	19	1200	910	550	630	100	450	350	530	20	0.5	Revestido
20	1200	910	580	620	100	460	280	520	30	0.9	Revestido
21	1260	930	550	780	120	430	300	520	15	0.7	Revestido
H	22	1240	900	570	650	90	420	300	-	-	0.8	Revestido
23	1250	900	530	650	80	420	330	-	-	0.8	Não Revestido
24	1200	950	470	570	100	400	280	510	20	0.7	Revestido
I	25	1190	940	560	660	120	450	390	520	20	0.5	Revestido
26	1260	900	550	680	100	480	250	-	-	0.4	Revestido
27	1220	920	550	660	2	390	260	510	20	0.8	Revestido

31/35 (Nota 1): Os valores sublinhados indicam valores fora da faixa da presente invenção.

Tabela 2-2

AÇO n°	PRODUÇÃO n°	LAMINAÇÃO A QUENTE	RECOZIMENTO	LAMINAÇÃO DE SKIN PASS APÓS RECOZIMENTO	REVESTI- MENTO DE ZINCO
TEMPERATURA DE AQUECIMENTO °C	TEMPERATURA DE ACABAMENTO °C	TEMPERATURA DE BOBINAMENTO C	TEMPERATURA MÁXIMA DE AQUECIMENTO °C	TEMPO DE RETENÇÃO SEG	TEMPERATURA DE RETENÇÃO °C	TEMPO DE RETEN- ÇÃO SEG	TEMPERATURA DE TRATAMENTO DE LIGAÇÃO °C	TEMPO DE TRATAMENTO DE LIGAÇÃO SEG	RAZÃO DE ALONGAMENTO %
J	28	1230	920	580	670	100	450	400	-	-	0.8	Não Revestido
29	1230	920	590	670	100	450	350	540	15	0.8	Revestido
30	1220	930	580	630	250	450	350	510	20	0.7	Revestida
K	31	1220	900	550	670	110	600	330	-	-	0.6	Não Revestido
32	1210	890	550	650	80	450	320	520	30	0.7	Revestida
33	1220	900	530	650	100	450	300	550	25	0.4	Revestida
34	1200	900	700	680	90	460	280	530	20	0.6	Revestido
L	35	1210	920	530	640	120	480	600	520	25	0.5	Revestido
36	1200	910	520	670	120	420	300	-	-	0.6	Não Revestido
37	1250	900	520	640	110	400	350	530	20	0.4	Revestido
38	1200	880	300	660	95	440	290	540	25	0.6	Revestida
M	39	1240	940	580	630	150	450	300	550	20	0.3	Revestido
N	40	1220	900	560	650	100	450	280	-	-	0.8	Revestida
0	41	1220	930	420	670	100	420	280	550	25	0.8	Revestida
P	42	1260	950	550	610	120	450	300	520	25	1.2	Revestida
Q	43	1200	900	550	660	80	500	300	550	30	0.6	Revestida
R	44	1270	910	570	700	110	450	300	-	-	0.5	Revestida
S	45	1200	900	580	680	80	420	270	550	35	0.8	Revestido
T	46	1250	930	550	690	130	450	300	510	30	0.6	Revestida
u	47	1200	920	450	650	80	500	270	-	-	0.8	Não Revestido
V	48	1200	900	550	670	80	500	260	540	30	1.0	Revestido
w	49	1220	920	450	650	100	420	300	550	30	1.0	Revestida
X	50	1220	920	480	650	120	430	250	540	35	0.8	Revestida
Y	51	1200	900	550	650	100	450	300	520	20	0.6	Revestida
z	52	1220	930	580	680	100	420	350	-	-	0.8	Não Revestido
AA	53	1200	900	550	670	120	450	300	550	30	0.6	Revestida

32/35 (Nota 1): Os valores sublinhados indicam valores fora da faixa da presente invenção.

Tabela 3-1

AÇO n°	PRODUÇÃO n°	MICROESTRUTURA	CEMENTITA	PROPRIEDADES MECÂNICAS
FRAÇÃO DE ÁREA DE FERRITA	FRAÇÃO DE ÁREA DE BAINITA !í	FRAÇÃO TOTAL DE OUTRAS FASES Ji	DIÂMETRO DE CÍRCULO EQUIVALENTE μ m	DENSIDADE NUMÉRICA PARTÍCULAS/ü m^Z	LIMITE DE ELASTICIDADE YP MPa	RESISTÊNCIA À TRAÇÃO TS MPa	ALONGAMENTO TOTAL El %	RA- ZÃO DE RENDI MEN TO	TS x El MPa-%	RESITÊNCIAÀ FADIGA MPa	RAZÃO DE RESISTÊNCIA À FADIGA	RAZÃO DE EXPANSÃO DE FURO λ W
A	1	88	12	0	0,205	0,08	560	620	28	0.90	17360	330	0.53	120
2	86	14	0	0.195	0.08	550	605	29	0.91	17545	320	0.53	110
3	89	11	0	0.175	0.10	430	560	30	0.77	16800	240	0.43	100
B	4	86	14	0	0.250	0.10	540	615	29	0.88	17835	300	0.49	105
5	89	11	0	0,220	0,07	530	605	30	0.88	18150	300	0.50	110
6	88	12	0	0.320	0.08	550	610	29	0.90	17690	300	0.49	70
C	7	89	11	0	0.155	0.10	540	610	29	0.89	17690	300	0.49	110
8	90	10	0	0.225	0.10	530	600	30	0.88	18000	300	0.50	105
9	88	12	0	0.320	0.08	540	610	29	0.89	17690	300	0.49	70
D	10	88	12	0	0.180	0.06	555	625	28	0.89	17500	300	0.48	120
11	86	14	0	0.175	0.10	555	620	28	0.90	17360	310	0.50	110
12	86	14	0	0,160	0,10	620	660	26	0.94	17160	270	0.41	100
E	13	89	11	0	0.200	0.08	540	610	29	0.89	17690	320	0.52	130
14	89	11	0	0.170	0.09	560	630	28	0.89	17640	310	0.49	130
15	95	5	0	0.165	0.10	410	550	32	0.75	17600	240	0.44	150
F	16	82	17	1	0.180	0.10	580	640	27	0.91	17280	320	0.50	100
17	88	12	0	0.200	0.10	560	620	28	0.90	17360	325	0.52	110
18	70	28	2	0.205	0.08	600	700	23	0.86	16100	350	0.50	65
G	19	87	13	0	0.195	0.08	555	630	28	0.8B	17640	310	0.49	95
20	90	10	0	0.200	0.10	540	620	28	0.87	17360	330	0.53	105
21	87	13	0	0,185	0,09	420	555	31	0.76	17205	230	0.41	120
H	22	89	11	0	0.175	0.10	525	610	29	0.86	17690	300	0.49	140
23	87	13	0	0.180	0.10	530	615	29	0.86	17835	300	0.49	130
24	84	15	1	0.150	0.10	420	570	30	0.74	17100	240	0.42	150
[	25	88	12	0	0.220	0.10	550	610	29	0.90	17690	310	0.51	120
26	88	12	0	0.230	0.08	550	605	29	0.91	17545	310	0.51	120
27	88	12	0	0.140	0.10	430	575	30	0.75	17250	240	0.42	130

33/35 (Nota 1): Os valores sublinhados indicam valores fora da faixa da presente invenção.

Tabela 3-2

AÇO n°	PRODUÇÃO n°	MICROESTRUTURA	CEMENTITA	PROPRIEDADES MECÂNICAS
FRAÇÃO DE ÁREA DE FERRITA !í	FRAÇÃO DE ÁREA DE BAINITA %	FRAÇÃO TOTAL DE OUTRAS FASES %	DIÂMETRO DE CÍRCULO EQUIVALENTE μ m	DENSIDADE NUMÉRICA PARTÍCULAS/// m²	LIMITE DE ELASTICIDADE YP MPa	RESISTÈNCIAÀ TRAÇÃO TS MPa	ALONGAMENTO TOTAL El %	RAZÃO DE RENDÍ MEN TO	TS x El MPa-%	RESITÈNCIAÀ FADIGA MPa	RAZÃO DE RESISTÊNCIA À FADIGA	RAZÃO DE EXPANSÃO DE FURO λ %
J	28	89	11	0	0.215	0.09	550	615	29	0.89	1 7835	330	0.54	125
29	90	10	0	0.210	0.10	545	615	29	0.89	1 7835	320	0.52	130
30	89	1 1	0	0.210	0.10	415	565	31	0.73	17515	230	0.41	145
K	31	87	13	0	0.350	0.20	545	620	23	0.88	1 7360	310	0.50	60
32	87	13	0	0.210	0.10	560	615	28	0.91	1 7220	320	0.52	115
33	85	15	0	0.205	0.10	565	620	28	0.91	1 7360	300	0.48	105
34	98	2	0	0.280	0.10	500	575	30	0.87	1 7250	290	0.50	120
L	35	83	17	0	0.335	0.20	560	635	28	0.88	17780	330	0.52	60
36	82	18	0	0.175	0.09	560	625	28	0.90	17500	330	0.53	130
37	82	18	0	0.165	0.07	580	630	27	0.92	17010	320	0.51	130
38	85	10	5	0.105	0.10	450	680	24	0.66	16320	400	0.59	50
M	39	88	12	0	0.205	0.10	620	720	22	0.86	15840	340	0.47	60
N	40	100	0	0	0.200	0.10	380	540	30	0.70	16200	260	0.48	100
0	41	96	3	1	0.180	0.08	530	585	28	0.91	16380	300	0.51	120
P	42	100	0	0	0.205	0.08	540	580	28	0.93	16240	300	0.52	150
Q	43	70	30	0	0.255	0.10	630	730	22	0.86	16060	350	0.48	60
R	44	75	25	0	0.205	0.07	590	670	24	0.88	16080	320	0.48	70
S	45	97	3	0	0.170	0.08	500	585	28	0.85	16380	300	0.51	100
T	46	87	13	0	0.205	0.10	430	570	29	0.75	16530	240	0.42	70
u	47	84	16	0	0.250	0.09	420	600	30	0.70	18000	300	0.50	70
V	48	88	12	0	0.245	0.09	620	690	23	0.90	15870	340	0.49	70
w	49	84	16	0	0.165	0.10	420	600	30	0.70	18000	300	0.50	70
X	50	85	15	0	0.165	0.10	620	690	23	0.90	15870	340	0.49	70
Y	51	86	14	0	0,205	0.08	440	585	30	0.75	1 7550	250	0.43	90
z	52	87	13	0	0.175	0.10	690	750	21	0.92	15750	370	0.49	60
AA	53	86	14	0	0,195	0.10	620	700	22	0.89	15400	360	0.51	60

34/35 (Nota 1): Os valores sublinhados indicam valores fora da faixa da presente invenção.

35/35

Aplicabilidade Industrial [00104] De acordo com apresente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço de alta resistência e uma chapa de aço revestida que tenham uma resistência à tração de 590 MPa ou mais, uma alta razão de rendimento, e excelentes propriedades de fadiga e equilíbrio ductilidade-capacidade de expansão de furo, e, além disso, excelentes propriedades de colisão e que dão uma contribuição extremamente significativa para a indústria. Além disso, a presente invenção torna possível reduzir a espessura da chapa de aço de uma peça de suspensão de um veiculo, e assim apresenta um efeito extremamente notável que contribui significativamente para a diminuição do peso de um chassi de automóvel.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço, caracterizada pelo fato de que compreende, em % em massa:

C: 0,020% ou mais e 0,080% ou menos;

Si: 0,01% ou mais e 0,10% ou menos;

Mn: 0,80% ou mais e 1,80% ou menos;

Al: mais que 0,10% e menos que 0,40%;

P: limitado a 0,0100% ou menos;

S: limitado a 0,0150% ou menos;

N: limitado a 0,0100% ou menos;

Nb: 0,005% ou mais e 0,095% ou menos;

Ti: 0,005% ou mais e 0,095% ou menos; e opcionalmente um, dois ou mais de:

Mo: 0,005% ou mais e 1,000% ou menos;

W: 0,005% ou mais e 1,000% ou menos;

V: 0,005% ou mais e 1,000% ou menos;

B: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos;

Ni: 0,05% ou mais e 1,50% ou menos;

Cu: 0,05% ou mais e 1,50% ou menos; e

Cr: 0,05% ou mais e 1,50% ou menos; e um saldo consistindo em Fe e as inevitáveis impurezas, em que uma quantidade total de Nb e Ti é 0,030% ou mais e 0,100% ou menos, uma estrutura metalográfica da chapa de aço inclui ferrita, bainita e outras fases, as outras fases incluem uma perlita, uma austenita residual, e uma martensita, uma fração de área de ferrita é 80% ou mais e 95% ou menos,

Petição 870190010902, de 01/02/2019, pág. 4/11
2/4 uma fração de área da bainita é 5% ou mais e 20% ou menos, uma fração total das outras fases é de menos de 3%, um diâmetro de círculo equivalente de uma cementita na ferrita é 0,003 pm ou mais e 0,300 pm ou menos, uma densidade numérica da cementita na ferrita é 0,02 partículas/pm² ou mais e 0,10 partículas/pm² ou menos, uma resistência à tração é 590 MPa ou mais, e uma razão de resistência à fadiga para a resistência à tração é 0,45 ou mais.

2. Chapa de aço revestida, caracterizada pelo fato de que um revestimento é fornecido em uma superfície da chapa de aço, como definida na reivindicação 1.
3. Método para produção de uma chapa de aço, caracterizado pelo fato de que compreende:

aquecer uma placa que tenha uma composição química, como definida na reivindicação 1, até 1150°C ou mais antes de a placa ser laminada a quente;

terminar a laminação de acabamento a uma temperatura de Ar3°C ou mais;

decapar a chapa de aço laminada a quente que é bobinada em uma faixa de temperaturas de 400°C ou mais e 600°C ou menos;

aquecer a chapa de aço laminada a quente dentro de uma faixa de temperaturas de 600°C ou mais e Ac1°C ou menos;

recozer a chapa de aço laminada a quente por um tempo de retenção, no qual a temperatura da chapa de aço laminada a quente está dentro da faixa de temperaturas por 10 segundos ou mais e 200 segundos ou menos;

resfriar a chapa de aço até 350°C ou mais e 550°C ou menos; e

Petição 870190010902, de 01/02/2019, pág. 5/11

3/4 resfriar a chapa de aço após mantê-la pelo tempo de retenção, no qual a temperatura da chapa de aço laminada a quente está dentro de uma faixa de temperaturas de 350°C ou mais e 550°C ou menos por 10 segundos ou mais e 500 segundos ou menos, em que Ar3°C e Ac1°C são a temperatura de transformação Ar3 e a temperatura de transformação Ac1, respectivamente, obtidas das expressões 1 e 2,

Ar3 = 910 - 325 χ [C] + 33 χ [Si] + 287 χ [P] + 40 χ [Al] 92([Mn] + [Mo] + [Cu]) - 46 χ ([Cr] + [Ni]) ... (Expressão 1),

Ac1 = 761,3 + 212 x [C] - 45,8 x [Mn] + 16,7 x [Si] ... (Expressão 2), e os elementos anotados entre colchetes representam a quantidade do elemento em % em massa.
4. Método para produção de uma chapa de aço, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que compreende:

executar a laminação de passe de acabamento (“skin pass”) na chapa de aço a uma razão de alongamento de 0,4% ou mais e 2,0% ou menos.
5. Método para produção de uma chapa de aço revestida, caracterizado pelo fato de que compreende:

revestir e então resfriar a chapa de aço após o recozimento, o resfriamento e a retenção, como definida na reivindicação 3.
6. Método para produção de uma chapa de aço revestida, caracterizado pelo fato de que compreende:

revestir e então resfriar a chapa de aço após o recozimento, resfriamento e a retenção, como definida na reivindicação 4.
7. Método para produzir uma chapa de aço revestida, de acordo com a reivindicação 5 ou 6, caracterizado pelo fato de que compreende ainda:

Petição 870190010902, de 01/02/2019, pág. 6/11

4/4 executar um tratamento térmico dentro de uma faixa de temperaturas de 450°C ou mais e 600°C ou menos por 10 segundos ou mais e então resfriar a chapa de aço após o revestimento.