BR102013004204A2

BR102013004204A2 - High speed tool steel material production method

Info

Publication number: BR102013004204A2
Application number: BRBR102013004204-8A
Authority: BR
Inventors: Shiho Fukumoto; Taishiroh FUKUMARU
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Priority date: 2012-03-08
Filing date: 2013-02-22
Publication date: 2015-08-25
Also published as: CN103305658B; TW201341537A; JP2013213277A; JP6020963B2; BR102013004204B8; BR102013004204B1; TWI465575B; CN103305658A

Abstract

Método de produção de material de aço para ferramentas de alta velocidade. É descrito um método para produzir um material de aço para ferramenta de alta velocidade tendo excelente capacidade de trabalho a quente, em que o enxofre (s) e o nitrogênio (n) são reduzidos para uma quantidade baixa, e uma quantidade desejada de cálcio (ca) é adicionada. O método de produção inclui: um primeiro processo para preparação de um aço fundido tendo uma composição de um aço para ferramenta de alta velocidade; um segundo processo para refino da escória do aço fundido preparado, para reduzir o s no aço fundido para 0,004% ou menos, em massa; um terceiro processo de adição de ca ao aço fundido com escória refinada, e de ajuste de ca no aço fundido para 0,005 a 0,015% em massa; e um quarto processo de moldagem do aço fundido adicionado com ca. De preferência, o aço fundido preparado no primeiro processo é refinado a vácuo, ou preferivelmente o n, no aço fundido antes de ser moldado no quarto processo, é reduzido mais ainda para 0,01% ou menos, em massaHigh speed tool steel material production method. A method for producing a high speed tool steel material having excellent hot workability is described, wherein sulfur (s) and nitrogen (n) are reduced to a low amount and a desired amount of calcium ( ca) is added. The production method includes: a first process for preparing a molten steel having a composition of a high speed tool steel; a second process for refining the prepared cast steel slag to reduce the s in the cast steel to 0.004% or less by mass; a third process of adding ca to the refined slag cast steel and adjusting ca in the cast steel to 0.005 to 0.015 mass%; and a fourth casting process of the cast steel added with ca. Preferably, the cast steel prepared in the first process is vacuum refined, or preferably n, in the cast steel before being cast in the fourth process, is further reduced to 0.01% or less by mass.

Description

Método de produção de material de aço para ferramentas de alta velocidade ANTECEDENTES DA INVENÇÃO CAMPO DA INVENÇÃOHigh Speed Tool Steel Material Production Method BACKGROUND OF THE INVENTION FIELD OF THE INVENTION

A invenção refere-se a um método para produzir um material de aço para uma ferramenta de alta velocidade, tendo excelente capacidade de trabalho a quente para ser usada em diversas ferramentas de poda, de corte, em moldes, etc.. DESCRIÇÃO DO ESTADO DA TÉCNICA RELACIONADAThe invention relates to a method of producing a steel material for a high speed tool having excellent hot workability for use in various pruning, cutting tools, molding, etc. STATE DESCRIPTION RELATED TECHNIQUE

Sabe-se que uma adição de Ca (cálcio) ao aço de uma ferramenta de alta velocidade aumenta a quantidade absoluta de cãrboneto do tipo MC na estrutura, e provê o efeito de tornar o cãrboneto do tipo MC mais fino. Além disso, para o aço de uma ferramenta de alta velocidade acrescido com Ca, a redução das quantidades de S (enxofre) e de N (nitrogênio) aumenta ainda mais o efeito acima mencionado provido pelo Ca. Assim, um produto feito de aço para uma ferramenta de alta velocidade é bom para suprimir lascas e quebras, e o tempo de vida do produto é efetivamente melhorado (Literatura de Patentes n° 1). Além disso, o Ca adicionado ao aço da ferramenta de alta velocidade funciona também como um elemento para alcançar uma estrutura solidificada mais fina e melhora a capacidade de trabalho a quente (Literatura de Patentes n° 2).Addition of Ca (calcium) to the steel of a high speed tool is known to increase the absolute amount of MC-type carbide in the structure, and provide the effect of thinning MC-type carbide. In addition, for high speed tool steel with Ca, the reduction in the amounts of S (sulfur) and N (nitrogen) further enhances the aforementioned effect provided by Ca. Thus, a product made of steel for A high-speed tool is good for suppressing chips and breaks, and product life is effectively improved (Patent Literature No. 1). In addition, Ca added to high speed tool steel also acts as an element to achieve a finer solidified structure and improves hot workability (Patent Literature No. 2).

Tipicamente, o produto feito de aço para uma ferramenta de alta velocidade é fabricado pelo trabalho a quente de um material, como por exemplo um lingote ou chapa de aço, obtido por moldagem de aço fundido ajustado para uma predeterminada composição, ou um material formado por sinterização do pó obtido pela moldagem do aço fundido, e em seguida, por meio de vários tipos de processamento e de tratamento térmico, o produto é acabado com o formato final e com as propriedades desejadas. Para a produção do material de aço para a ferramenta de alta velocidade com Ca adicionado, a composição do aço fundido é ajustada por um forno de indução a vácuo antes de fundição (Literatura de Patentes 1 e 2). Além disso, a fim de reduzir a quantidade de S, é aplicado refinamento da escória utilizando uma colher de fundição (Literatura de Patentes n° 3).Typically, the product made of steel for a high speed tool is made by hot working of a material, such as a steel ingot or sheet, obtained by casting cast steel adjusted to a predetermined composition, or a material formed of sintering of the powder obtained by casting the molten steel, and then by various types of processing and heat treatment, the product is finished to the final shape and desired properties. For the production of the steel material for the high speed tool with Ca added, the cast steel composition is adjusted by a vacuum induction furnace prior to casting (Patent Literature 1 and 2). In addition, in order to reduce the amount of S, slag refinement is applied using a foundry spoon (Patent Literature No. 3).

LITERATURA TÉCNICA ANTERIOR LITERATURA DE PATENTESPREVIOUS TECHNICAL LITERATURE PATENT LITERATURE

Literatura de Patentes n° 1: Publicação de Patente Japonesa n° 64-008252.Patent Literature No. 1: Japanese Patent Publication No. 64-008252.

Literatura de Patentes n° 2: Publicação de Patente Japonesa n° 11-006042.Patent Literature No. 2: Japanese Patent Publication No. 11-006042.

Literatura de Patentesn0 3: Publicação de Patente Japonesa n° 04-111962.Patent Literature No. 3: Japanese Patent Publication No. 04-111962.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA A SER RESOLVIDOSUMMARY OF THE INVENTION PROBLEM TO BE SOLVED

De acordo com a Literatura de Patentes n° 1 a 3, a composição do aço da ferramenta de alta velocidade pode ser ajustada por meio de fusão a vácuo. No entanto, para reduzir a quantidade de S no material para um nível extremamente baixo, é necessário preparar um material de primeira qualidade com um menor teor de S, e o custo de produção é aumentado em conformidade. Além disso, o Ca é um elemento que tem um ponto de ebulição relativamente baixo (elevada pressão de vapor). Assim, quando o ajuste de composição é realizado utilizando-se fundição a vácuo em uma operação real de uma grande quantidade de aço fundido, é necessário adicionar Ca sob vácuo, com um efeito de ebulição, e existe o problema da quantidade de Ca adicionado ao aço fundido se tornar instável. Além disso, no refinamento da escória, realizado por dessulfuração, se for adicionado Ca ao aço fundido no momento da dessulfuração, o Ca se liga ao S para formar um sulfureto. Como resultado, mesmo que o material fundido contenha uma quantidade predeterminada de Ca, o efeito do Ca, por si só, não é óbvio.According to Patent Literature No. 1 to 3, the steel composition of the high speed tool can be adjusted by vacuum melting. However, to reduce the amount of S in the material to an extremely low level, it is necessary to prepare a first quality material with a lower S content, and the production cost is increased accordingly. In addition, Ca is an element that has a relatively low boiling point (high vapor pressure). Thus when composition adjustment is performed using vacuum casting in a real operation of a large amount of cast steel, it is necessary to add Ca under vacuum with a boiling effect and there is the problem of the amount of Ca added to the cast. Cast steel become unstable. In addition, in slag refinement by desulphurization, if Ca is added to the molten steel at the time of desulphurization, Ca binds to S to form a sulphide. As a result, even if the molten material contains a predetermined amount of Ca, the effect of Ca by itself is not obvious.

Em virtude do método de produção de materiais de aço para ferramentas de alta velocidade tendo as composições da Literatura de Patentes 1 a 3, a invenção provê um método de produção para a fabricação de um material de aço para ferramentas de alta velocidade em que as quantidades de S e N são reduzidas a um nível baixo, e uma quantidade desejada de Ca é adicionada para estabilizar e manter uma excelente capacidade de trabalho a quente.By virtue of the method of producing high speed tool steel materials having the compositions of Patent Literature 1 to 3, the invention provides a production method for the manufacture of a high speed tool steel material in which the quantities S and N are reduced to a low level, and a desired amount of Ca is added to stabilize and maintain excellent hot work capability.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMASolution to the problem

No que diz respeito ao método de produção de materiais de aço para ferramentas de alta velocidade tendo as composições da Literatura de Patentes 1 a 3, os inventores da presente invenção estudaram a forma de otimizar a dessulfuração e desnitrogenação do processo de fundição e o tempo de adição de Ca. Como resultado, descobriu-se que, seguindo a ordem de execução do refinamento da escória após o refinamento a vácuo, etc., para remover eficientemente o S do aço fundido, e reduzir suficientemente S e N, è em “seguida adicionar Ca ao aço fundido, por exemplo, a quantidade desejada de Ca pode ser adicionada mesmo na operação real de uma grande quantidade de fundição, de uma só vez, e a formação de sulfureto de Ca no material fundido é inibida. Assim, a invenção é obtida.With respect to the method of producing high speed tool steel materials having the compositions of Patent Literature 1 to 3, the inventors of the present invention have studied how to optimize desulphurization and denitrogenation of the casting process and As a result, it was found that, following the order of slag refinement after vacuum refinement, etc., to efficiently remove S from molten steel, and sufficiently reduce S and N, then “ Adding Ca to the molten steel, for example, the desired amount of Ca can be added even in the actual operation of a large amount of foundry at one time, and Ca sulphide formation in the molten material is inhibited. Thus, the invention is obtained.

Isto é, o invento diz respeito a um método para produzir um material de aço de uma ferramenta de alta velocidade tendo excelente capacidade de trabalho a quente, e o método de produção inclui: um primeiro processo de preparação de um aço fundido tendo uma composição de aço para uma ferramenta de alta velocidade; um segundo processo de refinação de escória do aço fundido preparado, e de redução de S no aço fundido para 0,004% em massa, ou menos; um terceiro processo de adição de Ca à escória refinada de aço fundido, e o ajuste de Ca no aço fundido para 0,005 a 0,015 % em massa; e um quarto processo de moldagem do aço fundido adicionado com Ca.That is, the invention relates to a method for producing a high speed tool steel material having excellent hot workability, and the production method includes: a first process of preparing a molten steel having a composition of steel for a high speed tool; a second slag refining process of the prepared cast steel, and reduction of S in the cast steel to 0.004 mass% or less; a third process of adding Ca to the refined molten steel slag, and adjusting Ca in the molten steel to 0.005 to 0.015 mass%; and a fourth casting process of the cast steel added with Ca.

De preferência, a composição do aço para ferramenta de alta velocidade, do aço fundido preparado no primeiro processo, inclui o seguinte, em % de massa; C: 0,5 a 2,2%;Preferably, the composition of the high-speed tool steel of the cast steel prepared in the first process includes the following by weight%; C: 0.5 to 2.2%;

Cr: 3,0 a 7,0%; W e / ou Mo, com a condição de (W + 2Mo) = 5,0 a 30,0%, e V: 0,6 a 5,0%.Cr: 3.0 to 7.0%; W and / or Mo, provided that (W + 2Mo) = 5.0 to 30.0%, and V: 0.6 to 5.0%.

Além disso, o aço fundido preparado no primeiro processo é preferivelmente refinado a vácuo. Além disso, de preferência, a adição de Ca ao aço fundido no terceiro processo inclui a introdução de uma fonte de Ca em uma profundidade da escória refinada de aço fundido, por penetração da escória que recobre o topo do aço fundido. Neste caso, a fonte de Ca introduzida é preferivelmente uma liga de CaSi. E, de preferência, o N no aço fundido, antes de ser fundido no quarto processo, é reduzido para 0,01% ou menos, em massa.In addition, the cast steel prepared in the first process is preferably vacuum refined. In addition, preferably, the addition of Ca to the molten steel in the third process includes introducing a Ca source into a refined molten steel slag depth by penetrating the slag that covers the top of the molten steel. In this case, the Ca source introduced is preferably a CaSi alloy. And preferably, the N in the molten steel, before being melted in the fourth process, is reduced to 0.01% or less by mass.

De preferência, o material de aço para ferramenta alta velocidade obtido inclui o seguinte, em % de massa: C: 0,5 a 2,2%;Preferably, the high speed tool steel material obtained includes the following by weight%: C: 0.5 to 2.2%;

Si: 0,1 a 1,0%;Si: 0.1 to 1.0%;

Mn: 0,1 a 1,0%; S: 0,004% ou menos;Mn: 0.1 to 1.0%; S: 0.004% or less;

Cr: 3,0 a 7,0%;Cr: 3.0 to 7.0%;

We/ou Mo, com a condição de (W + 2Mo) = 5,0 a 30,0%; V: 0,6 a 5,0%; Àl: 0,3% ou menos (compreendendo 0%);We / or Mo, provided that (W + 2Mo) = 5.0 to 30.0%; V: 0.6 to 5.0%; A1: 0.3% or less (comprising 0%);

Ca: 0,005 0,015%; N: 0,01% ou menos; O: 0,004% ou menos; e Fe residual, e uma quantidade de impurezas inevitável. O material de aço para ferramenta de alta velocidade pode ainda incluir 10,0% ou menos de Co.Ca: 0.005 0.015%; N: 0.01% or less; O: 0.004% or less; and residual Fe, and an inevitable amount of impurities. High speed tool steel material may further include 10.0% or less of Co.

EFEITOS DA INVENÇÃOEFFECTS OF THE INVENTION

De acordo com a invenção, um material de aço para ferramenta de alta velocidade tendo as composições da Literatura de Patentes 1 a 3, etc., que é excelente na capacidade de trabalho a quente, pode ser produzido com elevada eficiência e boa reprodutibilidade. A técnica da invenção é útil para aumentar o tempo de vida de um produto final feito a partir desse material.According to the invention, a high speed tool steel material having the compositions of Patent Literature 1 to 3, etc., which is excellent in hot workability, can be produced with high efficiency and good reproducibility. The technique of the invention is useful for extending the life of an end product made from such material.

BREVE DESCRICÃO DOS DESENHOS A fig. 1 é uma fotografia, ao invés de um desenho, que mostra a aparência de uma chapa de aço quando um material de aço para ferramenta de alta velocidade N° 1 (exemplo da invenção), produzido de acordo com uma forma de incorporação, é trabalhado a quente. A fig. 2 é uma fotografia, em lugar de um desenho, que mostra a aparência de uma chapa de aço quando um material de aço para ferramenta de alta velocidade N° 3 (exemplo comparativo), produzido de acordo com uma forma de incorporação, é trabalhado a quente.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a photograph, rather than a drawing, showing the appearance of a steel plate when a No. 1 high speed tool steel material (example of the invention) produced in accordance with an embodiment is worked the hot. Fig. 2 is a photograph, rather than a drawing, showing the appearance of a steel plate when a high speed tool steel material No. 3 (comparative example), produced according to one embodiment, is machined to hot.

DESCRICÃO DAS FORMAS DE INCORPORAÇÃODESCRIPTION OF THE FORMS OF MERGER

Como um aperfeiçoamento dos métodos de produção propostos na Literatura de Patentes 1 a 3, etc., para produzir o material de aço para ferramenta de alta velocidade tendo excelente capacidade de trabalho a quente, as características da presente invenção residem em: especificar os processos de remoção de S (enxofre) e de N (nitrogênio) no aço para um nível baixo, e de adição de Ca (cálcio) para uma quantidade desejada, e assim estabilizar e manter a capacidade de trabalho a quente do material. Elementos da presente invenção são descritos a seguir.As an improvement of the production methods proposed in Patent Literature 1 to 3, etc., to produce high speed tool steel material having excellent hot workability, the features of the present invention lie in: removal of S (sulfur) and N (nitrogen) in steel to a low level, and addition of Ca (calcium) to a desired amount, thereby stabilizing and maintaining the hot working capacity of the material. Elements of the present invention are described below.

Com relação à composição do material de aço para ferramenta de alta velocidade: Em primeiro lugar, é descrita uma composição preferível (% em massa) do material de aço para ferramenta de alta velocidade visando alcançar uma excelente capacidade de trabalho a quente. E, é provido um método de produção da presente invenção, ótimo para a produção do material de aço para ferramenta de alta velocidade tendo tal composição. C (carbono): 0,5 a 2,2%. C é um elemento ligado a Cr (crômio), W (tungstênio), Mo (molibdênio), e V (vanádio) para formar um carboneto, e prover dureza de têmpera e revenido, e melhorar a resistência ao desgaste. No entanto, uma quantidade excessiva de C pode resultar em baixa resistência mecânica. Assim, considerando o equilíbrio entre as quantidades de C e de Cr, W, Mo e V abaixo descritos, C está presente, de preferência, em uma faixa de 0,5 a 2,2%. Mais preferivelmente, C está presente em 1,0% ou mais, e / ou em 1,5% ou menos. Particularmente, C está presente, de preferência, em 1,3% ou menos.Regarding the composition of the high speed tool steel material: Firstly, a preferable composition (% by mass) of the high speed tool steel material is described in order to achieve an excellent hot working capability. And, there is provided a production method of the present invention, optimal for the production of high speed tool steel material having such a composition. C (carbon): 0.5 to 2.2%. C is an element bound to Cr (chromium), W (tungsten), Mo (molybdenum), and V (vanadium) to form a carbide, to provide hardness and tempering, and to improve wear resistance. However, an excessive amount of C may result in low mechanical strength. Thus, considering the equilibrium between the amounts of C and Cr, W, Mo and V described below, C is preferably present in a range of 0.5 to 2.2%. More preferably, C is present at 1.0% or more, and / or 1.5% or less. Particularly, C is preferably present at 1.3% or less.

Si (silício): 0,1 a 1,0%. Si é normalmente usado como um desoxidante, em um processo de fundição. No entanto, uma quantidade excessiva de Si resulta em baixa resistência mecânica. Assim, Si está presente, de preferência, em uma faixa de 0,1 a 1,0%. Mais preferivelmente, o Si está presente em 0,6% ou menos.Si (silicon): 0.1 to 1.0%. Si is normally used as a deoxidizer in a casting process. However, an excessive amount of Si results in low mechanical strength. Thus, Si is preferably present in a range of 0.1 to 1.0%. More preferably, Si is present at 0.6% or less.

Mn (magnésio): 0,1 a 1,0%. Assim como o Si, o Mn é usado como um desoxidante. No entanto, se houver uma quantidade excessiva de Mn, aumenta a austenite residual na composição após a têmpera e o revenido, e a resistência mecânica diminui. Assim, Mn está presente, de preferência em uma faixa de 0,1 a 1,0%. E, mais preferivelmente, Mn está presente em 0,2% ou mais, e / ou em 0,5% ou menos. S (enxofre): 0,004% ou menos. Uma quantidade excessiva de S inibe a capacidade de trabalho a quente. Além disso, quando S está ligado ao Ca abaixo descrito, que é adicionado de acordo com a presente invenção, S suprime a capacidade de trabalho a quente melhorada pela simples adição de Ca. Assim, S é um elemento que deve ser reduzido, e a quantidade de S é limitada, de preferência, a 0,004% ou menos. Mais preferivelmente, S está presente em 0,002% ou menos. E particularmente, preferencialmente, S está presente em 0,001% ou menos.Mn (magnesium): 0.1 to 1.0%. Like Si, Mn is used as a deoxidizer. However, if there is an excessive amount of Mn, residual austenite in the composition increases after quenching and tempering, and mechanical strength decreases. Thus, Mn is present, preferably in a range of 0.1 to 1.0%. And, more preferably, Mn is present at 0.2% or more, and / or at 0.5% or less. S (sulfur): 0.004% or less. Excessive amount of S inhibits hot work capability. Furthermore, when S is bonded to the Ca described below, which is added in accordance with the present invention, S suppresses the improved hot working capacity by simply adding Ca. Thus, S is an element that should be reduced, and the The amount of S is preferably limited to 0.004% or less. More preferably, S is present at 0.002% or less. And particularly preferably S is present at 0.001% or less.

Cr (cromo): 3,0 a 7,0%. Cr é um elemento eficaz para conferir dureza, resistência ao desgaste e resistência à oxidação. No entanto, se houver uma quantidade excessiva de Cr, a resistência mecânica, a resistência a alta temperatura, e as propriedades de suavização de têmpera são reduzidas. Assim, Cr está presente, de preferência, em uma faixa de 3,0 a 7,0%. Mais preferencialmente, está presente em 3,5% Cr ou mais, e / ou em 5,0% ou menos. W e / ou Mo, com a condição de (W + 2Mo) = 5,0 a 30,0%. W e Mo são ligados a C para formar um carboneto especial e conferir resistência ao desgaste e resistência mecânica. Além disso, W e Mo aumentam o efeito de endurecimento secundário durante a têmpera e melhoram a resistência a alta temperatura. No entanto, uma quantidade excessiva de W e Mo inibe a capacidade de trabalho a quente. Assim, em uma expressão proporcional de (W + 2Mo), W e / ou Mo estão presentes, de preferência, em uma faixa de 5,0 a 30,0%. Mais preferencialmente, (W + 2Mo) estão presentes em 10,0% ou mais, e / ou em 25,0% ou menos. Particularmente, (W + 2Mo) estão presentes, de preferência, em 15,0% ou mais, e / ou 22,0% ou menos. V: 0,6 a 5,0%. V está ligado a C para formar carboneto rígido e contribuir para melhorar a resistência ao desgaste. No entanto, uma quantidade excessiva de V resulta em baixa resistência mecânica. Por conseguinte, V está presente, de preferência, em uma faixa de 0,6 a 5,0%. Mais preferivelmente, V está presente em 1,0% ou mais, e / ou em 4,0% ou menos. Ainda mais preferivelmente, V está presente em 3,5% ou menos.Cr (chromium): 3.0 to 7.0%. Cr is an effective element for imparting hardness, wear resistance and oxidation resistance. However, if there is an excessive amount of Cr, mechanical strength, high temperature resistance, and quenching properties are reduced. Thus, Cr is preferably present in a range of 3.0 to 7.0%. More preferably, it is present at 3.5% Cr or more, and / or 5.0% or less. W and / or Mo, provided that (W + 2Mo) = 5.0 to 30.0%. W and Mo are bonded to C to form a special carbide to impart wear resistance and mechanical strength. In addition, W and Mo increase the secondary hardening effect during quenching and improve high temperature resistance. However, too much W and Mo inhibits hot work capability. Thus, in a proportional expression of (W + 2Mo), W and / or Mo are preferably present in a range of 5.0 to 30.0%. More preferably, (W + 2Mo) are present at 10.0% or more, and / or 25.0% or less. Particularly, (W + 2Mo) are preferably present at 15.0% or more and / or 22.0% or less. V: 0.6 to 5.0%. V is bonded to C to form rigid carbide and contribute to improved wear resistance. However, an excessive amount of V results in low mechanical strength. Accordingly, V is preferably present in a range of 0.6 to 5.0%. More preferably, V is present at 1.0% or more, and / or 4.0% or less. Even more preferably, V is present at 3.5% or less.

Ca: 0,005 a 0,015%. Porque Ca desenvolve cristais de dendrite no processo de solidificação durante a fundição, e torna a estrutura de moldagem uniformemente fina, Ca tem o efeito de melhorar a capacidade de trabalho a quente do material. Além disso, Ca aumenta a quantidade absoluta de um carboneto do tipo MC, e refina o carboneto do tipo MC; portanto, as lascas e quebras que podem ocorrer no produto são evitadas. No entanto, se for adicionado Ca em excesso, um óxido de cálcio pode se tornar uma inserção que permanece no material e reduz a pureza do material de aço para ferramenta de alta velocidade. Por conseguinte, o Ca é adicionado, de preferência, em uma faixa de 0,005 a 0,015%. Mais preferivelmente, o Ca está presente em 0,006% ou mais, e / ou em 0,01% ou menos. N: 0,01% ou menos. N está inevitavelmente presente no material. Uma quantidade excessiva de N endurece o carboneto do tipo MC no material, e inibe grandemente o efeito do Ca agregado. Assim, de preferência, a quantidade de N no material é limitada a 0,01% ou menos. Preferencialmente, é importante limitar a quantidade de N a 0,005% ou menos, e mais preferivelmente a 0,002% ou menos. A solubilidade sólida de N no aço aumenta à medida que o teor de Cr aumenta. Além disso, no caso do aço para ferramenta de alta velocidade tendo a quantidade de Cr de acordo com a invenção, a quantidade de N no material após fundição pode facilmente exceder várias centenas de ppm na operação real, onde a quantidade de aço fundido é grande, mesmo se N não for adicionado intencionalmente. Portanto, para o método de produção do material de aço para ferramenta de alta velocidade do presente invento, um método de fundição para reduzir a quantidade de N para um nível muito baixo, dentro da referida quantidade regulada, é importante. E, a quantidade muito baixa de N pode ser alcançada de maneira estável e eficiente pelo método de produção da presente invenção, descrito abaixo. O: 0,004% ou menos. O é um elemento que existe inevitavelmente no aço, e forma um óxido. Se houver uma quantidade excessiva de O, o óxido formado no material deteriora a qualidade do produto. Além disso, ao aço para ferramenta de alta velocidade adicionado com Ca de acordo com a invenção, O está ligado a Ca, inibindo o acima mencionado efeito provido pelo Ca. Por conseguinte, um limite superior da quantidade de S no material é, de preferência, ajustado para 0,004%. Mais preferivelmente, O está presente em 0,002% ou menos. A quantidade muito baixa de O no material pode ser alcançada de maneira estável e eficiente pelo método de produção da presente invenção, descrito abaixo.Ca: 0.005 to 0.015%. Because Ca develops dendrite crystals in the solidification process during casting, and makes the molding structure evenly thin, Ca has the effect of improving the hot workability of the material. In addition, Ca increases the absolute amount of an MC-type carbide, and refines the MC-type carbide; therefore, splinters and breaks that may occur in the product are avoided. However, if excess Ca is added, a calcium oxide can become an insert that remains in the material and reduces the purity of the high speed tool steel material. Therefore, Ca is preferably added in a range of 0.005 to 0.015%. More preferably, Ca is present at 0.006% or more, and / or 0.01% or less. N: 0.01% or less. N is inevitably present in the material. Excessive amount of N hardens MC-type carbide in the material, and greatly inhibits the effect of aggregate Ca. Thus, preferably, the amount of N in the material is limited to 0.01% or less. Preferably, it is important to limit the amount of N to 0.005% or less, and more preferably to 0.002% or less. The solid solubility of N in steel increases as Cr content increases. Furthermore, in the case of high speed tool steel having the amount of Cr according to the invention, the amount of N in the material after casting can easily exceed several hundred ppm in actual operation where the amount of molten steel is large. , even if N is not intentionally added. Therefore, for the method of producing the high speed tool steel material of the present invention, a casting method for reducing the amount of N to a very low level within said regulated amount is important. And, the very low amount of N can be achieved stably and efficiently by the production method of the present invention, described below. O: 0.004% or less. O is an element that inevitably exists in steel, and forms an oxide. If there is an excessive amount of O, the oxide formed in the material deteriorates the product quality. Furthermore, to the Ca-added high speed tool steel according to the invention, O is bound to Ca, inhibiting the above effect provided by Ca. Therefore, an upper limit on the amount of S in the material is preferably , adjusted to 0.004%. More preferably, O is present at 0.002% or less. The very low amount of O in the material can be achieved stably and efficiently by the production method of the present invention, described below.

Além disso, o material de aço para ferramenta de alta velocidade produzido pelo método de produção da presente invenção pode conter 10,0% ou menos de Co, e 0,3% ou menos de Al. Co sólido dissolve-se em uma matriz e melhora a resistência mecânica e a resistência ao calor do produto. Al (alumínio) é o mesmo que Ca, servindo para tomar a estrutura de moldagem uniformemente fina e, além disso, tornar o carboneto do tipo MC fino. Por conseguinte, a capacidade de trabalho a quente do material e o tempo de vida do produto são melhorados. A fim de atingir estes efeitos, o teor de Al é preferivelmente de 0,02% ou mais. Mais preferivelmente, Al está presente em 0,06% ou mais, e / ou em 0,25% ou menos.In addition, the high speed tool steel material produced by the production method of the present invention may contain 10.0% or less of Co, and 0.3% or less of Al. Co solid dissolves in a matrix and Improves mechanical strength and heat resistance of the product. Al (aluminum) is the same as Ca, serving to make the molding structure evenly thin and, furthermore, to make MC-type carbide thin. Therefore, the hot working capacity of the material and the product life span are improved. In order to achieve these effects, the Al content is preferably 0.02% or more. More preferably, Al is present at 0.06% or more, and / or 0.25% or less.

Com relação ao método de produção do material de aço para ferramenta de alta velocidade: O material de aço para ferramenta de alta velocidade com a composição contendo 0,005 a 0,015% de Ca, S limitado a 0,004% ou menos, e N limitado a 0,01% ou menos, tem excelente capacidade de trabalho a quente. O método de produção da presente invenção é adaptado para produzir o material de aço para ferramenta de alta velocidade com a composição acima mencionada. Os parágrafos seguintes descrevem quatro processos do método de produção da presente invenção.Regarding the method of production of high speed tool steel material: High speed tool steel material of composition having 0.005 to 0.015% Ca, S limited to 0.004% or less, and N limited to 0, 01% or less has excellent hot working ability. The production method of the present invention is adapted to produce the high speed tool steel material of the above composition. The following paragraphs describe four processes of the production method of the present invention.

PRIMEIRO PROCESSO O primeiro processo consiste em preparar aço fundido tendo a composição do aço para ferramenta de alta velocidade. Na presente invenção, o ajuste das concentrações dos elementos principais que são essenciais para a formação do aço para ferramenta de alta velocidade termina antes do segundo processo (refino da escória) para dessulfurização, e antes do terceiro processo para adição de Ca, o qual será descrito a seguir. Aqui, os elementos principais incluem C, Cr, W, Mo, V, etc., por exemplo. E, o conteúdo dos elementos anteriores (em % de massa) são, de preferência, como se segue: C: 0,5 a 2,2%;FIRST PROCESS The first process consists of preparing cast steel having the composition of high speed tool steel. In the present invention, the adjustment of the concentrations of the main elements that are essential for the formation of high speed tool steel ends before the second process (slag refining) for desulphurization, and before the third process for Ca addition, which will be described below. Here the main elements include C, Cr, W, Mo, V, etc., for example. And, the contents of the foregoing elements (in mass%) are preferably as follows: C: 0.5 to 2.2%;

Cr: 3,0 a 7,0%; W e / ou Mo com a condição de (W + 2Mo) = 5,0 a 30,0%; e V: 0,6 a 5,0%.Cr: 3.0 to 7.0%; W and / or Mo with the condition of (W + 2Mo) = 5.0 to 30.0%; and V: 0.6 to 5.0%.

Além disso, o aço fundido preparado no primeiro processo é, de preferência, refinado a vácuo. De acordo com a invenção, é preferível reduzir a quantidade de N e de O (oxigênio) no material de aço para ferramenta de alta velocidade, conforme descrito acima. Em particular, N pode inibir significativamente o efeito gerado pela adição de Ca na invenção. Por esta razão, é preferível reduzir N para 0,01% ou menos, antes do aço fundido ser moldado. Além disso, a composição do aço para ferramenta de alta velocidade é ajustada através da mistura de uma matéria prima com uma fonte de material de ferro, antes de ser feita a fusão ou introdução da matéria prima no aço fundido derretido. A fonte de material de ferro e a matéria prima podem conter uma grande quantidade de impurezas, que é uma razão importante para o aumento de N e O no material. Por isso, é preferível refinar sob vácuo o aço fundido, por meio da reação de C e O no aço fundido, e no ponto de ebulição devido à reação, antes do segundo processo; o refinamento sob vácuo é excelente para a geração de um efeito de desgaseificação executado por desoxigenação e desnitrogenização.In addition, the cast steel prepared in the first process is preferably vacuum refined. According to the invention, it is preferable to reduce the amount of N and O (oxygen) in the high speed tool steel material as described above. In particular, N may significantly inhibit the effect generated by the addition of Ca in the invention. For this reason, it is preferable to reduce N to 0.01% or less before the cast steel is cast. In addition, the composition of the high speed tool steel is adjusted by mixing a raw material with a source of iron material before melting or introducing the raw material into the molten molten steel. The source of iron material and the raw material may contain a large amount of impurities, which is an important reason for the increase of N and O in the material. It is therefore preferable to refine the molten steel under vacuum by reacting C and O on the molten steel and at the boiling point due to the reaction prior to the second process; Vacuum refinement is excellent for generating a degassing effect performed by deoxygenation and denitrogenization.

SEGUNDO PROCESSO O segundo processo é para refino da escória do aço fundido preparado no primeiro processo, reduzindo-se o S no aço fundido para 0,004% ou menos. Apesar de N e O serem reduzidos, o aço fundido preparado no primeiro processo pode conter uma quantidade elevada de S. Quando Ca é adicionado ao aço fundido, a maior parte do Ca fica ligada com S para formar um sulfureto. Como resultado, mesmo que o material depois da fundição contenha 0,005 a 0,015% de Ca na forma desejada pela invenção, a formação e presença de sulfureto no material suprime o efeito da invenção, gerado pelo Ca sozinho. Por conseguinte, no processo de fusão, a quantidade de S é suficientemente reduzida antes do ajuste final da quantidade de Ca, de modo a impedir eficazmente que o Ca contido no material, após a fundição, forme sulfureto. Assim, na invenção, o segundo processo para refino da escória é ainda realizado no aço fundido preparado no primeiro processo, para redução de S no aço fundido para 0,004% ou menos, e então o ajuste final da quantidade de Ca é realizado. A dessulfuração por refinamento da escória serve para unir o S no aço fundido com um agente de dessulfuração para formar sulfeto, mantendo o sulfeto na escória, e depois o sulfeto é removido. O Ca e o Mg convencionalmente conhecidos, ou um elemento de terras raras, etc., podem ser usados como o agente de dessulfurização. Quando Ca é usado como o agente de dessulfurização, no terceiro processo descrito abaixo para a adição de Ca na quantidade de ajuste final, Ca é adicionado para perfazer a quantidade necessária de acordo com a quantidade deixada na reação de dessulfuração acima mencionada. A escória pode ser selecionada a partir da escória convencionalmente conhecida usada na produção de aço. A composição da escória pode conter Ca e Mg, que servem como o agente de dessulfurização sob a forma de óxido de cálcio (CaO) e óxido de magnésio (MgO).SECOND PROCESS The second process is for refining the slag of the cast steel prepared in the first process, reducing the S in the cast steel to 0.004% or less. Although N and O are low, the molten steel prepared in the first process may contain a high amount of S. When Ca is added to the molten steel, most Ca is bound with S to form a sulphide. As a result, even though the material after casting contains 0.005 to 0.015% Ca in the form desired by the invention, the formation and presence of sulfide in the material suppresses the effect of the invention generated by Ca alone. Accordingly, in the melting process, the amount of S is sufficiently reduced prior to final adjustment of the amount of Ca to effectively prevent the Ca contained in the material after casting from forming sulphide. Thus, in the invention, the second slag refining process is further performed on the cast steel prepared in the first process, to reduce S in the cast steel to 0.004% or less, and then the final adjustment of the Ca amount is performed. Desulphurization by slag refinement serves to join the S in the molten steel with a desulphurizing agent to form sulphide, keeping the sulphide in the slag, and then the sulphide is removed. Conventionally known Ca and Mg, or a rare earth element, etc. may be used as the desulfurizing agent. When Ca is used as the desulphurizing agent, in the third process described below for the addition of Ca in the final adjustment amount, Ca is added to make up the amount required according to the amount left in the aforementioned desulphurization reaction. The slag can be selected from the conventionally known slag used in steel production. The slag composition may contain Ca and Mg, which serve as the desulphurizing agent in the form of calcium oxide (CaO) and magnesium oxide (MgO).

TERCEIRO PROCESSO O terceiro processo serve para adicionar Ca ao aço fundido, o que vem da escória refinada no segundo processo, para reduzir a quantidade de S para 0,004% ou menos, em massa, e ajustar o Ca no aço fundido para 0,005 a 0,015%, em massa. Se o S no aço fundido for reduzido para 0,004% ou menos, no segundo processo, a formação de sulfeto pode ser suprimida, mesmo quando é adicionado Ca. Seguindo a ordem dos processos, se o aço fundido com adição de Ca de 0,005 a 0,045% for moldado, o material depois da moldagem apresenta excelente capacidade de trabalho a quente.Third Process The third process is to add Ca to the molten steel, which comes from the refined slag in the second process, to reduce the amount of S to 0.004% or less by mass, and to adjust Ca in the molten steel to 0.005 to 0.015%. , in large scale. If S in the cast steel is reduced to 0.004% or less in the second process, sulphide formation can be suppressed even when Ca is added. Following the order of the processes, if the cast steel with Ca addition from 0.005 to 0.045 % is molded, the material after molding has excellent hot workability.

Além disso, a adição de Ca ao aço fundido no terceiro processo é realizada, de preferência, mediante a introdução de uma fonte de Ca em uma profundidade da escória refinada de aço fundido, penetrando-se uma escória que recobre a parte superior do aço fundido depois do refino da escória. O refinamento da escória normalmente é feito no aço fundido ainda no cadinho, sob pressão atmosférica. Assim, se a fonte de Ca for introduzida na profundidade do aço fundido através da penetração de uma escória, após ser concluído o refino da escória para redução da quantidade de S, a escória permanece recobrindo a parte superior do aço fundido, e a evaporação de Ca pode ser suprimida. Desse modo, o rendimento da adição de Ca é melhorado. Além disso, se a fonte de Ca for introduzida no aço fundido sob a forma de um composto, tal como uma liga de CaSi, a evaporação que ocorre logo após a introdução pode ser posteriormente suprimida, e o rendimento da adição de Ca fica melhor ainda. Além disso, um aparelho para refino de escória, utilizado no segundo processo, e um aparelho de agitação, também podem ser utilizados. Logo, nenhum equipamento especial para introduzir a fonte de Ca é necessário, e o rendimento da adição de Ca pode ser melhorado.Furthermore, the addition of Ca to the molten steel in the third process is preferably carried out by introducing a Ca source at a depth of the refined molten steel slag, penetrating a slag covering the upper part of the molten steel. after refining the slag. Slag refinement is usually done on molten steel still in the crucible under atmospheric pressure. Thus, if the Ca source is introduced into the depth of the molten steel through the penetration of a slag, after the refining of the slag to reduce the amount of S is completed, the slag remains covering the upper part of the cast steel, and the evaporation of Ca can be suppressed. In this way the yield of Ca addition is improved. In addition, if the Ca source is introduced into the cast steel as a compound, such as a CaSi alloy, the evaporation that occurs soon after introduction can be suppressed later, and the Ca addition yield becomes even better. . In addition, a slag refining apparatus used in the second process and a stirring apparatus may also be used. Therefore, no special equipment for introducing the Ca source is needed, and the yield of Ca addition can be improved.

QUARTO PROCESSO O quarto processo serve para moldar o aço fundido, com Ca adicionado no terceiro processo. Através da moldagem do aço fundido, com a composição ajustada de acordo com o exposto, é obtido o material de aço para ferramenta de alta velocidade. A técnica de fundição pode incluir um método de moldagem contínua e um método de re-fundição, que é implementado depois que o lingote é moldado, ou métodos similares, além de um método comum para formar o lingote, utilizando um alojamento de lingote. A técnica não se limita à divulgação da presente invenção. O pó obtido por um método de atomização pode ser solidificado por sinterização ou outro método semelhante. Após a fundição, normalmente o material é trabalhado a quente, como por exemplo forjado ou laminado. No caso em que o material da invenção é utilizado, as quebras, etc. que podem ocorrer durante o trabalho a quente podem ser suprimidas. O material que foi trabalhado a quente pode ainda ser processado por trabalho a quente ou a frio, por usinagem e tratamento térmico, de acordo com os requisitos, de modo a possibilitar a fabricação de diversos tipos de produtos.FOURTH PROCESS The fourth process serves to cast the molten steel, with Ca added in the third process. By casting the cast steel, with the composition adjusted according to the above, the high speed tool steel material is obtained. The casting technique may include a continuous casting method and a casting process, which is implemented after the ingot is cast, or similar methods, as well as a common method for forming the ingot using an ingot housing. The art is not limited to the disclosure of the present invention. The powder obtained by an atomization method may be solidified by sintering or another similar method. After casting, the material is usually hot worked, such as forged or laminated. In the case where the material of the invention is used, the breaks, etc. that may occur during hot work can be suppressed. Hot worked material can still be processed by hot or cold work, machining and heat treatment, as required, to enable the manufacture of various types of products.

FORMA DE INCORPORAÇÃO 1 EXEMPLOS 1 E 2 DA INVENÇÃO Aço fundido de 25t ajustado para a composição predeterminada foi refinado a vácuo para preparar um aço fundido A (primeiro processo). O aço fundido A no Exemplo 1 da presente invenção continha 0,23% de Co natural na composição. O aço fundido A no Exemplo 2 foi adicionado com Co, e o Co na composição foi ajustado para 4,97%. Em seguida, o aço fundido A teve sua escória refinada usando um tipo de escória CaO-CaF2 B para obter aço fundido (segundo processo). Em seguida, um alimentador foi inserido para penetrar a escória e atingir a profundidade do aço fundido com escória refinada B, e uma liga de CaSi foi introduzida no aço fundido para obter aço fundido C adicionado com Ca (terceiro processo). A quantidade fundida de liga de CaSi foi uma quantidade (a seguir designada como "quantidade calculada") para aumentar o teor de Ca no aço fundido para 100 ppm de acordo com o cálculo, quando o rendimento do componente de Ca foi definido como 10%. Em seguida, o aço fundido C foi moldado para formar o material de aço para ferramenta de alta velocidade (quarto processo). No que diz respeito aos Exemplos 1 e 2 da presente invenção, as composições dos aços fundidos A, B e C (material após fundição) são mostradas na Tabela 1. EXEMPLO COMPARATIVO 3 Comparado com o método de produção da presente invenção, o aço fundido refinado a vácuo A não teve escória refinada, o aço fundido adicionado com Ca foi moldado para formar o material de aço para ferramenta de alta velocidade. Ca foi adicionado através da introdução da liga de CaSi no aço fundido, em um ambiente de vácuo, após o refinamento a vácuo predeterminado ser concluído. A quantidade introduzida de liga CaSi foi a quantidade calculada que aumentou o teor de Ca no aço fundido para 100 ppm. A composição do material de aço para ferramenta de alta velocidade após a fundição é mostrada na Tabela 1. EXEMPLO COMPARATIVO 4 Comparado com o método de produção da presente invenção, o aço fundido refinado a vácuo A foi adicionado com Ca e, em seguida, teve sua escória refinada e moldada para formar o material de aço para ferramenta de alta velocidade. Ca foi adicionado através da introdução da liga de CaSi no aço fundido, em um ambiente de vácuo, após o refinamento a vácuo predeterminado ser concluído. A quantidade introduzida de liga de CaSi foi a quantidade calculada que aumentou o teor de Ca no aço fundido para 100 ppm. O refinamento da escória foi realizado utilizando o tipo de escória CaO-CaF2. A composição do material após a fundição é mostrada na Tabela 1.Embodiment 1 EXAMPLES 1 AND 2 OF THE INVENTION 25t cast steel adjusted to the predetermined composition was vacuum refined to prepare a cast steel A (first process). Cast steel A in Example 1 of the present invention contained 0.23% natural Co in the composition. Cast steel A in Example 2 was added with Co, and Co in the composition was adjusted to 4.97%. Cast steel A was then refined using a CaO-CaF2 B slag type to obtain molten steel (second process). Then, a feeder was inserted to penetrate the slag and reach the depth of the refined slag cast steel B, and a CaSi alloy was introduced into the cast steel to obtain Ca-added cast steel C (third process). The molten amount of CaSi alloy was an amount (hereinafter referred to as the "calculated amount") to increase the Ca content of the molten steel to 100 ppm according to the calculation when the Ca component yield was set to 10%. . Then cast steel C was cast to form the high speed tool steel material (fourth process). With respect to Examples 1 and 2 of the present invention, the compositions of cast steels A, B and C (material after casting) are shown in Table 1. COMPARATIVE EXAMPLE 3 Compared to the production method of the present invention, cast steel vacuum refined A had no refined slag, the cast steel added with Ca was molded to form the high speed tool steel material. Ca was added by introducing CaSi alloy into the molten steel in a vacuum environment after the predetermined vacuum refinement was completed. The amount of CaSi alloy introduced was the calculated amount that increased the Ca content in the molten steel to 100 ppm. The composition of the high-speed tool steel material after casting is shown in Table 1. COMPARATIVE EXAMPLE 4 Compared to the production method of the present invention, vacuum refined cast steel A was added with Ca and then had its refined slag is molded to form the high-speed tool steel material. Ca was added by introducing CaSi alloy into the molten steel in a vacuum environment after the predetermined vacuum refinement was completed. The amount of CaSi alloy introduced was the calculated amount that increased the Ca content in the molten steel to 100 ppm. Slag refinement was performed using CaO-CaF2 slag type. The composition of the material after casting is shown in Table 1.

De acordo com os resultados mostrados na Tabela 1, com relação à quantidade desejada (100 ppm) de Ca, a quantidade real de Ca nos materiais de aço n° 1 e 2 para ferramentas de alta velocidade, produzidos pelo método de produção da invenção, variou entre 87 a 99 ppm, e o rendimento da adição de Ca foi bom. Além disso, a quantidade de S foi reduzida para o nível de 2 ppm, e a quantidade de N foi reduzida para o nível de 50 ppm. Por outro lado, a quantidade de Ca no material de aço para ferramenta de alta velocidade n° 3 formado sem refinamento da escória foi de apenas 2 ppm, o rendimento da adição de Ca foi ruim, e a quantidade de S alcançou um alto nível de 45 ppm. Quanto ao material de aço para ferramenta de alta velocidade n° 4 formado pela adição de Ca antes do refinamento da escória, a quantidade de S teve um nível baixo de 5 ppm, mas a quantidade de Ca foi igualmente tão baixa quanto 14 ppm. FORMA DE INCORPORAÇÃO 2 O material de aço para ferramenta de alta velocidade obtido na forma de incorporação 1 foi aquecido a 1160°C e trabalhado a quente para trabalho plástico em uma placa de aço quadrada de 135 x 135 milímetros. Então, a superfície da placa de aço trabalhado a quente foi observada visualmente. O resultado mostrou que as placas de aço trabalhado a quente, feito dos materiais de aço n° 1 e 2 para ferramentas de alta velocidade produzidos pelo método de produção da presente invenção, tinham superfícies lisas e nenhuma quebra ou lasca notável foi observada (a fotografia da fig. 1, ao invés de um desenho, mostra a aparência da placa de aço n° 1). Em contraste, a placa de aço n° 3 teve quebras e lascas evidentes, que não podem ser removidas por meio de esmerilhamento (a fotografia da fig. 2, em lugar de um desenho, mostra a aparência da placa de aço n° 2). A placa de aço n° 4 não está tão má como a placa de aço n° 3, mas ainda tem quebras e lascas evidentes em comparação com as placas de aço n° 1 e 2.According to the results shown in Table 1, with respect to the desired amount (100 ppm) of Ca, the actual amount of Ca in the No. 1 and 2 high speed tool steel materials produced by the production method of the invention, ranged from 87 to 99 ppm, and the yield of Ca addition was good. In addition, the amount of S was reduced to the 2 ppm level, and the amount of N was reduced to the 50 ppm level. On the other hand, the amount of Ca in the high-speed tool steel material No. 3 formed without slag refinement was only 2 ppm, the yield of Ca addition was poor, and the amount of S reached a high level of 45 ppm. For high speed tool steel material No. 4 formed by the addition of Ca prior to slag refinement, the amount of S had a low level of 5 ppm, but the amount of Ca was equally as low as 14 ppm. Embodiment 2 The high-speed tool steel material obtained in Embodiment Form 1 was heated to 1160 ° C and hot worked for plastic work on a 135 x 135 mm square steel plate. Then, the surface of the hot worked steel plate was visually observed. The result showed that the hot-worked steel plates made of high-speed tool steel materials No. 1 and 2 produced by the production method of the present invention had smooth surfaces and no noticeable cracking or splitting was observed (photo Figure 1, instead of a drawing, shows the appearance of steel plate No. 1). In contrast, steel plate No. 3 had obvious breaks and splinters that cannot be removed by grinding (the picture in Figure 2, instead of a drawing, shows the appearance of steel plate No. 2) . Steel plate No. 4 is not as bad as steel plate No. 3, but still has evident breaks and splinters compared to steel plates No. 1 and 2.

Claims

1. Método de produção de material de aço para ferramentas de alta velocidade, caracterizado pelo fato de compreender: um primeiro processo de preparação de um aço fundido tendo uma composição de um aço para ferramenta de alta velocidade; um segundo processo de refino da escória do aço fundido preparado, e de redução de enxofre (S) no aço fundido para 0,004% ou menos, em massa; um terceiro processo de adição de cálcio (Ca) ao aço fundido com escória refinada, e de ajuste de Ca no aço fundido para 0,005 a 0,015% em massa; e um quarto processo de moldagem do aço fundido adicionado com Ca.A method of producing high speed tool steel material comprising: a first process of preparing a cast steel having a composition of a high speed tool steel; a second process of refining the prepared cast steel slag and reducing sulfur (S) in the cast steel to 0.004% or less by mass; a third process of adding calcium (Ca) to refined slag cast steel and adjusting Ca in cast steel to 0.005 to 0.015 mass%; and a fourth casting process of the cast steel added with Ca.

2. Método de produção de material de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a composição do aço fundido para ferramenta de alta velocidade preparado no primeiro processo compreende o seguinte, em % de massa: carbono (C): 0,5 a 2,2%; cromo (Cr): 3,0 a 7,0%; tungstênio (W) e / ou molibdênio (Mo), com a condição de (W + 2Mo) = 5,0 a 30,0%; e vanádio (V): 0,6 a 5,0%.Method of producing steel material according to Claim 1, characterized in that the composition of the high-speed tool steel cast in the first process comprises the following, by weight%: carbon (C): 0.5 to 2.2%; chromium (Cr): 3.0 to 7.0%; tungsten (W) and / or molybdenum (Mo), provided that (W + 2Mo) = 5.0 to 30.0%; and vanadium (V): 0.6 to 5.0%.

3. Método de produção de material de aço, de acordo com as reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o aço fundido preparado no primeiro processo é refinado a vácuo.Method of producing steel material according to claim 1 or 2, characterized in that the cast steel prepared in the first process is vacuum refined.

4. Método de produção de material de aço, de acordo com as reivindicações 1, 2 ou 3, caracterizado pelo fato de que a adição de Ca ao aço fundido no terceiro processo compreende a introdução de uma fonte de Ca em uma profundidade do aço fundido com escória refinada, através da penetração de uma escória que recobre uma parte superior do aço fundido.Steel material production method according to Claim 1, 2 or 3, characterized in that the addition of Ca to the molten steel in the third process comprises introducing a Ca source at a depth of the molten steel. with refined slag by penetrating a slag covering an upper part of the cast steel.

5. Método de produção de material de aço, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a fonte de Ca introduzida é uma liga de cálcio silício (CaSi).Steel material production method according to Claim 4, characterized in that the source of Ca introduced is a calcium silicon alloy (CaSi).

6. Método de produção de material de aço, de acordo com as reivindicações 1, 2, 3, 4 ou 5, caracterizado pelo fato de que o nitrogênio (N) no aço fundido, antes de ser moldado no quarto processo, é reduzido para 0,01% ou menos, em massa.Method of production of steel material according to claim 1, 2, 3, 4 or 5, characterized in that the nitrogen (N) in the molten steel is reduced to the fourth process before it is cast. 0.01% or less by mass.

7. Método de produção de material de aço, de acordo com as reivindicações 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caracterizado pelo fato de que o material de aço para ferramenta de alta velocidade obtido compreende o seguinte, em % de massa: carbono (C): 0,5 a 2,2%; silício (Si): 0,1 a 1,0%; magnésio (Mn): 0,1 a 1,0%; enxofre (S): 0,004% ou menos; cromo (Cr): 3,0 a 7,0%; tungstênio (W) e / ou molibdênio (Mo), com a condição de (W + 2Mo) = 5,0 a 30,0%; vanádio (V): 0,6 a 5,0%; alumínio (Al): 0,3% ou menos (compreendendo 0%); cálcio (Ca): 0,005 a 0,015%; nitrogênio (N): 0,01% ou menos; oxigênio (O): 0,004% ou menos; e ferro residual (Fe) e impurezas inevitáveis.Method of producing steel material according to claim 1, 2, 3, 4, 5 or 6, characterized in that the high-speed tool steel material obtained comprises the following by weight% : carbon (C): 0.5 to 2.2%; silicon (Si): 0.1 to 1.0%; magnesium (Mn): 0.1 to 1.0%; sulfur (S): 0.004% or less; chromium (Cr): 3.0 to 7.0%; tungsten (W) and / or molybdenum (Mo), provided that (W + 2Mo) = 5.0 to 30.0%; vanadium (V): 0.6 to 5.0%; aluminum (Al): 0.3% or less (comprising 0%); calcium (Ca): 0.005 to 0.015%; nitrogen (N): 0.01% or less; oxygen (O): 0.004% or less; and residual iron (Fe) and unavoidable impurities.

8. Método de produção de material de aço, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que o material de aço para ferramenta de alta velocidade obtido compreende ainda o seguinte, em % de massa: cobalto (Co): 10,0% ou menos.Method of producing steel material according to claim 7, characterized in that the high-speed tool steel material obtained further comprises the following, by weight%: cobalt (Co): 10,0 % or less.