BE418923A - - Google Patents

Description

       

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  Dispositif de commutation pour courants alternatifs. 



   La présente invention est relative à un perfec- tionnement de dispositifs de commutation, et en particulier à un perfectionnement de la manoeuvre de coupure, par la modification de la variation de l'intensité dans le circuit à couper. Il importe, dans cette opération, de réduire les 

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 phénomènes de   décharge relativement   intenses lors de la coupure ou du changement ou déplacement du passagedu cou- rant, en particulier lorsque le nombre des commutations est élevé, comme par exemple dans les appareils à fonc- tionnement périodique, dans les redresseurs, les onduleurs et les convertisseurs statiques, afin de maintenir par ce moyen dans des limites acceptables l'usure des organes de coupure par l'arc et de faciliter l'extinction des arcs pouvant se produire.

   Il importe peu à cet égard que le dispositif de commutation établisse aux instants de ferme- ture du courant un contact métallique, ou que le courant soit maintenu par l'intermédiaire d'un arc, bien que cet arc soit souvent très petit. En tout cas, lors de la rup- ture du courant, il peut se produire un arc, mais pour maintenir à une faible valeur l'usure du contact par la brûlure de   l'arc,   cet arc doit être petit et facile à éteindre. 



   A cet effet, on influence la variation de l'intensité, d'après la présente invention, de façon à di- minuer la pente de la courbe de l'intensité pendant son passage par zéro, de façon que la valeur de l'intensité ne varie que faiblement au voisinage de ce passage du courant par zéro. 



   Sur les dessins joints sont représentés en partie des exemples d'exécution de la présente invention de types différents, et en partie des   diagrammes   destinés à servir à expliquer le mode de fonctionnement. 



   Si, dans la fig. 1, on considère tout d'abord la seule partie initiale de la première demi-période, la courbe a représente la variation sinusoïdale normale de l'intensité alternative. La courbe b représente la dé- formation de l'intensité lorsque le circuit est influencé dans le sens de la présente invention. Ainsi que le montre cette courbe b, en diminue sensiblement la valeur de l'in- tensité pendant un intervalle de temps Tx assez long 

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 Lorsque l'aplatissement de la courbe est très prononcé, on désigne cet intervalle de temps Tx sous le nom d'in- tervalle de faible intensité.

   Si on sépare les contacts pendant cet intervalle de temps, on réduit sensiblement et d'emblée les phénomènes de décharge qui autrement peu- vent se produire après l'ouverture du contact et avant la coupure qui se produit au'moment du passage du courant par zéro. 



   Dans les dispositifs analogues déjà connus,dans lesquels le mouvement du contact est synchronisé avec le courant alternatif de façon que l'intervalle entre les contacts soit nul ou très faible au passage du courant par zéro, on choisit, d'après la présente invention, le rapport entre la vitesse de séparation des contacts, la résistance disruptive du trajet de coupure, et   l'accrois-   sement de la tension qui se rétablit dans le circuit, de façon que la tension de rupture entre les deux contacts qui s'éloignent reste à chaque instant supérieure à la tension qui se rétablit et qui sollicite le trajet de cou- pure. 



   On obtient par ce moyen que le dispositif de commutation fonctionne pratiquement sans arc ou avec des arcs très faibles, même sous des intensités et des ten- sions à commuter de valeur élevée, ces arcs étant d'une énergie très faible et par conséquent faciles à éteindre à l'aide de dispositifs simples. L'usure des contacts par l'arc reste alors également dans des limites accepta- bles, même dans des appareils à fonctionnement périodique et à grand nombre de manoeuvres de coupure ou de commuta-      tion, comme par exemple dans les convertisseurs statiques, onduleurs et redresseurs, 
Pour augmenter la résistance disruptive, on peut placer le trajet de coupure dans le vide.

   Un autre moyen qu'on peut utiliser avec avantage consiste à entourer le trajet de coupure d'un milieu de valeur   particulièrement   

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 élevée et d'une grande résistance disruptive.   On.   peut uti- liser comme diélectrique principalement des gaz ou des li- quides, en particulier des gaz ou des liquides comprimés. 



   On peut aussi glisser des cloisons en matière isolante entre les contacts immédiatement après la séparation, de ces con- tacts, en particulier en combinaison avec   l'utilisation   des gaz ou liquides précités. 



   Il est avantageux de faire circuler les liquides ou les gaz à   l'endroit   de la coupure, pour les faire servir en même temps de fluide   d'extinction..   L'effetd'extinction est particulièrement intense quand on procède au soufflage avec une intensité variable suivant un rythme adapté aux manoeuvres de   commutation.   Il est avantageux de constituer les contacts sous la forme de buses de soufflage à travers lesquelles passe un fluide d'extinction. En effet, à l'ins- tant de l'extinction, c'est-à-dire lors du passage du cou- rant par zéro, l'intervalle entre les contacts est alors fai- ble et en même temps la distance des buses de soufflage est faible, par.conséquent le courant d'extinction exerce son effet particulièrement bien. 



   Il est avantageux de réduire la fréquence propre du circuit à commuter, au moyen de condensateurs,   dtinductan-   ces, de résistances supplémentaires, ou par l'application simultanée de plusieurs de ces moyens, et de façon telle qu'on puisse se contenter de vitesses réduites pour la sépa- ration des contacts. Les moyens mis en oeuvre pour ces ap- pareils supplémentaires s'amortissent particulièrement dans les dispositifs à fonctionnement périodique à grand nombre de manoeuvres de coupure. 



   Si, d'après la fig. 2, on alimente un circuit par une génératrice l' à courant alternatif produisant la ten- sion U, et si on coupe ce circuit à l'instant du passage du courant par zéro et au moyen du dispositif de commutation 21, la tension sur les électrodes du dispositif de commuta- tion ne reprend pas instantanément la pleine valeur U de la 

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 tension de la génératrîce, la capacité 3' agit au con- traire comme un court-circuit à l'instant de la coupure. 



  Le courant qui ne peut plus passer par l'interrupteur 2' passe alcrs par   l'inductance   4' du circuit dans le condensateur 3', tandis que la chute datension se pro- duit tout d'abord principalement dans l'inductance 4', de sorte que la tension sur les électrodes de l'interru- teur 2' augmente progressivement à partir de zéro. 



     L'accroissement   de la tension est représenté sur la fig. 3 dans laquelle on a tracé la valeur de u = f (t). La courbe a une tangente horizontale à son origine. On calcule   l'accroissement   de la tension d'a- près la relation approchée suivante : u = Um t2 
2 L.C dans laquelle L et C sont.l'inductance et-la capacité du circuit, Um le maximum de la tension qui se   rétablit,   et t le temps. Sur la fig. 3, on a tracé en outre la droite a qui représente d'une façon approchée l'accrois- sement de la tension disruptive entre les contacts qui s'écartent, en se basant sur une vitesse déterminée de séparation des contacts v (voir fig.   4).   La vitesse v de séparation a été choisie d'après la présente invention de façon que a soit toujours supérieur à u. 



   Dans le cas le plus défavorable, on est obligé de séparer les contacts les uns des autres à l'instant t1 avant le passage du courant par zéro, et par conséquent d'accepter qu'il se produise de petits arcs ayant une tension égale à e1, de telle sorte que la tension varie suivant la courbe en pointillé de la fig. 3, Si par con- tre on   n'appliquait   pas la vitesse de séparatîon de la présente invention, mais une vitesse plus faible corres-   pondant   à l'accroissement de la tension disruptive selon la droite b, on serait obligé d'accepter   qu'il   sepro-   duise   des arcs longs e2.

   On serait alors obligé de 

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 séparer les contacts plus tôt et dès l'instant t2 pour qu'après le passage du courant par zéro   il   y ait un trajet de coupure   d'une   longueur et par conséquent d'une résistan- ce disruptive telles que ce trajet soit en mesure de sup- porter le   maximum   de la tension. Sur la fig. 3, cette avance nécessaire de la séparation des contacts est indi- quée par le déplacement parallèle de b jusque dans la position bt dans laquelle la courbe u de la tension   nTest   plus coupée et où le point d'intersection de bt avec l'horizontale du zéro se retrouve. 



   Analytiquement, on obtient l'expression approchée suivante pour la vitesse v qui est nécessaire pour la sé- paration : 
 EMI6.1 
 fil> um [2' -Ir fie dans laquelle E désigne l'intensité du champ de rupture du milieu qui constitue le diélectrique du   dispositif   de commu- tation, et 
 EMI6.2 
 J1 e 2ù' . L . C la fréquence propre du circuit.. 



   Pour Um = 100.000 volts, E = 100.000 volit/cm (air sous une surpression d'environ 5 atmosphères), et fe = 1000 périodes par seconde, on obtient par exemple : 
 EMI6.3 
 50 m/s 
On obtient la vitesse de coupure désirée le plus simplement en choisissant convenablement la distance entre l'électrode tournante et l'arbre. Mais on peut aussi choi- sir en conséquence la valeur de la vitesse de rotation et par conséquent de la vitesse angulaire, Comme la tension disruptive entre les contacts qui s'écartent augmente forte- ment avec la résistance disruptive du diélectrique, on uti- lisera donc dans le cas des gaz en particulier une pression statique accrue afin de ne pas obtenir des vitesses trop élevées, ou   d'une   façon générale un diélectrique   d'une   ré- sistance disruptive particulièrement grande. 



   La fig. 4 représente un exemple d'exécution de 

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 la présente invention. 5' désigne un contact d'un re- dresseur ou convertisseur statique de courant, ce contact tournant au synchronisme,   entraîné   par l'arbre 6'. 71 est un contact fixe de ce convertisseur, 8' désigne la paroi d'un carter ou   d'une   enceinte rempli d'un gaz sous pression, par exemple d'air comprimé. Dans le contact 5' a été prévu un conduit 9' pour le gaz, ce conduit débouchant dans le trou de l'axe creux 6'. la! désigne un conduit pour les gaz dans le contact fixe 71. On évacue vers une enceinte à pression inférieure ou vers llair libre au travers des deux conduits à gaz le gaz utilisé pour l'extinction de l'arc. On supposera que la position du dessin est la position d'extinction.

   Les buses de soufflage,   c'est-à-dire   les embouchures des con- duits à gaz dans les contacts 5' et 71 se trouvent en face ltune de l'autre à une faible distance a . L'arc est soufflé et éteint d'une façon très efficace par le courant de gaz indiqué par des flèches. 



   L'aplatissement de la courbe d'intensité avant le passage du courant par zéro, ou la déformation désirée de la courbe de tension   s'obtient   soit en induisant dans le circuit extérieur des tensions de fréquences plus éle- vées et de phase convenable, ou en insérant dans-le cir- cuit des résistances variables, et en particulier des impédances. 



   Il est particulièrement avantageux d'utiliser des impédances dont l'inductance prend périodiquement des valeurs élevées au voisinage du passage du courant par zéro, par exemple des bobines de self comportant un noyau de fer qui se sature brusquement pendant la demi-onde faîsant passer le courant, c'est-à-dire entre deux passa- ges successifs du courant par zéro. On désigne également   c@s   selfs sous le nom de selfs de commande. 



   Ces selfs de commande, tout comme, d'une   façor     g@@érale,   les enroulements combinés avec une matière 

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 ferro-magnétique dans lesquels la matière ferro-magnétique n'est pas saturée aux seules intensités faibles se produi- sant au voisinage du passage du courant par zéro, tandis   au!elle   est saturée aux intensités plus fortes:, en parti- culier dès des intensités supérieures à un ampère pour le coude de saturation de la caractéristique de magnétisation, sont particulièrement utiles et avantageux dans les dispo- sitifs de commutation à contacts à mouvement périodique, par exemple dans les convertisseurs statiques. 



   La self de commande a un effet d'autant plus avantageux que sa fuite est plus faible. C'est pourquoi on l'exécute avec une grande section de fer et un nombre de tours relativement faible. On utilise à cet effet avec avantage des variétés de fer à très faible rémanence ou à très faible force coercitive, à grande perméabilité,avec un coude de saturation prononcé ainsi qu'une induction de saturation élevée, par exemple du permalloy ou de   lthyperm.   



  Pour pouvoir utiliser également du fer ayant une rémanence plus forte, on peut aussi utiliser diaprés l'invention une magnétisation préalable au moyen de courant continu ou al- ternatif, ou encore au moyen d'aimants permanents. Il faut tenir compte à cet égard de ce que la variation brusque du flux de forces dans les enroulements de magnétisation préa- lable induit une force contre-électromotrice. On peut com- penser cet effet nuisible par une autre self dans le cir- cuit d'excitation de la self de commande, ou en induisant des tensions supplémentaires, en particulier des tensions ayant une phase   diff érente.   



   L'excitation préalable par courant continu appor- te une amélioration lors du déclenchement, mais elle peut, dans certains cas, augmenter l'intensité à l'instant de la manoeuvre d'enclenchement. On peut maintenir l'intensité d'enclenchement à une faible valeur selon une autre solu- tion d'amélioration proposée en travaillant dans la région de l'instant de l'enclenchement avec une aimantation 

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 préalable plus faible ou de sens contraire.

   Pour tenir compte à la fois des conditions à observer dans la manoeu- vre de déclenchement et des conditions à l'enclenchement, on peut prévoir pour la self de commande une magnétisation préalable au moyen d'un courant alternatif d'une fréquence et d'une phase appropriées, de telle sorte que la   magnéti-   sation se fasse dans le sens voulu aussi bien à l'enclen- chement qu'au déclenchement. Dans certains cas, il peut être avantageux, pour obtenir le degré nécessaire de magné-   tisation   préalable, de superposer à l'excitation préalable par courant alternatif une excitation préalable par courant. continu, par exemple par le courant de charge ou par une partie de ce courant. 



   La fig. 5 sert à montrer de quelle façon on réa- lise à l'aide de la self de commande la déformation de la courbe d'intensité de la fig. 1. La fige 5 représente la boucle d'hystérésis de la self de commande, dans laquelle on a porté sur l'axe horizontal l'intensité H du champ proportionnelle à l'intensité i du courant, et sur   l'axe   vertical l'induction magnétique B. Sur la branche descen- dante de la courbe, donc lorsque l'Intensité du champ   dimi-   nue, l'induction est égale à Bo par suite de la rémanence à l'instant du passage du courant par zéro, par conséquent le noyau de fer est encore saturé magnétiquement de façon approchée.

   Ce ntest qu'après le passage du courant par zéro que l'induction atteint la région non saturée, de telle sorte que par suite de l'inductance qui augmente dans cette région les aplatissements c et cI de la cour- be d'intensité b (fig. 1) ne se produisent qu'après le passage du courant par zéro. La partie d de la courbe, à la fin de la première demi-période, représente la varia- tion de l'intensité lorsque la self de commande reçoit une magnétisation préalable compensant la rémanence et égale à Jv. D'après la fig. 5, la boucle d'hystérésis se déplace par suite de cette magnétisation préalable, vers 

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 la droite et jusque dans la position en trait mixte lors- que l'aimantation préalable est de marne sens dans les deux demi-ondes du courant.

   En conséquence, l'inductance tra- verse la région non saturée sur la branche descendante s' de la courbe des deux côtés du passage du courant par zéro. 



  Les valeurs de l'intensité sont alors faibles dans   ltinter-   valle de temps tx jusqu'au passage du courant par zéro. 



  A l'endroit du coude de saturation, le courant est égal à ix. Si on veut obtenir cet effet également pour le courant ascendant, il faut insérer une magnétisation préalable de polarité alternante, indiquée par J w sur la fig. 1. Tous les aplatissements e, et.... de la courbe d se trouvent alors de part et   dtautre   du passage du courant par zéro. 



   Par le choix de la valeur de la magnétisation préalable, on est en mesure de déplacer ltaplatissement de la courbe d'intensité vers la gauche, c'est-à-dire avant le passage du courant par zéro dans une mesure telle que dans le cas limite le passage du courant par zéro se trou- ve, comme l'indique la courbe f, entièrement sur le coude de saturation de droite de la courbe d'intensité. On dis- pose dans ce cas d'un intervalle de temps particulièrement grand pour la commutation du courant, c'est-à-dire de tout l'intervalle de faible intensité Tx. 



   Sur la   fig, 6   est représenté par exemple un con- vertisseur statique pour courant triphasé, dans lequel la commutation est facilitée par des selfs de commande. 1, 2 et 3 désignent les enroulements secondaires dtun transfor- mateur triphasé. 4 désigne le contact tournant er. forme de secteur qui est animé d'un mouvement de rotation synchro- ne par l'axe 6. A cet effet, on entraîne l'axe 6 par un moteur synchrone non représenté sur le dessin. Les contacts fixes du convertisseur sont désignés par 7, 8 et 9. Ces derniers sont branchés aux enroulements triphasés 1, 2 et 3. 



  La charge 10 par courant continu se trouve entre le point neutre du transformateur et le pôle tournant du convertisseur.      

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  Les contacts 7, 8 et 9 du convertisseur sont montés en série avec les selfs de commande 11, 12 et 13 dont les noyaux en matière ferro-magnétique sont désignés par 14, 15 et 16 et possèdent chacun un enroulement supplémentai- re 17,18 et 19 pour la magnétisation préalable par cou- rant continu ou alternatif. Ces enroulements d'excitation 17, 18 et 19 sont montés par exemple en série et sont branchés à une source de courant commune qui n'est pas représentée sur le dessin. 



   L'enroulement du transformateur alimentant le convertisseur peut être utilisé pour la production d'une inductance variant périodiquement en combinant une partie des enroulements du transformateur avec un circuit de fer qui se sature. Par ce moyen, on peut réduire   particuliè-   rement la chute de tension inductive du circuit extérieur, 
Si les selfs de commande de plusieurs phases sont couplées magnétiquement les unes aux autres par des selfs montées sur différentes colonnes diun noyau de fer commun, on peut disposer l'enroulement pour la magnétisa- tîon préalable sur une colonne supplémentaire. 



   Dans les convertisseurs dont les contacts sont commandés en synchronisme avec la fréquence du réseau, il faut tenir compte également des phénomènes suivants. Au voisinage du passage du courant par zéro, il s'établit par le contact mobile un   circuit., de   court-circuitage dans lequel le courant de la phase à couper s'amortit et dans lequel le courant de la phase à coupler augmente jusqu'à la valeur du courant de charge. Avec le passage du cou- rant de phase à couper par zéro, cette manoeuvre de   commu-   tation s'achève.

   Sa durée dépend de la valeur du courant de charge.' Par conséquent, la durée de commutation est d'autant plus grande que l'intensité du courant de charge est elle-même plus grande, Pour obtenir que dans tous les états de'fonctionnement la séparation des contacts s'effectue avant le passage du courant par zéro, il faut 

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 que le convertisseur soit réglé de façon à couper correc- tement encore pour la charge la plus faible. Cette exécu- tion se distingue par une simplicité particulière. Mais dans certains cas, le fait qutaux charges èlevées il puis- se se produire un arc relativement long constitue un in-   convénient.   



   Le but de la présente invention consiste donc également dans l'égalisation approchée des conditions de fonctionnement du dispositif de commutation pour tous les états de fonctionnement de façon à obtenir une opération d'extinction   également   favorable dans tous ces cas, et au- tant que possible sans arc, On peut obtenir ce résultat par exemple en maintenant la différence de phase du passa- ge du courant de commutation par zéro et l'instant de la séparation des contacts à une valeur constante pour toutes les charges, afin de permettre d'obtenir par ce moyen en particulier un fonctionnement du convertisseur avec des arcs courts.

   A cet effet, on compense   d'après   la présen- te invention le déplacement du passage du courant de commu- tation par zéro qui se produit avec la charge, par rapport à la position de la coupure des contacts, par une   influen-   ce exercée sur le circuit de commutation en fonction du courant de charge. 



   Si on réduit par exemple l'inductance du circuit de court-circuitage lorsque la charge augmente, on obtient par ce moyen que le courant de court-circuit augmente, dans la phase à brancher, plus rapidement jusqu'à la valeur du courant de charge qu'autrement, et en particulier on peut accélérer cette augmentation en choisissant de façon cor-   respondante   la valeur de   l'inductance,   de telle sorte que la durée de la commutation ne soit pasaugmentée, à cette charge plus grande, mais au contraire plutôt diminuée. 



   Sur les fig. 6 et   7,   ces conditions sont repré-   sentées   dans le cas   d'un   redresseur triphasé. La fig. 7 représenue les courbes de tension des trois phases u, v, w. 



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 A l'instant to, c'est-à-dire lors de   l'égalité   des ten- sions, le court-circuit des deux phases se produit par le contact tournant. A l'instant tl, la commutation est ac-   complie.   Pendant ce temps, il s'exerce dans le circuit de   court-circuitage   la tension différentielle variable e en- tre les deux phases. Sur la fig. 8, la courbe a indique la variation du courant de court-circuit dans la phase v qui doit être branchée. La courbe b représente la varia- tion du courant de court-circuit dans la phase u qui doit être branchée, lorsque la charge par courant continu est égale à Jgl. A l'instant to se produit le court-circuit. 



  Après la durée ¯tl de commutation,   l'intensité   dans la phase v, qui augmente sur la courbe a, a atteint la valeur Jg1, et l'intensité dans la phase u est descendue dans la même période à une valeur nulle. Si alors la charge augmente jusqu'à la valeur Jg2, l'intensité du courant dans la phase v n'atteint lors de la commutation la valeur entière Jg2 du courant de charge qu'après une durée égale à ¯t2, et ce   n'est   également qu'après cette période plus longue que le courant dans la phase u atteint sa valeur nulle en s'amortissant suivant la courbe c. 



   Si alors on applique selon la présente invention et pour l'intensité plus grande   Jg2   une self d'une indue- tance plus faible, la commutation ne s'effectue pas suivant la courbe c mais suivant la courbe d, c'est-à-dire que la commutation du courant intense Jg2 est terminée au même instant t1 que la commutation du courant faible Jg1. 



   Sur la fig. 9 est représenté à titre d'exemple le dispositif servant à influencer automatiquement les cir- cuits de commutation d'un redresseur'triphasé analogue à celui de la fig. 6, à l'aide de selfs magnétisées au préa- lable par la charge par courant continu. Les éléments semblables sont munis de signes de référence identiques. 



  Mais par différence avec la fige 6, il n'a pas été inséré dans les trois phases alternatives des selfs de commande, 

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 mais les trois selfs ordinaires 11', 12' et 13' qui sont montées sur l'une des colonnes de chacun des noyaux de fer 14', 15t et 16', dont l'autre colonne porte une self 17', 18' et 19' avec un plus grand nombre de spires. Les selfs   17',   181 et 19' sont insérées dans le circuit à courant continu. Elles peuvent constituer en même temps les selfs supprimant les ondulations. 



   Sur la fig. 10 est représentée la variation de l'inductance L d'une self (11', 12' et 13') en fonction de son courant J de magnétisation préalable. Le courant J de magnétisation préalable est constitué par le courant continu qui passe dans le circuit de charge, Pour une charge Jg1, l'inductance est égale à   L .   Elle varie d'u- ne quantité égale à ¯Ll par le courant de court-circuit ik qui passe dans la self 11', 12' ou 13'. Cette varia- tion est relativement faible par rapport ( celle qui est produite par la magnétisation préalable, parcs que le nom- bre de spires de la bobine 11' est sensiblement plus fai- ble que celui de la bobine 17'.

   Si le courant de charge est plus intense, et égal à Jg2, l'inductance moyenne prend la valeur plus faible L2 et varie en conséquence de la quantité ¯ L2 sous l'effet du courant de court-cir- cuit ik, c'est-à-dire dans une'mesure de beaucoup plus faible que lors de la charge plus faible. La conséquence en est que le courant de court-circuit   augmente   quand la charge est plus élevèe. Par conséquent, si d'après la fig. 



    8,le   courant de court-circuit dans la phase v à brancher augmentait jusqu'à la valeur Jk suivant la courbe a, et s'il atteignait par conséquent la valeur Jgl du courant de fonctionnement dans le temps ¯tl, il augmente mainte- nant jusqu'à la valeur plus élevée Jkl et n'atteint par conséquent la valeur Jk2 du courant de charge plus in- tense non pas après ¯t2 secondes seulement, mais déjà après ¯tl secondes, c'est-à-dire que la commutation s'effectue exactement aussi rapidement que pour le courant      

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 de fonctionnement moins intense Jgl.

   Par conséquent, le courant dans la phase u ne s'amortit plus jusqu'à sa valeur nulle suivant la courbe c, mais suivant la courbe d.   L'arc   de la phase u qu'il faut éteindre n'est donc pas étiré autant que dans le cas de la charge plus inten- se. On peut obtenir un effet sensiblement identique éga- lement en diminuant la constante de temps du circuit de court-circuitage lorsque la charge augmente, en augmentant les résistances ohmiques, par exemple des résistances à colonne de charbon fonctions de la pression et de   l'inten-   sité. 



   Une autre solution possible pour obtenir cons- tamment de bonnes conditions de commutation consiste à main- tenir constante la phase des passages du courant par zéro dans le rythme des manoeuvres aux différentes charges. On peut par exemple annuler de nouveau le décalage dans le temps et en fonction de la charge imprimé au passage du courant par zéro par rapport au rythme des manoeuvres au moyen d'une influence supplémentaire exercée sur cette phase que l'on commande en fonction de la charge. Au lieu de cette manoeuvre, on.peut adapter automatiquement au . décalage du passage du courant par zéro et au moyen de dispositifs de réglage fonctions de la charge et appropriés, la position de phase du moteur de commande entraînant le dispositif de commutation.

   On peut utiliser à cet effet avec un avantage particulier des régulateurs rapides, pour que le dispositif de commutation puisse .suivre aussi rapi- dement que possible les variations de la charge. On peut aussi obtenir l'influence exercée sur la position de phase en faisant travailler sur un dispositif de frein le moteur synchrone utilisé pour l'entraînement du convertisseur, le dispositif do frein étant chargé ou décharge lorsqu'il se produit des variations de la charge, de préférence directe- ment par le courant de charge même, de façon que la   position   

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 de phase intérieure du moteur se modifie, et par conséquent également la position de phase de la manoeuvre. 



   Les conditions de travail pour les réglages de ce genre sont d'autant meilleures que les variations de charge produisent leur effet plus lentement. On peut par consé- quent obtenir un nouveau perfectionnement en ralentissant par des dispositifs spéciaux les variations de la charge. 



  On peut utiliser à cet effet par exemple des selfs, par exemple les selfs de suppression des ondulations qui exis- tent de toute façon dans un circuit   comportant   des redres- seurs, ou encore les autres selfs précitées auxquelles peuvent s'ajouter, lorsque c'est nécessaire, des selfs sup-   plémentaires .    



   On peut aussi utiliser avec un avantage parti-   cul.ier   des dispositifs amortisseurs ou tampons, c'est-à-dire re des circuits de charge supplémentaires qu'on   enclanche   à   l'instant   d'une décharge subite et que lion   déclanche   en- suite progressivement, l'enclanchement et le déclanchement s'effectuant autant que possible sans   inertie*   à l'aide de dispositifs de réglage appropriés. On peut   également   uti- liser pour absorber la charge en excédent des dispositifs entrant en action: à la façon des dispositifs parafoudres, lorsqu'il se produit une augmentation de tension à la suite d'une décharge subite.

   Dans certains cas, on peut aussi obtenir une amélioration en déclanchant temporairement le convertisseur même lorsqu'il se produit des sauts brusques de la charge. 



   Les résistances apparentes precitces peuvent aus.- si être utilisées pour limiter le courant de retour à des valeurs acceptables temporairement dans le cas de retours d'allumage éventuels. On peut également pourvoir à cet ef- fet des dispositifs   complémentaires,   comme des selfs à fer, dont on repousse la saturation jusqu'au coude   de  saturation par une magnétisation préalable. 



   L'application du principe de la   présente   invention 

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 n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits, il est possible en particulier-de monter, suivant l'intensité et la tension, plusieurs dispositifs en parallèle ou en série. Il est avantageux d'utiliser dans ce cas des moyens supplémentaires, comme des selfs composées, des transforma- teurs d'intensité, etc.., pour maintenir la répartition du courant ou de la chute de tension entre les différents dis- positifs de commutation à sa valeur initiale ou à une va leur proportionnelle. 



   Pour réduire la raideur de la pente de la tension qui se rétablit, on monte, selon une autre caractéristique de la présente invention, en parallèle avec le trajet de coupure, une résistance dont la valeur est inférieure à celle de la résistance variable qui est en série, par exem- ple à celle de la self de commande, quand le courant passe par zéro. La résistance en parallèle peut être une résis- tance ohmique ou une résistance inductive. 



   On obtient par ce moyen qu'il ne se produise, après l'extinction de l'arc, qu'une partie de la tension de retour entre les électrodes de l'interrupteur qui   s'ouvrent,   tandis que la plus grande partie de la tension de retour se trouve aux bornes de la self de commande. 



   On obtient par l'utilisation de la self de com- mande, selon ce qui a déjà été dit ci-dessus, un intervalle de faible intensité 'plus long au voisinage du passage du courant par zéro. Par l'utilisation de la résistance en parallèle conjointement avec la self de commande, on ob- tient un intervalle de faible intensité plus long sur les électrodes-de ltînterrupteur ou du convertisseur, cet în- tervalle commençant à l'instant de la coupure, et se pro- longeant jusqu'à l'instant où le coude de saturation se produit dans la self de commande, c'est-à-dire à l'instant où sa résistance inductive s'abaisse brusquement à une va- leur faible.

   Ce ntest qu'à partir de cet instant que la presque totalité de la tension du circuit se concentre sur / 

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 le trajet de coupure, mais auparavant la contrainte par la tension est faible, et par conséquent la coupure sensible- ment plus facile. 



   Sur le dessin joint, la fig. 11 représente le dispositif de commande, et la fig. 12 la variation de l'in- tensité, de la tens-ion et de la résistance à l'endroit du trajet de coupure. Sur la fig, Il, 21 désigne la généra- trice de courant alternatif, et 22 le dispositif de com- mande, par exemple un interrupteur ou un contact d'un con- vertisseur. 23 représente la self-induction du circuit extérieur. 24 désigne la self de commande avec le noyau de fer 25.26 désigne une résistance en parallèle, dont la valeur W est inférieure à la résistance x de la self de commande 24 à l'état saturé. Dans la fig. 12, i désigne l'intensité du courant qui passe dans le cir-. cuit de la fig. 10.

   L'intervalle de faible intensité dési- gné par i , qui s'étend de part et d'autre du passage du o courant par zéro, s'obtient par le fait que la résistance x de la self de commande augmente fortement pendant le passage du courant par zéro. La variation de la   résis-   tance de la.self est représentée par la courbe x, et la résistance en parallèle par la droite   W.   e désigne la variation de la tension de retour sur les électrodes à l'endroit du trajet de coupure.

   On supposera qu'à l'ins- tant   A   il se produit une extinction de   l'arc.   La tension n'augmente alors pas immédiatement jusqu'à la pleine valeur de la tension du circuit, mais seulement jusqu'à la valeur e, parce que cette tension se répartit sur la résistance en parallèle   W   et sur la résistance inductive x en série avec cette dernière, et parce que la fraction de tension aux bornes de   W est   faible seulement, en raison de la va- leur élevée de x. Ce n'est qu'à l'instant B, où la satura- tion du noyau de fer 25 de la self 24 se produit et par conséquent où sa résistance se réduit brusquement à la fai- ble valeur xo, que la tension e prend la valeur entière      

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 de la tens'ion du réseau.

   Par conséquent, on dispose   d'un   intervalle à faible tension qui s'étend de A à B, et du- rant lequel la coupure peut   sfeffectuer   facilement. 



   Sur la fig. 13 est représenté le montage d'un' redresseur triphasé. 27, 28 et 29 sont des contacts fixes du redresseur qui sont montés dans les trois phases, et 30 désigne le contact qui tourne sur l'arbre 21 et qui main- tient son mouvement de rotation par exemple au moyen d'une commande synchrone non représentée sur le dessin et qui tourne en synchronisme avec le courant alternatif à trans- former. 32, 33 et 34 désignent trois selfs de commande montées dans les différentes phases et comportant les no- yaux de fer 35, 36 et 37 qui se saturent périodiquement. 



  38 désigne la charge par courant continu, et 39 une self de suppression des ondulations. 40,41 et 42 dési- gnent les résistances en parallèles pour les trois phases. 



  Elles sont reliées chacune par l'une des bornes aux con- ducteurs d'arrivée aux contacts fixes 27,28 et 29, et par l'autre borne au contact tournant 30,   Le.1     résistan-   ces 40, 41 et 42 peuvent être par exemple les résistances de moteurs d'entraînement-ou d'autres appareils consomma- teurs. On peut aussi les utiliser pour la magnétisation préalable des selfs 32, 33 et 34, 
La présente invention peut être appliquée avec un avantage particulier aux convertisseurs et dans les circuits dans lesquels il passe un courant intense mais de tension modérée (par exemple pour les applications gal-   vanîques),   parce que dans ce cas la perte dans les   résis-   tances en parallèle ou les inductances n'entre pas en ligne de compte. 



   Selon une autre caractéristique de la présente invention, la valeur de la résistance du circuit qui est en parallèle avec le trajet de coupure a une composante capacitive; on insère par exemple un condensateur dans le circuit en parallèle. Le condensateur forme avec. les, 

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 inductances existant dans le reste du circuit, en particu- lier avec la self de commande, un circuit oscillant qui se met à vibrer toutes les fois que les contacts   s'ouvrent,   de sorte qu'il se produit un courant pulsatoire pendant que le trajet de coupure est ouvert. Le courant passe également par la self de commande et la magnétise d'une façon qui varie à tout instant.

   En règlant d'une façon appropriée la composante réactive et la composante active de la résistance du circuit parallèle, on peutrégler ar-   bitrairement   la fréquence et l'amortissement des oscilla- tions de façcn que la self de commande se trouve à la fin de la période d'ouverture dans un état de magnétisation dé- terminé et désiré, par exemple de façon qu'elle soit magné- tisée au préalable dans un sens opposé à celui du courant de transmission auquel on s'attend, mais qu'elle ne soit pas complètement saturée. Dans ce cas, lorsque le trajet de coupure se ferme, c'est d'abord la période de faible in- tensité qui commence, parce que la résistance de la self de commande est justement très grande.

   D'autre   part,   à cet instant, c'est la plus grande partie de la tension de fonc- tionnement qui est appliquée aux bornes de la self. Ce n'est que plus tard, lorsque le courant de transmission a inversé le sens de la magnétisation et qu'il a atteint dans ce nouveau sens ltétat de saturation, que commence la transmission sans entrave du courant. On obtient donc par la présente invention que le trajet de coupure se ferme sous une tension faible et sous une intensité pratiquement nulle. Il ne jaillit donc aucune étincelle, et il ne se produit pas de phénomène de rebondissement des pièces de contact. 



   La présente invention est particulièrement avan- tageuse pour les convertisseurs de courant, en particulier les convertisseurs mécaniques dits à   comnande,   dont les conditions de commutation sont ainsi améliorées aussi bien dans le fonctionnement en redresseurs que dans le fonction- 

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 nement en onduleurs et en convertisseurs, 
Comme les courants qui se produisent durant la période de coupure sont principalement des courants déwat- tés; les pertes par les courants de retour sont relative- ment faibles. 



   Sur le dessin joint est représenté schématique- ment sur la fig. 14 un   exemple. d'exécution   de la présente invention. La fige 29 qui sera décrite ci-après représen- te le même dispositif avec une extension   'particulière.   Pour plus de clarté, on a choisi dans les deux figures précitées la représentation monophasée, mais on utilise l'invention avec avantage également dans les dispositifs polyphasés. 



   51 désigne une source de courant alternatif qui alimente un appareil consommateur de courant 58. Le cir- cuit passe par une self de commande 53 comportant un no- yau de fer 54, et par un trajet de coupure 59 dont le contact mobile peut être entraîné par exemple en synchro- nîsme avec la variation du courant alternatif lorsque le dispositif doit notamment être utilisé pour le redresse- ment, pour le fonctionnement en onduleur ou en convertis- seur, En parallèle avec le trajet de coupure 59 a été branché un circuit constitué par un condensateur 70 et une résistance d'amortissement   71.   Il est avantageux de monter encore en parallèle une résistance ohmique   72.   



  Cette dernière peut également être montée directement en parallèle avec le condensateur   70,   de telle sorte que la résistance d'amortissement 71 est montée en série avec les deux. 



   Si le condensateur est relativement très grand, le noyau de fer .54 de la self 53 peut en revanche être exécuté en un fer de moins bonne qualité. Il n'est pas nécessaire que la perméabilité du fer soit aussi élevée qu'il a été dît ci-dessus. La self de commande devient ainsi meilleur   marché   que lorsqu'on utilise un condensa- teur plus petit.. Le condensateur 70 même est en tout 

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 cas relativement bon marché, parce que la tonsion qui lui est appliquée est très faible. Une augmentation des di-   mensions   da condensateur ne détermine donc pas de dépense supplémentaire sensible. 



     A   l'aide de l'insertion,   précédemment   décrite, de tensions étrangères, ou de l'utilisation de résistances variables, par exemnle de selfs de commande dans le cir- cuit à interrompre, on parvient, lorsque les différents dispositifs auxiliaires sont constitués et calculés de façon appropriée, non seulement à réduire les étincelles qui se forment, mais môme à les supprimer complètement. 



  Il existe en effet une limite   fcnction   de   1'intensité   et de la tension, en dessous de laquelle il ne peut plus se former d'étincelles de coupure. Ce fait peut s'expliquer par exemple de la manière suivante. Par suite de la réduc- tion de la pression des contacts, la résistance des con- tacts augmente rapidement et donne lieu immédiatement avant la séparation des contacts à un échauffement de ces der- niers. On peut imaginer qu'immédiatement avant la sépara- tion des contacts, il n'y a plus contact que suivant un point, de telle sorte que le courant se concentre en ce point. En dessous dlune valeur limite du courant, qui peut être déterminée de façon fixe pour des conditions détermi- nées, cet échauffement des contacts n'est plus en mesure de vaporiser le métal.

   Les conditions nécessaires pour la production d'étincelles ne sont donc plus réalisée.?. La va- leur limite précitée est voisine, dans les conditions nor- males, de un ampère, elle embrasse donc à peu près la ré- gion que   l'on   dénomme ordinairement la région du courant faible. Différentes autres caractéristiques ou grandeurs physiques, par exemple la pression et la nature du milieu ambiant, sa température, la matière et la température des pièces de contact, sont, comme on sait, capables d'exercer une influence sur la position de cette limite qui délimite la valeur   maximum.   de cette zone. 

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   La présente invention est en outre basée sur le principe qui consiste à supprimer également les étincelles lors de la coupure des circuits à courant fort, par le fait qu'on prend les précautions nécessaires pour qu'à l'instant de la séparation des contacts il ne passe à l'endroit de la coupure qu'un courant très faible, de telle sorte que le dispositif de coupure fonctionne en quelque sorte comme un interrupteur pour courant faible, et que ses contacts ne sont donc exposés à aucune usure par l'arc, tout comme des contacts à courant faible, 
Par conséquent, d'après la présente invention,on maintient par les moyens précités servant à déformer la courbe du courant alternatif, l'intensité du courant au voisinage du passage du courant par zéro et pendant un in- tervalle de temps qui suffit pour la séparation des con- tacts,

   à une valeur inférieure à celle qui est nécessaire pour la production d'étincelles. En raison de la suppres- sion complète des décharges de coupure ou de rupture, le procédé permet une très grande fréquence de manoeuvre et convient donc particulièrement bien pour les manoeuvres périodiques, par exemple dans les convertisseurs. 



   Il est avantageux d'utiliser, comme résistance variable, une self de commande dont les dimensions sont calculées de façon que son noyau de fer soit déjà saturé pour une valeur de l'intensité inférieure à celle qui est nécessaire pour la production d'étincelles de   coupure,Dans   le dispositif qui sert à la mise en oeuvre du procédé de coupure de la présente invention, on monte en série avec chaque trajet de coupure une self. On parvient à maî tri- ser avec un pareil dispositif de coupure des courants d'u- ne intensité effective de l'ordre de grandeur de 104 ampè - res, par le fait que leur valeur instantanée pondant la pé- riode de manoeuvre est inférieure par exemple à un ampère. 



   Si la tension de service est élevée au point que lorsqu'on utilise seules les selfs ci-dessus décrites il 

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 puisse encore se produire des étincelles, on peut réduire, selon une autre caractéristique de la présente invention, la tension pendant la période de coupure par le fait que la résistance d'un circuit monté en parallèle avec le t ra- jet de coupure constitue une fraction de la résistance de la self de commande à   l'état   non saturé. Dans ce cas, pen- dant la période dlune intensité très faible, la partie principale de la tension de service est appliquée aux bor- nes de la self de commande, et une petite fraction seule- ment estappliquée aux bornes du trajet de coupure. 



   Dans les installations de grande puissance, il y a des difficultés à maîtriser les intensités -élevées, en particulier lors des coupures fréquentas, par exemple des coupures périodiques, parce que, par les arcs de rupture qui se reproduisent constamment, on provoque une forte usu- re des surfaces des contacts qui sont ainsi endommagées. 



  On préférait par conséquent., pour la commutation périodique d'intensités élevées, au moyen de contacts mus mécanique- ment par exemple dans les convertisseurs, même quand on ap- pliquait des tensions relativement faibles,des contacts glissants, parce qu'il est possible, avec ces derniers, de faire glisser les unes sur les autres les surfaces de con- tact   endommagées   par Il arc et de parer par ce moyen à une diminution permanente de la qualité du contact.

   Mais cette solution n'est pas possible quand on utilise des contacts à pression et des contacts à roulement, parce que, dans ces derniers, il ne se produit pas de mouvement de glisse- ment pendant la fermeture des contacts.   réutilisation   de contacts à pression ou à roulement   ni est   donc possible que si on applique simultanément les mesures précitées confor- mes à la présente invention, pour supprimer complètement les étincelles de rupture. 



   Les contacts à pression et à roulement présentent par rapport aux contacts à glissement l'avantage qu'il na s'y produit aucun frottement ou un frottement faible seule- 

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 ment. Par conséquent, on peut appliquer de grandes pres- sions de contacts, ce qui a de nouveau pour conséquence que les pertes de tension à l'endroit du passage du cou- rant deviennent très faibles. Cette dernière   circonstan-   ce est particulièrement importante dans les installations qui travaillent avec une faible tension de service, comme, par exemple dans l'industrie électro-chimique.

   Alors   qu'on   calculait jusqulà présent, dans cette industrie, avec des pertes dans les installations de redresseurs allant jusqu'à 40 %,'on peut réduira ces   d'ornières   par l'application de la présente invention à une valeur sensiblement plus faible. 



   Mais   l'utilisation   de contacts à pression ou à roulement n'est pas forcément toujours possible dans un dispositif de commutation à fonctionnement périodique. Il s'y oppose au contraire le fait que, par différence avec les contacts à glissement, on ne peut actionner les con- tacts à pression et les contacts à roulement qu'à une vi- tesse relativement faible, et ceci, dans le cas des con- tacts à pression, parce que dans ces derniers les masses mobiles exécutent un mouvement de   va-et-vient   et qu'il faut par conséquent à chaque course les accélérer et les ralentir à nouveau, et dans le cas des contacts à roulement, parce que dans ces derniers les contraintes de la matière deviennent trop élevées quand on applique simultanément une pression de contact élevée et une vitesse de roulement élevée.

   Quand on applique une faible pression de contact, les contacts à roulement ne présentent aucun avantage ap- préciable par rapport aux contacts à glissement. Pour les ,raisons précitées, les contacts à pression et les contacts à roulement conviennent mal pour les tensions   élevées¯qui   exigent de grands intervalles de coupure; mais ils convien- nent au contraire particulièrement bien pour les faibles tensions, en raison,des faibles pertes de tension préci- tées. Il en est dè même pour les dispositifs à fonctionne, ment non périodique. Ces derniers dispositifs peuvent. 

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 mettre à profit principalement, et de la même manière que les appareils périodiques, les réalisations possibles qui sont décrites ci-après à l'aide d'un exemple d'exécution. 



   Le dessin représente à titre d'exemple   d'exécu-   tion de   l'invention   sur la fig. 15 la disposition dtensem- ble dtun convertisseur triphasé avec accessoires, en repré- sentation schématique. La fig. 16 représente le   disposi-   tif de contact. Sur la fig. 15, 81 désigne   l'enroulement   primaire d'un transformateur, et 82 son enroulement se- condaire branché en étoile. Sur ce transformateur sont branchés, par l'intermédiaire des selfs de commande 83, dont le noyau 94 est déjà saturé en-dessous de l'intensi- té critique nécessaire à la production des étincelles, les contacts fixes 84 auxquels sont opposés les contacts 85 animés d'un mouvement périodique.

   Ces derniers contacts sont amenés alternativement au contact des contacts opposés fixes 84 par un arbre commun 86 comportant des cames 87 qui sont décalées, et par l'intermédiaire d'un poussoir 88 et en sens contraire de.la force du ressort 89. L'arbre 86 est entraîné au synchronisme par un moteur 90 qui est branché par l'intermédiaire d'un transformateur tournant 91 également au secondaire 82 du transformateur, de telle sorte que les contacts sont manoeuvrés en synchronisme avec le courant triphasé. A l'aide du transformateur tournant 91, on peut modifier la position de l'instant de la manoeu- vre par rapport à la variation du courant à commuter. Le circuit à courant continu part des contacts mobiles 85, il passe par une self 92 supprimant les ondulations et par la charge 93 il revient au point neutre de l'enroulement 82 du transformateur.

   Afin d'améliorer les conditions de commutation, les noyaux de fer 94 sont magnétisés au préalable par les enroulements d'excitation' 95 qui sont montés en série pour les trois phases et qui sont branchés par l'intermédiaire d'une résistance de réglage 96 à une source de courant continu, 

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   Diaprés   la fige 16, les contacts 84 et 35 ont des surfaces de contact annulaires. Avec ces dernières, on peut obtenir une bonne fermeture des contacts, en par- ticulier lorsqu'elles sont constituées sous la forme de surfaces coniques. Cette forme est utilisée également dans les soupapes   d'admission   et d'échappement des   cylîn-   dres des moteurs à combustion interne pour obtenir une surface d'application aussi grande que possible.

   On uti- lise avec avantage également les autres principes de cons- truction pour les soupapes de ce genre et pour leur   comman-   de, pour la réalisation du dispositif de contact des appa- reils de commutation à mouvement périodique de tous genres, avec ou sans self de commande, en particulier dans les convertisseurs mécaniques. Car dans ces derniers, il s'a- git également de pièces mécaniques qui sont animées   d'un   mouvement de va-et-vient rapide sur une course déterminée, et dans lesquels les forces d'inertie jouent par consé- quent un rôle non négligeable. 



   Le contact mobile 85 est entraîné, en sens contraire de la force du ressort 89, par un arbre à cames ou à excentriques 86 et par l'intermédiaire du poussoir isolé 88, d'après ce qui a déjà été dit à proposé de la fige 15. Si on rend variable la longueur de l'are sur lequel s'étendent les cames, on dispose d'un moyen pour modifier la durée de la fermeture du courant durant une période, comme il le faut pour le   réglagé   de la tension qu'on obtîent par exemple dans les redresseurs 2. vapeur de mercure au moyen de la commande usuelle des   grilles.   



   Il est avantageux de faire tourner las contacts annulaires autour de l'axe commun les uns par rapport aux autres, car par le fait que ce sont toujours Vautres points des surfacesde contact qui   viennent'au   contact les uns des autres, on empêche la formation ou l'agrandis- sement des détériorations en des points   déterminés.     A   cet   effet,   on peut laisser la came 87 attaquer tangentielle'- 

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 ment en dehors du centre le poussoir 88 guidé concentri- quement à l'intérieur du contact fixe   84.   Dans ce cas on continue de faire tourner chaque fois et automatique- ment d'un angle faible le contact mobile 85 lorsqu'on le détache.

   Pour éviter des pressions unilatérales sur l'arbre à cames 86, on peut faire agir au même endroit des forces de sens contraire, par exemple en disposant chaque fois deux pôles au même point de l'arbre en les décalant réciproquement de 180 . Le dispositif de commu- tation doit avoir à cet effet un nombre pair de pôles, par exemple six   p6les.   



   La réalisation ou exécution des contacts exige une attention spéciale aux endroits où se fait le contact. 



   D'après la fig, 16, les pièces de contact 84 et 85, qui par ailleurs sont en cuivre ou en un métal bon conducteur analogue, sont munies aux endroits où se produit le con- tact, d'éléments rapportés spéciaux   227   et 228, dont ltun est en un métal plus tendre, et l'autre en un métal plus dur. Lorsque la pression d'application des surfaces   . des   contacts est alors au moins égale à celle qu'il faut pour déformer le métal le plus tendre, on obtient par ce moyen un contact direct en un nombre de points particuliè- rement grand des surfaces de contact, même lorsque ces sur- faces ne sont pas rectifiées par exemple.

   On peut munir au moins l'une des surfaces de contact de chaque paire de contacts de trous en forme de tamis, à travers lesquels l'air ou un gaz spécial dans lequel les contacts sont en- fermés peut arriver et s'écouler lors de   l'ouverture   et de la fermeture de contacts. Pour augmenter la résistance à l'égard des étincelles qui se produisent encore par en- droits et qu'il n'est pas possible de supprimer complète- ment, il est avantageux que les surfaces des contacts soient constituées en des matières présentant une tempéra- ture de fusion élevée. On peut, par exemple;, munir l'une des surfaces des contacts d'une couche de charbon.

   Pour 

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   protéger   les surfaces des contacts davantage, on peut en outre combiner avec les contacts principaux des contacts auxiliaires qui se ferment avant les contacts principaux et qui s'ouvrent après ces derniers, par exemple par sui- te de leur fixation élastique sur ces contacts principaux. 



  On peut, naturellement, appliquer également les moyens con- nus par ailleurs pour la suppression ou l'extinction rapide des étincelles, par exemple en plaçant les trajets de cou- pure sous une pression accrue, ou en les entourant d'un gaz neutre, ou en les logeant dans le vide.   L'utilisation   d'un fluide d'extinction en mouvement peut   également;,   le cas échéant, être avantageuse, 
Selon une autre caractéristique de la présente invention, on produit la pression d'application des con- tacts par des forces électromagnétiques on électro-dynami- ques.. Il est avantageux d'utiliser à cet effet le courant de la charge qui traverse le dispositif de commutation, en disposant sur les pièces de contact des noyaux de fer au- tour desquels on fait passer une ou plusieurs spires des conducteurs allant aux contacts.

   Les contacts sont pressés les uns contre les autres avec la force la plus grande par l'effort de traction engendré par le courant de la charge précisément à ltinstant où le courant atteint sa valeur maximum, Quand le courant diminue d'intensité, la   pres-   sion de contact diminue également et elle   dîsparait   complè- tement quand le courant passe par zéro. La variation dans le temps de la pression d'application est donc précisément ce qu'il faut pour assurer une bonne transmission du cou- rant sans pertes, Les dispositifs électro-magnétiques ou électro-dynamiques peuvent aussi être utilisés en combinai- son avec les dispositifs mécaniques décrits ci-dessus:, par exemple de telle sorte qu'ils exercent une pression de frot- tement empêchant les contacts de se déplacer.

   Dans ce der- nier cas, il n'est pas nécessaire que les dispositifs élec- tro-magnétiques suivent le mouvement, ils restent au ¯ 

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 contraire immobîles, ce qui est souhaitable en raison de leur masse. 



   Il est avantageux d'accorder les forces mécani- ques par rapport à l'intensité, ou de commander l'intensi- té de la force du courant, dans le cas de l'excitation par une source de courant séparée, et au moyen d'une grandeur existant dans le circuit à commander, par exemple par l'intensité, la tension, ou la fréquence des harmoniques supérieurs, de façon que les contacts ne puissent être sé- parés que sous une intensité inférieure à celle qui leur est nuisible.

   Il en est ainsi sans difficulté par exemple lorsqu'il existe dans le chemin de transmission de la for- ce, entre le contact mobile et la commande   d'entraînement,   un accouplement ou embrayage à friction qui cède   aussitôt   que l'intensité du courant ou la force de frottement assu- rant l'embrayage qui comprime les pièces de contact dépas- se une certaine valeur. 



   Au lieu d'utiliser une force mécanique, on peut, pour provoquer le mouvement de séparation des contacts, utiliser également de   l'air   ou un gaz comprime qu'on souf- fle entre les surfaces des contacts. Il est alors avanta- geux de constituer en même temps les contacts sous la for- me d'une soupape pour gaz sous pression, et on obtient alors directement, lors du mouvement de séparation, un soufflage des surfaces des contacts par le gaz comprimé qui s'écoule. Ce gaz sert non seulement à l'extinction des petits arcs éventuels, mais surtout à   llèvacuation   de la chaleur de perte des pièces de contact. Pour les con- ducteurs de connexion du contact mobile, on utilise des rubans flexibles ou, en particulier aux intensités élevées, des membranes métalliques.

   Si on veut se dispenser d'une façon générale des conducteurs mobiles, on décompose la contact fixe en deux pièces isolées l'une de l'autre sur lesquelles sont branchés les conducteurs   d'arrivée   du courant, et on utilise le contact mobile simplement comme 

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 un pont entre les deux contacts fixes. On obtient par ce moyen et en même temps une division du trajet de coupure, donc une longueur ou distance de coupure double pour la même course. En décomposant encore davantage chaque cou- pure en plusieurs trajets de coupure montés en série, on peut multiplier la tension de service admissible. Par le montage en parallèle de résistances avec les trajets de coupure, on obtient une répartition proportionnelle de la tension totale entre les différents trajets partiels. 



   Du fait que selon une autre caractéristique de la présente invention le contact fixe devient   débrayable,   de telle sorte qu'on peut l'amener en dehors de la course du contact mobile, on obtient une solution   commode   pour la coupure permanente du dispositif à contacts. 



   Un autre perfectionnement de la présente inven- tion est relatif en particulier, et également, aux conver- tisseurs polyphasés dans lesquels le passage naturel du courant par zéro dans la phase à couper se produit pendant la période de changement de sens du courant ou de court- circuit, aussitôt que la phase branchée a absorbé la tota- lité du courant de la phase à couper. Dans ce cas, le passage du courant par zéro dans la phase à couper ne coïncide pas avec celui qui correspond à la fréquence du courant alternatif. 



   Diaprés la présente invention, on réduit l'in- tensité qui se produit dans chacun des trajets de coupure de telle sorte qu'il ne peut pas se produire d'étincelles visibles, en décomposant le contact en plusieurs trajets. de coupure parallèles en amont de chacun desquels est montée une self de commande. 



   En effet, quand on utilise la self de commande qui cesse d'être saturée pendant le passage du courant par zéro, non seulement l'intensité est maintenue à une très faible valeur pendant un intervalle de temps   relati-.   vement long au voisinage du passage naturel du courant 

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 par zéro, mais cette intensité est obligée en outre de se répartir uniformément entre les'trajets de coupure en pa-   rallèle,   par suite de la résistance élevée des selfs de commande en série pendant le passage du courant par zéro. 



   On obtient par la présente invention plusieurs avantages par rapport à l'utilisation   d'un   contact simple avec self de commande en série, Avec des dimensions iden- tiques pour le noyau magnétique de la self et un même nom- bre total de spires, l'amplitude de la zone d'intensité exempte d'étincelles stétend, par conséquent la sécurité de fonctionnement augmente. On peut obtenir la même réduc- tion-de l'intensité pendant la coupure en utilisant un fer avec un champ de saturation plus intense, donc avec une matière meilleur marché. La présente invention est parti- culièrement avantageuse pour les circuits à faible tension où il importe d'avoir une faible inductance de fuite,   c'est-à-dire   un petit nombre de spires de la self de com- mande.

   En effet, par la présente invention on peut rédui- re dans ce cas le nombre de spires des selfs de commande. 



   La fig, 17 représente la disposition de princi- pe d'un redresseur-ou convertisseur monophasé selon la pré- sente invention. 101 désigne la génératrice alternative alimentant le circuit, 102 l'appareil consommateur qui doit être alimenté par un courant monophasé redressé. 103 est un anneau de fer sur lequel se trouvent, branchés en parallèle, les deux enroulements 104 et 105. La partie mécanique du dispositif de commutation se compose d'un contact fixe divisé en deux moitiés 106 et 107, et d'un contact mobile 108 animé d'un mouvement ascendant et des- cendant en synchronisme avec la fréquence alternative au moyen d'un dispositif de commande approprié, par exemple d'un arbre à cames, comme l'indiquent les flèches 109. 



  Pendant la partie de la demi-onde de courant alternatif pendant laquelle il passe du courant, le contact 108 est soulevé dans ce cas, de sorte qu'il ferme le contactavec 

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 les pièces fixes 106 et   107.   A proximité immédiate du passage du courant par zéro, le contact 108 est déplacé vers le bas et le contact s'ouvre. Le soulèvement-du con- tact 108 ne s'effectue que toutes les deux demi-ondes du courant alternatif, de sorte que seule passe la demi-onde positive, la demi-onde négative est au contraire arrêtée. 



   Par la suppression de la saturation de la self de commande au voisinage du passage du courant par zéro, on obtient alors une courbe d'intensité de la,forme repré- sentée sur la fig. 18. Pendant la période t , l'intensité reste inférieure à une valeur io très faible. Si le con- tact doit s'ouvrir sans étincelle pendant toute la durée de la période to, il faut que l'intensité io soit inférieure   à une   valeur déterminée qui est en rapport avec la tension uo qui s'exerce sur le trajet de coupure de la façon indi- quée sur le diagramme de la fig. 19. Pour toutes les va- leurs de l'intensité inférieures à celles de la courbe io, la séparation des contacts s'effectue sans aucune étincelle. 



   Sur la fig. 20 est représenté un contact décompo- sé en quatre parties. Les quatre parties des contacts sont désignées par 111, 112, 113 et 114. 



   Ces parties sont reliées aux quatre selfs de com- mande 121 à 124 qui sont disposées sur le noyau de fer commun 125. 115 désigne le contact opposé sur lequel on recueille le courant. La fermeture du contact opposé et des parties 111 et 112 est représentée dans la coupe de la fig. 21. Dans cette figure, 116 désigne un pont mo- bile qui est animé d'un mouvement ascendant et descendant- par un poussoir   117   et une carre 118. 



   La présente invention est particulièrement avanta- geuse également dans les cas où on a   disposée   pour réduire la tension de retour uo sur le contact qui s'ouvre, des résistances 126 à 129 en parallèle avec ce contact (fig. 



  20). La perte totale dans les' résistances 126 à 129 de la fig. 20 est inférieure à celle qui se produit dans le 

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 contact non divisé, si on calcule ces résistances de façon qu'il se produise selon la fige 19 une séparation juste encore sans étincelle. 



   Selon une autre caractéristique'dela présente invention, on modifie, en vue du réglage de l'intensité et de la tension, la grandeur des demi-ondes que le conver- tisseur laisse passer.   A   cet effet, on peut décaler dans le temps au moyen de dispositifs mécaniques l'instant mo- mentané de l'enclenchement dans les limites de la période de transmission du courant. 



   Ce mode de réglage de la tension et de l'intensi- té est applicable d'une façon générale dans les redres- seurs ou convertisseurs dont on meut les contacts les uns par rapport aux autres mécaniquement, en vue d'établir la liaison électrique nécessaire à la transmission du courant, jusqu'à ce que ces contacts se touchent ou se soient rap- prochés de telle sorte qu'un arc   s'allume   en faisant pas- ser le courant, ou dans lesquels on déplace à cet effet entre les électrodes un contact auxiliaire assurant la liai- son électrique et qui peut aussi être constitué par un jet d'un liquide conducteur. 



   Dans un convertisseur non réglé, on établit la liaison électrique entre les électrodes à l'instant où il se produit entre elles une tension qui est en mesure de faire passer le courant dans le sens désiré. Dans le con- vertisseur réglé, on peut au contraire retarder dans le   temps   l'établissement de la liaison électrique de telle sorte qu'un courant ne soit transmis que pendant une par- tie de la période disponible, et que par ce moyen la valeur moyenne dans le temps du courant transmis soit réduite. 



   Sur les fige 22 à 27 sont représentés quelques exemples d'exécution. Si le convertisseur fonctionne avec des contacts à glissement ou à roulement, on peut, d'après la présente invention, allonger ou raccourcir au moins l'un des contacts de chaque trajet de.coupure   cone   l'indique      

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 schématiquement la fige 22. 131 désigne les anodes d'un convertisseur comportant les arrivées de courant 134. 135 désigne la cathode déplacée périodiquement devant les ano- des dans le sens de la flèche, et comportant l'arrivée de courant 136. Si on raccourcit les anodes   conrie   l'indique le pointillé, on décale vers l'extérieur ou on repousse   l'instant   où commence le contact pendant chaque période. 



  On obtient le même résultat lorsqu'on raccourcit non pas les anodes, mais la cathode, comme l'indiquent également les lignes en pointillé. On pourrait, naturellement, rac- courcîr à la fois les anodes et la cathode. Les fig. 23 et 24 représentent une disposition qui permet de raccour- cir les électrodes d'une façon simple, la   fige   23 étant une vue de coté et la fig. 24 une vue par le haut. Cha- que contact 131 consiste par conséquent selon   l'inven-   tion en deux pièces 132 et 133 branchées en parallèle et qui peuvent être déplacées l'une par rapport à l'autre dans le sens indiqué par la flèche. 



   Les fig. 25 à 27 sont relatives à des contacts à pression constitués par exemple à la façon des soupapes des moteurs à combustion interne. Les fig. 25 et 26 re- présentent, vus de différents côtés, deux disques-cames 139 et 140 comportant les cames 141 et 142 qui viennent heurter, en tournant dans le sens de la flèche, un pous- soir 143 qui porte le contact mobile non représenté. On peut faire tourner   réciproquement   les cames sur l'arbre 138. ce qui permet de régler différemment la durée totale du temps pendant lequel elles sont chaque fois an prise avec le poussoir 143 au cours d'une révolution, et par conséquent la période pendant laquelle les contacts sont chaque fois en prise l'un avec l'autre.

   Ce dispositif peut en même temps être établi de telle sorte que   les   disques- cames 139 et 140 se trouvent sur des arbres séparés 138 et 139, comme l'indique la fig. 26, chaquo arbre étant en- traîné par un moteur synchrone distinct et non représenté, 

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 la position de phase réciproque de ces moteurs pouvant être réglée. On obtiendrait le même résultat si les enroulements statoriques des moteurs synchrones pouvaient être tournés l'un par rapport à l'autre. 



   On a déjà proposé ci-dessus de faire agir des forces de maintien fonction du courant de la charge sur les contacts fermés, ces forces ne permettant une séparation des   contacta   que lorsque l'intensité est descendue .en-dessous d'une valeur déterminée. Si on met cette proposition à exé- cution, on a une plus grande liberté dans le réglage de l'instant de l'enclenchement, parce que l'ouverture des con- tacts s'effectue automatiquement à l'instant correct. Il suffit alors d'amorcer la fermeture des contacts par la com- mande réglable, et on peut ensuite abandonner les contacts à aux-mêmes, puisqutil ne peut pas se produire une ouverture prématurée des contacts. Un dispositif de ce genre est re- présenté sur la fig. 27. 154 désigne le contact fixe, 153 le contact mobile qui est fixé sur un poussoir guidé dans des pièces 152.

   Ce poussoir comporte un collet 151 et est soumis à   l'action   d'un ressort 150 qui tend à sé- parer les contacts 153 et 154. Une courte came 147 mon- tée sur   11 arbre   145 agit en sens contraire de ce ressort. 



  La fermeture des contacts est amorcée par la came. Il passe ensuite un courant par les contacts. Ce courant passe par les bobines 148 d'un dispositif de maintien électro-magné- tique dont les noyaux pressent les   mâchoires   de serrage 149 avec force, contre le poussoir 147 et empêchent par ce mo- yen les contacts de se séparer quand la came 146 a   conti-   nué de tourner dans le sens de la flèche. Ce n'est que lorsque l'intensité s'est abaissée à une valeur non nuisi- ble à une coupure exempte   d'étincelles   que la pression des mâchoires 149 diminue de sorte que les contacts peuvent être ouverts par la poussée du ressort 150.

   Si alors on modifie la position de la came 146 par rapport à la phase de la tension   alternative,   par exemple en entraînant l'arbre 

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 145 au moyen d'un moteur synchrone de phase réglable, on obtient une intensité d'autant plus faible ou une tension d'autant plus faible qu'on amorce plus tard la fermeture des contacts par la came 146. 



   Dans un réglage de ce genre, il peut se produî- re des difficultés de commutation lorsqu'on transmet des puissances importantes, et en particulier lorsqu'on appli- que des tensions relativement élevées. C'est en particu- lier lorsque le convertisseur est multipolaire que les conditions sont différentes pour la coupure du courant suivant le degré du réglage.

   Pour pouvoir suivre ces conditions et pour pouvoir effectuer le déclenchement des différentes phases chaque fois à l'instant le plus favora- ble, on rend d'après la présente invention non seulement l'instant de l'enclenchement, mais aussi l'instant du dé- clenchement réglables de façon différente dans le temps dans les limites de la période de transmission du courant, On peut par exemple utiliser pour chacune des deux manoeu- vres un,moteur synchrone dont on peut modifier la phase ou faire tourner le stator, 
La commande de l'instant du déclenchement doit satisfaire aux conditions les plus diverses suivant la va- leur de la puissance et de la tension à transmettre, ainsi que suivant la nature des circuits branchés,des sources de courant ou des appareils consommateurs, et on la fait dépendre par conséquent, directement ou indirectement,

   de bien des grandeurs qui existent dans le circuit d'alimenta- tion ou dans le circuit alimenté, et dont quelques exemples seront cités ci-après. 



   Souvent il suffit de rendre solidaires la comman- de de l'instant .du déclenchement et celle de l'instant de l'enclenchement, et de telle sorte, selon la présente in- vention, que le décalage s'effectue toujours en sens opposé pour l'instant de l'enclenchement et l'instant du déclen- chement, Par conséquent, plus   l'enclenchement     s'effectue   

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 chaque fois plus   tardivement.,,   plus on déclenche rapidement, ou autrement dit : plus l'amplitude de réglage est faible, plus la durée de recouvrement est faible durant laquelle deux électrodes de phase différente sont reliées à la même électrode opposée et durant laquelle se produit par consé- quent la commutation.

   La quantité dont il faut décaler l'instant du déclenchement pour obtenir la commutation la meilleure est toutefois faible par rapport à celle dont il faut déplacer l'instant de l'enclenchement en   vue   du ré- glage. 



   La commande de l'instant du déclenchement peut également être rendue fonction automatiquement de la charge par les moyens connus, par exemple par des dispositifs élec- tro-magnétiques, parce que l'instant de la   commutation   la meilleure se déplace également avec la valeur de la charge. 



   Si le convertisseur travaille avec des contacts tournant en synchronisme avec la fréquence du courant alter- natif sur une tension   opposée 'continue,   par exemple sur une batterie   dtaccumulateurs,   selon une autre caractéristique de la présente invention, on règle l'instant du déclenche- ment de façon différente suivant-la valeur de cette tension continue opposée. Au lieu d'utiliser comme caractéristi- que de réglage la valeur totale de la tension opposée conti- nue, on peut aussi utiliser, selon la présente invention,la différence entre la tension motrice et la tension opposée, afin d'obtenir une plus grande sensibilité de la commande. 



   Comme l'ondulation du courant continu exerce éga- lement une influence sur la commutation, on modifie le ré- glage de l'instant du déclenchement selon la prèsente inven- tion suivant le degré d'irrégularité.du courant continu lorsque ce dernier n'est pas parfaitement régulier. La meilleure façon de supprimer dans ce cas les étincelles consiste à régler l'instant du déclenchement de façon qu'il soit rapproché du passage par zéro de la courbe du courant de la phase considérée. 

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   Si l'intensité et la tension alternatives ne sont pas parfaitement sinusoïdales, il faut tenir compte de l'intensité et, de la .phase des   harmoniques   supérieurs et en faire dépendre également, le oas échéant, la comman- de ou le réglage de l'instant du déclenchement. Il en est de même dans le cas de dissymétries existant éventuellement dans la partie alternative des dispositifs polyphasés. 



   On utilise d'autre part, dans ce cas également, avec un avantage particulier les selfs de commande qui sont munies d'une magnétisation préalable variable et mon- tées dans le circuit du convertisseur. On peut alors rem- placer la variation précitée de la durée du recouvrement en cas de retardement de l'instant de l'enclenchement, par une modification de la magnétisation   préalable,   et travail- ler en revanche avec un recouvrement constant. 



   Si le convertisseur comporte des contacts à pres- sion qui sont commandés par des cames, comme il a été dé- .orit et exposé ci-dessus, on donne selon la présente inven- tion une forme allongée dans le sens de   l'axe.,   et conique, aux cames en vue d'obtenir un réglage possible des instants de commande. Le déplacement s'obtient par décalage axial dans les limites données par la longueur des cames. la fig. 28 représente à titre d'exemple   d'exécu-   tion de l'invention la disposition d'ensemble dtun conver- tisseur triphasé avec accessoires et représenté schémati- quement, 81 désigne   l'enroulement   primaire:, et 82 l'en- roulement secondaire en étoile d'un transformateur.

   Sur ce dernier sont branchés par l'intermédiaire des selfs de commande 83, dont le noyau est désigné par 94, les con- tacts fixes 84   auxquels   sont opposés les contacts 85 animés d'un mouvement périodique. Ces derniers sont ame- nés alternativement au contact des contacts opposés et   fi-   xes 84 par un arbre commun 86 et en sens contraire de la force du ressort 89. Dans le sens de l'axe, les ca- mes sont en forme de coins. L'arbre à cames 86 est 

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 mobile dans le même sens. Le déplacement se fait   automa"   tiquement, par exemple à l'aide d'un dispositif magnétique 97 et d'un accumulateur d'énergie 98 agissant en oppo- sition avec ce dispositif.

   Le dispositif magnétique 97 est commandé suivant les besoins donnés dans un cas déter- miné, en fonction de la valeur de la puissance à transmet- tre, de la   tensionde   la nature des circuits, des sources de courant ou des appareils consommateurs branchés. L'ar- bre 86 est   entrané     synchroniquement   par l'intermédiaire d'un accouplement 99 . permettant un déplacement axial de l'arbre 86, par un moteur 90 qui est branché par l'in- termédiaire d'un transformateur tournant 91 également sur le secondaire 82 du transformateur, de telle sorte que les contacts sont commandés en synchronisme avec le courant triphasé. On peut régler à   l'aide   du transforma.- teur tournant 91 la position des instants de commande par rapport à la variation du courant à commuter.

   En plus de ce décalage régulier de l'instant de l'enclenche- ment ét de Il instant du déclenchement, on peut déplacer- réciproquement ces deux points par le décalage axial des cames coniques et par conséquent par la commande simulta- née des deux dispositifs, on peut obtenir   n'importe   quelle position pour l'instant de l'enclenchement, quelle que soit celle de   l'instant   du déclenchement, 
Le circuit continu part des contacts mobiles 85 et passe par une self 92 de suppression des ondulations et par la charge 93 pour aboutir au point neutre de l'enroulement 82   .du   transformateur.

   Pour améliorer les conditions de commutation, les noyaux de fer 94 sont magnétisés au préalable par des enroulements d'excitation 95 qui sont branchés en série pour les trois phases et lui sont branchés par l'intermédiaire d'une résistance ré- glable 96 à une source de courant continu. La variation de cette magnétisation préalable permet un autre mode de réglage qui sera décrit en détail ci-après. 

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   Ce réglage possible est basé sur le principe qui consiste à faire commencer le courant avec sa pleine va- leur instantanée non pas immédiatement au début de la pé-   riode   de transmission du courant, mais seulement à un ins- tant ultérieur, et à faire varier cet instant. 



   A cet effet, on déplace dans le temps, sur la self de commande qui se trouve dans le circuit du conver- tisseur et dont l'inductance est variable d'une façon dis- continue en fonction de l'excitation, le   commencement   de cette variation discontinue dans les limites de la période de transmission du courant. Comme l'augmentation du cou- rant ne peut s'effectuer que pendant la période de trans- mission du courant, aussitôt que la valeur de l'inductance de la self de commande s'est réduite   à une   valeur faible, la durée de la transmission du courant entre deux électro- des est ainsi réduite par rapport à la durée de la période pendant laquelle'ces deux électrodes sont reliées   électri-   quement l'une à l'autre.

   On découpe en quelque sorte dans la demi-onde du courant à transmettre un intervalle de temps et on supprime presque ou complètement la transmis- sion de la partie restante. Par ce moyen, on réduit la valeur moyenne du courant continu et en même temps la va- leur moyenne de la tension continue, ce qui fournit le ré- glage possible. 



   Ce procédé de réglage convient en particulier pour les redresseurs mécaniques dans lesquels le courant est transmis par le contact métallique des électrodes. 



  Dans ces derniers, il ne passe pratiquement aucun courant entre deux électrodes pendant oette période bien   qu'elles   soient depuis un certain temps en contact ltune avec l'au- tre,   et.lorsqu'on   applique le procédé de réglage qui vient d'être décrit,   jusqu'à   ce que la self qui se trouve dans le circuit considéré soit saturée et prenne une inductance subitement faible. 



   Le procédé de réglage précité est applicable   ;   

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 également dans les convertisseurs dans lesquels le courant est transmis par des jets liquides conducteurs ou par des arcs, étant donné que dans ces dispositifs également on re- tarde le commencement de l'augmentation de l'intensité par rapport à l'instant où s'établit la liaison électrique, ou on déplace dans le temps la disparition du courant par rap- port à l'instant où la liaison électrique est interrompue. 



   Comme pour le commencement de la variation   brus-   que la section du noyau de la self de commande est détermi- nante pour une   variat'ion   donnée de la tension d'alimenta- tion, on peut obtenir le réglage désiré par variation de cette section. Il est facile de réaliser une variation continue de cette section, par exemple dans les selfs annu- laires dont le noyau est constitué par un ruban enroulé en spirale en un métal magnétique, en disposant le noyau annu- laire de façon qu'il puisse tourner et en bobinant ou en débobinant la longueur de ruban nécessaire pour le réglage. 



   Un autre procédé pour décaler dans le temps le commencement de la variation brusque de l'inductance de la self consiste à magnétiser au préalable le noyau magnétique au moyen d'un courant d'excitation spécial et en faisant varier ce courant d'excitation. L'effet de l'excitation préalable différente de la self de commande sur l'instant de   l'augmentation   du courant après la fermeture des con- tacts a déjà été décrit ci-dessus.

   Mais, alors qu'il n'é- tait question ci-dessus de n'utiliser ces effets que pour améliorer la commutation, ils peuvent également, d'après ce qui précède, servir au réglage de l'intensité et de la tension, en étendant la durée de la période de faible in- tensité, pendant laquelle l'intensité ne peut pas augmen- ter par suite de la suppression temporaire de la saturation de la self de commande, au-delà de la durée de la commuta- tion et jusque dans la période utilisable de la transmission du courant, et en particulier pendant un temps réglable de durée différente suivant le réglage différent de l'excita- 

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 tion préalable et variable. 



   Naturellement, on peut obtenir en   mené   temps avec les mêmes selfs   l'amélioration   ci-dessus décrite des conditions de commutation. Mais il peut être nécessaire à cet effet, dans certains cas, que l'excitation préalable soit différente au début et à la fin de la période de trans- mission du courant, il faut donc qu'elle varie alors pério- diquement dans le rythme des manoeuvres. Par conséquente on utilise dans ce cas pour l'excitation de la magnétisation préalable du courant alternatif, soit seul, soit avec super- position d'un courant continu.

   D'autre part, la commutation peut par exemple être adaptée aux différentes conditions qui se produisent quand la charge varie, par exemple par   l'uti-   lisation du courant de la charge ou d'un courant commandé par ce dernier et servant à l'excitation préalable des selfs- de commande. 



   La présente invention va être décrite dans son application à un redresseur triphasé à l'aide de la fige 6 ci-dessus décrite, 1, 2 et 3 désignent los enroulements secondaires d'un transformateur triphasé. 4 désigne le contact tournant, en forme de secteur, du convertisseur, ce contact tournant au synchronisme au moyen de l'arbre 6. 



    A   cet effet, l'arbre 6 est entraîné par un moteur syn- chrone. Les électrodes fixes du convertisseur sont dési- gnées par 7, 8 et 9. Elles sont reliées aux enroulements triphasés 1, 2 et 3. La charge 10 par courant continu se trouve entre le point neutre du transformateur et le pôle tournant du convertisseur. Dans ces conditions, les trois selfs 11, 12 et 13 sont insérées dans les trois   pha-   ses alternatives.. Ces selfs sont montées chacune sur . l'une des colonnes d'un noyau de fer 14, 15 et 16 dont l'autre colonne porte une bobine   17,   18 et 19 avec un plus grand nombre de spires. Les bobines   17,   18 et 19 sont branchées par   l'intermédiaire   d'une résistance réglable à une source de courant continue spéciale.

   En faisant varier 

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 la résistance de réglage 20, on obtient alors sur l'appa- reil consommateur le réglage désiré de l'intensité et de la tension. 



   Quand on branche en parallèle plusieurs conver- tisseurs qui doivent débiter sur un même appareil consomma- teur, par exemple un bain de galvanisation, il faut en plus du dispositif de réglage de la charge totale   commandée   en commun pour tous les redresseurs du groupe, encore un se- cond dispositif de réglage pour la répartition de la charge entre les différents redresseurs et pour retirer un redres- seur ou l'ajouter à l'autre groupe. A cet effet, on mu- nit par conséquent le convertisseur non seulement d'un dis- positif de réglage 'mécanique;, mais encore d'un second dis- positif de réglage qui est soit également mécanique, soit au contraire magnétique ou électrique. Un tel second dis- positif de réglage peut être constitué par exemple par la self de commande précitée à magnétisation préalable varia- ble. 



   Si on constitue et si on utilise le dispositif de commande de la fige 14 en convertisseur, le réglage peut s'effectuer d'une façon simple. A cet effet, on rend le condensateur 70 et les résistances   71   et   72   réglables. 



    On   peut alors, par suite de la variation qui en résulte pour le circuit oscillant et par conséquent pour l'état de magnétisation de la self 53, 54 existant à l'instant de la fermeture, modifier la position dans le temps de la période de faible intensité par rapport à l'instant de'la fermeture du.trajet de coupure, ce qui a pour effet de faire varier,. selon ce qui a été dit ci-dessus, l'intensi- té .et la tension. 



   Le condensateur 70 peut être constitué de plu- sieurs blocs de condensateurs, à l'aide desquels on règle par échelons, tandis que la résistance ohmique   72   sert au réglage précis et est constituée à cet effet sous la forme d'une résistance à division fine ou d'une résistance 

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 à curseur à réglage continu. 



   On peut naturellement, dans le dispositif de com- mutation comportant en parallèle avec le trajet de coupure un condensateur, selon la fig. 14, obtenir le réglage éga- lement par l'adjonction d'une excitation préalable variable de la self 53, 54, selon ce qui a été dit ci-dessus. 



   Lors du réglage entre de très larges limites, il peut arriver que la période de faible intensité de la self de commande   n'ait   pas encore commencé lorsque le trajet de coupure se ferme. Il en est ainsi quand la self se trouve à cet instant à l'état saturé. 



   Pour ce cas, on assure d'après la présente inven- tion l'enclanchement sans qu'il passe du courant en se ser- vant d'une self auxiliaire spéciale plus petite que la self principale. Cette self auxiliaire est insérée par le dis- positif de réglage et d'une façon indépendante entre le tra- jet de coupure et le point.de dérivation du circuit en pa- rallèle. 



   La fig. 29 représente cette extension. 73 déni- gne la self auxiliaire comportant le noyau de fer 74. Une résistance ohmique 78 peut   Atre   montée directement en parallèle avec cette self.   C'est   par ce circuit en   paral.   lèle que doit être compensée l'énergie magnétique de la self auxiliaire lorsque le trajet de coupure 59 est ou- vert, pour que, lors de   l'enclanchement   de cette self auxi- liaire, on rie provoque pas de tensions 'supplémentaires nui-   sibles   ou gênantes.

   Ceci est particulièrement important lorsqu'on utilise le convertisseur de la présente invention pour des tensions de fonctionnement un peu élevées et lors- qu'il faut, pour cette raison, le combiner avec un autre dispositif décrit plus loin, afin de supprimer complètement, à l'endroit de la coupure, la tension au moyen d'impulsions de courant spéciales envoyées en supplément, à l'instant de la   fermetute,   sur la self de commande principale 53,. 



   Pour la self auxiliaire, il importe qu'elle ait 

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 un coude de saturation particulièrement vif et accusé, et qutelle soit construite de façon que son inductance se ré- duise, à l'état saturé, autant que possible. 



   La self auxiliaire est munie, selon la fig. 29, d'un dispositif à l'aide duquel on peut la magnétiser au préalable pour obtenir qu'après l'amortissement du courant transmis elle se trouve à l'état non saturé quand on ferme le trajet de coupure. On utilise à cet effet par exemple un enroulement spécial 75 de magnétisation, alimenté par une source de courant continu 76 par l'intermédiaire d'u- ne résistance réglable 77. La batterie 76 peut être rem- placée par le réseau à courant continu existant dans le fonctionnement en redresseur ou en onduleur. On peut aussi utiliser, pour la magnétisation préalable, du courant alter- natif qu'il faut commander alors de préférence en synchro- nisme avec le trajet de coupure. Le courant de magnétisa- tion préalable peut alors parcourir également l'enroulement principal 74 au lieu de l'enroulement spécial 75. 



   La présente invention peut aussi être appliquée avec avantage quand les.trajets de coupure sont constitués par des trajets de décharge à atmosphère gazeuse. 



   Il a été dit ci-dessus que dans une self de com- mande le temps qui s'écoule jusqu'à ce que la saturation -soit atteinte dépend de la section du fer, de sorte qu'il est possible d'effectuer un réglage par variation de cette section. 



   Selon une autre caractéristique de la présente invention, on peut obtenir un mode de fonctionnement parti- culièrement avantageux pour un dispositif de commutation comportant une self de commande en donnant à la self des dimensions importantes telles que le temps qui s'écoule jusqu'à ce que la saturation soit atteinte soit égal ou au moins presque égal à la durée d'une demi-onde du courant alternatif à commuter. De cette façon on peut obtenir tout d'abord   qu'il   ne nasse pratiquement aucun courant pendant 

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 toute la demi-onde, de telle sorte qu'on dispose pour une opération éventuelle de coupure d'une période relativement longue, et qu'il suffit d'effectuer la commande pour une coupure sans courant avec une précision relativement fai- ble.

   Ceci est particulièrement avantageux lorsqu'on pré- voît par exemple dans une centrale électrique une seule self de ce genre pour une série de dispositifs de commuta- tion (par exemple dans différentes dérivations), et où, lors d'un   déclanchement,   en particulier en cas de surchar- ge, on   enclanche   d'abord la self et ensuite on sépare les contacts principaux du dispositif de commutation   corres-   pondant à peu près en même temps que se produit le passa- ge suivant par zéro.

   Il est vrai   qu'avec   ce procédé la self même nécessite une plus grande quantité de matière ou des matières de meîlleure qualité, en particulier parce qu'il faut utiliser des qualités de fer relativement bon- nes, avec un coude accentué dans la caractéristique, qui atteignent la saturation pour une intensité faible du champ magnétique (comme le permalloy,   l'hyperm,   le métal 1040, c'est-à-dire un alliage de fer et de niokel comportant une addition de cuivre et de molybdène, avec une perméabilité initiale supérieure à 40.000, ou au moins le métal 50/50 C, qui est également un alliage de fer et de nickel). Mais cet inconvénient est largement compensé par l'avantage de la simplification de la commande du dispositif de commuta- tion et par l'amélioration des conditions de commutation. 



   Dans l'utilisation du dispositif de commutation pour des manoeuvres périodiques (pour les convertisseurs, les onduleurs et redresseurs) on agrandit sensiblement   l'amplitude   disponible pour un réglage en utilisant une self de commande dont les dimensions sont calculées de cet- te façon, 
L'utilisation   d'une   telle self présente égale- ment, en dehors de ce réglage, un avantage très considéra- ble, parce qu'il n'est plus nécessaire, pour le redressement 

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 suivant une seule voie, de déplacer les contacts principaux du dispositif de commutation dans chaque seconde demi-onde, et parce qu'un déplacement toutes les quatre demi-ondes suffit.

   Si on conserve dans ce cas le déplacement normal toutes les deux demi-ondes, on obtient une grande sécurité à l'égard des retours de courant grâce à la façon dont la self se comporte, car., même lorsque les contacts restent accrochés accidentellement, le courant est absolument négli- geable et pratiquement nul par suite de la résistance   induo-   tive de la self de commande. 



   D'autre part, on peut aussi utiliser cet avantage pour actionner le dispositif de commutation avec une fré- quence moitié moindre, ce qui constitue un avantage très précieux pour la constitution mécanique et en particulier 'aussi en ce qui concerne l'usure du dispositif de   commuta'   tion. 



   Un autre perfectionnement du dispositif de   commu-   tation de la présente invention consiste, en particulier dans ltutilisation comme redresseur, dans le fait qu'on dispose du côté alternatif des contacts principaux deux circuits contenant'chacun un condensateur et un   interrup-   teur auxiliaire en amont de ce dernier, montés en parallèle, de telle sorte que chacun d'eux forme avec les contacts principaux qui se séparent temporairement un circuit fermé sur lui-même, et que chacun des interrupteurs d'auxiliaires montés en amont des condensateurs se ferme à peu près en   môme   temps que chacun des contacts principaux. 



   Ce fonctionnement va être décrit à l'aide des fi- gures 30 à 33. La fig. 30 représente à titre d'exemple d'e- xécution un dispositif conforme à la présente invention et servant à la transformation du courant alternatif en courant continu. Ce dispositif consiste essentiellement en des contacts 501 et 502 animés d'un mouvement périodique qui se relaient successivement. Ces contacts 501 et 502 sont reliés l'un à l'autre de l'un des eûtes et forment   ainsi   

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 l'un des pôles du réseau   305   à courant continu, tandis que de l'autre coté ils sont reliés à l'enroulement 503 d'un transformateur, dont le point milieu 504 forme l'autre pôle du réseau à courant continu.

   Dans les con- ducteurs alternatifs allant aux deux contacts sont bran- chées les selfs 506 et 507 qui servent à réduire l'inten- site pendant la commutation, A chacun des contacts est affecté du côté alternatif un circuit constitué par le montage en série d'un condensateur 508 et 509 et d'un interrupteur auxiliaire 510 et 511. Les interrupteurs 510 et 511 sont alors commandés de façon que chacun d'eux se ferme à peu près en même temps que le contact principal 501 ou 502 correspondant. L'ouverture des interrupteurs auxiliaires s'effectue de préférence à l'instant où la tension alternative a atteint son maximum pendant la pé- riode de fermeture du contact principal correspondant. 



   Les phénomènes. qui se produisent lors de la com- mutation du courant,   c'est-à-dire   lorsque les contacts 501 et 502 se relaient, vont être décrits à ].laide des fig. 31 et 30. On admettra, pour simplifier, que l'on rè- gle le dispositif redresseur sur la pleine tension,   o'est-     à-dire   que la commutation s'effectue toujours au moment du passage par zéro de la courbe de la tension. On admet- tra d'autre part que la charge des condensateurs est   in-     terrompue   toutes les fois que la courbe de tension vient précisément d'atteindre son maximum.

   On peut aussi termi- ner la charge à un autre instant pendant la période de fermeture du contact principal correspondant, et on peut régler de cette façon à volonté la tension à laquelle le condensateur se charge, Sur la fig. 31, 1 désigne la variation de la tension dans le temps dans la moitié gau- che de l'enroulement 503 du transformateur, et II la variation semblable dans la moitié droite. Les courbes 508 et 509 représentent la variation, dans le   temps, de   la charge des condensateurs portant des numéros correspon- 

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   dants   dans le montage de la   fige   30. Dtautre part, des flèches horizontales indiquent en outre dans la fig. 31 les périodes pendant lesquelles les différents contacts principaux et auxiliaires sont fermés.

   Les flèches por- tent les mêmes numéros que les contacts correspondants de la fig. 30. Immédiatement avant le passage par zéro de la courbe de tension I, le contact principal 501 et   ltinterrupteur   auxiliaire 510 se ferment à l'instant t1. 



  Le contact principal 501 se charge par conséquent de la transmission du courant redressé, tandis qu'après l'accom- plissement, décrit plus loin, de la décharge le condensa- teur 508 commence à se charger à partir de l'instant t2. 



  Si on admet que les contacts principaux sont fermés à chaque demi-onde positive de la tension du transformateur, le condensateur 508 se chargerait donc de telle sorte que son armature de gauche reçoit un potentiel positif et son armature de droite un potentiel négatif. Aussitôt que la courbe de tension I a atteint son maximum, l'in- terrupteur auxiliaire 510 s'ouvre, de sorte que la cour- be de charge 508 est désormais horizontale, c'est-à-di- re que la charge du condensateur reste désormais constante. 



   Dans la demi-onde précédente, le condensateur 509 s'est chargé à un potentiel déterminé, de la même façon que le représente la partie horizontale gauche de la courbe de charge correspondante. A l'instant t3 immé- diatement avant le passage suivant de la tension par zéro, le contact principal 502 se   fsrme,   tandis que le contact principal 501 ne s'ouvre un court instant qu'après le passage de la tension par zéro à l'instant t4. Les pé- riodes d'enclanchement des deux contacts principaux se re- couvrent donc   d'une   quantité égale à t3 - t4, et comme l'interrupteur auxiliaire 511 a été fermé en même temps que l'interrupteur 502 les contacts principaux   consti-   tuent pour le condensateur 509 un circuit de décharge dans lequel ils se trouvent en série.

   Le condensateur 509 

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 dont l'armature de droite s'est chargée à un potentiel po- sitif, et son armature de gauche à un potentiel négatif, envoie désormais une impulsion de décharge à travers le circuit de décharge ainsi constitué. On voit que ce cou- rant de décharge a même sens que le courant qui est en train de prendre naissance dans le contact 502, et est de sens contraire au courant qui passe initialement enco- re par l'interrupteur 501 et qui doit être coupé par ltouverture de cet interrupteur. Le courant de décharge du condensateur accélère donc le phénomène de commutation. 



   Lors de la décharge, la courbe de charge 5C9 tombe rapidement, le cas échéant à cause de l'inductance des lignes, etc.., jusqu'à des valeurs de sens opposée mais elle remonte ensuite dans le sens initial tant que l'interrupteur 511 est fermé. Le même phénomène qui vîent   d'être   décrit se renouvelle sur le contact 501 une demi période plus tard, avec cette différence que cette fois c'est le condensateur 508 qui fournit l'impulsion de commutation. Dans certains cas, on peut modifier le montage en réunissant les deux condensateurs en un seul. 



  Au lieu de l'interrupteur auxiliaire simple, il faut alors des commutateurs qui   enclanchent   le condensateur dans le reste du circuit avec une polarité alternative, 
Lorsque le dispositif redresseur   n'est   réglé que partiellement afin de réduire la tension continue, c'est-à-dire lorsque la commutation ne s'effectue plus lors du passage par zéro, mais en un autre point   quelcon-   que de la courbe de tension, dans certains cas il n'est plus possible de charger les condensateurs suffisamment par la tension alternative, Si on suppose par exemple que   la   commutation s'effectue au voisinage du maximum de la courbe de tension alternative,

   lors de la fin de la période de charge du condensateur la tension alternative sera déjà redescendue éventuellement d'une quantité con-   sidérable.   En pareil cas, il est avantageux que la charge 

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 des condensateurs ne s'effectue pas par le côté alternatif, et que les condensateurs soient au contraire branchés à cet effet sur le circuit continu. On peut obtenir cette manoeuvre de façon simple, comme le représente par exemple le schéma de la fig. 32. Les interrupteurs auxiliaires 512 et 513 montés en série avec les condensateurs 508 et 509 sont constitués dans ce cas par des inverseurs unipo- laires, dans chacun desquels un contact est branché à la ligne à courant continu allant au point milieu du trans- formateur.

   Pour disposer pour la charge des condensateurs d'une tension à peu près toujours constante, il est avan- tageux de monter la self 514 supprimant les ondulations entre lé point de branchement des contacts des inverseurs 512 et 513 et le point milieu de l'enroulement 504 du transformateur. 



   Il est alors avantageux d'effectuer la commande des inverseurs 512 et 513 de façon que lors de l'enclan- chement du contact correspondant 501 et 502, ils soient d'abord fermés vers le haut, et qu'ils soient inversés ensuite vers le bas pendant quelque temps après achèvement de la manoeuvre de commutation en vue de la recharge du condensateur correspondant. Les conditions qui en résul- tent sont représentées sur la fig. 33 sous la forme d'un diagramme. Comme précédemment, I désigne la courbe de tension de la moitié gauche du transformateur, et II la courbe de tension de la moitié droite. Les courbes 508 et 509 représentent de nouveau la variation de la charge des deux condensateurs.

   On a supposé dans ce cas que la commutation,   c'est-à-dire   le passage du courant de   l'un   des contacts principaux à   l'autre,   s'effectue chaque fois au moment du maximum de la courbe de tension alternative. 



  Ainsi que le représentent les flèches horizontales 501 et 502, la fermeture du contact principal 501 ou 502 s'effec- tue donc aux instants T1 et T3, chaque fois peu de temps avant que soit atteint le maximum de la tension, tandis 

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 que la coupure de l'autre contact principal s'effectue peu de temps après cet instant, par exemple aux instants T2 et T4. En même temps que le contact principal 501 se fer- me, l'inverseur auxiliaire correspondant 512 est ramené vers le haut, il ne reste toutefois de préférence dans cet- te position que jusqu'à ce que la commutation soit achevée, c'est-à-dire jusqu'à l'instant T2. Cette position de l'inverseur est représentée sur le diagramme par la flèche horizontale 512'. A l'instant T2 s'effectue l'inversion de l'interrupteur auxiliaire 512 vers le bas.

   L'inter- rupteur auxiliaire reste dans cette position, qui est repré- sentée sur le diagramme par la flèche 512", jusqu'à ce que la charge du condensateur 508 ait atteint la valeur dési- rée. On a supposé dans le diagramme qu'on ramène le   commu.-   tateur 512 dans sa position moyenne, dans laquelle le condensateur est   déclenchée   lors du passage suivant de la courbe de tension par zéro. Ce qui vient d'être dit au su- jet du contact principal 501 et du contact auxiliaire cor- respondant 512 et du condensateur 508 est valable égale- ment de façon correspondante, pour l'interrupteur principal 502 et pour le circuit de condensateur correspondant. 



   La mise en oeuvre pratique du dispositif redres- seur de la présente invention peut être quelconque. Il importe simplement que dans tous les cas les contacts prin- cipaux au moins soient constitués par des contacts à mouve- ment périodique. La commande simultanée des, contacts prin- cipaux et auxiliaires qui s'effectue en dépendance récipro- que devient particulièrement simple et avantageuse lorsque, selon une proposition déjà faite, on exécute l'ensemble des contacts à la façon de la commande des soupapes d'un moteur d'automobile, c'est-à-dire lorsqu'on utilise des contacts à mouvement ascendant et descendant semblable à des chocs,ces contacts étant commandés par des arbres à cames.

   Lorsqu'il ne faut pas décaler réciproquement les instants de l'enclan- chement et du déclanchement des contacts principaux et auxi- 

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   liaires,   on peut prévoir pour les deux espèces de contact un arbre à cames commun avec des cames fixes. Pour modi- fier le degré de réglage, il suffit alors   simplement   de modifier d'une manière connue la position de synchronisme de l'arbre à cames par rapport à la phase de la tension alternative à redresser. 



   Si, selon ce qui a été exposé ci-dessus, on uti- lise une résistance ohmique ou inductive comme circuit en parallèle'avec le trajet de coupure, et si on laisse cette résistance enclanchée dans le circuit sans modifier sa va- leur pendant que le trajet principal de coupure est ouvert, il passe par ce circuit un courant de pertes, et dans le cas des convertisseurs un courant de retour., qui peut prendre des valeurs élevées indésirables, notamment quand la tension de service est élevée. Pour supprimer cet in- convénient, on rend la valeur de la résistance de ce cir- cuit parallèle variable, selon une autre caractéristique de la présente invention, avec la période du courant alternatif.

   En vue de   l'adaptation   aux valeurs de l'in- tensité et de la tension qui se produisent dans les cir- cuits branchés, on rend réglables, selon une autre carac- téristique de la présente invention, aussi bien la valeur des résistances que les variations périodiques de la ré- sistance du circuit en parallèle qui se produisent dans les limites d'une demi-onde. Par le réglage de la varia- tion dans le temps, on peut obtenir en plus de l'amélio- ration de la commutation, également un réglage de   l'inten-   sité et de la tension dans le circuit consommateur. 



   Sur les fig, 34 et 35 sont représentés schémati- quement deux exemples d'exécution de la présente invention. 



   51 désigne une source de courant alternatif sur laquelle est branchée une ligne 52 qui passe par une self 53 comportant un noyau de fer 54, par une autre ligne 55, par un trajet de coupure 56,   57,   pour aller à un appareil quelconque de consommation 58, et de ce dernier à la 

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 source alternative 51. Le trajet de coupure 56, 57 est shunté par un contact 59 qui peut être soulevé ou détaché par exemple à l'aide d'une came tournante 60. 



  En parallèle avec le trajet de coupure 56,   67.ne   trouve la résistance 61. Sa variation périodique s'effectue à l'aide dtun commutateur de réglage qui, dans le cas pré- sent, est un interrupteur 63 par l'intermédiaire du- quel passe le branchement de la résistance en parallèle 61 avec la ligne 55, et qui est accouplé mécaniquement avec l'interrupteur principal 59 de façon que la branche en parallèle se ferme par la résistance   61   peu avant que les contacts principaux se ferment, et de façon qutil ne se rouvre qu'après que les contacts principaux se sont ouverts.

   On obtient ce résultat au moyen d'un poussoir 63 qui établit dans le sens de l'ouverture l'accouple- ment mécanique du contact principal 59 et du contact auxiliaire 62, mais qui est plus court que la distance entre les deux contacts, de telle sorte que la course et par conséquent la période d'ouverture du contact auxi- liaire 62 soit plus courte que celles du contact   prin"   cipal 59, Le réglage différent de l'intervalle entre les contacts 59 et 62, ou de la longueur du poussoir 63 permet de régler le rapport entre la durée d'ouver- ture et de fermeture de l'interrupteur auxiliaire 62 et celle de l'interrupteur principal 59. Par la varia- tion de la résistance réglable 61, on règle la.valeur de la variation de résistance du circuit en parallèle.

   Les réglages nécessaires peuvent être commandés automatique- ment en fonction de la valeur et de la nature de la char- ge, de la forme de la courbe de courant alternatif, et de la forme du courant continu (degré de suppression des on- dulations), d'une tension opposée éventuelle du côté con- tinu, et, dans le cas des systèmes alternatifs polyphasés, en fonction de dissymétries éventuelles. 



   Pour la commande, on utilise des moyens   analogues   

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 que pour la commande réglable ci-dessus décrite des con- tacts principaux. Au lieu des contacts à pression   comman-   dés par des cames, on peut aussi utiliser des contacts à glissement du type décrit, aussi bien pour le trajet de coupure principal que pour le trajet de coupure auxiliai- re, les secteurs tournants et les balais étant réglables en longueur et dans leur position réciproque. 



   La fige 35 représente en   principe   le même mon- tage que la fig. 34, les éléments identiques étant désignés par des signes de référence identiques. Au lieu de l'in- terrupteur 62, on a inséré dans le circuit en parallèle de la résistance variable 61 un convertisseur à grille commandée (thyratron) qui assure d'une façon absolument automatique la fermeture à l'instant correct du circuit en parallèle,   c'est-à-dire   à l'instant où la tension à l'endroit de la coupure principale 56, 57 dépasse la va- leur de la tension de blocage du convertisseur auxiliaire 64, réglée à l'aide de la tension de polarisation de la grille.

   Pour que le courant ne passe alors pas par le circuit en parallèle pendant toute la période d'ouverture de l'interrupteur principal 59, on a encore inséré dans ce dernier un condensateur 65 d'une   capacité   relative- ment grande, avec lequel a été montée en parallèle direc- tement une résistance 66 relativement élevée. On char- ge le condensateur 65 pendant le passage du courant à l'aide du convertisseur 64. Aussitôt que la tension dans le circuit en parallèle a atteint sa valeur maximum et qu'elle commence à diminuer, on coupe le passage du courant par le condensateur 65 chargé jusqu'à la valeur maximum de la tension. Pendant la période de travail du convertisseur auxiliaire qui s'ouvre à ce moment, le con- densateur 65 se décharge par la résistance en parallèle 66.

   La valeur du condensateur 65 et celle de la résis- tance 66 doivent être choisies de façon que la tension aux bornes du condensateur diminue plus lentement que la 

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   tensionaux bornes   de l'ensemble du circuit en parallèle, mais à une vitesse telle que le condensateur soit suffi- samment décharge, lorsque l'interrupteur principal 59 se rouvre, pour que, à l'instant de ltouverture, une charge résiduelle du condensateur n'augmente pas à l'endroit de la coupure 56, 57 la tension nécessaire à l'allumage du convertisseur auxiliaire 64. 



   Au lieu du condensateur 65 avec la   rés'istance   66 en parallèle, on peut aussi utiliser pour le blocage du courant par le convertisseur auxiliaire un dispositif à l'aide duquel on augmente par impulsions la. tension sur la grille. 



   A ltaide du circuit en parallèle ci-dessus dé- crit, passant par la résistance 61, on parvient à empê- cher ou au moins'à rendre plus difficiles les retours d'al- lumage après l'ouverture de la coupure principale 56,   57.   



  Souvent, cela suffit pratiquement. Mais, dans certains cas, il faut empêcher en outre la formation de décharges préala- bles lors de la fermeture du trajet de coupure. Ce risque existe soit lorsque la tension de service est très élevée, soit lorsque la fermeture ne se produit pas, par exemple en vue du réglage de l'intensité et de la tension, à l'ins- tant du passage par zéro de la courbe de tension, mais lorsqu'on la retarde plus ou moins par rapport à ce passage par zéro. Il faut alors veiller à ce que, peu avant la fermeture de la coupure principale 56,57, un courant puisse passer, par   l'intermédiaire   d'un circuit dérivé, vers la coupure principale 56, 57 et à travers la self 53.

   Dans le dispositif de la fig. 54, cette disposition est réalisée directement, parce que le contact auxiliaire 62 est commandé mécaniquement en fonction du contact principal 59. Par différence aveo cette disposition, la commande du convertisseur auxiliaire 64 de la fig. 35 n'est pas liée impérativement au trajet de coupure 56,57. 



  Ctest pour cette raison qu'on a encore prévu sur la   fil,55   

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 un second circuit dérivé passant par une seconde résistan- ce 67 et un second convertisseur auxiliaire 68, par le- quel passe, avant la fermeture de la coupure 56, 57, un courant de sens contraire à celui qui passe par la résis- tance 61 et le convertisseur auxiliaire 64, Ce courant provoque dans la self 53 une forte chute de tension, de sorte qu'à l'instant où la coupure principale 56, 57 se ferme, la tension de la source 51 est appliquée à la self 53, et   qu'une   très faible partie seulement de cette tension est appliquée à la coupure 56, 57, où ltenclan-   ohement   s'effectue par conséquent sans étincelle.

   Le ré- glage précité de la tension et de l'intensité dans le cir- cuit   consommateur   à courant continu s'effectue de telle sorte que le circuit en parallèle est enclanché pendant un temps dtune.durée différente avant la fermeture de la coupure principale 56, 57. D'après le diagramme de l'in- tensité en fonction du temps représenté sur la fig. 36 qui ne comprend qu'une petite fraction dlune demi-onde, on suppose que le contact principal 59 se ferme à l'ins- tant to défini par l'axe vertical des ordonnées. Si le circuit en parallèle a été enclanché peu auparavant seu- lement, par exemple à l'instant tl, il s'écoule d'abord , un certain temps jusqu'à ce que la saturation de la self 53 soit atteinte et que commence l'augmentation de   l'inten-   sité (t2).

   Lorsque le circuit en parallèle est enclanché plus tôt (t4), le temps nécessaire   jusqutà   la saturation est déjà passé en grande partie quand le contact princi- pal 59 se ferme (to) L'augmentation de   l'intensité   commence donc immédiatement après l'enclanchement (t5). 



  Le mode de fonctionnement est donc le même que celui qu'on obtient par la magnétisation préalable et variable oi- dessus décrite de la self de commande. Dans le cas pré- sent, la magnétisation préalable de la self 53 s'effec- tue en quelque sorte par une certaine excitation du cir- cuit principal au moyen du courant auxiliaire qui   passas   

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 par l'intermédiaire du circuit dérivé par les enroulements principaux de la self de commande. 



   Quand on utilise des convertisseurs auxiliaires à commande de grille selon la fige 35, il est avantageux d'assurer le réglage par variation du potentiel de grille dans le convertisseur 68. 



   Sur 'la fig. 35, il a été indiqué en outre que la self 53, 54 peut être magnétisée au préalable au moyen d'un enroulement d'excitation spécial 69 dans le cas où cela. est désirable pour améliorer encore davantage les con- ditions de commutation, ou pour le réglage. 



   Le trajet principal de coupure peut être cons- titué non pas par un trajet à shuntage par contact élec- trique direct (56), mais par un trajet de décharge pour une décharge par étincelle ou à travers une atmosphère gazeuse. 



   Il a été dit ci-dessus que lorsqu'on utilise le dispositif de commutation de la présente invention pour la commutation périodique, et par exemple comme conver- tisseur, les conditions de transmission du courant dépen- dent de la charge, de sorte qu'il n'est pas toujours di- rectement possible de fixer les instants de   commutation   par rapport à la période de la tension alternative de fa- çon à obtenir d'une façon certaine une transmission   parfai-   te du courant à toutes les charges. 



   Pour assurer la transmission du courant quand la charge est variable, la présente invention propose par conséquent   d'influencer   la position réciproque des instants de commande d'une part et de l'intervalle de faible inten   sîté   d'autre part en fonction de la charge du convertis- seur de façon que la séparation des contacts s'effectue toujours dans les limites d'un intervalle de temps pendant lequel une self au moins, montée en série avec le contact à ouvrir, cesse d'être saturée et pendant lequel le cou- rant à couper se trouve en valeur absolue à une   valeur   

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 inférieure à une valeur critique pour laquelle la forma- tion des étincelles est virtuellement supprimée. 



   La présente invention va être décrite en dé- tail ci-après à ltaide des figs. 37 à 45, Comme on se rend compte le plus facilement des phénomènes qui se pro- duisent lors de la transmission du courant quand le dis- positif fonctionne en redresseur,   c'est   ce cas de fonc- tionnement qui sera pris comme exemple. La fig. 37 re- présente le schéma d'un dispositif redresseur triphasé. 



  521, 522 et 523 désignent les trois enroulements de phase secondaires du transformateur triphasé d'alimentation. 



  Par la fermeture et l'ouverture périodiques des-contacts 527, 528'et 529, le courant alternatif triphasé fourni par le transformateur est transformé en courant continu et dirigé par l'intermédiaire d'une inductance 530 sup- primant les ondulations vers l'appareil 531 consommant le courant. En série avec   chacun- des   contacts 527, 528 et 529 est montée une self de commande 524,525 et 526. 



  La transmission du courant d'un contact, par exemple de 527, au contact suivant, par exemple 528, est amorcée par le fait que ce contact 528 se ferme. Les deux con- tacts 528 et 529 restent alors fermés simultanément pendant quelque temps, jusqu'à ce que finalement le con- tact 527 qutil faut détacher   s'ouvre.   Sur la fig. 37, les contacts 527 et 528 sont représentés par exemple à l'état fermé. On voit que pendant que les deux contacts sont fermés simultanément, il subsiste un circuit court- circuité dans lequel la tension motrice qui s'exerce est constituée par la différence entre les tensions des phases 521 et 522. 



   Sur la fig. 38 est représentée par une courbe la variation dans le temps des tensions de phase el et e2 existant dans les enroulements   521   et 522. Pour simplifier, on supposera que la fermeture du contact sui- vant s'effectue exactement à l'instant où e1 est égal 

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 à e2. La tension qui s'exerce dans le court-circuit est alors égale à chaque instant à la différence entre e2 et e1. Le courant de court-circuit ik provoqué par cette tension résultante est déterminé, dans sa variation dans le temps par la valeur des inductances du court-circuit, donc par les inductances de fuite des enroulements du trans- formateur et par les inductances des selfs montées en série avec les contacts.

   Comme la différence entre e2 et e1 varie   sinusoidalement,   il faut que le courant de court- circuit varie également suivant une sinusoïde si on admet que les inductances sont constantes. Le courant de court- circuit qui s'établit devient alors d'autant plus intense que l'inductance totale du circuit est plus faible.

   Dans la partie inférieure de la fig. 38 est représentée la variation dans le temps, du courant de court-circuit pour trois valeurs constantes différentes de l'inductance to- tale. ikl sera par exemple le courant de court-circuit quand les deux selfs 524 et 525 qui sont montées dans le circuit sont saturées, de sorte que l'inductance totale du circuit se compose des inductances de fuite des enroule- ments du transformateur et par les inductances dans l'air des deux selfs, ik2 est le courant de court-circuit qui stétablit, par hypothèse, lorsque l'une des deux selfs n'est pas saturée, et ik3 celui qui   sétablit   lorsque les deux selfs ne sont pas saturées. 



   La façon dont les selfs se comportent au point de vue magnétique sera supposée telle   qu'en   dessous d'une valeur déterminée de l'intensité il n'y ait pratiquement pas saturation, mais que, lors du dépassement de cette in-   tensîté,   la saturation augmente brusquement jusqu'à sa valeur maximum, Au-dessus de l'intensité de saturation., seule l'inductance dans   l'air   de la self exerce encore son effet.

   La caractéristique simplifiée de magnétisation d'u- ne telle self est représentée sur la fige 39.   Jusqu'à   la va- leur de saturation is l'induction magnétique B   augmente   

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 très rapidement avec le courant de magnétisation i, pour continuer de monter, après dépassement de la limite i suivant la caractéristique de magnétisation dans l'air. 



  Si on désigne par   lc rapport entre la perméabilité, supposée constante, du noyau de la self pour les courants de magnétisation d'une intensité inférieure à i , et la s perméabilité de   l'air,   le coefficient de self-incuction de la solf dans la région comprise entre - iset   +   is est à peu près égal à celui qui se produit en dehors de cotte zone, multiplié par   Lorsqu'on dépasse is,   l'inductance   de la self augmente par conséquent dans la proportion égale à peu près à   . 



   Les figures suivantes vont servir à exposer la nature de la variation du courant qui se produit sur les deux contacts qui se détachent ou se relayent, quand la charge du convertisseur est variable, donc dans le cas présent quand l'intensité du courant continu de consomma- tion est variable. On supposera que le courant de satura- tion des selfs iest égal, grâce à un calcul approprié des dimensions, au courantcritique ikr qui'peut encore être coupé par les contacts sans qu'il se produire un arc nuisible. On supposera d'autre part que la fermeture du contact suivant s'effectue toujours à l'instant de l'éga- lité des tensions et que le courant redressé est absolu- ment dépourvu d'ondulations.

   Cette dernière hypothèse a pour conséquence qu'à chaque instant il faut que dans les deux contacts fermés simultanément la somme des courants soit toujours égale au courant continu   consommé.   Par con- séquent, il faut à chaque instant que il   +   i2 soit égal à Jg. Sur les figs. 40 à 45, on a porté on   ordonnes les   g intensités il et i2 des deux contacts 527 et 528 qui se détachent ou sc relayent, et en abscisse le temps t ou l'induction magnétique B dans les selfs. Pour sim-   plifier   les éléments des courbes d'intensité nc sont pas tracés sinusoï dalement sur les figs. 40 à 45, les 

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 doivent   l'Être   théoriquement, mais la variation des inten- sités est représentée par des éléments de droite juxtapo- sés. 



   La fig.. 40 représente tout d'abord les condi- tions pour un courant de charge Jg relativement intense. 



  Avant l'instant to, donc avant le commencement de la com- mutation, le contact   527   conduit seul le courant con- tinu total J . Donc il est égal, pendant ce temps à J . Comme J est sensiblement supérieur à l'intensité g g de saturation is qui résulte de la caractéristique de magnétisation des selfs tracée en pointillé sur la fig. 



  40, la self en série avec le contact 527 est saturée, elle n'a donc qu'une faible inductance. Aussitôt qu'à l'instant to le contact 528 est également fermé, il s'établit un court-circuit dans lequel se produit un   cou-   rant de court-circuit de sens contraire au courant il dans le contact 527. Le contact 528 conduit unique- . mont ce courant de   court-circuit.   L'intensité il dans le contact 527 diminue dans la mesure môme dans laquelle le courant do court-circuit augmente dans le contact 528. 



  Comme le courant de court-circuit ne prend naissance qu'à partir de zéro, la self en série avec le contact 528 n'est pas saturée tout d'abord. Par conséquent, dans le circuit en court-circuit, il y a une self saturée et une self non saturée montées en série. L'augmentation de l'in- tensité   s'effectuerait.donc   suivant la courbe moyenne ik2 de la fig. 38. A l'instant t1,   l'intensive   i2 dépasse la valeur de saturation et la self en série avec le con- tact 528 diminue brusquement son inductance, de sorte que désormais les deux selfs sont saturées et que la varia- tion d'intensité s'effectue suivant la courbe la plus rai- de de la   fig.   38. L'intensité i augmente donc rapi- dament.

   Mais l'intensité il diminue en conséquence à la même vitesse et atteint à l'instant t2 à son tour la valeur de maturation. La self en série avec le  contact   

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 527 n'est alors plus saturée, de sorte qu'une self non saturée et une self saturée sont do nouveau en série. 



  *L'augmentation du courant est donc de nouveau peu accen- tuée et ceci jusqu'à ce que le courant   .il   dépasse la va- leur négative du courant de saturation. A partir de cet instant, le courant varie de nouveau suivant la courbe la plus raide, comme l'indiquent les lignes en pointillé. 



   Si on suppose que le courant de saturation est égal à l'intensité critique, t3 est donc le dernier ins- tant où il est encore possible dtouvrir le contact 527 sans étincelles. L'ouverture du contact 527 doit donc s'effectuer dans l'intervalle de temps compris entre t2 et t3. 



   La fig. 41 représente le phénomène de commuta- tion dans le cas   d'un   courant de charge jg légèrement inférieur, mais encore supérieur à l'intensité de satura- tion i . On voit que l'intervalle de temps compris entre t1 et t2, durant lequel la commutation s'effectue suivant la courbe la plus raide s'est sensiblement contracté. De même, l'instant t3 auquel la séparation des contacts doit s'effectuer au plus tard, s'est rapproché de to. La fig. 



  42 représente enfin le cas où Jg est égal au double de l'intensité de saturation is. La variation raide ou ra- pide des courants qui se produisait dans les exemples pré- cités au milieu du phénomène de commutation a complètement disparu cette fois, parce que, à l'instant où i2 dépasse la valeur de saturation, i devient inférieur à cette va- 
1 leur, de sorte que dans l'intervalle to t3 l'une des deux selfs est toujours non saturée. La variation de ltin- tensité s'effectue donc toujours suivant la raideur moyenne. 



  Dans la fig. 43, Jg est égal à is. Immédiatement au commencement de la commutation à l'instant to, il devient inférieur à l'intensité de saturation, tandis que i2 se trouve également à une valeur inférieure à cette intensité de saturation. Donc, à cet instant, les deux selfs sont      

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 non saturées simultanément, et la variàbl892Ééintensi- té   s'effectue   suivant la courbe la plus plate possible, jusqu'à ce qutà l'instant t2 i2 dépasse la valeur de saturation. Cette période est suivie d'un élément à va- riation de rajdeur moyenne jusqu'à ce que finalement il dépasse également, dans le sens négatif, la valeur de sa- turation, et que la variation du courant s'effectue donc avec la raideur maximum. 



   La fig. 44 représente enfin le phénomène à vide, donc pour Jg nul. Dans les deux contacts, il no passe donc simultanément que le courant de court-circuit, et dans l'un des contacts il passe dans le sens positif, et dans l'autre dans le sens négatif. A l'instant t1 les deux intensités dépassent simultanément la valeur de saturation, de sorte que la raideur de la variation de l'intensité passe à cet instant de la valeur la plus faible à la valeur la plus grande. Il faut donc, à vide, que la séparation des contacts se produise dans l'intervalle   compris entre t et t1. Lorsque la valeur critique de o   l'intensité n'est pas égale à l'intensité de saturation, cela modifie également la position et l'étendue de l'in- tervalle pendant lequel la séparation des contacts est possible.

   Si l'intensité critique est par exemple infé- rieure à l'intensité de saturation, les limites de temps entre lesquelles il faut que les contacts se séparent, sont très considérablement restreintes. 



   Il résulte de ce qui précède que par suite du déplacement de la variation du courant pendant la période de commutation lorsque la charge varie, il se produit des difficultés en ce qui concerne la transmission du courant sans étincelles, quand on travaille avec des instants de commande réglés fixes par rapport à la courbe do la tension alternative.

   Mais si, d'après la présenta invention, on influence la position réciproque des instants de commande et de l'intervalle de faible intensité, et si on choisit 

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 cette influence en particulier de façon que la sépara- tion des contacts tombe toujours dans un intervalle de temps pendant lequel l'une au moins des selfs n'est pas saturée et où l'intensité dans le contact à ouvrir est inférieure à l'intensité critique, on a ainsi l'assurance dfune commutation toujours parfaite à toutes les charges. 



   Pour la mise en oeuvre de cette solution, il existe toute une'série de réalisation possibles. C'est ainsi qu'on peut, par exemple, déplacer, lorsque la char- ge varie, la position synchrone de l'instant de   l'ouver-   ture du contact par rapport à la période de la transmis- sion du courant. Dans certains cas il peut être avan- tageux de déplacer en même temps que l'instant de la sé- paration des contacts, l'instant de leur fermeture. Sui- vant la différence des deux tensions de phase à ?-tins- tant où se produit la fermeture des contacts, on obtient un accroissement plus ou moins raide de la courbe de la tension qui s'exerce dans le circuit en court-circuit. 



  Les conditions les plus simples s'obtiennent, en même temps que l'on déplace   l'instant   de   l'enclenchement   et l'instant du déclenchement, lorsque la durée de recouvre:- ment est maintenue constante, c'est-à-dire lorsque les deux instants se déplacent dans le même sens et de la mê- me quantité. Pour modifier la position synchrone des instants de commande, on a déjà proposé diverses solu- tions pour pouvoir effectuer la variation de la position synchrone des instants de commande. On nc citera ici, à titre d'exemple, que le déplacement des contacts fixes et l'utilisation d'un moteur de commande synchrone compor- tant plusieurs enroulements d'excitation disposés suivant des axes différents.

   Tous ces déplacements des instants de commande fonctionnent avec une certaine lenteur, ils ne peuvent donc 8tre utilisés avec avantage, en général, que lorsque les variations de la charge sont relativement lentes. Si on calcule la self de façon que l'intervalle 

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 de temps pendant lequel le courant à couper varie faible- ment, donc par exemple l'intervalle compris entre t2 et t3 sur les figs. 40 et 41 soit relativement grand, il est possible d'obtenir, entre certaines limites de charge, une commutation parfaite sans effectuer aucune influence quelconque dépendant de la charge sur le phénomène de oom- mutation.

   Ces limites de charge résultent de la condition selon laquelle l'instant, fixé une fois pour toutes, do la ,séparation dos contacts doit être compris dans.l'intervalle entre t2 et t3, à -la condition que l'intensité critique ne soit pas inférieure à l'intensité de saturation. 



   Si on pose le problème qui consiste à séparer les contacts, depuis la marche à vide jusqu'à une valeur déterminée de la charge, sans influencer spécialement la commutation et sous une intensité toujours inférieure à la valeur critique, on obtient la charge maximum possible d'après la condition selon laquelle il faut que le cou- rant à couper sous charge ait diminué au moins jusqu'à la valeur critique au point d'ouverture et qu'à vide la sé- paration des contacts ne doit s'effectuer au plus tard qu'à l'instant où le courant à couper atteint la valeur critique. Si on considère ces conditions par exemple à l'aide de la fige 40 pour la charge et à l'aide de la fig. 44 pour le fonctionnement à vide, on voit qu'il faut que lc point A de la   fig.   40 soit   placée   dans le temps, avant l'instant t1 dans la fig. 44. 



   Souvent, il ne sera pas possible d'atteindre ou d'obtenir cos conditions favorables, ou, pour d'autres raisons, il nc sera pas possible de les appliquer. Donc, le point A sera souvent placé après l'instant t1 dans le fonctionnement à vide. Mais on peut obtenir   artifi-     ciellement   un recouvrement des parties peu incurvées de la courbe de l'intensité à vide et en charge en   communi-   quant à vide au dispositif convertisseur une charge pré-   alablo..   donc par exemple dans le cas d'un redresseur: on 

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 branchant dans le cas d'une baisse de la charge en des- sous d'une valeur déterminée, un circuit de charge au- xiliaire sur les bornes du courant continu.

   Dans le cas des charges où un retardement de l'élément peu incurvé de la courbe n'est plus nécessaire, on coupe de préférence la charge auxiliaire, pour ne pas altérer inutilement le rendement de l'appareil. Une comparaison des figs. 43 et 44 montre quton peut obtenir avec une charge préalable relativement faible (dans la fig. 43 le courant de charge préalable est égal à l'intensité de saturation) un pro- longement quelquefois important de la période de faible intensité.

   Si on ne peut obtenir dans tous les cas avec un seul échelon de la charge préalable que l'instant au- quel l'ouverture des contacts doit   s'effectuer   au plus tard à vide se trouve placé après l'instant ou à pleine charge la séparation des contacts peut s'effectuer au plus tôt,on peut pourtant simplifier considérablement, par l'application   d'une   charge préalable les moyens supplé- mentaires pour influencer la commutation en fonction de - la charge. 



   Il est avantageux de prévoir dans le circuit de charge préalable des dispositifs supprimant les ondula- tions, parce que les conditions ci-dessus exposées sont quelquefois altérées par un courant de oharge préalable ondulé. Pour que le courant de charge préalable-, qui est d'ailleurs fixé en général uniquement par rapport à la valeur du courant de saturation ou de l'intensité critique, ne soit pas modifié par les oscillations de la tension fournie par le convertisseur, il est avantageux d'utiliser comme appareil auxiliaire de charge une résistance à cou- rant constant.

   On peut utiliser par   exemple,   comme ré- sistance à courant constant, une résistance fer-hydrogène, ou bien on peut prévoir à cet effet un moteur à courant continu chargé par un couple constant, par exemple   par-   son propre couple de frottement. 

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   Une autre solution possible pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention consiste à munir les selfs en série avec les contacts d'enroulements de magné- tisation préalable qu'on alimente par un courant de ma- gnétisation variable en fonction de la charge du conver- tisseur. Ci-après va être exposée à l'aide des figs. 40 et 45, la façon dont la transmission du courant sous une charge déterminée varie par la magnétisation préalable des selfs. Sur la   fige   40, qui a été déjà décrite en grande partie ci-dessus, la caractéristique simplifiée de magnétisation de la self est représentée par un trait mixte. On a choisi comme ordonnée, en concordance avec les autres courbes, l'intensité, et comme abscisse l'in-   ductioh   magnétique B.

   La fig. 40 représente les phéno- mènes lorsque la self de commande   n'est   pas magnétisée au préalable, donc lorsque la valeur nulle de l'induction magnétique coïncide avec la valeur nulle de l'intensité qui passe par la self et le contact correspondant. Sur la fig. 45, on a supposé au contraire que les selfs sont magnétisées au préalable de telle sorte qu'il faut d'a- bord qu'un courant négatif de la valeur du courant de saturation passe par la self pour réduire à zéro l'in- duction magnétique dans son noyau. A l'instant où dans le cas d'une telle magnétisation préalable   l'intensité   i2 dans le contact suivant prend une valeur positive même minime, la self est déjà entièrement saturée et son in- ductance réduite en conséquence.

   Immédiatement après l'instant de l'enclenchement vient donc un intervalle to- t1 pendant lequel les deux selfs du   court-circuit   sont saturées, de sorte que la transmission du courant s'effec- tue avec la raideur maximum, jusqu'à ce que finalement l'intensité se soit annulée dans le contact à ouvrir. Dans la suite, l'intensité dans le contact à ouvrir, devient inférieure à zéro, donc négative, par conséquent la self en série avec ce contact cesse d'être saturée. L'in- tensité il varie alors suivant la perte qui   correspond   

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 à la présence   dtune   self saturée et d'une self non satu- rée, jusqu'à ce qu'elle ait atteint le double de l'inten- sité négative de saturation.

   Mais comme dans le présent exemple on a fait l'hypothèse que l'intensité critique est égale à l'intensité de saturation, il faut effectuer la séparation des contacts au plus tard à l'instant t2. 



  Une comparaison des figs. 40 et 45 montre un déplacement sensible de la zone proprement dite de transmission du courant et de l'intervalle de faible intensité qui y fait suite. Par une magnétisation préalable positive par exem- ple, on peut rapprocher le point final A de l'inter- valle principal de transmission t1- t2 davantage de l'instant to de l'égalité destensions de phase. Par ce moyen, on obtient d'une part qu'on peut commuter une intensité plus grande pour un instant d'ouverture fixe et donné, et d'autre part, on peut, pour une intensité donnée, faire avancer l'instant de la séparation des con- tacts et par conséquent réduire la valeur de la tension de retour, ce qui est en faveur de la sécurité contre les retours d'allumage. Plus la tension de retour est faible, plus on peut admettre une intensité critique élevée.

   On peut   donç,   à ce point de vue, effectuer en fonction de la magnétisation un autre déplacement de l'instant de la séparation des contacts. 



   Dans les cas où il ne se produit que de faibles variations de la charge, il peut être suffisant de laisser une magnétisation préalable déterminée réglée de façon fixe. Du moins, souvent il n'est pas nécessaire de faire varier le courant de magnétisation préalable   d'une   maniè- re continue avec la charge, et on peut au contraire com- mander, avec une intensité de magnétisation déterminée, une amplitude de charge plus grande. 



   Il sera souvent avantageux de ne pas laisser le courant de magnétisation préalable de la self à une va- leur constante dans toute la période de transmission du 

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 courant, et de magnétiser au préalable la self par exem- ple seulement pendant des fractions déterminées de la pé- riode. On peut obtenir ce résultat le cas échéant en pro- voquant la magnétisation préalable au moyen d'un courant alternatif. En général, il faudra que ce courant alter- natif soit de phase différente dans les selfs appartenant aux différentes branches. 



   Il est possible de perfectionner davantage la commutation en constituant la courbe de la tension alter- native de façon que sa forme soit différente d'une sinu- solde de telle sorte que la tension de retour augmente plus lentement sur le contact ouvert. Il faut à cet effet que la courbe de la tension soit moins inclinée au voi- sinage de l'instant de l'ouverture des contacts. Prati- quement, on peut réaliser cette disposition en superpo- sant d'une façon connue quelconque à la tension   alternati-   ve des harmoniques supérieurs, en particulier des harmo- niques d'une fréquence triple. 



   Il a été déjà dit que le moteur synchrone à   l'ai-   de duquel on imprime aux contacts du dispositif de com- mutation un mouvement périodique en vue de l'utilisation comme convertisseur, peut comporter plusieurs enroulements d'excitation suivant des axes   différents.   Par ce moyen, on évite d'une façon simple que la self devienne exagéré- ment grande et coûteuse pour une amplitude donnée de la zone de fonctionnement ou de réglage, parce qu'une partie en effet de cette zone de réglage est atteinte par le ré- glage de la phase de   l'axe   résultant de l'enroulement d'excitation. 



   On obtient une disposition avantageuse en munis- sant selon une autre caractéristique de ltînvention, le moteur synchrone de deux enroulements d'excitation décalés dans   l'espace   l'un par rapport à   l'autre   en particulier d'un angle correspondant à 90 degrés électriques, l'un de ces enroulements étant parcouru par un courant cons 

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 tant réglable à volonté, tandis que l'autre est alimenté en fonction de la charge. 



   Le dispositif devient particulièrement simple, selon la présente invention, lorsqu'on fait passer par l'enroulement d'excitation alimenté en fonction de la char- ge le courant continu de charge même, ou une partie de ce courant séparée par un shunt, dont   l'impédance   est réglée spécialement par rapport à celle de l'enroulement d'exci- tation. 



   Par la variation de l'intensité de l'un des en- roulements d'excitation, on décale l'axe électrique de la roue polaire et par ce moyen la phase de liarbre de comman- de du mouvement des contacts du convertisseur , relié mé- caniquement à cette roue. Pour obtenir que les phénomènes de réglage suivent aussi rapidement que possible la varià- tion de la charge, le rapport entre le temps de réglage des pièces mobiles du moteur d'entraînement et des pièces du convertisseur couplées avec ce moteur, et les constan- tes de temps du circuit de charge est faible selon la pré- sente invention. On peut,par exemple, augmenter la cons- tante de temps du circuit de charge par l'insertion de selfs qui contribuent en même temps à supprimer les ondu- lations du courant continu. 



   Au lieu d'améliorer la commutation d'un disposi- tif de commutation à contacts à mouvement périodique au moyen de selfs ou en combinaison avec des selfs, on peut également l'améliorer en montant en série avec les con- tacts de commande   l'enroulement   primaire d'un transforma- teur dont on commande   11 inductance   par variation de la résistance du circuit secondaire, en particulier par le court-circuitage et l'ouverture alternés du secondaire en mesure avec le mouvement des contacts de commande, de pré- férence de telle sorte que cette inductance augmente peu avant la coupure du courant.

   On peut obtenir par ce moyen qu'à 1instant de l'ouverture d'un contact, la presque 

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 totalité de la tension soit prise en charge par l'induc- tance en série avec les contacts et augmentant brusque- ment et rapidement., de telle sorte que pendant la commuta- tion une très faible tension se trouve appliquée sur les contacts de commande, ou que l'intensité est très faible à l'instant de la coupure, de telle sorte qu'on peut évi- ter avec certitude la formation d'un arc.

   Un grand avan- tage de la présente invention, qui se constate en particu- lier dans l'adaptation de la commutation à des variations de la charge ou du sens de l'énergie, consiste dans le fait que l'intervalle de temps pendant lequel la tension est réduite sur les contacts peut être modifié dans des li- mîtes quelconques tant dans son étendue qu'en ce qui con- cerne sa position dans la période du mouvement de commande. 



  Dans les montages polyphasés, on peut utiliser soit un trans' formateur polyphasé, soit plusieurs transformateurs mono- phasés comportant des circuits magnétiques séparés. Cette dernière solution sera souvent avantageuse pour empêcher une influence réciproque entre les différentes phases. 



   Selon ce qui a déjà été dit ci-dessus, il faut dans certains cas modifier pendant le fonctionnement de dispositifs de commutation comportant des contacts animés d'un mouvement périodique, lorsque la charge ou le sens de l'énergie varie, la phase de l'ouverture et de la fermeture des contacts par rapport à la variation de la tension du réseau alternatif   d'alimentation   ou alimenté.

   Pour que le dispositif fonctionne toujours dans les conditions de com- mutation les plus favorables lorsqu'il se produit de telles modifications du mouvement des contacts, il est avantageux de faire dépendre le dispositif commandant périodiquement la résistance du secondaire du transformateur de la phase du mouvement des contacts de telle sorte que la phase des   modifications   périodiques de la résistance soit également modifiée en conséquence.   Marne   lorsque la phase du mouve- ment des contacts ne change pas; des variations de la charge 

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 ou d'autres variations de caractéristiques de fonctionne-   i.ient   du convertisseur peuvent nécessiter une modification de la phase des -variations périodiques de   l'inductance   en série avec les contacts.

   Dans ces cas, il est avantageux de régler automatiquement le dispositif déterminant la phase des variations d'inductance également   en.   fonction de ces caractéristiques de fonctionnement. 



   Il est avantageux d'utiliser comme organes de commande pour la variation de la résistance du secondaire du transformateur des trajets de décharge, en particulier des trajets comportant une décharge sous la forme d'un arc. On peut utiliser à cet effet aussi bien des trajets de décharge   commandés   que des trajets de décharge non commandés. Souvent il est possible dans ce cas d'utiliser la tension même induite dans le secondaire du transforma- teur comme tension d'anode pour les trajets de décharge. 



  Mais pour la fourniture de la tension d'anode, on peut aussi prévoir des sources spéciales de courant alterna- tif. Dans ce cas, la décharge des trajets de décharge est entièrement indépendante de la valeur et de la phase des tensions induites dans le secondaire du transforma- t eur. 



   Les montages qui sont nécessaires pour faire varier la résistance secondaire du transformateur en série peuvent toutefois être effectués également au moyen de contacts auxiliaire mus mécaniquement. Ces contacts au- xiliaires peuvent être actionnés par un moteur d'entraî- nement, ou bier on utilise pour leur entraînement le même moteur qui actionne déjà les contacts principaux.

   Dans le premier cas, on peut modifier la phase du fonctionne- ment périodique dos contacts auxiliaires par rapport à la commande des contacts principaux par exemple en 'utilisant pour la commande des moteurs synchrones qui comportent plusieurs enroulements d'excitation disposés. suivant des axes différents, de telle sorte   qu'on   peut 

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 déplacer à volonté l'axe de l'excitation résultante en alimentant par des courants différents les différents en- roulements d'excitation. S'il n'a été prévu qu'un seul moteur pour la commande à la fois des contacts principaux et des contacts auxiliaires, il faut effectuer un décala- ge mécanique ou une rotation mécanique réciproque des or- ganes correspondants de commande des contacts. 



   Sur les figs. 46 à 48 sont représentés plu- sieurs exemples d'exécution de la présente invention. Sur la fig. 46, 241 désigne l'appareil à contact qui permet l'échange d'énergie entre le réseau triphasé 242 et le réseau à courant continu 245, ou inversement. On a sup- posé dans ce cas que le dispositif à contact 241 est com- posé de trois contacts fixes 244. disposés sur un cercle, et d'un contact tournant 245 qui relie chaque fois   l'un-'   des pôles de la ligne à courant continu à l'un des con- tacts fixes 244, ou bien, pendant la commutation, à deux de ces contacts. Il est évident que la présente invention est applicable également, convenablement adaptera des appareils de commande d'un autre titre.

   Entre le trans- formateur principal 246 et les contacts fixes 244, sont montés les enroulements primaires du transformateur 247 dont le secondaire doit être modifié de la manière ci- dessus décrite, en ce qui concerne la valeur de sa résis- tance, d'une façon périodique et dans le rythme du mouve- ment du contact 245. A cet effet, on a prévu un appareil de décharge 248 à trois anodes et non commandé, dont les tensions d'anode sont fournies à partir du réseau triphasé 242 par le transformateur 249 et par l'intermédiaire du transformateur tournant 250. On peut régler à volonté, à l'aide du transformateur tournant 250, la phase des tensions d'anode dirigées sur l'appareil 248 et par con- séquent la phase de l'allumage et de l'extinction de la décharge par rapport aux tensions du réseau alternatif 242.

   Tant que chacun des trois trajets de décharge est 

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 en fonctionnement, il forme pour l'enroulement du trans- formateur 251 avec lequel il est en série un circuit fermé par le transformateur 249 et la résistance 252. 



  L'effet est pratiquement le même que si on montait une résistance dont la valeur serait calculée d'après celle de la résistance 252 et celle du rapport de transforma- tion du transformateur 251, directement en parallèle avec l'enroulement secondaire correspondant du transformateur 247. Par l'allumage et l'extinction cyclique des différents trajets de décharge de l'appareil 248, les inductances des enroulements primaires du transformateur 247 sont   augmer-   tées et diminuées périodiquement dans un ordre cyclique. 



  L'efficacité du transformateur en série 247 est parti-   culièrement   grande quand on exécute son noyau en une matiè- re magnétique d'une perméabilité initiale élevée et d'une faible force coercitive, par exemple en permalloy. 



   Dans l'exemple d'exécution représenté, on a sup- posé qu'on peut faire tourner les contacts fixes 244 pour modifier la phase de l'ouverture et de la fermeture des contacts. Comme selon ce qui a déjà été dit ci-dessus, il faut effectuer simultanément cette variation de la phase et celle de la phase de l'inductance de l'enroulement pri- maire du transformateur 247, il faut que le régulateur tournant 250 soit accouplé avec les contacts fixes 244 de façon à pouvoir être déplacé en même temps que ces der- niers. En utilisant des engrenages appropriés, on peut maintenir une loi déterminée dans la dépendance récipro- que des positions des deux organes de réglage. 



   La fig. 47 représente un convertisseur analogue dans lequel on utilise toutefois un dispositif 253 com- portant des trajets de décharge commandés. Il n'est pas nécessaire dans ce cas que la phase des tensions d'anode de ce dispositif soit variable, mais on peut, le cas éché- ant, faire usage également de cette faculté supplémentaire de réglage. Dans   l'exemple   représenté. la commande de la 

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 phase des variations périodiques de l'inductance du pri- maire du transformateur 247 s'effectue uniquement par déplacement des impulsions d'allumage dirigées sur les élec- trodes de commande du dispositif 253. La source 254 qui fournit ces tensions dtallumage peut être constituée d'une façon quelconque et n'a pas été représentée plus en détail sur le dessin pour cette raison.

   Les contacts fixes 244 de l'appareil à contacts ntont pas été disposés dans ce cas de façon à pouvoir tourner. Pour pouvoir faire tourner la phase du mouvement des contacts, le moteur synchrone 255 servant à la commande du contact mobile 245 est au con- traire muni de deux enroulements d'excitation 256 et 257 décalés réciproquement de 90 degrés électriques. Si on modifie la position .synchrone du rotor du moteur synchrone 255 par variation de la résistance de réglage   258   une telle manoeuvre de réglage réagit également sur la phase des tensions d'allumage de l'appareil 253.

   Pour que la phase des tensions de commande de l'appareil de décharge soit également influencée par la charge du convertisseur, il a été inséré dans la ligne à courant continu une résis- tance de mesure 259 dont on dirige la tension sur   ltappa-   reillage de commande 254. 



   Dans le circuit continu du dispositif de décharge se trouve également, comme dans l'exemple d'exécution ci- dessus décrit , une résistance 260. Mais cette résistance est de préférence réglable, et de telle sorte que le cou- rant qui la traverse soit fonction du degré de réglage du convertisseur, sinon une variation de la phase des varia- tions d'inductance dans le transformateur 257 serait ac- compagnée d'une variation de la valeur de l'inductance mi- nimum. La résistance 260 peut être constituée par exem- ple par une machine à courant continu shunt chargée d'un couple constant. Dans certains cas, le couple de frotte- ment propre de la machine suffit pour obtenir un courant / suffisamment constant. 

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   La fig. 48 représente un montage sensiblement plus simple. Dans cet exemple, on ne recueille pas les tensions d'anode pour le convertisseur commandé aux bor- nes d'une source spéciale fournissant une tension alter- native, les circuits d'anode sont au contraire branchés directement sur les enroulements secondaires du trans- formateur   247.   Les différents enroulements secondaires 
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 sont donc court-circuitésdireotement par l'intermédiaire des trajets de décharge correspondants lors de leur allu- mage. Pour le réglage et la variation des instants de l'allumage des trajets de décharge, on utilise un appa- reillage de commande 262 d'un type quelconque. Cet ap- pareillage peut être commandé arbitrairement ou automati- quement en fonction de   caractéristiques ou   de grandeur de fonctionnement quelconques du convertisseur.

   Dans   l'exem-   ple représenté, leur réglage dépend de la position syn- chrone momentanée du contact mobile du dispositif 241. 



   Dans certains cas, les mesures décrites à l'aide desquelles les étincelles doivent être supprimées dans la   commande   périodique, ne satisfont pas encore aux condi- tions posées, par exemple lorsque l'instant de l'enclen- chement doit se placer à peu près un sixième de période après le passage de la tension par zéro. Ceci se produit par exemple lorsqu'il faut une amplitude de réglage éten- due et lorsque, à cet effet, on fait varier l'instant de   l'enclenchement   entre de larges limites à l'intérieur d'une période de transmission du courant. Dans ce cas, il n'y aurait donc pas lors de la fermeture préalable d'un cir- cuit dérivé une tension suffisamment élevée pour provoquer dans la self de commande la variation de champ nécessaire à l'enclenchement sans tension. 



   Pour satisfaire alors à toutes les conditions, on provoque d'après la présente invention, dans un enroule- ment monté dans un même circuit que la self de commande, une tension alternative auxiliaire, complémentaire, 

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 synchrone et réglable en grandeur et en phase, à l'aide de laquelle on envoie par la self de commande avant cha- que enclenchement des contacts principaux une impulsion de courant qui   l'incite,   par une variation du champ, à prendre en charge à l'instant de l'enclenchement des con- tacts principaux la totalité de la tension de service du réseau alternatif, en l'enlevant du trajet de coupure. 



   A cet effet, on peut utiliser selon la, présente invention une génératrice auxiliaire tournant en synchro- nisme avec la tension alternative et accouplée, le cas échéant, avec l'arbre de commande du convertisseur. Il est avantageux de construire la génératrice auxiliaire directement de façon que la courbe de sa tension comporte les harmoniques supérieurs qui sont nécessaires pour ma- gnétiser au préalable d'une façon appropriée la self de commande. Selon une autre caractéristique de la présente invention, on peut faire varier la forme, la phase et l'amplitude de la courbe de tension de la génératrice au- xiliaire.

   On obtient ce résultat par exemple à l'aide d'enroulements auxiliaires d'excitation spéciaux., pouvant être déclanchés ou réglés, dont quelques-uns sont reliés avec une partie seulement de l'ensemble du circuit de ma- gnétisation, ou encore en calculant les sections du fer et en choisissant les qualités de fer de façon à atteindre et à dépasser le point de saturation, ainsi qu'en   dîspo-   sant le stator de façon qu'il puisse tourner.

   L'utilisa- tion d'une génératrice auxiliaire qui n'est calculée que pour une très faible puissance, en raison du faible cou- rant de magnétisation qui est nécessaire ou   jusqu'à   la saturation de la self, doit être envisagée en premier lieu pour les redresseurs de grande puissance et d'autres gran- des unités de convertisseurs, 
Une autre solution possible pour obtenir la ten- sion nécessaire à la magnétisation préalable de la self consiste, selon une autre caractéristique de la présente 

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 invention, dans   l'utilisation   d'une seconde self   compor-   tant deux enroulements, dont l'un est en série, en tant qu'enroulement secondaire, avec la self principale, tandis que l'autre est excité, en tant qu'enroulement primaire, par le réseau alternatif, et en particulier,

   en vue du réglage, par   l'intermédiaire   d'un régulateur de phase compor- tant des enroulements pouvant tourner les uns par rapport aux autres. La seconde self est beaucoup plus petite que la self principale, parce qu'il ne faut y faire passer que le courant de magnétisation réduit pour elle-même. Du fait de la propriété de la self de se saturer brusquement lors- qu'on dépasse une valeur très faible de   l'intensité,   la tension engendrée dans l'enroulement secondaire présente .la forme désirée d'une impulsion de tension de courte du- rée, Il y correspond toujours une impulsion de tension de sens contraire qui se produit toujours 180 degrés élec- triques plus tard. Cette dernière impulsion pourrait dans certains cas gêner l'opération de déclenchement.

   On évite cet inconvénient d'après la présente invention en magnéti- sant au préalable et spécialement la self auxiliaire. Dans ce cas, le décalage réciproque des impulsions de tension n'est plus de 180 , mais plus grande ou plus petite. Si on choisit le sens de la magnétisation préalable de façon que la distance entre l'impulsion non utilisée et   ltimpul-   sion précédente, utilisée pour l'enclenchement, soit supé- rieure à 180 degrés électriques, la seconde impulsion tom- be par exemple dans la période pendant laquelle les con- tacts sont ouverts , elle ne gêne donc plus. La magnéti- sation préalable de la seconde self peut s'effectuer par utilisation d'un noyau magnétique permanent, ou mieux par un enroulement d'excitation à courant continu.

   Ce dernier permet un réglage qui est particulièrement recherché lors- que, pour le réglage de la charge du convertisseur, on fait varier la durée d'enclenchement des contacts principaux. 



   Si on disposait dans le circuit principal   l'en-   

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 roulement servant à la production de la tension complé-   mentaîre,   il faudrait que cet enroulement soit calculé pour le passage du courant total. Si on le branchait directement des deux côtés sur la self principale, de telle sorte qu'elle se trouve, vue à partir du circuit principal, en parallèle avec la self de   commande.,   il fau- drait que le courant envoyé par cette branche en parallèle par la tension de service du réseau alternatif soit coupé en même temps par les contacts de coupure, ou qu'à l'ins- tant de la coupure on compense exactement la tension de service et la tension complémentaire. Dans les deux cas, il en résulte une difficulté de fonctionnement accrue. 



   On évite cet inconvénient en montant l'enroulement sup- plémentaire dans un circuit en parallèle avec le trajet de coupure, conformément à une autre caractéristique de la présente invention. D'après cette invention, le cir- cuit en parallèle contient en plus de la self auxiliaire une résistance. Un condensateur convient en particulier à cet effet. Il est avantageux de monter en série avec le condensateur une résistance d'amortissement qui amor- tit l'amplitude des oscillations dans le circuit oscillant ' formé par les selfs et le condensateur.

   Sî on rend cette résistance d'amortissement réglable selon une autre ca- ractéristique de la présente invention, on dispose dtune autre faculté de réglage commode, On dispose avec la variation de la phase de la tension primaire de la self complémentaire, et avec la variation de sa magnétisation préalable de trois facultés de réglage permettant de ré- gler tous les cas de charge. Chacun de ces trois modes de réglage   Dermet   en outre de régler   ltintensité   et la tension du convertisseur dans une mesure limitée. 



   Sur le dessin joint est représenté sur la fig. 



   49 à titre d'exemple d'exécution   de   la présente invention, un convertisseur utilisé comme redresseur, la figure étant un schéma du redresseur dans lequel on a représenté 

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 du convertisseur et des dispositifs auxiliaires corres- pondants un seul pôle, pour rendre le dessin plus clair. 



   Sur la fig. 49, le transformateur principal 162 est branché au réseau 161. Ce transformateur alimente les circuits principaux dans lesquels se trouvent les selfs de commande   163,   les contacts de coupure 164 et la char- ge 165 à courant continu. Comme dans les convertisseurs multipolaires, il y a toujours un second pôle qui est fer- mé aux instants de l'enclenchement et du déclenchement, de sorte que pendant la période de passage il s'établit une sorte de court-circuit, on a représenté sur le dessin comme charge principale du pôle unique représenté une charge in-   ductive   166.   Vis-à-vis   de cette charge, la charge 165 par courant continu est négligeable pour les phénomènes principaux qui se produisent pendant l'enclenchement et la coupure.

   Pour la commande synchrone des contacts de coupu- re 164, on a prévu, un moteur synchrone 167 alimenté par le réseau 161 au moyen d'un   décaleur   de phase 168, afin de faire varier les instants de commande, En parallè- le avec chaque paire 164 de contact de coupure se trouve l'enroulement secondaire 172 d'une seconde self   170,   et en série avec cette dernière, et également dans une se- conde branche en parallèle, un condensateur   173   dont la résistance est égale à une fraction de celle de la self 163 quand cette dernière n'est pas saturée, ainsi qutune résistance variable d'amortissement 174. L'enroulement primaire est relié au réseau 161 par   l'intermédiaire   d'un   décaleur   de phase spécial 175.

   Pour obtenir un dé- calage de phase de l'intensité et de la   tension,   et pour limiter l'intensité lorsque la self auxiliaire est saturée, une self dans l'air 176 est en outre insérée dans le cir- cuit de l'enroulement primaire   171.   Si on excite cet en- roulement primaire 171, on obtient dans le secondaire 172 des impulsions de tension de la forme représentée en traits 

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 pleins sur la fit...L '-50'. (.", Une telle impulsion de tension fait passer par la self, quand les contacts 164 sont ou- verts, un courant qui y produit une variation de champ.

   Si on règle la phase des impulsions de tension au moyen du décaleur de phase 175 de façon que l'impulsion ait dis- 
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 paru peu avant l' encl'enchement, c'est-à-dire de façon qutâ l'instant désigné par te le contact principal soit en- clenché, la self 163 gagne tout d'abord l'état non satu- ré lorsque la valeur et le sens de   l'impulsion   sont conve- nables à l'instant de l'enclenchement, et elle a par con- séquent une résistance élevée par comparaison avec la ré-   sistance   du circuit en parallèle   172,   173 et 174 qui n'en constituent qu'une fraction. Par conséquent, à l'instant de l'enclenchement, c'est pratiquement la totalité de la tension alternative de fonctionnement qui se trouve aux bornes de la self 163, de sorte que les contacts de cou- pure 164 se ferment sous une tension nulle.

   La valeur de l'impulsion de tension et par conséquent celle de l'im- pulsion du courant d'excitation provoquant la magnétisation préalable dépend entre autre de la résistance d'amortisse- ment   174.   On peut aussi prévoir encore dans le circuit de la bobine primaire 171 un dispositif de réglage, et de préférence un dispositif purement inductif, par exemple un potentiomètre inductif 176, pour obtenir des pertes aussi réduites que possible. Mais il importe peu que le réglage soit précis.   C'est   là précisément l'avantage de ce montage, puisqu'on doit simplement obtenir que le rapport entre la résistance de la self 13 et la résistance du circuit en parallèle avec les contacts 164 soit très grand, et la valeur absolue des résistances est sans impor- tance.

   Mais chaque impulsion de tension utilisable pour l'enclenchement est alors suivie, selon ce qui a déjà été dit ci-dessus, après une demi-période (T/2) d'une impul- sion de tension de sens contraire qui dérangerait le cas échéant le déclenchement des contacts 164. Par conséquent, 

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 la self 170 comporte encore un troisième enroulement 169 à l'aide duquel on la magnétise au préalable par du cou- rant continu, par exemple à partir   d'ure   source spéciale 177 et par l'intermédiaire d'une self 178 supprimant les ondulations et d'un dispositif de réglage 179. On obtient alors des impulsions de tension qui correspondent aux rectangles indiqués en pointillé sur la fig. 50. Ces rectangles ne sont alors plus séparés par une demi-période, mais sont alternativement plus rapprochés et moins rappro- chés.

   Si on règle la phase de façon que les contacts 164 se ferment à l'instant te', cela se produit également sans tension.   L'impulsion   de tension suivante, de sens con- traire, se place alors dans la période pendant laquelle les contacts 164 sont ouverts et pendant laquelle il ne passe donc aucun courant utile par cette   branche.   L'impulsion de tension, et par conséquent l'impulsion de courant envoyée sur la self 163 sont donc alors sans importance pour le fonctionnement du convertisseur. Les quatre appareils ré- glables 174, 175, 179 et 168 fournissent, par la commande séparée, et en plus par la commande commune, les possibili- tés de réglage les plus diverses tout en conservant les conditions les plus favorables pour la commutation et éga- lement pour l'enclenchement et le déclenchement sans étin- celle.

   On peut aussi choisir la valeur de la magnétisation préalable de la self auxiliaire 170 de façon que   l'impul-   sion de tension de sens contraire et non utilisée tombe dans la période de fermeture du courant par les contacts 164. 



   Ci-après vont être décrites quelques autres exé-   cutions   avantageuses de certaines parties du dispositif de commutation pour le mouvement périodique des contacts. 



   Si le dispositif de commutation comporte des con- tacts à pression, comme ceux qui sont décrits ci-dessus, et dont l'un est fixe, tandis que l'autre est animé d'un mouvement périodique par exemple à l'aide de cames ou 

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 d'excentriques, une autre caractéristique de la présente invention consiste dans le fait qu'on peut régler par échelons ou d'une façon continue la distance qui sépare un point déterminée par exemple l'une des extrémités de la course du contact mobile, d'une part, et le contact fixe d'autre part. Par le déplacement, on fait varier pé- riodiquement la durée de contact des contacts pendant une période de transmission à chaque fois. De cette façon, on peut régler l'intensité et la tension, comme on l'a décrit ci-dessus. 



   Sur la fig, 51 est représenté en coupe un exem- ple d'exécution. Le contact fixe est désigné par 314,le contact mobile par 315, l'arbre à cames par 316, la came par 317, le poussoir par 318 et le ressort qui pousse le poussoir contre la came, par 319. Il est particulière- ment avantageux de donner à la came un profil d'une forme telle que le mouvement du poussoir soit sinusoïdal. Le poussoir est constitué par une pièce séparée, il ne cons- titue donc une liaison entre la came de commande 317 et les contacts mobiles commandés 315 que dans le mouvement d'ouverture, donc dans le mouvement vers le haut sur le dessin. Pour le contact mobile, on prévoit un ressort spé- cial   320   qui est appuyé contre une butée 321 .fixée par un écrou 322 sur le poussoir.

   Ce poussoir 318 même se compose de trois pièces,qui sont un tube de glissement 323, le poussoir proprement dit 324 en une matière iso- lante, et la tige 325 qui traverse le contact mobile 315. Les trois pièces sont réunies par des filetages. 



  Pour les pièces métalliques, on utilise de préférence un métal léger, pour réduire la masse. L'exécution de la pièce 323 en forme de tube vise au même but, Ce tube glisse dans la pièce fixe 326 servant de palier. Le ressort 319 est appuyé contre cette pièce par   ltînter-   médiaire d'un roulement à billes 328, de tollé sorte que le poussoir peut aussi exécuter des mouvements de rotation 

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 qui sont provoqués par exemple par une attaque excentri- que de la came   317   par suite du déplacement parallèle de la came sur l'arbre 316, et qui sert, selon ce qui a été dit ci-dessus, à régulariser l'usure des surfaces des contacts sur tout le pourtour, Le ressort 319 et le palier 328 sont logés dans un boîtier 329 fixé par un filetage,

   dont le collet de fermeture intérieur 330 fen- du dans le plan de la came constitue la butée limitant la course du poussoir 318. La pièce 326 est,solidaire de la plaque de base 331. La plaque de base 331 peut constituer en même temps une partie d'un carter ou bottier entourant   l'endroit   de la coupure et qui doit permettre par exemple l'utilisation d'un fluide d'extinction en mouve- ment. A l'extérieur, le support 332 pour le contact %fixe 324 repose sur le corps 326 du palier. Il est avantageux d'exécuter le support 332 en une matière isolante, pour que la tension ne soit pas transmise à l'ar- bre à came et au carter. Il glisse avec un peu de frotte- ment sur la pièce 326.

   Sur le côté extérieur du support 332 se trouve un filetage fort de section carrée, le fi- letage correspondant étant disposé dans l'écrou 333 qui est appuyé par une rondelle   intermédiaire   334 sur le èst fixé corps   326 ,   Le contact fixe/sur le support au moyen d'une vis 335 et comprend une pièce rapportée 327 particuliè- rement facile à remplacer et qui constitua, la pièce qui donne à proprement parler le contact. Elle   est placée   dans une rainure annulaire et on la maintient à   l'aide   d'une bague 336 et de vis 337. 



   Le dispositif fonctionne de la manière suivante. 



  L'arbre de commande 316 est entraîné en synchronisme avec la fréquence du courant alternatif. La came 317 soulève le poussoir 318 et ce dernier le contact mobile 315. 



  Le contact 314 reste en place par suite du frottement entre la pièce 326 et le support 332. les contacts s'ouvrent donc et se referment lorsque la came 317 quitte 

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 de nouveau la surface inférieure du poussoir 318. Par la- rotation de ltécrou 333, on peut modifier pendant le fonctionnement la position du contact fixe 314. Si on le descend par exemple, on réduit la durée d'entrée en prise, . et on l'augmente quand on le remonte. La réduction peut aller jusqu'à ce que les contacts n'entrent plus du tout en contact l'un avec l'autre. Cela se produit lorsque, dans la position du dessin pour la came, la surface de con- tact de la pièce rapportée 327 se trouve déjà en dessous du bord supérieur de la pièce 324. Le contact fixe est alors complètement débrayé, le convertisseur est par con- séquent déclanché en permanence.

   Il est avantageux, pour le débrayage rapide de fixer un dispositif spécial de dé- brayage, qui n'est toutefois pas représenté sur le dessin. 



   Le déplacement du contact fixe vers le haut peut être pous- sé jusqutà ce que le bord supérieur du poussoir n'atteigne plus le contact mobile 315 même à l'état soulevé. Les contacts 314 et 315 sont alors constamment fermés. En- tre les deux positions extrêmes, on peut obtenir par régla- ge continu, toutes les positions intermédiaires. Normale- ment, le convertisseur travaille dans une position intermé- diaîre. Dans ce cas, la course du contact 314 est infé- rieure à celle du poussoir 318 ou de la came 317. Par conséquente le poussoir 318 se trouve déjà en mouvement à l'instant où il touche le contact mobile et l'entraine. 



   L'ouverture du contact s'effectue donc instantanément, avec une vitesse élevée de valeur finie, et avec la collabora- tion de la masse déjà accélérée du poussoir. De même, la fermeture s'effectue à une vitesse finie, et non pas par une baisse continue de la vitesse jusqu'à une valeur nulle. 



   La masse du contact mobile 315 possède par conséquent une force vive considérable encore à l'instant de la fermeture des contacts. Cette force augmente la pression de contact au pre- mier instant et provoque par ce moyen la compensation des inégalités éventuelles qui se sont produites par une déforma- 

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 tion correspondante de particules en saillie, Cet avantage peut aussi être utilisé dans un dispositif dont le contact fixe n'est pas réglable, en donnant à la course du contact une valeur inférieure à celle du poussoir. 



   Si on utilise à la place de la commande par came une commande par excentrique dans laquelle la course de la barre d'excentrique est donnée par l'excentricité et est donc invariable, l'un des contacts n'est pas immobile sur son support, mais doit être fixé de façon élastique, et il faut limiter son mouvement dans le sens du contact par une butée. Si on rend cette butée réglable de la même manière que dans l'exemple ci-dessus décrit des supports de contact 332, le but recherché, consistant à pouvoir modifier dans le temps la position de l'instant de la fermeture ou la durée de la fermeture dans les limites de chaque période, est également atteint. On peut obtenir ce résultat par exemple en allongeant et en raccourcissant la barre d'ex- centrique. 



   On obtient le même résultat d'une façon particu-   lièrement   simple en exécutant le plateau d'excentrique sous la forme d'un excentrique double qui peut pivoter au- tour dfun axe réglable. Par le déplacement de l'axe de pivotement parallèlement au mouvement du contact, on peut modifier la durée dfenclanchement. Par le déplacement de l'axe de pivotement dans une direction perpendiculaire à la précédente, on peut aussi modifier la phase entre d'é-   troites   limites. On peut donc, par un déplacement corres- pondant de l'axe de pivotement, effectuer le réglage de ces deux grandeurs. Quand on place le centre de pivotement dans un plan parallèle à celui du plateau d'excentrique, il est alors possible de le placer également à   l'intérieur   du périmètre de ce plateau. 



   Un exemple d'exécution du dispositif de la pré- sente invention est représenté sur la fig. 52. 215 désigne le contact mobile auquel on communique le mouvement à l'aide 

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 d'un arbre à excentrique 216 par   l'intermédiaire   d'une barre d'excentrique 218 montée de façon isolée et glis- sant dans un collier de guidage immobile 212. Après cha- que fermeture de contact, elle entraîne le contact opposé 214 en sens contraire de la force d'un ressort 219. Lors de la course d'ouverture, le contact opposé 214 est re- tenu par une butée fixe 213. 227 et 228 désignent des pièces rapportées pour le point de contact des pièces de contact 214 et 215. Sur l'arbre d'excentrique 216 est monté un excentrique 217 qui se trouve placé dans un au- tre plateau d'excentrique 220.

   Ce plateau est entouré par un collier 221 articulé sur la barre 218. 225 dé- signe un axe réglable qui constitue l'axe de pivotement. 



  Le plateau d'excentrique 220 est relié à cet axe par un levier de jonction 222 qui comporte uné longue fente 223. 



  Dans cette fente est guidé un coulisseau 224 qui peut tourner autour de l'axe réglable 225. L'axe de pivotement peut donc être déplacé aussi bien dans le sens du pourtour, que dans le sens radial (par rapport au plateau   d'excentri-   que 220). Les déplacements dans les deux sens peuvent aussi être combinés. De cette façon il est possible de placer la trajectoire de la barre 218 plus haut ou plus bas, et de régler par conséquent la durée du contact, parce que lors de la course d'ouverture le contact 224 est toujours retenu dans la position déterminée par la bu- tée fixe 213.

   Il est possible d'autre part de régler également l'angle compris entre le rayon le plus grand du plateau 220 et la direction de la barre d'excentrique, et par conséquent de régler la phase du mouvement de l'ex- centrique par rapport au mouvement de l'arbre   d'excentri-   que, et de la modifier arbitrairement pendant le fonction-      nement . 



   L'application du principe de la présente înven- tion n'est pas limitée à l'exemple d'exécution représenté. 



  En particulier, elle présente des avantages précieux en      

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 combinaison avec lè dispositif à contacts comportant des arrivées fixes, représenté sur la fig. 51. 



   Selon une autre caractéristique de la présente invention, on peut produire le mouvement de va-et-vient des contacts, nécessaire pcur le dispositif de   commutationnon   pas à   l'aide   d'arbres à cames ou d'excentriques, mais, d'une façon particulièrement avantageuse, à l'aide d'un plateau oscillant. Un exemple d'exécution de ce dispositif est re- présenté sur la fig. 53. 



   271 et   272   désignent les deux contacts munis aux endroits du contact des pièces rapportées   273   et   274.   Le contact 271 est supposé fixe, tandis que le contact 272 doit exécuter un mouvement de va-et-vient en sens contraire de l'action d'un ressort de pression 275. Le contact 272 est supporté par une tige recourbée 276 qui pivote à l'u- ne de ses extrémités dans un palier   277.   La barre 276 passe à travers les deux contacts et y coopère par son ex- trémité 278 avec un plateau oscillant 279. Ce plateau oscillant est solidaire   d'un   arbre 280 qui le traverse verticalement et qui est articulé à l'une des extrémités, par exemple par un cardan -281.

   Ce dernier est à son tcur empêché de tourner,par exemple par une bielle 282 et peut être déplacé dans le sans de l'axe par un écrou de réglage 283. L'extrémité inférieure 284 de l'arbre 280 repose dans un palier 285 qui permet un déplacement dans le sens de l'axe qui correspond au réglage. Le palier 285 est porté excentriquement par un tourillon 286 qui pivote dans un palier 287 et qui est entraîné par un moteur syn- chrone 288.

   Lorsque le tourillon 286 tourne, l'arbre 280 et par conséquent le plateau oscillant exécutent un mouvement d'oscillation sans prendre part eux-mêmes au mou- vement de rotation, à la suite duquel le point de butée qui se trouve vis-à-vis de l'extrémité 278 de la barre 277 est entraîné dans un mouvement ascendant et descendant, ce qui provoque le mouvement ascendant et descendant nécessaire      

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 du contact   272.   Le palier 285 peut être placé dans le tourillon 286 à l'aide d'un excentrique double, de telle sorte qu'on peut modifier l'excentricité et par conséquent la course du mouvement d'oscillation. 



   Une autre exécution possible pour le support du plateau oscillant est représentée schématiquement sur la fig. 54. Le plateau oscillant   279   est porté dans ce cas par l'arbre 280 qui est creux et qui passe à travers un arbre coudé 289 dans lequel la partie coudée est obli- que par   rapport'à   l'axe principal. Il est vraî que dans ce cas on augmente le nombre des paliers prévus, mais les conditions de fonctionnement des paliers sont avantageuses, en'particulier en ce qui concerne un déplacement axial du plateau oscillant. 



   Le dispositif de la présente invention présente un avantage tout particulier pour les dispositifs de com- mutation polyphasés, parce qu'il est possible dans ces cas d'utiliser un seul et même plateau oscillant pour un assez grand nombrede contacts qu'on dispose en série sur le pour- tour du plateau oscillant et qui sont entraînés successive- ment suivant le rythme nécessaire pour le redressement ou la transformation d'un courant alternatif polyphasé. 



   L'application du principe de la présente inven- tion ntest pas limitée aux exemples d'exécution représen- tés, et on peut en particulier utiliser également, à la place des roulements à billes indiqués, d'autres paliers quelconques, et le guidage des contacts mobiles 'peut éga- lement être exécuté différemment. Il peut également être avantageux d'insérer aux endroits du contact entre les supports de contact et le plateau oscillant, des pièces d'une matière d'une qualité particulièrement élevée. La synchronisation et le réglage de la phase, la commutation des contacts, en particulier en combinaison avec des selfs de commande en un fer de haute qualité, peuvent être exé- cutés d'une façon quelconque en combinaison avec les 

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 dispositifs déjà décrits. 



   Un autre perfectionnement du dispositif de commu- tation de la présente invention consiste à communiquer le mouvement au contact mobile par un moyen magnétique, par le fait que l'on fait varier périodiquement au moyen d'une armature tournant au synchronisme un flux magnétique agis- sant sur le contact mobile et obtenu de préférence par une excitation par une source à courant continu. 



   Comme dans ce cas on peut suspendre librement l'armature magnétique portant le contact mobile, les surfa- ces de frottement sont réduites et limitées à celles de la commande synchrone de l'armature magnétique. Les pertes par frottement sont donc pratiquement supprimées.   L'inven-   tion présente en outre l'avantage que la force d'attraction agissant sur le contact commence brusquement et rapidement, comme il le faut pour obtenir la commutation du courant dans des convertisseurs exactement à   l'instant   correct. En dis- posant una self forte dans le circuit d'excitation de l'ai- mant, on obtient une variation instantanée et sans retard du champ dans le rythme de la variation de conductibilité du circuit magnétique provoquée par l'armature.

   Un autre avantage consiste en ce qu'on peut facilement régler la durée de la fermeture des contacts par la valeur du courant   d'excitation   et obtenir par ce moyen un réglage de la puis- sance débitée. Il est avantageux d'autre part de permettre par un simple court-circuit de la bobine de l'aimant que le convertisseur soit mis hors service lorsqu'il se produit un court-circuit dans le circuit principal, 
Dans les convertisseurs polyphasés, il est possi- ble d'obtenir une disposition simple et peu encombrante en disposant les systèmes magnétiques des différentes phases sur le pourtour d'un cercle à la distance des phases et de laur affecter une armature tournante   commune   entraînée par un moteur synchrone et qui les influence successivement. 



   Sur les fig. 55 et 56 sont représentés des      

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 exemples d'exécution de l'invention. 



   Sur   la. fig.   55 est représenté le dispositif de contact d'un convertisseur, qui correspond à une phase. 



  351 et 352 désignent les deux contacts fixes, 353 et 354 les deux arrivées vers le réseau. 355 désigne le pont mo- bile, Ce dernier est entraîné par une armature magnétique 356 qui est suspendue librement à des ressorts 357 et 358. Un ressort de traction 359 maintient le contact ouvert quand   l'aimant   n'est pas excité. Les pièces de con- tact 351 et 352 sont placées entre les épanouissements polaires 360 et 361 d'un aimant 362 dont on influence le circuit magnétique par les armatures magnétiques 363, 364. Ces armatures peuvent tourner autour de l'arbre 365 qui est entraîné par un moteur synchrone 366. L'aimant 362 reçoit son excitation par les bobines 367. 368 dé- signe une source de courant continu qui alimente le cir- cuit d'excitation. 369 désigne une forte self de stabili- sation insérée dans le circuit d'excitation. 



   Le moteur synchrone 366 est branché au réseau. alternatif dont le courant doit être redressé ou transfor- mé. Pour du courant alternatif de cinquante périodes par seconde, il est par exemple quadripolaire, de sorte que la conductibilité du circuit magnétique de l'aimant 362 est augmentée pendant un court instant par les deux armatures 363 et 364 une fois par période du courant alternatif, donc cinquante fois à la seconde. Pendant cette courte augmentation du flux magnétique, l'armature 356 est at- tirée et par conséquent le pont 355 est amené au contact des pièces 351 et 352. Il peut donc passer un courant pendant ce temps par la ligne 353, 354 du réseau.

   Aussi- tôt que l'armature 363 s'éloigne de nouveau de l'aimant 362, l'armature 356 est arrachée par le ressort de trac- tion 359, et par conséquent le contact entre le pont 355 et les contacts 351 et 352 s'ouvre. On obtient au moyen de la self 369 de stabilisation que le flux varie sans 

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 retard. A cet effet, l'inductance de cette self est cal- culée de façon que celle des bobines   367   soit négligea- ble. 



   Au lieu d'un ressort 359, on peut aussi utili- ser un second système magnétique qui agit en sens contrai- re de l'aimant 362 sur ltarmature 356. Par conséquent cet aimant peut prendre la fonction du ressort 359 et retirer l'armature 356 aussitôt que l'armature 363 a abandonné l'aimant 362. 



   Par   l'augmentation   de l'excitation des bobines 367, donc par exemple par l'utilisation d'une tension d'excitation plus forte, on peut obtenir une attraction plus rapide et antérieure pour le pont 355, et par une ex- citation plus faible une attraction plus tardive, et par ce moyen on peut régler la puissance continue débitée par le convertisseur. L'excitation peut être modifiée d'une façon simple par une résistance réglable   370   dans le circuit d'excitation. S'il se produit dans le circuit ex- térieur un court-circuit ou une autre perturbation, on peut mettre le convertisseur hors service en   court-circui-   tant les bobines 367 par un interrupteur automatique. 



   La fig. 56 représente schématiquement la dispo- sition d'un convertisseur hexaphasé.   371   à 376 désignent les systèmes magnétiques des différentes phases, qui sont répartis sur le pourtour d'un cercle.   377   et 378 désignent les deux armatures   communes   qui sont entraînées par un mo- teur synchrone à quatre   pôles   par l'intermédiaire de l'ar- bre 379. 



   On peut perfectionner d'autre part l'invention en constituant la cathode du dispositif de commutation -fonctionnant en convertisseur, principalement en argent ou en un alliage contenant principalement de l'argent, et l'anode principalement en cuivre ou en un alliage contenant principalement du cuivre. Par ce moyen, l'usure des élec- trodes est sensiblement moindre que lorsqu'on utilise deux      

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 électrodes de cuivre et deux électrodes   d'argent,   ou lors- qu'on utilise du cuivre pour la cathode et de l'argent pour l'anode. 



   Pour augmenter la stabilité de la forme des électrodes, on peut confectionner les électrodes d'une ma- nière connue en tungstène aggloméré par fusion vitrifiante, qui constitue une charpente dans laquelle on coule l'argent pour la cathode, et le cuivre pour l'anode. 



   Un autre perfectionnement de l'invention a pour but d'assurer dans un dispositif de commutation à contacts animés d'un mouvement périodique, comme celui qui a été dé- crit ci-dessus, une commutation toujours parfaite quand on utilise le dispositif pour transmettre l'énergie dans les deux sens entre un réseau à courant continu et un réseau alternatif, A cet effet, on dispose les contacts et on les constitue de façon que, lors du changement du sens de l'énergie, il se produit une modification de la position synchrone du mouvement des contacts par rapport à la varia- tion dans le temps de la tension alternative.

   Cette varia- tîon de la position synchrone du mouvement du contact,   c'est-à-dire   la variation de la position, dans le temps, de la fermeture et de l'ouverture des contacts à l'inté- rieur de la période de la tension alternative s'effectue de préférence de telle sorte que lors du passage du fonc- tionnement en redresseur au fonctionnement en onduleur, on déplace le phénomène de la transmission du courant d'un contact au contact suivant d'un instant qui est plus ou moins en retard, suivant le degré de réglage, par rapport à l'égalité des tensions des phases qui se relayent, à un instant avant celui de l'égalité des tensions.

   Si lors du changement du sens de   1'énergie   la tension fournie par le convertisseur ne doit pas se modifier, il faut que l'a- vance, dans le temps, du phénomène de commutation par rap- port au point de l'égalité des tensions dans le fonction- nement en onduleur soit à peu près égale au retard de la 

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 commutation dans le fonctionnement en redresseur. 



   Ce fonctionnement va être   décrit.- en   détail à   Itaide   des fig. 57 à 60. Les diagrammes d'intensité et de tension de ces figures sont relatifs à des convertisseurs triphasés, kl, k2 et k3 représentent les tensions des trois phases. Les intensités des différentes phases sont représentées par les courbes k4, k5 et k6. Les courbes en trait plein représentent la variation de la tension aux bornes continues du convertisseur dans le temps. La fig. 



  57 représente les conditions dans le fonctionnement en redresseur et avec le réglage de pleine charge, c'est-à- dire pour la tension continue fournie la plus élevée pos- sible. Lors de la transmission du courante les périodes de fermeture des contacts qui se relayent se recouvrent d'une certaine quantité. Pendant cet intervalle de temps, les deux contacts constituent un court-circuit avec les phases correspondantes du transformateur. Le courant dans le contact à remplacer, c'est-à-dire dans le contact à ouvrir se compose du courant de charge et d'un courant qui est provoqué par la tension qui s '.exerce dans le 'court- circuit.

   Pour conserver de bonnes conditions de commuta- tion il est indiqué de choisir l'instant de la fermeture du court-circuit de façon que le courant de court-circuit soit de sens contraire au courant de consommation dans le contact à ouvrir, de telle sorte que le courant résultant dans ce contact soit réduit. Dans le fonctionnement en redresseur, on remplit cette condition quand la tension de la phase correspondant au contact suivant est plus grande à l'instant de la fermeture des contacts, que la tension de phase du contact à relayer, ou lorsque, au moins pendant la période du court-circuit, elle augmente jusqu'à une va- leur supérieure à la tension de phase du contact à relayer. 



  La tension de différence entre les deux tensions de phase précitées agit en effet dans ce cas en sens contraire du courant de la charge dans le contact à ouvrir. Si dans le 

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 fonctionnement en redresseur et avec un réglage complet comme le représente par un diagramme la fig. 57, on ferme le contact suivant par exemple à l'instant t1, t3, t5 etc. c'est-à-dire à l'instant de l'égalité des tensions des deux contacts qui se relayent, la 'tension du contact sui- vant augmente pendant la durée du court-circuit, tandis que celle du contact à relayer diminue.

   Si on considère par exemple le passage de la phase k1 à la phase k2, pen- dant la durée du court-circuit la tension dans le circuit continu varie suivant une courbe moyenne C-D entre la tension de phase k2 et la tension de phase k1, En re- vanche, dans le court-circuit c'est la différence entre k2 et k1 qui s'exerce. Le courant dans le contact suivant augmente en proportion de cette différence pendant la pé- riode de court-circuit comprise entre t3 et t4 jusqu'à sa valeur normale et réduit en conséquence l'intensité dans le contact à relayer de telle sorte que la somme des deux courants soit égale à chaque instant au courant de consom- mation. On a supposé dans ce cas que le courant de con- sommation est entièrement dépourvu d'ondulations, donc qu'il reste toujours constant. 



   S'il faut alors réduire la tension continue,on peut déplacer l'instant de la fermeture des contacts dans le sens dtun retard, et on obtient ainsi finalement un état dans lequel la tension continue fournie est nulle. On at- teint cet état lorsque l'instant de la fermeture des con- tacts se trouve à peu près en B. Pour la fermeture des contacts, on dispose donc, dans le fonctionnement en redres- seur, de l'intervalle compris entre A et B. La fig. 58 est valable également pour le fonctionnement en redresseur et pour un degré de réglage qui est déjà extrêmement faible. 



  Dans ce cas également, la courbe de la tension continue fournie est en trait plein. On reconnaît que la fermeture des contacts s'effectue à un instant où la tension de pha- se du contact à relayer est déjà devenue négative. Ce sont 

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 les moyens servant à la suppression des ondulations prévus dans le circuit continu qui permettent au contact à rela- yer   d'Être   parcouru par du courant encore dans la partie négative de la courbe de sa tension de phase.

   Lorsqu'on considère le passage du courant du contact C1 au contact C2, on voit que dans ce cas la tension continue varie éga- lement, à partir de l'instant de la fermeture des contacts, suivant une courbe moyenne E à F entre les courbes k1 et k2, Lors de l'ouverture du contact à relayer, la courbe de la tension redressée saute sur le point correspondant de la courbe de tension du contact suivant. 



   Le fonctionnement en onduleur est caractérisé par le fait que le courant est toujours redressé en sens con- traire des tensions de phase. Lorsque par conséquent, pen- dant le court-circuit, la tension de différence qui s'exer- ce dans ce court-circuit doit être de sens opposé à l'inten- sité, il faut que la tension du contact suivant soit supé- rieure à la tension du contact à relayer. Pour maintenir cette condition, il faut laisser la fermeture des contacts s'effectuer avant l'instant de l'égalité des tensions. La fig. 59 représente en conséquence un diagramme pour le fonctionnement en onduleur et le réglage complet. La fer- meture du contact s'effectue chaque fois aux instants tl, t3, t5 etc... et la séparation des contacts s'effectue chaque fois au point de l'égalité des tensions, donc aux instants t2, t4, t6 etc..

   La courbe de la tension con- tinue a la même allure que dans les exemples précités pen- dant le court-circuit,   c'est-à-dire   celle d'une courbe moyenne comprise entre les tensions de phase correspondan- tes. Si on veut alors abaisser la valeur de la tension continue, il faut déplacer encore davantage l'instant de la fermeture des contacts. On obtient alors finalement un point où la tension continue est de nouveau nulle. 



    L'instant   de la fermeture des contacts où on atteint ce résultat correspond à peu près au point H. Pour   l'amplitu-   / 

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 de de réglage dans le fonctionnement en onduleur, on dis- pose donc de l'intervalle compris entre G et H. La   fig.   



  60 représente enfin un diagramme des tensions et inten- sités dans le fonctionnement en onduleur avec un réglage partiel. 



   On peut donc obtenir que le convertisseur fonc- tionne aussi bien en redresseur qu'en onduleur dans des conditions de commutation toujours favorables lorsqu'on fait varier d'après l'invention, lors du changement de sens de   11 énergie,   la position synchrone du mouvement du contacta rapporté à la variation dans le temps de la ten- sion alternative. Cette variation de la position synchro- ne peut s'obtenir de diverses façons.

   La nature de la réalisation dépend dans ce cas en général de la constitu- tion des contacts et de leur commande.   S'il   s'agit par exemple d'un dispositif dans lequel est prévu un contact tournant et plusieurs contacts fixes, on peut par exemple faire tourner les contacts fixes lorsque la position syn- chrone du contact tournant est invariable, ou bien on fait tourner le contact tournant par rapport à l'arbre moteur. 



  Si par contre le dispositif est constitué, selon ce qui a déjà été proposée à la façon d'une commande de soupape d'un moteur à combustion interne, c'est-à-dire si les con- tacts exécutent sous l'action d'un arbre à oames un mou- vement ascendant et descendant, on peut prévoir peur le fonctionnement en redresseur et pour le fonctionnement en onduleur des cames différentes pour chaque contact sur le même arbre et les déplacer sur l'arbre lorsque le sens de l'énergie change, Mais on peut aussi prévoir d'emblée un arbre à cames pour le fonctionnement en onduleur et un autre pour le fonctionnement en redresseur, et constituer la commande comme par exemple sur la fig.. 61. Sur cette figure, 541 désigne le pied du poussoir de contact qui peut être amené en coopération alternativement avec l'ar- bre à cames 542 ou l'arbre   à   cames 543.

   Les deux arbres 

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   542 et   543 sant disposés dans un balancier 544 qui pi- vote sur l'axe central 545. Lors du changement de sens de   lténergie,   le balancier - 544 pivote d'un certain angle,, de telle sorte que les poussoirs de contact entrent en prise avec l'arbre à cames prévu pour l'autre sens de l'é-   nergie.   



   Lorsqu'on utilise pour la commande du dispositif de contact un moteur synchrone, ce qui se produit souvent, on peut modifier la position synchrone du mouvement des contacts en modifiant la position synchrone du rotor par rapport au champ tournant statorique du moteur, par   exem-   ple en munissant le rotor de deux enroulements d'excita- tion réglables séparément et disposés sur des axes diffé- rents. Mais on peut aussi provoquer un déplacement   extrê-   mement rapide lorsqu'on monte le stator du moteur de façon qu'il puisse également tourner d'un certain angle.

   Un au- tre moyen pour modifier la positicn synchrone du mouvement du contact par rapport aux tensions de phase assurant !la- limentation consiste à déplacer la phase de la tension al- ternative dirigée sur les contacts, par exemple en inter- vertissant les bornes des contacts sur les phases du ré- seau triphasé d'alimentation. Il faut enfin signaler en- core une autre solution possible qui consiste à prévoir d'emblée deux dispositifs à contacts séparés, dont l'un est toujours réglé en redresseur, et l'autre toujours en onduleur. Lors du changement de sens de l'énergie, on fait passer le circuit continu de l'un des dispositifs à contacts sur l'autre. La commande des deux dispositifs s'effectue de préférence en dépendance réciproque impéra- tive. Il est souvent avantageux de combiner dans une ins- tallation plusieurs moyens pour modifier la position syn- chrone.

   On peut alors utiliser par exemple l'un des mo- yens pour le réglage approché et rapide et ltautre pour le réglage précis complémentaire. Si on travaille par exemple avec une rotation du moteur synchrone, cette 

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 rotation ne s'effectue en général que d'un angle détermi- né, Cet angle de rotation ne sera toutefois pas toujours exact pour chaque cas qui se présente en service,   n.otam-   ment lorsque la zone de commutation est étroite. Il suffit alors d'utiliser la rotation du stator simplement pour le réglage approché, et pour le réglage précis, c'est-à-dire pour l'adaptation au degré de réglage voulu, on peut encore faire tourner le rotor par rapport au champ tournant. 



   Pour maintenir une commutation parfaite, il ne sera pas toujours suffisant de faire tourner simplement la position synchrone du mouvement des contacts, mais il faut modifier en même temps la variation, dans le temps, des ré- sistances variables périodiquement, montées en série avec les contacts. Si on constitue par exemple ces résistances par les selfs de commande plusieurs fois citées, on peut munir ces selfs   d'un   enroulement de magnétisation préala- ble et modifier en même temps que la position synchrone des contacts la magnétisation préalable des selfs. 



   La fig. 2 en représente un exemple d'exécution montrant la façon dont on peut réaliser l'invention. Dans le schéma de cette figure, on utilise pour coupler le réseau triphasé 554 et le réseau continu 555 un dispositif à contacts 551 qui est constitué dans le cas présent par un contact tournant 552 et trois contacts fixes 553. En série avec les contacts fixes sont montées les selfs de commande 556 qui servent à limiter l'intensité pendant la commutation. On utilise pour la commande du contact mobile 552 un moteur synchrone 559 dont le stator 560 est disposé de façon à pouvoir tourner, et dont le rotor comporte doux enroulements   d'excitation   561 et 562 déca- lés réciproquement de 90 degrés électriques. On provoque la rotation du stator 560 à l'aide d'un dispositif spécial 565, par exemple d'un électro-aimant.

   Pour l'alimentation de l'électro 563, on prévoit un réseau continu auxiliaire 569. Pour le contrôle du changement qui se produit dansle 

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 sens de l'énergie, on a déja proposé toute une série de dispositifs divers. On peut utiliser à cet effet par exemple des relais sensibles au sens de l'intensité ou dépendant du sens de la puissance, ou encore un disposi- tif qui compare les tensions des deux réseaux. Dans le présent exemple on utilise un relais 565 à fléau de ba- lance, qui s'inverse aussitôt que le sens de l'intensité change dans la résistance de mesure 564. Il ferme alors son contact de droite ou de gauche et a pour effet que lté- lectro 563 fait tourner le stator du moteur 560 dans un sens ou dans l'autre d'un angle déterminé fixé par des butées.

   En même temps qu'il fait tourner le stator du mo- teur de commande, il se produit également une variation de la magnétisation préalable des selfs 556. A cet effet, on a prévu sur les noyaux des selfs des enroulements 558 de magnétisation préalable, qui sont reliés au réseau con- tinu 569 par une paire de contacts 566 et par une ré- sistance 557   en   parallèle avec 566. Si le stator du moteur occupe la position représentée dans   l'exemple     dtexé-   cution, la paire des contacts 566 se ferme et il passe dans les enroulements 558 un courant de magnétisation préalable relativement intense.

   Si par contre le stator tourne vers la droite, les contacts 566 stouvrent, la résistance 557 est en série avec les enroulements 558 et il s'établit en conséquence un courant de magnétisation préalable de faible intensité. 



   Pour le réglage de l'intensité dans l'enroulement d'excitation 561 du moteur 559, on prévoit un régula- teur automatique   567,   par exemple un régulateur dit de Thoma qui sert, dans ltexemple représenté, à régler l'am- plitude de réglage du dispositif à contacts en fonction du courant de la charge. A cet effet, on dirige sur le régu- lateur la tension existant aux bornes dtune résistance de mesure 568 montée dans la ligne à courant continu. Dans certains cas, on peut aussi monter le régulateur de façon 

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 que le principe de réglage soit modifié lors du changement de sens de   11 énergie,   par exemple de telle sorte que dans le fonctionnement en redresseur on règle à tension cons- tante, et dans le fonctionnement en onduleur on règle à intensité constante.

   Ce dernier mode de réglage est souhai- table dans beaucoup de cas lorsqu'on utilise le fonction- nement en onduleur pour le freinage par récupération. 



   En utilisant, conformément à ce qui a été dit ci-dessus, le dispositif de commutation à contacts à mou- vement périodique, à la fois pour le redressement des cou- rants alternatifs et pour la transformation du courant con- tinu en alternatif, il est déjà possible en principe de transformer le courant alternatif en un courant alternatif d'une autre fréquenoe, en redressant en effet tout d'abord le courant alternatif à transformer, et en transformant ensuite le courant continu produit en un courant alternatif de la fréquence désirée. Mais ce procédé de transformation suppose l'existence de deux dispositifs à contacts séparés, comportant tous les dispositifs auxiliaires correspondants. 



   On simplifie sensiblement le dispositif de trans- formation d'un courant alternatif en un courant alternatif d'une autre fréquence en utilisant un seul et même groupe de contacts de commande pour la transmission aussi bien des demi-ondes positives que des demi-ondes négatives du cou- rant alternatif transformé. S'il s'agit par exemple de transformer un système de tension polyphasé en une tension. alternative monophasée de fréquence moindre, il faut que la commande du dispositif à contacts s'effectue de la ma- nière suivante. Pendant un certain temps, c'est-à-dire pendant la durée d'une demi-période de la tension monophasée, on ferme ou on ouvre les contacts à des instants tels, par rapport à la tension polyphasée, que la tension aux bornes de sortie ait toujours le même signe.

   Ensuite se produit un changement dans le programme de commande des contacts, de telle sorte que le signe de la tension aux bornes de      

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 sortie s'inverse et conserve le sens   nouveau   pour la durée de la demi-onde suivante. 



   La présente invention va être décrite en détail à l'aide des figs. 63 et 64 . On suppose dans ce cas qu'un système de tensions hexaphasé doit être transformé en un système monophasé, par exemple avec un rapport des fréquences de 50 à 16 2/3 périodes par seconde. Les figures montrent de quelle façon la courbe de la tension transformée se forme à partir des courbes des tensions du système alternatif d'alimentation, et on a représenté l'intervalle de temps pendant lequel le passage de la courbe de tension transformée s'effectue de la demi-onde positive à la demi-onde négative.

   Ce passage s'effectue de telle sorte que la phase dont la tension alternative est à la fréquence la plus élevée et qui constitue le der- nier morceau ou la dernière partie de la demi-onde posi- tive de la courbe de tension de fréquence moindre, cons- titue également la première partie de la   demi..onde   néga- tîve suivante. Il faut donc que le contact correspondant à cette phase reste fermé pendant un temps correspondant. 



  Dans le procédé de transformation auquel se rapportent les fig. 63 et 64, les instants de commande de tous les con- tacts affectés aux différentes phases du réseau à fré- quence élevée ont à peu près la même position de phase par rapport à la tension alternative de fréquence élevée à l'intérieur de la demi-onde positive et à l'intérieur de   :La   demi-onde négative de la tension alternative trans- formée, de fréquence plus faible.   C'est   ainsi que sur la fig. 63 le passage de la courbe de tension d'une phase à la courbe de tension de la phase suivante   s'effectue   chaque fois au point a et a' où les tensions sont égales. 



  La courbe de tension de fréquence faible qui prend nais- sance est en conséquence de forme   trapézoïdale.   



   Il faut signaler qu'un passage d'une courbe d'une tension de phase à l'autre   s'effectuant   exactement 

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 au point où les tensions sont égales, comme le représente, pour plus de simplicité, la fig. 63, ne peut pas toujours être réalisé rigoureusement. La commutation exige souvent que les périodes de fermeture des contacts se recouvrent d'une certaine quantité, c'est-à-dire que le contact qui doit être relayé ne s'ouvre qu'un certain temps après l'ine tant de fermeture du contact suivant. 



   Sur les figs. 63 et 64 sont en outre tracées les courbes du courant alternatif J de fréquence moindre, et dans la fig. 63 on a supposé que la charge est ohmique de sorte que le passage du courant et de la tension de transformation par zéro s'effectue simultanément. Comme l'intensité a toujours même sens que la tension, tant dans la demi-onde positive que dans la demi-onde négative, le dispositif de transformation fonctionne toujours en re- dresseur. Pour obtenir dans le fonctionnement en redres- seur des conditions de commutation avantageuses, il faut placer l'instant de la fermeture des contacts de façon que la tension dans la phase du contact suivant seit supérieure, lors de la séparation des contacts, à la tension dans la phase du contact à ouvrir.

   Donc si on doit fournir la ten- sion maximum, comme on l'a supposé pour simplifier sur la fig. 63, et il en est ainsi lorsque le passage   s!effectue   à peu près au point de l'égalité des tensions, il faut fermer le contact suivant toujours au point de l'égalité des tensions, et ouvrir le contact à remplacer un certain temps après. Si ce n'est pas la tension totale, mais une tension inférieure qu'on doit fournir, il faut déplacer le point de commencement de la commutation dans le sens d'un retardement, de telle sorte qu'on travaille avec un certain retard de l'entrée en prise du contact suivant et par conséquent avec un réglage partiel, Le déplacement n'effectue dans le même sens pour la demi-onde négative. 



  Dans ce cas, il faut que la tension du contact suivant ait lors de la commutation une valeur négative supérieure 

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 à la tension du contact à relayer. 



   Si on a monté en série avec les contacts de commande et pour réduire l'intensité de commutation des selfs de commande dont l'inductance est maximum pendant la commutation, on modifie de préférence l'instant où l'in- ductance atteint cette valeur maximum, lors du passage de la demi-onde positive à la demi-onde négative. A cet effet, on peut munir les selfs de commande d'un enroule- ment d'excitation préalable et-diriger sur cet enroule- ment une composante d'intensité qui modifie, lors du pas- sage de la demi-onde positive de tension à la demi-onde négative, l'état de magnétisation des selfs de façon que les instants des maxima de l'inductance se déplacent à peu près de la même quantité que les points de fermeture des contacts correspondants.

   On peut obtenir ce résul- tat d'une façon simple en dirigeant sur les selfs une excitation dont le signe change à peu près en même temps que la tension alternative de faible fréquence produite. 



  Il est possible, en faisant varier le programme de com- mande des contacts, de modifier la courbe de tension pro- duite de façon que son allure moyenne se rapproche de la forme sinusoïdale. Les différents contacts ne doivent pas, dans ce cas, avoir le même degré de réglage, il faut au contraire que l'instant de la fermeture soit déplacé en conséquence d'une phase à l'autre. Dans ce procédé de transformation, on peut également adapter facilement les instants où se produit le maximum d'inductance sur les différentes selfs, à l'allure de la courbe de tension. 



  On peut obtenir ce résultat par exemple en excitant les selfs par un courant sinusoïdal de la fréquence de la ten- sion de sortie. L'instant du maximum de l'inductance se déplace alors d'une façon continue dans les phases sue- cessives. 



   Dans ce qui précède, on a toujours supposé que la charge était ohmique. Mais, il est également'possible 

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 de transmettre, avec le dispositif de transformation de la présente invention, une charge purement réactive ou com- posée. Il n'importe en même temps en aucune façon que l'énergie s'écoule dans le sens du réseau à fréquence éle- vée vers le réseau à faible'fréquence ou inversement. Dès qu'on ne transmet plus une charge purement active, la cour- be de l'intensité est décalée dans sa phase par rapport à la courbe de la tension transformée, de sorte que le pas- sage par zéro ne s'effectue plus au même instant pour les deux courbes. Cet état de la charge est représenté sur la fige 64.

   Avec cette charge, il y a des périodes, aussi bien dans la demi-onde positive que dans la demi-onde né- gative, pendant lesquelles l'intensité traversant les con- tacts de commande est de même sens que la tension (fonc- tionnement en redresseur), mais aussi des périodes pendant lesquelles l'intensité et la tension de la phase du trans- formateur qui est précisément en fonction, sont opposées (fonctionnement en onduleur). Dans le cas d'une charge purement inductive, après chaque quart de période le fonc- tionnement en redresseur est remplacé par le fonctionne- ment en onduleur. Dans le cas d'un facteur de puissance relativement grand, les périodes du fonctionnement en on- duleur deviennent plus courtes, tandis que les périodes du fonctionnement en redresseur deviennent plus longues en conséquence.

   Lorsque c'est au contraire le réseau à basse fréquence qui renvoie de l'énergie dans le réseau à haute fréquence, ce sont inversement les périodes du fonctionne- ment en onduleur qui auront la prépondérance sur les pé- riodes de fonctionnement en redresseur. Si cette dernière' transmission s'effectue avec un facteur de puissance égal à l'unité, toutes les soupapes fonctionnent en onduleur pendant toute la période de fréquence faible. 



   Dans le fonctionnement en onduleur, la commuta- tion s'effectue de préférence aux Instants où le contact suivant est à une tension inférieure à celle du contact 

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 qui doit fournir le courant. Dans le court-cirouit formé par les contacts qui se recouvrent, il passe alors un courant d'échange   d'un   sens tel qu'il affaiblit l'inten- sité dans le contact à remplacer, et qu'il aide à   l'augmen-   tation de l'intensité dans le contact suivant.

   Si on veut donc régler complètement le   dispositif   contacts dans le oas du fonctionnement en onduleur, et si on veut obtenir à cet effet un passage de l'une des phases à l'autre à peu près   à l'instant   de l'égalité des tensions, il faut amor- cer la commutation par la fermeture du contact suivant un certain temps avant le point de l'égalité des tensions. 



   Sur la fig. 64, l'intensité J est de sens contraire à la tension redressée à gauche du point d pendant la demi-onde positive. L'appareil fonctionne donc en onduleur. Le   commencement   de la commutation se trouve donc avant le point d'intersection a des deux tensions des phases d'une quantité égale à la durée de commutation k lorsque le réglage est complet comme on lia supposé. 



  Au point d, l'intensité J passe des valeurs négatives aux valeurs positives. Donc à droite du point d, les contacts travaillent en redresseurs pendant la demi-onde positive, et en conséquence la commutation est aussi amor- cée au point de l'égalité des tensions, de telle sorte que la fin de la commutation se trouve au point c, après le point de l'égalité des tensions d'une quantité k'.

   Si on choisit l'avance du point de commutation b par rapport au point a de l'égalité des tensions dans le fonctionne- ment en onduleur de façon qu'elle soit égale au retard correspondant du point c en arrière du point a dans le fonctionnement en redresseur, la valeur moyenne de la tension sera la même dans le fonctionnement en redresseur et en onduleur, et la courbe trapézoïdale produite sera absolument rectiligne dans sa partie horizontale si les ondulations sont supprimées en conséquence. L'instant de la commutation est alors déplacé vers la droite de b en 

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 c d'une quantité égale à 2 k. Dans certains cas, on peut aussi renoncer à ce décalage dans le réglage complet, et toujours amorcer la commutation au point b.

   On obtient alors d'une part une courbe de tension qui est en faibles gradins qui pratiquement sont sans importance, et d'autre part il faut dans le fonctionnement en redresseur permettre une tension de commutation dans le mauvais sens pendant l'intervalle de temps compris entre b et c. Il se produit de ce fait dans le court-circuit certains courants de com- pensation qui peuvent toutefois être limités par une com- mande correspondante des inductances qui sont en série avec les contacts. On peut en outre améliorer les conditions de commutation en utilisant des condensateurs qui se déchar- gent à travers les contacts assurant la commutation et pen- dant cette commutation, et qui empêchent par ce moyen une augmentation inacceptable du courant de commutation. 



   Lorsque le facteur de puissance ne reste pas cons- tant du côté de la sortie, on peut donc ranger les instants de fermeture des contacts de façon que les instants de fer- .meture pour le fonctionnement en redresseur et en onduleur soient correctement placés pour le facteur de puissance le plus petit qui se produit. Lorsque le facteur de puissance augmente, on ferme alors un peu plus t8t quelques contacts qui sont réglés pour le fonctionnement en onduleur et qui doivent maintenant fonctionner en redresseur. Mais si on maintient k à une faible valeur, ce phénomène est sans importance pratique. 



   La position dans le temps, du maximum d'inductance des selfs n'a pas besoin d'être déplacée, dans certains cas, lors du passage du fonctionnement en onduleur au fonction- nement en redresseur, c'est-à-dire lors du passage de la commutation du point b au point c, parce que, selon oe qui a été dit ci-dessus, on peut calculer la longueur de la période pendant laquelle les selfs ont leur maximum d'in- ductance de façon qu'elle soit supérieure au déplacement 

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 total de la période de commutation. Si malgré cela il était souhaitable de déplacer   l'instant   du maximum d'in- ductance, cela peut être obtenu aisément en influençant la magnétisation préalable des selfs par une composante supplémentaire qui change de signe lors du passage du cou- rant par zéro.

   Dans la demi-onde négative de la tension, les conditions sont analogues à ce qu!elles sont dans la demi-onde positive. 



   Sur la   fig.   65 est représenté à titre d'exemple d'exécution le montage d'un dispositif conforme à la pré- sente invention. Ce dispositif doit servir à transmettre de   l'énergie   du réseau triphasé 607 au réseau monophasé 608, et inversement. Les contacts 601 sont constitués à la façon des soupapes d'un moteur à combustion interne, et on les actionne au moyen d'un arbre à cames 609 qui est lui-même entraîné par un moteur synchrone 610. En série avec les contacts qui sont branchés sur l'enroule- ment secondaire hexaphasé du transformateur 606 se trou- vent les enroulements 603 des selfs de commande 602. 



  En plus de chaque enroulement série 603, chaque self com- prend encore deux enroulements d'excitation 604 et 605. 



  Les enroulements d'excitation 604 sont en série avec un transformateur de tension 613, de sorte   qu'elles   sont donc parcourues par un courant qui est en phase avec la tension du réseau monophasé. On obtient de cette façon que l'instant où se produit chaque fois le maximum de l'in- ductance dans chacune des selfs se déplace lors du passage de la demi-onde positive à la demi-onde négative de la tension monophasée.

   Pour pouvoir déplacer la position, dans le temps, du maximum d'inductance dans le fonction- nement en onduleur par rapport à la position dans le fonc- tionnement en redresseur, quand la charge est inductive, il est avantageux dans certains cas d'exciter les enroulements 604 de magnétisation préalable non pas en fonction de la tension du réseau monophasé, mais en fonction de ltinten-      

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 site monophasée. A cet effet, il faut les brancher sur un transformateur d'intensité monté en série avec le réseau monophasé. Les enroulements d'excitation 605 qui exis- tent en outre permettent d'influencer l'excitation préala- ble des selfs supplémentairement, cette influence pouvant s'effectuer d'une façon arbitraire ou en fonction de gran- deurs de fonctionnement quelconques. 



   Dans le montage de la fig. 66, on a monté en série avec chaque contact deux selfs de commande dont l'une est affectée à la demi-onde positive, et l'autre à la demi- onde négative de la tension monophasée. Pendant la demi- onde positive, on excite alors au préalable la self cor- respondant à la demi-onde négative de façon que son induc- tance disparaisse pratiquement. On procède de même pen- dant la demi-onde positive avec la self affectée à la de- mi-onde négative. Il n'est pas nécessaire de magnétiser au préalable de cette façon les selfs en alternant, et on peut d'emblée les régler sur les valeurs les plus favora- bles pour la demi-onde considérée.

   Pour effectuer cette magnétisation préalable en vue de réduire   l'inductance,   on branche les enroulements de magnétisation préalable 617 et 618 sur des résistances de mesure 619 et   20   qui sont reliées par l'intermédiaire de soupapes 622 et 623 au côté secondaire du transformateur 621 qui est branché du côté primaire sur la tension monophasée. Le .cote primaire de ce transformateur d'intensité est en sé- rie avec le réseau monophasé. Dans le cas où il n'y a pas de réseau monophasé, on branche le transformateur 621 sur un appareil donnant le rythme et dont la fréquence est dans un rapport constant avec celle du réseau primaire assurant   l'alimentation.   



   Lors de la mise en service d'un dispositif de commutation utilisé comme convertisseur, il se produit des difficultés lorsqu'il y a plusieurs pôles qui doivent être coupés à dos instants différents, donc on   particulier        

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 lorsque le dispositif de   commutation   est branché d'un côté sur un réseau triphasé.

   Si on l'entraîne tout   d'abord,   pour la mise en service, à la vitesse du synchronisme, pour le brancher ensuite directement sur la pleine tension du réseau, il peut arriver, par suite de phénomènes d'é- change, les passages des courants par   zéro   soient décalés dans le temps par rapport aux instants, intérieurs à une période, auxquels ces passages se produisent dans le fonc- tionnement normal, que des décharges par des arcs se pro- duisent sur les contacts et que le dispositif de commuta- tîon entre dans un état qui équivaut à un court-circuit et par lequel les contacts peuvent être endommagés   jusqu'à   de- venir inutilisables.

   Pour éviter ces inconvénients, il faudrait utiliser un procédé de démarrage compliqué, par exemple appliquer d'abord à l'aide d'appareils de démarra- ge spéciaux une fraction seulement de la tension du réseau sur les contacts du dispositif de commutation, et faire monter ensuite la tension progressivement jusqu'à sa pleine valeur. 



   Un perfectionnement à cet égard est basé sur le principe que l'on ne peut pas abandonner au hasard la po- sition de l'instant de l'enclenchement à l'intérieur de la période de la tension alternative, et il consiste dans le fait que pour l'enclenchement on prévoit un dispositif de Commutation commandé en synchronisme avec la variation de la tension et qui applique la tension aux trajets de coupure à un instant déterminé à l'avance de sa position de phase. 



   Il est avantageux de choisir pour l'instant de l'enclenchement un instant où un seul des trajets de cou- pure est fermé, et où tous les autres sont ouverts. On peut alors, comme il nty a pas de court-circuit, appliquer sans difficulté tous les   pôles   simultanément sur la tension. 



  On obtient par ce moyen un dispositif d'enclenchement de construction simple. 



   Le phénomène de l'enclenchement s'accomplit alors 

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 d'une façon analogue à une forte variation de la charge. 



  Le décalage des passages du oourant par zéro qui se pro- duit dans ce cas est commandé par la self de commande ci-dessus décrite, en particulier lorsque le réseau four- nissant le courant possède une   caractéristique   de tension rigide, de sorte que les variations de la charge n'ont qu'une faible influence sur la valeur de la tension. 



   Quand les conditions sont plus compliquées; en particulier lorsque la tension est élevée et lorsque 
P'aplatissement de la courbe d'intensité au voisinage du passage du courant par zéro est restreint à une durée plus courte de la période, parce que les selfs augmenteraient autrement par trop de dimensions, par exemple lors de l'alimentation d'un redresseur par une génératrice spéciale ayant à peu près la même puissance, les conditions à ob- server lors de la mise en service sont plus sévères. On satisfait à ces conditions, selon une autre caractéris- tique de la présente invention, en appliquant les diffé- rents pâles séparément et à des instants différents et appropriés sur la tension.

   Il est avantageux dans ce cas de veiller à ce que tous les instants d'enclenchement se trouvent dans l'intervalle d'une période de la tension alternative, pour que tout le phénomène d'enclenchement soit achevé durant une période aussi courte que possible. 



  Selon une autre caractéristique de la présente invention, on simplifie la commande par le fait que l'ordre d'en- clenchement est donné pour tous les pâles en même temps, de telle sorte qu'il suffit donc, pour donner l'ordre de l'enclenchement, par exemple d'un bouton-poussoir. 



   Sur les fîgs. 67 et 68 sont représentés des exemples d'exécution de l'invention. La fig. 67 re- présente sous la forme d'un schéma un dispositif de com- mutation   trîpolaîre   fonctionnant en redresseur et   compor-   tant des contacts d'enclenchement spéciaux. La fig. 68 représente l'exécution de l'un des contacts de fonction- 

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 nement, comportant un   dispositif   spécial de maintien ou de support, destiné à un convertisseur multipolaire, et qui entre en fonctionnement lors de la miss en service. 



   Sur   la.   fig. 67, 711 désigne   l'enroulement   pri- maire du transformateur d'alimentation, branché par exemple à un réseau insensible aux variations de la charge, 712 l'enroulement secondaire, 713 les points de coupure -orin- cipaux qui, pendant le fonctionnement, sont commandés en synchronisme par un moteur synchrone 714 qui est branché par l'intermédiaire d'un régulateur de phase 715 sur ]enroulement secondaire 712 par l'intermédiaire du dispo- sitif de commande 716 muni de cames, d'excentriques, de plateaux oscillants ou de dispositifs de commande analo- gues. En série avec les trajets principaux de coupure se trouvent les selfs de commande 717 qui comportent un se- cond enroulement de magnétisation préalable par une source de courant non représentée.

   D'autre part, en série avec les trajets principaux 713 se trouvent les trajets de coupure auxiliaires 719. Ces derniers sont reliés par l'intermédiaire d'un embrayage débrayable 721 et   d'un.   jeu d'engrenages   722,   823, à la commande synchrone. Lors- qu'on l'embraye à la main, l'embrayage saisit les contacts auxiliaires 719 à un instant tel qu'ils se ferment par exemple à l'instant représenté où l'un des trois contacts principaux 713 est fermé, tandis que les deux autres sont ouverts, 720 représente la charge du redresseur, par l'intermédiaire de laquelle se ferme le circuit allant au point neutre de   l'enroulement   secondaire 712 du trans- formateur d'alimentation. 



   Sur la fig. 68, 724 et 725 sont les deux contacts fixes d'un trajet de coupure, sur lesquels on fait arriver le courant par les conducteurs flexibles   726   et   727.   Lors- qu'il s'agit d'intensités très élevées, par exemple de l'ordre de grandeur de 103 ampères, on utilise des con- ducteurs ou rubans flexibles pour ne pas exercer sur les 

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 contacts 724 et 725 des efforts nuisibles pouvant gêner la bonne application des contacts les uns sur les autres. 



  La fermeture du courant est assurée par le pont mobile 728. Ce pont est articulé, pour le guidage, sur un levier 729 qui pivote dtautre part sur le bâti qui n'est pas re- présenté spécialement. C'est contre ce bâti que   s'appli-   que également le ressort 730 qui tend à appuyer le pont 728 contre les contacts fixes 724 et 725. Un poussoir 731 entraîné dans un mouvement ascendant et descendant par le dispositif de commande synchrone, de longueur ou de course réglable, soulève, pendant le fonctionnement, le pont 728 dans le rythme désiré et le sépare des contacts fixes 724 et 725, puis le laisse de nouveau retomber. 



  Avant la mise en service, la fermeture des contacts est empêchée toutefois par la butée mobile 732 qui est poussée par un ressort 733 entre l'extrémité du levier 729 et un appui spécial 734. Le ressort 733 agit en sens con- traire d'un aimant 735 excité par la bobine   726.   La force magnétique est toutefois calculée de façon à ne pas suffis pour surmonter la force du ressort.   Ctest   pourquoi on la renforce à l'aide d'une seconde bobine d'excitation 737. Même dans ce oas, elle ne suffit pas pour retirer la butée tant que le bras repose dessus. Ce n'est que lors- que le poussoir 731 commandé au synchronisme détache le pont 728 par exemple jusqu'à la ligne en trait mixte que la butée 732 est libérée et que   l'aiment   735 la retire. 



  Pour arrêter le convertisseur, on coupe le courant dans la bobine 737 ou on y envoie un courant de sens contraire. 



  La butée 732 tombe alors, de sorte que le pont 728 est suffisamment soulevé par le poussoir 731. La mise en ser- vice s'effectue alors par le fait que la commande synchrone enclenche d'abord le poussoir 731, et ensuite tous les contacts sont appliqués simultanément sur la tension. Mais' ils sont tout d'abord maintenus ouverts par les butées 732, il n'y a donc pas de   court..circuit.   Si alors on 

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 excite l'aimant 735 par les deux bobines 736 et 737 dans le méme sens, les butées 732 sont libérées et re- tirées successivement en synchronisme avec les courants alternatifs des différentes phases. Par conséquent, les différents   p8les   sont également enclenchés successivement au rythme du synchronisme et dans l'ordre correct pour le fonctionnement.

   Inapplication de tous les groupes de contacts 724 et   725   sur la tension et l'enclenchement de l'excitation de tous les aimants 735 peuvent être assurés simultanément par un seul organe de transmission de l'ordre. 



   Dans un dispositif de commutation comportant des contacts animés d'un mouvement périodique, les fortes dis- symétries du réseau triphasé ou les court-circuits à la terre ou les variations brusques de la charge ont, du cô- té continu., et par différence avec les autres convertis-   s.eurs..   pour effet que les contacts sont endommagés par des arcs qui se produisent. Il en est de même du fait des dé- tériorations mécaniques dans le système des contacts. 



   Selon une autre caractéristique de la présente invention, on prévoit une protection à action rapide sous la forme   d'un   dispositif de coupure des décharges qui se forment en cas de perturbation entre les contacts de cou- pure. Selon une autre caractéristique de la présente in- vention, on empêche simultanément, par un dispositif de blocage commandé par le .courant à couper la refermeture du circuit dérangé et par conséquent la formation de nouveaux arcs . 



   Sur les figs. 69 et 70 sont représentés des exemples d'exécution de l'invention. La fig. 69 repré- sente un dispositif de commutation tripolaire, analogue à celui de la   fig.     67,   et représenté également d'une fa- çon schématique. Sur la fig. 70 est représentée une forme d'exécution spéciale du dispositif de contact avec un dispositif de verrouillage qui. est semblable, àquelques 

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 adjonctions près, à celui de la fig. 68. 



   Sur la fig. 69, 711 désigne l'enroulement primaire du transformateur d'alimentation, cet enroulement étant branché sur le réseau,   712   l'enroulement secondaire, 713 les trajets principaux de coupure qui sont commandés, pendant le fonctionnement, par une commande synchrone non représentée et par l'intermédiaire de cames,   d'excentriques,   de plateaux oscillants ou d'organes de commande analogues. 



  En série avec les trajets de coupure principaux se trouvent les selfs de   commande     717.   Elles comportent un second enroulement 718 à l'aide duquel on peut, lorsque   c'est   nécessaire, les magnétiser au préalable au moyen d'une sour- ce de courant non représentée. 



   D'autre part, en série avec les trajets de cou- pure principaux 713 se trouvent les trajets de coupure auxiliaires 719 qui sont   commandés   suivant le même rythme que les trajets principaux 713. En parallèle avec chaque trajet auxiliaire 719 est monté un coupe-circuit 740 extrêmement sensible. 



   Tant que les deux paires de contact 713 et 719 fonctionnent correctement, il ne passe absolument aucun courant à travers le coupe-circuit en parallèle 740, puisque durant la période pendant laquelle les contacts 713 sont fermés et qu'il y passe. du courant, les contacts auxiliaires 719 en parallèle avec le coupe-circuit 740 sont fermés simultanément. Le coupe-circuit est par consé- quent déchargé du courant de fonctionnement et peut donc être calculé pour une intensité très faible d'entrée en action, qui ne représente qu'une fraction du courant de fonctionnement du convertisseur.

   Il entre alors on fonc- tion très rapidement et sans inertie.   S'il   se produit alors une perturbation qui a pour conséquence la formation d'un arc lors de l'ouverture des contacts 713, l'arc passe, du moment que les contacts 719 sont également ouverts, par le coupe-circuit 740 en parallèle avec eux et le 

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 fait fondre très rapidement avant que   l'arc   ait pu pro- voquer des dégats sérieux. En même temps, un dispositif de blocage qui empêche de refermer le circuit est déclen- ché par l'entrée en action du coupe-circuit. 



   Le dispositif de blocage est représenté d'une façon particulièrement claire sur la fig,   70.   Les pièces semblables à celles de la fig. 68 sont munies des   menés   signes de référence. L'aimant 735 comprend un second enroulement d'excitation 738. Ce dernier est en série avec le coupe-circuit 740 et est en   parallèle   avec ce dernier par rapport à la coupure située entre le pont 728 et le contact 725. 



     S'il   se produit une perturbation qui   entraine   la formation d'un arc à la coupure située entre le pont 728 et le contact 724, le coupe-circuit 740 entre en action et coupe l'arc. La bobine 738 est enroulée de façon que le champ produit par la bobine 736 soit affaibli ou supprimé par le courant qui y passe dans le cas d'une détérioration du coupe-circuit 740   jusqu'à   l'instant de son entrée en action. Par conséquent, au même instant, la butée 732 est arrachée de l'aimant 735 par le ressort 733 et elle glisse, pendant la période d'ouverture qui subsiste encore, dans la position du dessin, sous   l'extré-   mité libre du bras 729, de sorte que le pont 728 ne peut pas se replacer sur les contacts 724 et 725.

   Dans cette- forme d'exécution, chaque point de commande n'assure que sa propre coupure. 



   Par différence avec ce qui vient   d'être   ex- posé, la fig. 69 représente un dispositif de commuta- tion multipolaire comportant un dispositif dans lequel chaque dispositif de commande est individuellement en mesure de déclencher tous les dispositifs de blocage existants. En   efïet,   dans cet exemple, en série avec chaque coupe-circuit 740 se trouve un enroule- ment primaire 741 d'un transformateur auxiliaire 

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 commun 739. Ce dernier ne comprend qu'un seul enroule- ment secondaire 742 qui alimente simultanément toutes les bobines de déclenchement 738. Souvent il faut à cet effet monter dans le circuit de commande un dispositif am-   plificateur.   Ce dernier est également représenté par un exemple sur la fig. 69.

   Sur l'enroulement secondaire 742 du transformateur auxiliaire 739 est branché un circuit de grille d'une lampe de décharge 744 dont les anodes se trouvent dans le circuit, alimenté par une tension con- tinue par les bornes 745, des trois bobines de déclenche- ment 738 montées en parallèle. On applique par la bat- terie à courant continu   743   sur la grille de la lampe 744 une tension de polarisation dont la valeur est immédiate- ment inférieure à sa tension d'allumage.

   Le circuit ma- gnétique du transformateur auxiliaire 739 est établi d'une façon analogue à celui des selfs 717, et par un fer d'une perméabilité très élevée avec un coude de saturation très prononcé qui est dépassé déjà par le faible courant d'excitation qui doit être coupé par le coupe-circuit 740, et de   1''ordre   de grandeur par exemple de un ampère. Par ce moyen, malgré un petit nombre de spires du transforma- teur auxiliaire, on obtient une impulsion de tension rela-   tîvement   forte aussi bien lorsque le courant qui traverse le coupe-circuit augmente que lorsque on le coupe. Les deux impulsions de tension précitées sont de sens opposé. 



  Par conséquent, la tension de polarisation de grille de la lampe 744 est donc toujours augmentée par   l'une   des deux impulsions, quel que soit le sens momentané du courant dans l'arc qui se forme par suite de la perturbation, cette   ten-.   sion provoquant le fonctionnement du tube de décharge. 



   Le dispositif de blocage peut servir en même temps de dispositif   d'enclenchement   pour la mise en service du con- vertisseur, selon ce qui a été dit ci-dessus à propos de la fig. 68. 
 EMI119.1 
 



  La présente invention est également appliuabl 1 

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 dtautres dispositifs de coupure à manoeuvres fréquentes qui doivent   Atre   bloqués rapidement en cas de perturbation. 



   Une autre solution possible d'éviter les pertur- bations notamment par court-circuit ou encore par une forte charge subite ou par une charge dissymétrique du réseau triphasé branché, consiste à brancher le dispositif de com- mutation, comportant les contacts animés d'un mouvement pé- riodique, sur un générateur spécial de courant comme appa- reil unique de consommation, en plus duquel on n'en branche aucun autre. 



   Par ce moyen, on réalise un dispositif   conver-   tisseur fermé qui ne peut plus être dérangé par des appa- reils consommateurs étrangers ou par des court'-circuits dans le réseau, et avec lequel on peut transformer des cou- rants d'une tension et d'une intensité élevées pratiquement sans étincelle ou avec un phénomène de décharge faible. 



  Quand la tension est faible et l'intensité très élevée, on utilise avec avantage des contacts qui exécutent un mou- vement de séparation par soulèvement parce que par ce moyen on évite les pertes par frottement qui diminuent très for- tement le rendement des convertisseurs tournants de faible tension. Quand la tension à transformer est très élevée, l'avantage de ce jeu convertisseur par rapport aux machines à collecteur connues consiste également dans le fait qu'on peut exécuter le dispositif avec un nombre relativement faible de contacts, ce qui permet d'obtenir sans   difficul-   té une grande sécurité d'isolement. 



   On peut disposer le générateur de courant alterna- tif sur le même arbre que le dispositif de commutation. 



   Sur la fig;   71   est représenté schématiquement un dispositif convertisseur de ce genre.   571   désigne un générateur de courant triphasé qui est monté sur le même arbre commun 573 que le dispositif de commutation. Le dispositif de commutation   572   comprend plusieurs jeux de contacts 574. Les contacts mobiles sont entraînés chacun 

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 par une came 575 et exécutent un mouvement de soulèvement. 



  Le courant de la génératrice 571 est envoyé dans un trans- formateur 576 et dans les trois selfs 577, 578 et 579. 



  Le courant redressé est évacué par les conducteurs 580 et 581. La génératrice 571 est entraînée par une machine   d'entraînement   582. Les selfs peuvent être réunies avec le transformateur de façon à ne former qu'une seule unité de construction. Lorsque le transformateur est supprimé., la génératrice triphasée peut être construite de façon que sa courbe de tension comporte immédiatement l'échelon produit autrement par les selfs de commande, de telle sorte que ces dernières sont supprimées. 



   Le convertisseur représenté sur la fig. 71 peut, en raison de son bon rendement, remplacer avec avantage une génératrice à courant continu de grande intensité, dont on sait que le rendement est relativement mauvais par suite des pertes de transmission du courant au contact des balais et par les pertes de frottement de ces balais. 



   Y1 est avantageux, lorsqu'on utilise le disposi- tif de commutation de la présente invention pour le redres- sement de tensions alternatives polyphasées, de maintenir le nombre des dispositifs limitant l'intensité, par exemple des selfs de commande, sensiblement plus faibles que celui des phases alternatives participant successivement à la conduction du courant, et de donner à ce nombre une valeur égale à celui des phases alternatives participant à chaque instant d'une façon simultanée à la conduction du courant. 



  Entre les phases alternatives et les dispositifs limitant l'intensité sont montés des contacts de coupure qui sont reliés entre eux et à la source alternative d'alimentation et aux dispositifs limitant l'intensité, de façon que ces .derniers dispositifs soient branchés successivement sur les différentes phases alternatives.

   En plus de ces contacts de coupure, on peut monter en série ou en amont avec les dispositifs limitant l'intensité encore des interrupteurs 

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   supplémentaires     spéciaux   qui assurent la commande propre-   mont   dite du courant, tandis que les autres contacts de coupure directement reliés aux   phases   alternatives servent uniquement de commutateurs de sélection, peur relier cha- que fois les dispositifs limitant l'intensité à la phase alternative qui doit participer à la conduction du courant. 



   Le nombre des dispositifs de limitation du cou- rant qui doit être prévu entre les interrupteurs et le ré- seau continu ou les consommateurs de courant continu dé- pend essentiellement du montage des phases alternatives alimentant le dispositif. Dans un montage hexaphasé en étoile normal du transformateur affecté au redresseur, on prévoit par exemple deux dispositifs limitant   l'intensité,   parce que ce sont au maximum deux des six phases qui par- ticipent simultanément à la conduction du courant.

   Le nombre des dispositifs limitant l'intensité qui est   néces-   quand   saire   devient plus grand on utilise les montages connus comportant des selfs d'aspiration ou des dispositifs analo- gues dont le but consiste à augmenter le nombre des phases alternatives participant simultanément à la conduction du   courante   ou la durée de fonctionnement d'une phase alter- native par rapport à la durée correspondante du montage tétraphasé simple. 



   Sur le dessin sont représentés sur les figs. 72 et 73 des exemples d'exécution de   l'invention.   Sur la fig. 



    72,   un transformateur 592 dont l'enroulement secondaire est hexaphasé et en étoile est branché sur un réseau al- ternatif 591. Entre le réseau continu 593 et les pha- ses secondaires du transformateur 592 se trouvent deux selfs de commande 594 servant à limiter l'intensité, et un dispositif de contact consistant en un nombre plus grand de contacts de coupure. Ce dispositif consiste en huit interrupteurs individuels constitués par des interrupteurs came, parmi lesquels six interrupteurs sont reliés aux phases secondaires du transformateur 592, tandis que deux 

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 interrupteurs sort   branchês   sur les deux selfs 594.

   Four la commande des différents interrupteurs,, on utilise un ar- bre à cames relié à un moteur synchrone' 596 dont l'en- roulement alternatif est branché par   1'intermédiaire   d'un transformateur de réglage 597 au réseau triphasé 591. 



     Il   faut faire remarquer que le dispositif 595 ne doit être considéré que comme un exemple d'exécution. 



  Les contacts des interrupteurs qui se trouvent entre le réseau continu et le transformateur peuvent aussi être constitués de façon différente, par exemple de telle sor- te que la liaison de contact soit réalisée   comme   dans un collecteur entre un balai et un contact tournant. Ce qui est essentiel pour l'invention, c'est simplement que le nombre des selfs est inférieur à celui des phases al-   ternatîves   alimentant le redresseur. 



   La fig. 73 représente un autre exemple d'exé- cution de l'invention. Les pièces qui correspondent à celles de la fig. 72 sont désignées par les mêmes chiffres de référence. La différence entre les deux montages réside dans le fait que dans la fig. 73 on utilise non pas deux selfs mais trois selfs de commande. Cela est dû à ce que le secondaire du transformateur 592 se compose de deux enroulements triphasés partiels qui sont reliés l'un à l'autre par l'intermédiaire de selfs d'aspiration. Dans ce montage, trois phases alternatives participent   temporaî-   rement d'une façon simultanée à la conduction du courant, et en conséquence on prévoit trois dispositifs pour limi- ter le courant qui doit être manoeuvré par le dispositif à contact 595.

   Les contacts orientés vers les selfs sont reliés entre eux et à ces selfs de façon que seuls soient branchés en parallèle les contacts qui ne peuvent   partici-   per simultanément à la conduction du courant. 



   Si le dispositif de commutation de la présente invention doit être utilisé comme interrupteur de grande puissance avec une self, il faut   constituer@e   dispositif 

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 de déclenchement de préférence de façon qu'il fournisse une   impulsion   de déclenchement en fonction de la position de phase de   l'intensité,   et avec une avance telle par rapport au début du passage du courant par zéro que les contacts aient atteint'la distance d'extinction au plus tard à la fin de la période de faible intensité produite par la self. 



   Dans certains cas, il peut être avantageux de fixer l'intervalle de l'avance de façon que les contacts se soient déjà séparés, lors du passage du courant par zéro, d'une distance déterminée, particulièrement avanta- geuse pour le type d'interrupteur considéré. 



   On peut obtenir une coupure pratiquement exempte d'étincelle quand la commande des contacts s'effectue de manière que la séparation des contacts ne commence qu'après le début ou au moins en même temps seulement que commence la période de faible intensité, la vitesse de déclenchement étant maintenue à une valeur élevée telle que les contacts atteignent leur distance d'extinction, qui dans ce cas est le plus souvent sensiblement plus petite, encore dans les limites de la même période de faible intensité. 



   Il est souhaitable dans ce cas de constituer la commande du dispositif de commutation de façon qu'elle fonctionne avec une précision d'une faible fraction d'une demi-période. 



   Pour décharger le dispositif de commutation de la manoeuvre d'enclenchement, on le munit d'un trajet de coupure auxiliaire supplémentaire, la commande étant cons- tituée de telle sorte que le trajet auxiliaire s'ouvre, lors du déclenchement, après la coupure principale, et que, lors de l'enclenchement, il se ferme également après le trajet principal, et qu'il assure donc de l'enclenchement, 
L'enclenchement peut aussi être assuré lui-même suivant le synchronisme, par exemple à   l'aide     d'un     disposi-   tif commandé en fonction de la phase de l'intensité ou de 

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 la tension, de telle sorte que 1''enclenchement s'effectue au moment du passage du courant par zéro et par conséquent sans qu'il passe du courant. 



   Souvent il est également avantageux   d'utiliser   une seule self pour une installation relativement grande comportant plusieurs dispositifs de commutation. Cette self peut servir à décharger tous les dispositifs de commutation qui sont en série avec cette self, ou   l'un   quelconque d'entre eux quand ce dispositif de commutation est actionné au synchronisme de la manière ci-dessus décrite, 
Souvent il peut être souhaitable de ne pas enclencher les selfs en permanence dans le circuit, de sorte   qu'il   est avantageux de ne les enclencher ou de ne les rendre efficaces   qu'immédiatement   avant une coupure ou encore avant l'enclenchement. 



   A cet effet, on peut utiliser par exemple un dispositif de commutation en parallèle avec la self. En cas de surcharge, on en- clenche tout d'abord la self dans le circuit principal qui doit être coupé et ensuite on commande le dispositif de déclenchement en fonc- tion de la phase de l'intensité de façon que la coupure   s'effectue   dans la période de faible intensité provoquée, au voisinage du passa- ge suivant de l'intensité par zéro, par l'action de cette self. Il est possible dans ce cas de maintenir à l'aide de la self et pendant la période de faible intensité la tension à une   v@lour   inférieure à dix volts, et l'intensité à une valeur inférieure à un ampère, de sor- te   qu'une   coupure sans étincelle est assurée d'une façon certaine. 



   Au lieu d'une self shuntée par un dispositif de commutation en parallèle, on peut aussi utiliser une self ordinaire dont on com- mande l'efficacité par un enroulement auxiliaire sur son noyau, cet enroulement étant court- circuitpar exemple en synchronisme avec la variation du ,courant alternatif. Il est possible dans ce cas, en choisissant convenablement le rapport des nombres des   spires,   d'ef-   même/     fectuer   également la manoeuvre pour la self/sous une tension sous laquelle il ne peut pas se produire d'étincelles ou de brûlures, par   exemple,   dans l'air, sous une tension de dix volts. 



  * Quand on utilise une telle tension, il passe un courant très intense dans l'enroulement auxiliaire de la self. La coupure 

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 de cette forte intensité peut s'effectuer avec un avantage particu- lier au moyen d'un interrupteur à mercure du type de l'interrupteur Wehnelt. On peut obtenir dans ce cas, en utilisant une diminution de section, que lors du dépassement   dtune   intensité déterminée dans les sections réduites le mercure s'évapore, de sorte que par ce mo- yen il se produit une coupure du court-circuit à ltégard de la faible tension. Par le montage en parallèle de plusieurs sections réduites de ce genre (trous) dans un seul et même dispositif de commutation, ou encore dans plusieurs de ces dispositifs montés en parallèle, on peut alors tenir compte desintensités qui se produisent dans chaque cas.

   Pour la commutation arbitraire, on peut en outre utiliser une commande supplémentaire, par exemple en réduisant encore davantage la section par des aiguilles en matière isolante glissées dans les trous. 



  La commande peut alors être effectuée électromagnétiquement ou enco- re directement mécaniquement. 



   Un autre mode d'exercer une influence sur le court-circuit de la self consiste à insérer dans le circuit un point   d'une   résis- tanae variable en fonction de la pression, à la façon d'un régula- teur à compression de charbons. Par une commande   électro-riagnétique,   on peut faire varier la pression en ce point directement par   l'inten'-   sité dans le circuit court-circuité même, ou encore en fonction d'une commande supplémentaire actionnée arbitrairement, de telle sorte que la   résance   dans le court-circuit atteint une valeur telle que l'in- ductance dans le circuit principal augmente jusqu'à une valeur effi- caoe pour sa coupure. 



   Un autre mode de variation de la résistance consiste dans l'insertion d'inductances dans le circuit de l'enroulement   auxiliai-   re de la self. C'est ainsi   ou* on   peut ouvrir par exemple un noyau de fer par le mouvement   d'une   armature, ou le fermer, en fonction de l'intensité. Ce noyau peut être calculée dans ses dimensions, de fa- çon qu'il n'atteigne pas sa pleine saturation,,



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  Switching device for alternating currents.



   The present invention relates to an improvement of switching devices, and in particular to an improvement of the switching operation, by modifying the variation of the intensity in the circuit to be cut. In this operation, it is important to reduce the

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 relatively intense discharge phenomena when cutting or changing or shifting the current flow, in particular when the number of switching operations is high, such as for example in periodically operated devices, in rectifiers, inverters and static converters, in order to maintain by this means within acceptable limits the wear of the breaking devices by the arc and to facilitate the extinction of the arcs which may occur.

   It is of little importance in this regard whether the switching device makes a metallic contact at the times of closure of the current, or whether the current is maintained by means of an arc, although this arc is often very small. In any case, when the current is broken, an arc can occur, but in order to keep the contact wear by the arc burning low, this arc must be small and easy to extinguish.



   For this purpose, the variation of the intensity is influenced, according to the present invention, so as to decrease the slope of the curve of the intensity during its passage through zero, so that the value of the intensity varies only slightly in the vicinity of this passage of the current through zero.



   In the accompanying drawings are shown partly exemplary embodiments of the present invention of different types, and partly diagrams intended to serve to explain the mode of operation.



   If, in fig. 1, we first of all consider the only initial part of the first half-period, the curve a represents the normal sinusoidal variation of the alternating intensity. Curve b represents the distortion of the intensity when the circuit is influenced in the sense of the present invention. As shown by this curve b, the value of the intensity decreases appreciably during a rather long time interval Tx

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 When the flattening of the curve is very pronounced, this time interval Tx is referred to as the low intensity interval.

   If the contacts are separated during this time interval, the discharge phenomena which may otherwise occur after opening of the contact and before the breaking which occurs when the current is flowing through are reduced noticeably and immediately. zero.



   In similar devices already known, in which the movement of the contact is synchronized with the alternating current so that the interval between the contacts is zero or very small when the current passes through zero, one chooses, according to the present invention, the ratio between the speed of separation of the contacts, the breaking resistance of the breaking path, and the increase in the voltage which is re-established in the circuit, so that the breaking voltage between the two contacts which move away remains at each instant greater than the voltage which is reestablished and which requests the cut-off path.



   By this means, it is obtained that the switching device operates practically without arcing or with very weak arcs, even under currents and voltages to be switched of high value, these arcs being of very low energy and therefore easy to burn. extinguish using simple devices. The wear of the contacts by the arcing then also remains within acceptable limits, even in devices with periodic operation and with a large number of breaking or switching operations, such as for example in static converters, inverters and other devices. rectifiers,
To increase the breakdown resistance, the cut-off path can be placed in a vacuum.

   Another means that can be used with advantage is to surround the cut-off path with a particularly valuable medium.

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 high and of great disruptive resistance. We. can use as the dielectric mainly gases or liquids, in particular gases or compressed liquids.



   It is also possible to slide partitions of insulating material between the contacts immediately after the separation of these contacts, in particular in combination with the use of the aforementioned gases or liquids.



   It is advantageous to make the liquids or gases circulate at the point of the cut-off, to make them serve at the same time as extinguishing fluid. The extinguishing effect is particularly intense when the blowing is carried out with a variable intensity. according to a rhythm adapted to the switching maneuvers. It is advantageous to form the contacts in the form of blowing nozzles through which an extinguishing fluid passes. Indeed, at the instant of extinction, that is to say when the current passes through zero, the interval between the contacts is then small and at the same time the distance from the nozzles. blowing current is weak, therefore the extinguishing current exerts its effect particularly well.



   It is advantageous to reduce the natural frequency of the circuit to be switched, by means of capacitors, inductances, additional resistors, or by the simultaneous application of several of these means, and in such a way that one can be satisfied with speeds reduced for contact separation. The means implemented for these additional devices are particularly damped in devices operating periodically with a large number of switching operations.



   If, according to fig. 2, a circuit is supplied by an alternating current generator 1 ′ producing the voltage U, and if this circuit is cut at the instant of the current crossing zero and by means of the switching device 21, the voltage on the electrodes of the switching device does not instantly resume the full U value of the

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 voltage of the generator, the capacitor 3 'acts on the contrary as a short-circuit at the instant of the cut-off.



  The current which can no longer pass through switch 2 'passes alcrs through inductance 4' of the circuit in capacitor 3 ', while the drop in voltage first occurs mainly in inductance 4', so that the voltage on the electrodes of switch 2 'gradually increases from zero.



     The increase in voltage is shown in fig. 3 in which we have plotted the value of u = f (t). The curve has a horizontal tangent at its origin. We calculate the increase in voltage according to the following approximate relation: u = Um t2
2 L.C in which L and C are the inductance and capacitance of the circuit, Um the maximum of the voltage which is restored, and t the time. In fig. 3, we have also drawn the straight line a which represents in an approximate way the increase in the breakdown voltage between the contacts which move apart, based on a determined speed of separation of the contacts v (see fig. 4). The separation rate v has been chosen according to the present invention so that a is always greater than u.



   In the most unfavorable case, one is obliged to separate the contacts from each other at the instant t1 before the current passes through zero, and consequently to accept that small arcs having a voltage equal to e1, so that the voltage varies along the dotted curve of FIG. 3, If, on the other hand, we did not apply the separation speed of the present invention, but a lower speed corresponding to the increase in the breakdown voltage along the line b, we would have to accept that long arcs e2 occur.

   We would then have to

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 separate the contacts earlier and from the instant t2 so that after the current has passed through zero there is a breaking path of a length and consequently of a breaking resistance such that this path is able to withstand the maximum of the tension. In fig. 3, this necessary advance of the separation of the contacts is indicated by the parallel displacement of b until in the position bt in which the curve u of the voltage is no longer cut and where the point of intersection of bt with the horizontal of the zero is found.



   Analytically, we obtain the following approximate expression for the speed v which is necessary for the separation:
 EMI6.1
 fil> um [2 '-Ir fie in which E denotes the intensity of the rupture field of the medium which constitutes the dielectric of the switching device, and
 EMI6.2
 J1 e 2ù '. L. C the natural frequency of the circuit.



   For Um = 100,000 volts, E = 100,000 volit / cm (air under an overpressure of about 5 atmospheres), and fe = 1000 periods per second, we obtain for example:
 EMI6.3
 50 m / s
The most simply desired cut-off speed is obtained by suitably choosing the distance between the rotating electrode and the shaft. But we can also choose the value of the speed of rotation and consequently of the angular speed accordingly. As the breakdown voltage between the contacts which move apart increases sharply with the breakdown resistance of the dielectric, we will use therefore in the case of gases, in particular, an increased static pressure so as not to obtain excessively high speeds, or in general a dielectric with a particularly high breakdown resistance.



   Fig. 4 shows an example of execution of

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 the present invention. 5 'designates a contact of a rectifier or static current converter, this contact rotating in synchronism, driven by the shaft 6'. 71 is a fixed contact of this converter, 8 ′ designates the wall of a casing or of an enclosure filled with a pressurized gas, for example compressed air. In the contact 5 ′ there is provided a conduit 9 ′ for the gas, this conduit opening into the hole of the hollow shaft 6 ′. the! designates a conduit for the gases in the fixed contact 71. The gas used for extinguishing the arc is evacuated to a chamber at lower pressure or to the free air through the two gas conduits. We will assume that the drawing position is the extinction position.

   The blowing nozzles, that is to say the mouths of the gas pipes in the contacts 5 'and 71, are located opposite each other at a short distance a. The arc is blown and extinguished very efficiently by the flow of gas indicated by arrows.



   The flattening of the current curve before the current crosses zero, or the desired deformation of the voltage curve is obtained either by inducing in the external circuit voltages of higher frequencies and of suitable phase, or by inserting variable resistances, and in particular impedances, into the circuit.



   It is particularly advantageous to use impedances the inductance of which periodically takes on high values in the vicinity of the passage of the current through zero, for example choke coils comprising an iron core which is suddenly saturated during the half-wave causing the current, that is to say between two successive passes of the current through zero. We also designate c @ s chokes under the name of control chokes.



   These control chokes, just like, in a general way, the windings combined with a material

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 ferro-magnetic in which the ferro-magnetic material is not saturated at the only weak intensities occurring in the vicinity of the passage of the current through zero, while at! it is saturated at the strongest intensities :, in particular from Currents greater than one ampere for the saturation kink of the magnetizing characteristic are particularly useful and advantageous in switching devices with periodically moving contacts, for example in static converters.



   The control coil has an effect all the more advantageous as its leakage is lower. This is why it is executed with a large section of iron and a relatively low number of turns. For this purpose, use is advantageously made of varieties of iron with very low remanence or very low coercive force, with high permeability, with a pronounced saturation bend as well as a high saturation induction, for example permalloy or lthyperm.



  In order to be able also to use iron having a stronger remanence, it is also possible, according to the invention, to use prior magnetization by means of direct or alternating current, or else by means of permanent magnets. In this regard, it must be taken into account that the sudden change in the flow of forces in the pre-magnetizing windings induces a counter-electromotive force. This deleterious effect can be compensated for by another choke in the excitation circuit of the control choke, or by inducing additional voltages, in particular voltages having a different phase.



   Prior excitation by direct current provides an improvement during tripping, but it can, in certain cases, increase the intensity at the instant of the closing operation. The switch-on current can be kept low according to another improvement solution proposed by working in the region of the instant of the switch-on with magnetization.

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 lower prerequisite or in the opposite direction.

   In order to take into account both the conditions to be observed in the tripping operation and the switching conditions, it is possible to provide for the control choke a prior magnetization by means of an alternating current of a frequency and of an appropriate phase, so that the magnetization takes place in the desired direction both on switching on and off. In certain cases, it may be advantageous, in order to obtain the necessary degree of prior magnetization, to superimpose on the prior excitation by alternating current a prior excitation by current. continuous, for example by the charging current or by a part of this current.



   Fig. 5 serves to show the way in which the deformation of the intensity curve of FIG. 1. Fig. 5 represents the hysteresis loop of the control coil, in which the intensity H of the field proportional to the intensity i of the current has been plotted on the horizontal axis, and on the vertical axis the magnetic induction B. On the descending branch of the curve, therefore when the intensity of the field decreases, the induction is equal to Bo as a result of the remanence at the instant of the passage of the current through zero, consequently the iron core is still magnetically saturated in an approximate fashion.

   It is only after the current has passed through zero that the induction reaches the unsaturated region, so that as a result of the inductance which increases in this region the flattening c and cI of the intensity curve b (fig. 1) only occur after the current has passed through zero. Part d of the curve, at the end of the first half-period, represents the variation in intensity when the control choke receives a prior magnetization compensating for the remanence and equal to Jv. According to fig. 5, the hysteresis loop moves as a result of this prior magnetization, towards

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 to the right and up to the position in phantom when the prior magnetization is in the direction of the two half-waves of the current.

   As a result, the inductance crosses the unsaturated region on the descending leg s' of the curve on both sides of the current crossing zero.



  The current values are then low in the time interval tx until the current crosses zero.



  At the place of the saturation bend, the current is equal to ix. If we want to obtain this effect also for the rising current, it is necessary to insert a preliminary magnetization of alternating polarity, indicated by J w in fig. 1. All the flattening e, and .... of the curve d are then found on either side of the current crossing through zero.



   By choosing the value of the prior magnetization, it is possible to shift the flattening of the current curve to the left, that is to say before the current has passed through zero to a measure such as in the case of limits the passage of the current through zero is, as indicated by curve f, entirely on the saturation bend on the right of the current curve. In this case, a particularly large time interval is available for the switching of the current, that is to say the entire low current interval Tx.



   In FIG. 6 is shown, for example, a static converter for three-phase current, in which the switching is facilitated by control chokes. 1, 2 and 3 denote the secondary windings of a three-phase transformer. 4 designates the rotary contact er. sector form which is driven by a synchronized rotational movement by the axis 6. For this purpose, the axis 6 is driven by a synchronous motor not shown in the drawing. The fixed converter contacts are designated by 7, 8 and 9. These are connected to the three-phase windings 1, 2 and 3.



  The direct current load is between the neutral point of the transformer and the rotating pole of the converter.

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  The converter contacts 7, 8 and 9 are mounted in series with the control chokes 11, 12 and 13, the ferromagnetic cores of which are designated by 14, 15 and 16 and each have an additional winding 17,18 and 19 for the prior magnetization by direct or alternating current. These excitation windings 17, 18 and 19 are connected for example in series and are connected to a common current source which is not shown in the drawing.



   The transformer winding powering the converter can be used for producing a periodically varying inductance by combining part of the transformer windings with an iron circuit which gets saturated. By this means, the inductive voltage drop of the external circuit can be particularly reduced,
If the control chokes of several phases are magnetically coupled to each other by chokes mounted on different columns of a common iron core, the winding for the pre-magnetization can be arranged on an additional column.



   In converters whose contacts are controlled synchronously with the network frequency, the following phenomena must also be taken into account. In the vicinity of the current crossing through zero, a short-circuiting circuit is established by the moving contact in which the current of the phase to be cut is damped and in which the current of the phase to be coupled increases up to to the value of the charge current. With the passage of the phase current to be cut at zero, this switching operation is completed.

   Its duration depends on the value of the charge current. Consequently, the duration of switching is all the greater as the intensity of the load current is itself greater, In order to obtain that in all operating states the separation of the contacts takes place before the passage of the current. by zero, it is necessary

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 that the converter is set so that it still shuts down correctly for the lowest load. This version is distinguished by a special simplicity. However, in some cases the fact that at high loads a relatively long arc can occur is a drawback.



   The aim of the present invention therefore also consists in the approximate equalization of the operating conditions of the switching device for all the operating states so as to obtain an equally favorable extinguishing operation in all these cases, and as far as possible. without arc, this result can be obtained, for example, by maintaining the phase difference of the passage of the switching current by zero and the instant of separation of the contacts at a constant value for all the loads, in order to make it possible to obtain by this means in particular an operation of the converter with short arcs.

   To this end, according to the present invention, the displacement of the passage of the switching current through zero which occurs with the load, relative to the position of the switching off of the contacts, is compensated by an influence exerted. on the switching circuit depending on the load current.



   If, for example, the inductance of the short-circuiting circuit is reduced when the load increases, this results in the short-circuit current increasing, in the phase to be connected, more rapidly up to the value of the load current. that otherwise, and in particular this increase can be accelerated by choosing the value of the inductance in a corresponding manner, so that the duration of the commutation is not increased, at this greater load, but on the contrary rather decreased .



   In fig. 6 and 7, these conditions are shown in the case of a three-phase rectifier. Fig. 7 shows the voltage curves of the three phases u, v, w.



   /

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 At time to, that is to say when the voltages are equal, the two phases are short-circuited by the rotating contact. At time t1, the switching is complete. During this time, the variable differential voltage between the two phases is exerted in the short-circuiting circuit. In fig. 8, curve a indicates the variation of the short-circuit current in phase v which must be connected. Curve b represents the variation of the short-circuit current in the phase u which is to be connected, when the direct current load is equal to Jgl. At the instant to occurs the short-circuit.



  After the switching time ¯tl, the intensity in phase v, which increases on curve a, reached the value Jg1, and the intensity in phase u fell in the same period to a zero value. If then the load increases to the value Jg2, the intensity of the current in phase v only reaches the integer value Jg2 of the load current during switching after a period equal to ¯t2, and this n ' is also that after this longer period that the current in phase u reaches its zero value by damping along curve c.



   If then, according to the present invention and for the greater intensity Jg2, an inductor with a lower inductance is applied, switching does not take place along curve c but along curve d, that is to say say that the switching of the high current Jg2 is completed at the same time t1 as the switching of the low current Jg1.



   In fig. 9 is shown by way of example the device serving to automatically influence the switching circuits of a three-phase rectifier similar to that of FIG. 6, using inductors magnetized beforehand by direct current charging. Similar elements are provided with identical reference signs.



  But by difference with the pin 6, it was not inserted in the three alternating phases of the control chokes,

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 but the three ordinary chokes 11 ', 12' and 13 'which are mounted on one of the columns of each of the iron cores 14', 15t and 16 ', of which the other column carries a choke 17', 18 'and 19 'with a greater number of turns. The chokes 17 ', 181 and 19' are inserted in the direct current circuit. They can at the same time constitute the chokes suppressing the undulations.



   In fig. 10 is shown the variation of the inductance L of an inductance (11 ', 12' and 13 ') as a function of its prior magnetization current J. The prior magnetization current J is formed by the direct current which passes through the load circuit. For a load Jg1, the inductance is equal to L. It varies by a quantity equal to ¯Ll by the short-circuit current ik which passes through the choke 11 ', 12' or 13 '. This variation is relatively small compared to that produced by the prior magnetization, so that the number of turns of coil 11 'is appreciably smaller than that of coil 17'.

   If the load current is more intense, and equal to Jg2, the average inductance takes the lower value L2 and varies accordingly by the quantity ¯ L2 under the effect of the short-circuit current ik, it is that is to say to a much smaller extent than during the weaker load. The consequence is that the short circuit current increases when the load is higher. Therefore, if according to fig.



    8, the short-circuit current in the phase v to be connected increased up to the value Jk along the curve a, and if it consequently reached the value Jgl of the operating current in the time ¯tl, it now increases. up to the higher value Jkl and consequently does not reach the value Jk2 of the more intense charging current not after ¯t2 seconds only, but already after ¯tl seconds, that is to say that the switching takes place exactly as quickly as for current

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 less intense operation Jgl.

   Consequently, the current in phase u is no longer damped down to its zero value along curve c, but along curve d. The arc of phase u to be switched off is therefore not stretched as much as in the case of the more intense load. A substantially identical effect can also be obtained by decreasing the time constant of the short-circuiting circuit when the load increases, by increasing the ohmic resistances, for example carbon column resistors as a function of pressure and intensity. - site.



   Another possible solution for constantly obtaining good switching conditions consists in maintaining constant the phase of the current crossings through zero in the rhythm of the operations at the different loads. It is for example possible to cancel again the offset in time and as a function of the load printed on the passage of the current through zero with respect to the rhythm of the maneuvers by means of an additional influence exerted on this phase which is controlled as a function of load. Instead of this maneuver, we can automatically adapt to. offset of the passage of the current through zero and by means of load-dependent and appropriate regulating devices, the phase position of the control motor driving the switching device.

   Fast regulators can be used for this purpose with particular advantage, so that the switching device can follow changes in the load as quickly as possible. The influence exerted on the phase position can also be obtained by making the synchronous motor used to drive the converter work on a brake device, the brake device being loaded or unloaded when variations in the load occur. , preferably directly by the load current itself, so that the position

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 internal phase of the motor changes, and consequently also the phase position of the maneuver.



   The working conditions for adjustments of this kind are all the better as the variations in load produce their effect more slowly. A further improvement can therefore be obtained by slowing down the variations in the load by means of special devices.



  It is possible to use for this purpose, for example, chokes, for example the chokes for suppressing the undulations which exist anyway in a circuit comprising rectifiers, or else the other aforementioned chokes to which can be added, when this is the case. is necessary, additional chokes.



   It is also possible to use with particular advantage damping devices or buffers, that is to say re additional charging circuits which are engaged at the instant of a sudden discharge and which are then released. then progressively, switching on and off taking place as far as possible without inertia * using appropriate adjustment devices. One can also use to absorb the excess charge of the devices coming into action: in the manner of surge arresters, when there is an increase in voltage following a sudden discharge.

   In some cases, an improvement can also be obtained by temporarily tripping the converter even when there are sudden jumps in the load.



   The above apparent resistances can also be used to limit the return current to temporarily acceptable values in the event of possible ignition returns. Complementary devices, such as iron chokes, can also be provided for this purpose, the saturation of which is pushed back to the saturation bend by prior magnetization.



   Application of the principle of the present invention

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 is not limited to the embodiments described, it is possible in particular to mount, depending on the current and the voltage, several devices in parallel or in series. It is advantageous in this case to use additional means, such as compound chokes, current transformers, etc., to maintain the distribution of the current or of the voltage drop between the different switching devices. at its initial value or at a proportional value.



   To reduce the steepness of the slope of the voltage which is restored, according to another characteristic of the present invention, a resistor is mounted in parallel with the cut-off path, the value of which is less than that of the variable resistor which is in operation. series, for example to that of the control choke, when the current passes through zero. The resistance in parallel can be an ohmic resistor or an inductive resistor.



   By this means, after the arc has been extinguished, only a part of the return voltage is produced between the electrodes of the switch which open, while the greater part of the return voltage is at the terminals of the control choke.



   By using the control choke, according to what has already been said above, a longer low intensity interval is obtained in the vicinity of the current crossing through zero. By using the resistor in parallel together with the control choke, a longer low current interval is obtained on the electrodes of the switch or converter, this interval starting at the instant of switching off. and continuing until the instant when the saturation kink occurs in the control choke, that is to say at the instant when its inductive resistance drops abruptly to a low value.

   It is only from this moment that almost all of the voltage in the circuit is concentrated on /

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 the cut-off path, but previously the stress by the voltage is small, and therefore the cut-off appreciably easier.



   In the accompanying drawing, fig. 11 shows the control device, and FIG. 12 the variation of the intensity, the tension and the resistance at the point of the cut-off path. In FIG. 11, 21 designates the alternating current generator, and 22 the control device, for example a switch or a contact of a converter. 23 represents the self-induction of the external circuit. 24 designates the control choke with the iron core 25. 26 designates a resistor in parallel, the value W of which is less than the resistance x of the control choke 24 in the saturated state. In fig. 12, i designates the intensity of the current flowing through the cir-. cooked in fig. 10.

   The low current interval denoted by i, which extends on either side of the passage of the current o through zero, is obtained by the fact that the resistance x of the control choke increases sharply during the passage of current by zero. The variation of the resistance of la.self is represented by the curve x, and the resistance in parallel by the line W. e designates the variation of the return voltage on the electrodes at the location of the cut-off path.

   It will be assumed that at instant A there is an extinction of the arc. The voltage does not then increase immediately up to the full value of the circuit voltage, but only up to the value e, because this voltage is distributed over the resistance in parallel W and over the inductive resistance x in series with the latter, and because the voltage fraction across W is low only, due to the high value of x. It is only at the instant B, when the saturation of the iron core 25 of the inductor 24 occurs and therefore its resistance abruptly reduces to the low value xo, that the voltage e takes the integer value

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 of the network tension.

   Therefore, there is a low voltage gap which extends from A to B, and during which the cut-off can be done easily.



   In fig. 13 is shown the assembly of a three-phase rectifier. 27, 28 and 29 are fixed rectifier contacts which are mounted in the three phases, and 30 designates the contact which rotates on the shaft 21 and which maintains its rotational movement, for example by means of a non-synchronous control. shown in the drawing and which rotates in synchronism with the alternating current to be transformed. 32, 33 and 34 denote three control chokes mounted in the different phases and comprising the iron cores 35, 36 and 37 which are saturated periodically.



  38 denotes the direct current load, and 39 a ripple suppression inductor. 40, 41 and 42 denote the resistors in parallel for the three phases.



  They are each connected by one of the terminals to the incoming conductors at the fixed contacts 27, 28 and 29, and by the other terminal to the rotating contact 30, Le. 1 resistors 40, 41 and 42 can be for example the resistances of drive motors or other consuming devices. They can also be used for the prior magnetization of the chokes 32, 33 and 34,
The present invention can be applied with particular advantage to converters and in circuits in which an intense current passes but of moderate voltage (for example for galvanic applications), because in this case the loss in the resistors in parallel or the inductors are not taken into account.



   According to another characteristic of the present invention, the value of the resistance of the circuit which is in parallel with the cut-off path has a capacitive component; for example, a capacitor is inserted into the circuit in parallel. The capacitor forms with. the,

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 inductors existing in the remainder of the circuit, in particular with the control choke, an oscillating circuit which starts to vibrate whenever the contacts open, so that a pulsating current is produced during the travel cut-off is open. The current also passes through the control coil and magnetizes it in a way which varies at any time.

   By appropriately adjusting the reactive component and the active component of the resistance of the parallel circuit, the frequency and the damping of the oscillations can be arbitrarily adjusted so that the control choke is at the end of the circuit. period of opening in a determined and desired state of magnetization, for example so that it is magnetized beforehand in a direction opposite to that of the expected transmission current, but not not completely saturated. In this case, when the cut-off path closes, it is first of all the period of low intensity which begins, because the resistance of the control choke is precisely very large.

   On the other hand, at this instant, it is the greater part of the operating voltage which is applied to the terminals of the choke. It is only later, when the transmitting current has reversed the direction of magnetization and has reached in this new direction the state of saturation, that the unimpeded transmission of the current begins. It is therefore obtained by the present invention that the cut-off path closes under a low voltage and under a practically zero current. There is therefore no spark, and there is no rebound phenomenon of the contact parts.



   The present invention is particularly advantageous for current converters, in particular so-called mechanical converters, the switching conditions of which are thus improved both in the operation as rectifiers and in the operation.

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 nement in inverters and converters,
As the currents which occur during the cut-off period are mainly dewatted currents; the losses through the return currents are relatively low.



   In the accompanying drawing is shown schematically in fig. 14 an example. execution of the present invention. The rod 29 which will be described below represents the same device with a particular extension. For greater clarity, the single-phase representation has been chosen in the two aforementioned figures, but the invention is used with advantage also in polyphase devices.



   51 designates an alternating current source which supplies a current consuming apparatus 58. The circuit passes through a control choke 53 comprising an iron core 54, and through a cut-off path 59, the movable contact of which can be driven. for example in synchronism with the variation of the alternating current when the device is to be used in particular for rectification, for operation as an inverter or converter, In parallel with the cut-off path 59 was connected a circuit formed by a capacitor 70 and a damping resistor 71. It is advantageous to further connect an ohmic resistor 72 in parallel.



  The latter can also be mounted directly in parallel with the capacitor 70, so that the damping resistor 71 is connected in series with the two.



   If the capacitor is relatively very large, the iron core .54 of the choke 53, on the other hand, can be made of a lower quality iron. The permeability of iron need not be as high as stated above. The control choke thus becomes cheaper than when a smaller capacitor is used. The capacitor 70 itself is altogether

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 relatively inexpensive case, because the tonsion applied to it is very low. An increase in the capacitor dimensions therefore does not determine any appreciable additional expense.



     By means of the insertion, previously described, of foreign voltages, or of the use of variable resistors, for example control chokes in the circuit to be interrupted, it is possible, when the various auxiliary devices are constituted and properly calculated, not only to reduce the sparks which form, but even to suppress them completely.



  There is in fact an operating limit of the intensity and the voltage, below which no cutting sparks can form. This fact can be explained, for example, as follows. As a result of the reduction in the pressure of the contacts, the resistance of the contacts increases rapidly and gives rise immediately before the separation of the contacts to a heating of the latter. One can imagine that immediately before the separation of the contacts, there is no longer contact except along a point, so that the current is concentrated at this point. Below a current limit value, which can be fixed in a fixed manner for determined conditions, this heating of the contacts is no longer able to vaporize the metal.

   The conditions necessary for the production of sparks are therefore no longer fulfilled. The aforementioned limit value is around, under normal conditions, one ampere, so it embraces roughly the region which is usually called the weak current region. Various other characteristics or physical quantities, for example the pressure and the nature of the ambient medium, its temperature, the material and the temperature of the contact parts, are, as we know, capable of exerting an influence on the position of this limit which delimits the maximum value. of this area.

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   The present invention is moreover based on the principle which consists in also suppressing the sparks during the breaking of the circuits with strong current, by the fact that one takes the necessary precautions so that at the moment of the separation of the contacts it only a very low current flows at the point of the break, so that the breaking device functions as a kind of a switch for low current, and that its contacts are therefore not exposed to any wear by the arc , just like low current contacts,
Consequently, according to the present invention, by the aforementioned means serving to distort the curve of the alternating current, the intensity of the current is maintained in the vicinity of the passage of the current through zero and for an interval of time which is sufficient for the. separation of contacts,

   to a value lower than that necessary for the production of sparks. By virtue of the complete elimination of cut-off or rupture discharges, the method allows a very high operating frequency and is therefore particularly suitable for periodic operations, for example in converters.



   It is advantageous to use, as a variable resistor, a control inductor whose dimensions are calculated so that its iron core is already saturated for a value of the intensity lower than that which is necessary for the production of sparks of cut-off, In the device which is used to implement the cut-off method of the present invention, an inductor is mounted in series with each cut-off path. With such a cut-off device, it is possible to control currents with an effective intensity of the order of magnitude of 104 amperes, by the fact that their instantaneous value, weighting the operating period, is lower. for example at an ampere.



   If the operating voltage is so high that when only the chokes described above are used, it

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 sparks can still occur, according to another characteristic of the present invention, the voltage during the cut-off period can be reduced by the fact that the resistance of a circuit connected in parallel with the cut-off jet constitutes a fraction of the resistance of the control choke in the unsaturated state. In this case, during the period of very low current, the main part of the operating voltage is applied to the terminals of the control choke, and only a small fraction is applied to the terminals of the cut-off path.



   In high power installations, there are difficulties in controlling the high intensities, in particular during frequent cuts, for example periodic cuts, because, by the breaking arcs which constantly reproduce, a strong usu is caused. - re contact surfaces which are thus damaged.



  Therefore, for the periodic switching of high currents, by means of mechanically driven contacts, for example in converters, even when relatively low voltages were applied, sliding contacts were preferred, because it is possible , with the latter, to slide the contact surfaces damaged by the arc on top of each other and thereby to prevent a permanent reduction in the quality of the contact.

   However, this solution is not possible when pressure contacts and rolling contacts are used, because in the latter no sliding movement occurs during the closing of the contacts. reuse of pressure or rolling contacts is therefore only possible if the aforementioned measures in accordance with the present invention are applied simultaneously, in order to completely suppress the rupture sparks.



   Pressure and rolling contacts have the advantage over sliding contacts that there is no friction or only low friction.

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 is lying. As a result, large contact pressures can be applied, which again results in the voltage losses at the point of current flow becoming very low. This last circumstance is particularly important in installations which work with a low operating voltage, such as, for example, in the electrochemical industry.

   While heretofore has been calculated in this industry with losses in rectifier installations of up to 40%, these ruts can be reduced by applying the present invention to a substantially lower value.



   However, the use of pressure or rolling contacts is not necessarily always possible in a switching device with periodic operation. On the contrary, it is opposed by the fact that, unlike sliding contacts, pressure contacts and rolling contacts can only be actuated at a relatively low speed, and this, in the case of pressure contacts, because in these the moving masses perform a back-and-forth movement and therefore have to be accelerated and slowed down again at each stroke, and in the case of rolling contacts , because in the latter the stresses of the material become too high when simultaneously applying a high contact pressure and a high rolling speed.

   When applying a low contact pressure, rolling contacts do not have any appreciable advantage over sliding contacts. For the aforementioned reasons, pressure contacts and rolling contacts are not suitable for high voltages which require large breaking intervals; on the contrary, they are particularly suitable for low voltages, on account of the aforementioned low voltage losses. The same is true for devices which operate not periodically. These latter devices can.

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 take advantage mainly, and in the same way as periodic devices, of the possible embodiments which are described below with the aid of an example of execution.



   The drawing shows by way of example of an embodiment of the invention in FIG. 15 the general arrangement of a three-phase converter with accessories, in schematic representation. Fig. 16 shows the contact device. In fig. 15, 81 designates the primary winding of a transformer, and 82 its secondary winding connected in star. On this transformer are connected, via the control chokes 83, the core 94 of which is already saturated below the critical current necessary for the production of sparks, the fixed contacts 84 to which the contacts 85 are opposed. animated by a periodic movement.

   These latter contacts are brought into contact alternately with the fixed opposed contacts 84 by a common shaft 86 comprising cams 87 which are offset, and by means of a pusher 88 and in the opposite direction of the force of the spring 89. The shaft 86 is driven in synchronism by a motor 90 which is connected via a rotating transformer 91 also to the secondary 82 of the transformer, so that the contacts are operated in synchronism with the three-phase current. Using the rotary transformer 91, it is possible to modify the position of the instant of the maneuver with respect to the variation of the current to be switched. The direct current circuit starts from the moving contacts 85, it passes through an inductor 92 suppressing the ripples and through the load 93 it returns to the neutral point of the winding 82 of the transformer.

   In order to improve the switching conditions, the iron cores 94 are pre-magnetized by the excitation windings' 95 which are connected in series for the three phases and which are connected via a tuning resistor 96. to a direct current source,

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   Diaprés the pin 16, the contacts 84 and 35 have annular contact surfaces. With the latter, good closure of the contacts can be obtained, in particular when they are formed in the form of conical surfaces. This form is also used in the intake and exhaust valves of the cylinders of internal combustion engines to obtain as large an application surface as possible.

   The other principles of construction are also used with advantage for valves of this type and for their control, for producing the contact device for periodically moving switching devices of all kinds, with or without. control choke, in particular in mechanical converters. For in the latter, there are also mechanical parts which are animated by a rapid back and forth movement over a determined stroke, and in which the forces of inertia therefore play a role which is not negligible.



   The movable contact 85 is driven, in the opposite direction to the force of the spring 89, by a camshaft or with eccentrics 86 and by the intermediary of the insulated push-button 88, according to what has already been said to the freeze. 15. If one makes variable the length of the are on which extend the cams, one has a means to modify the duration of the closing of the current during a period, as it is necessary for the adjustment of the tension which. 2. mercury vapor is obtained, for example, in rectifiers by means of the usual control of the grids.



   It is advantageous to rotate the annular contacts around the common axis with respect to each other, since by the fact that it is always the other points of the contact surfaces which come into contact with each other, the formation or the enlargement of the deterioration at determined points. To this end, we can let the cam 87 attack tangentially'-

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 The pusher 88 is guided concentrically inside the fixed contact 84, outside the center. In this case, the moving contact 85 continues to rotate automatically each time by a small angle when it is detached.

   To avoid unilateral pressures on the camshaft 86, forces in the opposite direction can be made to act at the same location, for example by arranging each time two poles at the same point of the shaft by reciprocally shifting them by 180. The switching device must have an even number of poles for this purpose, for example six poles.



   Making or making contact requires special attention where the contact is made.



   According to fig, 16, the contact pieces 84 and 85, which moreover are made of copper or a similar good conductive metal, are provided at the places where the contact occurs with special inserts 227 and 228 , one of which is a softer metal, and the other is a harder metal. When the application pressure of the surfaces. of the contacts is then at least equal to that required to deform the softer metal, by this means a direct contact is obtained at a particularly large number of points of the contact surfaces, even when these surfaces do not are not rectified for example.

   At least one of the contact surfaces of each pair of contacts can be provided with sieve-shaped holes, through which air or a special gas in which the contacts are closed can arrive and flow when opening and closing of contacts. In order to increase the resistance against sparks which still occur in places and which cannot be completely suppressed, it is advantageous if the contact surfaces are made of materials having a temperature. high melting temperature. It is possible, for example ;, to provide one of the contact surfaces with a layer of carbon.

   For

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   To protect the surfaces of the contacts further, it is also possible to combine with the main contacts auxiliary contacts which close before the main contacts and which open after the latter, for example by following their elastic attachment to these main contacts.



  It is of course also possible to apply the means known elsewhere for the rapid suppression or extinction of sparks, for example by placing the cut-off paths under increased pressure, or by surrounding them with a neutral gas, or by housing them in a vacuum. The use of a moving extinguishing fluid can also ;, where appropriate, be advantageous,
According to another characteristic of the present invention, the application pressure of the contacts is produced by electromagnetic or electro-dynamic forces. It is advantageous to use for this purpose the current of the load which passes through the device. switching, by placing iron cores on the contact pieces, around which one or more turns of the conductors going to the contacts are passed.

   The contacts are pressed against each other with the greatest force by the tensile force generated by the current of the load precisely at the moment when the current reaches its maximum value, When the current decreases in intensity, the pressure The contact pressure also decreases and disappears completely when the current crosses zero. The variation in the application pressure over time is therefore precisely what is needed to ensure good current transmission without losses. The electro-magnetic or electro-dynamic devices can also be used in combination with the mechanical devices described above :, for example in such a way that they exert a frictional pressure preventing the contacts from moving.

   In this last case, it is not necessary that the electromagnetic devices follow the movement, they remain at ¯

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 otherwise immobibles, which is desirable on account of their mass.



   It is advantageous to tune the mechanical forces with respect to the intensity, or to control the intensity of the force of the current, in the case of excitation by a separate current source, and by means of 'a quantity existing in the circuit to be controlled, for example by the intensity, the voltage, or the frequency of the higher harmonics, so that the contacts can be separated only under an intensity lower than that which is harmful to them.

   This is so without difficulty, for example when there is in the force transmission path, between the movable contact and the drive control, a coupling or friction clutch which gives way as soon as the intensity of the current or the frictional force of the clutch which compresses the contact parts exceeds a certain value.



   Instead of using mechanical force, to induce the separating movement of the contacts, it is also possible to use air or a compressed gas which is blown between the surfaces of the contacts. It is then advantageous to constitute at the same time the contacts in the form of a valve for pressurized gas, and one then obtains directly, during the separation movement, a blowing of the surfaces of the contacts by the compressed gas which. flows. This gas is used not only to extinguish any small arcs, but above all to remove the heat from loss of the contact parts. For the connection conductors of the moving contact, flexible tapes or, in particular at high currents, metallic membranes are used.

   If we want to dispense generally with moving conductors, we break down the fixed contact into two parts isolated from each other on which are connected the incoming current conductors, and we use the movable contact simply as

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 a bridge between the two fixed contacts. By this means and at the same time, a division of the cut-off path is obtained, therefore a double cut-off length or distance for the same stroke. By further decomposing each cut-off into several cut-off paths connected in series, the permissible operating voltage can be multiplied. By connecting resistors in parallel with the cut-off paths, a proportional distribution of the total voltage between the various partial paths is obtained.



   Due to the fact that according to another characteristic of the present invention the fixed contact becomes disengageable, so that it can be brought outside the travel of the movable contact, a convenient solution is obtained for the permanent breaking of the contact device.



   Another improvement of the present invention relates in particular, and also, to polyphase converters in which the natural passage of the current through zero in the phase to be cut occurs during the period of change of direction of the current or of short. - circuit, as soon as the connected phase has absorbed all the current of the phase to be cut. In this case, the passage of the current through zero in the phase to be cut does not coincide with that which corresponds to the frequency of the alternating current.



   According to the present invention, the intensity which occurs in each of the cut-off paths is reduced so that no visible sparks can occur, by breaking the contact into several paths. parallel cut-offs upstream of each of which is mounted a control choke.



   In fact, when the control coil is used which ceases to be saturated during the passage of the current through zero, not only the intensity is maintained at a very low value for a relative time interval. long wind in the vicinity of the natural passage of the current

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 by zero, but this current is also obliged to distribute itself uniformly between the parallel switching paths, owing to the high resistance of the control chokes in series during the passage of the current through zero.



   Several advantages are obtained by the present invention over the use of a single contact with a control coil in series, With identical dimensions for the magnetic core of the coil and the same total number of turns, l The amplitude of the spark-free current zone expands, therefore the operational safety increases. The same reduction in intensity can be obtained during cutting by using an iron with a more intense saturation field, therefore with cheaper material. The present invention is particularly advantageous for low voltage circuits where it is important to have a low leakage inductance, ie a small number of turns of the control coil.

   In fact, by the present invention, the number of turns of the control chokes can be reduced in this case.



   Fig. 17 shows the basic arrangement of a single phase rectifier or converter according to the present invention. 101 designates the alternating generator supplying the circuit, 102 the consuming device which must be supplied by a rectified single-phase current. 103 is an iron ring on which are located, connected in parallel, the two windings 104 and 105. The mechanical part of the switching device consists of a fixed contact divided into two halves 106 and 107, and a movable contact 108 moved upward and downward in synchronism with the AC frequency by means of a suitable control device, for example a camshaft, as shown by arrows 109.



  During the part of the alternating current half-wave during which it passes current, the contact 108 is lifted in this case, so that it closes the contact with

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 the fixed parts 106 and 107. In the immediate vicinity of the current crossing through zero, the contact 108 is moved downwards and the contact opens. The lifting of the contact 108 takes place only every two half-waves of the alternating current, so that only the positive half-wave passes, the negative half-wave is on the contrary stopped.



   By eliminating the saturation of the control choke in the vicinity of the current crossing through zero, an intensity curve of the form shown in FIG. 18. During period t, the intensity remains below a very low value io. If the contact must open without sparking throughout the duration of the period to, the current io must be less than a determined value which is related to the voltage uo which is exerted on the cut-off path. as shown in the diagram of fig. 19. For all current values lower than those of the io curve, the contact separation takes place without any spark.



   In fig. 20 is shown a contact broken down into four parts. The four parts of the contacts are designated 111, 112, 113 and 114.



   These parts are connected to the four control chokes 121 to 124 which are arranged on the common iron core 125. 115 denotes the opposite contact on which the current is collected. The closing of the opposite contact and of the parts 111 and 112 is shown in the section of FIG. 21. In this figure, 116 designates a movable bridge which is driven in an upward and downward movement by a pusher 117 and an edge 118.



   The present invention is particularly advantageous also in cases where, to reduce the return voltage uo on the contact which opens, resistors 126 to 129 have been arranged in parallel with this contact (fig.



  20). The total loss in resistors 126 to 129 of FIG. 20 is lower than that which occurs in the

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 undivided contact, if these resistances are calculated in such a way that, according to Fig. 19, a separation that is just yet spark-free occurs.



   According to another characteristic of the present invention, with a view to adjusting the intensity and the voltage, the size of the half-waves which the converter lets through is modified. For this purpose, the momentary moment of switching on can be offset in time by means of mechanical devices within the limits of the current transmission period.



   This mode of voltage and current adjustment is generally applicable in rectifiers or converters, the contacts of which are moved with respect to each other mechanically, in order to establish the necessary electrical connection. to the transmission of the current, until these contacts touch each other or have approached so that an arc ignites while passing the current, or in which one moves for this purpose between the electrodes an auxiliary contact providing the electrical connection and which may also consist of a jet of a conductive liquid.



   In an unregulated converter, the electrical connection is established between the electrodes at the instant when a voltage is produced between them which is able to cause the current to flow in the desired direction. On the contrary, in the configured converter, the establishment of the electrical connection can be delayed in time so that a current is transmitted only during a part of the available period, and by this means the value time average of the transmitted current is reduced.



   On the pins 22 to 27 are shown some execution examples. If the converter operates with sliding or rolling contacts, it is possible according to the present invention to lengthen or shorten at least one of the contacts in each cutoff path as indicated.

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 Schematically, the pin 22. 131 designates the anodes of a converter comprising the current inputs 134. 135 designates the cathode periodically moved in front of the anodes in the direction of the arrow, and comprising the current input 136. If we shorten the anodes as indicated by the dotted line, we shift outwards or push back the moment when contact begins during each period.



  The same result is obtained when shortening not the anodes but the cathode, as also indicated by the dotted lines. One could, of course, shorten both the anodes and the cathode. Figs. 23 and 24 show an arrangement which makes it possible to shorten the electrodes in a simple manner, the pin 23 being a side view and FIG. 24 view from above. Each contact 131 therefore consists according to the invention of two parts 132 and 133 connected in parallel and which can be displaced with respect to each other in the direction indicated by the arrow.



   Figs. 25 to 27 relate to pressure contacts formed, for example, in the manner of the valves of internal combustion engines. Figs. 25 and 26 represent, seen from different sides, two cam discs 139 and 140 comprising the cams 141 and 142 which come into contact, by turning in the direction of the arrow, with a push-button 143 which carries the movable contact not shown. . The cams can be reciprocally rotated on the shaft 138. This makes it possible to adjust differently the total duration of the time during which they are each time taken with the tappet 143 during one revolution, and consequently the period during which the contacts are each time engaged with each other.

   This device can at the same time be established so that the cam disks 139 and 140 are on separate shafts 138 and 139, as shown in fig. 26, each shaft being driven by a separate synchronous motor and not shown,

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 the reciprocal phase position of these motors can be adjusted. The same result would be obtained if the stator windings of synchronous motors could be rotated relative to each other.



   It has already been proposed above to cause holding forces as a function of the load current to act on the closed contacts, these forces only allowing a separation of the contacts when the current has fallen below a determined value. If we implement this proposition, we have greater freedom in the adjustment of the time of engagement, because the opening of the contacts is carried out automatically at the correct instant. It is then sufficient to initiate the closing of the contacts using the adjustable control, and the contacts can then be left to themselves, since a premature opening of the contacts cannot occur. A device of this type is shown in FIG. 27. 154 designates the fixed contact, 153 the movable contact which is fixed on a pusher guided in parts 152.

   This pusher has a collar 151 and is subjected to the action of a spring 150 which tends to separate the contacts 153 and 154. A short cam 147 mounted on the shaft 145 acts in the opposite direction of this spring.



  The closing of the contacts is initiated by the cam. It then passes a current through the contacts. This current passes through the coils 148 of an electromagnetic holding device, the cores of which press the clamping jaws 149 with force, against the pusher 147 and thereby prevent the contacts from separating when the cam 146 continued to turn in the direction of the arrow. It is only when the current has dropped to a value not detrimental to spark-free breaking that the pressure of the jaws 149 decreases so that the contacts can be opened by the thrust of the spring 150.

   If then the position of the cam 146 is modified with respect to the phase of the alternating voltage, for example by driving the shaft

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 145 by means of an adjustable phase synchronous motor, a lower current or lower voltage is obtained the later the closing of the contacts by the cam 146 is initiated.



   In such an adjustment, switching difficulties may arise when transmitting large powers, and in particular when applying relatively high voltages. It is in particular when the converter is multipolar that the conditions are different for cutting the current depending on the degree of adjustment.

   In order to be able to follow these conditions and to be able to trigger the different phases each time at the most favorable instant, according to the present invention, not only the instant of switching on, but also the instant of switching is rendered. tripping adjustable in a different way over time within the limits of the current transmission period, For example, for each of the two maneuvers, one can use a synchronous motor, the phase of which can be changed or the stator rotated,
The control of the moment of tripping must satisfy the most diverse conditions according to the value of the power and the voltage to be transmitted, as well as according to the nature of the circuits connected, of the current sources or of the consuming devices, and we makes it dependent therefore, directly or indirectly,

   many quantities that exist in the supply circuit or in the supplied circuit, and some examples of which will be cited below.



   Often, it suffices to make the control of the instant of triggering and that of the instant of engagement integral with one another, and in such a way, according to the present invention, that the shift is always carried out in the opposite direction. for the instant of switching on and the instant of switching off, Consequently, the longer the switching on occurs

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 each time later. ,, the more quickly we trigger, or in other words: the lower the adjustment amplitude, the lower the recovery time during which two electrodes of different phase are connected to the same opposite electrode and during which therefore produces switching.

   The quantity by which the instant of tripping must be shifted in order to obtain the best switching is, however, small compared with that by which the instant of the cut-in must be displaced for the purpose of adjustment.



   The control of the instant of tripping can also be made a function automatically of the load by known means, for example by electromagnetic devices, because the instant of the best commutation also moves with the value of. load.



   If the converter works with contacts rotating in synchronism with the frequency of the alternating current on an opposite DC voltage, for example on a storage battery, according to another characteristic of the present invention, the time of tripping is adjusted. in a different way depending on the value of this opposite direct voltage. Instead of using as an adjustment characteristic the total value of the continuous opposite voltage, it is also possible according to the present invention to use the difference between the driving voltage and the opposite voltage, in order to obtain a greater control sensitivity.



   Since the ripple of the direct current also exerts an influence on the commutation, the setting of the time of tripping according to the present invention is modified according to the degree of irregularity of the direct current when the latter is not is not perfectly regular. The best way to suppress the sparks in this case consists in adjusting the triggering instant so that it is close to the zero crossing of the current curve of the phase considered.

  <Desc / Clms Page number 39>

 



   If the alternating current and voltage are not perfectly sinusoidal, it is necessary to take into account the current and the phase of the upper harmonics and make it also depend, where appropriate, on the control or the adjustment of the. instant of triggering. It is the same in the case of asymmetries possibly existing in the alternative part of the polyphase devices.



   On the other hand, also in this case, with a particular advantage, the control chokes which are provided with a variable preliminary magnetization and mounted in the converter circuit are used. It is then possible to replace the aforementioned variation in the duration of the overlap in the event of delay in the instant of engagement, by a modification of the prior magnetization, and on the other hand work with a constant overlap.



   If the converter has pressure contacts which are controlled by cams, as described and explained above, according to the present invention, an elongated shape in the direction of the axis is given. , and conical, with the cams in order to obtain a possible adjustment of the control instants. The displacement is obtained by axial offset within the limits given by the length of the cams. fig. 28 shows by way of example of an embodiment of the invention the overall arrangement of a three-phase converter with accessories and shown schematically, 81 designates the primary winding :, and 82 the secondary winding star of a transformer.

   On the latter are connected via the control chokes 83, the core of which is designated by 94, the fixed contacts 84 to which are opposed the contacts 85 animated by a periodic movement. The latter are brought into contact alternately with the opposed and fixed contacts 84 by a common shaft 86 and in the opposite direction to the force of the spring 89. In the direction of the axis, the cams are in the form of wedges. . Camshaft 86 is

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 mobile in the same direction. The movement takes place automatically, for example using a magnetic device 97 and an energy accumulator 98 acting in opposition to this device.

   The magnetic device 97 is controlled according to the needs given in a specific case, as a function of the value of the power to be transmitted, of the voltage, of the nature of the circuits, of the current sources or of the consumer devices connected. The shaft 86 is driven synchronously by means of a coupling 99. allowing axial displacement of the shaft 86, by a motor 90 which is connected via a rotating transformer 91 also to the secondary 82 of the transformer, so that the contacts are controlled in synchronism with the current three-phase. The position of the control instants with respect to the variation of the current to be switched can be adjusted using the rotary transformer 91.

   In addition to this regular shift of the moment of engagement and of the moment of release, these two points can be reciprocally displaced by the axial displacement of the conical cams and consequently by the simultaneous control of the two devices. , any position can be obtained for the instant of engagement, regardless of that of the instant of release,
The DC circuit starts from the movable contacts 85 and passes through a choke 92 for suppressing the ripples and through the load 93 to end at the neutral point of the winding 82 of the transformer.

   To improve the switching conditions, the iron cores 94 are pre-magnetized by excitation windings 95 which are connected in series for the three phases and are connected to it via an adjustable resistor 96 at a. direct current source. The variation of this prior magnetization allows another mode of adjustment which will be described in detail below.

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   This possible setting is based on the principle of starting the current with its full instantaneous value not immediately at the start of the current transmission period, but only at a later instant, and varying this moment.



   For this purpose, we move in time, on the control inductor which is in the circuit of the converter and whose inductance is variable in a discontinuous way according to the excitation, the beginning of this discontinuous variation within the limits of the current transmission period. As the increase of the current can only take place during the period of current transmission, as soon as the value of the inductance of the control choke has reduced to a low value, the duration of the Current transmission between two electrodes is thus reduced compared to the duration of the period during which these two electrodes are electrically connected to each other.

   In a way, we cut in the half-wave of the current to be transmitted a time interval and we almost or completely eliminate the transmission of the remaining part. By this means, the average value of the direct current and at the same time the average value of the direct voltage are reduced, which provides the possible setting.



   This adjustment method is particularly suitable for mechanical rectifiers in which the current is transmitted by the metallic contact of the electrodes.



  In the latter, practically no current passes between two electrodes during this period even though they have been in contact with each other for some time, and when the adjustment procedure which has just been applied is applied. described, until the self which is in the circuit considered is saturated and takes a suddenly low inductance.



   The aforementioned adjustment method is applicable;

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 also in converters in which the current is transmitted by conductive liquid jets or by arcs, since in these devices also the start of the increase in intensity is delayed with respect to the instant when s' establishes the electrical connection, or the disappearance of the current is displaced in time relative to the instant when the electrical connection is interrupted.



   As with the onset of the abrupt change the cross-section of the core of the control coil is critical for a given change in supply voltage, the desired setting can be obtained by varying this cross-section. It is easy to achieve a continuous variation of this section, for example in annular chokes whose core is formed by a spiral wound tape of magnetic metal, by arranging the annular core so that it can rotate. and winding or unwinding the length of tape needed for adjustment.



   Another method of time-shifting the onset of the abrupt change in the inductance of the choke is to pre-magnetize the magnetic core by means of a special excitation current and by varying this excitation current. The effect of the different prior excitation of the control coil on the instant of the increase in current after the closing of the contacts has already been described above.

   But, while it was not a question above of using these effects only to improve the commutation, they can also, according to the preceding, be used for the regulation of the intensity and the tension, by extending the duration of the low current period, during which the intensity cannot increase as a result of the temporary suppression of the saturation of the control choke, beyond the duration of the switching and up to the usable period of the current transmission, and in particular for an adjustable time of different duration depending on the different setting of the exciter.

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 prior and variable tion.



   Naturally, the above-described improvement of the switching conditions can be obtained in short time with the same chokes. But it may be necessary for this purpose, in certain cases, for the prior excitation to be different at the beginning and at the end of the period of transmission of the current, so it must then vary periodically in the rhythm. maneuvers. Consequently, in this case, the prior magnetization of the alternating current is used for excitation, either alone or with the superposition of a direct current.

   On the other hand, the switching can for example be adapted to the different conditions which occur when the load varies, for example by the use of the current of the load or of a current controlled by the latter and serving for the load. prior excitation of the control chokes.



   The present invention will be described in its application to a three-phase rectifier using the pin 6 described above, 1, 2 and 3 denote the secondary windings of a three-phase transformer. 4 designates the rotating contact, in the form of a sector, of the converter, this rotating contact in synchronism by means of the shaft 6.



    For this purpose, the shaft 6 is driven by a synchronous motor. The fixed electrodes of the converter are designated 7, 8 and 9. They are connected to the three-phase windings 1, 2 and 3. The load 10 by direct current is between the neutral point of the transformer and the rotating pole of the converter. Under these conditions, the three chokes 11, 12 and 13 are inserted in the three alternating phases. These chokes are each mounted on. one of the columns of an iron core 14, 15 and 16, the other column of which carries a coil 17, 18 and 19 with a greater number of turns. Coils 17, 18 and 19 are connected through an adjustable resistor to a special DC current source.

   By varying

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 the adjustment resistor 20, the desired current and voltage adjustment is then obtained on the consumer apparatus.



   When several converters are connected in parallel which must output to the same consumer device, for example a galvanizing bath, in addition to the device for adjusting the total load commanded jointly for all the rectifiers of the group, also a second adjustment device for distributing the load between the different rectifiers and for removing a rectifier or adding it to the other group. To this end, the converter is therefore fitted not only with a mechanical regulating device, but also with a second regulating device which is either also mechanical, or on the contrary magnetic or electrical. Such a second adjustment device can be constituted, for example, by the aforementioned control coil with variable prior magnetization.



   If one constitutes and if one uses the device for controlling the pin 14 as a converter, the adjustment can be carried out in a simple manner. To this end, the capacitor 70 and the resistors 71 and 72 are made adjustable.



    It is then possible, as a result of the variation which results therefrom for the oscillating circuit and consequently for the state of magnetization of the inductor 53, 54 existing at the instant of the closing, modify the position in time of the period of low intensity compared to the instant de'la closing du.trajet cutoff, which has the effect of varying ,. according to what has been said above, the intensity and the voltage.



   The capacitor 70 may be made up of several blocks of capacitors, with the aid of which one adjusts in steps, while the ohmic resistor 72 serves for fine tuning and is formed for this purpose in the form of a fine division resistor. or resistance

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 with continuously adjustable slider.



   It is of course possible, in the switching device comprising in parallel with the cut-off path a capacitor, according to FIG. 14, obtain the adjustment also by adding a variable preliminary excitation of the choke 53, 54, according to what has been said above.



   When setting between very wide limits, it may happen that the low current period of the control choke has not yet started when the cut-off path closes. This is the case when the choke is at this moment in the saturated state.



   In this case, according to the present invention, switching on without current flowing is ensured by using a special auxiliary choke smaller than the main choke. This auxiliary choke is inserted by the regulation device and independently between the cut-off path and the bypass point of the parallel circuit.



   Fig. 29 represents this extension. 73 denotes the auxiliary choke comprising the iron core 74. An ohmic resistor 78 can be connected directly in parallel with this choke. It is by this circuit in paral. The magnetic energy of the auxiliary choke must be compensated for when the cut-off path 59 is open, so that, when this auxiliary choke is switched on, no harmful additional voltages are produced. or bothersome.

   This is particularly important when the converter of the present invention is used for somewhat high operating voltages and when it is necessary, for this reason, to combine it with another device described later, in order to eliminate completely, at at the point of cut-off, the voltage by means of special current pulses sent in addition, at the moment of closing, on the main control choke 53 ,.



   For the auxiliary choke, it is important that it has

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 a particularly sharp and marked saturation bend, and that it is so constructed that its inductance is reduced, in the saturated state, as much as possible.



   The auxiliary choke is provided, according to fig. 29, of a device with the aid of which it can be magnetized beforehand so that after the damping of the current transmitted it is in the unsaturated state when the cut-off path is closed. For this purpose, for example, a special magnetization winding 75 is used, supplied by a direct current source 76 via an adjustable resistor 77. The battery 76 can be replaced by the existing direct current network. in rectifier or inverter operation. Alternating current can also be used for the prior magnetization, which must then preferably be controlled in synchronism with the cut-off path. The pre-magnetizing current can then also flow through the main winding 74 instead of the special winding 75.



   The present invention can also be applied with advantage when the cut-off paths are gas-filled discharge paths.



   It was said above that in a control choke the time that elapses until saturation is reached depends on the section of the iron, so that it is possible to adjust by variation of this section.



   According to another characteristic of the present invention, it is possible to obtain a particularly advantageous mode of operation for a switching device comprising a control choke by giving the choke large dimensions such as the time which elapses until it is reached. that saturation is reached is equal or at least almost equal to the duration of half a wave of the alternating current to be switched. In this way we can first of all obtain that practically no current draws during

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 the entire half-wave, so that a relatively long period of time is available for a possible switching off operation, and that it is sufficient to carry out the control for switching off without current with relatively low precision.

   This is particularly advantageous when, for example, a single choke of this kind is provided in a power plant for a series of switching devices (for example in different branches), and where, during a tripping, in particular In the event of an overload, the choke is first switched on and then the main contacts of the corresponding switching device are separated at approximately the same time as the next zero crossing occurs.

   It is true that with this process the coil itself requires a greater quantity of material or better quality materials, in particular because it is necessary to use relatively good qualities of iron, with an accentuated bend in the characteristic, which reach saturation for a low intensity of the magnetic field (like permalloy, hyperm, metal 1040, that is to say an alloy of iron and niokel with an addition of copper and molybdenum, with a permeability initial greater than 40,000, or at least the metal 50/50 C, which is also an alloy of iron and nickel). However, this drawback is largely compensated for by the advantage of simplifying the control of the switching device and by improving the switching conditions.



   In the use of the switching device for periodic operations (for converters, inverters and rectifiers) the amplitude available for adjustment is considerably increased by using a control choke whose dimensions are calculated in this way,
The use of such a choke also presents, apart from this adjustment, a very considerable advantage, because it is no longer necessary, for the rectification.

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 following a single path, to move the main contacts of the switching device in every second half-wave, and because a movement every four half-waves is sufficient.

   If we keep the normal displacement in this case every two half waves, we obtain a great security with regard to the current returns thanks to the way in which the choke behaves, because, even when the contacts remain accidentally hooked, the current is absolutely negligible and practically zero owing to the inductive resistance of the control choke.



   On the other hand, this advantage can also be used to actuate the switching device with half the frequency, which constitutes a very valuable advantage for the mechanical construction and in particular also as regards the wear of the device. of commutation.



   Another improvement of the switching device of the present invention consists, in particular in the use as a rectifier, in the fact that on the AC side of the main contacts two circuits are placed, each containing a capacitor and an auxiliary switch upstream. of the latter, mounted in parallel, so that each of them forms with the main contacts which temporarily separate a closed circuit on itself, and that each of the auxiliary switches mounted upstream of the capacitors gradually closes at the same time as each of the main contacts.



   This operation will be described with the aid of Figures 30 to 33. FIG. 30 shows, by way of example of execution, a device according to the present invention and serving for converting alternating current into direct current. This device essentially consists of contacts 501 and 502 driven by a periodic movement which take turns in succession. These contacts 501 and 502 are connected to one another from one of the ribs and thus form

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 one of the poles of the DC network 305, while on the other side they are connected to the winding 503 of a transformer, the midpoint 504 of which forms the other pole of the DC network.

   In the AC conductors going to the two contacts are connected the chokes 506 and 507 which serve to reduce the current during switching. Each of the contacts is assigned on the AC side a circuit formed by the series connection. 'a capacitor 508 and 509 and an auxiliary switch 510 and 511. The switches 510 and 511 are then controlled so that each of them closes at about the same time as the corresponding main contact 501 or 502. The opening of the auxiliary switches is preferably carried out at the moment when the alternating voltage has reached its maximum during the period of closing of the corresponding main contact.



   Phenomenons. which occur when the current is switched, that is to say when the contacts 501 and 502 take turns, will be described with the aid of FIGS. 31 and 30. For simplicity, it will be assumed that the rectifier device is set to full voltage, that is to say that the commutation always takes place at the moment of the zero crossing of the curve of the voltage. voltage. On the other hand, it will be assumed that the charge of the capacitors is interrupted whenever the voltage curve has precisely reached its maximum.

   The charging can also be terminated at another time during the closing period of the corresponding main contact, and in this way the voltage at which the capacitor is charged can be adjusted as desired. In fig. 31, 1 denotes the variation of the voltage over time in the left half of the transformer winding 503, and II the similar variation in the right half. The curves 508 and 509 represent the variation, over time, of the charge of the capacitors bearing the corresponding numbers.

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   in the assembly of the pin 30. On the other hand, horizontal arrows also indicate in fig. 31 the periods during which the various main and auxiliary contacts are closed.

   The arrows have the same numbers as the corresponding contacts in fig. 30. Immediately before the zero crossing of the voltage curve I, the main contact 501 and the auxiliary switch 510 close at the instant t1.



  The main contact 501 therefore takes care of the transmission of the rectified current, while after the fulfillment, described later, of the discharge, the capacitor 508 begins to charge from the instant t2.



  If it is assumed that the main contacts are closed at each positive half-wave of the voltage of the transformer, the capacitor 508 would therefore be charged in such a way that its left armature receives a positive potential and its right armature a negative potential. As soon as the voltage curve I has reached its maximum, the auxiliary switch 510 opens, so that the load curve 508 is now horizontal, that is to say the load of the capacitor now remains constant.



   In the preceding half-wave, the capacitor 509 charged to a determined potential, in the same way as represented by the left horizontal part of the corresponding load curve. At the instant t3 immediately before the next crossing of the voltage through zero, the main contact 502 closes, while the main contact 501 does not open for a short time until after the voltage has passed through zero to l. 'time t4. The switch-on periods of the two main contacts therefore overlap by an amount equal to t3 - t4, and as the auxiliary switch 511 was closed at the same time as the switch 502, the main contacts constitute for the capacitor 509 a discharge circuit in which they are in series.

   The capacitor 509

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 whose right armature has charged to a positive potential, and its left armature to a negative potential, now sends a discharge pulse through the discharge circuit thus formed. It can be seen that this discharge current has the same direction as the current which is starting up in the contact 502, and is in the opposite direction to the current which initially still passes through the switch 501 and which must be cut off. by opening this switch. The discharge current of the capacitor therefore accelerates the switching phenomenon.



   When discharging, the load curve 5C9 drops rapidly, possibly due to inductance of the lines, etc., to values in the opposite direction but it then rises in the initial direction as long as the switch 511 is closed. The same phenomenon which has just been described is repeated on contact 501 half a period later, with the difference that this time it is capacitor 508 which supplies the switching pulse. In some cases, the assembly can be modified by combining the two capacitors into one.



  Instead of the simple auxiliary switch, then switches are needed which engage the capacitor in the rest of the circuit with alternating polarity,
When the rectifier device is only partially adjusted in order to reduce the direct voltage, that is to say when the commutation no longer takes place during the passage through zero, but at any other point of the voltage curve. voltage, in some cases it is no longer possible to charge the capacitors sufficiently with the alternating voltage, If, for example, it is assumed that the switching takes place near the maximum of the alternating voltage curve,

   at the end of the capacitor charging period, the alternating voltage will already have dropped again by a considerable amount, if necessary. In such a case, it is advantageous that the load

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 capacitors is not carried out on the AC side, and instead the capacitors are connected for this purpose on the DC circuit. This maneuver can be obtained in a simple manner, as shown for example by the diagram of FIG. 32. The auxiliary switches 512 and 513 mounted in series with the capacitors 508 and 509 are in this case constituted by unipolar inverters, in each of which a contact is connected to the direct current line going to the midpoint of the transformer. .

   In order to have an almost always constant voltage for the charging of the capacitors, it is advantageous to fit the choke 514 eliminating the ripples between the connection point of the contacts of the inverters 512 and 513 and the midpoint of the winding 504 of the transformer.



   It is then advantageous to control the inverters 512 and 513 so that when the corresponding contact 501 and 502 is engaged, they are first closed upwards, and then they are inverted towards the top. low for some time after completion of the switching maneuver for recharging the corresponding capacitor. The resulting conditions are shown in fig. 33 in the form of a diagram. As before, I denotes the voltage curve of the left half of the transformer, and II the voltage curve of the right half. The curves 508 and 509 again represent the variation in the charge of the two capacitors.

   It has been assumed in this case that the commutation, that is to say the passage of the current from one of the main contacts to the other, takes place each time at the moment of the maximum of the alternating voltage curve.



  As shown by the horizontal arrows 501 and 502, the closing of the main contact 501 or 502 therefore takes place at the instants T1 and T3, each time a short time before the maximum of the voltage is reached, while

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 that the other main contact is cut off shortly after this instant, for example at times T2 and T4. At the same time as the main contact 501 closes, the corresponding auxiliary change-over switch 512 is brought upwards, however it preferably remains in this position only until the switching is completed. that is to say until time T2. This position of the reverser is represented on the diagram by the horizontal arrow 512 '. At time T2, the auxiliary switch 512 is reversed downwards.

   The auxiliary switch remains in this position, which is represented in the diagram by the arrow 512 ", until the charge of the capacitor 508 has reached the desired value. It is assumed in the diagram that 'the switch 512 is brought back to its middle position, in which the capacitor is triggered during the next passage of the voltage curve through zero. What has just been said about the main contact 501 and the contact corresponding auxiliary 512 and capacitor 508 is correspondingly valid also for main switch 502 and for the corresponding capacitor circuit.



   The practical implementation of the rectifier device of the present invention can be any. It is simply important that in all cases at least the main contacts be formed by periodically moving contacts. The simultaneous control of the main and auxiliary contacts which is effected in reciprocal dependence becomes particularly simple and advantageous when, according to a proposal already made, all the contacts are executed in the manner of the control of the control valves. an automobile engine, that is, when using upward and downward movement contacts similar to shocks, these contacts being controlled by camshafts.

   When the times of switching on and off of the main and auxiliary contacts should not be reciprocally offset.

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   Liaires, a common camshaft with fixed cams can be provided for the two types of contact. To modify the degree of adjustment, it then suffices simply to modify in a known manner the position of synchronism of the camshaft with respect to the phase of the alternating voltage to be rectified.



   If, according to what has been stated above, an ohmic or inductive resistor is used as a circuit in parallel with the cut-off path, and if this resistor is left on in the circuit without modifying its value while the main cut-off path is open, a loss current passes through this circuit, and in the case of converters a return current, which can take undesirable high values, in particular when the operating voltage is high. To eliminate this inconvenience, the value of the resistance of this parallel circuit is made variable, according to another characteristic of the present invention, with the period of the alternating current.

   With a view to adapting to the values of the current and the voltage which occur in the connected circuits, it is made adjustable, according to another characteristic of the present invention, both the value of the resistors and periodic variations in resistance of the parallel circuit which occur within half-wave limits. By controlling the change over time, in addition to the improved switching, it is also possible to control the current and the voltage in the consumer circuit.



   In Figs, 34 and 35 are shown schematically two exemplary embodiments of the present invention.



   51 designates an alternating current source to which is connected a line 52 which passes through an inductor 53 comprising an iron core 54, through another line 55, through a cut-off path 56, 57, to go to any consumer device 58, and from the latter to

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 alternative source 51. The cut-off path 56, 57 is bypassed by a contact 59 which can be lifted or detached, for example by means of a rotating cam 60.



  In parallel with the cut-off path 56, 67, there is no resistor 61. Its periodic variation is effected by means of an adjustment switch which, in the present case, is a switch 63 via the- What is the connection of the resistor 61 in parallel with the line 55, and which is mechanically coupled with the main switch 59 so that the parallel branch closes by the resistor 61 shortly before the main contacts close, and so that it only reopens after the main contacts have opened.

   This result is obtained by means of a push-button 63 which establishes in the open direction the mechanical coupling of the main contact 59 and the auxiliary contact 62, but which is shorter than the distance between the two contacts, by such that the stroke and therefore the opening period of the auxiliary contact 62 is shorter than that of the main contact 59. The setting differs from the interval between the contacts 59 and 62, or the length of the contact. pushbutton 63 is used to adjust the ratio between the duration of opening and closing of the auxiliary switch 62 and that of the main switch 59. By varying the adjustable resistance 61, the value of the resistance variation of the parallel circuit.

   The necessary settings can be controlled automatically according to the value and nature of the load, the shape of the alternating current curve, and the shape of the direct current (degree of suppression of ripples). , of a possible opposite voltage on the DC side, and, in the case of polyphase AC systems, as a function of any asymmetries.



   For ordering, similar means are used

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 than for the above-described adjustable control of the main contacts. Instead of cam-controlled pressure contacts, sliding contacts of the type described can also be used, both for the main breaking path and for the auxiliary breaking path, the rotating sectors and the brushes being. adjustable in length and in their reciprocal position.



   The rod 35 represents in principle the same assembly as in FIG. 34, identical elements being designated by identical reference signs. Instead of the switch 62, a controlled gate converter (thyratron) has been inserted into the parallel circuit of the variable resistor 61, which ensures absolutely automatic closing of the parallel circuit at the correct instant. , that is to say at the instant when the voltage at the point of the main cut-off 56, 57 exceeds the value of the blocking voltage of the auxiliary converter 64, set using the voltage of grid polarization.

   So that the current does not then flow through the circuit in parallel during the whole period of opening of the main switch 59, a capacitor 65 of relatively large capacity has been inserted into the latter again, with which has been inserted. a relatively high resistor 66 is directly connected in parallel. The capacitor 65 is charged while the current is flowing by means of the converter 64. As soon as the voltage in the parallel circuit has reached its maximum value and begins to decrease, the flow of current is cut off by the capacitor 65 charged up to the maximum value of the voltage. During the working period of the auxiliary converter which opens at this moment, the capacitor 65 is discharged by the resistor in parallel 66.

   The value of capacitor 65 and that of resistor 66 must be chosen so that the voltage across the capacitor decreases more slowly than the value.

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   voltage across the entire circuit in parallel, but at a speed such that the capacitor is sufficiently discharged, when the main switch 59 is reopened, so that, at the instant of opening, a residual charge of the capacitor n 'not increase at the point of the cut 56, 57 the voltage necessary for the ignition of the auxiliary converter 64.



   Instead of the capacitor 65 with the resistor 66 in parallel, it is also possible to use for blocking the current by the auxiliary converter a device by means of which the pulse is increased. voltage on the grid.



   By means of the above-described parallel circuit, passing through resistor 61, it is possible to prevent or at least make more difficult the return to ignition after opening of the main cutout 56, 57.



  Often this is practically enough. However, in certain cases it is also necessary to prevent the formation of prior discharges during the closing of the switching path. This risk exists either when the operating voltage is very high, or when closing does not occur, for example with a view to adjusting the current and the voltage, at the instant of the zero crossing of the curve. voltage, but when it is delayed more or less with respect to this zero crossing. It is then necessary to ensure that, shortly before the closing of the main cut 56,57, a current can pass, via a branch circuit, to the main cut 56, 57 and through the choke 53.

   In the device of FIG. 54, this arrangement is made directly, because the auxiliary contact 62 is mechanically controlled as a function of the main contact 59. Unlike this arrangement, the control of the auxiliary converter 64 of FIG. 35 is not necessarily linked to the cut-off path 56,57.



  It is for this reason that we have still planned on the wire, 55

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 a second branch circuit passing through a second resistor 67 and a second auxiliary converter 68, through which passes, before the closing of the cut-off 56, 57, a current in the opposite direction to that which passes through the resistor 61 and the auxiliary converter 64, This current causes in the inductor 53 a strong voltage drop, so that at the instant when the main cut-off 56, 57 closes, the voltage of the source 51 is applied to the inductor 53, and that only a very small part of this voltage is applied to cut-off 56, 57, where the switch-on therefore takes place without a spark.

   The aforementioned adjustment of the voltage and of the current in the direct current consumer circuit is carried out so that the circuit in parallel is switched on for a time of a different duration before the main cut-off 56 closes. , 57. According to the diagram of intensity as a function of time shown in FIG. 36 which comprises only a small fraction of a half-wave, it is assumed that the main contact 59 closes at the instant to defined by the vertical axis of the ordinates. If the parallel circuit has only been switched on shortly before, for example at time t1, a certain time first passes until the saturation of choke 53 is reached and the start of l. 'increase in intensity (t2).

   When the parallel circuit is switched on earlier (t4), most of the time required until saturation has already passed when the main contact 59 closes (to) The increase in current therefore begins immediately after the switch-off. engagement (t5).



  The operating mode is therefore the same as that obtained by the prior and variable magnetization described above of the control coil. In the present case, the prior magnetization of the inductor 53 takes place in a way by a certain excitation of the main circuit by means of the auxiliary current which passes through.

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 via the circuit branched off by the main windings of the control choke.



   When using auxiliary converters with gate control according to figure 35, it is advantageous to ensure the adjustment by varying the gate potential in the converter 68.



   In 'fig. 35, it has been further indicated that the choke 53, 54 can be magnetized beforehand by means of a special excitation winding 69 in the event that this. is desirable for further improving the switching conditions, or for tuning.



   The main cut-off path may be not a direct electrical contact shunt path (56), but a discharge path for spark discharge or through a gas atmosphere.



   It has been said above that when the switching device of the present invention is used for periodic switching, and for example as a converter, the current transmission conditions depend on the load, so that it is not always directly possible to fix the switching instants with respect to the period of the alternating voltage so as to obtain in a certain way perfect transmission of the current to all the loads.



   To ensure the transmission of the current when the load is variable, the present invention consequently proposes to influence the reciprocal position of the control instants on the one hand and of the low-intensity interval on the other hand as a function of the load. converter so that the separation of the contacts is always carried out within the limits of a time interval during which at least one choke, connected in series with the contact to be opened, ceases to be saturated and during which the neck - the rant to be cut is in absolute value at a value

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 below a critical value at which the formation of sparks is virtually suppressed.



   The present invention will be described in detail hereinafter with the aid of FIGS. 37 to 45, As it is easier to realize the phenomena which occur during the transmission of the current when the device operates as a rectifier, it is this operating case which will be taken as an example. Fig. 37 shows the diagram of a three-phase rectifier device.



  521, 522 and 523 denote the three phase secondary windings of the three phase supply transformer.



  By periodically closing and opening the contacts 527, 528 'and 529, the three-phase alternating current supplied by the transformer is transformed into direct current and directed through an inductor 530 suppressing the ripples towards the. device 531 consuming the current. In series with each of the contacts 527, 528 and 529 is mounted a control choke 524, 525 and 526.



  The transmission of current from one contact, for example 527, to the next contact, for example 528, is initiated by the fact that this contact 528 closes. Both contacts 528 and 529 then remain closed simultaneously for some time, until finally the contact 527 to be detached opens. In fig. 37, the contacts 527 and 528 are shown for example in the closed state. It can be seen that while the two contacts are closed simultaneously, there remains a short-circuited circuit in which the driving voltage which is exerted is constituted by the difference between the voltages of phases 521 and 522.



   In fig. 38 is represented by a curve the variation over time of the phase voltages el and e2 existing in the windings 521 and 522. For simplicity, it will be assumed that the closing of the next contact takes place exactly at the instant when e1 is equal

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 to e2. The voltage exerted in the short-circuit is then equal at all times to the difference between e2 and e1. The short-circuit current ik caused by this resulting voltage is determined, in its variation over time, by the value of the inductances of the short-circuit, therefore by the leakage inductances of the windings of the transformer and by the inductances of the mounted chokes. in series with the contacts.

   As the difference between e2 and e1 varies sinusoidally, the short-circuit current must also vary along a sinusoid if it is assumed that the inductances are constant. The short-circuit current which is established then becomes all the more intense as the total inductance of the circuit is lower.

   In the lower part of fig. 38 is shown the variation over time of the short-circuit current for three different constant values of the total inductance. ikl will be for example the short-circuit current when the two chokes 524 and 525 which are mounted in the circuit are saturated, so that the total inductance of the circuit consists of the leakage inductances of the transformer windings and by the inductances in the air of the two chokes, ik2 is the short-circuit current which is established, by hypothesis, when one of the two chokes is not saturated, and ik3 is the one which is established when the two chokes are not saturated.



   The way in which the chokes behave from the magnetic point of view will be supposed such that below a determined value of the intensity there is practically no saturation, but that, when exceeding this intensity, the saturation suddenly increases to its maximum value. Above the saturation intensity, only the inductance in the air of the choke still exerts its effect.

   The simplified magnetization characteristic of such an inductor is shown in fig. 39. Until the saturation value is the magnetic induction B increases.

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 very quickly with the magnetization current i, to continue to rise, after exceeding the limit i according to the magnetization characteristic in air.



  If we denote by lc ratio between the permeability, assumed constant, of the core of the choke for magnetizing currents of an intensity less than i, and the air permeability s, the coefficient of self-induction of the solf in the region between - iset + is is approximately equal to that which occurs outside this zone, multiplied by When one exceeds is, the inductance of the choke consequently increases in the proportion equal to approximately.



   The following figures will be used to show the nature of the variation of the current which occurs on the two contacts which are detached or relayed, when the load of the converter is variable, therefore in the present case when the intensity of the direct current of consumption - tion is variable. It will be assumed that the inductance saturation current i is equal, by appropriate calculation of the dimensions, to the critical current ikr which can still be broken by the contacts without producing a harmful arc. On the other hand, it will be assumed that the closing of the next contact always takes place at the instant of equality of the voltages and that the rectified current is absolutely devoid of ripples.

   The consequence of this last assumption is that at each instant it is necessary that in the two contacts closed simultaneously the sum of the currents is always equal to the direct current consumed. Consequently, it is necessary at any time that il + i2 be equal to Jg. In figs. 40 to 45, we ordered the g intensities il and i2 of the two contacts 527 and 528 which are detached or sc relay, and on the abscissa the time t or the magnetic induction B in the chokes. To simplify the elements of the intensity curves nc are not drawn sinusoidally in figs. 40 to 45,

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 theoretically must be, but the variation of intensities is represented by juxtaposed straight elements.



   Fig. 40 first shows the conditions for a relatively high charging current Jg.



  Before time to, therefore before the start of switching, contact 527 alone conducts the total direct current J. So it is equal, meanwhile to J. As J is appreciably greater than the intensity g g of saturation is which results from the magnetization characteristic of the chokes plotted in dotted lines in FIG.



  40, the choke in series with contact 527 is saturated, so it has only a low inductance. As soon as the instant to the contact 528 is also closed, a short-circuit is established in which a short-circuit current occurs in the opposite direction to the current il in the contact 527. The contact 528 conducts single-. rise this short-circuit current. The intensity II in contact 527 decreases to the extent that the short-circuit current increases in contact 528.



  As the short-circuit current only arises from zero, the choke in series with contact 528 is not saturated at first. Therefore, in the short-circuited circuit, there is a saturated choke and an unsaturated choke connected in series. The increase in intensity would therefore take place according to the mean curve ik2 of FIG. 38. At the instant t1, the intensive i2 exceeds the value of saturation and the choke in series with the contact 528 abruptly decreases its inductance, so that henceforth the two chokes are saturated and that the variation d ' intensity is carried out along the steepest curve of fig. 38. The intensity i therefore increases rapidly.

   But the intensity decreases as a consequence at the same speed and in turn reaches the value of ripening at the instant t2. The choke in series with the contact

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 527 is then no longer saturated, so that an unsaturated choke and a saturated choke are again in series.



  * The increase of the current is therefore again little accentuated and this until the current exceeds the negative value of the saturation current. From this point on, the current varies again along the steepest curve, as indicated by the dotted lines.



   If it is assumed that the saturation current is equal to the critical current, t3 is therefore the last time when it is still possible to open contact 527 without sparks. The opening of the contact 527 must therefore take place in the time interval between t2 and t3.



   Fig. 41 represents the switching phenomenon in the case of a charging current jg slightly lower, but still higher than the saturation current i. It can be seen that the time interval between t1 and t2, during which the switching takes place along the steepest curve, has significantly contracted. Likewise, the instant t3 at which the separation of the contacts must take place at the latest, has approached to. Fig.



  42 finally represents the case where Jg is equal to twice the saturation intensity is. The steep or rapid variation of the currents which took place in the above-mentioned examples in the middle of the commutation phenomenon has completely disappeared this time, because, at the instant when i2 exceeds the saturation value, i becomes less than this goes-
1 their, so that in the interval to t3 one of the two chokes is always unsaturated. The variation in intensity is therefore always carried out according to the average stiffness.



  In fig. 43, Jg is equal to is. Immediately at the start of switching at time to, it becomes less than the saturation intensity, while i2 is also at a value less than this saturation intensity. So at this instant the two chokes are

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 not saturated simultaneously, and the variation in the current is carried out according to the flatest possible curve, until at time t2 i2 exceeds the saturation value. This period is followed by an element with an average variation of stiffness until finally it also exceeds, in the negative direction, the value of saturation, and that the variation of the current therefore takes place with the stiffness maximum.



   Fig. 44 finally represents the no-load phenomenon, therefore for zero Jg. In the two contacts, therefore, only the short-circuit current passes simultaneously, and in one of the contacts it passes in the positive direction, and in the other in the negative direction. At the instant t1 the two intensities simultaneously exceed the saturation value, so that the stiffness of the variation in the intensity changes at this instant from the lowest value to the highest value. It is therefore necessary, at no load, for the separation of the contacts to occur in the interval between t and t1. When the critical value of o the current is not equal to the saturation current, this also changes the position and the extent of the interval during which the separation of the contacts is possible.

   If the critical intensity is, for example, lower than the saturation intensity, the time limits between which the contacts must separate are very considerably restricted.



   It follows from the above that as a result of the displacement of the variation of the current during the switching period when the load varies, difficulties arise with regard to the transmission of the current without sparks, when working with instants of control. set fixed with respect to the curve of the alternating voltage.

   But if, according to the present invention, one influences the reciprocal position of the control instants and the low intensity interval, and if one chooses

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 this influence in particular so that the separation of the contacts always falls within a time interval during which at least one of the chokes is not saturated and where the intensity in the contact to be opened is less than the current Critically, this ensures that switching is always perfect at all loads.



   For the implementation of this solution, there is a whole series of possible embodiments. This is how it is possible, for example, to move, when the load varies, the synchronous position of the instant of opening of the contact with respect to the period of the current transmission. In certain cases it may be advantageous to move at the same time as the moment of the separation of the contacts, the moment of their closing. Depending on the difference between the two phase voltages at the instant where the closing of the contacts occurs, a more or less steep increase in the voltage curve exerted in the short-circuited circuit is obtained.



  The simplest conditions are obtained, at the same time as one moves the moment of engagement and the moment of release, when the duration of recovery: - ment is kept constant, that is to say when the two instants move in the same direction and in the same quantity. To modify the synchronous position of the control instants, various solutions have already been proposed to be able to effect the variation of the synchronous position of the control instants. By way of example, only the displacement of the fixed contacts and the use of a synchronous control motor comprising several excitation windings arranged along different axes will be cited here.

   All these movements of the control instants operate with a certain slowness, they can therefore only be used with advantage, in general, when the variations in the load are relatively slow. If we calculate the self so that the interval

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 of time during which the current to be broken varies slightly, therefore for example the interval between t2 and t3 in FIGS. 40 and 41 is relatively large, it is possible to obtain, between certain load limits, perfect switching without effecting any load-dependent influence on the switching phenomenon.

   These load limits result from the condition according to which the instant, fixed once and for all, of the separation of the contacts must be included in the interval between t2 and t3, on the condition that the critical current is not not less than the saturation intensity.



   If we pose the problem of separating the contacts, from no-load operation to a determined value of the load, without especially influencing the commutation and under a current always lower than the critical value, we obtain the maximum possible load d 'after the condition that the current to be interrupted under load must have decreased to at least the critical value at the opening point and that when no load the contacts must be separated at most late than when the current to be broken reaches the critical value. If we consider these conditions for example with the aid of the pin 40 for the load and with the aid of FIG. 44 for no-load operation, it can be seen that point A of FIG. 40 is placed in time, before the instant t1 in FIG. 44.



   Often it will not be possible to achieve or obtain these favorable conditions, or for other reasons it will not be possible to apply them. Therefore, point A will often be placed after time t1 in no-load operation. However, it is possible to artificially obtain an overlap of the slightly curved parts of the curve of the current at no-load and on-load by communicating, at no-load, to the converter device a preliminary load, therefore for example in the case of a rectifier: on

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 connecting, in the event of a drop in the load below a determined value, an auxiliary load circuit on the direct current terminals.

   In the case of loads where it is no longer necessary to delay the slightly curved element of the curve, the auxiliary load is preferably cut, so as not to unnecessarily alter the efficiency of the device. A comparison of figs. 43 and 44 shows that with a relatively low pre-charge (in Fig. 43 the pre-charge current is equal to the saturation current) a sometimes large prolongation of the low current period can be obtained.

   If it is not possible in all cases with a single step of the preliminary load that the instant at which the contacts must be opened at no load at the latest is placed after the instant or at full load the separation of the contacts can be carried out as soon as possible, yet it is possible to considerably simplify, by applying a preliminary load, the additional means for influencing the switching as a function of the load.



   It is advantageous to provide ripple suppressing devices in the precharge circuit, because the above conditions are sometimes altered by a rippled precharge current. So that the pre-charge current, which is generally fixed only with respect to the value of the saturation current or the critical current, is not modified by the oscillations of the voltage supplied by the converter, it is It is advantageous to use a constant current resistor as an auxiliary charging device.

   An iron-hydrogen resistor can be used, for example, as a constant current resistor, or a direct current motor loaded with a constant torque, for example by its own friction torque, can be provided for this purpose.

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   Another possible solution for the implementation of the method of the invention consists in providing the chokes in series with the contacts with prior magnetization windings which are supplied with a magnetization current which varies as a function of the load. of the converter. Hereinafter will be explained using figs. 40 and 45, the way in which the transmission of the current under a determined load varies by the prior magnetization of the chokes. On the pin 40, which has already been largely described above, the simplified magnetization characteristic of the choke is represented by a dashed line. We have chosen as the ordinate, in concordance with the other curves, the intensity, and as the abscissa the magnetic induction.

   Fig. 40 represents the phenomena when the control choke is not magnetized beforehand, therefore when the zero value of the magnetic induction coincides with the zero value of the intensity which passes through the choke and the corresponding contact. In fig. 45, it has been assumed on the contrary that the chokes are magnetized beforehand so that it is necessary first of all that a negative current of the value of the saturation current passes through the choke to reduce the negative to zero. magnetic duction in its core. At the moment when, in the case of such a prior magnetization, the intensity i2 in the following contact takes a positive value, even a small one, the choke is already entirely saturated and its inductance reduced accordingly.

   Immediately after the instant of switching on, there is therefore an interval to- t1 during which the two chokes of the short-circuit are saturated, so that the current is transmitted with the maximum stiffness, until finally the intensity is canceled in the contact to open. In the following, the intensity in the contact to be opened becomes less than zero, therefore negative, consequently the self in series with this contact ceases to be saturated. The intensity then varies according to the loss which corresponds

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 to the presence of a saturated and an unsaturated self, until it has reached double the negative saturation intensity.

   But as in the present example, the assumption has been made that the critical intensity is equal to the saturation intensity, the separation of the contacts must be carried out at the latest at time t2.



  A comparison of figs. 40 and 45 show a substantial displacement of the actual current transmission zone and of the low intensity interval which follows it. By positive prior magnetization, for example, the end point A of the main transmission interval t1-t2 can be brought closer to the instant to of the equality of the phase voltages. By this means, we obtain on the one hand that we can switch a greater intensity for a fixed and given opening instant, and on the other hand, we can, for a given intensity, advance the instant of separation of the contacts and consequently reduce the value of the feedback voltage, which is in favor of the safety against ignition feedback. The lower the return voltage, the higher the critical current can be accepted.

   From this point of view, it is therefore possible to effect another displacement of the instant of separation of the contacts as a function of the magnetization.



   In cases where only small variations in the load occur, it may be sufficient to leave a predetermined predetermined magnetization fixedly set. At least, it is often not necessary to vary the prior magnetization current continuously with the load, and on the contrary it is possible to control, with a determined magnetization intensity, a greater load amplitude. big.



   It will often be advantageous not to leave the prior magnetization current of the choke at a constant value throughout the transmission period of the choke.

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 current, and to magnetize the coil beforehand, for example only during determined fractions of the period. This result can be obtained if necessary by causing the prior magnetization by means of an alternating current. In general, this alternating current will have to be of different phase in the chokes belonging to the different branches.



   It is possible to further improve the switching by building the curve of the alternating voltage so that its shape is different from a sinusoid so that the return voltage increases more slowly on the open contact. To this end, the voltage curve must be less inclined to the vicinity of the instant of opening of the contacts. In practice, this arrangement can be achieved by superposing in some known manner on the alternating voltage higher harmonics, in particular harmonics of a triple frequency.



   It has already been said that the synchronous motor with the aid of which a periodic movement is imparted to the contacts of the switching device with a view to use as a converter, may comprise several excitation windings along different axes. By this means, we prevent in a simple way that the choke becomes exaggeratedly large and expensive for a given amplitude of the operating or adjustment zone, because a part in fact of this adjustment zone is reached by the adjustment of the phase of the axis resulting from the excitation winding.



   An advantageous arrangement is obtained by providing, according to another characteristic of the invention, the synchronous motor with two excitation windings spatially offset with respect to each other, in particular by an angle corresponding to 90 electrical degrees. , one of these windings being traversed by a current cons

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 both adjustable at will, while the other is powered according to the load.



   The device becomes particularly simple, according to the present invention, when passing through the excitation winding supplied as a function of the load the direct current of the load itself, or a part of this current separated by a shunt, of which the impedance is specially adjusted with respect to that of the field winding.



   By varying the intensity of one of the excitation windings, the electrical axis of the pole wheel is shifted and by this means the phase of the control shaft of the movement of the contacts of the converter, connected to it. - canically to this wheel. In order to obtain that the adjustment phenomena follow as quickly as possible the variation of the load, the ratio between the adjustment time of the moving parts of the drive motor and of the converter parts coupled with this motor, and the constants The time of the charging circuit is low according to the present invention. One can, for example, increase the time constant of the charging circuit by the insertion of inductors which at the same time contribute to suppress the ripples of the direct current.



   Instead of improving the switching of a switching device with periodically moving contacts by means of chokes or in combination with chokes, it can also be improved by mounting in series with the control contacts l '. primary winding of a transformer whose inductance is controlled by varying the resistance of the secondary circuit, in particular by alternating short-circuiting and opening of the secondary in measure with the movement of the control contacts, preferably so that this inductance increases shortly before the current is cut off.

   It is possible to obtain by this means that at the moment of the opening of a contact, the almost

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 the entire voltage is taken over by the inductor in series with the contacts and increasing sharply and rapidly., so that during switching a very low voltage is applied to the control contacts, or that the intensity is very low at the instant of the cut-off, so that the formation of an arc can be avoided with certainty.

   A great advantage of the present invention, which is seen in particular in the adaptation of the switching to variations in the load or in the direction of the energy, consists in the fact that the time interval during which the voltage is reduced on the contacts can be varied within any limits both in its extent and in its position in the period of the control movement.



  In polyphase arrangements, either one polyphase transformer or several single phase transformers with separate magnetic circuits can be used. The latter solution will often be advantageous to prevent a reciprocal influence between the different phases.



   According to what has already been said above, it is necessary in certain cases to modify during the operation of switching devices comprising contacts animated by a periodic movement, when the load or the direction of the energy varies, the phase of l 'opening and closing of the contacts with respect to the variation in the voltage of the AC supply or supplied network.

   In order for the device to always operate under the most favorable switching conditions when such changes in the movement of the contacts occur, it is advantageous to make the device periodically controlling the resistance of the secondary of the transformer dependent on the phase of the movement. contacts so that the phase of periodic changes in resistance is also changed accordingly. Marne when the phase of the contact movement does not change; load variations

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 or other variations in the operating characteristics of the converter may necessitate a change in the phase of the periodic variations of the inductor in series with the contacts.

   In these cases, it is advantageous to automatically adjust the device determining the phase of the inductance variations also in. depending on these operating characteristics.



   It is advantageous to use, as control members for the variation of the resistance of the secondary of the transformer, discharge paths, in particular paths comprising a discharge in the form of an arc. Both controlled discharge paths and non-controlled discharge paths can be used for this purpose. Often in this case it is possible to use the voltage itself induced in the secondary of the transformer as the anode voltage for the discharge paths.



  However, for the supply of the anode voltage, special alternating current sources can also be provided. In this case, the discharge of the discharge paths is entirely independent of the value and phase of the voltages induced in the secondary of the transformer.



   The assemblies which are necessary to vary the secondary resistance of the transformer in series can however also be carried out by means of mechanically driven auxiliary contacts. These auxiliary contacts can be actuated by a drive motor, or else the same motor which already actuates the main contacts is used for their drive.

   In the first case, the phase of the periodic operation of the auxiliary contacts can be varied with respect to the control of the main contacts, for example by using for the control synchronous motors which have several excitation windings arranged. along different axes, so that we can

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 move the axis of the resulting excitation at will, supplying the various excitation windings with different currents. If only one motor has been provided for controlling both the main contacts and the auxiliary contacts, a mechanical displacement or reciprocal mechanical rotation of the corresponding contact control members must be carried out.



   In figs. 46 to 48 are shown several exemplary embodiments of the present invention. In fig. 46, 241 designates the contact device which allows the exchange of energy between the three-phase network 242 and the direct current network 245, or vice versa. In this case, it has been assumed that the contact device 241 is composed of three fixed contacts 244 arranged in a circle, and of a rotating contact 245 which each time connects one of the poles of the line. direct current to one of the fixed contacts 244, or, during switching, to two of these contacts. It is obvious that the present invention is also applicable, suitably will adapt control apparatuses of another title.

   Between the main transformer 246 and the fixed contacts 244, are mounted the primary windings of the transformer 247, the secondary of which must be modified in the manner described above, with regard to the value of its resistance, of a periodically and in the rhythm of the movement of the contact 245. For this purpose, an uncontrolled three-anode discharge device 248 has been provided, the anode voltages of which are supplied from the three-phase network 242 by the transformer. 249 and by means of the rotating transformer 250. The phase of the anode voltages directed to the device 248 can be adjusted at will, using the rotating transformer 250, and consequently the ignition phase. and the extinction of the discharge with respect to the voltages of the alternating network 242.

   As long as each of the three discharge paths is

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 in operation, it forms for the winding of transformer 251 with which it is in series a closed circuit by transformer 249 and resistor 252.



  The effect is practically the same as if we mounted a resistor whose value would be calculated from that of resistor 252 and that of the transformation ratio of transformer 251, directly in parallel with the corresponding secondary winding of transformer 247. By cyclically switching on and off the various discharge paths of apparatus 248, the inductances of the primary windings of transformer 247 are periodically increased and decreased in a cyclic order.



  The efficiency of the 247 series transformer is particularly high when its core is made of a magnetic material of high initial permeability and low coercive force, for example permalloy.



   In the exemplary embodiment shown, it has been assumed that the fixed contacts 244 can be rotated to modify the phase of the opening and closing of the contacts. As according to what has already been said above, it is necessary to carry out simultaneously this variation of the phase and that of the phase of the inductance of the primary winding of the transformer 247, it is necessary that the rotating regulator 250 be coupled. with the fixed contacts 244 so as to be able to be moved at the same time as the latter. By using suitable gears, it is possible to maintain a determined law in the reciprocal dependence of the positions of the two regulating members.



   Fig. 47 shows a similar converter in which, however, a device 253 having controlled discharge paths is used. In this case, it is not necessary for the phase of the anode voltages of this device to be variable, but it is also possible, if necessary, to make use of this additional adjustment facility. In the example shown. ordering the

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 phase of the periodic variations of the inductance of the primary of the transformer 247 is effected only by displacement of the ignition pulses directed at the control electrodes of the device 253. The source 254 which provides these ignition voltages may consist of 'in any way and has not been shown in more detail in the drawing for this reason.

   The fixed contacts 244 of the contact device have not been arranged in this case so as to be able to rotate. In order to be able to rotate the phase of the movement of the contacts, the synchronous motor 255 serving to control the moving contact 245 is on the contrary provided with two excitation windings 256 and 257 reciprocally offset by 90 electrical degrees. If the synchronous position of the rotor of the synchronous motor 255 is modified by varying the adjustment resistor 258, such an adjustment operation also reacts to the phase of the ignition voltages of the device 253.

   In order that the phase of the control voltages of the discharge device is also influenced by the load of the converter, a measuring resistor 259 has been inserted in the direct current line, the voltage of which is directed to the control gear. command 254.



   In the continuous circuit of the discharge device there is also, as in the exemplary embodiment described above, a resistor 260. But this resistor is preferably adjustable, and so that the current passing through it is depending on the degree of adjustment of the converter, otherwise a variation of the phase of the inductance variations in the transformer 257 would be accompanied by a variation of the value of the minimum inductance. Resistor 260 can be, for example, a shunt direct current machine loaded with a constant torque. In some cases, the machine's own friction torque is sufficient to obtain a sufficiently constant current /.

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   Fig. 48 shows a significantly simpler assembly. In this example, the anode voltages are not collected for the converter controlled at the terminals of a special source supplying an alternating voltage, the anode circuits are on the contrary connected directly to the secondary windings of the transducer. trainer 247. The different secondary windings
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 are therefore short-circuited by means of the corresponding discharge paths when they are ignited. For the adjustment and the variation of the instants of the ignition of the discharge paths, a control apparatus 262 of any type is used. This apparatus can be controlled arbitrarily or automatically as a function of any characteristics or of any operating variable of the converter.

   In the example shown, their adjustment depends on the momentary synchronous position of the mobile contact of the device 241.



   In certain cases, the measures described with the aid of which sparks are to be suppressed in the periodic control do not yet satisfy the conditions laid down, for example when the moment of switching on is to be approximately one-sixth of a period after the voltage has passed through zero. This occurs, for example, when an extended control amplitude is required and when, for this purpose, the switch-on time is varied between wide limits within a current transmission period. In this case, there would therefore not be, during the preliminary closing of a branch circuit, a sufficiently high voltage to cause in the control choke the field variation necessary for switching on without voltage.



   In order to satisfy all the conditions, according to the present invention, an auxiliary, complementary alternating voltage is caused in a winding mounted in the same circuit as the control choke.

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 synchronous and adjustable in magnitude and phase, with the aid of which a current pulse is sent by the control coil before each engagement of the main contacts which encourages it, by a variation of the field, to take charge of the instant of closing of the main contacts the entire operating voltage of the ac network, removing it from the cut-off path.



   For this purpose, according to the present invention, it is possible to use an auxiliary generator rotating in synchronism with the alternating voltage and coupled, if necessary, with the drive shaft of the converter. It is advantageous to construct the auxiliary generator directly so that the curve of its voltage comprises the higher harmonics which are necessary to previously magnetize the control choke in an appropriate manner. According to another characteristic of the present invention, the shape, phase and amplitude of the voltage curve of the auxiliary generator can be varied.

   This is achieved, for example, with the aid of special auxiliary excitation windings, which can be triggered or adjusted, some of which are connected with only a part of the entire magnetization circuit, or else by calculating the sections of the iron and choosing the qualities of iron so as to reach and exceed the saturation point, as well as sparing the stator so that it can rotate.

   The use of an auxiliary generator which is calculated only for a very low power, due to the low magnetization current which is required or until the saturation of the choke, should be considered first. for large power rectifiers and other large converter units,
Another possible solution for obtaining the voltage necessary for the prior magnetization of the choke consists, according to another characteristic of the present invention.

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 invention in the use of a second choke comprising two windings, one of which is in series, as a secondary winding, with the main choke, while the other is energized, as a winding primary, by the alternative network, and in particular,

   with a view to adjustment, by means of a phase regulator comprising windings which can rotate with respect to one another. The second choke is much smaller than the main choke, because only the reduced magnetizing current needs to be passed through it for itself. Due to the property of the inductor to suddenly saturate when exceeding a very small value of the current, the voltage generated in the secondary winding has the desired form of a voltage pulse of short duration. There is always a corresponding voltage pulse in the opposite direction which always occurs 180 electrical degrees later. This last pulse could in certain cases hinder the triggering operation.

   This drawback is avoided according to the present invention by magnetizing beforehand and especially the auxiliary choke. In this case, the reciprocal offset of the voltage pulses is no longer 180, but larger or smaller. If the direction of the prior magnetization is chosen so that the distance between the unused pulse and the previous pulse, used for switching on, is greater than 180 electrical degrees, the second pulse for example falls into the period during which the contacts are open, it is therefore no longer a problem. The prior magnetization of the second choke can be carried out by using a permanent magnetic core, or better still by a direct current excitation winding.

   The latter allows an adjustment which is particularly sought after when, for the adjustment of the converter load, the duration of engagement of the main contacts is varied.



   If we had in the main circuit the

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 bearing used for the production of the complementary voltage, this winding should be calculated for the passage of the total current. If we connected it directly on both sides to the main choke, so that it is, seen from the main circuit, in parallel with the control choke., It would be necessary that the current sent by this branch in parallel by the operating voltage of the alternating network is cut at the same time by the disconnection contacts, or at the instant of disconnection the operating voltage and the additional voltage are exactly compensated. In both cases, this results in increased difficulty in operation.



   This disadvantage is avoided by mounting the additional winding in a circuit in parallel with the cut-off path, in accordance with another feature of the present invention. According to this invention, the parallel circuit contains in addition to the auxiliary choke a resistor. A capacitor is particularly suitable for this purpose. It is advantageous to mount in series with the capacitor a damping resistor which damps the amplitude of the oscillations in the oscillating circuit formed by the inductors and the capacitor.

   If this damping resistor is made adjustable according to another feature of the present invention, another convenient adjustment option is available. With the variation of the phase of the primary voltage of the complementary coil, and with the variation of its prior magnetization of three adjustment options enabling all load cases to be adjusted. Each of these three control modes also allows the converter current and voltage to be adjusted to a limited extent.



   In the attached drawing is shown in fig.



   49 as an example of execution of the present invention, a converter used as a rectifier, the figure being a diagram of the rectifier in which there is shown

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 of the converter and the corresponding auxiliary devices only one pole, to make the drawing clearer.



   In fig. 49, the main transformer 162 is connected to the network 161. This transformer supplies the main circuits in which the control chokes 163, the cut-off contacts 164 and the load 165 are located at direct current. As in multipolar converters, there is always a second pole which is closed at the instants of switching on and off, so that during the transition period a sort of short-circuit is established, we have shown in the drawing as the main load of the single pole shown an inductive load 166. In relation to this load, the load 165 by direct current is negligible for the main phenomena which occur during switching on and off.

   For the synchronous control of the cut-off contacts 164, a synchronous motor 167 is provided, supplied by the network 161 by means of a phase shifter 168, in order to vary the control instants, in parallel with each pair 164 of cut-off contact is the secondary winding 172 of a second choke 170, and in series with the latter, and also in a second branch in parallel, a capacitor 173 whose resistance is equal to a fraction of that of choke 163 when the latter is not saturated, as well as a variable damping resistor 174. The primary winding is connected to network 161 by means of a special phase shifter 175.

   To obtain a phase shift of the current and the voltage, and to limit the current when the auxiliary choke is saturated, an air choke 176 is also inserted in the circuit of the winding. primary 171. If this primary winding 171 is excited, voltage pulses of the form shown in lines are obtained in the secondary 172.

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 full on the fit ... L '-50'. (. ", Such a voltage pulse causes a current to pass through the choke, when the contacts 164 are open, which produces a variation of field there.

   If the phase of the voltage pulses is adjusted by means of the phase shifter 175 so that the pulse has dissipated
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 appeared shortly before switching on, that is to say so that the instant designated by the main contact is switched on, the choke 163 first gains the unsaturated state when the The value and direction of the pulse are suitable at the moment of switching on, and it therefore has a high resistance compared to the resistance of the parallel circuit 172, 173 and 174 which does not constitute only a fraction. Consequently, at the instant of switching on, it is practically the whole of the alternating operating voltage which is at the terminals of the inductor 163, so that the breaking contacts 164 close at zero voltage. .

   The value of the voltage pulse and consequently that of the pulse of the excitation current causing the prior magnetization depends among other things on the damping resistor 174. It is also possible to provide in the circuit of the primary coil 171 an adjustment device, and preferably a purely inductive device, for example an inductive potentiometer 176, to obtain losses as low as possible. But it does not matter that the setting is precise. This is precisely the advantage of this assembly, since we must simply obtain that the ratio between the resistance of the choke 13 and the resistance of the circuit in parallel with the contacts 164 is very large, and the absolute value of the resistors is unimportant.

   But each voltage pulse that can be used for switching on is then followed, according to what has already been said above, after half a period (T / 2) by a voltage pulse in the opposite direction which would disturb the case. the triggering of contacts 164. Consequently,

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 the choke 170 also comprises a third winding 169 with the aid of which it is magnetized beforehand by direct current, for example from a special source 177 and by means of a choke 178 eliminating the undulations and an adjustment device 179. Voltage pulses are then obtained which correspond to the rectangles indicated in dotted lines in FIG. 50. These rectangles are then no longer separated by a half-period, but are alternately closer and less close.

   If the phase is adjusted so that the contacts 164 close at the instant te ', this also occurs without voltage. The next voltage pulse, in the opposite direction, is then placed in the period during which the contacts 164 are open and during which no useful current therefore passes through this branch. The voltage pulse, and therefore the current pulse sent to the choke 163, are therefore of no importance for the operation of the converter. The four adjustable devices 174, 175, 179 and 168 provide, by separate control, and in addition by common control, the most diverse setting possibilities while maintaining the most favorable conditions for switching and even more. - element for switching on and off without spark.

   It is also possible to choose the value of the prior magnetization of the auxiliary choke 170 so that the voltage pulse of the opposite direction and not used falls within the period when the current is closed by the contacts 164.



   Hereinafter, some other advantageous embodiments of certain parts of the switching device for the periodic movement of the contacts will be described.



   If the switching device comprises pressure contacts, such as those described above, one of which is fixed, while the other is driven by a periodic movement, for example by means of cams or

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 of eccentrics, another characteristic of the present invention consists in the fact that it is possible to adjust in steps or in a continuous manner the distance which separates a given point, for example one of the ends of the travel of the movable contact, d 'on the one hand, and the fixed contact on the other. By displacement, the contact duration of the contacts is periodically varied during a transmission period each time. In this way, the current and the voltage can be adjusted, as described above.



   In FIG. 51, an exemplary embodiment is shown in section. The fixed contact is designated by 314, the movable contact by 315, the camshaft by 316, the cam by 317, the tappet by 318 and the spring which pushes the tappet against the cam by 319. It is particularly advantageous to give the cam a profile of a shape such that the movement of the pusher is sinusoidal. The pusher is formed by a separate part, it therefore constitutes a connection between the control cam 317 and the controlled movable contacts 315 only in the opening movement, therefore in the upward movement in the drawing. For the movable contact, a special spring 320 is provided which is pressed against a stop 321 fixed by a nut 322 on the plunger.

   This pusher 318 itself is made up of three parts, which are a sliding tube 323, the actual pusher 324 of an insulating material, and the rod 325 which passes through the movable contact 315. The three parts are joined by threads.



  For metal parts, a light metal is preferably used, to reduce the mass. The execution of the part 323 in the form of a tube has the same aim. This tube slides into the fixed part 326 serving as a bearing. The spring 319 is pressed against this part by the intermediary of a ball bearing 328, so that the plunger can also perform rotational movements.

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 which are caused for example by an eccentric attack of the cam 317 as a result of the parallel movement of the cam on the shaft 316, and which serves, according to what has been said above, to regularize the wear of the surfaces contacts all around, the spring 319 and the bearing 328 are housed in a housing 329 fixed by a thread,

   of which the interior closing collar 330 split in the plane of the cam constitutes the stop limiting the stroke of the pusher 318. The part 326 is integral with the base plate 331. The base plate 331 can at the same time constitute a part of a casing or casing surrounding the location of the cut and which must, for example, allow the use of a moving extinguishing fluid. On the outside, the support 332 for the fixed contact 324 rests on the body 326 of the bearing. It is advantageous to make the support 332 of an insulating material, so that tension is not transmitted to the camshaft and to the housing. It slides with a little friction on part 326.

   On the outer side of the support 332 is a strong thread of square section, the corresponding thread being disposed in the nut 333 which is supported by an intermediate washer 334 on the body 326 is fixed, The fixed contact / on the support by means of a screw 335 and comprises an insert 327 which is particularly easy to replace and which constitutes the part which strictly speaking gives the contact. It is placed in an annular groove and is held in place using a ring 336 and screws 337.



   The device operates as follows.



  The drive shaft 316 is driven in synchronism with the frequency of the alternating current. The cam 317 lifts the pusher 318 and the latter the movable contact 315.



  The contact 314 remains in place as a result of the friction between the part 326 and the support 332. the contacts therefore open and close when the cam 317 leaves.

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 again the lower surface of the pusher 318. By the rotation of the nut 333, the position of the fixed contact 314 can be modified during operation. If it is lowered for example, the duration of entry into engagement is reduced. and we increase it when we go up. The reduction can go until the contacts no longer come into contact with each other at all. This occurs when, in the position of the drawing for the cam, the contact surface of insert 327 is already below the upper edge of part 324. The fixed contact is then completely disengaged, the converter is switched off. therefore permanently triggered.

   It is advantageous for the quick release to attach a special release device, which, however, is not shown in the drawing.



   The movement of the fixed contact upwards can be pushed until the upper edge of the pusher no longer reaches the movable contact 315 even in the raised state. Contacts 314 and 315 are then constantly closed. Between the two extreme positions, it is possible to obtain by continuous adjustment, all the intermediate positions. Normally, the converter works in an intermediate position. In this case, the travel of the contact 314 is less than that of the pusher 318 or of the cam 317. Consequently, the pusher 318 is already in motion at the instant when it touches the movable contact and drives it.



   The opening of the contact is therefore effected instantaneously, with a high speed of finite value, and with the collaboration of the already accelerated mass of the pusher. Likewise, the closing takes place at a finite speed, and not by a continuous decrease in speed to a zero value.



   The mass of the movable contact 315 consequently has a considerable live force still at the instant of the closing of the contacts. This force increases the contact pressure at the first instant and thereby causes the compensation of any inequalities which have been produced by a deformation.

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 corresponding tion of protruding particles. This advantage can also be used in a device whose fixed contact is not adjustable, by giving the contact stroke a value less than that of the pusher.



   If we use instead of the cam drive an eccentric drive in which the stroke of the eccentric bar is given by the eccentricity and is therefore invariable, one of the contacts is not stationary on its support, but must be resiliently fixed, and its movement must be limited in the direction of contact by a stop. If we make this stopper adjustable in the same way as in the example described above of contact supports 332, the desired goal is to be able to modify over time the position of the instant of closing or the duration of the closing. closure within the limits of each period, is also achieved. This can be achieved, for example, by lengthening and shortening the eccentric bar.



   The same result is obtained in a particularly simple manner by constructing the eccentric plate as a double eccentric which can pivot around an adjustable axis. By moving the pivot axis parallel to the movement of the contact, the switch-on time can be changed. By moving the pivot axis in a direction perpendicular to the previous one, the phase can also be changed between narrow limits. It is therefore possible, by a corresponding displacement of the pivot axis, to adjust these two quantities. When the pivot center is placed in a plane parallel to that of the eccentric plate, it is then possible to place it also inside the perimeter of this plate.



   An exemplary embodiment of the device of the present invention is shown in FIG. 52. 215 designates the mobile contact to which the movement is communicated using

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 of an eccentric shaft 216 via an eccentric bar 218 mounted in isolation and sliding in a stationary guide collar 212. After each contact closure, it drives the opposite contact 214 in opposite direction of the force of a spring 219. During the opening stroke, the opposite contact 214 is retained by a fixed stop 213. 227 and 228 denote inserts for the point of contact of the contact parts 214 and 215. On the eccentric shaft 216 is mounted an eccentric 217 which is placed in a further eccentric plate 220.

   This plate is surrounded by a collar 221 articulated on the bar 218. 225 denotes an adjustable axis which constitutes the pivot axis.



  The eccentric plate 220 is connected to this axis by a junction lever 222 which has a long slot 223.



  In this slot is guided a slide 224 which can rotate around the adjustable axis 225. The pivot axis can therefore be moved both in the direction of the periphery, as in the radial direction (relative to the eccentric plate. than 220). Movements in both directions can also be combined. In this way it is possible to place the trajectory of the bar 218 higher or lower, and consequently to adjust the duration of the contact, because during the opening stroke the contact 224 is always retained in the position determined by the fixed stop 213.

   On the other hand, it is also possible to adjust the angle between the largest radius of the plate 220 and the direction of the eccentric bar, and consequently to adjust the phase of the movement of the eccentric with respect. to the movement of the eccentric shaft, and to modify it arbitrarily during operation.



   The application of the principle of the present invention is not limited to the exemplary embodiment shown.



  In particular, it has valuable advantages in

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 combination with the contact device comprising fixed inlets, shown in fig. 51.



   According to another feature of the present invention, the reciprocating movement of the contacts required for the switching device can be produced, not by means of camshafts or eccentrics, but, in a manner. particularly advantageous, using a swash plate. An exemplary embodiment of this device is shown in FIG. 53.



   271 and 272 denote the two contacts provided at the places of contact with the inserts 273 and 274. The contact 271 is assumed to be fixed, while the contact 272 must perform a reciprocating movement in the opposite direction of the action of a pressure spring 275. The contact 272 is supported by a curved rod 276 which pivots at one of its ends in a bearing 277. The bar 276 passes through the two contacts and cooperates therein by its end 278 with a swash plate 279. This swash plate is integral with a shaft 280 which passes through it vertically and which is articulated at one of the ends, for example by a gimbal -281.

   The latter is at its core prevented from rotating, for example by a connecting rod 282 and can be moved without the axis by an adjusting nut 283. The lower end 284 of the shaft 280 rests in a bearing 285 which allows movement in the direction of the axis corresponding to the setting. The bearing 285 is carried eccentrically by a journal 286 which pivots in a bearing 287 and which is driven by a synchronous motor 288.

   As the journal 286 rotates, the shaft 280 and hence the swash plate perform an oscillating movement without themselves taking part in the rotational movement, as a result of which the stop point opposite screw end 278 of bar 277 is driven in an up and down motion, causing the necessary up and down movement

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 of contact 272. Bearing 285 can be placed in journal 286 by means of a double eccentric, so that the eccentricity and therefore the stroke of the oscillating movement can be changed.



   Another possible embodiment for the support of the swash plate is shown schematically in fig. 54. The swash plate 279 is carried in this case by the shaft 280 which is hollow and which passes through an elbow shaft 289 in which the elbow portion is oblique to the main axis. It is true that in this case the number of bearings provided is increased, but the operating conditions of the bearings are advantageous, in particular as regards an axial displacement of the swash plate.



   The device of the present invention has a very particular advantage for polyphase switching devices, because it is possible in these cases to use one and the same swash plate for a sufficiently large number of contacts which are arranged in series. around the swashplate and which are successively driven at the rate necessary for rectifying or transforming a polyphase alternating current.



   The application of the principle of the present invention is not limited to the exemplary embodiments shown, and it is in particular also possible to use, instead of the ball bearings indicated, any other bearings, and the guide of the bearings. mobile contacts' can also be carried out differently. It may also be advantageous to insert at the places of contact between the contact supports and the swash plate, parts of a material of a particularly high quality. Synchronization and phase adjustment, switching of contacts, in particular in combination with control chokes made of high quality iron, can be carried out in any way in combination with the

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 devices already described.



   Another improvement of the switching device of the present invention consists in imparting the movement to the movable contact by a magnetic means, by the fact that an active magnetic flux is periodically varied by means of an armature rotating in synchronism. sant on the moving contact and preferably obtained by excitation by a direct current source.



   As in this case the magnetic armature carrying the movable contact can be suspended freely, the friction surfaces are reduced and limited to those of the synchronous control of the magnetic armature. Friction losses are therefore practically eliminated. The invention has the further advantage that the force of attraction acting on the contact begins sharply and rapidly, as is necessary to achieve the switching of current in converters at exactly the correct time. By placing a strong inductor in the magnet excitation circuit, an instantaneous variation without delay of the field is obtained in the rhythm of the variation in conductivity of the magnetic circuit caused by the armature.

   Another advantage consists in the fact that the duration of the closing of the contacts can easily be adjusted by the value of the excitation current and by this means an adjustment of the output power can be obtained. It is also advantageous to allow by a simple short-circuit of the coil of the magnet that the converter is put out of service when a short-circuit occurs in the main circuit,
In polyphase converters, it is possible to obtain a simple and space-saving arrangement by arranging the magnetic systems of the different phases around the perimeter of a circle at the distance of the phases and by assigning a common rotating armature driven by a synchronous motor and which influences them successively.



   In fig. 55 and 56 are shown

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 examples of execution of the invention.



   On the. fig. 55 is shown the contact device of a converter, which corresponds to a phase.



  351 and 352 designate the two fixed contacts, 353 and 354 the two arrivals to the network. 355 designates the movable bridge. The latter is driven by a magnetic armature 356 which is freely suspended from springs 357 and 358. A tension spring 359 keeps the contact open when the magnet is not energized. The contact pieces 351 and 352 are placed between the pole shoes 360 and 361 of a magnet 362 the magnetic circuit of which is influenced by the magnetic plates 363, 364. These plates can rotate around the shaft 365 which is driven. by a synchronous motor 366. The magnet 362 receives its excitation by the coils 367. 368 denotes a source of direct current which supplies the excitation circuit. 369 designates a strong stabilization choke inserted in the excitation circuit.



   The synchronous motor 366 is connected to the network. alternating current whose current must be rectified or transformed. For alternating current of fifty periods per second, it is for example quadrupole, so that the conductivity of the magnetic circuit of the magnet 362 is increased for a short time by the two armatures 363 and 364 once per period of the alternating current, so fifty times a second. During this short increase in magnetic flux, the armature 356 is pulled and consequently the bridge 355 is brought into contact with the parts 351 and 352. A current can therefore pass during this time through the line 353, 354 of the network.

   As soon as armature 363 moves away from magnet 362 again, armature 356 is torn off by tension spring 359, and hence contact between bridge 355 and contacts 351 and 352. 'opens. We obtain by means of the inductor 369 of stabilization that the flux varies without

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 delay. For this purpose, the inductance of this choke is calculated so that that of the coils 367 is negligible.



   Instead of a spring 359, one can also use a second magnetic system which acts in the opposite direction of the magnet 362 on the armature 356. Therefore this magnet can take the function of the spring 359 and remove the armature. 356 as soon as armature 363 has abandoned magnet 362.



   By increasing the excitation of the coils 367, therefore for example by the use of a stronger excitation voltage, one can obtain a faster and earlier attraction for the bridge 355, and by a more excitation. weak a later attraction, and by this means it is possible to regulate the continuous power output by the converter. The excitation can be changed in a simple way by an adjustable resistor 370 in the excitation circuit. If a short circuit or other disturbance occurs in the external circuit, the converter can be taken out of service by shorting the coils 367 through an automatic switch.



   Fig. 56 schematically shows the arrangement of a six-phase converter. 371 to 376 designate the magnetic systems of the different phases, which are distributed around the perimeter of a circle. 377 and 378 designate the two common armatures which are driven by a four-pole synchronous motor via the shaft 379.



   The invention can also be improved by constituting the cathode of the switching device -functioning as a converter, mainly in silver or in an alloy mainly containing silver, and the anode mainly in copper or in an alloy mainly containing copper. By this means the wear of the electrodes is appreciably less than when using two

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 copper electrodes and two silver electrodes, or when copper is used for the cathode and silver for the anode.



   To increase the stability of the shape of the electrodes, the electrodes can be made in a known manner from tungsten agglomerated by vitrifying fusion, which constitutes a framework in which the silver is poured for the cathode, and the copper for the cathode. anode.



   Another improvement of the invention aims to ensure, in a switching device with contacts driven by a periodic movement, like that which has been described above, always perfect switching when the device is used to transmit. energy in both directions between a direct current network and an alternating network, For this purpose, the contacts are arranged and formed in such a way that, when changing the direction of the energy, there is a modification of the synchronous position of the movement of the contacts with respect to the variation in time of the alternating voltage.

   This variation of the synchronous position of the movement of the contact, that is to say the variation of the position, over time, of the closing and opening of the contacts within the period of the alternating voltage is preferably carried out in such a way that during the passage from operation as a rectifier to operation as an inverter, the phenomenon of the current transmission from one contact to the next contact is shifted by an instant which is more or less late, according to the degree of adjustment, with respect to the equality of the voltages of the phases which are relayed, at an instant before that of the equality of the voltages.

   If during the change of the direction of the energy the voltage supplied by the converter must not change, it is necessary that the advance, in time, of the phenomenon of commutation compared to the point of the equality of the voltages in inverter operation is approximately equal to the delay of the

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 switching to rectifier operation.



   This operation will be described in detail with the aid of FIGS. 57 to 60. The current and voltage diagrams in these figures relate to three-phase converters, kl, k2 and k3 represent the voltages of the three phases. The intensities of the different phases are represented by the curves k4, k5 and k6. The solid lines represent the variation of the voltage at the DC terminals of the converter over time. Fig.



  57 represents the conditions in rectifier operation and with the full load setting, ie for the highest possible DC voltage supplied. When transmitting the current, the closing periods of the contacts which are relayed overlap by a certain amount. During this time interval, the two contacts constitute a short circuit with the corresponding phases of the transformer. The current in the contact to be replaced, that is to say in the contact to be opened, consists of the load current and a current which is caused by the voltage exerted in the short circuit.

   To maintain good switching conditions, it is advisable to choose the instant of closing of the short-circuit so that the short-circuit current is in the opposite direction to the consumption current in the contact to be opened, so that the current resulting in this contact is reduced. In rectifier operation, this condition is fulfilled when the voltage of the phase corresponding to the next contact is greater at the instant of closing of the contacts, than the phase voltage of the contact to be relayed, or when, at least during the period of the short-circuit, it increases to a value greater than the phase voltage of the contact to be relayed.



  The difference voltage between the two aforementioned phase voltages in fact acts in this case in the opposite direction to the load current in the contact to be opened. If in the

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 operation as a rectifier and with full adjustment as shown in a diagram in fig. 57, the following contact is closed for example at time t1, t3, t5 etc. that is, at the instant of equality of the voltages of the two contacts which are relayed, the voltage of the next contact increases during the duration of the short-circuit, while that of the contact to be relayed decreases.

   If we consider for example the passage from phase k1 to phase k2, during the duration of the short-circuit, the voltage in the DC circuit varies according to an average curve CD between the phase voltage k2 and the phase voltage k1, On the other hand, in the short-circuit it is the difference between k2 and k1 that is exerted. The current in the following contact increases in proportion to this difference during the short-circuit period between t3 and t4 to its normal value and consequently reduces the current in the contact to be relayed so that the sum of the two currents is equal at all times to the consumption current. In this case, it has been assumed that the consumption current is entirely devoid of ripples, so that it always remains constant.



   If the DC voltage must then be reduced, the instant of closing of the contacts can be shifted in the direction of a delay, and thus finally a state is obtained in which the DC voltage supplied is zero. This state is reached when the moment at which the contacts close is approximately at B. For the closing of the contacts, in rectifier operation, therefore, the interval between A and B. FIG. 58 is also valid for operation as a rectifier and for an adjustment degree which is already extremely low.



  Also in this case, the curve of the DC voltage supplied is in solid line. It is recognized that the closing of the contacts takes place at an instant when the phase voltage of the contact to be relayed has already become negative. Those are

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 the means serving to suppress the undulations provided in the direct circuit which allow the contact to be relayed to be traversed by current still in the negative part of the curve of its phase voltage.

   When we consider the passage of current from contact C1 to contact C2, we see that in this case the direct voltage also varies, from the moment of the closing of the contacts, following an average curve E to F between the curves k1 and k2, When the contact to be relayed opens, the rectified voltage curve jumps to the corresponding point on the voltage curve of the next contact.



   The inverter operation is characterized by the fact that the current is always rectified in the opposite direction to the phase voltages. When, therefore, during the short-circuit, the difference voltage exerted in this short-circuit must be in the opposite direction to the current, the voltage of the next contact must be higher. higher than the voltage of the contact to be relayed. To maintain this condition, the contacts must be allowed to close before the instant of voltage equality. Fig. 59 therefore shows a diagram for inverter operation and full control. The contact is closed each time at times tl, t3, t5 etc ... and the contacts are separated each time at the point of equality of the voltages, therefore at times t2, t4, t6 etc. ..

   The curve of the continuous voltage has the same shape as in the aforementioned examples during the short circuit, that is to say that of an average curve between the corresponding phase voltages. If we then want to lower the value of the direct voltage, we must move the moment of closing of the contacts even further. We then finally get a point where the DC voltage is zero again.



    The instant of contact closure at which this result is reached corresponds approximately to point H. For the amplitude /

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 adjustment in inverter operation, the interval between G and H. is therefore available. FIG.



  60 finally shows a diagram of the voltages and currents in inverter operation with partial adjustment.



   It is therefore possible to obtain that the converter operates both as a rectifier and as an inverter under switching conditions which are always favorable when, according to the invention, the synchronous position of the power supply is varied during the change of direction of energy. movement of the contacta related to the variation in time of the alternating voltage. This variation of the synchronous position can be obtained in various ways.

   The nature of the embodiment in this case generally depends on the constitution of the contacts and their control. If, for example, it is a device in which a rotating contact and several fixed contacts are provided, the fixed contacts can be rotated, for example, when the synchronous position of the rotating contact is invariable, or alternatively the fixed contacts can be rotated. the contact rotating with respect to the motor shaft.



  If, on the other hand, the device is constituted, according to what has already been proposed, in the manner of a valve control of an internal combustion engine, that is to say if the contacts execute under the action of 'a camshaft an upward and downward movement, it is possible to provide for operation as a rectifier and for operation as an inverter different cams for each contact on the same shaft and move them on the shaft when the direction of energy changes, But it is also possible to immediately provide a camshaft for operation as an inverter and another for operation as a rectifier, and constitute the control as for example in FIG. 61. In this figure, 541 denotes the foot of the contact tappet which can be brought into cooperation alternately with the camshaft 542 or the camshaft 543.

   The two trees

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   542 and 543 sant arranged in a balance 544 which pivots on the central axis 545. When changing the direction of the energy, the balance - 544 pivots by a certain angle, so that the contact pushers come into contact. taken with the camshaft intended for the opposite direction of energy.



   When a synchronous motor is used for the control of the contact device, which often occurs, the synchronous position of the movement of the contacts can be changed by changing the synchronous position of the rotor with respect to the stator rotating field of the motor, for example. ple by providing the rotor with two separately adjustable excitation windings arranged on different axes. But it is also possible to cause an extremely rapid movement when the stator of the motor is mounted so that it can also rotate through a certain angle.

   Another way to modify the synchronous position of the movement of the contact with respect to the phase voltages supplying the supply is to shift the phase of the alternating voltage directed at the contacts, for example by interchanging the terminals of the contacts. contacts on the phases of the three-phase supply network. Finally, it is necessary to point out yet another possible solution which consists in providing from the outset two devices with separate contacts, one of which is always set as a rectifier, and the other always as an inverter. When changing the direction of the energy, the DC circuit is passed from one of the contact devices to the other. The control of the two devices is preferably carried out in an imperative reciprocal dependence. It is often advantageous to combine in an installation several means for modifying the synchronous position.

   One can then use for example one of the means for the coarse and rapid adjustment and the other for the complementary precise adjustment. If we work for example with a synchronous motor rotation, this

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 In general, rotation only takes place by a certain angle. This angle of rotation will not always be exact, however, for every case which arises during operation, especially when the switching area is narrow. It is then sufficient to use the rotation of the stator simply for the approximate adjustment, and for the precise adjustment, that is to say for the adaptation to the desired degree of adjustment, the rotor can still be rotated in relation to the field. turning.



   To maintain perfect switching, it will not always be sufficient to simply rotate the synchronous position of the movement of the contacts, but at the same time it is necessary to modify the variation, over time, of the periodically variable resistors, connected in series with the contacts. contacts. If, for example, these resistors are formed by the control chokes mentioned several times, it is possible to provide these chokes with a winding of prior magnetization and to modify at the same time as the synchronous position of the contacts the prior magnetization of the chokes.



   Fig. 2 represents an exemplary embodiment thereof showing the way in which the invention can be implemented. In the diagram of this figure, one uses to couple the three-phase network 554 and the continuous network 555 a device with contacts 551 which is constituted in the present case by a rotating contact 552 and three fixed contacts 553. In series with the fixed contacts are mounted the control chokes 556 which serve to limit the intensity during switching. A synchronous motor 559 is used for the control of the movable contact 552, the stator 560 of which is arranged so as to be able to rotate, and the rotor of which has soft excitation windings 561 and 562 reciprocally offset by 90 electrical degrees. The stator 560 is caused to rotate with the aid of a special device 565, for example an electromagnet.

   For the power supply of the electro 563, an auxiliary DC network 569 is provided. For the control of the change which occurs in the

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 sense of energy, we have already proposed a whole series of various devices. Relays sensitive to the direction of the intensity or depending on the direction of the power, or even a device which compares the voltages of the two networks, can be used for this purpose. In the present example, a balance beam relay 565 is used, which reverses as soon as the direction of the intensity changes in the measuring resistor 564. It then closes its right or left contact and has the effect of that the electro 563 rotates the stator of the motor 560 in one direction or the other by a determined angle fixed by stops.

   At the same time as it rotates the stator of the control motor, there is also a variation in the prior magnetization of the chokes 556. To this end, the cores of the chokes of the windings 558 of prior magnetization are provided, which are connected to the continuous network 569 by a pair of contacts 566 and by a resistor 557 in parallel with 566. If the stator of the motor occupies the position shown in the example of execution, the pair of contacts 566 are connected. closes and a relatively strong prior magnetization current flows through the windings 558.

   If, on the other hand, the stator turns to the right, the contacts 566 open, the resistor 557 is in series with the windings 558 and there is consequently established a prior magnetization current of low intensity.



   For the regulation of the intensity in the excitation winding 561 of the motor 559, an automatic regulator 567 is provided, for example a so-called Thoma regulator which serves, in the example shown, to regulate the amplitude of the motor. adjustment of the contact device according to the load current. To this end, the voltage existing at the terminals of a measuring resistor 568 mounted in the direct current line is directed to the regulator. In some cases, the regulator can also be mounted so

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 that the regulation principle be modified when changing the direction of the energy, for example so that in rectifier operation it is regulated at constant voltage, and in inverter operation it is regulated at constant current.

   The latter mode of adjustment is desirable in many cases when inverter operation is used for regenerative braking.



   By using, in accordance with what has been said above, the switching device with periodically moving contacts, both for rectifying the alternating currents and for transforming the direct current into alternating current, it It is already possible in principle to transform the alternating current into an alternating current of another frequency, in effect first rectifying the alternating current to be transformed, and then transforming the direct current produced into an alternating current of the desired frequency . However, this transformation method assumes the existence of two devices with separate contacts, comprising all the corresponding auxiliary devices.



   The device for converting an alternating current into an alternating current of another frequency is appreciably simplified by using one and the same group of control contacts for the transmission of both positive half waves and negative half waves. of the transformed alternating current. If, for example, it is a matter of transforming a polyphase voltage system into a voltage. single-phase alternative of lower frequency, the contact device must be controlled as follows. For a certain time, that is to say during the duration of a half-period of the single-phase voltage, the contacts are closed or opened at times such, with respect to the polyphase voltage, that the voltage at the terminals output always has the same sign.

   Then there is a change in the contact control program, so that the sign of the voltage at the terminals of

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 output is reversed and keeps the new direction for the duration of the next half-wave.



   The present invention will be described in detail with the aid of FIGS. 63 and 64. In this case, it is assumed that a six-phase voltage system must be transformed into a single-phase system, for example with a frequency ratio of 50 to 16 2/3 periods per second. The figures show how the transformed voltage curve is formed from the voltage curves of the AC power supply system, and the time interval during which the transition of the transformed voltage curve takes place from the positive half-wave to the negative half-wave.

   This passage takes place so that the phase whose alternating voltage is at the highest frequency and which constitutes the last piece or the last part of the positive half-wave of the voltage curve of lesser frequency , also constitutes the first part of the next negative half-wave. The contact corresponding to this phase must therefore remain closed for a corresponding time.



  In the transformation process to which Figs. 63 and 64, the control instants of all the contacts assigned to the different phases of the high-frequency network have approximately the same phase position with respect to the high-frequency alternating voltage within the half. - positive wave and inside: The negative half wave of the transformed alternating voltage, of lower frequency. Thus in FIG. 63 the passage from the voltage curve of one phase to the voltage curve of the next phase is carried out each time at the point a and a 'where the voltages are equal.



  The resulting low frequency voltage curve is therefore trapezoidal in shape.



   It should be noted that a transition from a curve from one phase voltage to another takes place exactly

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 at the point where the voltages are equal, as shown, for simplicity, in fig. 63, cannot always be carried out rigorously. Switching often requires that the contact closure periods overlap by a certain amount, i.e. the contact to be relayed does not open until a certain time after the ineffective closure of the next contact.



   In figs. 63 and 64 are further plotted the curves of the alternating current J of lower frequency, and in FIG. 63 it has been assumed that the load is ohmic so that the passage of the current and the transformation voltage through zero takes place simultaneously. As the intensity always has the same direction as the voltage, both in the positive half-wave and in the negative half-wave, the transformation device always functions as a rectifier. In order to obtain advantageous switching conditions in rectifier operation, it is necessary to set the moment of closing of the contacts so that the voltage in the phase of the next contact is higher, when the contacts are separated, than the voltage. in the phase of the contact to be opened.

   So if we have to provide the maximum voltage, as we have assumed for simplicity in fig. 63, and it is thus when the passage takes place at approximately the point of equality of the tensions, it is necessary to close the next contact always at the point of the equality of the tensions, and to open the contact to be replaced for a certain time after. If it is not the total voltage, but a lower voltage that must be supplied, it is necessary to move the starting point of the commutation in the direction of a delay, so that one works with a certain delay of the entry into engagement of the next contact and consequently with a partial adjustment, The displacement does not perform in the same direction for the negative half-wave.



  In this case, the voltage of the next contact must have a higher negative value during switching.

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 to the voltage of the contact to be relayed.



   If one has mounted in series with the control contacts and in order to reduce the switching intensity of the control chokes whose inductance is maximum during switching, the instant at which the inductance reaches this maximum value is preferably modified. , during the transition from the positive half-wave to the negative half-wave. For this purpose, it is possible to provide the control chokes with a preliminary excitation winding and direct on this winding a current component which modifies, during the passage of the positive half-wave of voltage. at the negative half-wave, the state of magnetization of the chokes so that the instants of the maxima of the inductance move roughly by the same amount as the closing points of the corresponding contacts.

   This result can be obtained in a simple way by directing an excitation on the inductors, the sign of which changes approximately at the same time as the low frequency alternating voltage produced.



  It is possible, by varying the contact control program, to modify the voltage curve produced so that its average shape approaches the sinusoidal shape. In this case, the various contacts must not have the same degree of adjustment; on the contrary, the moment of closing must be shifted accordingly from one phase to another. In this transformation process, it is also possible to easily adapt the instants when the maximum inductance occurs on the different inductances, to the shape of the voltage curve.



  This result can be obtained, for example, by exciting the inductors with a sinusoidal current of the frequency of the output voltage. The instant of the inductance maximum then moves continuously in the successive phases.



   In the above, it has always been assumed that the load was ohmic. But, it is also possible

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 to transmit, with the transformation device of the present invention, a purely reactive or composite load. At the same time, it does not matter in any way whether energy flows in the direction of the high frequency network to the low frequency network or vice versa. As soon as a purely active load is no longer transmitted, the current curve is shifted in its phase with respect to the transformed voltage curve, so that the passage through zero no longer takes place at same instant for the two curves. This state of charge is shown in fig 64.

   With this load, there are periods, both in the positive half-wave and in the negative half-wave, during which the current passing through the control contacts is in the same direction as the voltage (func- rectifier operation), but also periods during which the current and voltage of the phase of the transformer which is precisely in operation, are opposed (operation as an inverter). In the case of a purely inductive load, after each quarter of a period, operation as a rectifier is replaced by operation as an inverter. In the case of a relatively large power factor, the periods of the inverter operation become shorter, while the periods of the rectifier operation become longer accordingly.

   When, on the contrary, it is the low-frequency network which sends energy back to the high-frequency network, conversely the periods of operation as an inverter will have the preponderance over the periods of operation as a rectifier. If the latter transmission takes place with a power factor equal to unity, all the valves operate as an inverter throughout the low frequency period.



   In inverter operation, switching is preferably carried out at Instants when the next contact is at a voltage lower than that of the contact.

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 which must provide the current. In the short-circuit formed by the contacts which overlap, there then passes an exchange current of a sense such that it weakens the intensity in the contact to be replaced, and that it helps to increase - tation of the intensity in the next contact.

   If we therefore want to completely adjust the contact device in the area of operation as an inverter, and if we want to obtain for this purpose a change from one of the phases to the other at about the instant of equality of the voltages , it is necessary to initiate the switching by closing the contact after a certain time before the point of equalization of the voltages.



   In fig. 64, the current J is in the opposite direction to the voltage rectified to the left of point d during the positive half wave. The device therefore operates as an inverter. The start of switching is therefore before the point of intersection a of the two phase voltages by an amount equal to the switching time k when the adjustment is complete as assumed.



  At point d, the intensity J changes from negative to positive values. So to the right of point d, the contacts work as rectifiers during the positive half-wave, and consequently the commutation is also started at the point of the equality of the voltages, so that the end of the commutation is at the point c, after the point of equality of the tensions of a quantity k '.

   If we choose the advance of the switching point b with respect to the point a of the equality of the voltages in the operation in inverter so that it is equal to the corresponding delay of the point c behind the point a in the operation in rectifier, the average value of the voltage will be the same in the operation in rectifier and in inverter, and the trapezoidal curve produced will be absolutely rectilinear in its horizontal part if the undulations are removed accordingly. The instant of switching is then shifted to the right from b to

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 c by a quantity equal to 2 k. In some cases, this offset can also be dispensed with in the complete setting, and the switching on at point b can always be started.

   One then obtains on the one hand a voltage curve which is in small steps which are practically unimportant, and on the other hand it is necessary in the operation as a rectifier to allow a switching voltage in the wrong direction during the time interval included between b and c. As a result, certain compensating currents occur in the short-circuit which can however be limited by corresponding control of the inductors which are in series with the contacts. The switching conditions can be further improved by using capacitors which discharge through and during switching contacts, and thereby prevent an unacceptable increase in switching current.



   When the power factor does not remain constant on the output side, the contact closing times can therefore be arranged so that the closing times for rectifier and inverter operation are correctly placed for the operation. smallest power factor that occurs. When the power factor increases, a few contacts are then closed a little earlier, which are set for operation as an inverter and which must now operate as a rectifier. But if we keep k low, this phenomenon is of no practical importance.



   The position in time of the maximum inductance of the chokes does not need to be moved, in certain cases, when switching from operation as an inverter to operation as a rectifier, that is to say when switching on. switching from point b to point c, because, according to what was said above, we can calculate the length of the period during which the chokes have their maximum induction so that it is greater than displacement

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 total of the switching period. If, despite this, it was desirable to shift the instant of maximum inductance, this can be easily obtained by influencing the prior magnetization of the chokes by an additional component which changes sign when the current passes through zero.

   In the negative half-wave of the voltage, the conditions are analogous to those in the positive half-wave.



   In fig. 65 is shown by way of example of execution the assembly of a device according to the present invention. This device must be used to transmit energy from the three-phase network 607 to the single-phase network 608, and vice versa. The contacts 601 are formed in the manner of the valves of an internal combustion engine, and are actuated by means of a camshaft 609 which is itself driven by a synchronous motor 610. In series with the contacts which are connected to the six-phase secondary winding of transformer 606 are windings 603 of control chokes 602.



  In addition to each series 603 winding, each choke also comprises two excitation windings 604 and 605.



  The excitation windings 604 are in series with a voltage transformer 613, so that a current flows through them which is in phase with the voltage of the single-phase network. In this way, it is obtained that the instant at which the maximum inductance occurs each time in each of the chokes shifts during the passage from the positive half-wave to the negative half-wave of the single-phase voltage.

   In order to be able to move the position, in time, of the maximum inductance in operation as an inverter with respect to the position in operation as a rectifier, when the load is inductive, it is advantageous in certain cases to excite the windings 604 of prior magnetization not as a function of the voltage of the single-phase network, but as a function of the current

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 single phase site. For this purpose, they must be connected to a current transformer mounted in series with the single-phase network. The excitation windings 605 which additionally exist make it possible to influence the prior excitation of the chokes additionally, this influence being able to be effected in an arbitrary manner or as a function of any operating quantities.



   In the assembly of fig. 66, two control chokes are connected in series with each contact, one of which is assigned to the positive half-wave, and the other to the negative half-wave of the single-phase voltage. During the positive half-wave, we then first excite the self corresponding to the negative half-wave so that its inductance practically disappears. We proceed in the same way during the positive half-wave with the self assigned to the negative half-wave. It is not necessary to magnetize the chokes beforehand in this way by alternating, and we can immediately set them to the most favorable values for the half-wave considered.

   In order to carry out this prior magnetization with a view to reducing the inductance, the pre-magnetization windings 617 and 618 are connected to measuring resistors 619 and 20 which are connected by means of valves 622 and 623 to the secondary side of the transformer 621 which is connected on the primary side to single-phase voltage. The primary side of this current transformer is in series with the single-phase network. In the case where there is no single-phase network, the transformer 621 is connected to a device giving the rhythm and whose frequency is in a constant ratio with that of the primary network ensuring the power supply.



   When putting into service a switching device used as a converter, difficulties arise when there are several poles which must be cut at different times, so one particular

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 when the switching device is connected on one side to a three-phase network.

   If it is first driven, for commissioning, at the speed of synchronism, then to connect it directly to the full voltage of the network, it can happen, as a result of exchange phenomena, currents by zero are shifted in time with respect to the instants, within a period, at which these passages occur in normal operation, that discharges by arcs occur on the contacts and that the device switches - the connection enters a state which is equivalent to a short-circuit and whereby the contacts can be damaged until they become unusable.

   To avoid these drawbacks, a complicated starting procedure would have to be used, for example first applying with the aid of special starting devices only a fraction of the mains voltage to the contacts of the switching device, and making then gradually increase the voltage to its full value.



   An improvement in this respect is based on the principle that one cannot randomly abandon the position of the moment of switching on within the period of the alternating voltage, and it consists in the fact that for the engagement, a switching device controlled in synchronism with the variation of the voltage and which applies the voltage to the cut-off paths at a time determined in advance of its phase position is provided.



   It is advantageous to choose for the moment of engagement a moment when only one of the cut-off paths is closed, and when all the others are open. We can then, as there is no short-circuit, apply without difficulty all the poles simultaneously on the voltage.



  By this means, an interlocking device of simple construction is obtained.



   The phenomenon of engagement is then accomplished

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 in a manner analogous to a strong variation of the load.



  The shift of the zero current crossings which occurs in this case is controlled by the control choke described above, especially when the current supply network has a rigid voltage characteristic, so that the variations of the load have only a slight influence on the voltage value.



   When the conditions are more complicated; especially when the voltage is high and when
The flattening of the current curve in the vicinity of the current crossing through zero is restricted to a shorter duration of the period, because the chokes would otherwise increase by too many dimensions, for example when feeding a rectifier. with a special generator having approximately the same power, the conditions to be observed during commissioning are more severe. These conditions are met, in accordance with another feature of the present invention, by applying the different blades separately and at different and appropriate times to the voltage.

   It is advantageous in this case to ensure that all the switching times are within the interval of one period of the alternating voltage, so that the entire switching on phenomenon is completed during as short a period as possible.



  According to another characteristic of the present invention, the control is simplified by the fact that the switching on order is given for all the blades at the same time, so that it is therefore sufficient to give the order to the engagement, for example of a push-button.



   On the fîgs. 67 and 68 are shown examples of execution of the invention. Fig. 67 shows in the form of a diagram a three-pole switching device functioning as a rectifier and comprising special latching contacts. Fig. 68 represents the execution of one of the function contacts

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 nment, comprising a special holding or support device, intended for a multipolar converter, and which comes into operation when it is put into service.



   On the. fig. 67, 711 designates the primary winding of the power supply transformer, connected for example to a network insensitive to variations in the load, 712 the secondary winding, 713 the main cut-off points which, during operation, are controlled in synchronism by a synchronous motor 714 which is connected via a phase regulator 715 to the secondary winding 712 via the control device 716 provided with cams, eccentrics, oscillating plates or similar control devices. In series with the main breaking paths are the control chokes 717 which include a second winding of prior magnetization by a current source not shown.

   On the other hand, in series with the main paths 713 are the auxiliary cut-off paths 719. The latter are connected by means of a disengageable clutch 721 and a. set of gears 722, 823, synchronously controlled. When it is engaged by hand, the clutch grasps the auxiliary contacts 719 at a moment such that they close, for example at the moment shown when one of the three main contacts 713 is closed, while the other two are open, 720 represents the rectifier load, through which the circuit to the neutral point of the secondary winding 712 of the supply transformer closes.



   In fig. 68, 724 and 725 are the two fixed contacts of a breaking path, to which the current is passed through the flexible conductors 726 and 727. When it is a question of very high currents, for example of l order of magnitude of 103 amperes, flexible conductors or tapes are used so as not to exert on the

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 contacts 724 and 725 harmful forces that may interfere with the correct application of the contacts to one another.



  The current is closed by the movable bridge 728. This bridge is articulated, for guidance, on a lever 729 which, on the other hand, pivots on the frame which is not shown especially. It is against this frame that the spring 730 is also applied which tends to press the bridge 728 against the fixed contacts 724 and 725. A pusher 731 driven in an upward and downward movement by the synchronous control device, of length or adjustable stroke, during operation, lifts the bridge 728 in the desired rhythm and separates it from the fixed contacts 724 and 725, then lets it fall again.



  Before commissioning, however, the closing of the contacts is prevented by the movable stop 732 which is pushed by a spring 733 between the end of the lever 729 and a special support 734. The spring 733 acts in the opposite direction of a magnet 735 energized by coil 726. The magnetic force, however, is calculated so as not to be sufficient to overcome the force of the spring. This is why it is reinforced with a second excitation coil 737. Even in this case, it is not sufficient to remove the stopper while the arm rests on it. It is only when the synchronously controlled push-button 731 detaches the bridge 728, for example up to the dashed line, that the stop 732 is released and the love 735 withdraws it.



  To stop the converter, the current in the coil 737 is cut or a current is sent in the opposite direction.



  The stop 732 then falls, so that the bridge 728 is sufficiently raised by the pusher 731. The commissioning is then carried out by the fact that the synchronous control first engages the pusher 731, and then all the contacts. are applied simultaneously to the voltage. But they are first of all kept open by the stops 732, so there is no short circuit. If then we

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 energizes the magnet 735 by the two coils 736 and 737 in the same direction, the stops 732 are released and withdrawn successively in synchronism with the alternating currents of the different phases. Consequently, the various p8les are also engaged successively at the rate of synchronism and in the correct order for operation.

   The non-application of all the contact groups 724 and 725 on the voltage and the engagement of the excitation of all the magnets 735 can be ensured simultaneously by a single command transmission member.



   In a switching device comprising contacts animated by a periodic movement, the strong dis- symmetries of the three-phase network or the short-circuits to the earth or the abrupt variations of the load have, on the DC side, and by difference. with other converters .. the contacts are damaged by arcs which occur. The same is true because of mechanical deterioration in the contact system.



   According to another characteristic of the present invention, rapid-acting protection is provided in the form of a device for cutting off the discharges which form in the event of a disturbance between the cut-off contacts. According to another characteristic of the present invention, a blocking device controlled by the current is simultaneously prevented from cutting the reclosing of the disturbed circuit and consequently the formation of new arcs.



   In figs. 69 and 70 are shown exemplary embodiments of the invention. Fig. 69 represents a three-pole switching device, similar to that of FIG. 67, and also shown schematically. In fig. 70 is shown a special embodiment of the contact device with a locking device which. is similar to some

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 additions close, to that of fig. 68.



   In fig. 69, 711 designates the primary winding of the supply transformer, this winding being connected to the network, 712 the secondary winding, 713 the main cut-off paths which are controlled, during operation, by a synchronous control not shown and by the intermediary of cams, eccentrics, oscillating plates or similar control members.



  In series with the main breaking paths are the control chokes 717. They have a second winding 718 with the help of which, when necessary, they can be magnetized beforehand by means of a current source. not shown.



   On the other hand, in series with the main cut-off paths 713 are the auxiliary cut-off paths 719 which are controlled at the same rate as the main paths 713. In parallel with each auxiliary path 719 is mounted a cut-out. 740 extremely sensitive.



   As long as the two pairs of contacts 713 and 719 are functioning correctly, absolutely no current passes through the circuit breaker in parallel 740, since during the period in which the contacts 713 are closed and that it passes through. of the current, the auxiliary contacts 719 in parallel with the circuit breaker 740 are closed simultaneously. The circuit breaker is therefore discharged of the operating current and can therefore be calculated for a very low current input to action, which is only a fraction of the operating current of the converter.

   It then enters, we operate very quickly and without inertia. If then a disturbance occurs which results in the formation of an arc when opening the contacts 713, the arc passes, as long as the contacts 719 are also open, through the circuit breaker 740 in parallel with them and the

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 melts very quickly before the arc can cause serious damage. At the same time, a blocking device which prevents the circuit from being closed is triggered by the action of the circuit breaker.



   The locking device is shown particularly clearly in fig, 70. Parts similar to those of fig. 68 are provided with led reference signs. The magnet 735 comprises a second excitation winding 738. The latter is in series with the circuit breaker 740 and is in parallel with the latter with respect to the cut located between the bridge 728 and the contact 725.



     If a disturbance occurs which causes the formation of an arc at the cut located between the bridge 728 and the contact 724, the circuit breaker 740 comes into action and cuts the arc. The coil 738 is wound so that the field produced by the coil 736 is weakened or eliminated by the current flowing through it in the event of damage to the circuit breaker 740 until the instant of its activation. Consequently, at the same instant, the stopper 732 is torn from the magnet 735 by the spring 733 and it slides, during the period of opening which still remains, in the position of the drawing, under the free end of the arm. 729, so that the bridge 728 cannot move back to the contacts 724 and 725.

   In this embodiment, each control point provides only its own cutoff.



   Unlike what has just been explained, FIG. 69 shows a multipolar switching device comprising a device in which each control device is individually able to trigger all the existing blocking devices. Indeed, in this example, in series with each circuit breaker 740 is a primary winding 741 of an auxiliary transformer.

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 common 739. The latter comprises only a single secondary winding 742 which simultaneously supplies all the trip coils 738. For this purpose it is often necessary to mount an amplifier device in the control circuit. The latter is also represented by an example in FIG. 69.

   On the secondary winding 742 of the auxiliary transformer 739 is connected a gate circuit of a discharge lamp 744, the anodes of which are in the circuit, supplied by a DC voltage through the terminals 745, of the three tripping coils. ment 738 mounted in parallel. Direct current battery 743 is applied to the grid of lamp 744 with a bias voltage the value of which is immediately below its ignition voltage.

   The magnetic circuit of the auxiliary transformer 739 is established in a manner analogous to that of the chokes 717, and by an iron of very high permeability with a very pronounced saturation knee which is already exceeded by the weak excitation current. which must be cut by circuit breaker 740, and of the order of magnitude for example of one ampere. By this means, despite a small number of turns of the auxiliary transformer, a relatively strong voltage pulse is obtained both when the current flowing through the circuit breaker increases and when it is switched off. The two aforementioned voltage pulses are in opposite directions.



  Consequently, the gate bias voltage of the lamp 744 is therefore always increased by one of the two pulses, whatever the momentary direction of the current in the arc which is formed as a result of the disturbance, this voltage. pressure causing the discharge tube to function.



   The locking device can at the same time serve as an interlocking device for the commissioning of the converter, according to what has been said above with regard to fig. 68.
 EMI119.1
 



  The present invention is also applicable 1

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 other frequently operated switching devices which must be blocked quickly in the event of a disturbance.



   Another possible solution to avoid disturbances in particular by short-circuit or by a strong sudden load or by an asymmetrical load of the three-phase network connected, consists in connecting the switching device, comprising the contacts driven by a periodic movement, on a special current generator as the sole consumption device, in addition to which no other is connected.



   In this way, a closed converter device is produced which can no longer be disturbed by foreign consumer devices or by short circuits in the network, and with which currents of a voltage can be transformed. and of high current practically spark-free or with a weak discharge phenomenon.



  When the voltage is low and the current is very high, it is advantageous to use contacts which perform a lifting movement, because by this means the friction losses are avoided, which greatly reduce the efficiency of the rotating converters. low voltage. When the voltage to be transformed is very high, the advantage of this converter set compared to known collector machines also consists in the fact that the device can be executed with a relatively small number of contacts, which makes it possible to obtain without difficulty high isolation security.



   The alternating current generator can be arranged on the same shaft as the switching device.



   In fig; 71 is shown schematically a converter device of this type. 571 denotes a three-phase current generator which is mounted on the same common shaft 573 as the switching device. The switching device 572 includes several sets of contacts 574. The movable contacts are each driven.

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 by a cam 575 and perform a lifting movement.



  Current from generator 571 is sent to transformer 576 and to three chokes 577, 578 and 579.



  The rectified current is discharged by the conductors 580 and 581. The generator 571 is driven by a driving machine 582. The chokes can be united with the transformer so as to form a single building unit. When the transformer is removed, the three-phase generator can be constructed so that its voltage curve immediately includes the step produced otherwise by the control chokes, so that the latter are removed.



   The converter shown in fig. 71 can, because of its good efficiency, replace with advantage a direct current generator of great intensity, the efficiency of which is known to be relatively poor owing to the losses of transmission of the current in contact with the brushes and by the losses of friction of these brooms.



   Y1 is advantageous, when using the switching device of the present invention for rectifying polyphase alternating voltages, to keep the number of current limiting devices, for example control chokes, significantly lower than that of the alternating phases participating successively in the conduction of the current, and to give this number a value equal to that of the alternating phases participating at each instant simultaneously in the conduction of the current.



  Cut-off contacts are mounted between the alternating phases and the current limiting devices which are connected to each other and to the alternating power source and to the current limiting devices, so that these last devices are successively connected to the different alternative phases.

   In addition to these cut-off contacts, it is possible to mount in series or upstream with the devices limiting the intensity of the switches.

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   additional specials which ensure the proper control of the current, while the other cut-off contacts directly connected to the alternating phases serve only as selection switches, in order to connect each time the devices limiting the current to the alternating phase which must participate in the conduction of the current.



   The number of current limiting devices which must be provided between the switches and the DC network or the DC consumers depends essentially on the arrangement of the AC phases supplying the device. In a normal six-phase star assembly of the transformer assigned to the rectifier, two current limiting devices are provided, for example, because a maximum of two of the six phases participate simultaneously in the conduction of the current.

   When the number of devices limiting the intensity which is necessary becomes greater, known assemblies comprising suction chokes or similar devices are used, the aim of which is to increase the number of alternating phases simultaneously participating in conduction. of the current or the operating time of an alternating phase with respect to the corresponding duration of the simple four-phase assembly.



   In the drawing are shown in figs. 72 and 73 of the embodiments of the invention. In fig.



    72, a transformer 592 whose secondary winding is six-phase and in star is connected to an alternating network 591. Between the direct network 593 and the secondary phases of the transformer 592 are two control chokes 594 serving to limit the current, and a contact device consisting of a larger number of cut-off contacts. This device consists of eight individual switches constituted by cam switches, among which six switches are connected to the secondary phases of transformer 592, while two

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 switches output connected to the two chokes 594.

   For the control of the various switches, a camshaft connected to a synchronous motor 596 is used, the AC winding of which is connected via a regulating transformer 597 to the three-phase network 591.



     It should be noted that device 595 should only be considered as an example of execution.



  The contacts of the switches which are located between the DC network and the transformer can also be made in a different way, for example in such a way that the contact connection is made as in a collector between a brush and a rotating contact. What is essential for the invention is simply that the number of chokes is lower than that of alternate phases supplying the rectifier.



   Fig. 73 represents another exemplary embodiment of the invention. The parts which correspond to those of fig. 72 are designated by the same reference numerals. The difference between the two assemblies lies in the fact that in fig. 73 we do not use two chokes but three control chokes. This is because the secondary of transformer 592 consists of two partial three-phase windings which are connected to each other through suction chokes. In this assembly, three alternating phases temporarily participate simultaneously in the conduction of the current, and consequently three devices are provided for limiting the current which must be operated by the contact device 595.

   The contacts oriented towards the chokes are connected to each other and to these chokes so that only the contacts are connected in parallel which cannot simultaneously participate in the conduction of the current.



   If the switching device of the present invention is to be used as a high power switch with a choke, it is necessary to constitute a device

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 tripping preferably so that it provides a tripping pulse as a function of the phase position of the current, and with such an advance with respect to the start of the current crossing through zero that the contacts have reached the distance d extinction at the latest at the end of the period of low intensity produced by the choke.



   In certain cases it may be advantageous to fix the interval of the advance so that the contacts have already separated, when the current passes through zero, by a determined distance, particularly advantageous for the type of. switch considered.



   A practically spark-free disconnection can be obtained when the contact control is effected in such a way that the separation of the contacts does not begin until after the start or at least at the same time as the start of the low current period. trigger being maintained at a high value such that the contacts reach their extinction distance, which in this case is most often noticeably smaller, still within the limits of the same low current period.



   It is desirable in this case to constitute the control of the switching device so that it operates with a precision of a small fraction of a half-period.



   In order to relieve the switching device from the closing operation, it is provided with an additional auxiliary shut-off path, the control being constructed in such a way that the auxiliary path opens, on tripping, after the main shut-off. , and that, when switching on, it also closes after the main path, and therefore ensures that it is switched on,
The engagement can also be ensured itself according to the synchronism, for example using a device controlled according to the phase of the current or of

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 the voltage, so that the switching on occurs when the current passes through zero and therefore without current passing.



   Often it is also advantageous to use a single choke for a relatively large installation comprising several switching devices. This choke can be used to discharge all the switching devices which are in series with this choke, or any of them when this switching device is actuated in synchronism in the manner described above,
Often it may be desirable not to engage the chokes permanently in the circuit, so that it is advantageous not to engage them or to make them effective only immediately before a cut-off or even before the engagement.



   For this purpose, a switching device can be used for example in parallel with the choke. In the event of an overload, the choke is first switched on in the main circuit which is to be cut and then the tripping device is controlled according to the phase of the current so that the cut is made. in the period of weak intensity caused, in the vicinity of the following passage of the intensity through zero, by the action of this self. It is possible in this case to maintain with the aid of the choke and during the period of low intensity the tension at a v @ lour less than ten volts, and the intensity at a value less than one ampere, so that a spark-free cut-off is assured with certainty.



   Instead of a choke shunted by a switching device in parallel, it is also possible to use an ordinary choke, the efficiency of which is controlled by an auxiliary winding on its core, this winding being short-circuited, for example in synchronism with the variation. of, alternating current. In this case, by suitably choosing the ratio of the number of turns, it is also possible to carry out the operation for the choke / under a voltage at which there can be no sparks or burns, by example, in air, at a voltage of ten volts.



  * When using such a voltage, a very intense current flows through the auxiliary coil of the choke. The cut

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 of this high intensity can be effected with particular advantage by means of a mercury switch of the type of the Wehnelt switch. In this case, by using a section reduction, it is possible to obtain that when exceeding a given intensity in the reduced sections the mercury evaporates, so that by this means there is an interruption of the short-circuit with regard to low voltage. By mounting several such reduced sections in parallel (holes) in one and the same switching device, or again in several of these devices mounted in parallel, account can then be taken of the currents which occur in each case.

   For arbitrary switching, it is also possible to use an additional control, for example by further reducing the section by needles of insulating material slipped into the holes.



  The control can then be carried out electromagnetically or even directly mechanically.



   Another way of exerting an influence on the short-circuit of the choke consists in inserting in the circuit a point of a variable resistance as a function of the pressure, in the manner of a carbon compression regulator. . By means of an electro-magnetic control, the pressure at this point can be varied directly by the intensity in the short-circuited circuit itself, or else according to an additional control actuated arbitrarily, so that the resance in the short-circuit reaches a value such that the inductance in the main circuit increases to an effective value for its cut-off.



   Another way of varying the resistance consists in inserting inductors into the circuit of the auxiliary coil of the choke. This is how * we can open for example an iron core by the movement of an armature, or close it, depending on the intensity. This nucleus can be calculated in its dimensions, so that it does not reach its full saturation ,,


    

Claims (1)

REVENDICATIONS : - 1.- Dispositif de commutation pour courants alternatifs, en particulier pour la commutation périodi- que dans les convertisseurs, onduleurs ou redresseurs, caractérisé par le fait que, dans le circuit du trajet de coupure, sont insérés des enroulements à l'aide des- quels on influence la variation de l'intensité, d'une fa- çon automatique, périodiquement avec le courant alterna- tif, de façon que les valeurs de l'intensité ne varient que faiblement au voisinage du passage du courant par zéro. CLAIMS: - 1.- Switching device for alternating currents, in particular for periodic switching in converters, inverters or rectifiers, characterized in that, in the circuit of the cut-off path, windings are inserted using the- which we influence the variation of the intensity, in an automatic way, periodically with the alternating current, so that the values of the intensity vary only slightly in the vicinity of the passage of the current through zero. 2. - Dispositif selon la revendication 1, avec des contacts mobiles, caractérisé par le fait qu'on sépare 'les contacts dans la partie aplatie de la courbe de l'in- tensité. 2. - Device according to claim 1, with movable contacts, characterized in that the contacts are separated in the flattened part of the curve of the intensity. 3.- Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait qu'on règle la vitesse de séparation des contacts, la résistance disruptive du trajet de coupu- re et l'augmentation de la tension de retour réciproquement de façon que la tension de rupture entre les contacts qui se séparent reste supérieure à chaque instant à la tension qui se rétablit. 3.- Device according to claim 1, charac- terized in that the speed of separation of the contacts, the breaking resistance of the cut-off path and the increase in the return voltage are adjusted so that the voltage of rupture between the contacts which separate remains greater at all times than the voltage which is reestablished. 4. - Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait que pendant la période de fermeture du circuit, les surfaces des contacts qui viennent en prise des deux cotés du point de coupure sont métalliques. 4. - Device according to claim 1, charac- terized in that during the period of closure of the circuit, the surfaces of the contacts which engage on both sides of the cutoff point are metallic. 5.- . Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait que le trajet de coupure est dans le vide. 5.-. Device according to Claim 1, characterized in that the cut-off path is in a vacuum. 6.- Dispositif selon larevendiation 1, carac- <Desc/Clms Page number 128> térisé par le fait que le trajet de coupure se trouve à l'intérieur d'un milieu de haute qualitj, liquide ou gazeux, d'une tension de rupture élevée. 6.- Device according to claim 1, charac- <Desc / Clms Page number 128> terized by the fact that the cut-off path is within a high quality medium, liquid or gas, of high breakdown voltage. 7.- Dispositif selon la revendication 1 ou 6, ca- ractérisé par le fait que le milieu entourant le trajet de coupure est utilisé sous une pression statique, afin d'aug- menter la valeur de la tension de rupture. 7.- Device according to claim 1 or 6, charac- terized in that the medium surrounding the breaking path is used under static pressure, in order to increase the value of the breaking voltage. 8.- Dispositif selon la revendication 1 ou 6, caractérisé par le fait qu'on obtient un remplacement rapi- de du milieu entourant le trajet de coupure et aux endroits soumis à la contrainte, par un soufflage ou une circulation de ce fluide. 8.- Device according to claim 1 or 6, characterized in that one obtains a rapid replacement of the medium surrounding the cut-off path and at the places subjected to stress, by blowing or circulating this fluid. 9. - Dispositif selon la revendication 8, carac- térisé par le fait qu'on effectue le soufflage avec une intensité variable suivant un rythme adapté aux manoeuvres . 9. - Device according to claim 8, charac- terized in that the blowing is carried out with a variable intensity at a rate suitable for the maneuvers. 10. - Dispositif selon larevendication 8, caracté- risé par le fait que les contacts mêmes sont exécutés sous la forme de buses de soufflage ou de circulation. 10. - Device according to claim 8, characterized in that the actual contacts are made in the form of blowing or circulation nozzles. 11. Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait que le circuit possède une fréquence pro- pre faible, grâce à des éléments additionnels, comme des selfs, des résistances, des condensateurs, séparément ou en combinaison. 11. Device according to claim 1, characterized in that the circuit has an inherently low frequency, thanks to additional elements, such as inductors, resistors, capacitors, separately or in combination. 12. - Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait que, dans les enroulements montés dans le circuit du trajet de coupure, on induit des tensions supplémentaires d'une fréquence et d'une phase appropriées. 12. - Device according to claim 1, charac- terized in that, in the windings mounted in the circuit of the cut-off path, additional voltages of an appropriate frequency and phase are induced. 13.- Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait que les enroulements qui se trouvent dans le circuit du trajet de coupure ont une impédance va- riable. 13.- Device according to claim 1, characterized in that the windings which are located in the circuit of the cut-off path have a variable impedance. 14. - Dispositif destiné en particulier aux commu- tations périodiques dans les convertisseurs, onduleurs ou redresseurs, selon la revendication 1, caractérisé par le <Desc/Clms Page number 129> fait que, dans le circuit du trajet de coupure sont insérés des enroulements combinés avec une matière ferro-magnétique, dans lesquels la matière ferro-magnétique n'est pas saturée aux faibles intensités qui se produisent au voisinage du passage du courant par zéro, mais est saturée pour les in- tensités plus élevées (selfs de commande), et par le fait qu'en outre on dispose, en parallèle avec le trajet de coupure, des condensateurs, des inductances, ou des résis- tances ohmiques, ou plusieurs de ces moyens combinés et - prévus en supplément, par l'intermédiaire desquels on main- tient une partie du courant, coupé par le trajet de coupu- re, 14. - Device intended in particular for periodic switching in converters, inverters or rectifiers, according to claim 1, characterized by the <Desc / Clms Page number 129> fact that in the circuit of the cut-off path are inserted windings combined with a ferro-magnetic material, in which the ferro-magnetic material is not saturated at the low intensities which occur in the vicinity of the passage of the current through zero, but is saturated for higher currents (control chokes), and by the fact that in addition, in parallel with the cut-off path, capacitors, inductors, or ohmic resistors, or several of these combined means and - provided in addition, through which part of the current is maintained, cut off by the cut-off path, de telle sorte que la chute de tension se trouve tout d'abord essentiellement appliquée aux bornes des impédan- ces qui sont en série avec le trajet de coupure, mais de façon que la tension aux bornes de ce trajet de coupure n'augmente que progressivement à partir de sa valeur nulle. so that the voltage drop is first essentially applied across the impedances which are in series with the cutoff path, but so that the voltage across this cutoff path increases only gradually from its zero value. 15.- Dispositif selon la revendication. 14, carac- térisé par le fait que 1'inductance de la self varie brus- quement quand l'intensité augmente, aussitôt que le noyau en matière ferro-magnétique atteint l'état de saturation, 16. - Dispositif selon la revendication 14, ca- ractérisé par le fait que la matière ferro-magnétique est saturée dès une intensité supérieure à un ampère et jus- qu'au dessus du coude de la caractéristique de magnétisa-. tion. 15.- Device according to claim. 14, charac- terized by the fact that the inductance of the inductor varies abruptly when the intensity increases, as soon as the core of ferro-magnetic material reaches the state of saturation, 16. - Device according to claim 14, charac- terized in that the ferro-magnetic material is saturated from an intensity greater than one ampere and up to above the bend of the magnetisa- characteristic. tion. 17.- Dispositif selon la revendication 14, carac- térisé par le fait que la self est exécutée avec un enroule- ment à faibles fuîtes. 17.- Device according to claim 14, characterized in that the choke is executed with a low-leakage winding. 18.- Dispositif selon la revendication 14, carac- térisé par le fait que la self est exécutée avec un noyau' de grande section et un nombre de spires relativement faible. 18.- Device according to claim 14, characterized in that the choke is executed with a core 'of large section and a relatively small number of turns. 19.- Dispositif selon la revendication 14, carac- térisé par le fait qu'on utilise pour la self des qualités de fer de haute valeur, comme le permalloy ou l'hyperm. <Desc/Clms Page number 130> 19.- Device according to claim 14, characterized in that high-value qualities of iron, such as permalloy or hyperm, are used for the choke. <Desc / Clms Page number 130> 20. - Dispositif selon la revendication 14, ca- ractérisé par le fait que la self est magnétisée au préala- ble. 20. - Device according to claim 14, charac- terized in that the choke is magnetized beforehand. 21.- Dispositif selon la revendication 20, ca- ractérisé par le fait que la magnétisation préalable de la self s'effectue au moyen d'un courant continu constant. 21. Device according to claim 20, charac- terized in that the prior magnetization of the coil is effected by means of a constant direct current. 22.- Dispositif selon la revendication 20, ca- ractérisé par une excitation préalable, le cas échéant sup- plémentaire, de la self par le courant continu de la charge. 22. Device according to claim 20, charac- terized by prior excitation, if necessary additional, of the choke by the direct current of the load. 23.- Dispositif selon la revendication 20, ca- ractérisé par une excitation, le cas échéant supplémentaire, de la self par un courant alternatif, pour améliorer les conditions dtenclanchement. 23. Device according to claim 20, charac- terized by excitation, if necessary additional, of the inductor by an alternating current, in order to improve the triggering conditions. 24.- Dispositif selon la revendication 20, carac- térisé par le fait que l'excitation de la self s'effectue par le courant alternatif qui passe dans les autres phases. 24. Device according to claim 20, charac- terized in that the excitation of the choke is effected by the alternating current which passes through the other phases. 25. - Dispositif selon la revendication 14, com- portant un transformateur propre, caractérisé par le fait que la self est réunie par construction avec le transfor- mateur propre. 25. - Device according to claim 14, comprising an own transformer, characterized in that the choke is joined by construction with the own transformer. 26. - Dispositif selon larevendication 20, carac- têrisé par le fait que la self est excitée au préalable en commun, lorsque plusieurs phases sont réunies magnétique- ment, au moyen d'un enroulement monté pour l'ensemble de toutes les phases sur une colonne supplémentaire. 26. - Device according to Claim 20, characterized by the fact that the choke is previously energized in common, when several phases are combined magnetically, by means of a winding mounted for all of all the phases on one additional column. 27.- Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait que la position, dans le temps, des pas- sages du courant par'zéro est adaptée à la variation de la charge par une variation de l'excitation préalable d'une self montée en amont. 27.- Device according to claim 1, charac- terized in that the position, in time, of the passages of the current through zero is adapted to the variation of the load by a variation of the prior excitation of a choke mounted upstream. 28.- Dispositif selon la revendication 13, ca- ractérisé par le fait que les impédances sont variables au- tomatiquement en fonction de la charge. 28.- Device according to claim 13, charac- terized in that the impedances are variable automatically as a function of the load. 29.- Dispositif selon la revendication 28, carac- <Desc/Clms Page number 131> térisé par le fait qu'on utilise comme résistances des ré- sistances à colonne de charbon qui sont placées sous une pression dépendant de la charge. 29.- Device according to claim 28, charac- <Desc / Clms Page number 131> This is characterized by the fact that carbon column resistors are used as resistors which are placed under a pressure dependent on the load. 30.- Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par des dispositifs influençant la phase du courant de la charge par rapport au rythme des manoeuvres, 31.- Dispositif selon la revendication 30, ca- ractérisé par le fait que le décalage, dans le temps et en fonction de la charge, du passage par zéro du courant à manoeuvrer, par rapport au rythme des manoeuvres, est com- pensé par une influence supplémentaire exercée sur la phase en fonction de son intensité. 30.- Device according to claim 1, charac- terized by devices influencing the phase of the load current with respect to the rhythm of the maneuvers, 31.- Device according to claim 30, charac- terized in that the offset, in time and as a function of the load, of the zero crossing of the current to be operated, with respect to the rate of the maneuvers, is compensated by an additional influence exerted on the phase according to its intensity. 32.- Dispositif selon la revendication 30, carac- térisé par le fait qu'on règle automatiquement, en fonction de la charge, la phase du moteur de commande du dispositif de commutation la plus favorable pour lacoupure du courant. 32.- Device according to claim 30, charac- terized in that the phase of the control motor of the switching device which is most favorable for cutting the current is automatically adjusted, as a function of the load. 33.- Dispositif selon la revendication 32, carac- térisé par le fait qu'on règle la phase au moyen de régula- teur rapide. 33. Device according to claim 32, characterized in that the phase is adjusted by means of a rapid regulator. 34.- Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait qu'on ralentit les variations de la char- ge. 34. Device according to claim 1, characterized in that the variations in the load are slowed down. 35.- Dispositif selon la revendication 34,carac- térisé par le fait que lorsque la charge est subitement ré- duite ou supprimée, le convertisseur est déclanché temporai- rement ou qu'on lui ajoute une charge supplémentaire. 35. Device according to claim 34, characterized in that when the load is suddenly reduced or eliminated, the converter is triggered temporarily or an additional load is added to it. 36.- Dispositif selon la revendication 14, carac- térisé par le fait qu'en parallèle atree l'interrupteur ou le convertisseur est montée une résistance, la valeur de la ré- sistance en parallèle étant inférieure à celle de la résis- tance variable en série, et en particulier à celle de la self pendant le passage du courant par zéro, 37.- Dispositif selon la revendication 36, carac- térisé par le fait que la résistance en parallèle est cons- tituée par une charge utile, par exemple par l'enroulement <Desc/Clms Page number 132> d'un moteur d'entraînement. 36.- Device according to claim 14, charac- terized by the fact that in parallel atree the switch or the converter is mounted a resistor, the value of the resistance in parallel being lower than that of the variable resistor. in series, and in particular to that of the choke during the passage of the current through zero, 37.- Device according to claim 36, charac- terized in that the resistance in parallel is constituted by a payload, for example by the winding. <Desc / Clms Page number 132> a drive motor. 38.- Dispositif selon la revendication 36, ca- ractérisé par le fait qu'on utilise la résistance en paral- lèle pour magnétiser au préalable la self de commande . 38. Device according to claim 36, charac- terized in that the resistor is used in parallel to magnetize the control coil beforehand. 39.- Dispositif de commutation, en particulier convertisseur selon la revendication 36, caractérisé par le fait que la résistance du circuit en parallèle (70 à 72, fig. 14) a une composante capacitive. 39.- Switching device, in particular converter according to claim 36, characterized in that the resistance of the parallel circuit (70 to 72, fig. 14) has a capacitive component. 40.- Dispositif selon la revendication 39, ca- ractérisé par le fait que le condensateur (70) est relati- vement très grand et que le circuit de fer (54) de la self (53) est constitué par une qualité de fer d'une faible per- méabilité. 40.- Device according to claim 39, charac- terized in that the capacitor (70) is relatively very large and that the iron circuit (54) of the inductor (53) consists of a quality of iron d. 'low permeability. 41. - Dispositif pour la commutation du courant fort, selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les dispositifs auxiliaires servant à déformer la courbe de l'intensité (générateurs d'une tension étrangère, self de commande, circuit en parallèle avec le trajet de coupu- re) sont constitués et leurs dimensions calculées de façon que l'intensité soit maintenue, dans la région du passage par zéro et pendant un intervalle de temps suffisant pour la séparation des contacts, à une valeur inférieure à celle qui est nécessaire pour donner naissance à des étincelles pendant la manoeuvre. 41. - Device for switching the high current, according to claim 1, characterized in that the auxiliary devices for deforming the current curve (generators of a foreign voltage, control choke, circuit in parallel with the cut-off path) are formed and their dimensions calculated so that the current is maintained, in the region of the zero crossing and for a sufficient time interval for the separation of the contacts, at a value lower than that necessary to give rise to sparks during the maneuver. 42.- Dispositif selon la revendication 41, carac- térisé par le fait que le noyau de fer (54)de la self (53) est saturé pour une valeur de l'intensité qui est inférieu- re à celle qui est nécessaire pour donner naissance à des étincelles pendant la manoeuvre. 42.- Device according to claim 41, charac- terized in that the iron core (54) of the inductor (53) is saturated for a value of the intensity which is lower than that which is necessary to give birth of sparks during the maneuver. 43.- Dispositif selon la revendication 41, ca- ractérisé par le fait que la valeur de la résistance du circuit (70 à 72) monté en parallèle avec le trajet de coupure (59) est une fraction de la résistance de la self (53) à l'état non saturé. <Desc/Clms Page number 133> 43.- Device according to claim 41, charac- terized in that the value of the resistance of the circuit (70 to 72) mounted in parallel with the cut-off path (59) is a fraction of the resistance of the choke (53). ) in an unsaturated state. <Desc / Clms Page number 133> 44,- Dispositif s,elon. la revendication 41, ca- ractérisé par l'utilisation de contacts dont les surfaces de contact conservent leur position réciproque pendant le contact. 44, - Device s, according to. Claim 41, characterized by the use of contacts the contact surfaces of which maintain their reciprocal position during contact. 45.- Dispositif selon la revendication 44, ca- ractérisé par le fait que les contacts (84, 85) sont cons- titués par des contacts à pression qui se détachent les uns des autres par soulèvement, 46. - Dispositif de commutation, en particulier avec des contacts à mouvement périodique pour des convertis- seurs, selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les dispositifs de contact (84 à 89) munis de contacts à pression (84, 85 fige 15 et 16) sont construits à la façon des soupapes de distribution des cylindres des moteurs à combustion interne. 45. Device according to claim 44, charac- terized in that the contacts (84, 85) are constituted by pressure contacts which are detached from each other by lifting, 46. - Switching device, in particular with periodically moving contacts for converters, according to claim 1, characterized in that the contact devices (84 to 89) provided with pressure contacts (84, 85 freeze 15 and 16) are constructed like the distribution valves of the cylinders of internal combustion engines. 47. - Dispositif selon la revendication 46, carac- térisé par lefait qu'on commande les contacts mobiles (85) par un arbre à cames ou par un arbre à excentriques (86). 47. - Device according to claim 46, charac- terized in that the movable contacts (85) are controlled by a camshaft or by an eccentric shaft (86). 48.- Dispositif selon la revendication 47, caractérisé par le fait que les forces mécaniques qui sont exercées sur l'arbre à cames ou l'arbre à excentriques (86) sont compensées par des forces de sens opposé s'exerçant au même point. 48.- Device according to claim 47, characterized in that the mechanical forces which are exerted on the camshaft or the eccentric shaft (86) are compensated by forces of opposite direction exerted at the same point. 49. - Dispositif selon la revendication 48, avec un nombre pair de pales, caractérisé par le fait que, en un même point de l'arbre (86) on dispose chaque fois deux pô- les en les décalant réciproquement de 1800, 50.- Dispositif selon la revendication 45, ca- ractérisé par le fait que les surfaces de contact des piè- ces de contact (84, 85) ont là forme de -surfacesde rotation ou de révolution. 49. - Device according to claim 48, with an even number of blades, characterized in that, at the same point of the shaft (86), each time two poles are arranged by shifting them reciprocally by 1800, 50. Device according to claim 45, characterized in that the contact surfaces of the contact pieces (84, 85) have the form of -surfaces of rotation or of revolution. 51.-- Dispositif selon la revendication 50, carac- térisé par le fait que les pièces de contact (84, 85) tour- nent réciproquement autour de Il axe commun.. <Desc/Clms Page number 134> 51 .-- Device according to claim 50, charac- terized in that the contact pieces (84, 85) turn reciprocally about the common axis. <Desc / Clms Page number 134> 52.- Dispositif selon la revendication 44, ca- ractérisé par le fait que les pièces de contact (84, 85) sont constituées au moins aux endroits du contact (227,228) en un métal relativement tendre, d'une part, et d'autre part en un métal plus dur, et qu'on les applique l'une con- tre l'autre sous une pression qui suffise pour déformer le métal le plus tendre. 52. Device according to claim 44, charac- terized in that the contact pieces (84, 85) are made at least at the locations of the contact (227,228) of a relatively soft metal, on the one hand, and on the other hand in a harder metal, and applied one against the other under a pressure sufficient to deform the softer metal. 53.- Dispositif selon la revendication 45, avec des contacts à grande surface de contact, caractérisé par le fait qu'au moins l'une des surfaces de contact de chaque pair de contacts (84, 85) est munie de trous à la façon d'un tamis. 53.- Device according to claim 45, with contacts with a large contact surface, characterized in that at least one of the contact surfaces of each pair of contacts (84, 85) is provided with holes in the manner of a sieve. 54. - Dispositif selon la revendication 44, carac- térisé par le fait que les contacts (84, 85) sont consti- tués, au moins sur les surfaces de contact (227, 228), par des matières à point de fusion élevé. 54. - Device according to claim 44, charac- terized in that the contacts (84, 85) are formed, at least on the contact surfaces (227, 228), by materials with a high melting point. 55.- Dispositif selon la revendication 54, ca- ractérisé par le fait que l'un des deux contacts (84,85) comporte une pièce rapportée en charbon. 55.- Device according to claim 54, charac- terized in that one of the two contacts (84,85) comprises an insert made of carbon. 56.- Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé par le fait qu'avec les contacts principaux (84,85) sont combinés des contacts auxiliaires qui se ferment avant et s'ouvrent après les contacts principaux. 56.- Device according to claim 1, charac- terized in that with the main contacts (84,85) are combined auxiliary contacts which close before and open after the main contacts. 57.- Dispositif selon la revendication 44, ca- ractérisé par le fait que la pression d'application des contacts (84, 85) est obtenue au moyen de dispositifs élec- tro-magnétiques ou électro-dynamiques. 57. Device according to claim 44, characterized in that the application pressure of the contacts (84, 85) is obtained by means of electro-magnetic or electro-dynamic devices. 58.- Dispositif selon la revendication 44, ca- ractérisé par le fait qu'on exerce à l'aide de dispositifs électro-magnétiques ou électro-dynamiques une pression de frottement sur les contacts mobiles (85, 88). 58. Device according to claim 44, charac- terized by the fact that a frictional pressure is exerted by means of electromagnetic or electro-dynamic devices on the movable contacts (85, 88). 59.- Dispositif selon la revendication 57 ou 58; caractérisé par le fait qu'on règle automatiquement, par les grandeurs qui se produisent dans le circuit à commander. <Desc/Clms Page number 135> la pression produite. 59.- Device according to claim 57 or 58; characterized by the fact that it regulates automatically, by the quantities which occur in the circuit to be controlled. <Desc / Clms Page number 135> the pressure produced. 60, - Dispositif selon larevendication 59, carac-- térisé par le fait qu'on utilise le courant de-la charge qui traverse le dispositif de commutation pour exciter les dispositifs électro-magnétiques ou électro-dynamiques. 60, - Device according to claim 59, characterized in that the load current which passes through the switching device is used to excite the electro-magnetic or electro-dynamic devices. 61.- Dispositif selon la revendication 60, ca- ractérisé par le fait que sur les pièces de contact, sont disposés des noyaux de fer autour desquels on fait passer en une ou plusieurs spires les conducteurs par lesquels le courant arrive sur les contacts (84, 85). 61.- Device according to claim 60, charac- terized in that on the contact pieces are arranged iron cores around which are passed in one or more turns the conductors through which the current arrives on the contacts (84 , 85). 62.- Dispositif selon la revendication 59, ca- ractérisé par le fait que l'on commande et que l'on règle réciproquement les forces mécaniques agissant sur les piè- ces de contact (84, 85) et la force produite par le cou- tant, de façon que les contacts ne puissent se détacher que pour une intensité inférieure à une intensité qui leur est nuisible. 62.- Device according to claim 59, charac- terized in that the mechanical forces acting on the contact pieces (84, 85) and the force produced by the neck are controlled and reciprocally adjusted. - so much so that the contacts can only come off for an intensity lower than an intensity which is harmful to them. 63.- ,Dispositif selon la revendication 62, ca- ractérisé par le fait que sur le chemin de transmission de la force se trouve, entre la pièce de contact mobile (85) et la commande, (86, 87), un embrayage à friction. 63.-, Device according to claim 62, charac- terized in that on the force transmission path there is, between the movable contact part (85) and the control (86, 87), a clutch. friction. 64.- Dispositif selon la revendication 45, ca- ractérisé par le fait que pour séparer les contacts (84,85) on souffle un gaz sous pression entre les surfaces des con- tacts. 64. Device according to claim 45, charac- terized in that in order to separate the contacts (84,85) a pressurized gas is blown between the surfaces of the contacts. 65.- Dispositif selon la revendication 64, carac- térisé par le fait que le dispositif à contacts (84 à 89) est constitué en même temps sous la forme d'une soupape pour les gaz sous pression. 65. Device according to claim 64, characterized in that the contact device (84 to 89) is at the same time formed in the form of a valve for the pressurized gases. 66.- Dispositif selon la revendication 45, ca- ractérisé par le fait que chaque emplacement de commande se compose de deux contacts fixes sur lesquels sont bran- rhés les conducteurs par lesquels arrive le courant; et par un contact mobile formant pont entre les deux contac ts <Desc/Clms Page number 136> fixes. 66.- Device according to claim 45, characterized in that each control location consists of two fixed contacts to which the conductors through which the current arrives are connected; and by a movable contact forming a bridge between the two contac ts <Desc / Clms Page number 136> fixed. 67.- Dispositif selon la revendication 1, ca- ractérisé par le fait que chaque emplacement de commande comprend plusieurs trajets de coupure en série sur les- quels la tension totale se répartit proportionnellement par des résistances en parallèle. 67. Device according to claim 1, charac- terized in that each control location comprises several cut-off paths in series on which the total voltage is distributed proportionally by resistors in parallel. 68.- Dispositif selon la revendication 45, ca- ractérisé par le fait que le contact fixe (84) est débra- yable. 68.- Device according to claim 45, charac- terized in that the fixed contact (84) is disengageable. 69.- Dispositif selon la revendication 41, caractérisé par le fait que l'une au moins des pièces de contact est divisée et qu'en série avec les différentes pièces de contact partielles(106, 107, f ig. 17) sont montées des selfs de commande identiques entre elles (104, 105). 69.- Device according to claim 41, characterized in that at least one of the contact pieces is divided and that in series with the different partial contact pieces (106, 107, f ig. 17) are mounted identical control chokes (104, 105). 70.- Dispositif comportant des contacts à mou- vement périodique, en particulier convertisseur selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on règle l'in- tensité ou la tension par variation de la grandeur des demi-ondes qu'on laisse passer. 70.- Device comprising periodically moving contacts, in particular a converter according to claim 1, characterized in that the intensity or the voltage is adjusted by varying the size of the half-waves that are left pass. 71.- Dispositif selon la revendication 70, ca- ractérisé par le fait que pour le réglage de l'intensité et de la tension, l'instant momentané de l'enclenchement peut être réglé différemment dans le temps à l'intérieur de la période de transmission du courant. 71.- Device according to claim 70, charac- terized in that for the adjustment of the intensity and the voltage, the momentary moment of the engagement can be regulated differently in time within the period. current transmission. 72.- Dispositif selon la revendication 71, avec des contacts à glissement ou à roulement caractérisé par le fait que l'un au moins des contacts (131, 135, fig. 22) de chaque trajet de coupure peut être allongé ou raccourci. 72.- Device according to claim 71, with sliding or rolling contacts characterized in that at least one of the contacts (131, 135, fig. 22) of each cut-off path can be lengthened or shortened. 73.- Dispositif selon la revendication 72, ca- ractérisé par le fait que l'un au moins des contacts (131, fige 23, 24) se compose de plusieurs pièces de contact (132, 133) branchées en parallèle entre elles et pouvant être déplacées réciproquement dans le sens du mouvement. <Desc/Clms Page number 137> 73.- Device according to claim 72, charac- terized in that at least one of the contacts (131, freezes 23, 24) consists of several contact parts (132, 133) connected in parallel with each other and capable of be reciprocally displaced in the direction of movement. <Desc / Clms Page number 137> 74.- Dispositif selon la revendication 71, avec des contacts à pression commandés par'un arbre à cames, caractérisé par le fait que le contact mobile est commandé par plusieurs cames (141,142, figs. 25, 26), la position angulaire des cames les unes par rapport aux autres étant réglable. 74.- Device according to claim 71, with pressure contacts controlled by a camshaft, characterized in that the movable contact is controlled by several cams (141,142, figs. 25, 26), the angular position of the cams with respect to each other being adjustable. 75.- Dispositif selon la revendication 74, ca- ractérisé par le fait qu'il existe plusieurs arbres à cames (137, 138) entraînés chacun par un moteur synchrone, et par le fait qu'on peut modifier la phase réciproque des mo- teurs. 75.- Device according to claim 74, charac- terized by the fact that there are several camshafts (137, 138) each driven by a synchronous motor, and by the fact that the reciprocal phase of the mo- teurs. 76.- Dispositif selon la revendication 71, carac- térisé par le fait qu'à l'aide d'un dispositif mécanique (146, fige 27) pouvant être décalé par rapport à la phase de la tension alternative, on amorce la fermeture des con- tacts, tandis que, dans le temps restant qui s'écoule jus- qu'au passage de l'intensité par zéro, le contact est main- tenu automatiquement par un dispositif de maintien (148,149) commandé en fonction de l'intensité. 76.- Device according to claim 71, charac- terized in that by means of a mechanical device (146, freeze 27) which can be offset with respect to the phase of the alternating voltage, the closing of the contacts, while, in the remaining time which elapses until the intensity crosses zero, the contact is maintained automatically by a holding device (148,149) controlled as a function of the intensity . 77.- Dispositif de commutation comportant des contacts à mouvement périodique, en particulier convertis- seur selon la revendication 71, caractérisé par le fait qu'on peut également régler de façon différente l'instant du déclanchement à l'intérieur de la période de transmis- sion du courant. 77.- Switching device comprising periodically moving contacts, in particular a converter according to claim 71, characterized in that the instant of triggering can also be adjusted differently within the transmitted period. - current flow. 78.- Dispositif selon la revendication 77, carac- térisé par le fait que la commande de l'instant de l'enclan- chement est accouplée avec l'instant du déclanchement. 78. Device according to claim 77, characterized by the fact that the control of the instant of engagement is coupled with the instant of release. 79.- Dispositif selon la revendication 78, carac- térisé par le fait qu'on décale l'instant du déclanchement et l'instant de l'enclanchement toujours en sens contraire, mais que l'on décale l'instant du déclanchement d'une quan- tité moindre que l'instant de l'enclanchement. 79.- Device according to claim 78, charac- terized by the fact that the instant of triggering and the instant of engagement are shifted always in the opposite direction, but that the instant of triggering is shifted. a quantity less than the instant of switching on. 80.- Dispositif selon la revendication 77, carac- <Desc/Clms Page number 138> térisé par le fait que le décalage de l'instant du déclan- chement est commandé en fonction de la charge. 80.- Device according to claim 77, charac- <Desc / Clms Page number 138> terized by the fact that the shift of the triggering instant is controlled as a function of the load. 81.- Dispositif selon la revendication 77, ca- ractérisé par le fait qu'on commande le décalage de l'ins- tant du déclanchement en fonction de la valeur d'une ten- sion continue opposée existant éventuellement. 81. Device according to claim 77, characterized by the fact that the shift of the trigger instant is controlled as a function of the value of an opposing DC voltage possibly existing. 82. - Dispositif selon la revendication 81, ca- ractérisé par le fait qu'on commande l'instant du déclan- chement en fonction de la différence entre la tension mo- trice et la tension opposée, 83.- Dispositif selon la revendication 77, caractérisé par le fait .que le réglage de l'instant du déclenchement est différent suivant le degré de suppres- sion des ondulations du courant continu. 82. - Device according to claim 81, charac- terized by the fact that the instant of release is controlled as a function of the difference between the driving voltage and the opposite voltage, 83.- Device according to claim 77, characterized in that the adjustment of the triggering instant is different according to the degree of suppression of the ripples of the direct current. 84.- Dispositif selon la revendication 77, ca- ractérisé par le fait qu'on commande l'instant du déclan- chement en fonction de la valeur et de la phase des harmo- niques supérieurs du courant alternatif. 84. Device according to claim 77, charac- terized in that the instant of tripping is controlled as a function of the value and phase of the higher harmonics of the alternating current. 85.- Dispositif selon la revendication 77, caractérisé par le fait qu'on commande l'instant du déclan- chement en fonction de la dissymétrie du courant alternatif polyphasé. 85.- Device according to claim 77, characterized in that the instant of tripping is controlled as a function of the asymmetry of the polyphase alternating current. 86. - Dispositif selon la revendication 77, com- .portant une self de commande magnétisée au préalable, ca- ractérisé par le fait que l'on commande le décalage de l'instant du déclanchement en fonction de la magnétisation préalable de la self de commande. 86. - Device according to claim 77, comprising a pre-magnetized control choke, charac- terized by the fact that one controls the shift of the time of triggering as a function of the prior magnetization of the choke. ordered. 87.- Dispositif selon la revendication 77, com- portant des contacts à pression commandés par des cames, caractérisé par le fait que les cames de commande coniques (87, fig. 28) s'étendent, dans le sens de l'axe de l'arbre de commande, sur une longueur déterminée dont on peut les déplacer en même temps suivant l'axe. <Desc/Clms Page number 139> 87.- Device according to claim 77, comprising pressure contacts controlled by cams, characterized in that the conical control cams (87, fig. 28) extend in the direction of the axis of the control shaft, over a determined length of which they can be moved at the same time along the axis. <Desc / Clms Page number 139> 88.- Dispositif selon la revendication 14, ca- ractérisé par le fait que pour le réglage de l'intensité et de la tension dans le circuit branché, on règle diffé- remment, dans le temps, sur la self de commande (11/14, 12/15, 13/16, fig.6), dont l'inductance peut être modi- fiée brusquement en fonction de l'excitation, le commence- ment de cette-variation brusque d'inductance, dans les li- mites de la période de transmission du courant. 88.- Device according to claim 14, charac- terized in that for the adjustment of the intensity and the voltage in the connected circuit, one regulates differently, in time, on the control coil (11 / 14, 12/15, 13/16, fig. 6), the inductance of which can be changed abruptly according to the excitation, the beginning of this abrupt variation of inductance, in the limits of the current transmission period. 89.- Dispositif selon la revendication 88, ca- ractérisé par le fait que le courant d'excitation servant à la magnétisation préalable (17, 18, 19) de la self est réglable. 89.- Device according to claim 88, charac- terized in that the excitation current serving for the prior magnetization (17, 18, 19) of the choke is adjustable. 90,- Dispositif selon la revendication 89, oa- ractérisé par le fait que pour l'excitation de la magnéti- sation préalable, on utilise du courant alternatif. 90. - Device according to claim 89, characterized in that for the excitation of the prior magnetization, alternating current is used. 91.- Dispositif selon la revendication 71, ca- ractérisé par le fait qu'en plus d'un dispositif mécanique de réglage (87/99,fig.28).on prévoit 'un second disposi- tif de réglage, mécanique, magnétique (91,97) ou éleatri- que (95,' 96). 91.- Device according to claim 71, charac- terized in that in addition to a mechanical adjustment device (87/99, fig. 28), a second adjustment device, mechanical, magnetic is provided. (91.97) or electric (95, '96). 92.- Dispositif selon la revendication 36, ca- ractérisé par le-fait que la capacité (70, fig. 14) et la résistance (71, 72) du circuit en parallèle sont réglables et servent au réglage de l'intensité et de la tension du coté consommateur. 92.- Device according to claim 36, charac- terized in that the capacitor (70, fig. 14) and the resistance (71, 72) of the parallel circuit are adjustable and serve to adjust the intensity and the voltage on the consumer side. 93.- Dispositif selon la revendication 92, ca- ractérisé par le fait qu'une self auxiliaire (73, 74, fig. 93.- Device according to claim 92, charac- terized by the fact that an auxiliary choke (73, 74, fig. 29) indépendante du dispositif de réglage est insérée entre l'emplacement de la coupure (59) et le point de dérivation du circuit en parallèle (70 à 72). 29) independent of the adjustment device is inserted between the location of the cut-off (59) and the bypass point of the parallel circuit (70 to 72). 94.- Dispositif selon la revendication 93, ca- ractérisé par le fait que pour la self auxiliaire (73) est prévu un circuit parallèle (78) par l'intermédiaire duquel l'énergie magnétique de la self auxiliaire se compense / <Desc/Clms Page number 140> après l'ouverture du trajet de coupure au plus tard jusque peu d'instants avant qu'il soit refermé. 94.- Device according to claim 93, charac- terized in that for the auxiliary choke (73) is provided a parallel circuit (78) through which the magnetic energy of the auxiliary choke is compensated / <Desc / Clms Page number 140> after opening the cut-off path at the latest until a few moments before it is closed again. 95.- Dispositif selon la revendication 93, ca- ractérisé par le fait qu'on magnétise au préalable la self auxiliaire (73) de façon que son circuit de fer (74) se trouve à l'état non saturé lors de la fermeture du trajet de coupure (59). 95.- Device according to claim 93, charac- terized by the fact that the auxiliary coil (73) is magnetized beforehand so that its iron circuit (74) is in the unsaturated state when closing the circuit. cut-off path (59). 96. - Dispositif selon la revendication 14, ca- ractérisé par le fait qu'on calcule les dimensions de la section du fer de la self de commande (11/14, 12/15, 13/16., fig. 6) de façon que le temps qui s'écoule jusqu'à ce que la saturation soit atteinte soit égal ou au moins presque égal à la durée d'une demi-onde du courant alternatif qui doit être commandé, 97.- Dispositif de commutation à contacts à mou- vement périodique, en particulier convertisseur selon la revendication 96, caractérisé par le fait que les contacts principaux ne sont déplacés que toutes les quatre demi- ondes, 98.- Dispositif selon larevendication 1, en par- ticulier pour le redressement de courants alternatifs, ca- ractérisé par le fait que du côté alternatif des contacts principaux (501, 502) 96. - Device according to claim 14, charac- terized in that the dimensions of the section of the iron of the control coil (11/14, 12/15, 13/16., Fig. 6) of so that the time which elapses until saturation is reached is equal or at least almost equal to the duration of a half-wave of the alternating current which is to be controlled, 97.- Switching device with periodic movement, in particular converter according to claim 96, characterized in that the main contacts are only moved every four half waves, 98.- Device according to claim 1, in particular for rectifying alternating currents , charac- terized by the fact that on the alternating side of the main contacts (501, 502) on dispose deux circuits montés en parallèles et contenant chacun un condensateur (508, 509, fig. 30) et un interrupteur auxiliaire (510, 511) monté en série avec.le condensateur, de telle sorte que chacun dteux constitue avec les deux contacts principaux qui se relayent dans le temps un circuit fermé, et par le fait que chacun des interrupteurs auxiliaires (510, 511) montés en série avec les condensateurs (508, 509) se ferme à peu près en même temps que l'un des contacts principaux (501, 502). there are two circuits mounted in parallel and each containing a capacitor (508, 509, fig. 30) and an auxiliary switch (510, 511) mounted in series with the capacitor, so that each of them constitutes with the two main contacts which take turns in time in a closed circuit, and by the fact that each of the auxiliary switches (510, 511) connected in series with the capacitors (508, 509) closes at about the same time as one of the main contacts (501, 502). 99.- Dispositif selon la revendication 98, ca- ractérisé par le fait que les Interrupteurs auxiliaires qui sont en série avec les condensateurs (508, 509, fig. 32) <Desc/Clms Page number 141> sont constitués sous la forme d'inverseurs (512, 513) qui relient les condensateurs lors de la charge au circuit con- tinu (505) du dispositif redresseur. 99.- Device according to claim 98, charac- terized in that the auxiliary switches which are in series with the capacitors (508, 509, fig. 32) <Desc / Clms Page number 141> are formed in the form of inverters (512, 513) which connect the capacitors during charging to the DC circuit (505) of the rectifier device. 100.- Dispositif selon la revendication 99, ca- ractérisé par le fait que les inverseurs (512, 513) montés en série avec les condensateurs (508 509) sont branchés sur l'armature du condensateur considéré (508, 509) qui n'est pas reliée au contact principal correspondant (501, 502) et relient cette armature, dans la position de charge, à la ligne à courant continu branchée au point milieu du transformateur, une self (514) de suppression des ondula- tions étant montée de préférence dans la ligne d'arrivée du courant continu entre le point neutre du transformateur et le point de raccordement des inverseurs. 100.- Device according to claim 99, charac- terized in that the inverters (512, 513) mounted in series with the capacitors (508 509) are connected to the armature of the capacitor in question (508, 509) which is not is not connected to the corresponding main contact (501, 502) and connect this armature, in the load position, to the direct current line connected to the midpoint of the transformer, a ripple suppression choke (514) being mounted from preferably in the direct current line between the neutral point of the transformer and the connection point of the inverters. 101.- Dispositif de commutation: en particulier convertisseur selon la revendication 14, caractérisé par le fait que la résistance du circuit en parallèle (61, fig. 101.- Switching device: in particular converter according to claim 14, characterized in that the resistance of the parallel circuit (61, fig. 34) est variable également d'une façon périodique suivant la variation périodique du courant alternatif. 34) is also variable periodically according to the periodic variation of the alternating current. 102.- Dispositif selon la revendication 101, caractérisé par le fait qu'on peut régler l'importance de la variation de résistance de circuits parallèles (61). 102.- Device according to claim 101, characterized in that one can adjust the magnitude of the resistance variation of parallel circuits (61). 103.- Dispositif selon la revendication 101, caractérisé par le fait que l'on peut régler la variation dans le temps, qui se produit dans leslimites d'une demi- onde, des variations périodiques de la résistance du cir- cuit parallèle (61). 103.- Device according to claim 101, characterized in that one can adjust the variation over time, which occurs within the limits of a half-wave, of the periodic variations in the resistance of the parallel circuit (61 ). 104.- Dispositif selon la revendication 101, caractérisé par le fait qu'on forme le circuit parallèle (61) au moyen d'un interrupteur auxiliaire (62, 63) com- mandé synchroniquement peu avant que les contacts princi- ' paux (56e 57) se ferment et qu'on les ouvre après que les contacts principaux (56, 57) se sont ouverts. 104.- Device according to claim 101, characterized in that the parallel circuit (61) is formed by means of an auxiliary switch (62, 63) controlled synchronously shortly before the main contacts (56th 57) are closed and opened after the main contacts (56, 57) have opened. 105.- Dispositif selon la revendication 101, <Desc/Clms Page number 142> caractérisé par le fait quton utilise la variation pé io- dique de résistance du circuit parallèle (61) pour le ré- glage de l'intensité et de la tensi.on. 105.- Device according to claim 101, <Desc / Clms Page number 142> characterized in that it uses the periodic variation of resistance of the parallel circuit (61) for the regulation of the intensity and the tension. 106.- Dispositif selon la revendication 103, caractérisé par le fait qu'on utilise un convertisseur auxiliaire à grille de commande (64, fig. 35) pour libérer ou bloquer le circuit passant par la résistance en parallèle (61). 106.- Device according to claim 103, characterized in that an auxiliary converter with control gate (64, fig. 35) is used to release or block the circuit passing through the resistance in parallel (61). 107, Dispositif selon la revendication 101, caractérisé par le fait qu'on branche deux circuits (61,67) en parallèle avec le trajet principal de coupure (56,57) dont l'un n'est enclenché (67) que pendant la fermeture des contacts principaux, et l'autre (61) seulement pendant l'ouverture des contacts principaux. 107, Device according to claim 101, characterized in that two circuits (61,67) are connected in parallel with the main cut-off path (56,57), one of which is only engaged (67) during the closing of the main contacts, and the other (61) only during the opening of the main contacts. 108 .- Dispositif selon la revendication 101, caractérisé par le fait que le trajet principal de coupure (56, 57) est constitué par un trajet de décharge par étin- celle ou à travers un gaz. 108 .- Device according to claim 101, characterized in that the main cut-off path (56, 57) is constituted by a discharge path by spark or through a gas. 109 Dispositif de commutation, à contacts à mouvement périodique, en particulier convertisseur selon la revendication 14, caractérisé par le fait qu'on influen- ce la position réciproque des instants de commande d'une part et de l'intervalle de faible intensité d'autre part en fonction de la charge, de telle sorte que la séparation des contacts se produise toujours dans les limites d'un in- tervalle de temps pendant lequel une self au moins,(524, 525, 526, fig. 37) montée en série avec le contact à ouvrir, n'est pas saturée et pendant lequel l'intensité du courant à couper est inférieure à une valeur critique à partir de laquelle la formation des étincelles est sensiblement annu- lée. 109 Switching device, with periodically moving contacts, in particular a converter according to claim 14, characterized in that the reciprocal position of the control instants on the one hand and of the low current interval is influenced. on the other hand as a function of the load, so that the separation of the contacts always occurs within the limits of a time interval during which at least one choke (524, 525, 526, fig. 37) mounted in series with the contact to be opened, is not saturated and during which the intensity of the current to be broken is less than a critical value from which the formation of sparks is appreciably canceled. 110 ,- Dispositif selon la revendication 109, caractérisé par le fait qu'on peut faire varier automatique- ment en fonction de la charge la position de l'instant de la séparation des contacts par rapport à la période de la tension alternative, par exemple de façon que cette sépa- <Desc/Clms Page number 143> ration des contacts soit retardée lorsque le courant de charge augmente. 110, - Device according to claim 109, characterized in that one can vary automatically depending on the load the position of the instant of separation of the contacts with respect to the period of the alternating voltage, for example so that this sepa- <Desc / Clms Page number 143> contact ration is delayed when the load current increases. 111 Dispositif selon la revendication 110, caractérisé par le fait qu'en même temps qu'on décale l'instant de la séparation des contacts, on décale également l'instant de leur fermeture, en particulier de telle sorte que l'intervalle de temps du recouvrement des contacts res- te constant. 111 Device according to Claim 110, characterized in that at the same time as the time of separation of the contacts is shifted, the time of their closing is also shifted, in particular so that the time interval the coverage of the contacts remains constant. 112.- Dispositif selon la revendication 109, caractérisé par le fait qu'on empêche le courant de la char- ge du dispositif convertisseur de diminuer en-dessous d'une valeur fixée au préalable. 112.- Device according to claim 109, characterized in that the current of the load of the converter device is prevented from decreasing below a value fixed beforehand. 113;- Dispositif selon la revendication 112, caractérisé par le fait qu'on enclenche une charge complé- mentaire choisie de façon que l'instant où on dépasse, dans le contact à ouvrir, l'intensité pouvant être coupée sans étincelle quand la charge en service est nulle, se trouve après l'instant où on dépasse pour la première fois, sous la charge en service la plus élevée, l'intensité pouvant être coupée sans étincelle. 113; - Device according to claim 112, characterized in that an additional load is engaged, chosen so that the instant at which the current is exceeded, in the contact to be opened, can be switched off without spark when the load in service is zero, is found after the moment when the current is exceeded for the first time, under the highest service load, the current being able to be cut without sparking. 114 .- Dispositif selon la revendication 113, caractérisé par le fait que lorsqu'on utilise ce dispositif comme redresseur, on prévoit dans le circuit de la charge supplémentaire des moyens pour supprimer les ondulations. 114 .- Device according to claim 113, characterized in that when this device is used as a rectifier, means are provided in the circuit of the additional load for suppressing the ripples. 115 .- Dispositif selon la revendication 113, caractérisé par le fait que la charge supplémentaire est constituée par une résistance à intensité constante, par exemple par un moteur à courant continù chargé par un cou- ple constant. 115 .- Device according to claim 113, characterized in that the additional load is constituted by a resistance at constant current, for example by a direct current motor loaded by a constant torque. 116 . - Dispositif selon la revendication 27, caractérisé par le fait qu'on choisit l'instant de la sé- paration des contacts de façon que la valeur du courant à couper dépende de la valeur et du signe de la magnétisa- tion préalable de la self de commande (524, 525, 526). 116. - Device according to claim 27, characterized in that the instant of separation of the contacts is chosen so that the value of the current to be broken depends on the value and the sign of the prior magnetization of the choke control (524, 525, 526). 117 .- Dispositif selon la revendication 27, <Desc/Clms Page number 144> caractérisé par le fait que la valeur de la magnétisation préalable de la self (524, 525, 526) est variable dans les limites de la période de transmission du courant. 117 .- Device according to claim 27, <Desc / Clms Page number 144> characterized in that the value of the prior magnetization of the choke (524, 525, 526) is variable within the limits of the current transmission period. 118,.- Dispositif de commutation à contacts à mouvement périodique, en particulier convertisseur, selon la revendication 110, caractérisé par le fait que le mo- teur synchrone (255, fig. 47) comprend deux enroulements d'excitation (256, 257) décalés en particulier dans l'espa- ce et l'un par rapport à l'autre d'un angle correspondant à 90 degrés électriques, dont l'un (257) est alimenté par une intensité constante, et l'autre (256) en fonction de la charge. 118, .- Switching device with contacts with periodic movement, in particular converter, according to claim 110, characterized in that the synchronous motor (255, fig. 47) comprises two excitation windings (256, 257) offset in particular in space and with respect to each other by an angle corresponding to 90 electrical degrees, one of which (257) is supplied by a constant current, and the other (256) depending on the load. 119. Dispositif selon la revendication 118, caractérisé par le fait que le courant continu de la char- ge ou une partie de ce courant passe par l'enroulement d'excitation (256) alimenté en fonction de l'intensité. 119. Device according to Claim 118, characterized in that the direct current of the load or part of this current passes through the excitation winding (256) supplied as a function of the intensity. 120.- Dispositif selon la revendication 118, caractérisé par le fait que le temps nécessaire au régla- ge des pièces mobiles du moteur de commande (255) et des pièces couplées avec ce moteur est faible par rapport aux constantes de temps du circuit de la charge. 120.- Device according to claim 118, characterized in that the time required for the adjustment of the moving parts of the control motor (255) and of the parts coupled with this motor is small compared to the time constants of the circuit of the control motor (255). charge. 121.- Dispositif comportant des contacts à mouvement périodique selon la revendication 13, caracté- risé par le fait qu'en série avec les contacts (244, fig. 121.- Device comprising periodically moving contacts according to claim 13, characterized in that in series with the contacts (244, fig. 46) est monté l'enroulement primaire d'un transformateur (247) dont on commande l'inductance par variation de la résistance du circuit secondaire dans le rythme du mouve- ment des contacts (245), de préférence de telle sorte que cette inductance augmente peu avant la coupure du courant, 122.- Dispositif selon la revendication 121, caractérisé par le fait que dans le circuit secondaire du transformateur (247) sont montés des trajets de décharge (248) allumés périodiquement, à un instant qui peut âtre choisi à l'intérieur de la période du mouvement des contacts, et de préférence des trajets à décharge sous la forme d'un <Desc/Clms Page number 145> arc, 'dont l'état de décharge influence la valeur de la ré- sistanoe du circuit secondaire,, 123.- Dispositif selon la revendication 122, 46) is mounted the primary winding of a transformer (247), the inductance of which is controlled by varying the resistance of the secondary circuit in the rhythm of the movement of the contacts (245), preferably in such a way that this inductance increases shortly before the power is cut off, 122.- Device according to claim 121, characterized in that in the secondary circuit of the transformer (247) are mounted discharge paths (248) lit periodically, at a time which can be chosen within the period of movement of the contacts, and preferably of the discharge paths in the form of a <Desc / Clms Page number 145> arc, 'whose discharge state influences the value of the resistance of the secondary circuit ,, 123.- Device according to claim 122, caractérisé par l'utilisation de trajets de décharge non commandés (248) dont on recueille les tensions d'anode sur une source spéciale dtune tension alternative (249) et dont on peut régler les instants de l'allumage par varia- tion de la phase de la tension alternative d'anode, en par- ticulier en fonction d'autres grandeurs de fonctionnement du dispositif convertisseur. characterized by the use of uncontrolled discharge paths (248) whose anode voltages are collected on a special source of alternating voltage (249) and whose ignition instants can be regulated by varying the phase of the alternating anode voltage, in particular as a function of other operating variables of the converter device. 124.- Dispositif selon la revendication 123, caractérisé par le fait que le régulateur de phase (250) pour les tensions d'anode des trajets de décharge (248) est accouplé avec le dispositif (241) qui sert au réglage de l'instant de la fermeture et de l'ouverture des contacts (,244/245)e le régulateur de phase pouvant être décalé en même temps que ce dernier dispositif. 124.- Device according to claim 123, characterized in that the phase regulator (250) for the anode voltages of the discharge paths (248) is coupled with the device (241) which serves to adjust the instant the closing and opening of the contacts (, 244/245) e the phase regulator can be shifted at the same time as the latter device. 125,- Dispositif selon la revendication 122, caractérisé par le fait que les trajets de décharge (253, fig. 47) sont munis d'une commande de grille, et par le fait que leurs tensions d'anode sont recueillies dans les enrou- lements secondaires du transformateur (247) monté en sé- rie avec les contacts (244). 125, - Device according to claim 122, characterized in that the discharge paths (253, fig. 47) are provided with a gate control, and in that their anode voltages are collected in the windings. secondary elements of the transformer (247) mounted in series with the contacts (244). 126.- Dispositif selon la revendication 122, caractérisé par le fait que les trajets de décharge (253) sont munis d'une commande de grille, et par le fait qu'on dirige sur ces trajets des tensions d'anode de phase invaria- ble recueillies sur une source spéciale (249) dlune tension alternative, 127.- Dispositif selon les revendications 125 et 126, caractérisé par le fait que la phase des tensions de commande est variable automatiquement en fonction d'une ou de plusieurs grandeurs de fonctionnement du dispositif de commutation. 126.- Device according to claim 122, characterized in that the discharge paths (253) are provided with a gate control, and in that one directs on these paths invariably phase anode voltages. ble collected on a special source (249) dlune alternating voltage, 127.- Device according to claims 125 and 126, characterized in that the phase of the control voltages is variable automatically according to one or more operating quantities of the switching device. 128.- Dispositif selon la revendication. 122 <Desc/Clms Page number 146> caractérisé par l'utilisation de trajets de décharge (253) à.grille de commande, sur lesquels on dirige des tensions d'anode et de commande dont la phase peut être réglée à volonté. 128.- Device according to claim. 122 <Desc / Clms Page number 146> characterized by the use of control grid discharge paths (253), over which anode and control voltages are directed, the phase of which can be adjusted at will. 129.- Dispositif selon la revendication 127, caractérisé par le fait que la position des instants de l'allumage des trajets de décharge (253) est influencée non seulement par l'instant de la fermeture et de l'ouver- ture des contacts (244/245), mais aussi par le courant à transmettre. 129.- Device according to claim 127, characterized in that the position of the instants of the ignition of the discharge paths (253) is influenced not only by the instant of the closing and opening of the contacts ( 244/245), but also by the current to be transmitted. 130. Dispositif selon la revendication 122, caractérisé par le fait que les enroulements secondaires du transformateur (247) qui est en série avec les contacts (244, 245) à mouvement périodique sont branchés sur les enroulements primaires d'un autre transformateur (251) dont les enroulements secondaires sont branchés dans les circuits d'anode des trajets de décharge (253). 130. Device according to claim 122, characterized in that the secondary windings of the transformer (247) which is in series with the periodically moving contacts (244, 245) are connected to the primary windings of another transformer (251) whose secondary windings are plugged into the anode circuits of the discharge paths (253). 131. Dispositif selon la revendication 122, caractérisé par le fait que dans la ligne à courant continu du dispositif (253) contenant les trajets de décharge se trouve une résistance (260) quton peut faire varier auto- matiquement de telle sorte que l'intensité soit à peu près indépendante, dans la ligne à courant continu, du degré de réglage des trajets de décharge. 131. Device according to claim 122, characterized in that in the direct current line of the device (253) containing the discharge paths there is a resistor (260) which can be varied automatically so that the intensity or approximately independent, in the direct current line, of the degree of control of the discharge paths. 132. Dispositif selon la revendication 131, caractérisé par le fait que dans la ligne à courant continu est monté un moteur shunt à courant continu chargé par un couple sensiblement constant, par exemple par son propre couple de frottement. 132. Device according to claim 131, characterized in that in the direct current line is mounted a direct current shunt motor loaded with a substantially constant torque, for example by its own friction torque. 133. Dispositif selon la revendication 121, caractérisé par le fait que dans le circuit secondaire du transformateur (247) sont prévus des contacts auxiliaires mus mécaniquement, qui assurent les manoeuvres nécessaires à la variation de la résistance périodiquement dans le rythme du mouvement des contacts principaux (244/245). <Desc/Clms Page number 147> 133. Device according to claim 121, characterized in that in the secondary circuit of the transformer (247) are provided mechanically driven auxiliary contacts, which provide the maneuvers necessary for the variation of the resistance periodically in the rhythm of the movement of the main contacts. (244/245). <Desc / Clms Page number 147> 134.- Dispositif selon la revendication 133, caractérisé par le fait que la position des contacts au- xiliaires qui se trouvent dans le circuit secondaire du transformateur (247), par rapport aux contacts principaux (244/245), dépend d'une ou de plusieurs grandeurs de fonc- tionnement du dispositif de commutation. 134.- Device according to claim 133, characterized in that the position of the auxiliary contacts which are located in the secondary circuit of the transformer (247), relative to the main contacts (244/245), depends on one or more of several operating variables of the switching device. 135. Dispositif selon la revendication 121, caractérisé par le fait que les moteurs synchrones (255) servant à la commande des contacts comportent plusieurs enroulements d'excitation (256,257) disposés suivant des axes différents, le rapport entre les intensités des cou- rants passant dans les enroulements d'excitation d'un marne moteur dépendant d'une ou de plusieurs grandeurs de fonc- tionnement, et en particulier du courant de la charge des contacts principaux (244/245). 135. Device according to Claim 121, characterized in that the synchronous motors (255) serving to control the contacts comprise several excitation windings (256, 257) arranged along different axes, the ratio between the intensities of the currents passing through. in the excitation windings of a motor marl depending on one or more operating quantities, and in particular on the load current of the main contacts (244/245). 136. Dispositif selon la revendication 121, caractérisé par le fait que le noyau du transformateur (247) monté en série avec les contacts de commande (244/245) est constitué en une matière magnétique d'une faible force coercitive et dtune grande perméabilité initiale, par exem- ple en permalloy. 136. Device according to claim 121, characterized in that the core of the transformer (247) mounted in series with the control contacts (244/245) consists of a magnetic material with a low coercive force and a high initial permeability. , for example in permalloy. 137. Dispositif selon la revendication 121, pour la transformation polyphasée, caractérisé par le fait qu'en série avec les contacts de commando (244/245) sont montés plusieurs transformateurs monophasés comportant des circuits magnétiques séparés. 137. Device according to claim 121, for polyphase transformation, characterized in that in series with the commando contacts (244/245) are mounted several single-phase transformers comprising separate magnetic circuits. 138. Dispositif de commutation avec des con- tacts à mouvement périodique, selon la revendication 14, caractérisé par le fait que, dans un enroulement (172) qui est monté dans 'le même circuit que la self, (163, fig. 138. Switching device with periodically moving contacts, according to claim 14, characterized in that, in a winding (172) which is mounted in the same circuit as the choke, (163, fig. 49) on provoque la naissance d'une tension alternative au- xiliaire, supplémentaire, synchrone, réglable en grandeur et en phase, qui lance avant chaque enclenchement des con- tacts principaux (164) une impulsion à travers la self (163), cette impulsion Incitant, par variation du champ, <Desc/Clms Page number 148> la self à enlever à l'instant de la fermeture des contacts principaux (164) la tension de service totale du réseau alternatif du trajet de coupure (164) et à se charger de cette tension entre ses bornes. 49) an auxiliary, supplementary, synchronous alternating voltage, adjustable in magnitude and phase, is caused to arise, which, before each engagement of the main contacts (164), launches a pulse through the inductor (163), this stimulating impulse, by variation of the field, <Desc / Clms Page number 148> the choke to remove at the instant of closing of the main contacts (164) the total operating voltage of the alternating network of the cut-off path (164) and to take charge of this voltage between its terminals. 139.- Dispositif selon la revendication 138, caractérisé par le fait que la tension supplémentaire est produite par une génératrice auxiliaire spéciale, tournant au synchronisme avec la tension alternative. 139.- Device according to claim 138, characterized in that the additional voltage is produced by a special auxiliary generator, rotating in synchronism with the alternating voltage. 140.- Dispositif selon la revendicaticn 139, caractérisé par le fait que la courbe de tension de la génératrice auxiliaire contient des harmoniques supérieurs et peut être réglée de façon variable. 140.- Device according to revendicaticn 139, characterized in that the voltage curve of the auxiliary generator contains higher harmonics and can be variably adjusted. 141.-. Dispositif selon la revendication 138, caractérisé par le fait que la tension supplémentaire est produite dans la bobine secondaire (172) d'une seconde self (170) qui est excitée par un enroulement primaire (171) alimenté par le réseau alternatif (161). 141.-. Device according to Claim 138, characterized in that the additional voltage is produced in the secondary coil (172) of a second inductor (170) which is energized by a primary winding (171) supplied by the AC network (161). 142. Dispositif selon la revendication 141, caractérisé par le fait que la self de commande (170) est magnétisée au préalable. 142. Device according to claim 141, characterized in that the control choke (170) is magnetized beforehand. 143.- Dispositif selon la revendication 138, caractérisé par le fait que l'enroulement supplémentaire (172) se trouve dans un circuit qui est en parallèle avec le trajet de cpupure (164). 143.- Device according to claim 138, characterized in that the additional winding (172) is in a circuit which is in parallel with the cpupure path (164). 144.- Dispositif selon la revendication 143, caractérisé par le fait que dans la branche en parallèle et en série avec l'enroulement supplémentaire (172) se trouve encore une résistance, en particulier un condensa- teur (173). 144.- Device according to claim 143, characterized in that in the branch in parallel and in series with the additional winding (172) there is still a resistor, in particular a capacitor (173). 145.- Dispositif selon la revendication 144, caractérisé par le fait que dans la branche en parallèle se trouve encore en série avec le condensateur (175) une résistance d'amortissement (174).. 145.- Device according to claim 144, characterized in that in the parallel branch is still in series with the capacitor (175) a damping resistor (174). 146.- Dispositif selon la revendication 145, caractérisé par le fait que la valeur de la résistance <Desc/Clms Page number 149> d'amortissement (174) est réglable. 146.- Device according to claim 145, characterized in that the value of the resistance <Desc / Clms Page number 149> damping (174) is adjustable. 147;.. Dispositif de commutation, en particu- lier convertisseur, selon la revendication 45, caractéri- sé par le fait que la distance entre un point déterminé de la course du contact mobile (315, fig. 51) d'une part et le contact fixe (327) d'autre part est réglable par échelons ou d'une façon continue. 147; .. Switching device, in particular converter, according to claim 45, characterized in that the distance between a determined point of the stroke of the movable contact (315, fig. 51) on the one hand and the fixed contact (327) on the other hand is adjustable in steps or continuously. 148.- Dispositif selon la revendication 147, caractérisé par le fait que l'organe de commande (318) pour le contact mobile (315) n'est solidaire de ce dernier que dans le sens de l'ouverture, 149.- Dispositif selon la revendication 147, dont le contact mobile est solidaire de son organe de com- mande dans les deux sens, caractérisé par le fait que le contact fixe est appliqué sous pression, au moyen d'un dispositif de pression élastique, contre une butée fixe et réglable. 148.- Device according to claim 147, characterized in that the control member (318) for the movable contact (315) is only secured to the latter in the opening direction, 149.- Device according to claim 147, the movable contact of which is integral with its control member in both directions, characterized in that the fixed contact is applied under pressure, by means of an elastic pressure device, against a fixed and adjustable stop. 150.- Dispositif selon la revendication 147, à commande par excentrique, caractérisé par le fait que la longueur de la barre d'excentrique est réglable. 150.- Device according to claim 147, with eccentric control, characterized in that the length of the eccentric bar is adjustable. 151 Dispositif selon la revendication 147, caractérisé par le fait que la distance entre les deux contacts (315,'327) la plus grande'qui se produit pendant une course est plus petite que la course de l'organe de commande (317/318) du contact mobile (315). 151 Device according to Claim 147, characterized in that the distance between the two contacts (315, '327) which is greatest' which occurs during a stroke is smaller than the stroke of the control member (317/318 ) of the movable contact (315). 152.- Dispositif selon la revendication 147, caractérisé par le fait que le contact fixe réglable (314/327) est muni d'un dispositif de débrayage rapide. 152.- Device according to claim 147, characterized in that the adjustable fixed contact (314/327) is provided with a quick release device. 153. Dispositif selon la revendication 147, à commande par excentrique, caractérisé par le fait qu'en- tre l'arbre de l'excentrique (216/217, fig. 52) et la barre d'excentrique (218) est disposé un plateau d'excentri- que supplémentaire (220) qui peut pivoter autour d'un axe réglable (225). <Desc/Clms Page number 150> 153. Device according to claim 147, with eccentric control, characterized in that between the eccentric shaft (216/217, fig. 52) and the eccentric bar (218) is arranged a additional eccentric plate (220) which can pivot about an adjustable axis (225). <Desc / Clms Page number 150> 154.- Dispositif selon la revendication 153, caractérisé par le fait que l'axe de pivotement (225) est réglable dans le sens de la périphérie et par rapport à l'axe de l'excentrique (216), 155.- Dispositif selon la revendication 153, caractérisé par le fait que l'axe de pivotement (225) est réglable, dans le sens radial, par rapport à l'axe de l'excen- trique (216). 154.- Device according to claim 153, characterized in that the pivot axis (225) is adjustable in the direction of the periphery and relative to the axis of the eccentric (216), 155.- Device according to Claim 153, characterized in that the pivot axis (225) is adjustable, in the radial direction, relative to the axis of the eccentric (216). 156.- Dispositif selon la revendication 155, caractérisé par le fait que l'axe de pivotement (225) peut être déplacé jusqu'à l'intérieur du périmètre donné par le plate au. d'excentrique supplémentaire (220). 156.- Device according to claim 155, characterized in that the pivot axis (225) can be moved within the perimeter given by the flat. additional eccentric (220). 157. Dispositif de commutation, en particulier pour les convertisseurs selon la revendication 45, caracté- risé par le fait que l'on déplace les contacts (272, fig. 53) au moyen d'un plateau oscillant (279). 157. Switching device, in particular for converters according to claim 45, characterized in that the contacts (272, fig. 53) are moved by means of a swash plate (279). 158.- Dispositif de commutation selon la re- vendication 157 pour une disposition polyphasée, caractéri- sé par le fait que l'on commande au moyen d'un seul plateau oscillant le mouvement de contacts affecté à plusieurs pha- ses. 158.- Switching device according to claim 157 for a polyphase arrangement, characterized in that the movement of the contacts assigned to several phases is controlled by means of a single swash plate. 159.- Dispositif selon la revendication 157, caractérisé par le fait que les contacts mobiles (272) re- posent sur des axes (278) qui peuvent être déplacés dans le sens de l'axe et dont les extrémités coopèrent avec le pla- teau oscillant (279). 159.- Device according to claim 157, characterized in that the movable contacts (272) rest on axes (278) which can be moved in the direction of the axis and whose ends cooperate with the plate. oscillating (279). 160 ..- Dispositif selon la revendication 159, caractérisé par le fait que les axes (278) sont recourbés à leur extrémité supérieure dans une direction -perpendiculai- re à l'axe et pivotent sur le bâti fixe au moyen d'une ar- ticulation (277). 160 ..- Device according to claim 159, characterized in that the pins (278) are curved at their upper end in a direction -perpendiculai- to the axis and pivot on the fixed frame by means of an ar- ticulation (277). 161 ..- Dispositif selon la revendication 157, caractérisé par le fait que le plateau oscillant (279) est réglable dans le sens de l'axe en vue du réglage de la course du mouvement des contacts. <Desc/Clms Page number 151> 161 ..- Device according to claim 157, characterized in that the swash plate (279) is adjustable in the direction of the axis for the purpose of adjusting the stroke of the movement of the contacts. <Desc / Clms Page number 151> 162, Dispositif selon la revendication 157, caractérisé par le fait que le plateau oscillant (279) pivote à l'une de ses extrémités à l'aide d'un cardan (281) et est guidé àson autre extrémité dans un excentri- que (285/286). 162, Device according to claim 157, characterized in that the swash plate (279) pivots at one of its ends by means of a gimbal (281) and is guided at its other end in an eccentric ( 285/286). 163 Dispositif selon la. revendication 157, caractérisé par lo fait que le plateau oscillant (279, fig. 54) pivote sur un arbre recourbé(249) et dont la partie recourbée est inclinée par rapport à l'axe principal. 163 Device according to. Claim 157, characterized by the fact that the swash plate (279, fig. 54) pivots on a curved shaft (249) and the curved part of which is inclined with respect to the main axis. 164,- Dispositif selon la revendication 163, caractérisé par le fait que le plateau oscillant(279) est exécuté avec un arbre creux (280) que la partie recourbée de l'arbre (289) traverse et qui repose en deux points dans cet arbre. 164, - Device according to claim 163, characterized in that the swash plate (279) is executed with a hollow shaft (280) through which the curved part of the shaft (289) passes and which rests at two points in this shaft . 165. Dispositif de commutation, en particulier convertisseur, selon la revendication 45, caractérisé par le fait que le contact mobile (355, fig, 55) est entraîné dans son mouvement par voie magnétique, ôtant donné que l'on fait varier périodiquement à l'aide d'une armature magnétique (363, 364) tournant au synchronisme le flux ma- gnétique qui s'exerce sur ce contact et qui est obtenu de préférence par excitation au moyen d'une source de courant continu (368). 165. Switching device, in particular converter, according to claim 45, characterized in that the movable contact (355, fig, 55) is driven in its movement by magnetic means, taking into account that one varies periodically at l with the aid of a magnetic armature (363, 364) synchronously rotating the magnetic flux which is exerted on this contact and which is obtained preferably by excitation by means of a direct current source (368). 166..- Dispositif de commutation, en particulier convertisseur, selon la revendication 45, caractérisé par le fait que pour une part essentielle, la cathode est en argent ou en un alliage contenant principalement de l'ar- gent, et l'anode pour une part essentielle en cuivre ou en un alliage contenant principalement du cuivre. 166 ..- Switching device, in particular converter, according to claim 45, characterized in that for an essential part, the cathode is made of silver or an alloy mainly containing silver, and the anode for an essential part in copper or in an alloy containing mainly copper. 167.- Dispositif de commutation à contacts à mouvement périodique, selon la revendication 1, dans son utilisation comme convertisseur pour la transmission de l'énergie dans les deux sens -entre un réseau à courant continu et un réseau à courant alternatif, caractérisé par le fait que la position de synchronisme du mouvement des <Desc/Clms Page number 152> contacts, rapportée à la variation, dans le temps,de la tension alternative, est réglable en vue de 1=adaptation - aux conditions de commutation déterminées par le changement de sens de l'énergie, 168,- Dispositif selon la revendication 167, caractérisé par le -Lait que lors du passade du fonctionne- ment en redresseur au fonctionnement en onduleur, 167.- Switching device with periodic movement contacts, according to claim 1, in its use as a converter for the transmission of energy in both directions -between a direct current network and an alternating current network, characterized by the causes that the position of synchronism of the movement of <Desc / Clms Page number 152> contacts, related to the variation, over time, of the alternating voltage, is adjustable with a view to 1 = adaptation - to the switching conditions determined by the change in direction of the energy, 168, - Device according to claim 167, characterized by the -Milk that during the transition from operation as a rectifier to operation as an inverter, l'opé- ration de transmission du courant d'un contact au contact suivant est transportée d'un instant qui, suivant le degré de réglage., se trouva après l'instant de l'égalité des ten- sions des phases qui se relayent, à un instant qui se trou- ve de préférence à peu près de la même quantité avant l'ins- tant de l'égalité des tensions. the operation of current transmission from one contact to the next contact is carried by an instant which, depending on the degree of adjustment, was found after the instant of equality of the voltages of the phases which are relayed , at a time which is preferably about the same amount before the instant of equality of tensions. 169.- Dispositif selon la revendication 167, à commande par arbre à cames, caractérisé par le fait que pour le fonctionnement en redresseur et le fonctionnement en onduleur, on prévoit différents groupes de cames qu'on peut amener à volonté en coopération avec les contacts. 169.- Device according to claim 167, with camshaft control, characterized in that for the operation as a rectifier and the operation as an inverter, different groups of cams are provided which can be brought at will in cooperation with the contacts . 170.- Dispositif de commutation selon la revendi- cation 169, caractérisé par ie fait que les différentsgrou- pes de cames sont disposés sur un arbre commun pouvant être décalé dans le sens de ltaxe. 170.- Switching device according to claim 169, characterized in that the different groups of cams are arranged on a common shaft which can be offset in the direction of the axis. 171.- Dispositif selon la revendication 169, caractérisé par le fait que pour la commande de chacun des groupes de contacts on prévoit un arbre à cames (542, 543, fig. 61) pour le fonctionnement en redresseur et pour le fonctionnement en onduleur, de telle sorte qu'on peut faire agir sur les contacts l'un ou l'autre des arbres à cames, par exemple en faisant tourner un balancier (544) sur lequel tournent les arbres à cames (542, 543). 171.- Device according to claim 169, characterized in that for the control of each of the groups of contacts there is provided a camshaft (542, 543, fig. 61) for the operation as a rectifier and for the operation as an inverter, so that one or the other of the camshafts can be made to act on the contacts, for example by rotating a rocker (544) on which the camshafts (542, 543) rotate. 172.- Dispositif selon la revendication 168, caractérisé par le fait quton prévoit deux dispositifs sé- parés de contact, dont l'un est commandé dtune façon perma- nente pour le fonctionnement en redresseur, et l'autre d'une façon permanente pour le fonctionnement en onduleur, et par <Desc/Clms Page number 153> le fait que le circuit continu est relié, suivant le sens de l'énergie, à l'un ou l'autre de ces dispositifs. 172.- Device according to claim 168, characterized in that it provides two separate contact devices, one of which is controlled permanently for operation as a rectifier, and the other permanently for operation as a rectifier. inverter operation, and by <Desc / Clms Page number 153> the fact that the DC circuit is connected, depending on the direction of the energy, to one or other of these devices. 173.- Dispositif selon la revendication 168, ca- ractérisé par le fait que pour permettre la variation de la position synchrone des contacts par rapport à la tension alternative, on peut intervertir les branchements des dif- férents contacts sur les phases du réseau alternatif, ' 174. - Dispositif selon la revendication 14, ca- ractérisé par le fait que le'courant qui passe dans les en- roulements de magnétisation préalable (586e fig.62) des selfs (556) peut être réglé en même temps d'une façon au- tomatique avec la variation de la position synchrone du mou- vement des contacts. 173.- Device according to claim 168, charac- terized in that to allow the variation of the synchronous position of the contacts with respect to the alternating voltage, the connections of the various contacts on the phases of the alternating network can be inverted, ' 174. - Device according to claim 14, charac- terized in that the current which passes through the pre-magnetization windings (586e fig.62) of the chokes (556) can be adjusted at the same time in a manner. automatic with the variation of the synchronous position of the movement of the contacts. 175. - Dispositif selon la revendioation 167, ca- ractérisé par le fait que lors du réglage automatique, on utilise des principes de réglage différents pour les deux sens de l'énergie. 175. - Device according to revendioation 167, charac- terized by the fact that during the automatic adjustment, different adjustment principles are used for the two directions of energy. 176. - Dispositif de commutation à contacts à mou- vement périodique, selon la revendication 1, utilisé comme convertisseur pour la transformation d'un courant alternatif en un courant alternatif d'une autre fréquence, caractérisé par le fait que le même groupe de contacts (601, fig.65) sert à la transmission tant des demi-ondes positives que des demi-ondes négatives du courant alternatif transformé. 176. - Switching device with periodically moving contacts, according to claim 1, used as a converter for converting an alternating current into an alternating current of another frequency, characterized in that the same group of contacts (601, fig. 65) is used for the transmission of both positive half waves and negative half waves of the transformed alternating current. . 177.- Dispositif selon la revendication 176, ca- ractérisé par une commande telle des contacts (601) que cha- que phase de la tension alternative de la fréquence plus éle- vée, qui constitue la première partie d'une demi-onde d'une courbe de tension de fréquence plus basse, constitue égale- ment la première partie de la demi-onde suivante. . 177.- Device according to claim 176, charac- terized by a control such as contacts (601) that each phase of the alternating voltage of the higher frequency, which constitutes the first part of a half-wave d A lower frequency voltage curve is also the first part of the next half wave. 178. - Dispositif selon la revendication 176, ca- ractérisé par le fait que les instants de commande de tous les contacts affectés aux différentes phases du réseau de fréquence plus élevée ont à peu près la même phase par rap- port à la tension alternative de fréquence plus élevée, dans <Desc/Clms Page number 154> les limites de la demi-onde positive et dans les limites de la demi-onde négative de la tension alternative trans- formée, de fréquence moindre 179. Dispositif selon la revendication 176, caractérisé par le fait que l'on excite les selfs (602) montées en série avec les contacts (601) au moyen d'un courant qui change de signe à peu près en même temps que la tension de fréquence moindre. 178. - Device according to claim 176, charac- terized by the fact that the control instants of all the contacts assigned to the different phases of the higher frequency network have approximately the same phase with respect to the alternating voltage of higher frequency, in <Desc / Clms Page number 154> the limits of the positive half-wave and within the limits of the negative half-wave of the transformed alternating voltage, of lower frequency 179. Device according to claim 176, characterized in that the inductors (602) connected in series with the contacts (601) are excited by means of a current which changes sign approximately at the same time as the voltage. of lower frequency. 180.- Dispositif selon la revendication 176, caractérisé par le fait qu'à chaque demi-onde de la ten- sion alternative de fréquence moindre on affecte un groupe de selfs de commanda (fig. 66), deux selfs appartenant à des groupes différents étant toujours montées en série, et par le fait qu'on réduit à un minimum les inductances de ces deux selfs alternativement dans le rythme de la ten- sion alternative basse fréquence, par exemple par une forte excitation préalable. 180.- Device according to claim 176, characterized in that each half-wave of the alternating voltage of lower frequency is assigned a group of control chokes (fig. 66), two chokes belonging to different groups. being always connected in series, and by the fact that the inductances of these two chokes are reduced to a minimum alternately in the rhythm of the low-frequency alternating voltage, for example by a strong prior excitation. 181. Dispositif selon la revendication 180, caractérisé par le fait qu'on recueille le courant d'exci- tation préalable dans le réseau alternatif basse fréquence (608) et qu'on le dirige sur les groupes de selfs par l'in- termédiaire de soupapes (622, 623),de telle sorte que cha que groupe ne soit excité au préalable que pendant une de. mi-ondè et toujours dans le même sens. 181. Device according to claim 180, characterized in that the prior excitation current is collected in the low-frequency alternating network (608) and that it is directed to the groups of chokes via the intermediary. of valves (622, 623), so that each group is only previously energized for one of. mid-wave and always in the same direction. 182,- Dispositif selon la revendication 176, caractérisé par le fait que la phase des instants de com- mande des contacts (601) affectés aux différentes phases du réseau à fréquence élevée est réglable par rapport à la tension alternative correspondante dans les limites de la demi-onde de la tension basse fréquence de telle sorte que l'allure moyenne de la courbe de cette tension se rap- proche de la forme sinusoïdale. 182, - Device according to claim 176, characterized in that the phase of the control instants of the contacts (601) assigned to the different phases of the high frequency network is adjustable with respect to the corresponding alternating voltage within the limits of the half-wave of the low-frequency voltage so that the average shape of the curve of this voltage approaches the sinusoidal shape. 183.- Dispositif selon la revendication 182, caractérisé par le fait que l'on excite au préalable les selfs (602) au moyen d'un courant alternatif à peu près <Desc/Clms Page number 155> sinusoïdal de la fréquence basse transformée. 183.- Device according to claim 182, characterized in that the inductors (602) are excited beforehand by means of an alternating current approximately <Desc / Clms Page number 155> sinusoidal of the transformed low frequency. 184.- Dispositif selon la revendication 176, caractérisé par le fait qu'on peut régler les instants de fermeture, et le cas échéant également les durées de fer- meture des contacts (601) en fonction du courant déwatté transmis. 184.- Device according to claim 176, characterized in that it is possible to adjust the closing times, and where appropriate also the closing times of the contacts (601) as a function of the watted current transmitted. 185. Dispositif selon la revendication 182, ca- ractérisé par le fait qu'on influence l'excitation préala- ble des selfs de commande (602) par un courant qui est en phase avec le courant alternatif de faible fréquence, 186.- Dispositif selon la revendication 176, avec commande par arbre à cames, caractérisé par le fait que pour un tour de l'arbre à cames (609) onrègle une période complète de la tension basse fréquence. 185. Device according to claim 182, characterized in that the prior excitation of the control chokes (602) is influenced by a current which is in phase with the alternating current of low frequency, 186.- Device according to claim 176, with camshaft control, characterized in that for one revolution of the camshaft (609) a full period of the low frequency voltage is adjusted. 187. - Dispositif de commutation à contacts à mouvement périodique, en particulier selon la revendication 45, pour,le fonctionnement en convertisseur polyphasé, ca- ractérisé par le fait que, pour la mise en service, on pré- voit un dispositif d'enclenchement (719/722/723, fig. 67) commandé en synchronisme avec la variation de la tension, et qui applique la tension à un instant déterminé à l'avance de sa phase sur les trajets de coupure.(7113). - 188.- Dispositif selon la revendication 187, caractérisé par le fait qu'on applique tous les pôles si- multanément sur la tension. 187. - Switching device with periodic movement contacts, in particular according to claim 45, for the operation as a polyphase converter, charac- terized by the fact that, for commissioning, an interlocking device is provided. (719/722/723, fig. 67) controlled in synchronism with the variation of the voltage, and which applies the voltage at a time determined in advance of its phase on the cut-off paths (7113). - 188.- Device according to claim 187, characterized in that all the poles are applied simultaneously to the voltage. 189.- Dispositif selon la revendication 187, ca- ractérisé par le fait qu'on applique les différents pôles séparément et à des instants différents sur la tension. 189.- Device according to claim 187, charac- terized in that the different poles are applied separately and at different times to the voltage. , 190.-' Dispositif selon la revendication 189, caractérisé par le fait que l'ordre d'enclenchement est donné simultanément pour tous les p8les. , 190.- 'Device according to claim 189, characterized in that the switching order is given simultaneously for all p8les. 191.- Dispositif selon la revendication 187, caractérisé par le fait qu'en série avec chaque trajet de coupure pour le fonctionnement (713) est disposé un trajet de coupure d'enclenchement (719). <Desc/Clms Page number 156> 191.- Device according to claim 187, characterized by the fact that in series with each cut-off path for operation (713) is arranged an engagement cut-off path (719). <Desc / Clms Page number 156> 192.- Dispositif selon la revendication 191, caractérisé par le fait qu'on commande les contacts d'en- clenchement (719) par la même commande synchrone (714) . que les contacts de fonctionnement (713). 192.- Device according to Claim 191, characterized in that the latching contacts (719) are controlled by the same synchronous control (714). than the operating contacts (713). 193.- Dispositif selon la revendication 189,, caractérisé par le fait que les contacts mobiles (728) qui -sont placés sous l'action de la pression d'un ressort (730, fig. 68) qui ne s'exerce que dans le sens de la fer- meture, ne sont couplés à leur commande (731) d'une façon impérative que dans le sens de l'ouverture, et sont d'abord maintenus, avant l'émission de l'ordre d'enclenchement, par un dispositif de naintien automatique (732) et ne sont libérés automatiquement à l'instant désiré et pour la fer- meture qu'après émission de l'ordre d'enclenchement. 193.- Device according to claim 189 ,, characterized in that the movable contacts (728) which -are placed under the action of the pressure of a spring (730, fig. 68) which is exerted only in the direction of closing, are coupled to their control (731) in an imperative manner only in the direction of opening, and are first maintained, before the transmission of the closing command, by an automatic holding device (732) and are not released automatically at the desired instant and for closing only after the closing order has been issued. 194.- Dispositif de commutation à contacts à mouvement périodique, en particulier selon la revendica- tion 45, pour le fonctionnement en convertisseur polypha- sé, caractérisé par un dispositif à action rapide pour la coupure de décharges prenant naissance entre les contacts de coupure dans le cas de court-circuits et d'autres per- turbations électriques ou mécaniques. 194.- Switching device with periodically moving contacts, in particular according to claim 45, for operation as a polyphase converter, characterized by a fast-acting device for interrupting discharges originating between the breaking contacts in the case of short circuits and other electrical or mechanical disturbances. 195.- Dispositif selon la revendication 194, caractérisé par un dispositif de blocage (732, fig. 69), commandé par le courant à couper, et qui empêche le cir- cuit de se refermer. 195.- Device according to claim 194, characterized by a blocking device (732, fig. 69), controlled by the current to be broken, and which prevents the circuit from closing. 196.- Dispositif selon la revendication 195, caractérisé par le fait que dans chaque circuit sont mon- tés en série deux trajets de coupure (713, 719) commandés suivant le même rythme, et par le fait qu'en parallèle avec un trajet de coupure (719) est monté un dispositif à action rapide assurant le déclenchement ou la coupure ou à la fois le déclenchement et la coupure, par exemple un coupe-circuit très sensible (740) qui déclenche le dispo- sitif de blocage (752) lorsqu'il entre en action. 196.- Device according to claim 195, characterized in that in each circuit are connected in series two cut-off paths (713, 719) controlled according to the same rhythm, and in the fact that in parallel with a path of cut-off (719) is fitted a quick-acting device ensuring tripping or breaking or both tripping and breaking, for example a very sensitive circuit breaker (740) which trips the blocking device (752) when 'he goes into action. 197.- Dispositif selon la revendication 196, <Desc/Clms Page number 157> caractérisé par le fait que les deux paires de contacts (715, 719) qui sont en série sont entraînées par la même commande synchrone. 197.- Device according to claim 196, <Desc / Clms Page number 157> characterized in that the two pairs of contacts (715, 719) which are in series are driven by the same synchronous drive. 198.- Dispositif selon la revendication 197, caractérisé par le fait que les deux trajets de coupure sont placés entre deux pièces de manoeuvre fixes (724, 725 fige 70) disposées l'une à côté de ltautre, et une pièce de manoeuvre (728) entraînée par la commande syn- chrone et shuntant les deux pièces fixes. 198.- Device according to claim 197, characterized in that the two cut-off paths are placed between two fixed operating parts (724, 725 freeze 70) arranged one beside the other, and an operating part (728 ) driven by the synchronous control and bypassing the two fixed parts. 199.- Dispositif selon la revendication 195, caractérisé par le fait que le dispositif de blocage est constitué par une butée (732) qu'un accumulateur de force (733) tend à pousser entre les pièces de manoeuvre ou con- tacts (725, 728), mais qui est toutefois maintenue en po- sition de débrayage pendant le service normal par un ai- mant (735) comportant une bobine d'excitation (758) mon- tée dans le circuit de commande.. 199.- Device according to claim 195, characterized in that the locking device is constituted by a stop (732) that a force accumulator (733) tends to push between the operating parts or contacts (725, 728), but which is however kept in the disengaged position during normal service by a magnet (735) comprising an excitation coil (758) mounted in the control circuit. 200.- Dispositif selon la revendication 195, caractérisé par le fait que chacun des dispositifs de com- mande (740) existant dans toutes les branches ou tous les circuits d'anode est en mesure de déclencher individuelle- ment tous les dispositifs de blocage (732) existants. 200.- Device according to claim 195, characterized in that each of the control devices (740) existing in all the branches or all the anode circuits is able to individually trigger all the blocking devices ( 732) existing. 201.- Dispositif selon la revendication 200, caractérisé par le fait que dans chaque branche ou circuit de commande est inséré un enroulement primaire (741) d'un transformateur auxiliaire commun (739) dont l'enroulement secondaire (742) commande simultanément toutes les bobines de déclenchement (738). 201.- Device according to claim 200, characterized in that in each branch or control circuit is inserted a primary winding (741) of a common auxiliary transformer (739) whose secondary winding (742) simultaneously controls all the trip coils (738). 202.- Dispositif selon la revendication 195, ca- ractérisé par le fait que dans le circuit de commande est monté un dispositif amplificateur (743 à 745). 202.- Device according to claim 195, charac- terized in that in the control circuit is mounted an amplifier device (743 to 745). 203.- Dispositif selon la revendication 202, caractérisé par le fait que dans le circuit de l'enroule--' ment secondaire (742) du transformateur auxiliaire (759) est disposé un tube de décharge (744 comportant une <Desc/Clms Page number 158> tension de polarisation de grille immédiatement inférieure à la tension pour laquelle ce tube entre en action. 203.- Device according to claim 202, characterized in that in the circuit of the secondary winding (742) of the auxiliary transformer (759) is arranged a discharge tube (744 comprising a <Desc / Clms Page number 158> gate bias voltage immediately lower than the voltage for which this tube comes into action. 204. - Dispositif selon la revendication 195, caractérisé par le fait que le dispositif de blocage (732) sert en même temps de dispositif d'enclenchement pour la mise en service du convertisseur. 204. - Device according to claim 195, characterized in that the locking device (732) serves at the same time as an engagement device for commissioning the converter. 205. Dispositif de commutation, en particulier convertisseur selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il est branché sur une génératrice spéciale de cou- rant (571, fig. 71) comme unique appareil concommateur d'im portance. 205. Switching device, in particular converter according to claim 1, characterized by the fact that it is connected to a special current generator (571, fig. 71) as the only significant concomitant device. 206. - Dispositif de commutation, en particulier convertisseur selon la revendication 1, en disposition po- lyphasée, caractérisé par le fait que le nombre des enrou- lements (594, figs. 72 et 73) influençant périodiquement et automatiquement l'allure du courant est égal au nombre des phases:alternatives participant simultanément à la con- duction du courant, et par le fait que ces enroulements (594) qui déforment l'intensité sont commutés cycliquement sur les différentes phases alternatives. 206. - Switching device, in particular converter according to claim 1, in polyphase arrangement, characterized in that the number of windings (594, figs. 72 and 73) periodically and automatically influencing the course of the current is equal to the number of phases: alternating simultaneously participating in the conduction of the current, and by the fact that these windings (594) which deform the intensity are switched cyclically on the various alternating phases. 207.- Dispositif selon la revendication 206, caractérisé par le fait qu'en amont de chaque enroulement (594) déformant l'intensité sont montés en plus des contacts de commutation servant à la commutation cyclique, des con- tacts supplémentaires de coupures. 207.- Device according to claim 206, characterized in that upstream of each current-deforming winding (594) are mounted in addition to the switching contacts serving for cyclic switching, additional cut-off contacts. 208. Dispositif selon la revendication 206, caractérisé par le fait que les pièces de contact orientées vers les enroulements (594) déformant l'intensité sont mon- tées en parallèle ,de façon que seules les phases de tension .qui ne peuvent conduire le courant simultanément soient branchées sur les mêmes enroulements (594) déformant l'in- tensité. 208. Device according to claim 206, characterized in that the contact pieces oriented towards the windings (594) deforming the current are connected in parallel, so that only the voltage phases which cannot conduct the current. simultaneously are connected to the same windings (594) deforming the current. 209.- Dispositif selon la revendication 14, pour l'utilisation comme interrupteur de grande puissance avec une commando synchronisée avec l'allure du courant, <Desc/Clms Page number 159> caractérisé par le fait que l'impulsion de déclenchement est fournie par un dispositif, de déclenchement avec une avance telle par rapport au commencement du passage du cou- rant par zéro que la distance d'extinction soit atteinte au plus tard à la.fin de l'intervalle de faible intensité dé- termine par la-self de commande. 209.- Device according to claim 14, for use as a high power switch with a commando synchronized with the rate of the current, <Desc / Clms Page number 159> characterized in that the triggering pulse is supplied by a triggering device with such an advance with respect to the beginning of the passage of the current through zero that the extinction distance is reached at the latest at the end of the low current interval is determined by the control choke. 210. - Dispositif selon la revendication 209, caractérisé par le fait que la séparation des contacts com- nence au plus tôt au début de l'intervalle de faible inten- sité. 210. - Device according to claim 209, characterized in that the separation of the contacts begins at the earliest at the start of the low intensity interval. 211. - Dispositif selon la revendication 209, caractérisé par le fait que le dispositif de commutation et supplémentaire est muni'd'un trajet de coupure auxiliaire/qui s'ouvre lors du déclenchement plus tard que le trajet de coupure princi- pal et qui se ferme lors de l'enclenchement plus tard que le trajet de coupure principal. 211. - Device according to claim 209, characterized in that the switching device and additional is provided with an auxiliary cut-off path / which opens on triggering later than the main cut-off path and which closes on switching on later than the main switch-off path. 212.- Dispositif selon la revendication 209, caractérisé par le fait que l'enclenchement s'effectue également'en synchronisme avec la phase du courant à com- mander. 212.- Device according to claim 209, characterized in that the engagement also takes place in synchronism with the phase of the current to be controlled. 213.- Dispositif selon la revendication 209, caractérisé par le fait que la self est exécutée de façon à pouvoir être déconnectée. 213.- Device according to claim 209, characterized in that the choke is executed so as to be able to be disconnected. 214. Dispositif selon la revendication 213, caractérisé par le fait que lors de la coupure, on insère d'abord la self dans le circuit à commander, et qu'on sépa- re ensuite les contacts principaux du dispositif de commu- tatîon à peu près en même temps que le passage suivant du courant par zéro. 214. Device according to claim 213, characterized in that when switching off, the inductor is first inserted into the circuit to be controlled, and then the main contacts of the switching device are separated. near the same time as the next passage of current through zero. 215.- Dispositif selon la revendication 213, caractérisé par le fait que pour plusieurs dispositifs de commutation montes dans un système de lignes cohérent on utilise une seule self de commande. 215.- Device according to claim 213, characterized in that for several switching devices mounted in a coherent line system, a single control coil is used. 216.- Dispositif selon la revendication 209, caractérisé par le fait que sur la self est disposé un 216.- Device according to claim 209, characterized in that on the choke is arranged a