BE1027570B1

BE1027570B1 - Lentille intraoculaire avec profondeur de champ étendue

Info

Publication number: BE1027570B1
Application number: BE20195669A
Authority: BE
Inventors: Celestino Susana Marcos; Diaz Carlos Dorronsoro; Christophe Pagnoulle; Suad Redzovic
Original assignee: Physiol Sa; Consejo Superior Investigacion
Priority date: 2019-09-11
Filing date: 2019-10-09
Publication date: 2021-04-06
Also published as: JP2022548482A; WO2021048248A1; PL4007948T3; ES2957803T3; KR20220103913A; EP4007948A1; AU2020344961A1; IL290446A; BR112022002394A2; HUE063427T2; EP4007948C0; CA3150032A1; US20220287824A1; BE1027570A1; CN114206263A; EP4007948B1

Abstract

L'invention concerne une lentille intraoculaire (1) à profondeur de champ étendue comprenant des surfaces optiques asphériques antérieure et postérieure (2, 3).

Description

Lentijle intraoculaire avec profondeur de champ étendue Domaine technique 10001! La présente invention concerne une lentille intraoculaire (LIO). Plus spécifiquement, il s'agit d'une lentille intraoculaire à profondeur de champ étendue (EDOF - pour « extended depth of focus » en anglais).

État de la technique 10002] Les changements liés à l'âge des protéines dans le cristallin nature! dun œil peuvent entraîner la formation d'une cataracte. En chirurgie de la cataracte, le cristallin naturel est généralement remplacé par une LIO.

1900031 Une implantation d'une LIO monofocale fournit généralement une vision de bonne qualité en sélectionnant une puissance de LIO appropriée, généralement ajustée aux distances lointaines.

10004! Néanmoins, un œil avec une LIO implantée perd la capacité d'accommodation résiduelle. II s'ensuit que le patient porteur d'une LIO monofocale implantée doit habituellement porter des lunettes pour des distances proches et intermédiaires pendant les activités nécessitant des capacités de vision plus fine. H s'agit d'un large éventail d'activités telles que la lecture et le travail à l'ordinateur, qui peuvent avoir de lourdes conséquences dans la vie quotidienne du patient.

10005] De nos jours, les patients veulent de plus en plus éviter de porter des lunettes pour la vision de près après une chirurgie de la cataracte. Les LIO multifocales sont alors de plus en plus utilisées pour tenter de compenser la faiblesse des LIO moncfocales mentionnée ci- dessus.

10006] Cependant, les LIO multifocales ont généralement un nombre limité de deux ou trois points focaux tout en offrant une mauvaise qualité de vision pour les distances non focales. Cela peut entraîner des difficultés de vision intermédiaire dans le cas, par exemple, des LIO bifocales qui sont conçues avec deux points focaux pour les distances proches et lointaines, respectivement, et ensuite la nécessité pour le patient de porter des lunettes. Un autre inconvénient dans le cas spécifique des LIO multifocales diffractives est lié à l'existence d'une proportion de lumière incidente perdue (environ 18 %) aux ordres de diffraction élevés, qui génère des points focaux hors de la plage de distance utile pour la vision. Les LIO mullifocales présentent en outre d'autres effets secondaires désavantageux tels que la lumière diffusée, les halos et l'ébiouissement.

Résumé de l'invention

[0007] Un objet de la présente invention est de fournir une lentille intraoculaire présentant une meilleure qualité de vision à distances lointaines et intermédiaires, tout en minimisant les effets secondaires mentionnés plus haut.

10008! A cette fin, la présente invention fournit une lentille intraoculaire comprenant : - une surface optique antérieure (unique), et - une surface optique postérieure (unique), les deux s'étendant autour et sensiblement radialement vers l'extérieur par rapport à un axe optique ; caractérisée en ce que : - une première surface parmi les surfaces optiques antérieure et postérieure est définie par l'équation : r* | le +) apr” 4 Rs où : eZ, (x) est une composante, mesurée le long de l'axe optique, d'un vecteur de déplacement depuis un sommet de la première surface, jusqu’à un point quelconque de cette dernière à un rayon r (considéré comme une variable radiale) de l'axe ontique ;

e Ra (ER\{0}) est un rayon de courbure de la première surface évaluée au (à son) sommet :

8 Ka (Ro) est une constante de conicité de la première surface évaluée au (à son) sommet et définie en fonction dudit rayon de courbure de la première surface par la relation :

a Rè, +bRg +e IFR, <0

KselRst) = | Aferf(BR,, + C) + D] ifR, >0 où erf désigne une (la) fonction d'erreur de Gauss, et où a,b, c, À, B, C, D sont des nombres réels constants ;

e {pour chaque i > 2) a5; (€ R) est un coefficient d'asphéricité d'ordre Zi de la première surface ; - une seconde surface parmi les surfaces optiques antérieure et postérieure est définie par l'équation : 2 eeen fr Ra : + | 1- (4 + na na) "| [22 N nd où :

® Z,g{r) est une composante, mesurée le long de l'axe optique, d'un vecteur de déplacement depuis un sommet de la seconde surface jusqu'à un point quelconque de cette dernière à un rayon r (considéré comme une variable radiale) de l'axe ontique ;

s Raa <0 est un rayon de courbure de la seconde surface évalué au (à son) sommet ;

® Kna{Rna) est une constante de conicité de la seconde surface évaluée au (à son) sommet et définie en fonction dudit rayon de courbure de la seconde surface par la relation : Knd(Rna) = f Rha + 9 Rna +R où f, ÿ, h sont des nombres réels constants ; e (pour chaque i > 2) aff (€ R) est un coefficient d'asphéricité d'ordre 2i de la seconde surface, Les surfaces optiques antérieure et postérieure (ou de manière équivalente, lesdites première et seconde surfaces) sont telles que la lentille Intraoculaire offre une profondeur de champ étendue.

10009! La lentille intraoculaire (LIO) selon l'invention présente une meilleure qualité de vision à distances lointaines et intermédiaires (qu’une LIO bifocale avec deux points focaux pour les distances lointaines et proches, par exemple), tout en minimisant les effets secondaires tels que la lumière diffusée, les halos et l’éblouissement, et offrant une meilleure qualité de vision à distances lointaines (qu’une LIO monofocale standard, par exemple).

10010] En effet, la LIO comprend une optique (ou partie optique centrale) comprenant une surface antérieure (dite surface optique antérieure) et une surface postérieure (dite surface optique postérieure) décrites par une équation de la même forme. Il est bien connu de l'homme du métier qu'une telle équation définit une surface asphérique (telle que revue dans la description détaillée, à la lumière de la figure 4 ci-après présentée). Par conséquent, les surfaces optiques antérieure et postérieure sont asphériques, ce qui donne une optique au design entièrement asphérique qui génère plus d'aberrations sphériques négatives et permet, grâce aux paramètres des équations de surface, d'étendre la profondeur de champ (c'est-à-dire de fournir un seul point focai allongé pour améliorer « l'étendue de vision »), en comparaison avec une LIO monofocale standard. Ceci est également commenté et iHustré dans la description détaillée, compte tenu des figures GA-C, 7, 8, 9A-C, ci- après présentées, qui présentent les résultais de mesures expérimentales.

10011] La LIO selon l'invention pourrait être considérée comme une LIO monofocale car elle entraîne l'allongement d'un point focal unique {comme pour une LIO monofocale) afin d'améliorer la profondeur de champ (ou l'étendue de vision). Elle n'est pas congue comme une LIC 5 multifocale avec fonction de puissance optique régularisée entre les points focaux, ni comme une LIO de puissance optique multizonale. Cela se remarque, car la plupart des LIO monofocales ne corrigent la vision que pour aider des patients avec des cataractes à voir les choses à distances {lointaines}, et n'améliorent donc pas la vision intermédiaire nécessaire à de nombreuses tâches quotidiennes importantes. De manière différente, la présente LIO monofocale(avec un point focal allongé) offre une vision intermédiaire de meilleure qualité, ainsi qu'une bonne vision à distances {lointaines}, ce qui est un progrès majeur pour permettre aux patients d'effectuer plus facilement des activités dans leur vie quotidienne.

100121 La LIO selon l'invention procure avantageusement une profondeur de champ étendue (EDOF) tout en affectant le moins possible la résolution de crête (c.-à-d. meilleure focalisation), offrant une vision claire à distances intermédiaires et minimisant les effels secondaires, tels que la lumière diffusée, les halos et l’éblouissement, qui sont courants pour les LIO multifocales. En effet, les LIO multifocales réfractives comprennent généralement une optique muitizonaile (et donc des surfaces optiques antérieure et postérieure) divisée(s) en différentes sections (avec des géométries de surface qui sont potentiellement décrites par différentes équations) qui peuvent causer des problèmes de diffraction tels que des halos dus à des changements brusques de géométrie et/ou de puissance optique entre ces sections. De manière différente, la LIO de l'invention comprend une surface optique antérieure continue et régulière (ou, en d'autres termes, au moins différentiable ou lisse) unique et une surface postérieure continue et régulière unique, chaque surface étant — asphérique et décrite par une seule équation lisse, ce qui empêche de tels halos.

10013] La LIO selon l'invention est préférentiellement réfractive, plus préférentiellement purement réfractive. Plus précisément, les caractéristiques optiques fournies par les surfaces antérieure et postérieure sont de préférence réfractives. Néanmoins, une LIO comportant une caractéristique diffractive (telle qu'un composant, une partie de surface optique, …) n'est pas exclue de la portée de l'invention.

10014! Un autre aspect important de la présente invention est que l'EDOF revendiquée dépend d'une façon limitée (ou, en d'autres termes, en est relativement indépendante) de : - la puissance optique de la LIO, - une ouverture (c.-à-d. une ouverture par laquelle la lumière circule ; par exemple, un diamètre de pupille d'un œil lorsque la LIO est utilisée normalement dans un œil aphaque), et - d’'aberrations sphériques cornéennes (par exemple, aberralions Sphériques d'un modèle de comée, ou aberrations sphériques d'une cornée d'un œil lorsque la LIO est utilisée normalement dans un œil aphaque).

Ceci est également commenté dans la description détaillée, compte tenu des figures SA-B et 7, ci-après introduites. Néanmoins, la bonne maîtrise de la dépendance de l'EDOF, de l'ouverture et des aberrations sphériques cornéennes à la puissance optique de la LIO peut également être comprise à partir des équations asphériques définissant pour les surfaces optiques antérieure et postérieure. En effet, il est connu par un homme du métier que la puissance optique d'une surface optique en général dépend de l'indice de réfraction associé à une matière première constituant cette surface, ainsi que de la géométrie de cette surface. Cette dernière est déterminée (au moins pour les petits ordres de 7) par le rayon de courbure et (optionnellement) par la constante de conicité de cette surface optique évaluée à son sommet. Dans le présent contexte, il est rationnel de supposer que cet indice de réfraction et la contribution de chacune des surfaces optiques antérieure et postérieure sur la puissance optique globale de la LIO sont connus. De plus, chacune des constantes de conicités des surfaces optiques antérieure et postérieure est définie en fonction du rayon de courbure de cette surface par une relation lisse totalement nouvelle, spécifique et très avantageuse. Par conséquent, au moins pour des petits ordres, pour chaque puissance optique de la LIO, chacune des surfaces optiques antérieure et postérieure est caractérisée par son rayon de courbure. Toutes les relations entre ces paramètres et la puissance optique de la LIO étant régulières, les variations de la géométrie des surfaces optiques antérieure et postérieure par rapport à la puissance optique de la LIO sont alors prédéterminées et régulières, ce qui permet (au moins localement) une variation contrôlée et régulière très avantageuse de l'EDOF par rapport à la puissance optique de la LIO, l'ouverture et des aberrations sphériques coméennes.

10015] Ces variations régulières contrôlées directes ou indirectes des paramètres des équations de surfaces optiques antérieure et postérieure par rapport à la puissance optique de la LIO sont très importantes pour obtenir cet effet technique. En particulier, it convient de souligner que la présente invention propose une optimisation globale des paramètres des équations en prenant en compte cet objectif de dépendance à l'EDOF limitée. Elle n'utilise pas d'optimisation séparée de chacun des paramètres indépendamment pour chaque puissance optique de la LIO, ce qui serait une approche plus naïve mais générerait également une forte dépendance d'EDOF à la puissance optique de la LIO.

10016] De plus, et avantageusement, l'invention tient également compte de la fonction de transfert de modulation (FTM) (c.-à-d. une mesure de banc optique utilisée pour évaluer la performance d'une lentille, grosso modo une fonction de résolution d'image ; plus précisément, cette fonction est connue d'un homme du métier et précise combien de contraste est saisi en fonction de la fréquence spatiale) qui est associée à la LIO. En général, la FTM à la meilleur focalisation (c.-à-d. pour les distances lointaines) est inversement liée à l'EDOF, ce qui rend très difficile l'obtention d'une dépendance limitée à la fois de la FTM et de l'EDOF à la puissance optique de la LIO, aux aberrations sphériques d'un modèle de cornée qui équipe un banc optique et à l'ouverture. Mais, dans le cas de la présente invention, les paramètres d'équations définissant les surfaces optiques antérieure et postérieure varient de manière à obtenir une dépendance aussi limitée. Ceci est illustré dans la description détaillée, compte tenu des figures 6C et 8, ci-après présentées.

100171 Un autre avantage de la présente invention est que ces relations entre l'EDOF, la puissance optique de la LIO et les paramètres d'équations facilitent la conception de LIO de différentes puissances optiques en vue de la fabrication en utilisant les technologies actuelles car elle peut être configurée en utilisant lesdites équations ainsi que les relations Ka (Ra) et KralR,a)- De manière plus générale, il convient de souligner que ces nouvelles relations exprimant la constante de conicité des surfaces optiques antérieure et postérieure de la LIO selon l'invention en fonction du rayon de courbure de celle surface ouvre avantageusement des perspectives techniques dans la conception et/ou la fabrication des LIO, notamment des LIO monofocales comprenant une surface optique dont la constante de conicité est exprimée en fonction de son rayon de courbure par une de ces relations.

10018) Dans le cadre du présent document, un « axe optique » d'un œil consiste préférentiellement en un vecteur traversant l'œil d'un côté à l'autre, dirigé par son segment antérieur, comprenant successivement, la cornée, l'iris et le cristallin naturel ou la lentille intraoculaire revendiquée, vers son segment postérieur, comprenant notamment la rétine. Pour une LIO selon l'invention dans une position d'implantation dans un œil, l'axe optique de l'œil est dirigé de la surface antérieure à la surface postérieure et correspond de préférence à l'axe optique défini intrinsèquement par rapport à la LIO. En particulier, le terme axe optique est présentement et préférentiellement utilisé dans ce document comme l'axe de référence par rapport à l'œil et/ou à la LIO.

10019} Dans le cadre du présent document, un côté et/ou une surface « antérieure » (ou respectivement « postérieure ») d'une partie d'un œil ou d'une LIO consiste préférentiellement en un côté et/ou une surface située en amont (ou respectivement, en aval) de la partie de l'œil ou de la LIO par rapport au vecteur défini par l'axe optique. Par exemple, dans un œil, l'iris est situé antérieurement par rapport au cristallin nature! ou à la lentille intraoculaire revendiquée ; une surface postérieure de l'iris est donc une partie de l'irs qui est la plus proche de ce cristallin ou de cette lentille. De même, lorsqu'une première partie d'un œil ou d'une LIO est antérieurement (ou respectivement postérieurement) au-dessus d'une seconde partie d'un œil ou d'une LIO, il s'ensuit que cette première partie est située antéreurement (ou respectivement postérieurement) par rapport à cette seconde partie. De même, une surface optique est dite « antérieurement concave (resp. convexe) » lorsqu'elle est vue comme concave (resp. convexe) en regardant la surface optique dans la même direction et dans le même sens que le vecteur défini par l'axe optique (c'est-à-dire en suivant les propagalions des rayons lumineux), et une surface optique est dite « postérieurement concave (resp. convexe) » quand on regarde la surface optique dans la même direction et le sens opposé que le vecteur défini par l'axe optique. Les notions susmentionnées d'antériorité, de postériorité ou même d'axe optique par rapport à des parties d'un œil et/ou d'une LIO sont connues de l'homme du métier.

100201 Dans le cadre de la présente invention, les première et seconde surfaces sont toujours différentes. De préférence, dans le cadre de l'ensemble du document, la première surface est la surface optique antérieure et la seconde surface est la surface optique postérieure.

Néanmoins, il est possible d'inverser les surfaces de LIO dans le cadre de l'invention tout en conservant les principales propriétés optiques avantageuses détaillées ci-dessus. Pour la facilité de lecture, dans le cadre de ce document, les indices st et nd des paramètres d'équations sont remplacés par les indices ant et post lorsqu'il est spécifiquement fait référence aux paramètres de surface optique antérieurs ou postérieurs.

Par exemple, Ram el Roos corresponden! aux rayons de courbure des surfaces optiques antérieure et postérieure respectivement (évaluées à leur sommet respectif). Les indices st el nd sont également remplacés respectivement par les indices ant et post dans le cadre du présent document, lorsque les première et seconde surfaces sont considérées comme étant respectivement les suraces optiques antérieure et postérieure.

190021! Dans le cadre de la présente invention, telle qu'il est généralement connu par l'homme du métier, le « sommet » d'une surface optique (par exemple, la surface optique antérieure ou la surface optique postérieure) est défini de préférence comme un point d'intersection de cette surface optique avec l'axe optique.

100221 Dans le cadre de cette invention, le « rayon de courbure » d'une surface asphérique (par exemple, les surfaces optiques antérieure ou postérieure) évalué au sommet de cette surface est la distance entre ledit sommet et un centre de courbure de la surface à ce sommet Le signe conventionnel de ce rayon de courbure est défini préférentiellement comme étant le signe de la composante, mesurée le long de l'axe optique, du (vecteur de) déplacement depuis ledit sommet jusqu'audit centre de courbure. Alors, la surface optique antérieure est antérieurement concave (resp. antérieurement convexe) à son sommet si et seulement si son rayon de courbure évalué à son sommet est négatif (resp. positif), et la surface optique postérieure est postérieurement concave (resp. postérieurement convexe) à son sommet si et seulement si son rayon de courbure évalué à son sommet est positif (resp. négatif). En particulier, pour la LIO selon la présente invention, comme R‚4 <0, la seconde surface de la LIO est postérieurement convexe et antérieurement concave à son sommet et autour de ce dernier.

[9023] Selon la terminologie d'un homme du métier, la LIO selon l'invention est dite « bi-convexe » si Ram > 0 et kost < 0, c'est-à-dire si et seulement si la surface optique antérieure est antérieurement convexe et si la surface optique postérieure est postérieurement convexe. Selon la terminologie d'un homme du métier, la LIO selon l'invention est dite « concave-convexe » Si Rane Ô et Ryose < 0, t'est-à-dire si la surface optique antérieure est antérieurement concave et si la surface optique postérieure est postérieurement convexe. Ces terminologies d’un homme du métier rendent compte de l'aspect extérieur de la LIO, la surface optique antérieure étant vue antérieurement et la surface optique postérieure étant vue postérieurement. 100241 Dans le cadre de la présente invention, il est dit que la partie d'une LIO s'étend « radialement vers l'extérieur » lorsqu'elle s'étend préférentiellement selon des vecteurs perpendiculaires à l'axe optique, dirigés depuis un point commun avec l'axe optique vers des poinis d'un cercle centré en ce point commun. De même, on dit qu'une partie d'une LIO s'étend « circontérentiellement » lorsqu'elle s'étend préférentiellement le long d'au moins un arc de cercle sur un plan perpendiculaire à l'axe optique et centré sur un point d'intersection du plan et de l'axe optique. 100251 11 est connu d'un homme du métier que l'adjectif « distal » désigne une partie d'une portion d'un corps la plus éloignée d'un organe de référence ou du tronc corporel, et que l'adjectif « proximal » désigne une autre portion d'une partie d'un corps la plus proche d'un organe de référence ou du tronc corporel. Dans le cadre du présent document, ces deux définitions s'appliqueront préférentiellement aux parties d'un œil etou aux parties d'une LIO selon l'invention, par rapport à une distance par rapport à l'axe optique de référence. 10026) Dans le cadre de cette invention, le terme "distances intermédiaires" se rapporte de préférence à des distances (autour et/ou approximativement à et/ou) à longueur de bras, telles que le travail sur ordinateur ou le fait de regarder un compteur de vitesse de voiture. Plus préférentiellement, ce terme fait référence à une distance entre 0,2 et 1,6 mètre, plus préférentiellement entre 0,4 et 1,0 mètre.

100271 Dans le cadre de cette invention, certaines expressions mathématiques usuelles sont rappelées comme signifiant : e «< 0» signifie «strictement négatif », c'est-à-dire strictement inférieur à 0; e «> Ön signifie « strictement positif », c'est-à-dire strictement supérieur à 0; e «<0> signifie « négatif », c'est-à-dire inférieur ou égal à 0; e «20» signifie « positif », c'est-à-dire supérieur ou égal à 0; 8 «€ » signifie « appartient à » ; se « R » fait référence à l'ensemble des nombres réels ; e « R\ {0} » fait référence à l'ensemble des nombres réels non nuls ; e pour yER et dER de sorte que y < 5, « [y,6] » se rapporte à l'intervalle fermé des nombres entre y et 6, ceux-ci étant inclus. En outre, il est également bien connu par la convention de sommation d'Einstein que : > air mart + agr + Og: + dori +, i22 l'indice «i » étantici un entier supérieur ou égal à 2. 10028) Dans le cadre du présent document, la « fonction d'erreur de Gauss » dénotée par erf se réfère à la fonction spéciale entière inversible bien connue de forme sigmoïde définie (en particulier) sur les nombres réels par 2 {1 _,e erf:R—R:x — erfx) = — | et dt. VR Jo [00291 Dans le cadre de cette invention, le terme « régulier » pour une fonction ou une surface se rapporte préférentiellement à une fonction ou une surface au moins différenciable (ou lisse).

100301 Dans le cadre de ce document, l'utilisation de l'article indéfini «Un», «une » ou de l'article défini «le» pour introduire un élément n'exclut pas la présence d’une pluralité de ces éléments. Dans le présent document, les termes « premier », « second », « troisième » et autres termes similaires sont utilisés uniquement pour différencier les éléments et r'impliquent aucun ordre dans ces éléments.

10031] Dans le cadre du présent document, l'emploi des verbes « comprendre », «inclure », «impliquer » ou toute autre variante, ainsi que leurs formes conjugales, ne peut en aucun cas exclure la présence d'éléments autres que ceux mentionnés.

100321 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la LIO a une puissance optique comprise entre 10D et 35D.

1900331 Dans le cadre du présent document, une « puissance optique » d'une LIO est de préférence une puissance optique moyenne mesurée sans correction dans une fenêtre (de lecture) centrée sur l'axe optique avec un diamètre de 3 mm.

[9034] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les nombres réels constants qui sont impliqués dans la définition des relations Ke (Rae) Et Æpa(Rpa) sont dans les intervalles de valeurs suivants : a € [0,050;0,075] etou b€[|-1:0] etou ce|-20:01 etou A € {—41:—359| et/ou B € [0,07 0,13) et/ou C € [-2,6;-2,0] et/ou De[075;125] et/ou f € [0,08:0,12| etou ge[10;16] et/ou he [0;91.

Dans ce cas, ces intervalles sont considérés de préférence en combinaison, tous les termes « el/ou » étant de préférence « el ». Plus préférentiellement, ces nombres réels constants se situent dans des intervalles plus petits de valeurs telles que: a € [0,055 ; 0,070] ebou be |—0,7:—02] etou ce[-15;-5] etou A € [-40,5;—395] et/ou Be {[0,08:0,10] etou Cel-24;-2,2} etou De [085:1,151 et/ou f €{0,09;0,11] et/ou g € [1,20 ; 1,451 et/ou h € [3 :7]. Dans ce cas, de préférence, ces intervalles sont considérés en combinaison, tous les termes «et/ou» étant de préférence «et». Plus préférentiellement encore, ces nombres réels constants sont dans des intervalles encore plus petits de valeurs telles que : a € [0,060 : 0,065] et/ou b € [—0,5; —0.3] et/ou c€|—12;:—10} et/ou À € {—40,1:—359,9! et/ou B € [0,090 ; 0,095] etfou C € |—2,35 ; —2,25] et/ou D € [0,9 ; 1,1} et/ou à € [0,095 ; 0,105] et/ou g € 11,25:1,40) et/ou hel4:6]. Dans ce cas, encore une fois de préférence, ces intervalles sont considérés en combinaison, tous les termes "et/ou" étant de préférence « et ».

10035] Les valeurs exactes pour chacun de ces nombres réels constants peuvent être données optionnellement comme suit : a = 0,0621 et/ou h = —0,396 et/ou c = —11,035 et/ou À = —40 etou B = 0,092 et/ou C = —2,29 et/ou D = 1 el/ou f = 0,0989 et/ou g = 1,277 el/ou h = 4,663.

Chacune de ces valeurs peut être considérée seule ou en combinaison avec une ou plusieurs autres valeurs, tous les termes « el/ou » étant de préférence « et ». HH faut souligner que ces valeurs peuvent être obtenues par des courbes d'interpolation et/ou d'approximation de valeurs réelles particulières choisies pour le rayon de courbure et la constante de conicité des équations asphériques définissant les surfaces optiques antérieure el postérieure. En particulier, bien qu'un tel choix de valeurs exactes fournisse une LIO selon l'invention, les variations autour de ces valeurs exactes restent pleinement dans la portée de l'invention. Ceci est en outre commenté dans la description détaillée compte tenu des figures 5A-C, ci- après introduites.

190038! En particulier, d'autres valeurs exactes peuvent être considérées comme plus fidèles en ce qui concerne le choix spécifique du rayon de courbure et de la constante de conicité pour les surfaces optiques antérieure et postérieure. Par exemple, pour une LIO dont la puissance optique est inférieure ou égale à 27,5 D, les nombres réels constants f, g et h sont plus préférentiellement exactement donnés par: f=0,1032 etou g= 1,372 eVou h=5,1353 . Ces valeurs sont de préférence considérées en combinaison, les termes « el/ou » étant de préférence « et ». Ceci est particulièrement commenté ci-après au vu de la figure 5C.

10037] Selon un premier mode de réalisation préféré de l'invention, la LIO présente une puissance optique inférieure ou égale à 14D, et Ro <0. En particulier, la première surface est alors antéreurement concave et postérieurement convexe à son sommet. Selon un deuxième mode de réalisation préféré de l'invention, la LIO présente une puissance optique strictement supérieure à 14D, et Ray > 0. En particulier, la première surface est alors antérieurement convexe et postérieurement concave à son sommet. En d'autres termes, en combinant ces deux modes de réalisation préférés, de préférence, la puissance optique de la LIO est inférieure ou égale à 14D si et seulement si Ray < 0. 100381 De préférence, selon l'un quelconque de ces modes de réalisations préférés, le rayon de courbure R., de la première surface dépend de façon continue et régulière de la puissance optique (sur l'intervalle considéré de définition de la puissance optique mentionné ci- dessus). De préférence et indépendamment de ces modes de réalisation préférés, le rayon de courbure R‚4 de la seconde surface dépend de façon continue et régulière de la puissance optique de la lentille intraoculaire. La continuité et la régularité de la variation du rayon de courbure de chacune des surfaces optiques est une option naturellement préférée pour mettre en œuvre l'effet technique souhaité de l'invention. Elle implique également une régularité de la variation de la constante de conicité de chacune des surfaces optiques telle qu'elle s'exprime de façon régulière en fonction du rayon de courbure associé.

10039) Dans le cadre de l'invention, au moins un des coefficients d'asphéricité d'au moins une des équations de surfaces optiques antérieure et postérieure (de préférence des deux équations de surfaces optiques) est non nul. L'optique de VLIO est dotée d'un design asphérique qui permet une extension de la profondeur de champ grâce à l'apport de ces coefficients d'asphéricité non nuls. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les coefficients d'asphéricité d'ordre inférieur ou égal à 10 des surfaces optiques antérieure et/ou postérieure sont non nuls. L'apport de tous ces coefficients d'asphéricité non nuls permet d'obtenir une performance d'EDOF très élevée. I induit notamment une géométrie asphérique complete pour les surfaces optiques antérieure etou postérieure comprenant un anneau de point de retournement de courbure (c'est-à-dire des points d'inflexion) à mi diamètre optique. De préférence, les coefficients d'asphéricité suivent les relations : 0 < [ass] < las} < Ja < |aï*| < 0,01 et/ou 0 < Ja) < agt] < jat*| < aa] < 0,01.

Ces coefficients d'asphéricité correspondent à une perturbation de bord de la forme générale des surfaces asphériques autour de leur sommet. De préférence, les coefficients d'asphéricité d'ordre strictement supérieurs à 10 des surfaces optiques antérieure el/ou postérieure sont négligeables et/ou approximés par et/ou égaux à zéro.

10040! De préférence, les coefficients d'asphéricité des surfaces optiques antérieure et/ou postérieure dépendent de façon continue et régulière d'une puissance optique de la lentille intraoculaire. En particulier, de préférence, tous les paramètres (rayon de courbure, constante de conicité et coefficients d'asphéricité) définissant les surfaces optiques antérieure el/ou postérieure dépendent de façon régulière de la puissance optique de la LIO.

100411 En tant que modes de réalisation spécifiques de l'invention, if est maintenant fourni des équations exactes pour les surfaces optiques antérieure et postérieure {asphérigues) d'une LIO d'une sélection de puissances optiques prédéterminées : e selon un premier mode de réalisation spécifique de l'invention, une puissance optique de la LIO est de 15 D et Kant = 79,63 mm etou Kant (Rane) = —80,00 et/ou af = —0,0028436 et/ou a2”* = 0,0011285 et/ou ag" = —0,0003426 et/ou af" = 0,0000385 et/ou Rpost = — 13,82 mm et/ou Kpost{Rpost} = 5,95 et/ou af°* — —0,0019988 et/ou aP° = 0,0012797 et/ou apo! = —0,0004066 et/ou als” = 0,0000483 ; 8 Selon un second mode de réalisation spécifique de l'invention, une puissance optique de la LIO est de 20 D et Ran: = 2160 mm et/ou Kon (Rane) = —25,61 et/ou aft = —0,0045458 et/ou a2”* = 0,0024547 et/ou ag = —0,0007700 et/ou af" = 0,0000865 et/ou Rpost = — 15,21 mm et/ou Kpost{Rpost } = 8,10 et/ou af°* — —0,0035812 et/ou aP° = 0,0025087 et/ou apo! = —0,0008240 et/ou a)“ = 0,0000988 ; e Selon un troisième mode de réalisation spécifique de l'invention, une puissance optique de la LIO est de 25 D et Rant = 11,47 mm etou Kant (Rant) = —3,67 et/ou aft = —0,0050469 et/ou a?! = 0,0030927 et/ou aft — —0,0009930 et/ou aff = 0,0001136 et/ou Rpost = — 19,47 mm et/ou Kpost{Rpost} = 17,61 et/ou af°* — —0,0040138 et/ou aP° = 0,0031780 et/ou aB°* — —0,0010891 et/ou af“ = 0,0001352. Pour chacune des puissances optiques mentionnées ci-dessus, ces données explicites sont de préférence considérées en combinaison. Dans le cadre du présent document, toutes les données explicites mentionnées en tant que paramètres géométriques pour les surfaces optiques antérieure et postérieure sont données pour la LIO à l'état sec.

10042] La géométrie apparente des surfaces optiques antérieure el postérieure est maintenant décrite. De préférence, selon le mode de réalisation de l'invention pour laquelle la puissance optique de la LIO est strictement supérieure à 14D :

- une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique antérieure, prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : e présente un minimum local au sommet de la surface optique antérieure, e est croissante depuis le sommet de la surface optique antérieure jusqu’à un bord de cette surface ; - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique postérieure, prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique comme axe de référence pour une évaluation d'élévation, présente : s un maximum local au sommet de la surface optique postérieure, s un minimum local périphérique à une distance positive d'un bord de la surface optique postérieure, s un point d'inflexion situé entre ledit maximum local et ledit minimum local périphérique, el! ® est décroissante depuis le sommet de la surface optique postérieure jusqu’au minimum local périphérique, ® est croissante depuis le minimum local périphérique jusqu’à un bord de cette surface optique postérieure.

10043] De préférence, selon des modes de réalisation de l'invention pour lesquels la puissance optique de la LIO est strictement supérieure à 12D et inférieure ou égale à 14D : - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique antérieure, prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique comme axe de référence pour une évaluation d'élévalion, présente : 36 s Un maximum local au sommet de la surface optique antérieure,

e un minimum local périphérique à une distance positive d'un bord de la surface optique antérieure, e un point d'inflexion situé entre ledit maximum local et ledit minimum local périphérique, et: e est décroissante depuis le sommet de la surface optique antérieure jusqu'audit minimum local périphérique, e est croissante depuis ledit minimum local périphérique jusqu'à un bord de la surface optique antérieure.

- une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique postérieure, prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique comme axe de référence pour une évaluation d'élévation, présente : s un maximum local au sommet de la surface optique postérieure, e un minimum local périphérique à une distance positive d'un bord de la surface oplique postérieure, e un point d'inflexion situé entre ledit maximum local et ledit minimum local périphérique, et: s est décroissante depuis le sommet de la surface optique postérieure jusqu'au minimum local périphérique, s est croissante depuis le minimum local périphérique jusqu'à un bord de cette surface optique postérieure. En particulier, dans ce cas, les deux fonctions d'élévation des surfaces optiques antérieure et postérieure ont un profil similaire.

10044! De préférence, selon les modes de réalisation de l'invention pour lesquels la puissance optique de la LIO est intérieure ou égale à 12D : - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique antérieure, prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : es présente un maximum local au sommet de la surface optique antérieure, e est décroissante du sommet de la surface optique antérieure à un bord de cette surface ; - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique postérieure, prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : s présente un maximum local au sommet de la surface optique postérieure, ® est décroissante depuis le sommet de la surface optique postérieure jusqu’à un bord de cette surface. En particulier, dans ce cas, les deux fonctions d'élévation des surfaces optiques antérieure et postérieure ont des profils similaires.

10045] Ces propriétés géométriques des surfaces optiques antérieure et postérieure décrites dans les trois paragraphes précédents sont dues à l'asphéricité de ces surfaces régie par l'équation (asphérique) pour ces surfaces, en particulier pour les modes de réalisation préférés de l'invention pour lesquelles les coefficients d'asphéricité d'ordre inférieur ou égal à 10 des surfaces optiques antérieure et postérieure sont non nuls. Ces propriétés géométriques confèrent à la LIO une qualité optique élevée (décrite par une FTM élevé) et font que VEDOF ne dépend que marginalement de la puissance optique, de l'ouverture et des aberrations sphériques coméennes.

10046! Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les surfaces optiques antérieure et postérieure sont découpées dans un biomatériau brut hydrophobe d'indice de réfraction compris entre 1,40 et 1,65. De préférence, ce biomatérau brut ne scintille pas. Les scintilements aussi appelés microvacuoles remplis de liquide se forment dans certains matériaux de LIO et peuvent se développer après l'implantation de LIO sous diverses formes, tailles et densités. Certaines LIO sur le marché développent des scintillements après implantation qui peuvent avoir un impact sur la qualité de la vision. De préférence, le biomatériau brut contient un bloqueur UV (dans la gamme strictement inférieure à 400 nm) etou un chromophore jaune pour réduire la transmission d'une lumière potentiellement phototoxique dans la gamme bleu-violet {entre 400 et 500 nm). De préférence, l'indice de réfraction est égal à 1,52.

10047] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les surfaces optiques antérieure et postérieure sont séparées par un Corps interne d'une épaisseur centrale prédéterminée, mesurée le long de l'axe optique, et comprend entre 0,50 et 0,70 mm. Avantageusement, cette épaisseur centrale permet d'attacher des hapliques flexibles à une périphérie d'une optique composée du corps interne et des surfaces optiques antérieure et postérieure.

[9048] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les surfaces optiques antérieure el postérieure ont toutes deux un diamètre, mesuré perpendiculairement à l'axe optique, compris entre 4,70 et 5,00 mm, de préférence entre 4,80 et 4,95 mm, plus préférentiellement entre 4,85 et 4,91 mm. Ce diamètre se réfère de préférence à l'optique dite claire. H est ciblé autour de la valeur 5 mm lors de la fabrication de l'optique de LIO (ou partie optique centrale). Néanmoins, comme if est décrit ci-après, la jonction entre les haptiques de la LIO et son optique doit être optimisée, ce qui génère une réduction potentielle de l'optique claire qui est plus généralement d'environ 4,85 mm après la fabrication de LIO. En particulier, la géométie des surfaces optiques antérieure et postérieure s'arrête aux bords de l'optique de LIO définis par sa jonction avec les haptiques.

10049! Selon un mode de réalisation de l'invention, une réfraction optique combinée des surfaces optiques antérieure et postérieure avec un modèle de cornée (antérieurement externe à la LIO) fournit une fonction continue et régulière de puissance optique comprenant un maximum global central (puissance dioptrique) (qui peut être associé à une vision à distance plus proche, par exemple une distance intermédiaire) le long de l'axe optique entouré par une région centrale étendue de puissance optique inférieure (pour une vision à distance plus éloignée, par exemple, lointaine). Le terme «inférieur» doit être interprété par rapport au maximum global central (puissance de crête). Cette fonction régulière est Hustrée dans les figures 10A-B, ci-après présentées. # en résulte naturellement un EDOF fourni par la LIO. li est avantageux de signaler que la fonction de puissance optique est régulière. En particulier, la LIO fournit au patient une qualité optique élevée pour différentes distances simultanément, sans changement brusque de la puissance optique suivant l'optique susceptible de provoquer des effets secondaires tels que lumière diffusée, halos ou éblouissement.

10050! Selon un mode de réalisation très préféré de l'invention, la lentille intraoculaire selon l'invention comprend : - une partie optique centrale (ou optique} dont : « une surface antérieure est la surface optique antérieure, et ® une surface postérieure est la surface optique postérieure ; - une pluralité d'haptiques flexibles reliées à la partie optique centrale, et configurées pour stabiliser la lentille intraoculaire dans un sac capsulaire d'un œil aphaque.

Le terme « central » se rapporte à l'extension de l'optique autour et/ou centrée sur l'axe optique. Le terme «central » ne se réfère de préférence pas à une partie de l'optique de la LIO et consiste de préférence à toute la partie optique de l’optique de la LIO. De préférence, la première surface est la surface optique antérieure.

10051] De préférence, la LIO comprend quatre haptiques flexibles fermées, chacune formant une boucle basée sur la partie optique centrale. De préférence, une épaisseur haptique mesurée le long de l'axe optique est comprise entre 0,20 et 0,50 mm, de préférence égale à 0,34 mm. De préférence, les haptiques sont constituées d'un même biomatériau brut hydrophobe que la partie optique centrale. De préférence, les haptiques sont découpées par une fraiseuse. De préférence, la pluralité d'haptiques flexibles consiste en quatre haptiques flexibles fermées, chacune formant une boucle basée sur la partie optique centrale. Ces quatre haptiques flexibles fermées sont disposées de préférence symétriquement autour de la partie optique centrale, le long des diagonales d'un rectangle, fournissent quatre poinis de contact, permettant un angle de contact maximal entre les haptiques et les tissus oculaires environnants lorsque la LIO est utilisée normalement dans un œil aphaque. Par conséquent, la compensation contrôlée des variations de taille des sacs capsulaires est avantageusement possible grâce à la déformation radiale des haptiques.

10052] De préférence, une distance, mesurée le long de l'axe optique, entre un sommet (antérieur) d'une haptique flexible et un plan optique principal (ou médian) de la partie optique centrale dépend de façon continue et régulière d’une puissance optique de la lentille intraoculaire. ll est avantageux et important de prendre en compte cette distance et de la calcuier comme une fonction de la puissance optique de la LIO. En effet, comme mentionné précédemment, la géométrie asphérique des surfaces optiques antérieure et postérieure varie de façon régulière en fonction de la puissance optique de la LIO. Ceci implique que le plan optique principal n'est pas constant et change de position en fonction de la puissance optique de la LIO. Il est alors d'une importance majeure d'adapter également la liaison entre les haptiques et la partie optique centrale en position parallèle à l'axe optique (créant alors un décalage) et en angle entre le plan optique principal el une partie proximale des haptiques à leur liaison avec la partie optique centrale. C'est aussi important que d'adapter correctement les branches des lunettes à un corps. Avantageusement, la présente invention propose d'en tenir compte à travers la distance mentionnée ci-dessus. De plus, la géométrie des haptiques et la distance sont également choisies de préférence pour assurer la stabilité de la LIO parallèlement à l'axe optique lorsqu'elle est implantée dans un sac capsulaire d'un œil aphaque. De préférence, elle est limitée à (bornée par) 0,45 mm et augmente de façon continue pour des puissances optiques croissantes. Celle distance en fonction de la puissance optique de la LIO est également commentée dans la description détaillée, compte tenu des figures 12A-B, ci-après présentées.

10053] Cette distance et les avantages qui en découlent font partie intégrante de l'invention. En particulier, la présente invention fournit également une lentille intraoculaire (LIO) comprenant : - une partie optique centrale (ou optique) comprenant : s une surface optique antérieure asphérique, et s une surface optique postérieure asphérique ; - une pluralité d'haptiques flexibles reliés à la partie optique centrale ; où une distance, mesurée le long de l'axe optique, entre un sommet d'une haptique flexible et un plan optique principal de la partie optique centrale dépend de façon continue et régulière d'une puissance optique de la LIO. L'un quelconque des modes de réalisation etou avantages de la LIO du paragraphe [0008] décrit précédemment peut être étendu à cette autre LIO selon l'invention.

10054! Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, la LIO est de forme invariante sous une rotation de 180° autour de l'axe optique. I est alors plus facile d'insérer et de manipuler la LIO dans un œil car sa forme et, en particulier, la forme des haptiques, suit naturellement l'ajustement potentiel de position en rotation au moment de l'intervention.

10055] La présente invention prévoit également un procédé de fabrication d'une lentille intraoculaire selon l'invention comprenant les étapes :

(a) modéliser une optique ayant une configuration de profil de surface optique asphérique ; (b) calculer une distribution d'efficacité de réfraction pour la lumière se propageant à travers l'optique modélisée ; (c) sélectionner des paramètres de profil de surfaces optiques asphériques en fonction de la distribution d'efficacité de réfraction calculée, de façon à obtenir l'efficacité de réfraction souhaitée ; et {d} former l'optique modélisée avec les paramètres sélectionnés à partir d'un biomatériau brul.

10056) Le procédé de fabrication selon l'invention fournit facilement aux LIO des paramètres optimisés pour une vision de qualité améliorée à des distances lointaines et intermédiaires. Les modes de réalisation et les avantages de la LIO selon l'invention sont transposés mutatis mutandis au procédé selon l'invention. De préférence, l'étape (c) est réalisée à partir d'un tableau de paramètres comprenant des paramètres de profil de surfaces asphériques optimisés pour chaque puissance optique de la LIO souhaités associée aux efficacités réfractives souhaitées, ces paramètres étant déterminés très facilement en fonction des relations prédéterminées Kat (Rsc) Et EnalRra)- Brève description des figures 10057] D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaissent à la lecture de la description détaillée suivante, pour la compréhension de laquelle, il est renvoyé aux figures ci-jointes OÙ! - la figure 1 illustre une représentation plane simplifiée d'une surface antérieure d'une LIO selon un mode de réalisation préféré de l'invention ; - la figure 2 illustre une comparaison simplifiée entre la focalisation de la lumière par une lentille monofocale et la focalisation de la lumière par la LIO selon l'invention ;

- les figures 3A-D illustrent des vues en coupe des surfaces optiques antérieure et postérieure d'une LIO selon des modes de réalisation préférés de l'invention ;

- la figure 4 illustre une vue schématique d'une surface asphérique ;

- la figure SA illustre une représentation graphique de la constante de conicité de la première surface selon des modes de réalisation préférés de l'invention, définie en fonction de son rayon de courbure lorsque ce dernier est positif ;

- la figure SB illustre une représentation graphique de la constante de conicité de la première surface selon des modes de réalisation préférés de l'invention, définie en fonction de son rayon de courbure lorsque ce dernier est négatif ;

- la figure SC illustre une représentation graphique de la constante de conicité de la seconde surface en fonction des modes de réalisation prétérés de l'invention, définie en fonction de son rayon de courbure ;

- les figures 6A-C illustrent des représentations graphiques expérimentales (sur banc optique) et interpolées de fEDOF, de l'aberration sphérique (de quatrième ordre) et de la FTM des LIO en fonction de leur puissance optique nominale, selon des modes de réalisation préférés de l'invention ;

- la figure 7 illustre des représentations graphiques de l'EDOF d'une LIO de puissance dioptrique moyenne selon un mode de réalisation préféré de l'invention, en conjonction avec une ouverture, pour trois modèles différents d'aberrations sphériques cornéennes ;

- la figure 8 illustre des représentations graphiques de la FTM d'une LIO de puissance dioptrique moyenne selon un mode de réalisation préféré de l'invention, en fonction d'une ouverture, pour trois modèles différents d'aberrations sphériques cornéennes ;

- chacune des figures 9A-C illustre des représentations graphiques d'aberrations sphériques (de quatrième ordre) en fonction d'une ouverture,

pour un modèle de cornée, pour une LIO selon un mode de réalisation préféré de l'invention, et pour la combinaison de ces deux ; - les figures 10A-B illustrent des fonctions de puissance optique obtenues par réfraction optique combinée des surfaces optiques antérieure et postérieure selon des modes de réalisation de l'invention avec un modèle de cornée ; - les figures 11A-C illustrent des représentations en coupe simplifiées des LIO selon des modes de réalisation préférés de l'invention ; - la figure 12A illustre un lien entre une haptique et la partie optique centrale d'une LIG selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 125 illustre une représentation graphique de la distance mesurée le long de l'axe optique, entre un sommet d'haptique flexible et un plan optique principal d'une partie optique centrale de LIO selon des modes de réalisation préférés de l'invention, en fonction de la puissance optique de la LIO ; - la figure 13 illustre des représentations graphiques de mesures sur un banc optique d'une FTM par foyer d'une LIO selon un mode de réalisation préféré de l'invention et d'une LIO monofocale standard.

100581 Les dessins des figures ne sont pas à l'échelle. En général, des éléments similaires sont assignés avec des références similaires dans les figures. Dans le cadre du présent document, des éléments identiques où analogues peuvent avoir les mêmes références. En outre, la présence de numéros de référence dans les dessins ne peut pas être considérée comme limitalive, notamment lorsque ces numéros sont indiqués dans les revendications.

10059] Néanmoins, les figures 5A-C, GA-C, 7, 8 et 9A-C qui Hustrent des représentations graphiques sont réputées reproduire fidèlement des données de mesures et/ou des courbes d'interpolation (ou d'approximation) de telle sorte que ces figures divuiguent chaque valeur ou intervalle de valeurs pouvant dériver de ces représentations graphiques.

Description détaillée des modes de réalisation spécifiques de l'invention 10060! Cette partie présente une description détaillée des modes de réalisation préférés spécifiques de l'invention. Ceux-ci sont décrits avec des références à des figures, mais l'invention n'est pas limitée par ces références. En particulier, les dessins ou figures décrits ci-dessous ne sont que schématiques et ne sont en aucun cas limitatifs. La présente description détaillée ne se réfère qu'au mode de réalisation préféré de l'invention dans lequel les première et seconde surfaces sont respectivement les surfaces optiques antérieure et postérieure, Donc, pour la facilité de lecture, les indices st et nd sont respectivement remplacés par les indices ant et post. De plus, le numéro de référence 2 (resp. 3) est utilisé dans la description détaillée et les figures pour désigner la surface optique antérieure (resp. postérieure) qui correspond alors à la première (resp. seconde) surface. 190061] Comme lillustrent les figures suivantes, la présente Invention fournit une lentille intraoculaire réfractive (LIO) 1 à profondeur de champ étendue (EDOF) comprenant une seule surface optique antérieure asphérique 2 et une seule surface optique postérieure asphérique 3 s'étendant radialement vers l'extérieur par rapport à un axe optique £, et symétrique en rotation autour de cet axe optique Z. Cet axe optique Z est dirigé depuis la surface optique antérieure 2 à la surface optique postérieure 3, autrement dit, d'une surface antérieure globale de la LIO 1 à une surface postérieure globale de la LIO 1. Les numéros de référence 21 et 31 représentent respectivement le sommet des surfaces optiques 2 et

3. 36 10062] Chacune des surfaces optiques 2 et 3 est définie par une seule équation de forme z(r) = pr pe + > ao 12 KIT Ge R+ 1 9") 22 tel que décrit dans le résumé de l'invention.

Pour une surface asphérique arbitraire {par exemple, la surface optique antérieure 2 ou postérieure 3) désignée plus généralement par S, qui comprend un sommet désigné plus généralement par V, la figure 4 illustre comment est définie une telle surface asphérique d'après une équation de cette forme.

Cette figure Hustre un cercle osciflant d'une section de la surface S (définissant alors une courbe) comprenant l'axe optique Z, au sommet V.

En particulier, ce cercle se rapproche de la section de la surface S autour du sommet V.

Le centre de courbure C de ce cercle est sur l'axe optique Z.

Ce cercle a un rayon correspondant au rayon de courbure R de la section de la surface S évaluée au sommet V.

Dans le mode de réalisation Hustré à la figure 4, le signe conventionnel de ce rayon de courbure R est positif étant donné que la composante, mesurée sur l'axe optique Z, du déplacement (vecteur) du sommet V au centre de courbure C est positive.

En effet, ce déplacement (vecteur) est dirigé à la fois dans la même direction et dans le même sens que l'axe optique Z.

L'homme du métier sait qu'une constante de conicité de la section de la surface S, évaluée au sommet V, a défini un écart global (par exemple, un profil hyperbolique, parabolique ou elliptique) de la section de la surface S du cercle osculateur.

Ces notions de rayon de courbure R et de constante de conicité x s'étendent directement à la surface S lorsqu'elles sont évaluées au sommet V étant donné qu'une surface asphérique est symétrique en rotation autour de l'axe optique Z, au moins localement dans un voisinage du sommet V.

En particulier, le rayon de courbure R correspond alors à un rayon d'une sphère osculante évalué au sommet V.

Pour chaque i > 2, a,; est un coefficient réel (dit coefficient d'asphéricité) d'ordre Zi de la surface S.

Ces coefficients correspondent sensiblement aux variations (latérales) de la surface définies par le rayon de courbure R et la constante de conicité x.

En fonction de tous ces paramètres R, K, da, 0, Og, … l'équation définit la surface S en exprimant une donnée z(r) en fonction d'une variable radiale r, les deux illustrées dans la figure 4. Les données z(r) correspondent à la composante, mesurée le long de l'axe optique Z, d'un déplacement (vecteur) du sommet V à n'importe quel point de la surface à un rayon r de l'axe optique Z. De même, les données z(r) correspondent à la composante Z d'un vecteur VP où P est un point quelconque de la surface S à un rayon r de l'axe optique Z. Si l'on considère les coordonnées locales polaires (r,z) sur la surface S, également équivalentes, les données z(r) correspondent à la coordonnée le long de l'axe optique Z d'un point de la surface S dont la coordonnée radiale est r (calculée à partir du sommet V). Le sommet V correspond généralement au point (r = 0; z(r) = 0). Dans le mode de réalisation illustré dans la figure 4, les données z(r) sont positives car ce déplacement (vecteur) est dirigé dans la même direction et dans le même sens que l'axe optique Z. Dans ce cas, la surface S est convexe antérieurement (et concave postérieurement). La figure 4 a été décrite comme une illustration très générale de l'équation susmentionnée pour les surfaces asphérigues. Elle n'est pas limitative de la forme exacte des surfaces optiques revendiquées antérieure 2 et postérieure 3, de leur concavité ou convexité, du signe de leur rayon de courbure Ron: el Rpose: OÙ du signe de leurs données z(r).

100683] Comme l'iustre la figure 1, la LIO 1 selon l'invention comprend une partie optique centrale 4 (ou optique) dont la surface antérieure est constituée par la surface optique antérieure 2, et la surface postérieure par la surface optique postérieure 3. La LIO 1 comprend également quatre haptiques flexibles fermées 5 (sous forme d'oreille de souris), chacun formant une boucle basée sur et connectée à la partie optique centraie 4. Comme expliqué dans le résumé de l'invention, ces haptiques 5 sont spécifiquement conçues pour stabiliser la LIO 1 dans un sac capsulaire d'un cell aphaque lorsque la LIO 1 est dans un état implanté. Une extension circulaire 52 des haptiques 5 s'étend autour de la partie optique centrale 4 pour la fixation de cette dernière. Un diamètre d de la partie optique centrale 4, mesuré perpendiculairement à l'axe optique Z, est compris entre 4,70 et 5,00 mm, de préférence 4,85 mm. Un diamètre d' de la partie optique centrale 4 entourée par l'extension 52, mesuré perpendiculairement à l'axe optique Z, est compris entre 5,65 et 6,10 mm. De préférence, le diamètre d'est compris entre 5,90 et 6,10 mm, if est plus préférablement de 6,00 mm, si la puissance optique de la LIO 1 est strictement inférieure à 25D. De préférence, le diamètre d'est compris entre 5,65 et 5,65 mm, il est plus préférablement de 5,75 mm, si la puissance optique de la LIO 1 est supérieure ou égale à 25D. Un diamètre d" de la LIO 1 (comprenant alors la partie optique centrale 4, l'extension 52 et les haptiques 5), mesuré perpendiculairement à l'axe optique £, est compris entre 10,55 et 11,20 mm. De préférence, le diamètre d” est compris entre 10,80 et 11,20 mm, il est plus préférablement 11,00 mm, si la puissance optique de la LIO 1 est strictement inférieure à 25D. De préférence, le diamètre d" est compris entre 10,55 et 10,95 mm, il est plus préférablement 10,75 mm, si la puissance optique de la LIO 1 est supérieure ou égale à 25D. Avantageusement, la conception des haptiques 5 est adaptée en fonction de la puissance optique de la LIO. La flexibilité des haptiques 5 déduite de leur faible épaisseur (entre 0,30 et 0,40 mm, mesurée le long de l'axe optique Z) et de leur position autour de la partie optique centrale 4 comme illustré sur la figure 1 leur permet de se déformer radialement pour compenser les variations de taille de sac capsulaire lorsque la LIO 1 est dans un état implanté.

10064] La géométre asphérique avantageuse des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 de la LIO 1 selon l'invention donne une EDOF. Comme l'Hlustre la figure 2, la LIO 1 focalise la lumière sur un point focal! "étendu”, tandis qu'une LIO monofocale 1' standard focalise la lumière sur un seul point focal FP. La LIO monofocale 1' fournit une vision de qualité pour des distances lointaines sélectionnées autour du point focal FP, mais pas pour des distances proches ou intermédiaires écartées de ce point focal FP. La LIO 1 selon l'invention permet avantageusement une extension (asymétrique) de ce point focal FP vers des distances plus proches afin de créer un EDOF fournissant une vision de qualité globalement meilleure pour une large gamme de distances intermédiaires etlointaines.

10065] Pour obtenir cet EDOF, la LIO 1 selon l'invention comprend une surface optique antérieure 2 et une surface optique postérieure 3 qui sont toutes deux asphériques. Les figures 3A-D IHustrent les profils en coupe (comprenant l'axe optique Z) des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 pour quatre puissances optiques différentes : 10D (figure 3A), 15D (figure 3B), 20D (figure 3C) et 35D (figure 3D). Pour chacune de ces figures, les axes 81 et 82 définissent un système de coordonnées cartésiennes pour définir la position des points des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 dans un plan dans lequel les profils de section sont représentés. Chacun des axes 81 et 82 est gradué en mm. L'axe 81 permet de mesurer des positions le long de l'axe optique Z. L'axe 82 permet de mesurer des positions perpendiculairement à l'axe optique Z. Les axes 81 et 82 se coupent au sommet 21 de la surface antérieure 2. Comme le diamètre d de la partie optique centrale 4, mesuré perpendiculairement à l'axe optique Z, est compris entre 4,70 et 5,00 mm, il apparaît que les profils en coupe illustrés dans les figures 3A-D sont plus étendus que les surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 finalement réellement conçues et découpées pour la LIO 1.

10066] Les surfaces optiques 2, 3 déduites de la figure 3A définissent un profil de LIO concave-convexe. La surface optique antérieure 2 est antérieurement concave landis que la surface optique postérieure 3 est postérieurement convexe. En particulier, le rayon de courbure Ron: et Ryose des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 évaluées à leur sommet 21 et 31 respectif sont négatifs, et la constante de COnicité xn: © Kost des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 évaluées à leur sommet 21 et 31 respectif sont positifs. Une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur l'une quelconque des surfaces optiques antérieure 2 ou postérieure 3, prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique Z comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique Z comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : e présente un maximum local à son sommet 21 ou 31, s est décroissante depuis son sommet 21 ou 31 jusqu'à un bord (dans la limite de la surface optique finalement coupée 2 ou 3, dont les dimensions sont associées au diamètre d) de la surface optique 2 ou

3.

10067] Les surfaces optiques 2, 3 déduiles des figures 3B-D définissent un profil de LIO biconvexe. La surface optique antérieure 2 est convexe antérieurement tandis que la surface optique postérieure 3 est convexe postérieurement. Le rayon de courbure Ron: de la surface optique antérieure 2 évalué à son sommet 21 est positif, le rayon de courbure Roost de la surface optique postérieure 3 évalué à son sommet 31 est négatif, la constante de conicité nr de la surface optique antérieure 2 évaluée à son sommet 21 est négative et la constante de conicité os, de la surface optique postérieure 3 évaluée à son sommet 31 est positive. Une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique antérieure 2, prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique Z comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique Z comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : es présente un minimum local à son sommet 21, # est croissante depuis son sommet 21 jusqu'à un bord (dans la limite de la surface optique antérieure finalement coupée 2, dont les dimensions sont associées au diamètre d) de la surface optique antérieure 2.

Une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique postérieure 3, prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique Z comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique Z comme axe de référence pour une évaluation d'élévation, présente : e un maximum local à son sommet 31, e Un minimum local périphérique 32 à une distance positive d'un bord (dans la limite de la surface optique postérieure finalement coupée 3, dont les dimensions sont associées au diamètre d) de la surface optique postérieure 3, s un point d'inflexion 33 situé entre le maximum local et le minimum local périphérique 32, et: e est décroissante depuis son sommet 31 jusqu’au minimum local périphérique 32, e est croissante depuis le minimum loca! périphérique 32 jusqu’au bord de la surface optique postérieure 3.

Etant donné que la fonction d'élévation est évaluée sur une coordonnée radiale sur la surface optique postérieure 3, sa lecture sur les points de toute la surface optique postérieure 3 (et non sur une coordonnée radiale) définit un anneau de ce minimum local périphérique 32 et un anneau de points d'inflexion 33 environ au diamètre optique moyen. Ces points d'inflexion 33 correspondent à des points de retournement de courbure où la surface optique postérieure 3 (comme l'iHustrent les figures 3B-D) passe du concave au convexe ou du convexe au concave. Plus précisément, la surface optique postérieure 3 est postérieurement convexe autour du sommet 31 et postérieurement concave autour de l'anneau du minimum local périphérique 32.

10068] Bien que les surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 présentent clairement une variation de courbure, il faut souligner que les surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 sont lisses, continues et régulières. Elles ne présentent pas de point de rupture ou de limitation zonale abrupie.

10069] La LIO 1 selon l'invention présente une puissance optique dépendant de l'indice de réfraction associé à un matériau constituant les surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3, et de la géométrie de ces surfaces 2 et 3. Cette dernière est déterminée (au moins autour de leurs sommets 21 et 31) par les rayons de courbure Kon: el Ryost et par les constantes de conicités Kon: © Kpose- Selon des modes de réalisation préférés de l'invention, Ram: > 0 si et seulement si la puissance optique est strictement supérieure à 14D, et Rose < 0 pour toute la puissance optique de la LIO.

Le rayon de courbure Ran: dépend de façon continue et régulière de la puissance optique sur chacun des intervalles JOD, 14D] et (14,5D,40D]. Le rayon de courbure de Rose dépend à la fois de façon continue et régulière de la puissance optique.

L'invention fournit très avantageusement de nouvelles relations lisses, continues et régulières pour exprimer les constantes de conicités Kane el Kpose en fonction des rayons de courbure Rane el Ryose - Celles-ci sont illustrées par des représentations graphiques dans les figures 5A-C.

Pour chacune de ces figures, les axes 83 et 84 définissent un système de coordonnées cartésiennes correspondant respectivement à un rayon de courbure mesuré en mm et à une constante de conicité.

La figure SA représente les représentations graphiques d'une fonction Kn (Rane) définissant la constante de conicité xn: en fonction du rayon de courbure Ray: pour la surface optique antérieure 2 d'une LIO 1 dont la puissance optique est strictement supérieure à 14D.

La figure 5B représente les représentations graphiques d'une fonction Kay (Rane) définissant la constante de conicité

Kane en fonction du rayon de courbure Ran: Pour la surface optique antérieure 2 d'une LIO 1 dont la puissance optique est inférieure ou égale à 14D.

La figure 5C représente des représentations graphiques d'une fonction posr{Rpose} définissant la constante de conicité 1,0 en fonction du rayon de courbure Ros: pour la surface optique postérieure 3 d'une

LIO 1. Chacune de ces figures 5A-C représente à la fois un ensemble (ou graphe) de points correspondant aux valeurs mesurées de constantes de conicités en fonction des rayons de courbure, et le graphique d'une très bonne interpolation etou fonction d'approximation de cet ensemble de points.

10070) Le graphique de la figure 5A représente la fonction Kant (Ran) = —40 [erf(0,092 Rans — 2,29) + 1] qui correspond presque parfaitement aux points tracés comme on peut le voir dans les représentations graphiques. Cette fonction est complètement nouvelle et très spécifique dans le domaine technique de l'invention. Elle définit une sigmoïde continue et régulière qui peut être utilisée pour définir toute constante de conicité appropriée Æoy: en fonction du rayon de courbure Ron: Pour une surface optique antérieure 2 d'une LIO 1 dont la puissance optique est strictement supérieure à 14D. 100711 Le graphique de la figure SB représente la fonction Kant (Ran) = 0,0621 RZ, — 0,396 Rane — 11,035 qui correspond à une interpolation parfaite (avec un coefficient de corrélation égal à 1} des points tracés comme on peut le voir dans les représentations graphiques. Cette fonction est complètement nouvelle et très spécifique dans le domaine technique de l'invention. Elle définit un polynôme continu et régulier qui permet de définir toute constante de conicité appropriée Kan: en fonction du rayon de courbure Rn: Dour une surface optique antérieure 2 d'une LIO 1 dont la puissance optique est inférieure ou égale à 14D. 10072] Le graphique de la figure 5C représente la fonction Kpost{Rpost) = 0,1032 Rasse + 1,372 Rpose + 5,1353 qui correspond à une interpolation presque parfaite (avec un coefficient de corrélation égal à 0,99) des points représentés (par exemple) pour une puissance optique comprise entre 10D et 27,5D, comme on peut le voir dans les représentations graphiques. Cette fonction est complètement nouvelle et très spécifique dans le domaine technique de l'invention. Elle définit un polynôme continu et régulier qui peut être utilisé pour définir toute constante de conicité appropriée pos: en fonction du rayon de courbure R,os: Pour une surface optique postérieure 3 d'une LIO 1.

[9073] L'invention ne se limite pas aux valeurs spécifiques des paramètres des fonctions Kanr(Rant) © Kpost(Rpose) Mentionnées ci dessus. Toutes les fonctions sigmoides ou polynomiales similaires peuvent être utilisées, l'esprit de l'invention étant dans l'utilisation de relations de ce type pour exprimer la constante de conicité en fonction du rayon de courbure de chacune des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3. Des exemples de fonctions sigmoïdes ou polynomiales similaires sont fournis dans le résumé de l'invention sous la forme d'intervalles appropriés dans lesquels les paramètres numériques (A,B,C,D,a,b,e, f,g et h, comme indiqué dans le présent document) de ces fonctions varient. Ces intervalles ne limitent pas la portée de l'invention. De plus, d'autres fonctions polynomiales de degrés autres que deux peuvent être utilisées. Par exemple, la fonction xanr{(Rant) représentée dans la figure 5B pourrait être remplacée par Kant(Ran} = — 0,000009 Ri, — 0,0012 RÉ, + 0,0128 RE —1,2186 Ron: — 15,757 fournissant une autre très bonne interpolation des points tracés dans la figure 55. Néanmoins, l'utilisation de polynômes d'ordre 2 est préférable pour des raisons de calcul.

10074! La figure SA illustre une représentation graphique d'un ensemble de points dotés de barres d'erreur qui correspondent à des mesures optiques expérimentales de l'EDOF de la LIO 1, lues sur l'axe 86 et mesurées en dioptrie (D), en fonction de la puissance optique de la LIO lue sur l'axe 85 et mesurée en dioptrie (D). L'EDOF est défini comme l'addition de puissance en dioptrie d'une crête FTM maximum à une valeur FTM de 0,17 à 50 Lp/mm. Les mesures sont effectuées pour une ouverture de 3 mm avec un modèle de cornée présentant une aberration sphérique de 0 um (1801). Cette représentation graphique est interpolée par une courbe polynomiale d'équation

EDOF = —0,00002 x? + 0,0004 x* + 0,0288 x + 0,3104 où x est la puissance optique de la LIO. Comme on peut le voir sur la figure GA, l'invention fournit une LIO 1 dont l'EDOF dépend de manière très limitée de la puissance optique de la LIO.

[9075] La figure 6B illustre une représentation graphique d'un ensemble de points dotés de barres d'erreur qui correspondent à des mesures expérimentales sur banc optique d'une aberration sphérique longitudinale de quatrième ordre (ASL) de la LIO 1, lue sur l'axe 87 et mesurée en micron (um), en fonction de la puissance optique de la LIO lue sur l'axe 85, mesurée en dioptrie (D). La AS est mesurée à 50 Lp/mm et 4 mm d'ouverture. Cette représentation graphique est interpolée par une courbe polynomiale d’équation AS = —0,00002 x? + 0,0008 x” — 0,0025 x + 0,1982 où x est la puissance optique de la LIO. Comme on peut le voir sur la figure 6B, l'invention fournit une LIO 1 dont la AS dépend de manière très limitée de la puissance optique de la LIO. Une légère diminution de la AS est constatée avec la diminution de puissance optique. En effet, les LIO de faible puissance sont en fait plus plates et plus difficiles à rendre asphériques. Les valeurs EDOF et les valeurs ÀS suivent la même tendance, celles-ci étant fortement corrélées.

100761 La figure 6C illustre une représentation graphique d'un ensemble de points dotés de barres d'erreur qui correspondent à des mesures expérimentales de banc optique de FTM de la LIO 1, lues sur l'axe 88 et évaluées à 50 cy/mm, en fonction de la puissance optique de la LIO lue sur l'axe 85 et mesurée en dioptrie (D). La FTM est mesurée à 50 Lp/mm et 3 mm d'ouverture, en présence d'un modèle de cornée présentant une aberration sphérique de 0,28 um (ISO2). Cette représentation graphique peut être interpolée (assez faiblement) par une courbe polynomiale d’equation FTM = 0,0006 x* — 0,0222 x + 0,6994 où x est la puissance optique de la LIO. Comme on peut le voir sur la figure 6C, l'invention fournit une LIO 1 dont la FTM dépend de manière très limitée de la puissance optique de la LIO.

1900771 La figure 7 illustre trois représentations graphiques des mesures expérimentales moyennes sur banc optique de l'EDOF des LIO 1 selon l'invention, lues sur l'axe 86 et mesurées en dioptrie (D), en fonction d'une ouverture (étant ici le diamètre pupillaire), lues sur l'axe 89 el mesurées en millimètres (mm). L'EDOF est défini comme l'addition de puissance en dioptrie d'une crête FTM maximum à une valeur FTM de 0,17 à 50 Lp/mm. La moyenne est calculée pour les mesures sur une LIO 1 de chacune des puissances optiques 10D, 15D, 20D, 25D, 30D et 35D. Les trois représentations graphiques correspondent à l'utilisation de trois modèles de comées différents fournissant trois aberrations sphériques cornéennes différentes : - un modèle de cornée présentant une aberration sphérique cornéenne de 0,00 um (correspondant au numéro de référence 71 ou ISO1}, - un modèle de cornée présentant une aberralion sphérique cornéenne de 0,13 um (+ 0,2 um) (à une ouverture de 5,15 mm et selon le plan de la LIC) (correspondant au numéro de référence 72}, - un modèle de comée présentant une aberration sphérique cornéenne de 0,28 um (+ 0,2 um) (à une ouverture de 5,15 mm et selon le plan de la LIO) (correspondant au numéro de référence 73 ou ISO2).

Ces représentations graphiques montrent clairement que l'EDOF de la LIO 1 dépend de manière limitée de l'ouverture et des aberrations sphériques cornéennes. De plus, pour la LIO monofocale classique connue dans l'état de la technique, suite à la dilatation de la pupille, l'élargissement d'un effet de trou d'épingle diminue rapidement, fout comme l'EDOF résultant. Cette tendance est fondamentalement différente pour la LIO 1 selon l'invention car l'EDOF reste relativement élevée malgré un élargissement du diamètre de pupille, et ce pour l'un quelconque des trois modèles de cornées mentionnés ci-dessus.

10078! La figure 8 illustre trois représentations graphiques de la moyenne des mesures optiques expérimentales sur banc de la FTM des LIO 1 selon l'invention, lues sur l'axe 88, en fonction d'une ouverture (étant ici le diamètre de la pupifle), lues sur l'axe 89 et mesurées en millimètres {mm). La FTM est mesurée à 50 Lp/mm. La moyenne est calculée pour les mesures sur une LIO 1 de chacune des puissances optiques 10D, 15D, 20D, 25D, 30D et 35D. Les trois représentations graphiques correspondent à l'utilisation des trois modèles de cornées mentionnés ci- dessus (correspondant aux numéros de référence 71, 72 et 73). Ces représentations graphiques montrent que la FTM de la LIO 1 dépend de manière limitée de l'ouverture et des aberrations sphériques cornéennes.

10079] La Figure 13 illustre les représentations graphiques des courbes FTM par traversée de foyer de deux LIO (correspondant respectivement aux courbes 7A et 75), lues sur l'axe 88, en fonction des puissances optiques des LIO, lues sur l'axe 85 et mesurées en dioptrie (D), dans une gamme moyenne (de loin) de puissance optique (environ 20D). La FTM est mesurée sur un banc optique équipé d'un modèle de cornée présentant une aberration sphérique de 0,00 um (1501), à 50 Lp/mm et une ouverture de 3 mm. Ces courbes 7A et 75 correspondent respectivement aux mesures FTM d'une LIO monofocale standard et de la LIO 1. La focalisation allongée de la LIO 1 selon l'invention est visible sur la figure 13. Une crête FTM asymétrique est clairement montrée dans le cas de la LIO 1 selon l'invention avec une focalisation allongée vers des puissances plus élevées (distances plus proches), tandis que la crête FTM de la lentille monofocale standard est fondamentalement symétrique par rapport à la puissance à la meilleure focalisation, cette focalisation étant affectée aux distances éloignées. Ces différences, telles que mises en évidence sur le banc optique, expliqueraient une EDOF supérieure et une meilleure acuité visuelle clinique à la distance intermédiaire de la LIO 1 selon l'invention.

10080] Chacune des figures 9A-C illustre des représentations graphiques de mesures expérimentales sur banc optique de l'aberration sphérique de quatrième ordre (désignée ci-après par AS), lue sur l'axe 90 et mesurée en micron (um), en fonction d'une ouverture (étant le diamètre pupillaire), lue sur l'axe 89 et mesurée en millimètres (mm). Pour chacun de ces chiffres, VAS est mesurée à 50 Lp/mm et pour : - l'un des trois modèles de cornées susmentionnés considéré seul (correspondant au numéro de référence 74) - une LIO 1 selon l'invention considérée seule (correspondant au numéro de référence 75) - ledit modèle de cornée spécifique combiné avec ladite LIO 1 (correspondant au numéro de référence 76) Les modèles de cornées considérés dans les figures SA, SB et 9C sont respectivement : - le modèle de cornée fournissant une aberration sphérique cornéenne de 0,28 um (+ 0,2 um) (à une ouverture de 5,15 mm et selon le plan de la LIO), - le modèle de cornée fournissant une aberration sphérique cornéenne de 0,13 um (+ 0,2 um) (à une ouverture de 5,15 mm et selon le plan de la LIO), et - le modèle de cornée fournissant une aberration sphérique cornéenne de 0,00 um.

En ce qui concerne les LIO monofocales connues classiques, la LIO 1 diffère par la quantité d’AS qu'elle fournit seule. L'AS de la LIO 1 est négative et décroît rapidement avec l'ouverture. L’AS est beaucoup plus négative pour la LIO 1 que l'AS des LIO monofocales classiques connues. Par conséquent, VAS résultante de la combinaison de n'importe quel modèle de cornée et de la LIO 1 est essentiellement déterminée par PAS de la LIO 1, puisque VAS de la LIO 1 surcompense VAS positive (petite) de n'importe lequel des modèles de cornées. L'AS résiduelle n'est alors avantageusement que très peu affectée par le choix du modèle de cornée.

100811 Suite à l'existence de l'EDOF pour la LIO 1 selon l'invention, une réfraction optique combinée des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 avec un modèle de cornée moyen (disposé sur l'axe optique Z antérieurement par rapport à la LIO 1) fournit une fonction 9 continue et régulière de puissance optique comprenant un maximum global central 91 le long de l'axe optique Z entouré par une région centrale étalée 92 de faible puissance optique (correspondant à VEDOF). Celle fonction 9 est Hustrée sur les figures 10A et 105, pour une puissance optique de la LIO de 35D et 20D respectivement, dans une fenêtre (de lecture) centrée sur l'axe optique Z avec un diamètre de 4 mm. Il est rappelé que ladite puissance optique de la LIO est définie comme une puissance optique moyenne (la puissance optique représentée par la fonction 9) mesurée sans correction dans une fenêtre {de lecture) centrée sur l'axe optique Z avec un diamètre de 3 mm. La figure 105 illustre plus fidèlement une telle fonction générale 9 de puissance optique pour une puissance optique d'environ 20D. Dans ce cas, la fonction 9 comprend également : - un anneau 93 de minima locaux de puissance optique entourant la région centrale étalée 92, et - un anneau 94 de maxima locaux de puissance optique autour de l'anneau 93. Plus généralement, les LIO 1 selon certains modes de réalisation de l'invention comprennent une collection d'anneaux tels que les anneaux 93 et 94, de puissance optique maximale et minimale variable alternant progressivement. il faut souligner que la fonction 9 pour toute puissance optique de la LIO est très lisse, à la fois continue et régulière. Elle ne se divise pas en partition de zone avec une puissance optique fixe. 100821 Les représentations en coupe de la LIO 1 selon des modes de réalisation prétérés de l'invention sont également illustrées à la figure 11A (pour une puissance optique égale à 10D), à la figure 11B (pour une puissance optique égale à 24D) et à la figure 11C (pour une puissance optique égale à 35D). La section de ces LIO 1 est réalisée le long d'un plan comprenant l'axe optique Z La géométrie et la concavité ou convexité des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 mentionnées ci-dessus sont visibles sur ces figures 11A-C.

Ces surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 sont séparées par un corps interne 41 de la partie optique centrale 4 qui est constitué d'un biomatériau brut.

Le corps interne 41 présente une épaisseur centrale E prédéterminée, mesurée le long de l'axe optique Z, comprise entre 0,3 et 0,7 mm, dépendant de façon régulière de la puissance optique de la LIO, de telle sorte qu'il est prévu une épaisseur périphérique de LIO comprise entre 0,2 et 0,3 mm (de préférence environ 0,25 mm) pour relier les haptiques flexibles 5 à la partie optique centrale 4. 10083] Comme l'illustre la figure 12A, la partie optique centrale 4 de la LIO 1 présente de préférence un plan optique principal (M) séparé du sommet (51) des haptiques flexibles (5) par une distance prédéterminée (HC) mesurée le long de l'axe optique (2), comprise entre 0,00 et 0,45 mm.

Cette distance (HC) dépend de façon continue et régulière de la puissance optique de la LIO 1 à travers une fonction dont le graphique est représenté sur la figure 12B.

La distance (HC) est lue sur l'axe 62, mesurée en millimètres (mm), en fonction de la puissance optique lue sur l'axe 61, mesurée en dioptrie (D). Cette fonction croît continument pour des puissances optiques croissantes et son graphique présente un profil sigmoïde.

Cette distance (HC) est avantageusement calculée compte tenu de la géométrie des surfaces optiques antérieure 2 et postérieure 3 pour garantir la stabilité longitudinale (invariante en fonction de la puissance de LIO) du plan optique principal de la LIO 1 par rapport à l'axe optique Z quand elle est implantée dans un cell. 10084] En d'autres termes, la présente invention concerne une lentille intraoculaire 1 avec une profondeur de champ étendue comprenant des surfaces optiques asphériques antérieure 2 et postérieure 3. Une géométrie asphérique spécifique de ces surfaces optiques 2 et 3 est décrite dans le cadre de cette invention.

10085] La présente invention a été décrite en relation avec les modes de réalisation spécifiques qui ont une valeur purement ilustrative et qui ne devraient pas être considérées comme limitatifs. L'homme du métier remarquera que la présente invention ne se limite pas aux exemples illustrés etou décrits ci-dessus. L'invention comprend chacune des nouvelles caractéristiques techniques décrites dans le présent document, ainsi que leurs combinaisons.

Claims

Revendications

1. Lentille intraoculaire (1) comprenant : - une surface optique antérieure, et - une surface optique postérieure, les deux s'étendant radialement vers l'extérieur par rapport à un axe optique (2) ; caractérisée en ce que : - une première surface (2) parmi les surfaces optiques antérieure et postérieure est définie par l'équation : EV ar Rot ! + | ‚Et == Ba) ) 7 4 st où : ® zZ {r) est une composante, mesurée le long de l'axe optique (2), d'un vecteur de déplacement depuis un sommet (21) de la première surface {2}, jusqu’à un point quelconque de cette dernière à un rayon r de l'axe optique (23 : « R., est un rayon de courbure de la première surface (2) évalué audit sommet (21); ® K,,{(R,;) est une constante de conicité de la première surface (2) évaluée audit sommet (21) et définie en fonction dudit rayon de courbure de la première surface {2} par la relation : a Ré, +hRçe +e MR <O Kse(Rse) = | Alerf(BR4 + C) + D] FR, >00 où erf désigne une fonction d'erreur de Gauss, et où a, b, c, À, B, C, D sont des nombres réels constants ; e 3! est un coefficient d'asphéricité d'ordre Zi de la première surface (2) :

- une seconde surface (3) parmi les surfaces optiques antérieure et postérieure est définie par l'équation : Zna} = ee Pres + > az re Ru |! + | _G+ na na) 5 [22 x nd où : 8 Z,g(r) est une composante, mesurée le long de l'axe optique {2}, d'un vecteur de déplacement depuis un sommet (31) de la seconde surface (3), jusqu'à un point quelconque de cette dernière à un rayon r de l'axe optique (2) : e Rna < D est un rayon de courbure de la seconde surface (3) évalué audit sommet (31) ; ® Kna{Rya) est une constante de conicité de la seconde surface {3) évaluée audit sommet (31) et définie en fonction dudit rayon de courbure de la seconde surface (3) par la relation : Kna Rna) = f Ria + 9 Raa + h où f,g,h sont des nombres réels constants ; « alt est un coefficient d'asphéricité d'ordre 2i de la seconde surface (3).

2. Lentille iniracculaire (1) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que : a € [0,050 :0,075)] etou be{—1;0] et/ou cEe[-20:01 etou À € [41 ;—39] et/ou B € [0,07 ; 0,13] et/ou C € [2,6 :—2,0) et/ou De [0,75;1,251 et/ou / € [0,08:0,12] etou ge [10;16] etou h € [0:91

3. Lentille Intraoculaire (1) selon la revendication précédente,

caractérisée en ce que : a € [0,060 ; 0,065] et/ou b € [-0,5;-0,3} et/ou ce {-12:—10] etou À € [-40,1:—39,5] etou B € [0,090 ; 0,095) et/ou Cel-2,35;-2,25) etou De[0,9;1,1] etou f €(0,095:0,105] etou g € {1,25; 1,40) et/ou h € [4 ; 61.

4. Lentille intraoculaire (1) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que a = 0,0621 et/ou b = —0,396 et/ou c = —11,035 et/ou À = —40 el/ou B = 0,092 eVou C=-—2,29 etlou D=1 etou à = 0,0989 et/ou g = 1,277 eVou h = 4,663.

5. Lentille intraoculaie (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique comprise entre 10D et 35D.

6. Lentille intraoculaie (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 ou 5, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique inférieure ou égale à 27,5 D, et en ce que f = 0.1032 et/ou g = 1,372 el/ou h = 5,1353

7. Lentille intraoculaire (1) selon lune quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique inférieure ou égale à 14D, et en ce que Ray < ©.

8. Lentille intraoculaie (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique strictement supérieure à 14D, et en ce que Ray > 0.

9. Lentille intraoculaie (1) selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisée en ce que le rayon de courbure R+ de la première surface (2) dépend de façon continue et régulière de la puissance optique.

10. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le rayon de courbure Raa de la seconde surface (3) dépend de façon continue et régulière d'une puissance optique de la lentille intraocutaire (1).

11. Lentille intraoculaire (1) selon lune quelconque des 19 revendications précédentes, caractérisée en ce que les coefficients d'asphéricité d'ordre inférieur ou égal à 10 des première (2) et/ou seconde (3) surfaces sont non nuls.

12. Lentille intraoculaire (1) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que 0 < ask} < last} < leif] < la] < 0,01 et/ou 0 < [arg] < lapt] < lar] < |a}"| < 0,01.

13. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications 11 ou 12, caractérisée en ce que les coefficients d'asphéricité d'ordre strictement supérieurs à 10 des première (2) et/ou seconde (3) surfaces sont nuls.

14. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les coefficients d'asphéricité des première (2) etou seconde (3) surfaces dépendent de façon continue et régulière d'une puissance optique de la lentille intraoculaire (1).

15. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la première surface (2) est la surface optique antérieure, et la seconde surface (3) est la surface optique postérieure.

16. Lentille intraoculaire (1) selon la revendication 15 et l'une quelconque des revendications 1 à 6 et 8 à 14, caractérisée en ce qu’elle présente une puissance optique de 15D et en ce que Rot = 79,63 mm et/ou x, (Roc) = —80,00 et/ou af = —0,0028436 et/ou af = 0,0011285 et/ou as = —0,0003426 et/ou ajb = 0,0000385 et/ou Raa = —13,82 mm etou K,a(Rpa) = 5,95 et/ou ad = —0,0019988 et/ou a2* = 0,0012797 et/ou af = —0,0004066 et/ou ait = 0,0000483.

17. Lentille intracculaire (1) selon la revendication 15 et l'une quelconque des revendications 1 à 6 et 8 à 14, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique de 20D et en ce que Ro: = 21,60 mm etou ks (Rs) = —25,61 et/ou af = —0,0045458 et/ou aft = 0,0024547 et/ou as = —0,00077060 et/ou ai = 0,0000865 et/ou Rad = —15,21 mm et/ou K,alRra) = 8,10 et/ou aï* — —0,0035812 etou a?“ = 0,0025087 et/ou afd = —0,0008240 et/ou a = 0,0000988.

18. Lentille iniraoculaire (1) selon la revendication 15 et l'une quelconque des revendications 1 à 6 et 8 à 14, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique de 25D et en ce que Ro = 11,47 mm etou Ka (Roc) = —3,67 et/ou aj! = —0,0050469 et/ou a = 0,0030927 et/ou AS = —0,0009930 et/ou aff = 0,0001136 et/ou

Raa = —19,47 mm et/ou K,a(R,a) = 17,61 et/ou al = —0,0040138 et/ou a2* = 0,0031780 et/ou aj? = —0,0010891 et/ou alt = 0,0001352.

19. Lentille intraoculaire (1) selon la revendication 15 et l'une quelconque des revendications 1 à 6 et 8 à 17, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique strictement supérieure à 14D, et en ce que : - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la 19 première surface (2), prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique (Z) comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique (2) comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : s présente un minimum local au sommet (21) de la première surface (2), ® est croissante depuis le sommet (21) de la première surface (2) jusqu’à un bord de cette surface (2) : - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la seconde surface (3), prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique (2) comme plan de référence d'élévalion nulle et prenant l'axe optique (2) comme axe de référence pour une évaluation d'élévation, présente : e un maximum local au sommet (31) de la seconde surface (3). e un minimum local périphérique (32) à une distance positive d'un bord de la seconde surface (3), e un point d'inflexion (33) situé entre ledit maximum local et ledit minimum local périphérique (32), et: « est décroissante depuis le sommet (31) de la seconde surface (3) jusqu’au minimum local périphérique (32), ® est croissante depuis le minimum local périphérique (32) jusqu’à un bord de cetie seconde surface (3).

20. Lentile intraoculaire (1) selon la revendication 15 et l'une quelconque des revendications 1 à 7 et 9 à 14, caractérisée en ce qu'elle présente une puissance optique strictement supérieure à 12D el inférieure ou égale à 14D, et en ce que :

- une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la première surface (2), prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique (2) comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique (Z) comme axe de référence pour une évaluation d'élévation, présente :

s un maximum local au sommet (21) de la première surface (2), e un minimum local périphérique à une distance positive d'un bord de la première surface (2), s un point d'inflexion situé entre ledit maximum local et ledit minimum local périphérique, et: s est décroissante depuis le sommet (21) de la première surface (2) jusqu audit minimum local périphérique, « est croissante depuis ledit minimum local périphérique jusqu'à un bord de la première surface (2). - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la seconde surface (3), prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique (2) comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique (2) comme axe de référence pour une évaluation d'élévation, présente : s un maximum local au sommet (31) de la seconde surface (3), s un minimum local périphérique (32) à une distance positive d'un bord de la seconde surface (3), s un point d'inflexion (33) situé entre ledit maximum local et ledit minimum local périphérique (32), et: « est décroissante depuis le sommet (31) de la seconde surface (3) jusqu'au minimum local périphérique (32),

« est croissante depuis le minimum local périphérique (32) jusqu’à un bord de cette seconde surface (3).

21. Lentille intracculaire (7) selon la revendication 15 et l'une quelconque des revendications 1 à 7 et 9 à 14, caractérisée en ce qu'elle a une puissance optique inférieure ou égale à 12D, et en ce que : - une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la première surface (2), prenant un plan perpendiculaire à l'axe optique (2) comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique (Z) comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : s présente un maximum local au sommet (21) de la première surface (2), s est décroissante depuis le sommet (21) de la première surface {2) jusqu’à un bord de cette surface (2) ; - Une fonction d'élévation évaluée sur une coordonnée radiale sur la seconde surface (3), prenant le plan perpendiculaire à l'axe optique (2) comme plan de référence d'élévation nulle et prenant l'axe optique (2) comme axe de référence pour une évaluation d'élévation : s présente un maximum local au sommet (31) de la seconde surface (3), s est décroissante depuis le sommet (31) de la seconde surface (3) jusqu’à un bord de cette surface (3).

22. Lentille intraoculalre (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les surfaces optiques antérieure et postérieure sont découpées dans un biomatériau brut hydrophobe d'indice de réfraction compris entre 1,40 et 1,65.

23. Lentille intraoculalre (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les surfaces optiques antérieure et postérieure sont séparées par un corps interne (41) d'une épaisseur centrale (E) prédéterminée, mesurée le long de l'axe optique {2}, comprise entre 0,30 et 0,70 mm.

24. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les surfaces optiques antérieure et postérieure ont un diamètre (d), mesuré perpendiculairement à l'axe optique (Z}, compris entre 4,70 et 5,00 mm.

25. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'une réfraction optique combinée des surfaces optiques antérieure et postérieure avec un modèle de cornée antérieurement externe à la lentille intraoculaire (1) fournit une fonction (9) continue et régulière de puissance optique comprenant un maximum global central (91) le long de l'axe optique (2) entouré par une région centrale étalée (92) de puissance optique inférieure.

26. Lentille intracculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend : - une partie optique centrale (4) dont : ® une surface antérieure est la surface optique antérieure, el ® une surface postérieure est la surface optique postérieure ; - une pluralité d'haptiques flexibles (5) reliées à la partie optique centrale (4), configurées pour stabiliser la lentille intraoculaire {1} dans un sac capsulaire d'un œil aphaque.

27, Lentille intraoculaire (1) selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu'une distance (HC), mesurée le long de l'axe optique (Z} entre un sommet (51) d'hantique flexible (5) et un plan optique principal (M) de la partie optique centrale (4) dépend de façon continue et régulière d'une puissance optique de la lentille Intraoculaire (1).

28. Lentille intraoculaire (1) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que ladite distance (HC) est limitée à 0,45 mm et augmente de façon continue pour des puissances optiques croissantes.

29. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications 26 à 28, caractérisée en ce qu'elle comprend quatre haptiques flexibles fermées (5) formant chacune une boucle basée sur la partie optique centrale (4).

30. Lentille intraoculaire (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle est de forme invariante sous une rotation de 180° autour de l'axe optique (2).

31. Procédé de fabrication d'une lentille intraoculaire (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant les étapes : (a) modéliser une optique ayant une configuration de profil de surface optique asphérique : (b} calculer une distribution d'efficacité de réfraction pour la lumière se propageant à travers l'optique modélisée ; {c) sélectionner des paramètres de profil de surfaces optiques asphériques en fonction de la distribution d'efficacité de réfraction calculée, de façon à obtenir des efficacités de réfraction souhaitées ; et (d} former l'optique modélisée avec les paramètres sélectionnés à partir d'un biomatériau brut.