BE1023904B1 - ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC. - Google Patents

ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC. Download PDF

Info

Publication number
BE1023904B1
BE1023904B1 BE2016/5643A BE201605643A BE1023904B1 BE 1023904 B1 BE1023904 B1 BE 1023904B1 BE 2016/5643 A BE2016/5643 A BE 2016/5643A BE 201605643 A BE201605643 A BE 201605643A BE 1023904 B1 BE1023904 B1 BE 1023904B1
Authority
BE
Belgium
Prior art keywords
orc
expansion device
working fluid
evaporator
mechanical energy
Prior art date
Application number
BE2016/5643A
Other languages
English (en)
Other versions
BE1023904A1 (nl
Inventor
Henrik Öhman
Original Assignee
Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap filed Critical Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap
Priority to RU2018112448A priority Critical patent/RU2698566C1/ru
Priority to CN201680059956.6A priority patent/CN108474271B/zh
Priority to PCT/BE2016/000038 priority patent/WO2017041146A1/en
Priority to BR112018004559-4A priority patent/BR112018004559B1/pt
Priority to PL16790511T priority patent/PL3347574T3/pl
Priority to JP2018530943A priority patent/JP6679728B2/ja
Priority to CA2997573A priority patent/CA2997573C/en
Priority to RSP20191075 priority patent/RS59342B1/sr
Priority to US15/757,299 priority patent/US10788203B2/en
Priority to HUE16790511A priority patent/HUE046685T2/hu
Priority to EP16790511.6A priority patent/EP3347574B1/en
Publication of BE1023904A1 publication Critical patent/BE1023904A1/nl
Application granted granted Critical
Publication of BE1023904B1 publication Critical patent/BE1023904B1/nl

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1838—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines the hot gas being under a high pressure, e.g. in chemical installations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
    • F01K21/005—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of liquid and steam or evaporation of a liquid by expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/04—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the fluid being in different phases, e.g. foamed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/06—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
    • F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
    • F01C21/04—Lubrication
    • F01C21/045—Control systems for the circulation of the lubricant
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/18—Structural association of electric generators with mechanical driving motors, e.g. with turbines
    • H02K7/1807—Rotary generators
    • H02K7/1823—Rotary generators structurally associated with turbines or similar engines

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

ORC om warmte van een warmtebron (11) die gecomprimeerd gas bevat, om te vormen in mechanische energie, waarbij de ORC (8) een gesloten circuit omvat (14) die een tweefasig werkfluïdum bevat, waarbij het circuit (14) een fluïdumpomp (15) omvat voor de circulatie van het werkfluïdum in het circuit (14) achtereenvolgens door een verdampingstoestel (10) dat in thermisch contact staat met de warmtebron (11); door een expansie-inrichting (12) zoals een turbine om de thermische energie van het werkfluïdum om te vormen in mechanische energie; en door een condensor (16) die in thermisch contact staat met een koelelement (17) daardoor gekenmerkt dat de ORC (8) is voorzien van middelen (21) om de mechanische energie te bepalen die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting (12) en een regelapparaat (22) dat de dampfractie van het werkfluïdum regelt dat in de expansie-inrichting (12) binnenstroomt op basis van de bepaalde mechanische energie zodanig dat deze maximaal is.

Description

ORC voor het omvormer, van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC.
De huidige uitvinding heeft betrekking op een ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en een compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC voor het omvormen van de afvalwarmte van de compressie in mechanische energie.
Energiecycli om afvalwarmte om te vormen in energie (WTP) zijn goed beschreven, zoals ORC, Kalina, Trilatéral Flash enz.
Dergelijke energiecycli zijn ontworpen om afvalwarmte die geproduceerd wordt bijvoorbeeld door een compressor te recupereren en die energie om te vormen in nuttige mechanische energie die kan worden gebruikt bijvoorbeeld om een generator voor het genereren van elektrische energie aan te drijven.
Het gebruik van een ORC {Organische Rankinecyclus) is meer bepaald bekend om afvalenergie van warmtebronnen met een relatief hoge temperatuur zoals de warmte van gecomprimeerd gas geproduceerd door een compressorinstallatie te recupereren.
Dergelijke bekende ORC's omvatten een gesloten circuit dat een tweefasig werkfluïdum bevat, waarbij het circuit verder een fluïdumpomp omvat om het fluïdum rond te pompen in het circuit achtereenvolgens door een verdampingstoestel dat in thermisch contact staat met de warmtebron om het werkfluïdum te verdampen; door een expansie-inrichting zoals een turbine om de thermische energie die gestuurd wordt naar het gasvormige werkfluïdum dat wordt geproduceerd in het verdampingstoestel, om te vormen in nuttige mechanische energie; en tot slot door een condensor die in thermisch contact staat met een koelmiddel zoals water of omgevingslucht om het gasvormige werkfluïdum om te vormen in een vloeistof die kan worden teruggestuurd naar het verdampingstoestel voor de volgende werkcyclus van het werkfluïdum.
In compressorinstallaties wordt de ORC gebruikt voor het koelen van de warme gassen die geproduceerd worden door compressie, door die warme gassen in contact te brengen met het verdampingstoestel van de ORC en tegelijkertijd de ORC te gebruiken om de warmte die in het verdampingstoestel wordt gerecupereerd om te vormen in nuttige energie in de expansie-inrichting.
De afvalwarmte in compressorinstallaties is beschikbaar bij relatief hoge temperaturen, doorgaans 150°C of hoger. Tegelijkertijd moet de koeling de warme gecomprimeerde gassen verlagen naar erg lage temperatuurniveaus, doorgaans lager dan 10°C boven de temperatuur van het werkfluïdum aan de inlaat van het verdampingstoestel.
De bekende energiecycli voor WTP, ontworpen om te werken tussen de temperatuurniveaus van het werkfluidum zoals koelwater en het gecomprimeerde gas, staan voor een performantiedilemma in die zin dat ze moeten kiezen tussen twee alternatieven.
Ofwel gebruikt de energiecyclus alle beschikbare afvalwarmte die voorhanden is in het gecomprimeerde gas, maar lijdt dan onder een erg lage cyclusefficiëntie ofwel gebruikt de energiecyclus slechts een deel van de warmte en zal het gecomprimeerde gas dan slechts gedeeltelijk koelen maar bij een relatief hoge efficiëntie. In het laatste geval is een aparte luchtkoeler nodig na het verdampingstoestel in de energiecyclus om de juiste koeling van het gecomprimeerde gas te bereiken.
De bekende energiecycli zijn aangepast om geschikt te zijn voor warmtebronnen zoals gecomprimeerd gas, die de moeilijkheid hebben dat de temperatuur van het gecomprimeerde gas varieert, wat betekent dat de beschikbare afvalwarmte mettertijd varieert.
Een eerste benadering is het gecomprimeerde gas te koelen met een koelmiddel, vaak water, vervolgens het koelmiddel te koelen met een energiecyclus, die op zijn beurt wordt gekoeld door koelwater of omgevingslucht. Die oplossing veroorzaakt erg grote thermodynamische verliezen, wegens de warmte-uitwisseling over grote temperatuurverschillen heen, en leidt tot een erg lage systeemefficiëntie.
Een tweede benadering werkt met verdamping bij variërende temperatuur, zoals Kalina cycli en superkritieke ORC. Ook een ORC die werkt met zeotropische fluïdummengsels als werkfluxdum is een bekende benadering om de thermodynamische verliezen te wijten aan verdamping bij variërende temperaturen, te verminderen. Die benadering leidt tot technisch complexe en bijgevolg dure systemen.
Het is een doel van de huidige uitvinding om een oplossing te bieden voor één of meer van de voornoemde en andere nadelen.
Daarom heeft de uitvinding tot doel een ORC te voorzien om warmte van een warmtebron die gecomprimeerd gas bevat, om te vormen in mechanische energie, waarbij de ORC een gesloten circuit omvat die een tweefasig werkfluxdum bevat, waarbij het circuit een fluxdumpomp omvat voor de circulatie van het werkfluxdum in het circuit achtereenvolgens door een verdampingstoestel dat in thermisch contact staat met de warmtebron; door een expansie-inrichting zoals een turbine om de thermische energie van het werkfluxdum om te vormen in mechanische energie; en door een condensor die in thermisch contact staat met een koelelement daardoor gekenmerkt dat de ORC is voorzien van middelen om de mechanische energie te bepalen die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting en een regelapparaat dat de dampfractie regelt van het werkfluxdum dat in de expansie-inrichting binnenstroomt, waarbij het regelapparaat de voornoemde dampfractie regelt op basis van de bepaalde mechanische energie zodanig dat de mechanische energie die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting maximaal is.
Door de dampfractie te regelen, zal de verhouding vloeibaar/gasvormig of dampvormig werkfluxdum dat in de expansie-inrichting binnenstroomt, worden aangepast.
De mechanische energie gegenereerd door de expansie-inrichting kan worden beschouwd als de vermogensafgifte van de ORC.
Een voordeel van een dergelijke ORC volgens de uitvinding is dat hij een variabele dampfractie gebruikt bij de inlaat van de expansie-inrichting aangepast aan de temperatuurvariaties van het gecomprimeerde gas, zodanig dat een hogere efficiëntie kan worden verkregen vergeleken met conventionele ORC- en Trilatéral Flash-cycli.
Een ander voordeel is dat een ORC volgens de uitvinding minder complex en minder duur is dan systemen met variabele verdampingstemperatuur zoals Kalina-cycli, superkritieke ORC's en ORC's met zeotropische fluïdummengsels.
Het is belangrijk om op te merken dat in het verdampingstoestel, dat in thermisch contact staat met het gecomprimeerde gas, het werkfluïdum zal worden verwarmd tot zijn kooktemperatuur en nadien om het werkfluïdum minstens gedeeltelijk te verdampen.
Met andere woorden: de verhouding van warmte gebruikt voor de voorverwarming tot de warmte gebruikt voor verdamping neemt toe door slechts een deel van het werkfluïdum te verdampen.
Dit mengsel van vloeibaar werkfluïdum en verdampt of dampvormig of gasvormig werkfluïdum zal de expansie- inrichting binnenstromen.
Door bijvoorbeeld de pompcapaciteit te verlagen, kan de hoeveelheid vloeibaar werkfluidum dat wordt verdampt in het verdampingstoestel worden verhoogd, m.a.w. er wordt meer warmte gebruikt voor de verdamping.
Dat zal het gemiddelde temperatuurverschil in het verdampingstoestel tussen het werkfluidum dat warmte absorbeert en het gecomprimeerde gas dat warmte afgeeft verkleinen, terwijl tegelijkertijd de fysieke verdampingstemperatuur van het fluïdum constant blijft.
Dat zal het performantiedilemma i.v.m. het temperatuurverschil tussen het werkfluidum en het gecomprimeerde gas oplossen waarmee de bekende energiecycli voor WTP worden geconfronteerd, zoals hierboven uitgelegd.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm regelt het regelapparaat de dampfractie van het werkfluidum dat in de expansie-inrichting binnenstroomt door het werkfluidum dat door de pomp stroomt, te variëren en/of door het werkfluidum dat door de expansie-inrichting stroomt, te variëren.
Het werkfluidum dat door de pomp of expansie-inrichting stroomt, variëren betekent dat het vermogen van de pomp of expansie-inrichting wordt gevarieerd.
Het regelapparaat zal het vermogen van de pomp en/of expansie-inrichting regelen en bijgevolg de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting binnenstroomt regelen in functie van de mechanische energie gegenereerd door de expansie-inrichting. Meer bepaald zal het regelapparaat het vermogen van de pomp en/of expansie-inrichting dusdanig regelen dat die mechanische energie maximaal is.
Het is echter duidelijk dat veel andere regelmechanismen denkbaar zijn om de dampfractie van het werkfluidum dat de expansie-inrichting binnenstroomt te variëren. Om het even welke regeling die de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting binnenstroomt varieert, kan worden gebruikt voor de uitvinding in aanvraag.
Bij voorkeur zal het regelapparaat de dampfractie van het werkfluïdum dat in de expansie-inrichting binnenstroomt continu regelen.
Een dergelijke regeling laat een variabele dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting binnenstroomt, toe.
Dit betekent dat het regelapparaat zal reageren op veranderende bedrijfsomstandigheden zodanig dat een optimale efficiëntie, m.a.w. een maximum energie-output van de WTP-cyclus, kan worden bereikt in alle bedrijfsomstandigheden.
De huidige uitvinding heeft ook betrekking op een compressorinstallatie die een compressorelement omvat voor het comprimeren van een gas en een koeler voor het koelen van het gecomprimeerde gas, waarbij de compressorinstallatie ook een ORC-circuit volgens de uitvinding omvat en waarbij de voornoemde koeler geïntegreerd is in een warmtewisselaar waarin ook het verdampingstoestel van de ORC is geïntegreerd voor warmteoverdracht tussen de koeler en het verdampingstoestel.
Met het inzicht de kenmerken van de uitvinding beter aan te tonen, worden hierna, als voorbeeld zonder enig beperkend karakter, enkele voorkeurdragende uitvoeringsvormen van een OCR volgens de huidige uitvinding beschreven voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en van een compressorinstallatie die een dergelijke OCR gebruikt, met verwijzing naar de bijgaande tekeningen, waarin :
Figuur 1 schematisch een eentrapscompressorinstallatie weergeeft die gebruik maakt van een ORC-systeem volgens de uitvinding;
Figuur 2 schematisch een meertrapscompressorinstallatie volgens de uitvinding weergeeft ;
Figuren 3 tot 4 verschillende uitvoeringsvormen van de meertrapscompressorinstallatie volgens Figuur 2 weergeeft.
De compressorinstallatie 1 weergegeven in Figuur 1 omvat een compressorelement 2 met een inlaat 3 en een uitlaat 4 en aangedreven door een motor 5 voor het comprimeren van een gasstroom Q en een koeler 6 voor het koelen van het gecomprimeerde gas vóór het wordt geleverd aan een net 7 van verbruikers van gecomprimeerd gas.
Het voornoemde gas kan bijvoorbeeld lucht of stikstof zijn. Maar de uitvinding is niet beperkt tot dit.
De compressorinstallatie 1 omvat verder een ORC 8 volgens de uitvinding waarin de voornoemde koeler 6 is geïntegreerd in een warmtewisselaar 9 waarin ook het verdampingstoestel 10 van de ORC 8 is geïntegreerd voor het recupereren van de afvalwarmte van het gecomprimeerde gas gebruikt als een warmtebron 11 en voor het omvormen van voornoemde warmte in nuttige mechanische energie door middel van een expansie-inrichting 12 van de ORC 8, bijvoorbeeld een turbine die een elektrische generator 13 zoals geïllustreerd in het voorbeeld van Figuur 1 aandrij ft.
De ORC 8 omvat een gesloten circuit 14 dat een tweefasig organisch werkfluïdum bevat met een kooktemperatuur die lager is dan de temperatuur van de warmtebron 11, t.t.z. het gecomprimeerde gas, waarbij het werkfluïdum continu wordt rondgepompt in het circuit 14 door middel van een fluïdumpomp 15 in de richting zoals aangegeven door de pijlen F.
Het werkfluïdum is dusdanig dat het achtereenvolgens door het verdampingstoestel 10 stroomt dat in thermisch contact staat met de warmtebron 11; vervolgens door de expansie-inrichting 12 en tot slot door een condensor 16 vóór het opnieuw door de pomp 15 wordt gelanceerd voor een volgende cyclus in het circuit 14.
De condensor 16 staat, in dit voorbeeld, in thermisch contact met een koelelement 17 van een koelcircuit 18 dat, in het voorbeeld van Figuur 1, wordt weergegeven als een toevoer van koud water W genomen uit een tank 19 om door de condensor 16 te circuleren door middel van een pomp 20.
Volgens de uitvinding is de ORC 8 voorzien van middelen 21 om de mechanische energie te bepalen die wordt gegenereerd door de expansie-inrichting 12.
Die middelen 21 kunnen bijvoorbeeld een energiemeter of energiesensor zijn.
De ORC 8 is verder voorzien van een regelapparaat 22 dat de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting 12 binnenstroomt, kan regelen.
De normale werking van de ORC 8 volgens de uitvinding is dat het regelapparaat 22 de voornoemde dampfractie zal regelen op basis van de door de middelen 21 bepaalde mechanische energie zodanig dat de mechanische energie maximaal is.
In het voorbeeld van Figuur 1 en volgens een voorkeurdragend kenmerk van de uitvinding zal het regelapparaat 22 de dampfractie regelen van de werkfluïdum dat de expansie-inrichting 12 binnenstroomt, door het werkfluïdum dat door de pomp 15 stroomt te variëren en door het werkfluïdum dat door de expansie-inrichting 12 stroomt, te variëren.
Het is natuurlijk ook mogelijk dat het regelapparaat 22 alleen de expansie-inrichting 12 of alleen de pomp 15 regelt.
In dat geval echter zal het regelapparaat 22 de dampfractie regelen van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting 12 binnenstroomt door herhaaldelijk te schakelen tussen twee regelalgoritmes.
Een eerste regelalgoritme bestaat erin het werkfluïdum dat door de pomp 15 stroomt te variëren tot de mechanische energie die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting 12 lokaal een maximum bereikt.
Het tweede regelalgoritme bestaat erin het werkfluïdum dat door de expansie-inrichting 12 stroomt te variëren tot de mechanische energie die gegenereerd wordt door de expansie- inrichting 12 een verder geoptimaliseerd maximum bereikt.
Het regelapparaat 22 zal het werkfluïdum dat door de expansie-inrichting 12 of de pomp 15 stroomt, variëren, t.t.z. het vermogen van de expansie-inrichting 12 of pomp 15 variëren, en tegelijkertijd de mechanische energie die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting 12 bepalen, t.t.z. de vermogensafgifte van de ORC bepalen, en zal het vermogen van de expansie-inrichting 12 of pomp 15 selecteren waarvoor de bepaalde vermogensafgifte van de ORC maximaal is.
Na het eerste regelalgoritme zal de ORC-vermogensafgifte worden geoptimaliseerd in functie van alleen het vermogen van de pomp 15. Dat betekent dat de ORC-vermogensafgif te lokaal maximaal zal zijn.
Door het tweede regelalgorltme toe te passen, zal de ORC-vermogensafgifte worden geoptimaliseerd in functie van het vermogen van de expansie-inrichting 12, zodanig dat een geoptimaliseerd maximum kan worden bereikt.
Door opnieuw naar het eerste regelalgoritme te schakelen, zal de ORC-vermogensafgifte opnieuw worden geoptimaliseerd in functie van de pomp 15, zodanig dat er kan en zal worden rekening gehouden met veranderingen in bedrijfsomstandigheden.
Dergelijke veranderingen in bedrijfsomstandigheden zijn: veranderingen in de temperatuur van de perslucht die moet worden gekoeld, veranderingen in de persluchtstroom, veranderingen in de omgevingstemperatuur, veranderingen in de koelwaterstroom, veranderingen in de koelwatertemperatuur of veranderingen in de efficiëntie van de warmtewisselaar.
Door een dergelijke regeling toe te passen, zal het regelapparaat 22 de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting 12 binnenstroomt continu regelen, zodanig dat er makkelij k kan worden ingespeeld op veranderingen in de bedrijfsomstandigheden.
Op die manier kan een maximale ORC-vermogensafgifte worden gegarandeerd in alle bedrijfsomstandigheden.
Om de werkfluïdumstroom door de expansie-inrichting 12 te variëren, zijn er verschillende opties mogelijk.
Het vermogen van de expansie-inrichting 12 kan worden gevarieerd door de snelheid van de expansie-inrichting 12 te variëren, zoals in het huidige voorbeeld of door middel van een bypass over de expansie-inrichting 12, door middel van schuifkleppen en/of hefkleppen, door het slagvolume van de expansie-inrichting 12 te variëren of door de olie-injectie van de expansie-inrichting 12 te variëren.
Ook om de werkfluïdumstroom door de pomp 15 te variëren, zijn er verschillende opties mogelijk.
Het vermogen van de pomp 15 kan worden gevarieerd door de snelheid van de pomp 15 te variëren, zoals in het huidige voorbeeld of door middel van een bypass over de pomp 15, door het slagvolume van de pomp 15 te variëren of door de aan/af-frequentie van de pomp 15 te variëren.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de uitvinding ligt de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting 12 binnenstroomt tussen 10% en 99% massafractie. Het is natuurlijk ook mogelijk dat de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting 12 binnenstroomt, tussen andere limieten wordt gehouden, bijvoorbeeld tussen 20% en 95% massafractie of tussen 40% en 90% massafractie.
De expansie-inrichting 12 kan om het even welk type expansie-inrichting 12 zijn die mechanische energie kan genereren door expansie van een tweefasig fluïdum, t.t.z. een mengsel van vloeibaar en gasvormig werkfluïdum. Bij voorkeur, een volumetrische expansie-inrichting 12 zoals een schroefexpansie-inrichting 12 of een mechanische cilinder of dergelijke die een mengsel van vloeibaar en gasvormig werkfluïdum kan aannemen.
Het compressorelement 2 kan ook van om het even welk type zijn, meer bepaald, een olievrij luchtcompressorelement 2.
Het is ook duidelijk dat de koeling van de condensor 16 kan gerealiseerd worden op andere manieren dan in het voorbeeld van Figuur 1, bijvoorbeeld door omgevingslucht over de condensor 16 te blazen met behulp van een ventilator of dergelij ke.
Bij voorkeur wordt een werkfluïdum gebruikt waarvan de kooktemperatuur lager is dan 90°C of zelfs lager dan 60°C, afhankelijk van de temperatuur van de beschikbare warmtebron 11, t.t.z. de temperatuur van het gecomprimeerde gas dat moet worden gekoeld.
Een voorbeeld van een geschikt organisch werkfluïdum is 1,1,1,3,3-pentafluoropropaan. Het werkfluïdum zou kunnen worden gemengd met een geschikt smeermiddel voor de smering van minstens een deel van de bewegende onderdelen van de ORC 8. Het werkfluïdum zelf zou ook kunnen fungeren als een smeermiddel, wat betekent dat er een werkfluïdum wordt gekozen dat smeereigenschappen heeft.
In Figuur 2 wordt een meertrapscompressorinstallatie 1 volgens de uitvinding weergegeven met in dit geval twee compressorelementen, een eerstetrapscompressorelement 2' en een laatstetrapscompressorelement 2" respectievelijk, waarbij de elementen 2' en 2" worden aangedreven via een tandwielkast 23 door één enkele motor 5 en in serie verbonden zijn om een gas in twee incrementele druktrappen te comprimeren.
De compressorelementen 2’, 2" kunnen ook van om het even welk type zijn, meer bepaald, olievrije luchtcompressorelementen.
De installatie 1 is voorzien van een tussenkoeler 6' voor de koeling van het gas dat wordt gecomprimeerd door het eerstetrapscompressorelement 2' vóór het naar het volgende element 2" wordt gevoerd en een nakoeler 6" voor de koeling van het gas dat wordt gecomprimeerd door het laatstetrapscompressorelement 2" vóór het naar het net 7 wordt gestuurd.
Elk van de voornoemde koelers 6' en 6" is geïntegreerd in een warmtewisselaar 9' en 9", waarin ook een deel van het verdampingstoestel 10 van de ORC 8 is geïntegreerd.
In het weergegeven voorbeeld omvat de ORC twee verdamp! ngs toestellen 10' en 10" die in serie in het circuit 14 verbonden zijn, hoewel niet uitgesloten is dat de ORC slechts één verdampingstoestel 10 omvat waarvan een deel 10' in thermisch contact staat met de tussenkoeler 6', terwijl een ander deel 10" in thermisch contact staat met de nakoeler 6".
Ook in dit geval zal het regelapparaat 22 geregeld worden volgens dezelfde werkwijze als in Figuur 1.
In dat geval gelden dezelfde voordelen als bij het eentrapscompressorelement van Figuur 1.
Figuur 3 geeft een ander voorbeeld van een meertrapscompressorinstallatie 1 volgens de uitvinding weer die verschilt van de uitvoeringsvorm van Figuur 4 in die zin dat de verdampingstoestellen 10' en 10" parallel in plaats van in serie zijn verbonden, maar nog altijd met dezelfde voordelen.
Figuur 4 illustreert een alternatief van de installatie 1 van Figuur 3 waarbij de installatie bijkomend een driewegklep 24 omvat om de werkfluïdumstroom die van de pomp 15 komt op te splitsen in twee geschikte aparte stromen door de verdampingstoestellen 10' en 10".
In plaats van een driewegklep 24 te gebruiken, zouden één of twee restricties of een combinatie van een restrictie en een klep kunnen worden gebruikt in de aftakkingen van het parallelle circuit dat de verdampingstoestellen 10' en 10" verbindt.
De huidige uitvinding is geenszins beperkt tot de als voorbeeld beschreven en in de figuren weergegeven uitvoeringsvormen, doch een dergelijke ORC volgens de uitvinding voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en een compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC kunnen worden verwezenlijkt in allerlei varianten zonder buiten het kader van de uitvinding te treden.

Claims (17)

Conclusies .
1.- ORC (Organische Rankinecyclus) om warmte van een warmtebron (11) die gecomprimeerd gas bevat, om te vormen in mechanische energie, waarbij de ORC (8) een gesloten circuit omvat (14) die een tweefasig werkfluïdum bevat, waarbij het circuit (14) een fluïdumpomp (15) omvat voor de circulatie van het werkfluïdum in het circuit (14) achtereenvolgens door een verdampingstoestel (10) dat in thermisch contact staat met de warmtebron (11); door een expansie-inrichting (12) zoals een turbine om de thermische energie van het werkfluïdum om te vormen in mechanische energie; en door een condensor (16) die in thermisch contact staat met een koelelement (17) daardoor gekenmerkt; dat de ORC (8) is voorzien van middelen (21) om de mechanische energie te bepalen die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting (12) en een regelapparaat (22) dat de dampfractie van het werkfluïdum regelt dat in de expansie-inrichting (12) binnenstroomt, waarbij het regelapparaat (22) de voornoemde dampfractie regelt op basis van de bepaalde mechanische energie zodanig dat de mechanische energie die gegenereerd wordt door de expansie-inrichting (12) maximaal is.
2,- ORC volgens conclusie 1, daardoor gekenmerkt dat het regelapparaat (22) de dampfractie van het werkfluïdum regelt dat in de expansie-inrichting (12) binnenstroomt door het werkfluïdum dat door de pomp (15) stroomt, te variëren en/of door het werkfluïdum dat door de expansie-inrichting (12) stroomt, te variëren.
3. - OCR volgens conclusie 1 of 2, daardoor gekenmerkt dat het regelapparaat (22) de dampfractie van het werkfluïdum dat in de expansie-inrichting (12) binnenstroomt, continu regelt.
4. ~ ORC volgens conclusie 2 of 3, daardoor gekenmerkt dat het regelapparaat (22) de dampfractie van het werkfluïdum dat in de expansie-inrichting (12) binnenstroomt, regelt door herhaaldelijk te schakelen tussen twee regelalgoritmes, waarbij het eerste regelalgoritme bestaat uit het variëren van het werkfluïdum dat door de pomp (15) stroomt tot de mechanische energie gegenereerd door de expansie-inrichting (12) lokaal haar maximum bereikt en het tweede regelalgoritme bestaat uit het variëren van het werkfluïdum dat door de expansie-inrichting (12) stroomt tot de mechanische energie gegenereerd door de expansie-inrichting (12) een verder geoptimaliseerd maximum bereikt.
5. - ORC volgens een van de voorgaande conclusies 2 tot 4, daardoor gekenmerkt dat de variatie van het werkfluïdum dat door de expansie-inrichting (12) stroomt, wordt gerealiseerd door middel van een bypass over de expansie-inrichting (12), door middel van het variëren van de snelheid van de expansie-inrichting (12), door middel van schuifkleppen en/of hefkleppen, door het variëren van het slagvolume van de expansie-inrichting (12) of door het variëren van de olie-injectie van de expansie-inrichting (12) .
6. ~ OCR volgens een van de voorgaande conclusies 2 tot 5, daardoor gekenmerkt dat de variatie van het werkfluïdum dat door de pomp (15) stroomt, wordt gerealiseerd door middel van een bypass over de pomp {15) , door de snelheid van de pomp (15) te variëren, door het slagvolume van de pomp (15) te variëren of door de aan-af frequentie van de pomp (15) te variëren.
7·~ ORC volgens een van de voorgaande conclusies, daardoor gekenmerkt dat de dampfractie van het werkfluïdum dat de expansie-inrichting (12) binnenstroomt, tussen 10% en 99% van de massafractie ligt.
8. - ORC volgens een van de voorgaande conclusies, daardoor gekenmerkt dat de expansie-inrichting (12) van om het even welk type is dat geschikt is om een mengsel van vloeibaar en gasvormig werkfluïdum aan te nemen.
9. - ORC volgens een van de voorgaande conclusies, daardoor gekenmerkt dat de expansie-inrichting (12) een volumetrische expansie-inrichting (12) is of dat de expansie-inrichting (12) een schroefexpansie-inrichting (12) is.
10. - ORC volgens een van de voorgaande conclusies, daardoor gekenmerkt dat een werkfluïdum wordt gebruikt dat een smeermiddel omvat of dat fungeert als een smeermiddel.
11. ~ ORC volgens een van de voorgaande conclusies, daardoor gekenmerkt dat een werkfluïdum wordt gebruikt waarvan de kooktemperatuur lager is dan 90°C, bij voorkeur lager dan 60 °C.
12, - Compressorinstallâtie die een compressorelement (2) omvat voor de compressie van een gas en een koeler (6) voor de koeling van het gecomprimeerde gas, daardoor gekenmerkt dat de compressorinstallatie (1) een ORC (8) omvat volgens een van de voorgaande conclusies, waarbij de voornoemde koeler (6) geïntegreerd is in een warmtewisselaar (9) waarin ook het verdampingstoestel (10) van de ORC (8) is geïntegreerd voor warmteoverdracht tussen de koeler (6) en het verdampingstoestel {10).
13, - Compressorinstallatie volgens conclusie 12, daardoor gekenmerkt dat het een meertrapscompressorinstallatie (1) is met minstens twee compressorelementen {2',2") in serie verbonden om een gas te comprimeren en minstens twee koelers (6',6") die ofwel als een tussenkoeler (6') tussen twee compressorelementen (2',2") fungeren of als een nakoeler (6") om het gas te koelen dat gecomprimeerd is door het compressorelement (2") in de laatste trap, waarbij de compressorinstallatie (1) een ORC (8) omvat met minstens één verdampingstoestel (10), waarbij elke voornoemde koeler (6',6") geïntegreerd is in een warmtewisselaar (9',9") waarin ook minstens een deel van het verdampingstoestel (10) van de ORC (8) is geïntegreerd.
14, - Compressorinstallatie volgens conclusie 13, waarin het verdampingstoestel (10) van de ORC (8) is samengesteld uit meerdere verdampingstoestellen of delen van een verdampingstoestel (10',10"), waarbij elk verdampingstoestel of deel van het verdampingstoestel geïntegreerd is met een tussenkoeler (2') of met een nakoeler (2") in een warmtewisselaar (9',9"), waarbij de verdampingstoestellen of de delen van het verdampingstoestel (10',10") van de ORC (8) dusdanig in serie of parallel in het ORC-circuit (14) verbonden zijn dat er een fluldumstroom mogelijk is.
15. - Compressorinstallatie volgens conclusie 14, daardoor gekenmerkt dat de verdampingstoestellen of de delen van het verdampingstoestel (10',10") parallel verbonden zijn en dat er middelen zijn voorzien om de stroom werkfluïdum die van de pomp (15) komt op te splitsen in aparte stromen door de verdampingstoestellen of delen van het verdampingstoestel (10',10").
16. ~ Compressorinstallatie volgens conclusie 15, daardoor gekenmerkt dat het middel om de stroom werkfluxdum te verdelen over de verdampingstoestellen of delen van het verdampingstoestel (10', 10") gevormd wordt door een driewegklep (24) of door een restrictie en/of een klep.
17. - Compressorinstallatie volgens een van de conclusies 12 tot 16, daardoor gekenmerkt dat het compressorelement (2) of: de compressorelementen (2', 2") olievrije luchtcompressorelementen zijn.
BE2016/5643A 2015-09-08 2016-08-17 ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC. BE1023904B1 (nl)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RSP20191075 RS59342B1 (sr) 2015-09-08 2016-08-18 Orc za transformisanje otpadne toplote iz izvora toplote u mehaničku energiju i kompresorska instalacija za korišćenje takvog orc
PCT/BE2016/000038 WO2017041146A1 (en) 2015-09-08 2016-08-18 Orc for transforming waste heat from a heat source into mechanical energy and compressor installation making use of such an orc
BR112018004559-4A BR112018004559B1 (pt) 2015-09-08 2016-08-18 Orc para transformar o calor residual de uma fonte de calor em energia mecânica e instalação de compressor fazendo uso de tal orc
PL16790511T PL3347574T3 (pl) 2015-09-08 2016-08-18 ORC do przetwarzania ciepła odpadowego ze źródła ciepła w energię mechaniczną i instalacja kompresora wykorzystującego taki ORC
RU2018112448A RU2698566C1 (ru) 2015-09-08 2016-08-18 Органический цикл рэнкина для преобразования сбросного тепла источника тепла в механическую энергию и компрессорная установка, использующая такой цикл
CA2997573A CA2997573C (en) 2015-09-08 2016-08-18 Orc for transforming waste heat from a heat source into mechanical energy and compressor installation making use of such an orc
CN201680059956.6A CN108474271B (zh) 2015-09-08 2016-08-18 用于将来自热源的废热转换成机械能的有机朗肯循环以及利用该有机朗肯循环的压缩机装置
US15/757,299 US10788203B2 (en) 2015-09-08 2016-08-18 ORC for transforming waste heat from a heat source into mechanical energy and compressor installation making use of such an ORC
HUE16790511A HUE046685T2 (hu) 2015-09-08 2016-08-18 Szerves Rankine-ciklus (SzRC) hõforrásból származó hulladékhõ mechanikai energiává alakítására és a SzRC-t alkalmazó kompresszorberendezés
EP16790511.6A EP3347574B1 (en) 2015-09-08 2016-08-18 Orc for transforming waste heat from a heat source into mechanical energy and compressor installation making use of such an orc
JP2018530943A JP6679728B2 (ja) 2015-09-08 2016-08-18 熱源からの廃熱を機械的エネルギーに変換する有機ランキンサイクルおよびかかる有機ランキンサイクルを利用する圧縮機設備

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201562215247P 2015-09-08 2015-09-08
US62215247 2015-09-08

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BE1023904A1 BE1023904A1 (nl) 2017-09-07
BE1023904B1 true BE1023904B1 (nl) 2017-09-08

Family

ID=56852022

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BE2016/5643A BE1023904B1 (nl) 2015-09-08 2016-08-17 ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC.

Country Status (12)

Country Link
US (1) US10788203B2 (nl)
EP (1) EP3347574B1 (nl)
JP (1) JP6679728B2 (nl)
CN (1) CN108474271B (nl)
BE (1) BE1023904B1 (nl)
BR (1) BR112018004559B1 (nl)
CA (1) CA2997573C (nl)
HU (1) HUE046685T2 (nl)
PL (1) PL3347574T3 (nl)
RS (1) RS59342B1 (nl)
RU (1) RU2698566C1 (nl)
WO (1) WO2017041146A1 (nl)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2943565T3 (es) * 2016-12-20 2023-06-14 C I Corp Pty Ltd Turbina
EP3375990B1 (de) * 2017-03-17 2019-12-25 Orcan Energy AG Modellbasierte überwachung des betriebszustandes einer expansionsmaschine
CN107701252B (zh) * 2017-11-10 2023-07-18 山西大学 Orc智能工质混合器及其控制方法
BE1026654B1 (nl) * 2018-09-25 2020-04-27 Atlas Copco Airpower Nv Oliegeïnjecteerde meertraps compressorinrichting en werkwijze voor het aansturen van een compressorinrichting
DE102018222245A1 (de) * 2018-12-19 2020-06-25 Robert Bosch Gmbh Thermodynamischer Kreisprozess zur Erzeugung von Druckluft
DE102019102819A1 (de) * 2019-02-05 2020-08-06 Bitzer Kühlmaschinenbau Gmbh Expansionsanlage und Anlage zur Gewinnung elektrischer Energie aus Wärme
BE1027173B1 (nl) * 2019-04-05 2020-11-03 Atlas Copco Airpower Nv Werkwijze voor het regelen van een systeem voor vermogensopwekking, dergelijk systeem voor vermogensopwekking en compressorinstallatie omvattend dergelijk systeem voor vermogensopwekking

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2401380A1 (fr) * 1977-08-23 1979-03-23 Sulzer Ag Generateur de vapeur a circulation forcee
US20100034684A1 (en) * 2008-08-07 2010-02-11 General Electric Company Method for lubricating screw expanders and system for controlling lubrication
US20120286524A1 (en) * 2009-11-19 2012-11-15 Ormat Technologies, Inc. Power system
US20120312009A1 (en) * 2005-06-10 2012-12-13 City University Expander lubrication in vapour power systems
JP2013167241A (ja) * 2012-01-20 2013-08-29 Hitachi Zosen Corp 廃熱回収装置および原動機システム

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6477762A (en) * 1988-09-02 1989-03-23 Maekawa Seisakusho Kk Geothermal hydroelectric power generation
WO1995021359A1 (en) * 1994-02-03 1995-08-10 Svenska Rotor Maskiner Ab Refrigeration system and a method for regulating the refrigeration capacity of such a system
SE516284C2 (sv) * 2000-03-30 2001-12-10 Svenska Rotor Maskiner Ab Sätt att upprätthålla låg bakteriehalt i ett cirkulationssystem, i vilket en kompressor ingår och en anordningför genomförande av sättet.
US7870733B2 (en) * 2005-12-21 2011-01-18 Denso Corporation Fluid machine for rankine cycle
US7841306B2 (en) * 2007-04-16 2010-11-30 Calnetix Power Solutions, Inc. Recovering heat energy
DE102007041457B4 (de) * 2007-08-31 2009-09-10 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung der Wärmeenergie einer Niedertemperatur-Wärmequelle in mechanische Energie
US8186161B2 (en) * 2007-12-14 2012-05-29 General Electric Company System and method for controlling an expansion system
US8276383B2 (en) 2008-11-25 2012-10-02 Acme Energy, Inc. Power generator using an organic rankine cycle drive with refrigerant mixtures and low waste heat exhaust as a heat source
US20100154419A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 E. I. Du Pont De Nemours And Company Absorption power cycle system
DE102010033124A1 (de) * 2010-08-03 2012-02-09 Daimler Ag Brennkraftmaschine mit einer Wärmerückgewinnungsvorrichtung und Verfahren zum Betrieb einer Brennkraftmaschine
JP5885439B2 (ja) * 2011-09-16 2016-03-15 アネスト岩田株式会社 空気圧縮機の廃熱利用装置
US20130160449A1 (en) * 2011-12-22 2013-06-27 Frederick J. Cogswell Cascaded organic rankine cycle system
RU123841U1 (ru) * 2012-08-06 2013-01-10 Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) Энергетическая установка
JP5721676B2 (ja) * 2012-09-14 2015-05-20 株式会社神戸製鋼所 補助動力発生装置及びこの装置の運転方法
US20140075941A1 (en) 2012-09-14 2014-03-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Power generating apparatus and operation method thereof
KR101553196B1 (ko) * 2014-03-24 2015-09-14 김유비 유기 랭킨 바이너리 사이클 발전시스템
CN108474272B (zh) * 2015-09-08 2020-08-14 阿特拉斯·科普柯空气动力股份有限公司 将热源废热转换成机械能的orc及采用orc的冷却***

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2401380A1 (fr) * 1977-08-23 1979-03-23 Sulzer Ag Generateur de vapeur a circulation forcee
US20120312009A1 (en) * 2005-06-10 2012-12-13 City University Expander lubrication in vapour power systems
US20100034684A1 (en) * 2008-08-07 2010-02-11 General Electric Company Method for lubricating screw expanders and system for controlling lubrication
US20120286524A1 (en) * 2009-11-19 2012-11-15 Ormat Technologies, Inc. Power system
JP2013167241A (ja) * 2012-01-20 2013-08-29 Hitachi Zosen Corp 廃熱回収装置および原動機システム

Also Published As

Publication number Publication date
CN108474271B (zh) 2020-10-20
US10788203B2 (en) 2020-09-29
EP3347574A1 (en) 2018-07-18
RU2698566C1 (ru) 2019-08-28
WO2017041146A1 (en) 2017-03-16
CN108474271A (zh) 2018-08-31
JP2018529889A (ja) 2018-10-11
PL3347574T3 (pl) 2019-10-31
US20180245788A1 (en) 2018-08-30
BE1023904A1 (nl) 2017-09-07
BR112018004559B1 (pt) 2023-01-17
CA2997573A1 (en) 2017-03-16
JP6679728B2 (ja) 2020-04-15
RS59342B1 (sr) 2019-10-31
HUE046685T2 (hu) 2020-03-30
EP3347574B1 (en) 2019-07-10
CA2997573C (en) 2020-11-03
BR112018004559A2 (pt) 2018-10-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BE1023904B1 (nl) ORC voor het omvormen van afvalwarmte van een warmtebron in mechanische energie en compressorinstallatie die gebruik maakt van een dergelijke ORC.
Mosaffa et al. Exergoeconomic and environmental analyses of CO2/NH3 cascade refrigeration systems equipped with different types of flash tank intercoolers
BE1022434B1 (nl) Compressorinstallatie
BE1017317A3 (nl) Verbeterde compressorinrichting.
US20100218513A1 (en) Thermally activated high efficiency heat pump
US8783034B2 (en) Hot day cycle
US20120036854A1 (en) Transcritical thermally activated cooling, heating and refrigerating system
US8739541B2 (en) System and method for cooling an expander
US11466907B2 (en) Ultra efficient turbo-compression cooling systems
WO2013102537A2 (en) Electro-thermal energy storage system with improved evaporative ice storage arrangement and method for storing electro-thermal energy
Dubey et al. Performance evaluation and optimal configuration analysis of a transcritical carbon dioxide/propylene cascade system with vortex tube expander in high-temperature cycle
Bantle et al. Performance evaluation of two-stage mechanical vapour recompression with turbo-compressors
US20210025372A1 (en) Meshod and device to produce alternative energy based on strong compression of atmospheric air
US20200277881A1 (en) System and process for transforming thermal energy into kinetic energy
BE1027173B1 (nl) Werkwijze voor het regelen van een systeem voor vermogensopwekking, dergelijk systeem voor vermogensopwekking en compressorinstallatie omvattend dergelijk systeem voor vermogensopwekking
BE1023753B1 (nl) Orc om afvalwarmte van een warmtebron om te vormen in mechanische energie en koelsysteem dat van een dergelijke orc gebruikmaakt
JP6071741B2 (ja) ヒートポンプシステム
RU2557159C1 (ru) Способ получения холода
DK179079B1 (en) Heat pump
Skubienko et al. Exergy Analysis of Single-Stage Heat Pump Efficiency Under Various Steam Condensation Conditions
GB2612785A (en) Thermal oscillation systems
Soroka Document Issue Control Sheet
WO2017157924A2 (en) Heat pump apparatus

Legal Events

Date Code Title Description
FG Patent granted

Effective date: 20170908