BE1022111B1 - Warmteoverdrachtsbuis en kraakfornuis dat de warmteoverdrachtsbuis gebruikt - Google Patents
Warmteoverdrachtsbuis en kraakfornuis dat de warmteoverdrachtsbuis gebruikt Download PDFInfo
- Publication number
- BE1022111B1 BE1022111B1 BE2013/0735A BE201300735A BE1022111B1 BE 1022111 B1 BE1022111 B1 BE 1022111B1 BE 2013/0735 A BE2013/0735 A BE 2013/0735A BE 201300735 A BE201300735 A BE 201300735A BE 1022111 B1 BE1022111 B1 BE 1022111B1
- Authority
- BE
- Belgium
- Prior art keywords
- heat transfer
- transfer tube
- twisted
- ratio
- fluid
- Prior art date
Links
- 241001544487 Macromiidae Species 0.000 title 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 16
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 11
- 230000004323 axial length Effects 0.000 claims description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 11
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 59
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 18
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005235 decoking Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
- F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
- C10G9/20—Tube furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
- F15D1/00—Influencing flow of fluids
- F15D1/02—Influencing flow of fluids in pipes or conduits
- F15D1/06—Influencing flow of fluids in pipes or conduits by influencing the boundary layer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
- F15D1/00—Influencing flow of fluids
- F15D1/002—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer
- F15D1/0025—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer using passive means, i.e. without external energy supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0059—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for petrochemical plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/02—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by influencing fluid boundary
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2215/00—Fins
- F28F2215/08—Fins with openings, e.g. louvers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/206—Flow affected by fluid contact, energy field or coanda effect [e.g., pure fluid device or system]
- Y10T137/2087—Means to cause rotational flow of fluid [e.g., vortex generator]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
De onderhavige openbaarmaking heeft betrekking een warmteoverdrachtsbuis en een kraakfornuis dat gebruik maakt van de warmteoverdrachtsbuis. De warmteoverdrachtsbuis omvat een gedraaid schot dat is aangebracht op een binnenwand van de buis, waarbij het gedraaide schot zich spiraalvormig in een axiale richting van de warmteoverdrachtsbuis uit strekt. Het gedraaide schot definieert een gesloten cirkel gezien van een uiteinde van de warmteoverdrachtsbuis. Langs het traject van de cirkel is een huis aangebracht dat vast is verbonden met een radiaal binnenuiteinde van het gedraaide schot. Het gedraaide schot is voorzien van meerdere gaten. De warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige open baarmaking heeft een goed warmteoverdrachtseffect en een kleine drukval.
Description
Titel:Warmteoverdrachtsbuis en kraakfornuis dat de warmteoverdrachtsbuis gebruikt Technisch Gebied
De onderhavige openbaarmaking heeft betrekking op een warmteoverdrachtsbuis die in het bijzonder geschikt is voor een verwarmingsfornuis. De onderhavige openbaarmaking heeft verder betrekking op een kraakfornuis dat gebruik maakt van de warmteoverdrachtsbuis.
Technische Achtergrond
Kraakfornuizen, de primaire apparatuur in de petrochemische industrie, worden hoofdzakelijk gebruikt voor het verwarmen van hydrocarbonmateriaal öm zo een kraakreactie te bereiken wat een grote hoeveelheid warmte vereist. Fourier’s theorie stelt
waarbij q de overgedragen warmte is, A het warmteoverdrachtsoppervlak vertegenwoordigt, k voor de warmteoverdrachtscoëfficiënt staat, en dt/dy de temperatuurgradiënt is. Een kraakfornuis dat gebruikt wordt in de petrochemische industrie als een voorbeeld nemend, wanneer het warmteoverdrachtsoppervlak A (dat wordt bepaald door de capaciteit van het kraakfornuis) en de temperatuurgradiënt dt/dy zijn bepaald, is de enige wijze om de overgedragen warmte per eenheid oppervlak q/A te verbeteren de waarde van de warmteoverdrachtscoëfficiënt k te verbeteren welke afhankelijk is van invloeden van thermische weerstand van het hoofdfluïdum, thermische weerstand van de grenslaag, etc.
In overeenstemming met Prandtl’s grenslaagtheorie zal, wanneer een effectief fluïdum langs een vaste wand stroomt, een extreem dunne laag fluïdum dicht bij het wandoppervlak verbonden zijn met de wand zonder slip. Dat wil zeggen de snelheid van het fluïdum dat is verbonden met het wandoppervlak, wat een grenslaag vormt, is nul. Alhoewel deze grenslaag zeer dun is, is de warmteweerstand ervan ongebruikelijk groot. Wanneer warmte door de grenslaag gaat, kan deze snel worden overgebracht naar het hoofdfluïdum. Daarom zal de overgedragen warmte effectief worden vergroot, wanneer de grenslaag enigszins kan worden verdund.
In de stand van de techniek wordt de fornuispijp van een in het algemeen gebruikt kraakfornuis in de petrochemische industrie gebruikelijk als volgt geconstrueerd. Enerzijds i^01 een rib voorzien op het binnenoppervlak van een of meer of alle gedeelten van het inlaatuiteinde naar het uitlaatuiteinde in de axiale richting van de fornuispijp in het kraakfornuis, en strekt deze zich spiraalvormig op het binnenoppervlak van de fornuispijp uit in een axiale richting daarvan. Hoewel de rib het doel van het agiteren van het fluïdum kan bereiken om zo de dikte van de grenslaag te minimaliseren, zal cokes die is gevormd op het binnenoppervlak daarvan, continu de rol van de rib, als tijd voorbijgaat, verminderen, zodat de functie van het verkleinen van de grenslaag ervan kleiner zal worden. Anderzijds zijn meerdere vinnen die op afstand van elkaar zijn geplaatst, aangebracht op het binnenoppervlak van de fornuispijp. Deze vinnen kunnen eveneens de dikte van de grenslaag verminderen. Echter wanneer de cokes op het binnenoppervlak van de fornuispijp toeneemt, zullen deze vinnen overeenkomstig minder effectief worden.
Daarom is het belangrijk in dit technisch gebied om de warmteoverdrachtselementen te verbeteren om zo het warmteoverdrachtseffect van de fornuispijp verder te verbeteren.
Samenvatting van de Uitvinding
Om het hierboven weergegeven technische probleem in de stand van de techniek op te lossen, verschaft de onderhavige openbaarmaking een warmteoverdrachtsbuis die goede overdrachtseffecten heeft. De onderhavige openbaarmaking heeft verder betrekking op een kraakfornuis dat gebruik maakt van de warmteoverdrachtsbuis.
Volgens een eerste aspect van de onderhavige openbaarmaking, openbaart deze een warmteoverdrachtsbuis omvattende een gedraaid schot (“twisted baffle”) dat is aangebracht op een binnenwand van de buis, waarbij het gedraaide schot zich spiraalvormig in een axiale richting van de warmteoverdrachtsbuis uitstrekt.
In de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking, stroomt fluïdum onder de actie van het gedraaide schot, langs het gedraaide schot en verandert in een roterende stroom. Een tangentiële snelheid van het fluïdum vernietigt de grenslaag om zo het doel van het verbeteren van de warmteoverdracht te bereiken.
In een uitvoeringsvorm is het gedraaide schot voorzien van meerdere gaten. Zowel axiaal als radiaal stromende fluïda kunnen door de gaten stromen, dat wil zeggen deze gaten kunnen de stroomrichtingen van de fluïda veranderen om de turbulentie in de warmteoverdrachtsbuis te vergroten, en daarmee de grenslaag te vernietigen en het doel van het verbeteren van de warmteoverdracht te bereiken. Daarbij kunnen fluïda uit verschillende richtingen alle eenvoudigerwijs door deze gaten gaan en stroomafwaarts stromen, waarbij daarbij de stroomweerstand van de fluïda wordt verminderd en het drukverlies wordt verminderd. Cokesstukken die worden gedragen in de fluïda kunnen eveneens door deze gaten gaan om stroomafwaarts te bewegen wat de afvoer van de cokesstukkei?01 vergemakkelijkt.
In een voorkeursuitvoeringsvorm, ligt de verhouding tussen het opgetelde oppervlak van de meerdere gaten en het oppervlak van het gedraaide schot in een gebied van 0,05:1 t/m 0,95:1. Wanneer de verhouding een kleine waarde in het bovengenoemde gebied heeft, dan is de warmteoverdrachtsbuis van hoge capaciteit, maar de drukval van het fluïdum is groot. Wanneer de waarde van de verhouding groter wordt, zal de warmteoverdrachtsbuis van een lagere capaciteit zijn, maar de drukval van het fluïdum wordt overeenkomstig kleiner. Wanneer de verhouding in het gebied ligt van 0,6:1 t/m 0,8:1, vallen de capaciteit van de warmteoverdrachtsbuis en de drukval van het fluïdum beide binnen een geschikt bereik. De verhouding tussen een axiale afstand tussen de middellijnen van twee naast elkaar gelegen gaten en een axiale lengte van het gedraaide schot ligt in een gebied van 0,2:1 t/m 0,8:1.
In een uitvoeringsvorm heeft het gedraaide schot een draaihoek tussen 90° en 1080°. Wanneer de draaihoek relatief klein is, zijn de drukval van het fluïdum en de tangentiële snelheid van het roterende fluïdum beide klein. Daarom heeft de warmteoverdrachtsbuis weinig effect. Wanneer de draaihoek groter wordt, zal de tangentiële snelheid van de roterende stroom toenemen zodat het effect van de warmteoverdrachtsbuis wordt verbeterd, maar de drukval van het fluïdum zal worden vergroot. Wanneer de draaihoek in een gebied ligt van 120°-360°, vallen de capaciteit van de warmteoverdrachtsbuis en de drukval van het fluïdum beide binnen een geschikt gebied. Een enkel gedeelte van de warmteoverdrachtsbuis kan worden voorzien van meerdere gedraaide schotten evenwijdig aan elkaar, die een gesloten cirkel definiëren gezien vanaf een uiteinde van de warmteoverdrachtsbuis. In een voorkeursuitvoeringsvorm, valt de diameterverhouding tussen de cirkel en de warmteoverdrachtsbuis in een gebied van 0,05:1 t/m 0,95:1. Wanneer deze verhouding relatief klein is, is de warmteoverdrachtsbuis van hoge capaciteit maar de drukval van het fluïdum is groot. Wanneer de waarde van verhouding geleidelijk aan toeneemt, zal de capaciteit van de warmteoverdrachtsbuis worden verminderd, maar de drukval van het fluïdum zal overeenkomstig kleiner worden. Wanneer deze verhouding ligt in een gebied van 0,6:1 t/m 0,8:1, zullen zowel de capaciteit van de warmteoverdrachtsbuis als de drukval van het fluïdum beide binnen respectieve geschikte bereiken vallen. Deze opstelling maakt dat slechts het deel dicht bij de warmteoverdrachtsbuiswand is voorzien van een gedraaid schot, terwijl het centrale deel van de warmteoverdrachtsbuis in wezen een kanaal vormt. Op deze wijze kan, wanneer het fluïdum door de warmteoverdrachtsbuis stroomt, een deel van het fluïdum direct uit de buis stromen door het kanaal, zodat niet alleen een beter warmteoverdrachtseffect kan worden bereikt, maar dat het drukverlies eveneens klein is. Bovendien maakt het kanaal ook mogelijk de cokesstukken snel daaruit af te voeren.
In een voorkeursuitvoeringsvorm ligt de verhouding tussen de axiale lengte van het gedraaide schot en een binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis in een gebied van 1:f0 t/m 10:1. Wanneer deze verhouding relatief klein is, is de tangentiële snelheid van de roterende stroom relatief groot zodat de warmteoverdrachtsbuis van hoge capaciteit is, maar de drukval van het fluïdum relatief groot is. Wanneer de waarde van de verhouding geleidelijk aan toeneemt, zal de tangentiële snelheid van de roterende stroom kleiner worden, en zal dus de capaciteit van de warmteoverdrachtsbuis worden verminderd, maar de drukval van het fluïdum zal verminderen. Wanneer deze verhouding in een gebied ligt van 2:1 t/m 4:1, zullen zowel de capaciteit van de warmteoverdrachtsbuis als de drukval van het fluïdum binnen respectieve geschikte bereiken vallen. Het gedraaide schot van een dergelijke grootte maakt verder mogelijk dat het fluïdum in de warmteoverdrachtsbuis een tangentiële snelheid heeft die voldoende is om de grenslaag te vernietigen zodat een beter warmteoverdrachtseffect kan worden bereikt en er zal een kleinere neiging zijn voor cokes om te worden gevormd op de warmteoverdrachtswand.
In een uitvoeringsvorm is langs het traject van de cirkel een huis aangebracht en vast verbonden mat een radiaal binnenuiteinde van het gedraaide schot. Met het aanbrengen van het huis, zal de roterende stroom van het fluïdum niet worden beïnvloed door de stroom in het huis, wat de tangentiële snelheid van het fluïdum verder verbetert, de warmteoverdracht vergroot en cokes op de warmteoverdrachtswand vermindert. Bovendien verbetert het huis eveneens de sterkte van het gedraaide schot. Bijvoorbeeld kan het huis effectief het gedraaide schot ondersteunen waarmee de stabiliteit en impactweerstand ervan wordt verbeterd.
Volgens een tweede aspect van de onderhavige openbaarmaking openbaart deze een kraakfornuis, waarvan een stralingspijp (“radiant coil") ten minste een, bij voorkeur 2 t/m 10 warmteoverdrachtsbuizen omvat volgens het eerste aspect van de onderhavige openbaarmaking.
In een uitvoeringsvorm zijn de meerdere warmteoverdrachtsbuizen aangebracht in de stralingspijp in een axiale richting daarvan op een wijze waarbij ze op afstand van elkaar zijn geplaatst. De verhouding tussen de tussenruimteafstand en de diameter van de warmteoverdrachtsbuis ligt in een gebied van 15:1 t/m 75:1, bij voorkeur van 25:1 t/m 50:1. De meerdere warmteoverdrachtsbuizen die op afstand van elkaar geplaatst zijn, kunnen continu het fluïdum in de stralingspijp veranderen van zuigerstroom (“piston flow") in roterende stroom (“rotating flow”), waarmee de warmteoverdrachtsefficiëntie wordt verbeterd.
In de context van de onderhavige openbaarmaking, betekent de term "zuigerstroom" ideaal dat fluïda met elkaar mengen in de stroomrichting maar in geen geval in de radiale richting. Praktisch kan echter alleen bij benadering zuigerstroom worden bereikt in plaats van een absolute zuigerstroom.
Vergeleken met de stand van de techniek blinkt de onderhavige openbaarmaking uit in de volgende aspecten. Om te beginnen brengt de plaatsing van het gedraaide schot in d£01 warmteoverdrachtsbuis het fluïdum dat stroomt langs het gedraaide schot in een roterend fluïdum, waarmee de tangentiële snelheid van het fluïdum wordt verbeterd, wat de grenslaag vernietigt en het doel van het verbeteren van de warmteoverdracht bereikt. Vervolgens kunnen de meerdere gaten die zijn voorzien in het gedraaide schot de stroomrichting van het fluïdum veranderen om zo de turbulentie in de warmteoverdrachtsbuis te versterken en het doel van het verbeteren van warmteoverdracht te bereiken. Daarnaast verminderen deze gaten verder de stroomweerstand van het fluïdum, zodat het drukverlies verder is verminderd. Bovendien kunnen cokesstukken die worden gedragen in het fluïdum eveneens stroomafwaarts door deze gaten bewegen wat de afvoer van de cokesstukken verbetert. Wanneer een enkel gedeelte van de warmteoverdrachtsbuis is voorzien van meerdere gedraaide schotten evenwijdig aan elkaar, die een gesloten cirkel definiëren gezien van een uiteinde van de warmteoverdrachtsbuis, vormt een centraal gedeelte van de warmteoverdrachtsbuis in wezen een kanaal, dat het drukverlies kan verlagen en van voordeel is voor snelle afvoer van de cokesstukken. Bovendien is langs het traject van de cirkel een huis aangebracht. Daarmee vormen het huis, het gedraaide schot en de binnenwand van de warmteoverdrachtsbuis samen een spiraalruimte, waarin het fluïdum wordt gebracht in een volledige roterende stroom die verder de tangentiële snelheid van het fluïdum verbetert, en dus verder de warmteoverdracht verbetert en het vormen van cokes op de wand van de warmteoverdrachtsbuis vermindert. Bovendien kan het huis het gedraaide schot ondersteunen, waarmee de stabiliteit en impactweerstand van het gedraaide schot wordt verbeterd.
Korte Beschrijving van de Tekeningen
In het volgende zal de onderhavige openbaarmaking worden in detail beschreven ten aanzien van specifieke uitvoeringsvormen en met verwijzing naar de tekeningen, waarin:
Fig. 1 schematisch een perspectivisch aanzicht van een eerste uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking toont;
Fig. 2 en 3 schematisch perspectivische aanzichten van een tweede uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking tonen;
Fig. 4 schematisch een dwarsdoorsnedeaanzicht van de tweede uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking toont;
Fig. 5 schematisch een dwarsdoorsnedeaanzicht van een derde uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking toont;
Fig. 6 schematisch een perspectivisch aanzicht van een vierde uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking toont;
Fig. 7 schematisch een perspectivisch aanzicht van een warmteoverdrachtsbuis volgens de stand van de techniek toont; en
Fig. 8 schematisch een stralingspijp van een kraakfornuis toont dat gebruik maakt van de warmteoverdrachtsbuizen volgens de onderhavige openbaarmaking.
In de tekeningen wordt dezelfde component aangeduid met hetzelfde verwijzingscijfer. De tekeningen zijn niet getekend in overeenstemming met een werkelijke schaal.
Gedetailleerde Beschrijving van Uitvoeringsvormen
De onderhavige openbaarmaking zal hiernavolgend ten aanzien van de tekeningen verder worden toegelicht.
Fig. 1 toont schematisch een perspectivisch aanzicht van een eerste uitvoeringsvorm van een warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking. De warmteoverdrachtsbuis 10 is voorzien van twee gedraaide schotten 11 en 11' om te veroorzaken dat een fluïdum roterend gaat stromen. De gedraaide schotten 11 en 11' zijn evenwijdig aan elkaar en strekken zich spiraalvormig uit in axiale richting van de warmteoverdrachtsbuis 10, waarbij de constructie ervan overeenkomstig is aan de dubbelhelixstructuur van DNA-moleculen. De gedraaide schotten 11 en 11' hebben een draaihoek tussen 90 en 1080° zodat zij een doorgaande verticale doorgang 12 definiëren (dat wil zeggen een cirkel 12 zoals getoond in fig. 4) in de axiale richting van de warmteoverdrachtsbuis 10. Echter kunnen de gedraaide schotten eveneens een plaatlichaam zijn in plaats van het definiëren van de verticale doorgang 12, wat in het volgende zal worden beschreven.
De gedraaide schotten die niet de verticale doorgang definiëren kunnen worden begrepen als een trajectoppervlak dat wordt bereikt door het roteren van een diameterlijn van de warmteoverdrachtsbuis 10 rondom een middelpunt daarvan en tegelijkertijd deze opwaarts en neerwaarts te transleren in de axiale richting van de warmteoverdrachtsbuis 10. In contrast kunnen de gedraaide schotten die de verticale doorgang definiëren worden gevormd door het verwijderen uit een cilinder coaxiaal met de warmteoverdrachtsbuis 10 een centraal deel van de gedraaide schotten die niet de verticale doorgang definiëren, waardoor twee identieke evenwijdige gedraaide schotten, zoals getoond in fig. 1 kunnen worden gevormd. Op deze wijze omvatten de twee gedraaide schotten 11 en 11' beide een bovenrand en een onderrand evenwijdig aan elkaar alsook een paar gedraaide zijranden die altijd contact hebben met een binnenwand van de warmteoverdrachtsbuis 10.
Een uitvoeringsvorm van het gedraaide schot zoals aangeduid in fig. 1 zal worder?0 beschreven met het gedraaide schot 11 als een voorbeeld in het hierna volgende. De verhouding tussen de axiale lengte van het gedraaide schot 11 en een binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis 10 ligt in een gebied van 1:1 t/m 10:1. De axiale lengte van het gedraaide schot 11 kan worden aangeduid als een "steek", en de verhouding tussen de "steek" en de binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis 10 kan worden aangeduid als een "draaiverhouding". De draaihoek en draaiverhouding zullen beide de mate van draaiing van het fluïdum in de warmteoverdrachtsbuis 10 beïnvloeden. Wanneer de draaiverhouding is bepaald, hoe groter de draaihoek is, hoe groter de tangentiële snelheid van het fluïdum zal zijn, maar de drukval van het fluïdum zal eveneens overeenkomstig hoger zijn. Het gedraaide schot 11 is gekozen met een draaiverhouding en een draaihoek die het mogelijk maken dat het fluïdum in de warmteoverdrachtsbuis 10 een voldoende hoge tangentiële snelheid hebben om de grenslaag te vernietigen zodat een goed warmteoverdrachtseffect kan worden bereikt. In dit geval kan een kleinere neiging voor cokes om te worden gevormd op de binnenwand van de warmteoverdrachtsbuis worden bereikt en de drukval van het fluïdum kan worden geregeld binnen een acceptabel bereik.
Aangezien de gedraaide schotten 11 en 11' zich spiraalvormig uitstrekken, zal het fluïdum van een zuigerstroom in roterende stroom veranderen onder de geleiding van de gedraaide schotten 11 en 11'. Met een tangentiële snelheid zal het fluïdum de grenslaag vernietigen om zo de warmteoverdracht te verbeteren. Bovendien zal er een kleinere neiging zijn voor cokes om te worden gevormd op de binnenwand van de warmteoverdrachtsbuis 10 gezien de tangentiële snelheid van het fluïdum. Verder naast het verbeteren van het warmteoverdrachtseffect, kan het kanaal dat is gedefinieerd door de gedraaide schotten 11 en 11' (dat wil zeggen de verticale doorgang zoals bovengenoemd of de cirkel 12 zoals aangeduid in fig. 4) de weerstand van het fluïdum dat stroomt door de warmteoverdrachtsbuis 10 verminderen. Daarbij is het kanaal eveneens van voordeel voor de afvoer van de loslatende cokesstukken.
Fig. 2 en 3 tonen schematisch een tweede uitvoeringsvorm van het gedraaide schot.
In deze uitvoeringsvorm zijn de gedraaide schotten 11 en 11' beide voorzien van gaten 41. Wanneer het gedraaide schot 11 als een voorbeeld wordt genomen, kunnen de fluïda die axiaal of radiaal stromen beide door de gaten 41 stromen. Op deze wijze kan, onder de geleiding van het gedraaide schot 11, het fluïdum niet alleen in een roterende stroom veranderen om zo de dikte van de grenslaag te verminderen, maar ook gemakkelijk door de gaten 41 gaan om stroomafwaarts te stromen wat aanzienlijk het drukverlies van het fluïdum vermindert. Bovendien kunnen cokesstukken in het fluïdum eveneens door de gaten 41 gaan wat het uitvoeren van mechanische decoking of hydraulische decoking vergemakkelijkt. Fig. 4 is een dwarsdoorsnedeaanzicht van de fig. 2 en 3, die expliciet de constructie van de warmteoverdrachtsbuis 10 laat zien.
Fig. 5 toont schematisch een derde uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis 10. De constructie van de derde uitvoeringsvorm is in hoofdzaak hetzelfde als die van de tweede uitvoeringsvorm. De verschillen daartussen liggen in de volgende punten. Ten eerste, in de derde uitvoeringsvorm is langs het traject van de verticale doorgang (dat wil zeggen de cirkel 12 in fig. 4) een huis 20 aangebracht, dat vast is verbonden met de radiale binnenuiteinden van de gedraaide schotten 11 en 1T om zo de gedraaide schotten 11 en 11' te ondersteunen en eveneens de stabiliteit en impactweerstand daarvan te verbeteren. Daarbij sluiten het huis 20, de gedraaide schotten 11 en 11' en een binnenwand van de warmteoverdrachtsbuis 10 samen spiraalvormige ruimten 21 en 2T in. Wanneer een fluïdum in de spiraalvormige ruimtes 21 en 2T binnengaat zal het veranderen van een zuigerstroom in een roterende stroom en worden afgezonderd door het huis 20, waarbij de roterende stroom niet wordt beïnvloed door de zuigerstroom in het huis, zodat de roterende stroom een hogere tangentiële snelheid heeft, wat de warmteoverdracht verbetert en het afzetten van cokes op de wand van de warmteoverdrachtsbuis vermindert. Wanneer de roterende stromen uit de spiraalvormige ruimen 21 en 21' stromen, kunnen deze de turbulentie van het fluïdum in de warmteoverdrachtsbuis 10 door het injectie-effect ervan vergroten, wat dus verder het warmteoverdrachtseffect vergroot. In een voorkeursuitvoeringsvorm ligt de binnendiameterverhouding tussen het huis 20 en de warmteoverdrachtsbuis 10 in een gebied van 0,05:1 t/m 0,95:1, zodat cokesplaten door het huis 20 kunnen gaan wat de afvoer van de cokesplaten vergemakkelijkt.
Het dient te worden begrepen dat alhoewel de gedraaide schotten 11 en 1T in de uitvoeringsvorm zoals aangeduid in fig. 5 zijn voorzien van gaten 41, de gedraaide schotten in wezen ook kunnen worden voorzien zonder gaten in sommige uitvoeringsvormen die eenvoudigheidshalve niet hier zullen worden uitgelegd.
Fig. 6 toont schematisch een vierde uitvoeringsvorm van de warmteoverdrachtsbuis 10. Er dient te worden opgemerkt dat een gedraaid schot 40 in fig. 6 anders is van een van de gedraaide schotten in fig. 1 t/m 5 gezien het gedraaide schot 40 niet een verticale doorgang insluit zoals getoond in de fig. 1 t/m 5. Het spiraalvormig gedraaide schot 40 kan de dikte van de grenslaag verminderen en, tegelijkertijd, verkleinen gaten 42 die zijn voorzien in het gedraaide schot 40 de weerstand van het fluïdum dat stroomt in axiale richting om zo het drukverlies ervan te verminderen. In een specifieke uitvoeringsvorm ligt de verhouding tussen het opgetelde oppervlak van de meerdere gaten 42 en het oppervlak van het gedraaide schot 40 in het gebied van 0,05:1 t/m 0,95:1. En de verhouding tussen een axiale afstand tussen de middellijnen van twee naast elkaar gelegen gaten 42 en een axiale lengte van het gedraaide schot 40 ligt in een gebied van 0,2:1 t/m 0,8:1.
De onderhavige openbaarmaking heeft verder betrekking op een kraakfornuis (niet getoond in de tekening) dat gebruikmaakt van de warmteoverdrachtsbuis 10 zoals hierbove?P13 genoemd. Een kraakfornuis is welbekend voor de vakman en zal daarom niet verder worden besproken. Een stralingspijp 50 van het kraakfornuis is voorzien van ten minste een warmteoverdrachtsbuis 10 zoals hierboven is beschreven. Fig. 8 toont schematisch drie warmteoverdrachtsbuizen 10. Bij voorkeur zijn deze warmteoverdrachtsbuizen 10 voorzien in de axiale richting in de stralingspijp op een wijze waarbij ze op afstand van elkaar zijn geplaatst. Bijvoorbeeld kan de verhouding tussen een axiale afstand van twee naast elkaar gelegen warmteoverdrachtsbuizen 10 en de binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis 10 liggen in een gebied van 15:1 t/m 75:1, bij voorkeur van 25:1 t/m 50:1, zodat het fluïdum in de stralingspijp continu zal veranderen van een zuigerstroom naar een roterende stroom waarmee de warmteoverdrachtsefficiëntie wordt verbeterd. Het dient te worden opgemerkt dat wanneer er meerdere warmteoverdrachtsbuizen zijn deze warmteoverdrachtsbuizen kunnen worden aangebracht op een wijze zoals getoond in een willekeurige van fig. 1 t/m 6.
Hiernavolgend zullen specifieke voorbeelden worden gebruikt om de warmteoverdrachtsefficiëntie en drukval van de stralingspijp van het kraakfornuis toe te lichten wanneer de warmteoverdrachtsbuis 10 volgens de onderhavige openbaarmaking wordt gebruikt.
Voorbeeld 1
De stralingspijp van het kraakfornuis is voorzien van 6 warmteoverdrachtsbuizen 10 zoals aangeduid in fig. 1. De binnendiameter van elk van de warmteoverdrachtsbuizen 10 is 51 mm. De diameterverhouding tussen de ingesloten cirkel en de warmteoverdrachtsbuis is 0,6:1. Het gedraaide schot heeft een draaihoek van 180° en een draaiverhouding van 2,5. De afstand tussen naast elkaar gelegen warmteoverdrachtsbuizen 10 is 50 keer zo groot als de binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis. Experimenten hebben aangetoond dat de warmteoverdrachtsbelasting van de stralingspijp 1.270,13 KW is en de drukval 70.180,7 Pa is.
Voorbeeld 2
De stralingspijp van het kraakfornuis is voorzien van 6 warmteoverdrachtsbuizen 10 zoals aangeduid in fig. 2. De binnendiameter van elk van de warmteoverdrachtsbuizen 10 is 51 mm. De diameterverhouding tussen de ingesloten cirkel en de warmteoverdrachtsbuis is 0,6:1. Het gedraaide schot heeft een draaihoek van 180° en een draaiverhouding van 2,5. De afstand tussen twee naast elkaar gelegen warmteoverdrachtsbuizen 10 is 50 keer zo groot als de binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis. Experimenten hebben aangetoond dat de warmteoverdrachtsbelasting van de stralingspijp 1.267,59 KW is en de drukval01 70.110,5 Pa is.
Vergelijkend Voorbeeld 1
De stralingspijp van het kraakfornuis is voorzien van 6 stand van de techniek warmteoverdrachtsbuizen 50’. De warmteoverdrachtsbuis 50' is vormgegeven als zijnde voorzien van een gedraaid schot 51' in een huis van de warmteoverdrachtsbuis 50', waarbij het gedraaide schot 51' de warmteoverdrachtsbuis 50 verdeelt in twee materiaaldoorgangen die niet met elkaar communiceren zoals aangeduid in fig. 7. De binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis 50’ is 51 mm. Het gedraaide schot 51' heeft een draaihoek van 180° en een draaiverhouding van 2,5. De afstand tussen twee naast elkaar gelegen warmteoverdrachtsbuizen 50' is 50 keer zo groot als de binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis. Experimenten hebben aangetoond dat de warmteoverdrachtsbelasting van de stralingspijp 1.264,08 KW is en de drukval 71.140 Pa is.
Gezien de voorbeelden hierboven en het vergelijkende voorbeeld, kan het worden afgeleid dat vergeleken met de warmteoverdrachtsefficiëntie van de stralingspijp in het kraakfornuis dat gebruik maakt van de stand van de techniek warmteoverdrachtsbuis volgens de stand van de techniek, de warmteoverdrachtsefficiëntie van de stralingspijp in het kraakfornuis dat gebruik maakt van de warmteoverdrachtsbuis volgens de onderhavige openbaarmaking aanzienlijk is verbeterd. Het warmteoverdrachtsvermogen van de stralingspijp is verbeterd tot zo hoog als 1.270,13 KW en de drukval is eveneens goed beheerst om zo laag te zijn als 6.573,8 Pa. De kenmerken hierboven zijn van groot voordeel voor een hydrocarbon-kraakreactie.
Alhoewel deze openbaarmaking is besproken ten opzichte van voorkeursvoorbeelden, strekt deze zich uit voorbij de specifiek geopenbaarde voorbeelden naar andere alternatieve voorbeelden en/of gebruik van de openbaarmaking en voor de hand liggende modificaties en equivalenten daarvan. In het bijzonder, zolang er geen structurele conflicten zijn, kunnen de technische kenmerken geopenbaard in elk voorbeeld van de onderhavige openbaarmaking worden gecombineerd met een andere op elke wijze. De omvang van de onderhavige openbaarmaking hierin geopenbaard dient niet te worden beperkt door de specifiek geopenbaarde voorbeelden zoals hierboven beschreven, maar omvat alle technische oplossingen die volgen uit de omvang van de volgende conclusies.
Claims (11)
- CONCLUSIES1. Een warmteoverdrachtsbuis omvattende een gedraaid schot dat is aangebracht op een binnenwand van de buis, waarbij het gedraaide schot zich spiraalvormig in een axiale richting van de warmteoverdrachtsbuis uitstrekt.
- 2. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het gedraaide schot is voorzien van meerdere gaten.
- 3. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de verhouding tussen het opgetelde oppervlak van de meerdere gaten en het oppervlak van het gedraaide schot in een gebied van 0,05:1 t/m 0,95:1 ligt, bij voorkeur van 0,6:1 t/m 0,8:1.
- 4. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de verhouding tussen een axiale afstand tussen de middellijnen van twee naast elkaar gelegen gaten en een axiale lengte van het gedraaide schot ligt een gebied van 0,2:1 t/m 0,8:1.
- 5. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat het gedraaide schot een draaihoek heeft tussen 90° en 1080°, bij voorkeur tussen 120° en 260°.
- 6. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 5, met het kenmerk, dat een enkel gedeelte van de warmteoverdrachtsbuis is voorzien van meerdere gedraaide schotten evenwijdig aan elkaar die een ingesloten cirkel definiëren gezien van een uiteinde van de warmteoverdrachtsbuis.
- 7. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat de diameterverhouding tussen de cirkel en de warmteoverdrachtsbuis ligt in een gebied van 0,05:1 t/m 0,95:1, bij voorkeur van 0,6:1 t/m 0,8:1.
- 8. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat langs het traject van de cirkel een huis is aangebracht, dat vast is verbonden met een radiaal binnenuiteinde van het gedraaide schot.
- 9. De warmteoverdrachtsbuis volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat de verhouding tussen de axiale lengte van het gedraaide schot en een binnendiameter van de warmteoverdrachtsbuis ligt in een gebied van 1:1 t/m 10:1, bij voorkeur van 2:1 t/m 4:1.
- 10. Een kraakfornuis met een stralingspijp, met het kenmerk, dat de stralingspijp t6r^< minste een, bij voorkeur 2 t/m 10 warmteoverdrachtsbuizen volgens conclusie 1 omvat.
- 11. Het kraakfornuis volgens conclusie 10, met het kenmerk, dat de meerdere warmteoverdrachtsbuizen zijn aangebracht in de stralingspijp in een axiale richting daarvan op een wijze waarbij ze op afstand van elkaar zijn geplaatst, waarbij de verhouding tussen een tussenruimteafstand en de diameter van de warmteoverdrachtsbuis in een gebied ligt van 15:1 t/m 75:1, bij voorkeur van 25:1 t/m 50:1.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210426112.4A CN103791753B (zh) | 2012-10-30 | 2012-10-30 | 一种传热管 |
CN201210426 | 2012-10-30 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BE1022111B1 true BE1022111B1 (nl) | 2016-02-16 |
Family
ID=49767710
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BE2013/0735A BE1022111B1 (nl) | 2012-10-30 | 2013-10-30 | Warmteoverdrachtsbuis en kraakfornuis dat de warmteoverdrachtsbuis gebruikt |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9359560B2 (nl) |
JP (1) | JP6317091B2 (nl) |
KR (1) | KR102143480B1 (nl) |
CN (1) | CN103791753B (nl) |
BE (1) | BE1022111B1 (nl) |
BR (1) | BR102013027961B1 (nl) |
CA (1) | CA2831755C (nl) |
DE (1) | DE102013222059A1 (nl) |
FR (1) | FR2997488B1 (nl) |
GB (1) | GB2510025B (nl) |
NL (1) | NL2011704B1 (nl) |
RU (1) | RU2654766C2 (nl) |
SG (1) | SG2013080528A (nl) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2687808A1 (en) * | 2012-07-18 | 2014-01-22 | Airbus Operations GmbH | Homogenisation device, heat exchanger assembly and method of homogenising a temperature distribution in a fluid stream |
US9470251B1 (en) * | 2014-05-02 | 2016-10-18 | EcoAeon USA, Inc. | Water activation device |
KR101601433B1 (ko) | 2014-06-17 | 2016-03-08 | 두산중공업 주식회사 | 퍼니스용 이송관 |
CN104075607A (zh) * | 2014-07-11 | 2014-10-01 | 成都前锋电子有限责任公司 | 一种热交换器翅片及热水器热交换器 |
US10103081B2 (en) * | 2014-09-08 | 2018-10-16 | Ashwin Bharadwaj | Heat sink |
GB201611573D0 (en) | 2016-07-01 | 2016-08-17 | Technip France Sas | Cracking furnace |
CN108151570A (zh) * | 2016-12-06 | 2018-06-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种加热炉的强化传热管的制造方法 |
CA3079647A1 (en) * | 2017-10-27 | 2019-05-02 | China Petroleum & Chemical Corporation | Heat transfer enhancement pipe as well as cracking furnace and atmospheric and vacuum heating furnace including the same |
WO2019233680A1 (en) | 2018-06-04 | 2019-12-12 | Universiteit Gent | Devices and methods for hydrocarbon cracking |
CN109186312B (zh) * | 2018-10-23 | 2023-09-26 | 辽宁科技大学 | 一种可除垢折流板散热装置 |
US11149207B2 (en) * | 2019-06-12 | 2021-10-19 | Indian Oil Corporation Limited | Delayed coking furnace for heating coker feedstock |
CN114290010B (zh) * | 2021-12-31 | 2024-01-30 | 江苏金荣森制冷科技有限公司 | 扭转顶伸装置 |
EP4303436A1 (de) * | 2022-07-04 | 2024-01-10 | Wobben Properties GmbH | Windenergieanlagen-rotorblatt und windenergieanlage |
KR102557046B1 (ko) * | 2022-09-13 | 2023-07-21 | (주)승리에스텍 | 흡수식 냉동기의 흡수기용 전열관의 제조방법 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62268994A (ja) * | 1986-05-16 | 1987-11-21 | Agency Of Ind Science & Technol | 伝熱促進装置 |
JPH01318865A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収冷凍機用発生器 |
CN2101210U (zh) * | 1991-09-24 | 1992-04-08 | 上海船用柴油机研究所 | 高效低阻换热器 |
EP2133644A1 (en) * | 2007-03-28 | 2009-12-16 | China Petroleum & Chemical Corporation | A tube type cracking furnace |
Family Cites Families (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1056373A (en) * | 1912-10-25 | 1913-03-18 | Franz Kuewnick | Retarder for flue-tubes. |
JPS4914378A (nl) * | 1972-05-22 | 1974-02-07 | ||
DE2430584A1 (de) * | 1974-06-26 | 1976-01-15 | Liberecke Automobilove Z Np | Waermetauschereinsatz |
US4044796A (en) * | 1976-02-09 | 1977-08-30 | Smick Ronald H | Turbulator |
JPS5864496A (ja) * | 1981-10-13 | 1983-04-16 | Matsushita Seiko Co Ltd | 二重管式熱交換器 |
JPS58110996A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-07-01 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 熱交換器 |
JPS58110988A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-07-01 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 粒子循環式熱交換装置 |
US4455154A (en) * | 1982-04-16 | 1984-06-19 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Heat exchanger for coal gasification process |
US4466567A (en) * | 1982-09-03 | 1984-08-21 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for braze-joining spirally wound tapes to inner walls of heat exchanger tubes |
JPS59217498A (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-07 | Nhk Spring Co Ltd | 熱交換器用パイプ |
JPS61136259U (nl) * | 1985-02-13 | 1986-08-25 | ||
JPH05296678A (ja) * | 1992-04-15 | 1993-11-09 | Toshiba Corp | 伝熱管 |
JPH0634231A (ja) | 1992-07-16 | 1994-02-08 | Orion Mach Co Ltd | 液体温度調節器 |
JPH07284642A (ja) * | 1994-04-19 | 1995-10-31 | Hisao Kojima | ミキシングエレメント及びその製造方法 |
JPH0868526A (ja) * | 1994-08-31 | 1996-03-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 温度調節装置 |
JP2000146482A (ja) | 1998-09-16 | 2000-05-26 | China Petrochem Corp | 熱交換器チュ―ブ、その製造方法、及びその熱交換器チュ―ブを用いるクラッキング炉又は他の管状加熱炉 |
CN2387496Y (zh) * | 1999-08-20 | 2000-07-12 | 中国石油天然气集团公司 | 管壳式螺旋折流板换热器 |
JP2005034750A (ja) * | 2003-07-15 | 2005-02-10 | Noritake Co Ltd | 流体攪拌装置 |
CN1283972C (zh) * | 2003-10-17 | 2006-11-08 | 西安交通大学 | 一种管壳式换热器 |
CN1641308A (zh) * | 2004-01-16 | 2005-07-20 | 湖北登峰换热器股份有限公司 | 高效毛细螺旋翅片管 |
JP5105270B2 (ja) * | 2005-07-22 | 2012-12-26 | 株式会社アネモス | ミキシングエレメントおよびそれを使用した静止型流体混合器 |
CN100365368C (zh) * | 2005-08-01 | 2008-01-30 | 西安交通大学 | 一种连续螺旋折流板管壳式换热器 |
CN101062884B (zh) * | 2006-04-29 | 2011-06-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种两程辐射炉管的裂解炉 |
RU2334188C1 (ru) * | 2007-01-09 | 2008-09-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Астраханский государственный технический университет (ФГОУ ВПО АГТУ) | Теплообменная труба |
US7740057B2 (en) | 2007-02-09 | 2010-06-22 | Xi'an Jiaotong University | Single shell-pass or multiple shell-pass shell-and-tube heat exchanger with helical baffles |
JP2009186063A (ja) | 2008-02-05 | 2009-08-20 | Tokyo Forming Kk | 熱交換器及びその製造方法 |
US20100212872A1 (en) * | 2009-02-25 | 2010-08-26 | Komax Systems, Inc. | Sludge heat exchanger |
CN101846469A (zh) * | 2009-03-26 | 2010-09-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 带扭曲片的换热器 |
KR20140132014A (ko) | 2010-02-08 | 2014-11-14 | 루머스 테크놀로지 인코포레이티드 | 열 교환 장치 및 그 제조방법 |
CN103061867B (zh) * | 2012-12-20 | 2015-10-28 | 华南理工大学 | 一种气液式中冷器 |
CN103061887A (zh) | 2013-01-11 | 2013-04-24 | 中国兵器工业集团第七0研究所 | 一种中冷燃气轮机 |
-
2012
- 2012-10-30 CN CN201210426112.4A patent/CN103791753B/zh active Active
-
2013
- 2013-10-28 CA CA2831755A patent/CA2831755C/en active Active
- 2013-10-29 US US14/065,731 patent/US9359560B2/en active Active
- 2013-10-29 SG SG2013080528A patent/SG2013080528A/en unknown
- 2013-10-30 DE DE201310222059 patent/DE102013222059A1/de active Pending
- 2013-10-30 RU RU2013148373A patent/RU2654766C2/ru active
- 2013-10-30 BR BR102013027961-7A patent/BR102013027961B1/pt active IP Right Grant
- 2013-10-30 BE BE2013/0735A patent/BE1022111B1/nl active
- 2013-10-30 JP JP2013225750A patent/JP6317091B2/ja active Active
- 2013-10-30 NL NL2011704A patent/NL2011704B1/nl active
- 2013-10-30 KR KR1020130129987A patent/KR102143480B1/ko active IP Right Grant
- 2013-10-30 FR FR1360633A patent/FR2997488B1/fr active Active
- 2013-11-05 GB GB1319549.0A patent/GB2510025B/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62268994A (ja) * | 1986-05-16 | 1987-11-21 | Agency Of Ind Science & Technol | 伝熱促進装置 |
JPH01318865A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収冷凍機用発生器 |
CN2101210U (zh) * | 1991-09-24 | 1992-04-08 | 上海船用柴油机研究所 | 高效低阻换热器 |
EP2133644A1 (en) * | 2007-03-28 | 2009-12-16 | China Petroleum & Chemical Corporation | A tube type cracking furnace |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6317091B2 (ja) | 2018-04-25 |
US9359560B2 (en) | 2016-06-07 |
CN103791753B (zh) | 2016-09-21 |
FR2997488A1 (fr) | 2014-05-02 |
RU2654766C2 (ru) | 2018-05-22 |
BR102013027961A2 (pt) | 2015-07-21 |
CA2831755A1 (en) | 2014-04-30 |
JP2014112024A (ja) | 2014-06-19 |
GB201319549D0 (en) | 2013-12-18 |
CA2831755C (en) | 2021-10-12 |
FR2997488B1 (fr) | 2019-04-19 |
CN103791753A (zh) | 2014-05-14 |
SG2013080528A (en) | 2014-05-29 |
US20140127091A1 (en) | 2014-05-08 |
GB2510025A (en) | 2014-07-23 |
RU2013148373A (ru) | 2015-05-10 |
KR102143480B1 (ko) | 2020-08-11 |
NL2011704B1 (nl) | 2016-07-15 |
GB2510025B (en) | 2016-10-05 |
DE102013222059A1 (de) | 2014-04-30 |
BR102013027961B1 (pt) | 2020-05-26 |
NL2011704A (nl) | 2014-05-01 |
KR20140056079A (ko) | 2014-05-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BE1022111B1 (nl) | Warmteoverdrachtsbuis en kraakfornuis dat de warmteoverdrachtsbuis gebruikt | |
BE1022059B1 (nl) | Warmteoverdrachtsbuis en kraakfornuis dat daarvan gebruik maakt | |
JP5401099B2 (ja) | 分解炉 | |
US7740057B2 (en) | Single shell-pass or multiple shell-pass shell-and-tube heat exchanger with helical baffles | |
JP5671087B2 (ja) | 可変バッフル角度による垂直複合フィード/エフルエント熱交換器 | |
KR20220111248A (ko) | 열교환기 | |
CA2774979C (en) | Flow enhancement devices for ethylene cracking coils | |
RU2502930C2 (ru) | Струйный теплообменник типа труба в трубе | |
CN206037784U (zh) | 一种螺旋折流板换热器 | |
CN206037815U (zh) | 一种换热器用螺旋折流板 | |
US10596489B2 (en) | Immersed plate heater separation system | |
TWI364504B (en) | Piping |