WO2023248466A1

WO2023248466A1 - Stator, electric motor, compressor, refrigeration cycle device, and method of producing electric motor

Info

Publication number: WO2023248466A1
Application number: PCT/JP2022/025324
Authority: WO
Inventors: 航希杉浦; 勇二廣澤; 浩二矢部
Original assignee: 三菱電機株式会社
Priority date: 2022-06-24
Filing date: 2022-06-24
Publication date: 2023-12-28

Abstract

This stator is provided with a stator core that has an annular yoke as well as a slot formed radially inside the yoke. The stator core has a first split core and a second split core, which are combined in the circumferential direction of the yoke. The first split core has, at an end facing the second split core, a first protrusion and a second protrusion that is located further radially inward than the first protrusion. The second protrusion is spaced radially outward from the inner periphery of the yoke. A first gap is formed between the first protrusion and the second protrusion, and a second gap is formed between the second protrusion and the inner periphery of the yoke.

Description

ステータ、電動機、圧縮機、冷凍サイクル装置および電動機の製造方法Stator, electric motor, compressor, refrigeration cycle equipment, and electric motor manufacturing method

　本開示は、ステータ、電動機、圧縮機、冷凍サイクル装置および電動機の製造方法に関する。 The present disclosure relates to a stator, an electric motor, a compressor, a refrigeration cycle device, and a method of manufacturing an electric motor.

　電動機のステータは、ステータコアと、ステータコアに巻かれた巻線とを有する。ステータコアは、環状のヨークを有し、ヨークの径方向内側には巻線を収容するスロットが形成されている。近年、周方向に複数の分割コアに分割されたステータコアが開発されている。隣り合う分割コアは、ヨークに形成された結合部で互いに結合される。 The stator of the electric motor has a stator core and a winding wound around the stator core. The stator core has an annular yoke, and slots for accommodating the windings are formed on the radially inner side of the yoke. In recent years, stator cores that are divided into a plurality of divided cores in the circumferential direction have been developed. Adjacent split cores are coupled to each other at a coupling portion formed in the yoke.

　ステータが圧縮機等のシェルの内側に固定される場合、シェルから圧縮応力を受け、これにより鉄損が増加する傾向がある。圧縮応力を低減するため、特許文献１に開示されたステータでは、各分割コアが、結合部の内周側と外周側に突出部を有している。分割コアを組み合わせると、隣り合う分割コアの突出部が互いに当接する。 When the stator is fixed inside the shell of a compressor or the like, it receives compressive stress from the shell, which tends to increase core loss. In order to reduce compressive stress, in the stator disclosed in Patent Document 1, each split core has protrusions on the inner circumferential side and the outer circumferential side of the joint portion. When the split cores are combined, the protrusions of adjacent split cores come into contact with each other.

特開２００９－１１８６３４号公報（要約参照）Japanese Patent Application Publication No. 2009-118634 (see abstract)

　しかしながら、上述した従来のステータでは、結合部の内周側に設けられた突出部が、シェルからの圧縮応力を受けてさらに内周側に変形し、スロット内に入り込む可能性がある。突出部がスロット内に入り込むと、スロットに収容された巻線の損傷を招く可能性がある。 However, in the conventional stator described above, there is a possibility that the protrusion provided on the inner circumferential side of the joint part deforms further inward due to compressive stress from the shell and enters the slot. If the protrusion penetrates into the slot, it may cause damage to the winding housed in the slot.

　本開示は、上記の課題を解決するためになされたものであり、巻線の損傷を防止しながら、圧縮応力による鉄損を低減することを目的とする。 The present disclosure has been made to solve the above problems, and aims to reduce iron loss due to compressive stress while preventing damage to the winding.

　本開示によるステータは、シェルの内側に固定される。ステータは、環状のヨークと、ヨークの径方向の内側に形成されたスロットとを有するステータコアを備える。ステータコアは、ヨークの周方向に組み合わせられた第１の分割コアと第２の分割コアとを有する。第１の分割コアは、第２の分割コアに対向する端部に、第１の突出部と、第１の突出部よりも径方向の内側に位置する第２の突出部とを有する。第２の突出部は、ヨークの内周から径方向の外側に離間している。第１の突出部と第２の突出部との間には、第１の空隙部が形成されている。第２の突出部とヨークの内周との間には、第２の空隙部が形成されている。 The stator according to the present disclosure is fixed inside the shell. The stator includes a stator core having an annular yoke and a slot formed radially inside the yoke. The stator core has a first split core and a second split core combined in the circumferential direction of the yoke. The first split core has a first protrusion and a second protrusion located radially inside the first protrusion at an end facing the second split core. The second protrusion is spaced radially outward from the inner periphery of the yoke. A first gap is formed between the first protrusion and the second protrusion. A second gap is formed between the second protrusion and the inner periphery of the yoke.

　本開示では、第１の分割コアと第２の分割コアとの間に第１の空隙部および第２の空隙部が形成されるため、各分割コアがシェルから受ける圧縮応力を低減し、鉄損を低減することができる。また、第２の突出部がヨークの内周から径方向の外側に離間しているため、第２の突出部の変形によるスロット内の巻線の損傷が防止される。 In the present disclosure, since the first gap and the second gap are formed between the first split core and the second split core, the compressive stress that each split core receives from the shell is reduced, and the Losses can be reduced. Furthermore, since the second protrusion is spaced radially outward from the inner periphery of the yoke, damage to the winding within the slot due to deformation of the second protrusion is prevented.

実施の形態１の電動機を示す断面図である。1 is a cross-sectional view showing an electric motor of Embodiment 1. FIG. 実施の形態１の電動機の一部を拡大して示す断面図である。1 is an enlarged cross-sectional view of a part of the electric motor of Embodiment 1. FIG. 実施の形態１のステータコアを示す平面図である。FIG. 3 is a plan view showing the stator core of the first embodiment. 実施の形態１のステータコアの２つの分割コアを示す平面図である。FIG. 3 is a plan view showing two divided cores of the stator core according to the first embodiment. 実施の形態１のステータコアの２つの分割コアの他の構成例を示す平面図である。7 is a plan view showing another configuration example of two divided cores of the stator core according to the first embodiment. FIG. 実施の形態１のステータコアの空隙部の形状の例を示す模式図（Ａ），（Ｂ）である。FIGS. 3A and 3B are schematic diagrams illustrating an example of the shape of a gap in a stator core according to Embodiment 1. FIGS. 実施の形態１の電動機の製造工程を示すフローチャートである。3 is a flowchart showing a manufacturing process of the electric motor of Embodiment 1. FIG. 焼嵌め前のステータコアを示す図（Ａ）、焼嵌め前のシェルを示す図（Ｂ）、および焼嵌め後のステータコアとシェルとを示す図（Ｃ）である。They are a diagram (A) showing the stator core before shrink fitting, a diagram (B) showing the shell before shrink fitting, and a diagram (C) showing the stator core and shell after shrink fitting. 比較例のステータコアの２つの分割コアを示す平面図である。FIG. 7 is a plan view showing two divided cores of a stator core of a comparative example. 焼嵌め後に取り外されたステータコアの外径およびシェルの内径を示す図（Ａ），（Ｂ）である。FIGS. 3A and 3B are diagrams showing the outer diameter of the stator core and the inner diameter of the shell that have been removed after shrink fitting. 実施の形態１のヨークの径方向の長さＬ３と空隙部の合計長さＬ４とを説明するための模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram for explaining the radial length L3 of the yoke and the total length L4 of the gap portion of the first embodiment. 寸法比Ｌ４／Ｌ３とモータ効率との関係を示すグラフである。It is a graph showing the relationship between size ratio L4/L3 and motor efficiency. 実施の形態２のステータコアの２つの分割コアを示す平面図である。FIG. 7 is a plan view showing two divided cores of the stator core according to the second embodiment. 実施の形態２の分割コアを示す平面図である。FIG. 7 is a plan view showing a split core according to a second embodiment. 実施の形態３のステータコアの２つの分割コアを示す平面図である。FIG. 7 is a plan view showing two divided cores of the stator core of Embodiment 3; 実施の形態３の分割コアを示す平面図である。FIG. 7 is a plan view showing a split core of Embodiment 3; 各実施の形態の電動機が適用可能な圧縮機を示す縦断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing a compressor to which the electric motor of each embodiment can be applied. 図１７の圧縮機が適用可能な冷凍サイクル装置を示す図である。FIG. 18 is a diagram showing a refrigeration cycle device to which the compressor of FIG. 17 can be applied.

実施の形態１．
＜電動機の構成＞
　まず、実施の形態１について説明する。図１は、実施の形態１の電動機３を示す断面図である。図１に示す電動機３は、永久磁石埋込型の電動機であり、例えば圧縮機５００（図１７）に用いられる。 Embodiment 1.
<Configuration of electric motor>
First, Embodiment 1 will be described. FIG. 1 is a sectional view showing the electric motor 3 of the first embodiment. The electric motor 3 shown in FIG. 1 is an embedded permanent magnet electric motor, and is used, for example, in a compressor 500 (FIG. 17).

　電動機３は、回転軸であるシャフト７０と、シャフト７０に固定されたロータ５と、ロータ５を囲むように設けられたステータ１とを有する。ステータ１とロータ５との間には、例えば０．３～１．０ｍｍの隙間であるエアギャップが形成されている。ステータ１は、後述する圧縮機５００（図１７）の円筒状の筐体であるシェル３０の内側に組み込まれている。 The electric motor 3 includes a shaft 70 that is a rotating shaft, a rotor 5 fixed to the shaft 70, and a stator 1 provided so as to surround the rotor 5. An air gap of, for example, 0.3 to 1.0 mm is formed between the stator 1 and the rotor 5. The stator 1 is assembled inside a shell 30, which is a cylindrical housing of a compressor 500 (FIG. 17), which will be described later.

　以下では、ロータ５の回転中心、すなわちシャフト７０の中心軸である軸線Ａｘの方向を「軸方向」とする。軸線Ａｘを中心とする径方向を「径方向」とする。軸線Ａｘを中心とする周方向を「周方向」とする。 Hereinafter, the direction of the axis Ax, which is the center of rotation of the rotor 5, that is, the central axis of the shaft 70, will be referred to as the "axial direction." The radial direction centered on the axis Ax is defined as the "radial direction." The circumferential direction centered on the axis Ax is defined as the "circumferential direction."

＜ロータの構成＞
　ロータ５は、軸線Ａｘを中心とする環状のロータコア５０と、ロータコア５０に取り付けられた永久磁石６０とを有する。ロータコア５０は、電磁鋼板を軸方向に積層した積層体を有する。電磁鋼板の板厚は０．１～０．７ｍｍであり、ここでは０．３５ｍｍである。 <Rotor configuration>
The rotor 5 has an annular rotor core 50 centered on the axis Ax, and a permanent magnet 60 attached to the rotor core 50. The rotor core 50 has a laminate in which electromagnetic steel sheets are laminated in the axial direction. The thickness of the electromagnetic steel plate is 0.1 to 0.7 mm, and here it is 0.35 mm.

　ロータコア５０の径方向の中心には中心孔５３が形成されている。ロータコア５０の中心孔５３には、シャフト７０が焼嵌めまたは圧入等により固定されている。ロータコア５０は、また、円周状の外周５０ａを有する。 A center hole 53 is formed in the radial center of the rotor core 50. A shaft 70 is fixed to the center hole 53 of the rotor core 50 by shrink fitting, press fitting, or the like. The rotor core 50 also has a circumferential outer periphery 50a.

　ロータコア５０の外周５０ａに沿って、複数の磁石挿入孔５１が形成されている。各磁石挿入孔５１には、永久磁石６０が１つずつ配置されている。１つの磁石挿入孔５１は１磁極に相当する。ロータコア５０は６つの磁石挿入孔５１を有するため、ロータ５の極数は６である。但し、ロータ５の極数は６には限定されず、２以上であればよい。また、各磁石挿入孔５１に２つ以上の永久磁石６０を配置してもよい。 A plurality of magnet insertion holes 51 are formed along the outer periphery 50a of the rotor core 50. One permanent magnet 60 is arranged in each magnet insertion hole 51. One magnet insertion hole 51 corresponds to one magnetic pole. Since the rotor core 50 has six magnet insertion holes 51, the number of poles of the rotor 5 is six. However, the number of poles of the rotor 5 is not limited to six, but may be two or more. Further, two or more permanent magnets 60 may be arranged in each magnet insertion hole 51.

　永久磁石６０は、ロータコア５０の軸方向に長い平板状の部材であり、周方向に幅を有し、径方向に厚さを有する。各永久磁石６０は、厚さ方向に着磁されている。永久磁石６０は、例えば、ネオジウム（Ｎｄ）、鉄（Ｆｅ）およびボロン（Ｂ）を含む希土類磁石で構成されている。 The permanent magnet 60 is a flat member that is long in the axial direction of the rotor core 50, has a width in the circumferential direction, and has a thickness in the radial direction. Each permanent magnet 60 is magnetized in the thickness direction. The permanent magnet 60 is made of, for example, a rare earth magnet containing neodymium (Nd), iron (Fe), and boron (B).

　希土類磁石は、温度上昇と共に保磁力が低下する性質を有し、低下率は－０．５～－０．６［％／Ｋ］である。圧縮機で想定される最大負荷発生時に希土類磁石の減磁が生じないようにするためには、１１００～１５００［Ａ／ｍ］の保磁力が必要である。この保磁力を１５０℃の雰囲気温度下で確保するためには、常温すなわち２０［℃］での保磁力が１８００～２３００［Ａ／ｍ］であることが必要である。 Rare earth magnets have the property that their coercive force decreases as the temperature rises, and the rate of decrease is -0.5 to -0.6 [%/K]. A coercive force of 1100 to 1500 [A/m] is required to prevent demagnetization of the rare earth magnet when the maximum load expected in the compressor is generated. In order to ensure this coercive force at an ambient temperature of 150° C., the coercive force at room temperature, that is, 20 [° C.] must be 1800 to 2300 [A/m].

　そのため、希土類磁石には、ディスプロシウム（Ｄｙ）を添加してもよい。希土類磁石の常温での保磁力は、Ｄｙを添加していない状態で１８００［Ａ／ｍ］であり、２［重量％］のＤｙを添加することで２３００［Ａ／ｍ］となる。但し、Ｄｙの添加は製造コストの増加の原因となり、また残留磁束密度の低下を招くため、Ｄｙの添加量をできるだけ少なくするか、またはＤｙを添加しないことが望ましい。 Therefore, dysprosium (Dy) may be added to the rare earth magnet. The coercive force of a rare earth magnet at room temperature is 1800 [A/m] without adding Dy, and becomes 2300 [A/m] with the addition of 2 [wt%] Dy. However, since the addition of Dy causes an increase in manufacturing costs and a decrease in the residual magnetic flux density, it is desirable to reduce the amount of Dy to be added or not to add Dy.

　図２は、ステータ１およびロータ５の各一部を拡大して示す図である。磁石挿入孔５１の周方向の中心は、極中心Ｐである。極中心Ｐを通る径方向の直線を、極中心線と称する。隣り合う磁極の間には、極間部が形成される。磁石挿入孔５１は、ここでは極中心線に直交する方向に直線状に延在している。但し、磁石挿入孔５１は、Ｖ字状に延在していてもよい。 FIG. 2 is an enlarged view of each part of the stator 1 and rotor 5. The circumferential center of the magnet insertion hole 51 is the polar center P. A straight line in the radial direction passing through the polar center P is referred to as a polar center line. An interpolar portion is formed between adjacent magnetic poles. The magnet insertion hole 51 here extends linearly in a direction perpendicular to the pole center line. However, the magnet insertion hole 51 may extend in a V-shape.

　磁石挿入孔５１の周方向両側には、空隙であるフラックスバリア５２が形成される。フラックスバリア５２とロータコア５０の外周５０ａとの間には、薄肉部が形成される。隣り合う磁極間の漏れ磁束を低減するため、薄肉部の径方向の幅は、例えば、電磁鋼板の板厚と同じに設定される。 Flux barriers 52, which are air gaps, are formed on both sides of the magnet insertion hole 51 in the circumferential direction. A thin wall portion is formed between the flux barrier 52 and the outer periphery 50a of the rotor core 50. In order to reduce leakage magnetic flux between adjacent magnetic poles, the radial width of the thin portion is set to be, for example, the same as the thickness of the electromagnetic steel sheet.

　磁石挿入孔５１の径方向外側には、径方向に長いスリット５４が形成されている。スリット５４は、ロータ５の表面における磁束密度分布を制御するために形成されている。ここでは７つのスリット５４が極中心線に対して対称に形成されているが、スリット５４の数および配置は任意である。また、ロータコア５０には、必ずしもスリット５４を設けなくてもよい。 A radially long slit 54 is formed on the radially outer side of the magnet insertion hole 51. The slit 54 is formed to control the magnetic flux density distribution on the surface of the rotor 5. Here, seven slits 54 are formed symmetrically with respect to the polar center line, but the number and arrangement of the slits 54 are arbitrary. Further, the rotor core 50 does not necessarily have to be provided with the slit 54.

　磁石挿入孔５１の径方向内側には、貫通穴５６，５７が形成されている。貫通穴５６の周方向位置は極中心Ｐと一致し、貫通穴５７の周方向位置は極間部と一致している。また、周方向に隣り合う貫通穴５７の間には、周方向に長い円弧状のスリット５８が形成されている。貫通穴５６，５７およびスリット５８はいずれも、ロータコア５０を軸方向に貫通しており、冷媒通路を構成する。 Through

holes

56 and 57 are formed inside the magnet insertion hole 51 in the radial direction. The circumferential position of the through hole 56 coincides with the pole center P, and the circumferential position of the through hole 57 coincides with the interpolar portion. Furthermore, a circumferentially long arcuate slit 58 is formed between the circumferentially adjacent through holes 57 . The through holes 56 and 57 and the slit 58 all penetrate the rotor core 50 in the axial direction and constitute a refrigerant passage.

　なお、貫通穴５６，５７およびスリット５８の配置は、ここで説明した位置に限定されるものではない。また、ロータコア５０には、必ずしも貫通穴５６，５７およびスリット５８を設けなくてもよい。 Note that the arrangement of the through

holes

56, 57 and the slit 58 is not limited to the positions described here. Further, the rotor core 50 does not necessarily need to be provided with the through

holes

56 and 57 and the slit 58.

　電磁鋼板を固定するカシメ部５９は、極間部に対応する周方向位置で、各フラックスバリア５２よりも径方向内側に形成されている。但し、カシメ部５９の配置は、この位置に限定されるものではない。また、ロータコア５０の電磁鋼板は、カシメ以外の方法で固定されていてもよい。 The caulking portion 59 for fixing the electromagnetic steel sheet is formed radially inward from each flux barrier 52 at a circumferential position corresponding to the interpole portion. However, the arrangement of the caulking portion 59 is not limited to this position. Furthermore, the electromagnetic steel plates of the rotor core 50 may be fixed by a method other than caulking.

＜ステータの構成＞
　図１に示すように、ステータ１は、ロータコア５０を径方向外側から囲むステータコア１０と、ステータコア１０に巻き付けられた巻線２０とを有する。ステータコア１０は、複数の電磁鋼板を軸方向に積層し、カシメ等により固定したものである。電磁鋼板の板厚は０．１～０．７ｍｍであり、ここでは０．３５ｍｍである。 <Stator configuration>
As shown in FIG. 1, the stator 1 includes a stator core 10 that surrounds a rotor core 50 from the outside in the radial direction, and a winding 20 that is wound around the stator core 10. The stator core 10 is made by laminating a plurality of electromagnetic steel plates in the axial direction and fixing them by caulking or the like. The thickness of the electromagnetic steel plate is 0.1 to 0.7 mm, and here it is 0.35 mm.

　ステータコア１０は、軸線Ａｘを中心とする環状のヨーク１１と、ヨーク１１から径方向内側に延在する複数のティース１２とを有する。ティース１２は、周方向に一定間隔で配置されている。ティース１２の数は、ここでは９である。但し、ティース１２の数は９に限定されるものではなく、２以上であればよい。 The stator core 10 has an annular yoke 11 centered on the axis Ax, and a plurality of teeth 12 extending radially inward from the yoke 11. The teeth 12 are arranged at regular intervals in the circumferential direction. The number of teeth 12 is nine here. However, the number of teeth 12 is not limited to nine, and may be two or more.

　周方向に隣り合うティース１２の間には、巻線２０を収容する空間であるスロット１３が形成される。スロット１３は、巻線２０が収容される領域である。スロット１３の数は、ティース１２の数と同じ９である。 A slot 13, which is a space for accommodating the winding 20, is formed between the circumferentially adjacent teeth 12. Slot 13 is an area in which winding 20 is accommodated. The number of slots 13 is nine, which is the same as the number of teeth 12.

　巻線２０は、コイルとしてのマグネットワイヤで形成されており、各ティース１２に集中巻きで巻かれている。巻線２０には、電動機３の回転速度に応じた周波数の電流が流され、ロータ５を回転させる回転磁界が発生する。 The winding 20 is formed of a magnet wire as a coil, and is wound around each tooth 12 in a concentrated winding manner. A current having a frequency corresponding to the rotational speed of the electric motor 3 is passed through the winding 20, and a rotating magnetic field that rotates the rotor 5 is generated.

　巻線２０の線径および１つのティース１２への巻線２０の巻き数は、回転速度およびトルク等の要求仕様、供給電圧、並びにスロット１３の断面積等によって決まる。一例としては、巻線２０の線形は１．０ｍｍであり、巻き数は８０ターンである。 The wire diameter of the winding 20 and the number of turns of the winding 20 on one tooth 12 are determined by required specifications such as rotational speed and torque, supply voltage, cross-sectional area of the slot 13, etc. As an example, the linearity of the winding 20 is 1.0 mm, and the number of turns is 80 turns.

　ステータコア１０と巻線２０との間には、例えばポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等の樹脂で構成された絶縁部（例えば、図１７に示す絶縁部４０）が設けられている。絶縁部は、樹脂の成形体をステータコア１０に取り付けるか、または樹脂をステータコア１０と一体成形することで形成される。また、スロット１３の内面に、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等の樹脂で構成された絶縁フィルムを設けてもよい。 An insulating part (for example, the insulating part 40 shown in FIG. 17) made of a resin such as polybutylene terephthalate (PBT) is provided between the stator core 10 and the winding 20. The insulating section is formed by attaching a resin molded body to the stator core 10 or by integrally molding the resin with the stator core 10 . Further, an insulating film made of resin such as polyethylene terephthalate (PET) may be provided on the inner surface of the slot 13.

　図３は、ステータコア１０を示す平面図である。図３に示すように、ティース１２は環状のヨーク１１から径方向内側に延在する。ティース１２は、ロータ５に対向する歯先部１２ａを有する。歯先部１２ａは、ティース１２の他の部分よりも周方向幅が広い。歯先部１２ａのロータ５に対向する歯先面は、軸線Ａｘを中心とする円弧状である。 FIG. 3 is a plan view showing the stator core 10. As shown in FIG. 3, the teeth 12 extend radially inward from the annular yoke 11. The teeth 12 have tooth tips 12a facing the rotor 5. The tooth tip portion 12a has a wider width in the circumferential direction than other portions of the teeth 12. The tooth tip surface of the tooth tip portion 12a facing the rotor 5 has an arc shape centered on the axis Ax.

　ティース１２の側面１２ｂは、スロット１３に面している。ティース１２の幅方向中心を通る径方向の直線を、ティース中心線Ｔと称する。ティース１２の側面１２ｂは、ここではティース中心線Ｔと平行であるが、ティース中心線Ｔに対して傾斜していてもよい。 The side surface 12b of the teeth 12 faces the slot 13. A straight line in the radial direction passing through the center of the teeth 12 in the width direction is referred to as a tooth center line T. The side surface 12b of the tooth 12 is parallel to the tooth center line T here, but may be inclined with respect to the tooth center line T.

　ヨーク１１の外周はシェル３０（図１）の内周に固定され、ヨーク１１の内周はスロット１３に面している。ヨーク１１の外周には、凹部１７が形成されている。凹部１７は、シェル３０との間で冷媒の流路を形成する。凹部１７は、ここではティース中心線Ｔ上に形成されているが、この位置に限定されるものではない。 The outer circumference of the yoke 11 is fixed to the inner circumference of the shell 30 (FIG. 1), and the inner circumference of the yoke 11 faces the slot 13. A recess 17 is formed on the outer periphery of the yoke 11. The recess 17 forms a coolant flow path with the shell 30. Although the recess 17 is formed on the teeth center line T here, it is not limited to this position.

　ヨーク１１には、ステータコア１０の電磁鋼板を互いに固定するカシメ部１８が形成されている。カシメ部１８は、ティース中心線Ｔの両側に形成されている。但し、カシメ部１８の配置は、この位置に限定されるものではない。また、電磁鋼板はカシメ以外の方法で固定されていてもよい。 The yoke 11 is formed with a caulking portion 18 that fixes the electromagnetic steel plates of the stator core 10 to each other. The caulking portions 18 are formed on both sides of the teeth center line T. However, the arrangement of the caulking portion 18 is not limited to this position. Moreover, the electromagnetic steel plate may be fixed by a method other than caulking.

　ステータコア１０は、複数の分割コア９を環状に組み合わせることにより形成される。分割コア９は、それぞれ１つのティース１２を含むセグメントである。周方向に隣り合う分割コア９は、ヨーク１１に形成された結合部１４で結合されている。 The stator core 10 is formed by combining a plurality of split cores 9 in a ring shape. The divided cores 9 are segments each including one tooth 12. The split cores 9 that are adjacent to each other in the circumferential direction are connected by a connecting portion 14 formed in the yoke 11.

　結合部１４は、ヨーク１１において２つのティース１２の間、例えば２つのティース１２の周方向における中間地点に形成されている。結合部１４は、ヨーク１１の内周から外周まで径方向に延在している。環状のヨーク１１のうち、１つの分割コア９に含まれる円弧状の部分を、ヨーク部１１０とする。 The coupling portion 14 is formed between the two teeth 12 in the yoke 11, for example, at a midpoint between the two teeth 12 in the circumferential direction. The coupling portion 14 extends in the radial direction from the inner circumference to the outer circumference of the yoke 11. An arcuate portion of the annular yoke 11 included in one split core 9 is referred to as a yoke portion 110.

　図４は、結合部１４の両側の２つの分割コア９を示す平面図である。図４では、軸線Ａｘ（図１）を中心とする周方向を、矢印Ｒ１で示す。後述する図５，９，１１，１３～１６においても同様である。 FIG. 4 is a plan view showing two split cores 9 on both sides of the coupling portion 14. In FIG. 4, the circumferential direction centered on the axis Ax (FIG. 1) is indicated by an arrow R1. The same applies to FIGS. 5, 9, 11, 13 to 16, which will be described later.

　ステータコア１０の分割コア９は全て同一の形状を有しているが、説明の便宜上、結合部１４の一方の側（図４における左側）の分割コア９を分割コア９Ａと称し、反対側の分割コア９を分割コア９Ｂと称する。分割コア９Ａは第１の分割コアとも称し、分割コア９Ｂは第２の分割コアとも称する。 All of the split cores 9 of the stator core 10 have the same shape, but for convenience of explanation, the split core 9 on one side of the coupling portion 14 (the left side in FIG. 4) is referred to as the split core 9A, and the split core 9 on the opposite side The core 9 is referred to as a divided core 9B. The divided core 9A is also referred to as a first divided core, and the divided core 9B is also referred to as a second divided core.

　分割コア９Ａ，９Ｂはいずれも、ヨーク部１１０の周方向の各端部に、突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃを有する。突出部１５ａは最も径方向外側に配置され、突出部１５ｂは最も径方向内側に配置されている。突出部１５ｃは、径方向において突出部１５ａ，１５ｂの間に配置されている。突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃはいずれも、周方向に突出している。 Both of the

split cores

9A and 9B have

protrusions

15a, 15b, and 15c at each end of the yoke portion 110 in the circumferential direction. The protrusion 15a is disposed at the radially outermost position, and the protrusion 15b is disposed at the radially innermost position. The protrusion 15c is arranged between the

protrusions

15a and 15b in the radial direction. The

protrusions

15a, 15b, and 15c all protrude in the circumferential direction.

　突出部１５ａは、ヨーク部１１０の外周１１１に達している。一方、突出部１５ｂは、ヨーク部１１０の内周１１２に対して径方向外側に離間している。突出部１５ａは、第１の突出部または外周側突出部とも称する。突出部１５ｂは、第２の突出部または内周側突出部とも称する。 The protruding portion 15a reaches the outer periphery 111 of the yoke portion 110. On the other hand, the protruding portion 15b is spaced apart from the inner circumference 112 of the yoke portion 110 in the radial direction. The protrusion 15a is also referred to as a first protrusion or an outer circumferential protrusion. The protrusion 15b is also referred to as a second protrusion or an inner protrusion.

　分割コア９Ａの突出部１５ａは、分割コア９Ｂの突出部１５ａに当接する。分割コア９Ａの突出部１５ｂは、分割コア９Ｂの突出部１５ｂに当接する。分割コア９Ａの突出部１５ｃは、分割コア９Ｂの突出部１５ｃに当接する。 The protrusion 15a of the split core 9A abuts the protrusion 15a of the split core 9B. The protrusion 15b of the split core 9A abuts the protrusion 15b of the split core 9B. The protrusion 15c of the split core 9A abuts the protrusion 15c of the split core 9B.

　分割コア９Ａ，９Ｂの間で、且つ突出部１５ａと突出部１５ｃとの間には、空隙部１６ａが形成される。また、突出部１５ｃと突出部１５ｂとの間には、空隙部１６ｃが形成される。突出部１５ｂとヨーク部１１０の内周１１２との間には、空隙部１６ｂが形成される。空隙部１６ａは第１の空隙部と称し、空隙部１６ｂは第２の空隙部とも称する。 A gap 16a is formed between the

split cores

9A and 9B and between the protrusion 15a and the protrusion 15c. Furthermore, a gap 16c is formed between the protrusion 15c and the protrusion 15b. A gap 16b is formed between the protrusion 15b and the inner periphery 112 of the yoke 110. The cavity 16a is also referred to as a first cavity, and the cavity 16b is also referred to as a second cavity.

　空隙部１６ｂは、径方向の長さＬ１および周方向の長さＬ２を有する。長さＬ１，Ｌ２は、Ｌ１≧Ｌ２を満足する。すなわち、空隙部１６ｂは、径方向に長いスリット状である。 The cavity 16b has a radial length L1 and a circumferential length L2. The lengths L1 and L2 satisfy L1≧L2. That is, the cavity 16b has a radially long slit shape.

　また、空隙部１６ｂの径方向の長さＬ１は、空隙部１６ａ，１６ｃの径方向の各長さよりも長い。また，空隙部１６ｂの周方向の長さＬ２は、空隙部１６ａ，１６ｃの周方向の各長さと同じである。 Furthermore, the radial length L1 of the cavity 16b is longer than each of the radial lengths of the

cavities

16a and 16c. Further, the circumferential length L2 of the gap 16b is the same as each of the circumferential lengths of the

gaps

16a and 16c.

　ここでは、ヨーク部１１０の各端部に突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃおよび空隙部１６ａ，１６ｂ，１６ｃを形成した例について説明したが、このような例に限定されるものではない。 Here, an example has been described in which the

protrusions

15a, 15b, 15c and the

voids

16a, 16b, 16c are formed at each end of the yoke portion 110, but the invention is not limited to such an example.

　図５は、分割コア９Ａ，９Ｂの他の例を示す平面図である。分割コア９Ａ，９Ｂはいずれも、ヨーク部１１０の周方向の各端部に、突出部１５ａ，１５ｂを有する。突出部１５ａは最も径方向外側に配置され、突出部１５ｂは最も径方向内側に配置されている。分割コア９Ａの突出部１５ａ，１５ｂは、分割コア９Ｂの突出部１５ａ，１５ｂに当接する。 FIG. 5 is a plan view showing another example of

split cores

9A and 9B. Both of the

split cores

9A and 9B have

protrusions

15a and 15b at each end of the yoke portion 110 in the circumferential direction. The protrusion 15a is disposed at the radially outermost position, and the protrusion 15b is disposed at the radially innermost position. The

protrusions

15a, 15b of the split core 9A abut against the

protrusions

15a, 15b of the split core 9B.

　分割コア９Ａ，９Ｂの間で、且つ突出部１５ａと突出部１５ｂとの間には、空隙部１６ａが形成される。また、突出部１５ｂとヨーク部１１０の内周１１２との間には、空隙部１６ｂが形成される。 A gap 16a is formed between the

split cores

9A and 9B and between the protrusion 15a and the protrusion 15b. Furthermore, a gap 16b is formed between the protrusion 15b and the inner circumference 112 of the yoke portion 110.

　図５においても、空隙部１６ｂは、径方向の長さＬ１および周方向の長さＬ２を有する。長さＬ１，Ｌ２は、Ｌ１≧Ｌ２を満足する。また、空隙部１６ｂの径方向の長さＬ１は、空隙部１６ａの径方向の長さよりも長い。空隙部１６ｂの周方向の長さＬ２は、空隙部１６ａの周方向の長さと同じである。 Also in FIG. 5, the cavity 16b has a radial length L1 and a circumferential length L2. The lengths L1 and L2 satisfy L1≧L2. Further, the radial length L1 of the cavity 16b is longer than the radial length of the cavity 16a. The circumferential length L2 of the gap 16b is the same as the circumferential length of the gap 16a.

　図４には、ヨーク部１１０の各端部に３つの突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃを設けた例を示し、図５には、ヨーク部１１０の各端部に２つの突出部１５ａ，１５ｂを設けた例を示したが、ヨーク部１１０の各端部に４つ以上の突出部を設けてもよい。 4 shows an example in which three

protrusions

15a, 15b, 15c are provided at each end of the yoke part 110, and FIG. 5 shows an example in which two

protrusions

15a, 15b are provided at each end of the yoke part 110. Although an example in which the protrusions are provided is shown, four or more protrusions may be provided at each end of the yoke portion 110.

　図６（Ａ），（Ｂ）は、図５に示した空隙部１６ａの形状を説明するための模式図である。図６（Ａ）に示す空隙部１６ａは長方形状であり、４つの角部１６１を有する。なお、図６（Ａ）に示した空隙部１６ａは径方向に長い長方形状であるが、周方向に長い長方形状であってもよく、あるいは正方形状であってもよい。 FIGS. 6(A) and 6(B) are schematic diagrams for explaining the shape of the cavity 16a shown in FIG. 5. The cavity 16a shown in FIG. 6(A) has a rectangular shape and has four corners 161. Note that although the void portion 16a shown in FIG. 6(A) has a rectangular shape that is long in the radial direction, it may be in a rectangular shape that is long in the circumferential direction, or may be in a square shape.

　図６（Ｂ）に示す空隙部１６ａは、図６（Ａ）に示した角部１６１の代わりに、湾曲角部１６２を有する。湾曲角部１６２は、軸線Ａｘに直交する面において例えば円弧状に延在しており、曲線部とも称する。 The cavity 16a shown in FIG. 6(B) has a curved corner 162 instead of the corner 161 shown in FIG. 6(A). The curved corner portion 162 extends, for example, in an arc shape in a plane perpendicular to the axis Ax, and is also referred to as a curved portion.

　図６（Ａ）に示した空隙部１６ａの角部１６１のように鋭利な形状を有する部分には、応力が集中しやすく、その周囲の応力も高くなり易い。図６（Ｂ）に示すように、空隙部１６ａの周縁の少なくとも１部を曲線状とすることで、空隙部１６ａの周囲の応力を低減することができる。 Stress tends to concentrate in a portion having a sharp shape, such as the corner 161 of the cavity 16a shown in FIG. 6(A), and the stress around it also tends to increase. As shown in FIG. 6(B), by forming at least a portion of the periphery of the gap 16a into a curved shape, stress around the gap 16a can be reduced.

　なお、図６（Ｂ）では空隙部１６ａの周縁に湾曲角部１６２が形成されているが、空隙部１６ａの周縁の少なくとも１部が曲線状であればよい。また、空隙部１６ａが円形状あるいは楕円形状であってもよい。 Although the curved corner 162 is formed at the periphery of the gap 16a in FIG. 6(B), it is sufficient if at least a part of the periphery of the gap 16a is curved. Further, the cavity 16a may be circular or elliptical.

　また、空隙部１６ａに限らず、空隙部１６ｂあるいは空隙部１６ｃ（図４）の周縁の少なくとも一部または全部が曲線状であっても良い。 Furthermore, at least a part or all of the periphery of not only the gap 16a but also the

gap

16b or 16c (FIG. 4) may be curved.

　以下では、図４に示した突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃは、特に区別する必要ない場合には、「突出部１５」と称する。図５に示した突出部１５ａ，１５ｂについても同様とする。また、図４に示した空隙部１６ａ，１６ｂ，１６ｃは、特に区別する必要ない場合には、「空隙部１６」と称する。図５に示した空隙部１６ａ，１６ｂについても同様とする。 Hereinafter, the

protrusions

15a, 15b, and 15c shown in FIG. 4 will be referred to as "protrusions 15" unless there is a particular need to distinguish them. The same applies to the

protrusions

15a and 15b shown in FIG. Furthermore, the

voids

16a, 16b, and 16c shown in FIG. 4 will be referred to as "the voids 16" unless there is a need to distinguish them. The same applies to the

voids

16a and 16b shown in FIG.

＜製造方法＞
　次に、電動機３の製造方法について説明する。図７は、電動機３の製造工程を示すフローチャートである。まず、金型を用いて打ち抜いた複数の電磁鋼板を軸方向に積層し、カシメ等により一体的に固定して、分割コア９を形成する（ステップＳ１０１）。 <Manufacturing method>
Next, a method of manufacturing the electric motor 3 will be explained. FIG. 7 is a flowchart showing the manufacturing process of the electric motor 3. First, a plurality of electromagnetic steel plates punched using a die are stacked in the axial direction and fixed together by caulking or the like to form the split core 9 (step S101).

　次に、分割コア９に絶縁部を取り付け、絶縁部を介してティース１２に巻線２０を巻き付ける（ステップＳ１０２）。この工程では、分割コア９を環状に組み合わせる前に巻線２０を巻き付けるため、巻き付け作業を簡単に行うことができる。 Next, an insulating section is attached to the split core 9, and the winding 20 is wound around the teeth 12 via the insulating section (step S102). In this step, the winding wire 20 is wound before the split cores 9 are combined into an annular shape, so that the winding work can be easily performed.

　次に、複数の分割コア９を環状に組み合わせ、ステータコア１０を形成する（ステップＳ１０３）。このとき、図４あるいは図５に示した分割コア９Ａの突出部１５と分割コア９Ｂの突出部１５とが当接し、これらが溶接により固定される。 Next, the plurality of split cores 9 are combined into a ring shape to form the stator core 10 (step S103). At this time, the protrusion 15 of the split core 9A and the protrusion 15 of the split core 9B shown in FIG. 4 or 5 come into contact and are fixed by welding.

　各分割コア９には既に巻線２０が巻かれているため、分割コア９を組み合わせてステータコア１０とすることにより、ステータ１が完成する。 Since the winding 20 is already wound around each split core 9, the stator 1 is completed by combining the split cores 9 to form the stator core 10.

　次に、円筒状のシェル３０に、ステータ１を焼嵌めにより固定する（ステップＳ１０４）。焼嵌め工程では、シェル３０を加熱して熱膨張させ、シェル３０の内側にステータ１を挿入する。 Next, the stator 1 is fixed to the cylindrical shell 30 by shrink fitting (step S104). In the shrink fitting process, the shell 30 is heated to thermally expand, and the stator 1 is inserted inside the shell 30.

　図８（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、焼嵌め工程を説明するための模式図である。図８（Ａ），（Ｂ）に示すように、焼嵌め前のステータコア１０の外径をＤ１とし、シェル３０の内径をＤ２とする。焼嵌め工程では、シェル３０を加熱して熱膨張させ、シェル３０の内径をステータコア１０の外径Ｄ１よりも大きくする。この状態で、シェル３０の内側にステータ１を挿入する。 FIGS. 8(A), (B), and (C) are schematic diagrams for explaining the shrink fitting process. As shown in FIGS. 8(A) and 8(B), the outer diameter of the stator core 10 before shrink fitting is set to D1, and the inner diameter of the shell 30 is set to D2. In the shrink fitting process, the shell 30 is heated to thermally expand, and the inner diameter of the shell 30 is made larger than the outer diameter D1 of the stator core 10. In this state, the stator 1 is inserted inside the shell 30.

　その後、シェル３０を冷却することにより、図８（Ｃ）に示すように、シェル３０の内径がＤ３（＜Ｄ１）まで収縮する。これにより、ステータコア１０の外周がシェル３０の内周に嵌合する。 Thereafter, by cooling the shell 30, the inner diameter of the shell 30 contracts to D3 (<D1) as shown in FIG. 8(C). As a result, the outer periphery of the stator core 10 fits into the inner periphery of the shell 30.

　一方、ロータ５は、複数の電磁鋼板を軸方向に積層してロータコア５０を形成し、磁石挿入孔５１に永久磁石６０を挿入することにより形成する。ロータ５の中心孔５３にシャフト７０を固定し、ロータ５をシェル３０に固定されたステータ１の内側に挿入する（図７のステップＳ１０５）。その後、シェル３０を密閉する（ステップＳ１０６）。これにより、ステータ１およびロータ５を含む電動機３が完成する。 On the other hand, the rotor 5 is formed by laminating a plurality of electromagnetic steel sheets in the axial direction to form a rotor core 50, and inserting the permanent magnets 60 into the magnet insertion holes 51. The shaft 70 is fixed in the center hole 53 of the rotor 5, and the rotor 5 is inserted inside the stator 1 fixed to the shell 30 (step S105 in FIG. 7). After that, the shell 30 is sealed (step S106). As a result, the electric motor 3 including the stator 1 and the rotor 5 is completed.

＜作用＞
　次に、実施の形態１の作用について説明する。図９は、比較例の分割コア９Ａ，９Ｂを示す平面図である。比較例の分割コア９Ａ，９Ｂはいずれも、ヨーク部１１０の周方向の各端部に突出部１５ａ，１５ｂを有する。突出部１５ａはヨーク１１の外周１１１に達し、突出部１５ｂはヨーク１１の内周１１２に達している。突出部１５ａ，１５ｂの間には、空隙部１６ａが形成されている。 <Effect>
Next, the operation of the first embodiment will be explained. FIG. 9 is a plan view showing divided

cores

9A and 9B of a comparative example. The

split cores

9A and 9B of the comparative example both have

protrusions

15a and 15b at each end of the yoke portion 110 in the circumferential direction. The protrusion 15a reaches the outer circumference 111 of the yoke 11, and the protrusion 15b reaches the inner circumference 112 of the yoke 11. A gap 16a is formed between the

protrusions

15a and 15b.

　上述したシェル３０への焼嵌めによって、分割コア９Ａ，９Ｂには圧縮応力が作用する。電磁鋼板は圧縮応力を受けると磁気特性が変化し、鉄損が増加する。比較例では、圧縮応力は分割コア９Ａ，９Ｂの突出部１５ａ，１５ｂに作用するが、分割コア９Ａ，９Ｂの空隙部１６に面する部分には作用しないため、鉄損の増加を抑制することができる。 Due to the shrink fitting into the shell 30 described above, compressive stress acts on the

split cores

9A and 9B. When electrical steel sheets are subjected to compressive stress, their magnetic properties change and iron loss increases. In the comparative example, compressive stress acts on the

protrusions

15a, 15b of the

split cores

9A, 9B, but does not act on the portions of the

split cores

9A, 9B facing the voids 16, thereby suppressing an increase in iron loss. Can be done.

　但し、比較例では、突出部１５ｂがヨーク部１１０の内周１１２に達している。そのため、圧縮応力を受けた突出部１５ｂが径方向内側に変形すると、突出部１５ｂがスロット１３内に入り込む可能性がある。スロット１３には巻線２０が収容されているため、突出部１５ｂがスロット１３内に入り込むと、巻線２０の損傷につながる可能性がある。 However, in the comparative example, the protruding portion 15b reaches the inner circumference 112 of the yoke portion 110. Therefore, when the protrusion 15b receives compressive stress and deforms inward in the radial direction, the protrusion 15b may enter into the slot 13. Since the winding 20 is accommodated in the slot 13, if the protrusion 15b enters the slot 13, the winding 20 may be damaged.

　これに対し、実施の形態１では、分割コア９Ａ，９Ｂの突出部１５のうち、最も内周側に位置する突出部１５ｂが、ヨーク部１１０の内周１１２から径方向外側に離間した位置に形成されている。そのため、突出部１５ｂが径方向内側に変形したとしても、スロット１３内に入り込むことがなく、巻線２０の損傷を防止することができる。 On the other hand, in the first embodiment, among the protrusions 15 of the

split cores

9A and 9B, the protrusion 15b located on the innermost circumferential side is located at a position spaced radially outward from the inner circumference 112 of the yoke portion 110. It is formed. Therefore, even if the protrusion 15b deforms inward in the radial direction, it will not enter into the slot 13, and damage to the winding 20 can be prevented.

　また、実施の形態１では、空隙部１６ｂの径方向の長さＬ１が周方向の長さＬ２よりも長い（Ｌ１＞Ｌ２）。空隙部１６ｂはヨーク１１の周方向の磁路中に位置するため、空隙部１６ｂの周方向の長さＬ２が短い方が、空隙部１６ｂを磁束が通過しやすい。空隙部１６ｂの径方向の長さＬ１は、突出部１５ｂが変形してもスロット１３内に達しない長さに設定することにより、巻線２０の損傷を効果的に防止することができる。 Furthermore, in the first embodiment, the radial length L1 of the cavity 16b is longer than the circumferential length L2 (L1>L2). Since the air gap 16b is located in the circumferential magnetic path of the yoke 11, the shorter the circumferential length L2 of the air gap 16b, the easier the magnetic flux will pass through the air gap 16b. Damage to the winding 20 can be effectively prevented by setting the radial length L1 of the cavity 16b to a length that does not reach the inside of the slot 13 even if the protrusion 15b is deformed.

　次に、焼嵌め工程（図７のステップＳ１０４）における焼嵌め代について説明する。焼き嵌め時には、圧縮応力によりステータコア１０が径方向内側に変形する。これに伴い、分割コア９Ａ，９Ｂの間には、空隙部１６ｂを周方向に縮小させる方向に応力が加わる。 Next, the shrink-fitting allowance in the shrink-fitting process (step S104 in FIG. 7) will be explained. During shrink fitting, stator core 10 deforms radially inward due to compressive stress. Accordingly, stress is applied between the

split cores

9A and 9B in a direction that reduces the gap 16b in the circumferential direction.

　焼嵌め代Ｗは、焼嵌め前のステータコア１０の外径Ｄ１（図８（Ａ））と、焼嵌め前のシェル３０の内径Ｄ２（図８（Ｂ））との差Ｄ１－Ｄ２で定義される。なお、ステータコア１０の外径Ｄ１およびシェル３０の内径Ｄ２はいずれも、軸線Ａｘを中心とする１周当たりの平均値（以下、周方向の平均値と称する）である。 The shrink-fitting allowance W is defined by the difference D1-D2 between the outer diameter D1 of the stator core 10 before shrink-fitting (FIG. 8(A)) and the inner diameter D2 of the shell 30 before shrink-fitting (FIG. 8(B)). Ru. Note that both the outer diameter D1 of the stator core 10 and the inner diameter D2 of the shell 30 are average values per revolution around the axis Ax (hereinafter referred to as circumferential average values).

　空隙部１６ｂの周方向の長さＬ２は、ステータコア１０の焼嵌め代Ｗに対して、０．１×Ｗ≦Ｌ２≦０．６×Ｗの範囲にあることが望ましい。この理由について、以下に説明する。 It is desirable that the circumferential length L2 of the cavity 16b is in the range of 0.1×W≦L2≦0.6×W with respect to the shrink-fitting allowance W of the stator core 10. The reason for this will be explained below.

　上述した図８（Ｃ）に示したように、焼嵌め後のステータコア１０の外径をＤ３とする。この場合、シェル３０の内径もＤ３である。ステータコア１０の外径（すなわちシェル３０の内径）Ｄ３は、周方向の平均値である。 As shown in FIG. 8(C) described above, the outer diameter of the stator core 10 after shrink fitting is set to D3. In this case, the inner diameter of the shell 30 is also D3. The outer diameter D3 of the stator core 10 (that is, the inner diameter of the shell 30) is an average value in the circumferential direction.

　焼嵌め前後のステータコア１０の外径の変化量ΔＯＵＴは、Ｄ１－Ｄ３で表される。焼嵌め前後のシェル３０の内径の変化量ΔＩＮは、Ｄ２－Ｄ３で表される。 The amount of change ΔOUT in the outer diameter of the stator core 10 before and after shrink fitting is expressed as D1-D3. The amount of change ΔIN in the inner diameter of the shell 30 before and after shrink fitting is expressed as D2-D3.

　焼嵌め代Ｗは、上記の通りＤ１－Ｄ２であるため、次の式（１）のように表すこともできる。
　Ｗ＝ΔＯＵＴ＋ΔＩＮ　…（１） Since the shrink-fitting allowance W is D1-D2 as described above, it can also be expressed as in the following equation (1).
W=ΔOUT+ΔIN…(1)

　焼嵌め時には、ステータコア１０の弾性荷重とシェル３０の弾性荷重とは等しくなる。そのため、ステータコア１０の剛性をＫ１とし、シェル３０の剛性をＫ２とすると、次の式（２）の関係が成立する。
　Ｋ１×ΔＯＵＴ＝Ｋ２×ΔＩＮ　…（２） At the time of shrink fitting, the elastic load of the stator core 10 and the elastic load of the shell 30 become equal. Therefore, when the stiffness of the stator core 10 is K1 and the stiffness of the shell 30 is K2, the following equation (2) holds true.
K1×ΔOUT=K2×ΔIN…(2)

　上記の式（１），（２）からΔＩＮを消去すると、以下の式（３）が得られる。
　ΔＯＵＴ＝［（Ｋ２／Ｋ１）／｛１＋（Ｋ２／Ｋ１）｝］×Ｗ　…（３） By eliminating ΔIN from the above equations (1) and (2), the following equation (3) is obtained.
ΔOUT=[(K2/K1)/{1+(K2/K1)}]×W...(3)

　ΔＯＵＴはステータコア１０の外径の変化量であるが、ステータコア１０の周方向の変化量ΔＣＩに換算すると、以下の式（４）が得られる。
　ΔＣＩ＝２×π×［（Ｋ２／Ｋ１）／｛１＋（Ｋ２／Ｋ１）｝］×Ｗ　…（４） ΔOUT is the amount of change in the outer diameter of the stator core 10, and when converted into the amount of change ΔCI in the circumferential direction of the stator core 10, the following equation (4) is obtained.
ΔCI=2×π×[(K2/K1)/{1+(K2/K1)}]×W…(4)

　Ｋ２／Ｋ１は、ステータコア１０およびシェル３０の厚さ、並びに、ステータコア１０およびシェル３０を構成する材料のヤング率から決まる。ステータコア１０およびシェル３０が鉄で構成されている場合、Ｋ２／Ｋ１は以下の範囲内である。
　０．０２≦Ｋ２／Ｋ１≦０．１ K2/K1 is determined from the thickness of stator core 10 and shell 30, and the Young's modulus of the material forming stator core 10 and shell 30. When the stator core 10 and shell 30 are made of iron, K2/K1 is within the following range.
0.02≦K2/K1≦0.1

　このＫ２／Ｋ１の範囲を上記式（４）に代入すると、以下の式（５）が得られる。
　０．１×Ｗ≦ΔＣＩ≦０．６×Ｗ　…（５） By substituting this range of K2/K1 into the above equation (4), the following equation (5) is obtained.
0.1×W≦ΔCI≦0.6×W…(5)

　すなわち、焼嵌め時の圧縮応力により、空隙部１６の周方向の長さＬ２は、焼嵌め代Ｗの１０～６０％だけ縮小する。そのため、空隙部１６ｂの長さＬ２を、０．１×Ｗ≦Ｌ２≦０．６×Ｗの範囲に設定することにより、圧縮応力による空隙部１６ｂの潰れを防止することができる。 That is, due to compressive stress during shrink fitting, the circumferential length L2 of the gap 16 is reduced by 10 to 60% of the shrink fitting allowance W. Therefore, by setting the length L2 of the cavity 16b in the range of 0.1×W≦L2≦0.6×W, it is possible to prevent the cavity 16b from collapsing due to compressive stress.

　ここで、焼嵌め代Ｗは、焼嵌め前のステータコア１０の外径Ｄ１と、シェル３０の内径Ｄ２との差として計算されるのが一般的である。但し、焼嵌め後においても、ステータコア１０からシェル３０を取り外し、ステータコア１０の外径とシェル３０の内径の差から、焼嵌め代を計算することも可能である。 Here, the shrink-fitting allowance W is generally calculated as the difference between the outer diameter D1 of the stator core 10 and the inner diameter D2 of the shell 30 before shrink-fitting. However, even after shrink fitting, it is possible to remove the shell 30 from the stator core 10 and calculate the shrink fitting allowance from the difference between the outer diameter of the stator core 10 and the inner diameter of the shell 30.

　図１０（Ａ），（Ｂ）は、図８（Ｃ）に示した焼嵌め後に、ステータコア１０からシェル３０を取り外した後のステータコア１０およびシェル３０をそれぞれ示す図である。 FIGS. 10(A) and 10(B) are views showing the stator core 10 and shell 30, respectively, after the shell 30 has been removed from the stator core 10 after the shrink fitting shown in FIG. 8(C).

　図１０（Ａ），（Ｂ）に示すように、ステータコア１０からシェル３０を取り外すと、ステータコア１０およびシェル３０は焼嵌めによる荷重から解放されるため、ステータコア１０の外径およびシェル３０の内径は、焼嵌め前のステータコア１０の外径Ｄ１およびシェル３０の内径Ｄ２を復元する方向に変化する。 As shown in FIGS. 10(A) and 10(B), when the shell 30 is removed from the stator core 10, the stator core 10 and the shell 30 are released from the load due to shrink fitting, so the outer diameter of the stator core 10 and the inner diameter of the shell 30 are , changes in the direction of restoring the outer diameter D1 of the stator core 10 and the inner diameter D2 of the shell 30 before shrink fitting.

　従って、ステータコア１０からシェル３０を取り外した後のステータコア１０の外径Ｄ５およびシェル３０の内径Ｄ６から計算した焼嵌め代（Ｄ５－Ｄ６）は、焼嵌め前のステータコア１０の外径Ｄ１とシェル３０の内径Ｄ２から計算された焼嵌め代Ｗ（＝Ｄ１－Ｄ２）に対する近似として成り立つ。 Therefore, the shrink-fitting allowance (D5-D6) calculated from the outer diameter D5 of the stator core 10 after removing the shell 30 from the stator core 10 and the inner diameter D6 of the shell 30 is the outer diameter D1 of the stator core 10 before shrink-fitting and the inner diameter D6 of the shell 30. This is an approximation to the shrink-fitting allowance W (=D1-D2) calculated from the inner diameter D2.

　なお、焼嵌め後にステータコア１０からシェル３０を取り外す方法としては、シェル３０を再加熱により拡張させてステータコア１０を引き抜く方法がある。その他にも、シェル３０の一部を切断する等、種々の方法がある。 Note that, as a method for removing the shell 30 from the stator core 10 after shrink fitting, there is a method of expanding the shell 30 by reheating and pulling out the stator core 10. There are various other methods, such as cutting off a portion of the shell 30.

　また、ステータコア１０の内周は、複数のティース１２の歯先面によって規定される。ステータコア１０の内周の真円度が大きい場合（すなわち真円からの隔たりが大きい場合）には、ステータ１とロータ５との隙間が狭い部分と広い部分とが生じる。その結果、ステータ１とロータ５との間に作用する磁気的吸引力にばらつきが生じ、振動および騒音の原因となる。 Further, the inner circumference of the stator core 10 is defined by the tooth tip surfaces of the plurality of teeth 12. When the circularity of the inner periphery of the stator core 10 is large (that is, when the distance from the perfect circle is large), the gap between the stator 1 and the rotor 5 is narrow in some areas and wide in others. As a result, variations occur in the magnetic attraction force acting between the stator 1 and the rotor 5, causing vibration and noise.

　また、ステータコア１０の内周の真円度が大きい場合、ロータ５の磁束がステータ１の巻線２０に鎖交して生じる誘起電圧の波形に歪みが生じ、トルク脈動が大きくなり、振動および騒音の原因となる。 Furthermore, if the inner circumference of the stator core 10 has a large roundness, the waveform of the induced voltage caused by the magnetic flux of the rotor 5 interlinking with the windings 20 of the stator 1 is distorted, torque pulsation becomes large, and vibrations and noise are generated. It causes

　一般に、ステータコア１０の内周の真円度が、ステータ１とロータ５との径方向の隙間Ｇ（図２）の５％以下であれば、振動および騒音が抑制されることが知られている。なお、隙間Ｇは、ステータ１とロータ５との径方向の隙間の周方向の平均値であり、例えば０．３～１．０ｍｍである。 Generally, it is known that vibration and noise can be suppressed if the circularity of the inner circumference of the stator core 10 is 5% or less of the radial gap G (FIG. 2) between the stator 1 and the rotor 5. . Note that the gap G is the average value in the circumferential direction of the radial gap between the stator 1 and the rotor 5, and is, for example, 0.3 to 1.0 mm.

　分割コア９Ａ，９Ｂの間の空隙部１６は、ステータ１とロータ５との隙間Ｇと同様、磁路中に存在する非磁性部分である。そのため、空隙部１６の周方向の長さＬ２を、ステータ１とロータ５との隙間Ｇの５％以下とすることで、振動および騒音を低減することができる。すなわち、Ｌ２≦０．０５×Ｇが成立することにより、振動および騒音を低減することができる。 The air gap 16 between the

split cores

9A and 9B is a non-magnetic portion that exists in the magnetic path, similar to the gap G between the stator 1 and the rotor 5. Therefore, by setting the circumferential length L2 of the cavity 16 to 5% or less of the gap G between the stator 1 and the rotor 5, vibration and noise can be reduced. That is, by satisfying L2≦0.05×G, vibration and noise can be reduced.

　次に、ヨーク１１の径方向の長さＬ３と、空隙部１６の径方向の長さの合計（以下、合計長さと称する）Ｌ４との関係について説明する。図１１は、ヨーク１１の径方向の長さＬ３および空隙部１６の合計長さＬ４を説明するための図である。 Next, the relationship between the radial length L3 of the yoke 11 and the total radial length L4 of the cavity 16 (hereinafter referred to as total length) will be described. FIG. 11 is a diagram for explaining the radial length L3 of the yoke 11 and the total length L4 of the cavity 16.

　図１１では、分割コア９Ａ，９Ｂは、ヨーク部１１０の各端部に空隙部１６ａ，１６ｂを有する。空隙部１６ａの径方向の長さＬ４１と、空隙部１６ｂの径方向の長さＬ４２の合計を、合計長さＬ４とする。また、ヨーク１１の結合部１４における径方向の長さ、すなわち内周１１２から外周１１１までの最短距離を、Ｌ３とする。 In FIG. 11, the

split cores

9A and 9B have void

portions

16a and 16b at each end of the yoke portion 110. The sum of the radial length L41 of the cavity 16a and the radial length L42 of the cavity 16b is defined as a total length L4. Further, the radial length of the coupling portion 14 of the yoke 11, that is, the shortest distance from the inner circumference 112 to the outer circumference 111, is defined as L3.

　なお、図４に示したように分割コア９Ａ，９Ｂが結合部１４に空隙部１６ａ，１６ｂ，１６ｃを有する場合には、空隙部１６ａ，１６ｂ，１６ｃの径方向の長さの合計を、合計長さＬ４とする。 In addition, as shown in FIG. 4, when the

split cores

9A, 9B have

voids

16a, 16b, 16c in the joint portion 14, the sum of the radial lengths of the

voids

16a, 16b, 16c is The length is L4.

　空隙部１６の径方向の長さが長いほど、圧縮応力の緩和による鉄損の低減効果は向上するが、分割コア９Ａ，９Ｂの当接面積が狭くなる。分割コア９Ａ，９Ｂの当接面積が狭くなると、巻線２０に鎖交する磁束の量が減少し、誘起電圧が小さくなる。その結果、同じトルクを発生するために必要な電流が大きくなり、巻線２０の銅損が増加し、モータ効率の低下につながる。そのため、モータ効率の低下抑制という観点から、空隙部１６の径方向の合計長さＬ４には最適範囲が存在する。 The longer the length of the cavity 16 in the radial direction is, the more the effect of reducing iron loss due to the relaxation of compressive stress is improved, but the contact area of the

split cores

9A and 9B becomes narrower. When the contact area of the

split cores

9A, 9B becomes narrower, the amount of magnetic flux interlinking with the winding 20 decreases, and the induced voltage becomes smaller. As a result, the current required to generate the same torque increases, copper loss in the winding 20 increases, and motor efficiency decreases. Therefore, from the viewpoint of suppressing a decrease in motor efficiency, there is an optimum range for the total radial length L4 of the void portion 16.

　図１２は、ヨーク１１の径方向の長さＬ３に対する空隙部１６の径方向の合計長さＬ４の比Ｌ４／Ｌ３と、モータ効率との関係を示す図である。モータ効率は、空隙部１６を設けない場合、すなわちＬ４／Ｌ３＝０の場合を基準とした相対値で表している。 FIG. 12 is a diagram showing the relationship between the ratio L4/L3 of the total radial length L4 of the gap 16 to the radial length L3 of the yoke 11 and motor efficiency. The motor efficiency is expressed as a relative value based on the case where the gap 16 is not provided, that is, the case where L4/L3=0.

　図１２に示すように、０≦Ｌ４／Ｌ３≦０．７５の範囲では、モータ効率（相対値）が０％以上である。すなわち、０≦Ｌ４／Ｌ３≦０．７５の範囲では、空隙部１６を設けない場合のモータ効率以上のモータ効率が得られる。 As shown in FIG. 12, in the range of 0≦L4/L3≦0.75, the motor efficiency (relative value) is 0% or more. That is, in the range of 0≦L4/L3≦0.75, a motor efficiency higher than the motor efficiency when the void portion 16 is not provided can be obtained.

　また、０．３５≦Ｌ４／Ｌ３≦０．４５の範囲では、特に高いモータ効率、より具体的には、空隙部１６を設けない場合のモータ効率に対して２５％以上高いモータ効率が得られる。 Further, in the range of 0.35≦L4/L3≦0.45, particularly high motor efficiency can be obtained, more specifically, a motor efficiency that is 25% or more higher than the motor efficiency when the air gap 16 is not provided. .

　図１２の結果から、０≦Ｌ４／Ｌ３≦０．７５の範囲であればモータ効率の低下を抑制することができ、０．３５≦Ｌ４／Ｌ３≦０．４５の範囲であればモータ効率を特に向上することができることが分かる。 From the results in Fig. 12, it is possible to suppress a decrease in motor efficiency in the range of 0≦L4/L3≦0.75, and to reduce the motor efficiency in the range of 0.35≦L4/L3≦0.45. It can be seen that this can be particularly improved.

＜実施の形態の効果＞
　以上説明したように、実施の形態１のステータ１は、シェル３０の内側に固定される。ステータ１は、環状のヨーク１１と、ヨーク１１の径方向内側に形成されたスロット１３とを有するステータコア１０を備える。ステータコア１０は、ヨーク１１の周方向に組み合わされた第１の分割コアとしての分割コア９Ａと第２の分割コアとしての分割コア９Ｂとを有する。分割コア９Ａは、分割コア９Ｂに対向する端部に、第１の突出部としての突出部１５ａと、これよりも径方向内側に位置する第２の突出部としての突出部１５ｂとを有する。突出部１５ｂは、ヨーク部１１０の内周１１２から径方向外側に離間している。突出部１５ａと突出部１５ｂとの間には、第１の空隙部としての空隙部１６ａが形成されている。突出部１５ｂとヨーク部１１０の内周１１２との間には、第２の空隙部としての空隙部１６ｂが形成されている。 <Effects of the embodiment>
As explained above, the stator 1 of the first embodiment is fixed inside the shell 30. The stator 1 includes a stator core 10 having an annular yoke 11 and a slot 13 formed inside the yoke 11 in the radial direction. The stator core 10 includes a split core 9A as a first split core and a split core 9B as a second split core combined in the circumferential direction of the yoke 11. The split core 9A has a protrusion 15a as a first protrusion and a protrusion 15b as a second protrusion located radially inward from the protrusion 15a at the end facing the split core 9B. The protruding portion 15b is spaced radially outward from the inner circumference 112 of the yoke portion 110. A gap 16a serving as a first gap is formed between the protrusion 15a and the protrusion 15b. A gap 16b serving as a second gap is formed between the protrusion 15b and the inner periphery 112 of the yoke 110.

　このように、分割コア９Ａ，９Ｂの間に空隙部１６ａ，１６ｂが形成されているため、圧縮応力を低減し、鉄損を低減することができる。鉄損の増加の抑制により、より少ない電流で所望のトルクを発生することが可能になり、モータ効率が向上する。 In this way, since the

voids

16a and 16b are formed between the

split cores

9A and 9B, compressive stress can be reduced and iron loss can be reduced. By suppressing the increase in iron loss, it becomes possible to generate desired torque with less current, improving motor efficiency.

　加えて、内周側の突出部１５ｂがヨーク部１１０の内周１１２から径方向外側に離間しているため、突出部１５ｂが内周側に変形したとしても、スロット１３内の巻線２０の損傷を防止することができる。 In addition, since the inner protrusion 15b is spaced radially outward from the inner circumference 112 of the yoke part 110, even if the protrusion 15b is deformed inward, the winding 20 in the slot 13 is Damage can be prevented.

　また、突出部１５ａがヨーク部１１０の外周１１１に達しているため、焼嵌め時に突出部１５ａがシェル３０に当接し、正確に位置決めされる。すなわち、分割コア９Ａ，９Ｂの突出部１５ａ同士の位置ずれをなくし、正確に接触させることができる。 Furthermore, since the protruding portion 15a reaches the outer periphery 111 of the yoke portion 110, the protruding portion 15a abuts against the shell 30 during shrink fitting and is accurately positioned. That is, it is possible to eliminate positional deviation between the protrusions 15a of the

split cores

9A and 9B and to bring them into accurate contact.

　また、分割コア９Ａ，９Ｂが、突出部１５ａ，１５ｂとの間に、第３の突出部としての突出部１５ｃをさらに有するため、圧縮応力を突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃで分散することができる。 Moreover, since the

split cores

9A, 9B further have a protrusion 15c as a third protrusion between the

protrusions

15a, 15b, compressive stress can be dispersed by the

protrusions

15a, 15b, 15c. .

　また、分割コア９Ａの突出部１５と分割コア９Ｂの突出部１５とが当接するため、各突出部１５の突出量が少なくても、空隙部１６の周方向の長さを確保することができる。そのため、圧縮応力による各突出部１５の変形を抑制することができる。 Furthermore, since the protrusion 15 of the split core 9A and the protrusion 15 of the split core 9B are in contact with each other, the length of the gap 16 in the circumferential direction can be ensured even if the amount of protrusion of each protrusion 15 is small. . Therefore, deformation of each protrusion 15 due to compressive stress can be suppressed.

　また、空隙部１６ｂの径方向の長さＬ１と周方向の長さＬ２とがＬ１＞Ｌ２を満足するため、突出部１５ｂが変形してもスロット１３内に入り込みにくく、巻線２０の損傷の防止効果を高めることができる。 Furthermore, since the radial length L1 and the circumferential length L2 of the cavity 16b satisfy L1>L2, even if the protrusion 15b is deformed, it is difficult to enter the slot 13, thereby preventing damage to the winding 20. The prevention effect can be enhanced.

　また、ステータコア１０の焼嵌め代Ｗと空隙部１６ｂの周方向の長さＬ２とが、０．１×Ｗ≦Ｌ２≦０．６×Ｗを満足するため、焼嵌めによる圧縮応力で空隙部１６ｂが周方向に縮んでも、空隙部１６ｂの潰れを抑制することができる。 Furthermore, since the shrink-fitting allowance W of the stator core 10 and the length L2 in the circumferential direction of the cavity 16b satisfy 0.1×W≦L2≦0.6×W, the compressive stress caused by the shrink-fitting causes the cavity 16b to Even if the gap portion 16b contracts in the circumferential direction, collapse of the void portion 16b can be suppressed.

　また、空隙部１６を囲む周縁が湾曲角部１６２等の曲線部を有するため、空隙部１６の周囲の応力集中を緩和することができる。 Furthermore, since the peripheral edge surrounding the gap 16 has curved parts such as the curved corners 162, stress concentration around the gap 16 can be alleviated.

　また、ヨーク１１の径方向の長さＬ３と、空隙部１６の径方向の合計長さＬ４とが、０≦Ｌ４／Ｌ３≦０．７５を満足するため、空隙部１６を設けたことによるモータ効率の低下を抑制することができる。また、長さＬ３，Ｌ４が０．３５≦Ｌ４／Ｌ３≦０．４５を満足すれば、モータ効率を特に向上することができる。 Furthermore, since the radial length L3 of the yoke 11 and the total radial length L4 of the cavity 16 satisfy 0≦L4/L3≦0.75, the motor due to the provision of the cavity 16 Decrease in efficiency can be suppressed. Further, if the lengths L3 and L4 satisfy 0.35≦L4/L3≦0.45, the motor efficiency can be particularly improved.

実施の形態２．
　次に、実施の形態２について説明する。図１３は、実施の形態２の分割コア１９Ａ，１９Ｂを示す平面図である。実施の形態１では、分割コア１９Ａの突出部１５と、分割コア１９Ｂの突出部１５とが当接していた。これに対し、実施の形態２では、分割コア１９Ａの突出部１５と、分割コア１９Ｂの平坦な端面２１が当接する。 Embodiment 2.
Next, a second embodiment will be described. FIG. 13 is a plan view showing

split cores

19A and 19B of the second embodiment. In the first embodiment, the protrusion 15 of the split core 19A was in contact with the protrusion 15 of the split core 19B. In contrast, in the second embodiment, the protrusion 15 of the split core 19A and the flat end surface 21 of the split core 19B abut.

　図１４は、実施の形態２の分割コア１９を示す平面図である。分割コア１９Ａ，１９Ｂは同一形状を有するため、分割コア１９として説明する。分割コア１９は、ヨーク部１１０の周方向の一端部（図１４における右端部）に、第１の突出部としての突出部１５ａと、第２の突出部としての突出部１５ｂとを有する。 FIG. 14 is a plan view showing the split core 19 of the second embodiment. Since the

split cores

19A and 19B have the same shape, they will be described as the split core 19. The split core 19 has a protrusion 15a as a first protrusion and a protrusion 15b as a second protrusion at one end in the circumferential direction of the yoke portion 110 (the right end in FIG. 14).

　突出部１５ａはヨーク部１１０の外周１１１に達しており、突出部１５ｂはヨーク部１１０の内周１１２に対して径方向外側に離間している。突出部１５ａ，１５ｂはいずれも、周方向に突出している。 The protruding portion 15a reaches the outer circumference 111 of the yoke portion 110, and the protruding portion 15b is spaced radially outward from the inner circumference 112 of the yoke portion 110. Both

protrusions

15a and 15b protrude in the circumferential direction.

　一方、分割コア１９の周方向の他端部（図１４における左端部）は、平坦な端面２１である。端面２１は、軸方向に直交する面において直線状に、より具体的には径方向に延在している。そのため、図１４のように２つの分割コア１９Ａ，１９Ｂを組み合わせると、分割コア１９Ａの突出部１５ａ，１５ｂが分割コア１９Ｂの端面２１に当接する。 On the other hand, the other circumferential end of the split core 19 (the left end in FIG. 14) is a flat end surface 21. The end surface 21 extends linearly in a plane perpendicular to the axial direction, more specifically, in the radial direction. Therefore, when the two

split cores

19A and 19B are combined as shown in FIG. 14, the

protrusions

15a and 15b of the split core 19A come into contact with the end surface 21 of the split core 19B.

　突出部１５ａ，１５ｂの間には、第１の空隙部としての空隙部１６ａが形成される。突出部１５ｂとヨーク部１１０の内周１１２との間には、第２の空隙部としての空隙部１６ｂが形成される。突出部１５ａ，１５ｂは、特に区別する必要がない場合には、突出部１５と称する。空隙部１６ａ，１６ｂは、特に区別する必要がない場合には、空隙部１６と称する。 A gap 16a serving as a first gap is formed between the

protrusions

15a and 15b. A gap 16b serving as a second gap is formed between the protrusion 15b and the inner periphery 112 of the yoke 110. The

protrusions

15a and 15b will be referred to as a protrusion 15 unless there is a need to distinguish them. The

void portions

16a and 16b will be referred to as a void portion 16 unless there is a particular need to distinguish them.

　分割コア１９Ａ，１９Ｂの突出部１５同士が当接する場合には、突出部１５の溶接時あるいはシェル３０への焼嵌め時の応力により、分割コア１９Ａの突出部１５と分割コア１９Ｂの突出部１５との径方向の位置ずれが生じる可能性がある。 When the protrusions 15 of the

split cores

19A and 19B come into contact with each other, the protrusions 15 of the split core 19A and the protrusions 15 of the split core 19B are caused by stress during welding of the protrusions 15 or shrink fitting to the shell 30. There is a possibility that radial positional deviation may occur.

　このような位置ずれが生じると、分割コア１９Ａの突出部１５と分割コア１９Ｂの突出部１５との当接面積が減少する可能性がある。また、突出部１５は辺の数が多く、寸法ばらつきが生じ易いため、分割コア１９Ａの突出部１５と分割コア１９Ｂの突出部１５との当接面積が減少する可能性がある。このように当接面積が減少すると、突出部１５に加わる応力が増加し、突出部１５の変形が生じる可能性がある。 If such a positional shift occurs, the contact area between the protrusion 15 of the split core 19A and the protrusion 15 of the split core 19B may decrease. Furthermore, since the protrusion 15 has a large number of sides and is likely to vary in size, the contact area between the protrusion 15 of the split core 19A and the protrusion 15 of the split core 19B may be reduced. When the contact area decreases in this way, the stress applied to the protrusion 15 increases, which may cause deformation of the protrusion 15.

　実施の形態２では、分割コア１９Ａの突出部１５が分割コア１９Ｂの端面２１に当接するため、当接面積のばらつきを抑えることができる。これにより、突出部１５に加わる圧縮応力を低減させることができ、突出部１５の変形を抑制することができる。 In the second embodiment, the protrusion 15 of the split core 19A contacts the end surface 21 of the split core 19B, so variations in the contact area can be suppressed. Thereby, compressive stress applied to the protrusion 15 can be reduced, and deformation of the protrusion 15 can be suppressed.

　また、分割コア９は、金型で打ち抜かれた電磁鋼板を積層したものであるため、分割コア９の形状が複雑であるほど金型の消耗が進み、加工寸法の管理も難しくなる。分割コア９のヨーク部１１０の一端部を平坦な端面２１とすることは、金型の管理および加工品質の管理の点でも有用である。 Furthermore, since the split core 9 is made of laminated electromagnetic steel plates punched with a die, the more complex the shape of the split core 9, the more the die wears out, and the more difficult it becomes to manage the processing dimensions. Making one end of the yoke portion 110 of the split core 9 a flat end surface 21 is also useful in terms of mold management and processing quality management.

　なお、ここでは、分割コア１９がヨーク部１１０の一端部に突出部１５ａ，１５ｂを有する場合について説明したが、図４に示したように突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃを有していてもよい。 Here, a case has been described in which the split core 19 has

protrusions

15a, 15b at one end of the yoke portion 110, but it may also have

protrusions

15a, 15b, 15c as shown in FIG. .

　上述した点を除き、実施の形態２のステータは、実施の形態１のステータ１と同様に構成されている。 Except for the above-mentioned points, the stator of the second embodiment is configured similarly to the stator 1 of the first embodiment.

　以上説明したように、実施の形態２では、分割コア１９Ｂの分割コア１９Ａに対向する端面２１が、軸方向に直交する面において直線状に延在する面である。そのため、分割コア１９Ａ，１９Ｂの当接面積を確保することができ、突出部１５の変形を抑制することができる。 As explained above, in the second embodiment, the end surface 21 of the split core 19B facing the split core 19A is a surface that extends linearly in a plane orthogonal to the axial direction. Therefore, a contact area between the

split cores

19A and 19B can be secured, and deformation of the protrusion 15 can be suppressed.

実施の形態３．
　次に、実施の形態３について説明する。図１５は、実施の形態３の分割コア２９Ａ，２９Ｂを示す平面図である。実施の形態３では、分割コア２９Ｂに設けた嵌合部２３が、分割コア２９Ａの突出部１５ａ，１５ｂの間の凹部に嵌合する。 Embodiment 3.
Next, Embodiment 3 will be described. FIG. 15 is a plan view showing

split cores

29A and 29B of the third embodiment. In the third embodiment, the fitting portion 23 provided on the split core 29B fits into the recess between the

protrusions

15a and 15b of the split core 29A.

　図１６は、実施の形態３の分割コア２９を示す平面図である。分割コア２９Ａ，２９Ｂは同一形状を有するため、分割コア２９として説明する。分割コア２９は、ヨーク部１１０の周方向の一端部（図１６における右端部）に、第１の突出部としての突出部１５ａと、第２の突出部としての突出部１５ｂとを有する。 FIG. 16 is a plan view showing the split core 29 of the third embodiment. Since the

split cores

29A and 29B have the same shape, they will be described as a split core 29. The split core 29 has a protrusion 15a as a first protrusion and a protrusion 15b as a second protrusion at one end in the circumferential direction of the yoke portion 110 (the right end in FIG. 16).

protrusions

15a and 15b protrude in the circumferential direction.

　分割コア２９は、ヨーク部１１０の周方向の他端部（図１６における左端部）に、平坦な端面２２を有する。端面２２は、軸方向に直交する面内で直線状に、より具体的には径方向に延在している。端面２２は、突出部１５ａはヨーク部１１０の外周１１１に達している。 The split core 29 has a flat end surface 22 at the other end in the circumferential direction of the yoke portion 110 (the left end in FIG. 16). The end surface 22 extends linearly in a plane perpendicular to the axial direction, more specifically, in the radial direction. The protruding portion 15 a of the end surface 22 reaches the outer periphery 111 of the yoke portion 110 .

　また、分割コア２９の端面２２の径方向における中央部には、周方向に突出する嵌合部２３が形成されている。また、分割コア２９の端面２２よりも内周側には、端面２２よりも周方向に退避した凹部２４が形成されている。 Furthermore, a fitting portion 23 that protrudes in the circumferential direction is formed at the radially central portion of the end surface 22 of the split core 29 . Further, a recess 24 is formed on the inner peripheral side of the end face 22 of the split core 29 and is retracted from the end face 22 in the circumferential direction.

　そのため、図１６のように２つの分割コア２９Ａ，２９Ｂを組み合わせると、分割コア２９Ａの突出部１５ａ，１５ｂが分割コア２９Ｂの端面２２に当接する。さらに、分割コア２９Ｂの嵌合部２３が分割コア２９Ａの突出部１５ａ，１５ｂの間の凹部に嵌合する。 Therefore, when the two

split cores

29A and 29B are combined as shown in FIG. 16, the

protrusions

15a and 15b of the split core 29A come into contact with the end surface 22 of the split core 29B. Further, the fitting portion 23 of the split core 29B fits into the recess between the

protrusions

15a and 15b of the split core 29A.

protrusions

void portions

　分割コア２９Ｂの嵌合部２３が分割コア２９Ａの突出部１５の間の凹部に嵌合することにより、分割コア２９Ａ，２９Ｂの突出部１５同士が当接する場合よりも、分割コア２９Ａ，２９Ｂの当接状態を安定させることができる。これにより、突出部１５への応力集中を抑え、突出部１５の変形を抑制することができる。 By fitting the fitting portion 23 of the split core 29B into the recess between the protrusions 15 of the split core 29A, the

split cores

29A and 29B are The contact state can be stabilized. Thereby, stress concentration on the protrusion 15 can be suppressed, and deformation of the protrusion 15 can be suppressed.

　なお、ここでは、分割コア２９がヨーク部１１０の一端部に突出部１５ａ，１５ｂを有する場合について説明したが、図４に示したように突出部１５ａ，１５ｂ，１５ｃを有していてもよい。 Here, a case has been described in which the split core 29 has the

protrusions

15a, 15b at one end of the yoke part 110, but it may also have the

protrusions

15a, 15b, 15c as shown in FIG. .

　上述した点を除き、実施の形態３のステータは、実施の形態１のステータ１と同様に構成されている。 Except for the above-mentioned points, the stator of the third embodiment is configured similarly to the stator 1 of the first embodiment.

　以上説明したように、実施の形態３では、分割コア２９Ｂの嵌合部２３が分割コア２９Ａの突出部１５の間の凹部に嵌合するため、分割コア２９Ａ，２９Ｂの当接状態を安定させ、圧縮応力による突出部１５の変形を抑制することができる。 As explained above, in the third embodiment, the fitting portion 23 of the split core 29B fits into the recess between the protrusion 15 of the split core 29A, so that the abutting state of the

split cores

29A and 29B is stabilized. , deformation of the protrusion 15 due to compressive stress can be suppressed.

＜圧縮機＞
　次に、各実施の形態の電動機が適用可能な圧縮機について説明する。図１７は、各実施の形態の電動機が適用可能な圧縮機５００を示す縦断面図である。圧縮機５００は、ここではロータリ圧縮機であり、密閉容器５０７と、密閉容器５０７内に配設された圧縮機構５０１と、圧縮機構５０１を駆動する電動機３とを備えている。 <Compressor>
Next, a compressor to which the electric motor of each embodiment can be applied will be described. FIG. 17 is a longitudinal sectional view showing a compressor 500 to which the electric motor of each embodiment can be applied. The compressor 500 is a rotary compressor here, and includes an airtight container 507, a compression mechanism 501 disposed within the airtight container 507, and an electric motor 3 that drives the compression mechanism 501.

　圧縮機構５０１は、シリンダ室５０３を有するシリンダ５０２と、電動機３のシャフト７０と、シャフト７０に固定されたローリングピストン５０４と、シリンダ室５０３内を吸入側と圧縮側に分けるベーン（図示せず）と、シャフト７０が挿入されてシリンダ室５０３の軸方向端面を閉鎖する上部フレーム５０５および下部フレーム５０６とを有する。上部フレーム５０５および下部フレーム５０６には、上部吐出マフラ５０８および下部吐出マフラ５０９がそれぞれ装着されている。 The compression mechanism 501 includes a cylinder 502 having a cylinder chamber 503, a shaft 70 of the electric motor 3, a rolling piston 504 fixed to the shaft 70, and a vane (not shown) that divides the inside of the cylinder chamber 503 into a suction side and a compression side. and an upper frame 505 and a lower frame 506 into which the shaft 70 is inserted and which close the axial end surface of the cylinder chamber 503. An upper discharge muffler 508 and a lower discharge muffler 509 are attached to the upper frame 505 and the lower frame 506, respectively.

　密閉容器５０７は円筒状の容器であり、図１に示したシェル３０を含む。密閉容器５０７の底部には、圧縮機構５０１の各摺動部を潤滑する冷凍機油（図示せず）が貯留されている。シャフト７０は、軸受部としての上部フレーム５０５および下部フレーム５０６によって回転可能に保持されている。 The closed container 507 is a cylindrical container and includes the shell 30 shown in FIG. Refrigerating machine oil (not shown) for lubricating each sliding part of the compression mechanism 501 is stored at the bottom of the airtight container 507 . The shaft 70 is rotatably held by an upper frame 505 and a lower frame 506 as bearing parts.

　シリンダ５０２は、内部にシリンダ室５０３を備えており、ローリングピストン５０４は、シリンダ室５０３内で偏心回転する。シャフト７０は偏心軸部を有し、その偏心軸部にローリングピストン５０４が嵌合している。 The cylinder 502 includes a cylinder chamber 503 therein, and the rolling piston 504 rotates eccentrically within the cylinder chamber 503. The shaft 70 has an eccentric shaft portion, and a rolling piston 504 is fitted into the eccentric shaft portion.

　電動機３のステータ１は、焼き嵌め、圧入または溶接等の方法により、密閉容器５０７のシェル３０の内側に組み込まれている。ステータ１の巻線２０には、密閉容器５０７に固定されたガラス端子５１１から電力が供給される。シャフト７０は、ロータ５のシャフト孔６４に固定されている。 The stator 1 of the electric motor 3 is assembled inside the shell 30 of the sealed container 507 by a method such as shrink fitting, press fitting, or welding. Power is supplied to the windings 20 of the stator 1 from glass terminals 511 fixed to the closed container 507. The shaft 70 is fixed to the shaft hole 64 of the rotor 5.

　密閉容器５０７の外部には、アキュムレータ５１０が取り付けられている。アキュムレータ５１０には、吸入管５１４を介して冷媒回路から冷媒ガスが流入する。吸入管５１４から冷媒ガスと共に液冷媒が流入した場合には、液冷媒がアキュムレータ５１０内に貯留され、冷媒ガスが圧縮機５００に供給される。 An accumulator 510 is attached to the outside of the closed container 507. Refrigerant gas flows into the accumulator 510 from the refrigerant circuit via the suction pipe 514 . When liquid refrigerant flows in together with refrigerant gas from suction pipe 514, the liquid refrigerant is stored in accumulator 510, and refrigerant gas is supplied to compressor 500.

　密閉容器５０７には吸入パイプ５１３が固定され、この吸入パイプ５１３を介してアキュムレータ５１０からシリンダ５０２に冷媒ガスが供給される。また、密閉容器５０７の上部には、冷媒を外部に吐出する吐出パイプ５１２が設けられている。 A suction pipe 513 is fixed to the closed container 507, and refrigerant gas is supplied from the accumulator 510 to the cylinder 502 through the suction pipe 513. Furthermore, a discharge pipe 512 for discharging the refrigerant to the outside is provided at the upper part of the closed container 507.

　圧縮機５００の冷媒としては、例えば、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７ＣまたはＲ２２等を用いてもよいが、地球温暖化防止の観点からは、ＧＷＰ（地球温暖化係数）の低い冷媒を用いることが望ましい。ＧＷＰの低い冷媒としては、例えば、以下の冷媒を用いることができる。 As the refrigerant for the compressor 500, for example, R410A, R407C, or R22 may be used, but from the viewpoint of preventing global warming, it is desirable to use a refrigerant with a low GWP (global warming potential). As the refrigerant with low GWP, for example, the following refrigerants can be used.

（１）まず、組成中に炭素の二重結合を有するハロゲン化炭化水素、例えばＨＦＯ（Ｈｙｄｒｏ－Ｆｌｕｏｒｏ－Ｏｒｅｆｉｎ）－１２３４ｙｆ（ＣＦ_３ＣＦ＝ＣＨ_２）を用いることができる。ＨＦＯ－１２３４ｙｆのＧＷＰは４である。
（２）また、組成中に炭素の二重結合を有する炭化水素、例えばＲ１２７０（プロピレン）を用いてもよい。Ｒ１２７０のＧＷＰは３であり、ＨＦＯ－１２３４ｙｆより低いが、可燃性はＨＦＯ－１２３４ｙｆより高い。
（３）また、組成中に炭素の二重結合を有するハロゲン化炭化水素または組成中に炭素の二重結合を有する炭化水素の少なくとも何れかを含む混合物、例えばＨＦＯ－１２３４ｙｆとＲ３２との混合物を用いてもよい。上述したＨＦＯ－１２３４ｙｆは低圧冷媒のため圧損が大きくなる傾向があり、冷凍サイクル（特に蒸発器）の性能低下を招く可能性がある。そのため、ＨＦＯ－１２３４ｙｆよりも高圧冷媒であるＲ３２またはＲ４１との混合物を用いることが実用上は望ましい。 (1) First, a halogenated hydrocarbon having a carbon double bond in its composition, such as HFO (Hydro-Fluoro-Orefin)-1234yf (CF ₃ CF=CH ₂ ), can be used. GWP of HFO-1234yf is 4.
(2) Additionally, a hydrocarbon having a carbon double bond in its composition, such as R1270 (propylene), may also be used. The GWP of R1270 is 3, lower than that of HFO-1234yf, but the flammability is higher than that of HFO-1234yf.
(3) Also, a mixture containing at least either a halogenated hydrocarbon having a carbon double bond in its composition or a hydrocarbon having a carbon double bond in its composition, for example, a mixture of HFO-1234yf and R32. May be used. Since the above-mentioned HFO-1234yf is a low-pressure refrigerant, it tends to have a large pressure drop, which may lead to a decrease in the performance of the refrigeration cycle (particularly the evaporator). Therefore, it is practically preferable to use a mixture with R32 or R41, which is a higher pressure refrigerant, than HFO-1234yf.

　圧縮機５００の動作は、以下の通りである。アキュムレータ５１０から供給された冷媒ガスは、吸入パイプ５１３を通ってシリンダ５０２のシリンダ室５０３内に供給される。巻線２０への電流供給によって電動機３が駆動されると、ロータ５と共にシャフト７０が回転する。そして、シャフト７０に嵌合するローリングピストン５０４がシリンダ室５０３内で偏心回転し、シリンダ室５０３内で冷媒が圧縮される。 The operation of the compressor 500 is as follows. Refrigerant gas supplied from the accumulator 510 is supplied into the cylinder chamber 503 of the cylinder 502 through the suction pipe 513. When the electric motor 3 is driven by supplying current to the winding 20, the shaft 70 rotates together with the rotor 5. Then, the rolling piston 504 fitted into the shaft 70 rotates eccentrically within the cylinder chamber 503, and the refrigerant is compressed within the cylinder chamber 503.

　シリンダ室５０３で圧縮された冷媒は、吐出マフラ５０８，５０９を通り、さらにロータ５の貫通穴５６，５７およびステータ１の凹部１７（図１）を通って密閉容器５０７内を上昇する。密閉容器５０７内を上昇した冷媒は、吐出パイプ５１２から吐出され、冷凍サイクルの高圧側に供給される。 The refrigerant compressed in the cylinder chamber 503 passes through the

discharge mufflers

508 and 509, and further passes through the through

holes

56 and 57 of the rotor 5 and the recess 17 of the stator 1 (FIG. 1), and rises inside the closed container 507. The refrigerant that has risen inside the closed container 507 is discharged from the discharge pipe 512 and supplied to the high pressure side of the refrigeration cycle.

　なお、シリンダ室５０３で圧縮された冷媒には冷凍機油が混入しているが、ロータ５の貫通穴５６，５７あるいはステータ１の凹部１７を通過する際に、冷媒と冷凍機油との分離が促進され、冷凍機油の吐出パイプ５１２への流入が防止される。 Note that although the refrigerant compressed in the cylinder chamber 503 is mixed with refrigerating machine oil, separation between the refrigerant and the refrigerating machine oil is facilitated when passing through the through

holes

56 and 57 of the rotor 5 or the recess 17 of the stator 1. This prevents refrigerating machine oil from flowing into the discharge pipe 512.

　各実施の形態で説明した電動機３は、鉄損の低減により高いモータ効率を有する。そのため、圧縮機５００の運転効率を向上することができる。 The electric motor 3 described in each embodiment has high motor efficiency due to reduced iron loss. Therefore, the operating efficiency of compressor 500 can be improved.

＜冷凍サイクル装置＞
　図１８は、図１７に示した圧縮機５００を備えた冷凍サイクル装置４００の構成を示す図である。冷凍サイクル装置４００は、ここでは空気調和装置であるが、例えば冷蔵庫等であってもよい。 <Refrigerating cycle equipment>
FIG. 18 is a diagram showing the configuration of a refrigeration cycle apparatus 400 including the compressor 500 shown in FIG. 17. Although the refrigeration cycle device 400 is an air conditioner here, it may also be, for example, a refrigerator.

　冷凍サイクル装置４００は、圧縮機５００と、切り替え弁としての四方弁４０１と、冷媒を凝縮する凝縮器４０２と、冷媒を減圧する減圧装置４０３と、冷媒を蒸発させる蒸発器４０４とを備える。 The refrigeration cycle device 400 includes a compressor 500, a four-way valve 401 as a switching valve, a condenser 402 that condenses the refrigerant, a pressure reducing device 403 that reduces the pressure of the refrigerant, and an evaporator 404 that evaporates the refrigerant.

　圧縮機５００、凝縮器４０２、減圧装置４０３および蒸発器４０４は、冷媒配管４０７によって連結され、冷媒回路を構成している。また、圧縮機５００は、凝縮器４０２に対向する室外送風機４０５と、蒸発器４０４に対向する室内送風機４０６とを備える。 The compressor 500, condenser 402, pressure reducing device 403, and evaporator 404 are connected by a refrigerant pipe 407, forming a refrigerant circuit. The compressor 500 also includes an outdoor blower 405 facing the condenser 402 and an indoor blower 406 facing the evaporator 404.

　冷凍サイクル装置４００の動作は、次の通りである。圧縮機５００は、吸入した冷媒を圧縮して高温高圧の冷媒ガスとして送り出す。四方弁４０１は、冷媒の流れ方向を切り替えるものであるが、冷房運転時には、図１８に実線で示すように、圧縮機５００から送り出された冷媒を凝縮器４０２に流す。 The operation of the refrigeration cycle device 400 is as follows. The compressor 500 compresses the sucked refrigerant and sends it out as a high-temperature, high-pressure refrigerant gas. The four-way valve 401 switches the flow direction of the refrigerant, and during cooling operation, the refrigerant sent out from the compressor 500 flows into the condenser 402, as shown by the solid line in FIG.

　凝縮器４０２は、圧縮機５００から送り出された冷媒と、室外送風機４０５により送られた室外空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮して液冷媒として送り出す。減圧装置４０３は、凝縮器４０２から送り出された液冷媒を膨張させて、低温低圧の液冷媒として送り出す。 The condenser 402 exchanges heat between the refrigerant sent out from the compressor 500 and the outdoor air sent by the outdoor blower 405, condenses the refrigerant, and sends it out as a liquid refrigerant. The pressure reducing device 403 expands the liquid refrigerant sent out from the condenser 402 and sends it out as a low-temperature, low-pressure liquid refrigerant.

　蒸発器４０４は、減圧装置４０３から送り出された低温低圧の液冷媒と室内空気との熱交換を行い、冷媒を蒸発させ、冷媒ガスとして送り出す。蒸発器４０４で熱が奪われた空気は、室内送風機４０６により室内に供給される。 The evaporator 404 exchanges heat between the low-temperature, low-pressure liquid refrigerant sent out from the pressure reducing device 403 and indoor air, evaporates the refrigerant, and sends it out as refrigerant gas. The air from which heat has been removed by the evaporator 404 is supplied indoors by the indoor blower 406.

　なお、暖房運転時には、四方弁４０１が、圧縮機５００から送り出された冷媒を蒸発器４０４に送り出す。この場合、蒸発器４０４が凝縮器として機能し、凝縮器４０２が蒸発器として機能する。 Note that during heating operation, the four-way valve 401 sends out the refrigerant sent out from the compressor 500 to the evaporator 404. In this case, evaporator 404 functions as a condenser and condenser 402 functions as an evaporator.

　圧縮機５００の駆動源として、実施の形態１～３で説明した電動機３を備えることにより、冷凍サイクル装置４００の運転効率を向上することができる。 By providing the electric motor 3 described in Embodiments 1 to 3 as a drive source for the compressor 500, the operating efficiency of the refrigeration cycle device 400 can be improved.

　以上、望ましい実施の形態について具体的に説明したが、本開示は上記の実施の形態に限定されるものではなく、各種の改良または変形を行なうことができる。 Although the preferred embodiments have been specifically described above, the present disclosure is not limited to the above embodiments, and various improvements and modifications can be made.

　１　ステータ、　３　電動機、　５　ロータ、　９，１９，２９　分割コア、　９Ａ，１９Ａ，２９Ａ　分割コア（第１の分割コア）、　９Ｂ，１９Ｂ，２９Ｂ　分割コア（第２の分割コア）、　１０　ステータコア、　１１　ヨーク、　１２　ティース、　１２ａ　歯先部、　１３　スロット、　１４　結合部、　１５　突出部、　１５ａ　突出部（第１の突出部）、　１５ｂ　突出部（第２の突出部）、　１５ｃ　突出部（第３の突出部）、　１６　空隙部、　１６ａ　空隙部（第１の空隙部）、　１６ｂ　空隙部（第２の空隙部）、　１６ｃ　空隙部（第３の空隙部）、　２０　巻線、　２１，２２　端面、　２３　嵌合部、　２４　凹部、　３０　シェル、　５０　ロータコア、　５１　磁石挿入孔、　６０　永久磁石、　７０　シャフト、　１１０　ヨーク部、　１１１　外周、　１１２　内周、　１６２　湾曲角部、　４００　冷凍サイクル装置、　４０１　四方弁、　４０２　凝縮器、　４０３　減圧装置、　４０４　蒸発器、　４０５　室外送風機、　４０６　室内送風機、　４０７　冷媒配管、　５００　圧縮機、　５０１　圧縮機構、　５０７　密閉容器。

1 stator, 3 electric motor, 5 rotor, 9, 19, 29 split core, 9A, 19A, 29A split core (first split core), 9B, 19B, 29B split core (second split core), 10 stator core, 11 yoke, 12 teeth, 12a tooth tip, 13 slot, 14 joint, 15 protrusion, 15a protrusion (first protrusion), 15b protrusion (second protrusion), 15c protrusion (third 16 void, 16a void (first void), 16b void (second void), 16c void (third void), 20 winding, 21, 22 end surface , 23 fitting part, 24 recess, 30 shell, 50 rotor core, 51 magnet insertion hole, 60 permanent magnet, 70 shaft, 110 yoke part, 111 outer periphery, 112 inner periphery, 162 curved corner part, 400 refrigeration cycle device, 401 square valve, 402 condenser, 403 pressure reducing device, 404 evaporator, 405 outdoor blower, 406 indoor blower, 407 refrigerant piping, 500 compressor, 501 compression mechanism, 507 closed container.

Claims

　シェルの内側に固定されるステータであって、
　環状のヨークと、前記ヨークの径方向の内側に形成されたスロットとを有するステータコアを備え、
　前記ステータコアは、前記ヨークの周方向に組み合わせられた第１の分割コアと第２の分割コアとを有し、
　前記第１の分割コアは、前記第２の分割コアに対向する端部に、第１の突出部と、前記第１の突出部よりも前記径方向の内側に位置する第２の突出部とを有し、
　前記第２の突出部は、前記ヨークの内周から前記径方向の外側に離間しており、
　前記第１の突出部と前記第２の突出部との間には、第１の空隙部が形成され、
　前記第２の突出部と前記ヨークの前記内周との間には、第２の空隙部が形成されている
　ステータ。 A stator fixed inside the shell,
a stator core having an annular yoke and a slot formed radially inside the yoke;
The stator core has a first divided core and a second divided core combined in the circumferential direction of the yoke,
The first split core has a first protrusion and a second protrusion located radially inside the first protrusion at an end opposite to the second split core. has
The second protrusion is spaced outward in the radial direction from the inner circumference of the yoke,
A first gap is formed between the first protrusion and the second protrusion,
A stator, wherein a second gap is formed between the second protrusion and the inner periphery of the yoke.
　前記第１の突出部は、前記ヨークの外周に達している
　請求項１に記載のステータ。 The stator according to claim 1, wherein the first protrusion reaches an outer periphery of the yoke.
　前記第１の分割コアは、前記第２の分割コアに対向する前記端部に、前記第１の突出部と前記第２の突出部との間に、さらに第３の突出部を有する
　請求項１または２に記載のステータ。 The first split core further has a third protrusion between the first protrusion and the second protrusion at the end opposite to the second split core. 3. The stator according to item 1 or 2.
　前記第２の分割コアは、前記第１の分割コアに対向する端部に、前記第１の突出部に当接する突出部と、前記第２の突出部に当接する突出部とを有する
　請求項１から３までのいずれか１項に記載のステータ。 The second divided core has, at an end opposite to the first divided core, a protrusion that abuts the first protrusion and a protrusion that abuts the second protrusion. The stator according to any one of items 1 to 3.
　前記第２の分割コアの前記第１の分割コアに対向する端部は、前記ヨークの軸方向に直交する面において直線状に延在している
　請求項１から３までのいずれか１項に記載のステータ。 According to any one of claims 1 to 3, an end of the second divided core facing the first divided core extends linearly in a plane perpendicular to the axial direction of the yoke. The stated stator.
　前記第２の分割コアは、前記第１の分割コアに対向する端部に、前記第１の突出部と前記第２の突出部との間に嵌合する嵌合部を有する
　請求項１から３までのいずれか１項に記載のステータ。 The second split core has a fitting part that fits between the first protrusion and the second protrusion at an end opposite to the first split core. 3. The stator according to any one of items 3 to 3.
　前記第２の空隙部の前記径方向の長さＬ１と、前記第２の空隙部の前記周方向の長さＬ２とは、Ｌ１＞Ｌ２を満足する
　請求項１から６までのいずれか１項に記載のステータ。 Any one of claims 1 to 6, wherein the radial length L1 of the second gap and the circumferential length L2 of the second gap satisfy L1>L2. stator as described in .
　前記ステータコアは、前記シェルに焼き嵌めによって固定され、
　前記ステータコアの焼嵌め代Ｗと、前記第２の空隙部の前記周方向の長さＬ２とが、
　０．１×Ｗ≦Ｌ２≦０．６×Ｗ
　を満足する
　請求項７に記載のステータ。 the stator core is fixed to the shell by shrink fitting;
The shrink-fitting allowance W of the stator core and the length L2 of the second gap in the circumferential direction are
0.1×W≦L2≦0.6×W
The stator according to claim 7, which satisfies the following.
　前記第１の空隙部の周縁および前記第２の空隙部の周縁の少なくとも一方が、曲線部を有する
　請求項１から８までのいずれか１項に記載のステータ。 The stator according to any one of claims 1 to 8, wherein at least one of a peripheral edge of the first cavity and a peripheral edge of the second cavity has a curved part.
　前記ヨークの前記径方向の長さＬ３と、
　前記第１の分割コアと前記第２の分割コアとの間の、前記第１の空隙部および前記第２の空隙部を含む空隙部の前記径方向の長さの合計である合計長さＬ４とが、
　０≦Ｌ４／Ｌ３≦０．７５を満足する
　請求項１から９までのいずれか１項に記載のステータ。 the radial length L3 of the yoke;
A total length L4 between the first divided core and the second divided core, which is the sum of the lengths in the radial direction of the gap including the first gap and the second gap. Toga,
The stator according to any one of claims 1 to 9, which satisfies 0≦L4/L3≦0.75.
　前記長さＬ３，Ｌ４が、０．３５≦Ｌ４／Ｌ３≦０．４５を満足する
　請求項１０に記載のステータ。 The stator according to claim 10, wherein the lengths L3 and L4 satisfy 0.35≦L4/L3≦0.45.
　請求項１から１１までのいずれか１項に記載のステータと、
　前記ステータの内側に配置されたロータと
　を備えた電動機。 A stator according to any one of claims 1 to 11;
and a rotor disposed inside the stator.
　前記ステータと前記ロータとの前記径方向の隙間Ｇと、前記第２の空隙部の前記周方向の長さＬ２とが、Ｌ２≦０．０５×Ｇを満足する
　請求項１２に記載の電動機。 The electric motor according to claim 12, wherein the radial gap G between the stator and the rotor and the circumferential length L2 of the second gap satisfy L2≦0.05×G.
　請求項１２または１３に記載の電動機と、
　前記電動機によって駆動される圧縮機構と
　を備えた圧縮機。 The electric motor according to claim 12 or 13;
A compressor comprising: a compression mechanism driven by the electric motor.
　請求項１４に記載の圧縮機と、凝縮器と、減圧装置と、蒸発器とを備えた
　冷凍サイクル装置。 A refrigeration cycle device comprising the compressor according to claim 14, a condenser, a pressure reducing device, and an evaporator.
　第１の分割コアと第２の分割コアとを周方向に組み合わせることにより、環状のヨークとその径方向の内側のスロットとを有するステータコアを備えたステータを形成する工程と、
　前記ステータをシェルの内側に焼嵌めにより固定する工程と、
　前記ステータの内側にロータを挿入する工程と
　を有し、
　前記第１の分割コアは、前記第２の分割コアに対向する端部に、第１の突出部と、前記第１の突出部よりも前記径方向の内側に位置する第２の突出部とを有し、
　前記第２の突出部は、前記ヨークの内周から前記径方向の外側に離間しており、
　前記第１の突出部と前記第２の突出部との間には、第１の空隙部が形成され、
　前記第２の突出部と前記ヨークの前記内周との間には、第２の空隙部が形成されている
　電動機の製造方法。 forming a stator including a stator core having an annular yoke and a radially inner slot thereof by combining the first divided core and the second divided core in the circumferential direction;
fixing the stator inside the shell by shrink fitting;
inserting a rotor inside the stator;
The first split core has a first protrusion and a second protrusion located radially inside the first protrusion at an end opposite to the second split core. has
The second protrusion is spaced outward in the radial direction from the inner circumference of the yoke,
A first gap is formed between the first protrusion and the second protrusion,
A method for manufacturing an electric motor, wherein a second gap is formed between the second protrusion and the inner periphery of the yoke.
　前記ステータコアの焼嵌め代Ｗと、前記第２の空隙部の前記周方向の長さＬ２とが、
　０．１≦Ｌ２／Ｗ≦０．６
　を満足する
　請求項１６に記載の電動機の製造方法。 The shrink-fitting allowance W of the stator core and the length L2 of the second gap in the circumferential direction are
0.1≦L2/W≦0.6
The method for manufacturing an electric motor according to claim 16, which satisfies the following.