WO2023121308A1 - 무방향성 전기강판, 그 제조방법 및 그를 포함하는 모터 코어 - Google Patents

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    • H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies

Definitions

  • One embodiment of the present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet, a manufacturing method thereof, and a motor core including the same. Specifically, an embodiment of the present invention increases the shot ball projection during scale removal, strengthens pickling, suppresses the concentration of Mn on the surface of the steel sheet, and controls the element content in the insulating film, so that the coating after stress relief annealing It relates to a non-oriented electrical steel sheet with improved bonding force, a method for manufacturing the same, and a motor core including the same.
  • Non-oriented electrical steel sheets are mainly used in motors that convert electrical energy into mechanical energy, and excellent magnetic properties of non-oriented electrical steel sheets are required to demonstrate high efficiency in the process.
  • eco-friendly technology has recently been attracting attention, it is considered very important to increase the efficiency of motors that account for the majority of the total electrical energy consumption.
  • the demand for non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties is also increasing.
  • the magnetic properties of non-oriented electrical steel are mainly evaluated by iron loss and magnetic flux density.
  • Iron loss means energy loss that occurs at a specific magnetic flux density and frequency
  • magnetic flux density means the degree of magnetization obtained under a specific magnetic field. The lower the iron loss, the more energy efficient motors can be manufactured under the same conditions, and the higher the magnetic flux density, the smaller the motor or the lower the copper loss. It is important.
  • the characteristics of the non-oriented electrical steel sheet to be considered also vary according to the operating conditions of the motor.
  • W15/50 which is the iron loss when a 1.5T magnetic field is applied at a commercial frequency of 50Hz, as the most important.
  • W15/50 core loss is the most important, and depending on the main operating conditions, core loss at different frequencies or applied magnetic fields is evaluated.
  • magnetic properties are often important at low fields of 1.0T or less and high frequencies of 400 Hz or more. characteristics will be evaluated.
  • the non-oriented electrical steel sheet In order to manufacture products such as motors or transformers from non-oriented electrical steel sheet, the non-oriented electrical steel sheet must be slit into a specific shape. In this process, stress is applied to the non-oriented electrical steel sheet, and stress relief annealing is performed to remove this stress.
  • the present invention it is intended to provide a non-oriented electrical steel sheet, a manufacturing method thereof, and a motor core including the same. Specifically, in one embodiment of the present invention, by increasing the shot ball projection during scale removal, strengthening pickling, suppressing the concentration of Mn on the surface of the steel sheet, and adjusting the element content in the insulating film, the coating after stress relief annealing It is intended to provide a non-oriented electrical steel sheet with improved bonding force, a method for manufacturing the same, and a motor core including the same.
  • the non-oriented electrical steel sheet by weight, Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%, Mn: 0.3 to 2.0%, and the balance of Fe and unavoidable impurities.
  • Si 2.0 to 6.5%
  • Al 0.1 to 1.3%
  • Mn 0.3 to 2.0%
  • the balance of Fe and unavoidable impurities Including an insulating film positioned on the base material, the steel sheet base material after stress relief annealing satisfies Expression 1 below, and the insulating film satisfies Expression 2 below.
  • [Mn(1)] is the Mn concentration (wt%) at a depth of 1 ⁇ m from the interface between the base material and the insulating film toward the inside of the base material
  • [Mn(10)] is at a depth of 10 ⁇ m represents the Mn concentration of
  • Equation 2 [Fe], [Al], [Mn], and [Mg] represent the contents (wt%) of Fe, Al, Mn, and Mg at the center of the insulation film thickness direction.)
  • the steel sheet base material may further contain at least one of Cr: 0.2% or less (excluding 0%), Sn: 0.06% or less (excluding 0%), and Sb: 0.06% or less (excluding 0%).
  • the steel plate base material may further include 0.005% by weight or less of one or more of C, N, S, Ti, Nb, and V.
  • the steel sheet base material contains at least one of Cu: 0.01 to 0.2 wt%, P: 0.100 wt% or less, B: 0.002 wt% or less, Mo: 0.01 wt% or less, Mg: 0.005 wt% or less, and Zr: 0.005 wt% or less. can include more.
  • the base material of the steel sheet may have an average grain size of 5 to 50 ⁇ m.
  • the deposition amount of the insulating film may be 500 to 1500 mg/m 2 .
  • a method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention is a slab containing, by weight, Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%, Mn: 0.3 to 2.0%, the balance Fe, and unavoidable impurities.
  • the step of removing the scale by projecting a short ball on the steel plate in an amount of 15 kg / (m 2 min) to 35 kg / (m 2 min) and pickling may be immersed in pickling liquid for 5 seconds to 120 seconds.
  • the average particle size of the short ball is 0.3 to 0.8 mm, and it can be projected for 5 to 30 seconds.
  • the material of the short ball is not particularly limited, but Fe-based alloys may be used.
  • the step of annealing the cold-rolled sheet may be annealed at a temperature of 700 to 900 ° C.
  • a step of annealing the hot-rolled sheet may be further included prior to the step of removing the scale.
  • a motor core includes a stator formed by stacking a plurality of non-oriented electrical steel sheets, and the non-oriented electrical steel sheet in the stator contains, by weight, Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%. , Mn: 0.3 to 2.0%, and a steel sheet base material containing Fe and unavoidable impurities, and an insulating film located on the steel plate base material, the steel plate base material satisfies the following formula 1, and the insulating film satisfies the following formula 2 .
  • [Mn(1)] is the Mn concentration (wt%) at a depth of 1 ⁇ m from the interface between the base material and the insulating film toward the inside of the base material
  • [Mn(10)] is at a depth of 10 ⁇ m represents the Mn concentration of
  • Equation 2 [Fe], [Al], [Mn], and [Mg] represent the contents (wt%) of Fe, Al, Mn, and Mg at the center of the insulation film thickness direction.)
  • the motor core according to an embodiment of the present invention further includes a rotor formed by stacking a plurality of non-oriented electrical steel sheets, and the non-oriented electrical steel sheet contains, by weight, Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%. , Mn: 0.3 to 2.0%, and a steel sheet base material containing Fe and unavoidable impurities, and an insulating film located on the steel plate base material, and the steel plate base material may have an average grain size of 5 to 50 ⁇ m.
  • the non-oriented electrical steel sheets included in the stator and the rotor may be non-oriented electrical steel sheets derived from the same coil.
  • a difference in Si, Al, and Mn contents between the non-oriented electrical steel sheets included in the stator and the rotor may be 0.20% by weight or less.
  • the present invention it is possible to suppress the concentration of Mn on the surface of the steel sheet by increasing the shot ball projection amount and strengthening pickling during scale removal. Through this, the bonding strength of the coating after stress relief annealing is improved.
  • the element content in the insulating film is controlled, and through this, the stability of the coating after stress relief annealing is improved.
  • first, second and third are used to describe, but are not limited to, various parts, components, regions, layers and/or sections. These terms are only used to distinguish one part, component, region, layer or section from another part, component, region, layer or section. Accordingly, a first part, component, region, layer or section described below may be referred to as a second part, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.
  • % means weight%, and 1ppm is 0.0001 weight%.
  • the meaning of further including an additional element means replacing and including iron (Fe) as much as the additional amount of the additional element.
  • a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes a steel sheet base material and an insulating film positioned on the steel sheet base material.
  • the steel sheet base material according to an embodiment of the present invention includes Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%, Mn: 0.3 to 2.0%, the balance Fe and unavoidable impurities, by weight%.
  • Si Silicon
  • Si serves to lower the iron loss by increasing the specific resistance of the material, and when too little is added, the effect of improving the high frequency iron loss may be insufficient. Conversely, if too much is added, the hardness of the material increases and the cold rolling property is extremely deteriorated, resulting in poor productivity and punching performance. Therefore, Si may be added within the above range. More specifically, it may include 2.5 to 5.0% by weight. More specifically, it may include 3.0 to 4.0% by weight.
  • Aluminum (Al) serves to lower iron loss by increasing the resistivity of the material. If too little is added, there is no effect on reducing high-frequency iron loss, and fine nitrides may be formed to deteriorate magnetism. Conversely, if too much is added, it can cause problems in all processes such as steelmaking and continuous casting, greatly reducing productivity. Therefore, Al may be added within the above range. More specifically, it may contain 0.5 to 1.2% by weight. More specifically, it may contain 0.7 to 1.0% by weight.
  • Manganese (Mn) is an element that serves to improve iron loss and form sulfides by increasing the resistivity of materials. If too little Mn is added, sulfides may be finely precipitated to deteriorate magnetism. Conversely, if too much Mn is added, the formation of ⁇ 111 ⁇ texture, which is unfavorable to magnetism, may be promoted and the magnetic flux density may decrease. Therefore, Mn may be added within the above-mentioned range. More specifically, 0.5 to 1.5 wt % of Mn may be included.
  • the specific resistance may be 55 to 80 ⁇ cm.
  • the steel sheet base material may further contain at least one of Cr: 0.2% or less (excluding 0%), Sn: 0.06% or less (excluding 0%), and Sb: 0.06% or less (excluding 0%).
  • Chromium serves to reduce iron loss by increasing the resistivity of the material. It also serves to prevent diffusion of Mn from the base material into the insulating film in the stress relief annealing step. Therefore, Cr may be added within the above range. More specifically, it may contain 0.010 to 0.10% by weight. More specifically, it may include 0.050 to 0.040% by weight. As described above, when an additional element is further included, Fe, which is the remainder, is replaced and included.
  • Tin (Sn) and antimony (Sb) are segregated elements at grain boundaries, suppressing the diffusion of nitrogen through grain boundaries, suppressing ⁇ 111 ⁇ texture harmful to magnetism, and increasing advantageous ⁇ 100 ⁇ texture for magnetic properties. added to improve When too much Sn and Sb are added, crystal grain growth is hindered, resulting in deterioration of magnetism and poor rolling properties. Therefore, Sn and Sb may be added within the above range. More specifically, Sn: 0.005 to 0.050% by weight and Sb: 0.005 to 0.050% by weight may be included. More specifically, Sn: 0.01 to 0.02% by weight and Sb: 0.01 to 0.02% by weight may be included.
  • the steel sheet base material contains at least one of Cu: 0.01 to 0.2 wt%, P: 0.100 wt% or less, B: 0.002 wt% or less, Mo: 0.01 wt% or less, Mg: 0.005 wt% or less, and Zr: 0.005 wt% or less. can include more.
  • Copper (Cu) serves to form a sulfide together with Mn.
  • CuMnS may finely precipitate and degrade magnetism if too little is added. If too much Cu is added, high-temperature brittleness may occur and cracks may be formed during playing or hot rolling. More specifically, 0.05 to 0.10 wt% of Cu may be included.
  • Phosphorus (P) not only serves to increase the specific resistance of the material, but also segregates at the grain boundary to improve the texture to increase the specific resistance and lower the iron loss, so it can be additionally added.
  • P may be added in the above range. More specifically, 0.001 to 0.090% by weight of P may be included. More specifically, 0.005 to 0.085% by weight of P may be included.
  • the steel plate base material may further include 0.005% by weight or less of one or more of C, N, S, Ti, Nb, and V.
  • C When carbon (C) is added in large amounts, it expands the austenite region, increases the phase transformation period, and inhibits the grain growth of ferrite during annealing to increase iron loss. When used after processing from a product to an electrical product, iron loss is increased by magnetic aging. Therefore, C may be added within the above range. More specifically, 0.003% by weight or less of C may be included.
  • S is preferably added as low as possible because it forms fine sulfides inside the base material to suppress crystal grain growth and weaken iron loss. When a large amount of S is included, it may combine with Mn to form precipitates or cause high temperature brittleness during hot rolling. Accordingly, S may be further included in an amount of 0.005% by weight or less. Specifically, it may further include 0.0030% by weight or less of S. More specifically, 0.0001 to 0.0030% by weight of S may further be included.
  • N Nitrogen (N) forms nitride by strongly combining with Al, Ti, etc. to suppress crystal grain growth, and when precipitated, it is preferable to contain less because it interferes with magnetic domain movement. Therefore, N may be added in the above range. More specifically, 0.003% by weight or less of N may be included.
  • titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V) are also strong carbonitride-forming elements, it is preferable not to add them as much as possible, and each content is 0.005% by weight or less.
  • the balance includes Fe and unavoidable impurities.
  • unavoidable impurities they are impurities introduced during the steelmaking step and the grain-oriented electrical steel sheet manufacturing process, and since they are well known in the relevant field, a detailed description thereof will be omitted.
  • the addition of elements other than the above-described alloy components is not excluded, and may be variously included within a range that does not impair the technical spirit of the present invention. When additional elements are included, they are included in place of Fe, which is the remainder.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have an average grain size of 5 to 50 ⁇ m. If the average grain size is too small, magnetic properties are inferior, and crystal grain growth is limited even after stress relief annealing (SRA), so that magnetism may be inferior even after SRA. If the average grain size is too large, mechanical strength may be inferior. More specifically, the average grain size may be 10 to 35 ⁇ m.
  • SRA stress relief annealing
  • the average grain size may be 10 to 35 ⁇ m.
  • the average grain size described above is a characteristic before SRA.
  • the base material of the steel sheet may satisfy Equation 1 below.
  • [Mn(1)] is the Mn concentration (wt%) at a depth of 1 ⁇ m from the interface between the base material and the insulating film toward the inside of the base material
  • [Mn(10)] is at a depth of 10 ⁇ m represents the Mn concentration of
  • the steel sheet base material according to an embodiment of the present invention has a concentration gradient in which the concentration of Mn increases from the surface to the inside.
  • the Mn of the base material diffuses into the coating in the stress relief annealing step, and the properties of the coating change, thereby deteriorating the bonding strength of the coating.
  • high-frequency iron loss which is a magnetic characteristic
  • the value of [Mn(1)]/[Mn(10)] may be 0.3 to 0.7.
  • the concentration of Mn by thickness can be analyzed through glow discharge spectroscopy (GDS).
  • the insulating film is located on the surface of the base material of the steel sheet.
  • the insulating film 20 serves to insulate between the non-oriented electrical steel sheets when a product is manufactured by laminating the non-oriented electrical steel sheets.
  • the insulating film may be treated with an organic, inorganic, or organic/inorganic composite film, and may be formed by treating with another insulating film.
  • concentration of Mn on the surface side of the steel sheet base material is prevented, and thus, diffusion of Mn into the insulating film can be suppressed.
  • the insulating film may satisfy Equation 2 below.
  • 0.5 to 30% by weight of Fe, 1 to 20% by weight of Al, 0.5 to 5% by weight of Mn, and 0.1 to 10% by weight of Mg may be included.
  • Some of Al, Mn, and Mg, which are components in the insulation coating, are components diffused from the base material of the steel sheet.
  • the content of Al, Mn, Mg, etc. in the insulating film is high, the insulating property of the insulating film may be deteriorated.
  • the bonding strength between the insulating film and the base material may be weakened.
  • a method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet includes the steps of hot-rolling a slab to prepare a hot-rolled sheet; removing scale present on the surface of the hot-rolled sheet; Cold-rolling the scale-removed hot-rolled sheet to prepare a cold-rolled sheet; It includes the steps of annealing a cold-rolled sheet and forming an insulating film on the surface of the cold-rolled sheet.
  • a slab is hot rolled.
  • the alloy components of the slab have been described in the above-described alloy components of the non-oriented electrical steel sheet, overlapping descriptions will be omitted. Since the alloy components are not substantially changed during the manufacturing process of the non-oriented electrical steel sheet, the alloy components of the non-oriented electrical steel sheet and the slab are substantially the same.
  • the slab includes Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%, Mn: 0.3 to 2.0%, and the balance Fe and unavoidable impurities, by weight%.
  • the slabs may be heated prior to hot rolling.
  • the heating temperature of the slab is not limited, but the slab can be heated to 1100 to 1250 ° C. If the slab heating temperature is too high, precipitates that harm magnetism may be re-dissolved and finely precipitated after hot rolling.
  • a hot-rolled sheet is manufactured by hot-rolling the slab.
  • the thickness of the hot-rolled sheet may be 2 to 3.0 mm.
  • Hot-rolled sheet annealing is preferably performed in the manufacture of a high-grade electrical steel sheet without phase transformation, and is effective in improving the magnetic flux density by improving the texture of the final annealed sheet.
  • the step of annealing the hot-rolled sheet may be annealed at a temperature of 850 to 1200 °C. If the hot-rolled sheet annealing temperature is too low, it is difficult to expect the effect of increasing the magnetic flux density because the structure does not grow or grows finely below. If the annealing temperature of the hot-rolled sheet is too high, the magnetic properties are rather deteriorated, and the rolling workability may be deteriorated due to deformation of the plate shape. Hot-rolled sheet annealing is performed to increase orientation favorable to magnetism, if necessary, and can be omitted. The annealed hot-rolled sheet may be pickled.
  • the scale present on the surface of the hot-rolled sheet is removed.
  • the concentration of Mn on the surface of the steel sheet is suppressed through the removal of the oxide layer before final annealing by increasing the amount of shot balls and strengthening pickling.
  • the step of removing the scale includes removing the scale by projecting a short ball onto the steel sheet in an amount of 15 to 35 kg/(m 2 ⁇ min). If the projection amount of the shot ball is too small, the oxide layer remains and amplifies the surface segregation phenomenon of Mn. As a result, Mn diffusion into the insulating film is increased in the stress relief annealing step. Conversely, if the projected amount of the short ball is too large, the surface of the steel plate is greatly damaged, so the upper limit can be adjusted appropriately. More specifically, it may be projected onto the steel sheet in an amount of 17 to 30 kg/(m 2 min). Even if the same amount per area is projected, a difference occurs in securing the fine crystal grains according to the length of time to be projected, so in one embodiment of the present invention, the amount of projection according to time and area is defined.
  • the average particle size of the short ball is 0.1 to 1 mm, and it can be projected for 1 second to 60 seconds. More specifically, the average particle size of the short ball is 0.3 to 0.8 mm, and it can be projected for 5 to 30 seconds.
  • the average particle size of the shotball and the shotball projection time can also affect the surface nucleation site.
  • the material of the short ball is not particularly limited, but Fe-based alloys may be used.
  • the pickling solution is not particularly limited, and hydrochloric acid and sulfuric acid may be used. If the concentration of the pickling solution and the immersion time are too low or too short, the roughness of the steel sheet damaged by short balls is not improved, and thus Mn diffuses to the surface through the defective portion during final annealing. This phenomenon may be a problem in maintaining the bonding strength of the insulating film in the stress relief annealing step. Conversely, if the concentration of the pickling solution and the immersion time are too high or too long, a large amount of damage to the surface of the steel sheet may occur. More specifically, pickling may be performed by immersing in pickling liquid for 5 to 120 seconds. The concentration of the pickling solution may be 5 to 30 wt%.
  • the bonding force of the insulating film may be weakened or surface defects may occur. More specifically, [thrown amount] / [immersion time] may be 0.5 to 2. More specifically, it may be 0.75 to 1.5.
  • the hot-rolled sheet is cold-rolled to manufacture a cold-rolled sheet.
  • Cold rolling is final rolling to a thickness of 0.15 mm to 0.65 mm.
  • secondary cold rolling may be performed after primary cold rolling and intermediate annealing, and the final reduction ratio may be in the range of 50 to 95%.
  • the cold-rolled sheet is annealed.
  • Cold-rolled sheet annealing is performed for 10 to 1000 seconds within a range of 700 to 900° C. so that the grain size in the cross section of the steel sheet is 10 to 50 ⁇ m. If the cold-rolled sheet annealing temperature is too low, the crystal grains are small and iron loss may be deteriorated. If the temperature is too high, grains may be coarsened and mechanical strength may be reduced. More specifically, it may be annealed in the range of 750 to 850 °C.
  • an insulating film can be formed after cold-rolled sheet annealing.
  • the insulating coating may be treated with organic, inorganic, and organic/inorganic composite coatings, and may be treated with other insulating coatings.
  • it may be formed by applying an insulating film-forming composition containing 40 to 70% by weight of metal phosphate and 0.5 to 10% by weight of silica.
  • the stress relief annealing step is performed at a temperature of 700° C. to 850° C. for 10 minutes to 300 minutes.
  • the motor core includes a stator formed by stacking a plurality of non-oriented electrical steel sheets, and the non-oriented electrical steel sheet contains, by weight, Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3 %, Mn: 0.3 to 2.0%, and includes a steel sheet base material containing Fe and unavoidable impurities and an insulating film located on the steel plate base material, the steel plate base material satisfies the following formula 1, and the insulating film satisfies the following formula 2 do.
  • [Mn(1)] is the Mn concentration (wt%) at a depth of 1 ⁇ m from the interface between the base material and the insulating film toward the inside of the base material
  • [Mn(10)] is at a depth of 10 ⁇ m represents the Mn concentration of
  • the motor core according to an embodiment of the present invention further includes a rotor formed by stacking a plurality of non-oriented electrical steel sheets, and the non-oriented electrical steel sheet is weight%, Si: 2.0 to 6.5%, Al: 0.1 to 1.3%, Mn: 0.3 to 2.0%, the balance Fe and unavoidable impurities, and an insulating film positioned on the steel sheet base material, and the steel sheet base material may have an average grain size of 5 to 50 ⁇ m.
  • the characteristics of the non-oriented electrical steel sheet before SRA are derived, and the steel sheet base material may have an average grain size of 5 to 50 ⁇ m. Since the steel components and average grain size of the non-oriented electrical steel sheet have been described in relation to the aforementioned non-oriented electrical steel sheet, overlapping descriptions will be omitted.
  • stator and rotor are punched out in an approximate donut or disc shape.
  • stator and the rotor are manufactured by punching the stator and the rotor from coils of separate non-oriented electrical steel sheets, the remaining punched parts are scrapped, which leads to an increase in process cost and a waste of resources and energy.
  • scrap processing can be minimized.
  • the non-oriented electrical steel sheets included in the stator and the rotor may be non-oriented electrical steel sheets derived from the same coil.
  • the meaning derived from the same coil means that steel components such as Si, Al, and Mn in the non-directional included in the stator and the rotor are substantially the same. Specifically, it means that the difference in Si, Al and Mn contents between the stator and the rotor is 0.20% by weight or less. More specifically, it means that the difference in Si, Al and Mn content between the stator and the rotor is 0.10% by weight or less.
  • the difference in Si, Al and Mn content between the stator and the rotor is 0.05% by weight or less. More specifically, it means that the difference in Si, Al and Mn content between the stator and the rotor is 0.01% by weight or less.
  • Components of the insulating film may also be substantially the same between the stator and the rotor.
  • a slab composed of Tables 1 and 2 below and the balance of Fe and other unavoidably added impurities was prepared.
  • the slab was heated to 1150° C., and hot finish rolling was performed at 850° C. to produce a hot-rolled sheet having a thickness of 2.3 mm.
  • the hot-rolled hot-rolled sheet was annealed at 1100° C. for 4 minutes.
  • a steel shortball with an average diameter of 0.5 ⁇ m was blasted at the projection amount listed in Table 3 to remove scale, and pickled in a 20 wt% aqueous hydrochloric acid solution for the time listed in Table 3 below.
  • cold rolling was performed to obtain a sheet thickness of 0.27 mm, and cold-rolled sheet annealing was performed at 800° C. for 5 minutes.
  • the insulating film was formed to a thickness of 0.5 ⁇ m using an insulating film composition containing 50% by weight of Al phosphate and 5% by weight of silica.
  • Iron loss and magnetic flux density were measured as averages in the rolling direction and in the vertical direction of rolling with a single sheet tester by cutting 5 specimens with a width of 60 mm ⁇ a length of 60 mm ⁇ the number of sheets for each specimen.
  • the strength was measured through a tensile test, and the standard of the tensile test piece was JIS13-A.
  • Shortball throw amount/ immersion time Shortball throw amount (kg/min m2) short ball throw time (candle) immersion time (candle) Mn1 Mn10 [Mn1] /[Mn10]
  • Insulation film note Fe Al Mn Mg (Al+2*Mn+Mg)/10 Expression 2 Satisfaction One 2.93 9.81 1.35 9.25 2.176 O 2 2.75 9.11 2.7 8.87 2.338 O 3 2.93 7.39 3.63 8.94 2.359 O 4 3.05 8.38 3.9 9.35 2.553 O 5 2.56 7.74 3.25 9.09 2.333 O 6 2.81 8.61 4.5 8.94 2.655 O 7 3.01 10.12 2.94 8.78 2.478 O 8 2.67 8.51 1.05 9.27 1.988 O 9 No cold rolling 10 2.88 6.23 5.16 9.1 2.565 O 11 2.86 9.25 5.36 8.9 2.887 X 12 2.64 8.86 0.75 8.93 1.929 O 13 1.25 8.17 6.6 8.85 3.022 X 14 1.85 11.11 0.69 8.64 2.113 X 15 1.68 8.35 1.53 8.62 2.003 X 16 1.98 10.82 0.57 8.79 2.075 X 17 1.67 6.88 0.63 8.85 1.699 X 18 2.38 7.06 2.25 8.93 2.049 O 19 2.
  • steel No. 1 to 7 can confirm that the effect is excellent.
  • the short ball projection amount / immersion time is small, Mn1 / Mn10 is high, or Equation 2 is not satisfied, so that the magnetic flux density before / after stress relief annealing, iron loss after stress relief annealing, adhesion, and surface characteristics are part of it. there is.

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 1.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고, 강판 모재는 하기 식 1을 만족하고, 절연 피막이 하기 식 2를 만족한다. [식 1] 0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0 [식 2] [Fe] ≥ ([Al] + [Mn] + [Mg] / 10 (상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다. 식 2에서 [Fe], [Al], [Mn] 및 [Mg]는 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe, Al, Mn 및 Mg의 함량(중량%)을 나타낸다.)

Description

무방향성 전기강판, 그 제조방법 및 그를 포함하는 모터 코어
본 발명의 일 실시예는 무방향성 전기강판, 그 제조 방법 및 그를 포함하는 모터 코어에 관한 것이다. 구체적으로 본 발명의 일 실시예는 스케일 제거 시 숏볼 투사량을 높이고, 산세를 강화하여, 강판 표면에서의 Mn의 농화를 억제하고, 절연 피막에서의 원소 함량을 조절하여, 응력 제거 소둔 후 코팅의 결합력을 향상시킨 무방향성 전기강판, 그 제조 방법 및 그를 포함하는 모터 코어에 관한 것이다.
무방향성 전기강판은 전기에너지를 기계적 에너지로 변환시키는 모터에 주로 사용되는데, 그 과정에서 높은 효율을 발휘하기 위해 무방향성 전기강판의 우수한 자기적 특성을 요구한다. 특히 근래에는 친환경 기술이 주목 받게 되면서 전체 전기에너지 사용량의 과반을 차지하는 모터의 효율을 증가시키는 것이 매우 중요하게 생각되고 있으며, 이를 위해 우수한 자기적 특성을 갖는 무방향성 전기강판의 수요 또한 증가하고 있다.
무방향성 전기강판의 자기적 특성은 주로 철손과 자속밀도로 평가한다. 철손은 특정 자속밀도와 주파수에서 발생하는 에너지 손실을 의미하며, 자속밀도는 특정 자장 하에서 얻어지는 자화의 정도를 의미한다. 철손이 낮을수록 동일한 조건에서 에너지 효율이 높은 모터를 제조할 수 있으며, 자속밀도가 높을수록 모터를 소형화시키거나 구리손을 감소시킬 수 있으므로, 낮은 철손과 높은 자속밀도를 갖는 무방향성 전기강판을 만드는 것이 중요하다.
모터의 작동조건에 따라 고려해야되는 무방향성 전기강판의 특성 또한 달라지게 된다. 모터에 사용되는 무방향성 전기강판의 특성을 평가하기 위한 기준으로 다수의 모터들이 상용주파수 50Hz에서 1.5T 자장이 인가되었을 때의 철손인 W15/50을 가장 중요하게 여기고 있다. 그러나 다양한 용도의 모터들이 모두 W15/50 철손을 가장 중요하게 여기고 있는 것은 아니며, 주 작동조건에 따라 다른 주파수나 인가자장에서의 철손을 평가하기도 한다. 특히 최근의 전기자동차 구동모터에 사용되는 무방향성 전기강판에서는 1.0T 또는 그 이하의 저자장과 400Hz 이상의 고주파에서 자기적 특성이 중요한 경우가 많으므로, W10/400 등의 철손으로 무방향성 전기강판의 특성을 평가하게 된다.
무방향성 전기강판으로부터 모터 또는 변압기 등의 제품을 제조하기 위해서는 무방향성 전기강판을 특정한 형상으로 슬리팅 하여야 한다. 이 과정에서 무방향성 전기강판에 응력이 부여되며, 이 응력을 제거하기 위해 응력 제거 소둔을 수행한다.
본 발명의 일 실시예에서는 무방향성 전기강판, 그 제조 방법 및 그를 포함하는 모터 코어를 제공하고자 한다. 구체적으로 본 발명의 일 실시예에서는 스케일 제거 시 숏볼 투사량을 높이고, 산세를 강화하여, 강판 표면에서의 Mn의 농화를 억제하고, 절연 피막에서의 원소 함량을 조절하여, 응력 제거 소둔 후 코팅의 결합력을 향상시킨 무방향성 전기강판, 그 제조 방법 및 그를 포함하는 모터 코어를 제공하고자 한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고, 응력 제거 소둔 이후의 강판 모재는 하기 식 1을 만족하고, 절연 피막은 하기 식 2를 만족한다.
[식 1]
0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0
[식 2]
[Fe] ≥ ([Al] + 2[Mn] + [Mg]) / 10
(상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다.)
식 2에서 [Fe], [Al], [Mn] 및 [Mg]는 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe, Al, Mn 및 Mg의 함량(중량%)을 나타낸다.)
강판 모재는 Cr: 0.2% 이하(0%를 제외함), Sn: 0.06% 이하(0%를 제외함), 및 Sb: 0.06% 이하(0%를 제외함) 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
강판 모재는 C, N, S, Ti, Nb, 및 V 중 1종 이상을 0.005 중량% 이하 더 포함할 수 있다.
강판 모재는 Cu: 0.01 내지 0.2 중량%, P : 0.100 중량% 이하, B : 0.002 중량% 이하, Mo : 0.01 중량% 이하, Mg : 0.005 중량% 이하 및 Zr : 0.005 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
강판 모재는 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛일 수 있다.
절연 피막의 부착량은 500 내지 1500mg/m2일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조 방법은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판 표면에 존재하는 스케일을 제거하는 단계; 스케일이 제거된 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판을 냉연판 소둔하는 단계 및 상기 냉연판 표면상에 절연 피막을 형성하는 단계를 포함하고, 스케일을 제거하는 단계는 숏볼을 강판에 투사하여 스케일을 제거하는 단계 및 산세액에 침지하여 산세하는 단계를 포함한다.
숏볼의 투사량(kg/(㎡·min)) 및 산세액 침지 시간(초)간 하기 관계를 만족할 수 있다.
[투사량] / [침지 시간] ≥ 0.5
스케일을 제거하는 단계는 숏볼을 15kg/(㎡·min) 내지 35kg/(㎡·min) 양으로 강판에 투사하여 스케일을 제거하고 산세하는 단계는 산세액에 5초 내지 120초 침지할 수 있다.
숏볼의 평균 입도는 숏볼의 평균 입도는 0.3 내지 0.8㎜ 이고, 5초 내지 30초 동안 투사할 수 있다.
숏볼의 재료는 특별히 제한되지 않으나, Fe계 합금을 사용할 수 있다.
냉연판 소둔하는 단계는 700 내지 900℃ 온도에서 소둔할 수 있다.
스케일을 제거하는 단계 이전에 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 모터 코어는 복수의 무방향성 전기강판이 적층하여 이루어지는 고정자를 포함하고, 고정자 내의 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고, 강판 모재는 하기 식 1을 만족하고, 절연 피막은 하기 식 2를 만족한다.
[식 1]
0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0
[식 2]
[Fe] ≥ ([Al] + 2[Mn] + [Mg]) / 10
(상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다.)
식 2에서 [Fe], [Al], [Mn] 및 [Mg]는 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe, Al, Mn 및 Mg의 함량(중량%)을 나타낸다.)
본 발명의 일 실시예에 의한 모터 코어는 복수의 무방향성 전기강판이 적층하여 이루어지는 회전자를 더 포함하고, 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고, 강판 모재는 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛일 수 있다.
고정자 및 회전자 내에 포함되는 무방향성 전기강판은 동일 코일로부터 유래된 무방향성 전기강판일 수 있다.
고정자 및 회전자 내에 포함되는 무방향성 전기강판 간의 Si, Al 및 Mn 함량의 차이가 0.20 중량% 이하일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 스케일 제거 시 숏볼 투사량을 높이고, 산세를 강화하여, 강판 표면에서의 Mn의 농화를 억제할 수 있다. 이를 통해 응력 제거 소둔 후 코팅의 결합력이 향상된다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면 절연 피막에서의 원소 함량이 조절되며, 이를 통해 응력 제거 소둔 후 코팅의 안정성이 향상된다.
이를 통하여 친환경 자동차용 모터, 고효율 가전용 모터, 슈퍼 프리미엄급 전동기의 성능을 응력 제거 소둔을 통해 추가적으로 개선할 수 있다.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.
본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철(Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 강판 모재는 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.
이하에서는 강판 모재의 성분 한정의 이유부터 설명한다.
Si: 2.0 내지 6.5 중량%
규소(Si, 실리콘)은 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추어주는 역할을 하며, 너무 적게 첨가되는 경우, 고주파 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가될 경우 재료의 경도가 상승하여 냉간압연성이 극도로 악화되어 생산성 및 타발성이 열위해질 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Si를 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 2.5 내지 5.0 중량% 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 3.0 내지 4.0 중량% 포함할 수 있다.
Al : 0.1 내지 1.3 중량%
알루미늄(Al)는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추는 역할을 한다. 너무 적게 첨가되면 고주파 철손 저감에 효과가 없고 질화물이 미세하게 형성되어 자성을 열화시킬 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가되면 제강과 연속주조등의 모든 공정상에 문제를 발생시켜 생산성을 크게 저하시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Al을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 0.5 내지 1.2 중량% 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 0.7 내지 1.0 중량% 포함할 수 있다.
Mn: 0.3 내지 2.0 중량%
망간 (Mn)은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고 황화물을 형성시키는 역할하는 원소이다. Mn이 너무 적게 첨가되면, 황화물이 미세하게 석출되어 자성을 저하시킬 수 있다. 반대로 Mn이 너무 많이 첨가되면, 자성에 불리한 {111} 집합조직의 형성을 조장하여 자속밀도가 감소할 수 있다 따라서 전술한 범위에서 Mn을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 Mn을 0.5 내지 1.5 중량% 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에서 비저항은 55 내지 80μΩ·cm일 수 있다.
강판 모재는 Cr: 0.2% 이하(0%를 제외함), Sn: 0.06% 이하(0%를 제외함), 및 Sb: 0.06% 이하(0%를 제외함) 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
Cr: 0.20 중량% 이하
크롬(Cr)은 재료의 비저항을 높여 철손을 감소시키는 역할을 한다. 또한 응력 제거 소둔 단계에서 모재의 Mn이 절연 피막으로 확산되는 것을 막는 역할을 한다. 따라서 전술한 범위에서 Cr을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 0.010 내지 0.10 중량% 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 0.050 내지 0.040 중량% 포함할 수 있다. 전술하였듯이, 추가 원소를 더 포함하는 경우, 잔부인 Fe를 대체하여 포함하게 된다.
Sn: 0.06 중량% 이하 및 Sb: 0.06 중량% 이하
주석(Sn)과 안티몬(Sb)은 결정립계에 편석원소로써 결정립계를 통한 질소의 확산을 억제하며 자성에 해로운 {111} 집합조직(texture)를 억제하고 유리한 {100} 집합조직을 증가시켜 자기적 특성을 향상시키기 위하여 첨가한다. Sn과 Sb이 각각 너무 많이 첨가되면 결정립 성장을 방해하여 자성을 떨어트리고 압연성상이 나쁘게 된다. 따라서 전술한 범위에서 Sn, Sb를 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 Sn:0.005 내지 0.050 중량% 및 Sb:0.005 내지 0.050 중량% 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 Sn:0.01 내지 0.02중량% 및 Sb:0.01 내지 0.02중량% 포함할 수 있다.
강판 모재는 Cu: 0.01 내지 0.2 중량%, P : 0.100 중량% 이하, B : 0.002 중량% 이하, Mo : 0.01 중량% 이하, Mg : 0.005 중량% 이하 및 Zr : 0.005 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
Cu: 0.01 내지 0.20 중량%
구리(Cu)는 Mn과 함께 황화물을 형성시키는 역할을 한다. Cu가 더 첨가되는 경우, 너무 적게 첨가되면 CuMnS가 미세하게 석출되어 자성을 열화시킬 수 있다. Cu가 너무 많이 첨가되면 고온취성이 발생하게 되어 연주나 열연시 크랙을 형성할 수 있다. 더욱 구체적으로 Cu를 0.05 내지 0.10 중량% 포함할 수 있다.
P 0.100 중량% 이하
인(P)은 재료의 비저항을 높이는 역할을 할 뿐만 아니라, 입계에 편석하여 집합조직을 개선하여 비저항을 증가시키고 철손을 낮추는 역할을 하므로, 추가로 첨가할 수 있다. 다만, P의 첨가량이 너무 많으면 자성에 불리한 집합조직의 형성을 초래하여 집합조직 개선의 효과가 없으며 입계에 과도하게 편석하여 압연성 및 가공성이 저하되어 생산이 어려워질 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 P를 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 P를 0.001 내지 0.090 중량% 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 P를 0.005 내지 0.085 중량% 포함할 수 있다.
B : 0.002 중량% 이하, Mo : 0.01 중량% 이하, Mg : 0.005 중량% 이하 및 Zr : 0.005 중량% 이하
붕소(B), 몰리브덴(Mo), 마그네슘(Mg), 지르코늄(Zr)의 경우 불순물 원소들과 반응하여 미세한 황화물, 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성에 유해한 영향을 미치므로 이들 함유량을 전술한 것과 같이 제한할 수 있다.
강판 모재는 C, N, S, Ti, Nb, 및 V 중 1종 이상을 0.005 중량% 이하 더 포함할 수 있다.
C: 0.005 중량% 이하
탄소(C)는 많이 첨가될 경우 오스테나이트 영역을 확대하며 상변태 구간을 증가시키고 소둔시 페라이트의 결정립 성장을 억제하여 철손을 높이는 효과를 나타내며, 또한 Ti 등과 결합하며 탄화물을 형성하여 자성을 열위시키며 최종제품에서 전기 제품으로 가공 후 사용시 자기시효에 의하여 철손을 높인다. 따라서 전술한 범위에서 C을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 C를 0.003 중량% 이하 포함할 수 있다.
S: 0.005중량% 이하
황(S)는 모재 내부에 미세한 황화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 약화시키므로 가능한 한 낮게 첨가하는 것이 바람직하다. S가 다량 포함될 경우, Mn등과 결합하여 석출물을 형성하거나 열간압연 중 고온 취성을 유발할 수 있다. 따라서, S를 0.005 중량% 이하로 더 포함할 수 있다. 구체적으로 S를 0.0030 중량% 이하로 더 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 S를 0.0001 내지 0.0030 중량% 더 포함할 수 있다.
N: 0.005 중량% 이하
질소(N)는 Al, Ti 등과 강하게 결합함으로써 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하며, 석출될 경우 자구 이동을 방해하기 때문에 적게 함유시키는 것이 바람직하다. 따라서 전술한 범위에서 N을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 N을 0.003 중량% 이하로 포함할 수 있다.
Ti, Nb, V: 각각 0.005 중량% 이하
티타늄(Ti), 니오븀(Nb), 바나듐(V) 등도 강력한 탄질화물 형성 원소이기 때문에 가능한 첨가되지 않는 것이 바람직하며 각각 0.005 중량% 이하로 함유되도록 한다.
잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 불가피한 불순물에 대해서는 제강 단계 및 방향성 전기강판의 제조 공정 과정에서 혼입되는 불순물이며, 이는 해당 분야에서 널리 알려져 있으므로, 구체적인 설명은 생략한다. 본 발명의 일 실시예에서 전술한 합금 성분 외에 원소의 추가를 배제하는 것은 아니며, 본 발명의 기술 사상을 해치지 않는 범위 내에서 다양하게 포함될 수 있다. 추가 원소를 더 포함하는 경우 잔부인 Fe를 대체하여 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛일 수 있다. 평균 결정립 입경이 너무 작으면, 자성면에서 열위하며, 응력 제거 소둔(SRA) 이후에도 결정립 성장이 제한되어, SRA 이후에도 자성이 열위할 수 있다. 평균 결정립 입경이 너무 크면, 기계적 강도 면에서 열위할 수 있다. 더욱 구체적으로 평균 결정립 입경이 10 내지 35㎛일 수 있다. 전술한 평균 결정립 입경은 SRA 이전의 특성이다.
SRA 이후 강판 모재는 하기 식 1을 만족할 수 있다.
[식 1]
0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0
(상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다.)
식 1에서 나타나듯이, 본 발명의 일 실시예에 의한 강판 모재는 표면에서부터 내부로 갈수록 Mn의 농도가 증가하는 농도구배를 갖는다. 반대로 Mn이 표면에 농화되는 경우, 응력 제거 소둔 단계에서 모재의 Mn이 코팅으로 확산하여, 코팅의 특성이 변화하고 이에 의해 코팅의 결합력 측면에서 열위될 수 있다. 또한, [Mn(1)] / [Mn(10)] 값이 너무 작을 경우에도 모재 표면의 비저항 감소로 인하여 자기적 특성인 고주파 철손이 열위될 수 있다. 더욱 구체적으로 [Mn(1)] / [Mn(10)] 값이 0.3 내지 0.7이 될 수 있다. Mn의 두께별 농도는 글로우방전 분광분석(GDS)를 통해 분석할 수 있다.
절연 피막은 강판 모재 표면 상에 위치한다. 절연 피막(20)은 무방향성 전기강판을 적층하여 제품을 제조할 시에, 무방향성 전기강판 간 절연이 되도록 하는 역할을 한다. 절연 피막은 유기질, 무기질 및 유무기 복합피막으로 처리될 수 있으며, 기타 절연이 가능한 피막제로 처리하여 형성할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에서는 강판 모재의 표면 측에 Mn의 농화가 방지되며, 이로 인해, 절연 피막으로 확산되는 Mn을 억제할 수 있다. 응력 제거 소둔 이후 절연 피막은 하기 식 2를 만족할 수 있다.
[식 2]
[Fe] ≥ ([Al] + 2[Mn] + [Mg])/10
(식 2에서 [Fe], [Al], [Mn] 및 [Mg]는 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe, Al, Mn 및 Mg의 함량(중량%)을 나타낸다.)
구체적으로 절연 피막 종류에 따라 다르지만 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe는 0.5 내지 30 중량%, Al은 1 내지 20 중량%, Mn은 0.5 내지 5 중량%, Mg는 0.1 내지 10 중량% 포함할 수 있다. 절연 피막 내의 성분인 Al, Mn, Mg 중 일부는 강판 모재로부터 확산된 성분이다. 한편, 절연 피막 내에 Al, Mn, Mg 등의 함량이 높을 경우, 절연 피막의 절연성이 떨어질 수 있다. 또한 절연 피막과 모재간의 결합력을 약화시킬 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조방법은 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판 표면에 존재하는 스케일을 제거하는 단계; 스케일이 제거된 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판을 냉연판 소둔하는 단계 및 상기 냉연판 표면상에 절연 피막을 형성하는 단계를 포함한다.
먼저, 슬라브를 열간압연한다.
슬라브의 합금 성분에 대해서는 전술한 무방향성 전기강판의 합금성분에서 설명하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다. 무방향성 전기강판의 제조 과정에서 합금 성분이 실질적으로 변동되지 않으므로, 무방향성 전기강판과 슬라브의 합금 성분은 실질적으로 동일하다.
구체적으로 슬라브는 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.
그 밖의 추가 원소에 대해서는 무방향성 전기강판의 합금성분에서 설명하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.
슬라브를 열간압연하기 전에 가열할 수 있다. 슬라브의 가열 온도는 제한되지 않으나, 슬라브를 1100 내지 1250℃로 가열할 수 있다. 슬라브 가열 온도가 너무 높으면, 자성을 해치는 석출물이 재용해되어 열간압연 후 미세하게 석출될 수 있다.
다음으로, 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조한다. 열연판 두께는 2 내지 3.0mm가 될 수 있다.
열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 열연판 소둔은 상변태가 없는 고급 전기강판을 제조함에 있어서는 실시하는 것이 바람직하며, 최종소둔판의 집합조직을 개선하여 자속밀도를 향상시키는데 유효하다.
이 때, 열연판을 소둔하는 단계는 850 내지 1200℃의 온도에서 소둔할 수 있다. 열연판 소둔 온도가 너무 낮으면, 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과를 기대하기 어렵게 된다. 열연판 소둔온도가 너무 높아지면 오히려 자기특성이 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있다. 열연판 소둔은 필요에 따라 자성에 유리한 방위를 증가시키기 위하여 수행되는 것이며, 생략도 가능하다. 소둔된 열연판을 산세할 수 있다.
다음으로, 열연판 표면에 존재하는 스케일을 제거한다. 본 발명의 일 실시예에서는 숏볼의 투사량을 높이고, 아울러 산세를 강화하여, 최종 소둔 전 산화층 제거를 통해 강판 표면에서의 Mn의 농화를 억제한다.
스케일을 제거하는 단계는 숏볼을 15 내지 35kg/(㎡·min)의 양으로 강판에 투사하여 스케일을 제거하는 단계를 포함한다. 숏볼의 투사량이 너무 적으면, 산화층이 잔류하여 Mn의 표면 편석 현상을 증폭 시킨다. 그 결과 응력 제거 소둔 단계에서 절연 피막으로의 Mn 확산이 증가된다. 반대로 숏볼의 투사량이 너무 많으면, 강판 표면이 다량 손상되므로, 상한을 적절히 조절할 수 있다. 더욱 구체적으로 17 내지 30kg/(㎡·min)양으로 강판에 투사할 수 있다. 면적당 동일한 양을 투사하더라도 그 투사되는 시간 길이에 따라 미세결정립 확보에 차이가 발생하기 때문에, 본 발명의 일 실시예에서는 시간 및 면적에 따른 투사량을 정의한다.
숏볼의 평균 입도는 0.1 내지 1㎜ 이고, 1초 내지 60초 동안 투사할 수 있다. 더욱 구체적으로 숏볼의 평균 입도는 0.3 내지 0.8㎜ 이고, 5초 내지 30초 동안 투사할 수 있다. 숏볼의 평균 입도 및 숏볼 투사 시간 또한 표면 핵생성 site에 영향을 줄 수 있다.
숏볼의 재료는 특별히 제한되지 않으나, Fe계 합금을 사용할 수 있다.
산세액에 열연판을 침지함으로써 투사량을 높인 강판의 표면을 매끄럽게 만들 수 있다. 산세액은 특별히 제한되지 않으며, 염산 및 황산을 사용할 수 있다. 산세액의 농도 및 침지 시간이 너무 낮거나 짧으면, 숏볼에 손상된 강판의 조도가 개선되지 않아, 최종 소둔 시, 결함 부위를 통해 Mn이 표면으로 확산하는 현상이 발생할 수 있다. 이러한 현상은 응력 제거 소둔 단계에서 절연 피막의 결합력 유지에 문제가 될 수 있다. 반대로 산세액의 농도 및 침지 시간이 너무 높거나 길면, 강판 표면이 다량 손상되는 문제가 발생할 수 있다. 더욱 구체적으로 산세액에 5초 내지 120초 침지하여 산세할 수 있다. 산세액의 농도는 5 내지 30 wt%일 수 있다.
숏볼의 투사량(kg/(㎡·min)) 및 산세액 침지 시간(초)간 하기 관계를 만족할 수 있다.
[투사량] / [침지 시간] ≥ 0.5
상기 값이 0.5 미만인 경우, 절연 피막 결합력이 약해 지거나, 표면 결함이 발생할 수 있다. 더욱 구체적으로 [투사량] / [침지 시간]이 0.5 내지 2일 수 있다. 더욱 구체적으로 0.75 내지 1.5일 수 있다.
다음으로, 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조한다. 냉간압연은 0.15mm 내지 0.65mm의 두께로 최종 압연한다. 필요시 1차 냉간압연과 중간소둔 후 2차 냉간압연할 수 있으며, 최종 압하율은 50 내지 95%의 범위로 할 수 있다.
다음으로, 냉연판 소둔한다. 냉연판 소둔은 강판 단면에서의 결정립 크기가 10 내지 50㎛가 되도록 700 내지 900℃범위 내에서 10 내지 1000초 동안 실시한다. 냉연판 소둔 온도가 너무 낮으면 결정립이 작아 철손이 열화될 수 있다. 온도가 너무 높으면 결정립이 조대화되어 기계적 강도가 저하될 수 있다. 더욱 구체적으로 750 내지 850℃ 범위에서 소둔할 수 있다.
냉연판 소둔 후 강판은 냉간압연으로 가공된 조직을 대부분(95% 이상) 재결정할 수 있다.
다음으로, 냉연판 소둔 후, 절연 피막을 형성할 수 있다. 상기 절연 피막은 유기질, 무기질 및 유무기 복합피막으로 처리될 수 있으며, 기타 절연이 가능한 피막제로 처리하는 것도 가능하다. 예컨데 금속 인산염 40 내지 70 중량% 및 실리카 0.5 내지 10 중량% 포함하는 절연 피막 형성 조성물을 도포하여 형성할 수 있다.
다음으로, 응력 제거 소둔하는 단계 한다. 응력 제거 소둔 단계는 700℃ 내지 850℃의 온도에서 10분 내지 300분의 시간으로 수행한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 모터 코어는 복수의 무방향성 전기강판이 적층하여 이루어지는 고정자(stator)를 포함하고, 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고, 강판 모재는 하기 식 1을 만족하고, 절연 피막은 하기 식 2를 만족한다.
[식 1]
0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0
[식 2]
[Fe] ≥ ([Al] + 2[Mn] + [Mg]) / 10
(상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다.)
고정자의 경우, 기계적 특성에 비해 자성 특성이 보다 중요하여, 타발 및 적층 이후, SRA를 통해 자성의 향상을 도모할 수 있다. 따라서, SRA 이후, 무방향성 전기강판의 특성이 고정자에서 나타나게 된다. 무방향성 전기강판의 강 성분 및 Mn의 확산 및 절연 피막 내 합금 성분에 대해서는 전술한 무방향성 전기강판과 관련하여 설명하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 모터 코어는 복수의 무방향성 전기강판이 적층하여 이루어지는 회전자(rotor)를 더 포함하고, 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고, 강판 모재는 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛일 수 있다.
회전자의 경우, 자성 특성에 비해, 기계적 특성이 보다 중요하다. 따라서, 기계적 특성이 저하될 수 있는 SRA 공정을 생략할 수 있다. 이에 SRA 전의 무방향성 전기강판의 특성이 도출되며, 강판 모재는 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛일 수 있다. 무방향성 전기강판의 강 성분 및 평균 결정 입경에 대해서는 전술한 무방향성 전기강판과 관련하여 설명하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.
한편, 고정자 및 회전자는 대략 도넛 또는 디스크 형태로 타발된다. 고정자 및 회전자를 각각 별도의 무방향성 전기강판의 코일로부터 타발하여 고정자 및 회전자를 제조할 경우, 타발된 나머지 부분은 스크랩 처리되며, 이는 공정 비용의 상승과 자원 및 에너지의 낭비로 이어진다. 고정자 및 회전자를 동일 코일로부터 타발하여 제조할 경우, 스크랩 처리되는 부분이 최소화될 수 있다.
이에 본 발명의 일 실시예에서 고정자 및 회전자 내에 포함되는 무방향성 전기강판은 동일 코일로부터 유래된 무방향성 전기강판일 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 동일 코일로부터 유래되었다는 의미는, 고정자 및 회전자에 포함되는 무방향성 내의 Si, Al 및 Mn 등의 강 성분이 실질적으로 동일함을 의미한다. 구체적으로, 고정자 및 회전자 간에 Si, Al 및 Mn 함량의 차이가 0.20중량% 이하인 것을 의미한다. 더욱 구체적으로 고정자 및 회전자 간에 Si, Al 및 Mn 함량의 차이가 0.10 중량% 이하인 것을 의미한다. 더욱 구체적으로 고정자 및 회전자 간에 Si, Al 및 Mn 함량의 차이가 0.05 중량% 이하인 것을 의미한다. 더욱 구체적으로 고정자 및 회전자 간에 Si, Al 및 Mn 함량의 차이가 0.01 중량% 이하인 것을 의미한다. 절연 피막의 성분 또한 고정자 및 회전자 간에 실질적으로 동일할 수 있다.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.
실시예 1
하기 표 1, 표 2 및 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성된 슬라브를 제조하였다. 슬라브를 1150℃로 가열하고, 850℃에서 열간 마무리 압연하여 판두께 2.3mm의 열연판을 제작하였다. 열간압연된 열연판은 1100℃에서 4분간 소둔하였다. 다음 평균 직경 0.5㎛의 강철 숏볼을 하기 표 3에 정리된 투사량으로 블라스팅하여 스케일을 제거하고, 20wt% 농도의 염산 수용액에서 하기 표 3에 정리된 시간 동안 산세하였다. 그 뒤 냉간압연하여 판두께를 0.27mm로 한 후, 800℃에서 5분간 냉연판 소둔하였다. 절연 피막은 Al 인산염 50 중량% 및 실리카 5 중량% 포함하는 절연 피막 조성물을 이용하여 0.5 ㎛두께로 형성하였다.
그 후, 응력 제거를 위해 825℃ 온도에서 1시간 소둔하였다. 이를 통해 최종적으로 응력이 제거된 무방향성 전기강판을 제조하였다. 깊이 방향 성분은 Glow discharge spectrometer로 3회 측정하여 [Mn1]과 [Mn10]의 평균값을 아래 표 5에 실험 조건에 따라 나타내었다. 절연 피막 밀착성은 응력 제거 소둔 후 Crosscut Test (ASTM D3359) 방법으로 측정하였다.
철손 및 자속밀도는 각각의 시편에 대해 너비 60mm × 길이 60mm × 매수 5매의 시편을 절단하여 Single sheet tester로 압연방향 및 압연 수직 방향의 평균으로 측정하였다.
강도는 인장시험을 통해 측정하였으며, 이때 인장시험편의 규격은 JIS13-A 였다.
(wt%) Si Al Mn Cr Sn Sb
1 2.4 1.1 0.6 0.015 0.01 0.05
2 2.9 0.9 0.9 0.020 0.01 0.04
3 3.3 0.7 1.2 0.025 0.02 0.06
4 3.5 0.5 1.5 0.030 0.02 0.05
5 4.0 0.3 1.8 0.035 0.02 0.04
6 3.8 1.2 1.7 0.045 0.03 0.02
7 3.5 0.8 1.1 0.055 0.06 0.03
8 1.8 1.3 0.3 0.010 0.01 0.06
9 7.0 0.4 0.5 0.055 0.06 0.01
10 3.1 0.08 1.5 0.030 0.02 0.05
11 3.9 1.5 1.8 0.035 0.02 0.04
12 3.2 0.6 0.2 0.035 0.02 0.04
13 3.8 0.9 2.3 0.025 0.02 0.06
14 3.4 1.2 1.7 0.045 0.03 0.02
15 3.5 1.0 1.4 0.500 0.03 0.01
16 3.6 1.0 1.4 0.500 0.03 0.01
17 3.7 1.0 1.4 0.500 0.03 0.01
18 2.0 1.1 0.6 0.015 0.01 0.05
19 2.5 0.9 0.9 0.020 0.01 0.04
20 3.0 0.7 1.2 0.025 0.02 0.06
21 3.5 0.5 1.5 0.030 0.02 0.05
22 4.0 1.2 1.7 0.045 0.03 0.02
23 4.2 1.0 1.4 0.500 0.03 0.01
24 3.4 0.7 1.2 0.025 0.02 0.06
25 3.5 0.5 1.5 0.030 0.02 0.05
(wt%) C N S Ti Nb V
1 0.002 0.003 0.001 0.004 0.001 0.005
2 0.003 0.001 0.003 0.003 0.005 0.003
3 0.001 0.005 0.003 0.003 0.005 0.003
4 0.002 0.003 0.003 0.003 0.005 0.002
5 0.003 0.001 0.005 0.002 0.003 0.002
6 0.001 0.004 0.005 0.001 0.001 0.001
7 0.003 0.001 0.002 0.005 0.003 0.002
8 0.001 0.005 0.001 0.004 0.001 0.005
9 0.005 0.003 0.004 0.005 0.005 0.003
10 0.002 0.003 0.003 0.003 0.005 0.002
11 0.003 0.001 0.005 0.002 0.003 0.002
12 0.003 0.001 0.005 0.002 0.003 0.002
13 0.001 0.005 0.003 0.003 0.005 0.003
14 0.001 0.004 0.005 0.001 0.001 0.001
15 0.002 0.005 0.002 0.001 0.002 0.002
16 0.002 0.005 0.002 0.001 0.002 0.002
17 0.002 0.005 0.002 0.001 0.002 0.002
18 0.002 0.003 0.001 0.004 0.001 0.005
19 0.003 0.001 0.003 0.003 0.005 0.003
20 0.001 0.005 0.003 0.003 0.005 0.003
21 0.002 0.003 0.003 0.003 0.005 0.002
22 0.001 0.004 0.005 0.001 0.001 0.001
23 0.002 0.005 0.002 0.001 0.002 0.002
24 0.001 0.005 0.003 0.003 0.005 0.003
25 0.002 0.003 0.003 0.003 0.005 0.002
비고 숏볼투사량/
침지시간		 숏볼투사량
(kg/min·㎡)		 숏볼 투사 시간
(초)		 침지시간
(초)		 Mn1 Mn10 [Mn1]
/ [Mn10]
1 0.81 25 21 31 0.45 0.59 0.76
2 0.71 25 11 35 0.90 0.98 0.92
3 0.77 30 27 39 1.21 1.25 0.97
4 1.59 35 29 22 1.31 1.42 0.92
5 1.19 31 9 26 1.62 1.71 0.95
6 0.69 29 30 42 1.50 1.65 0.91
7 0.55 27 29 49 0.98 1.02 0.96
8 1.18 20 60 17 0.35 0.31 1.13
9 3.17 19 5 6 0.53 0.49 1.08
10 2.43 17 3 7 1.72 1.48 1.16
11 1.88 15 1 8 0.16 1.82 0.09
12 2.00 18 4 9 0.25 0.19 1.32
13 2.80 14 6 5 0.13 1.96 0.07
14 0.45 27 25 60 0.23 1.72 0.13
15 0.36 25 20 70 0.51 1.41 0.36
16 0.44 35 20 80 0.19 1.41 0.13
17 0.43 15 20 35 0.21 1.41 0.15
18 0.65 13 24 20 0.53 0.61 0.87
19 0.55 11 28 20 0.75 0.89 0.84
20 0.54 38 32 70 1.15 1.19 0.97
21 0.57 40 36 70 1.28 1.52 0.84
22 0.71 30 0.5 42 1.65 1.72 0.96
23 0.81 35 70 43 1.27 1.38 0.92
24 11.67 35 45 3 1.08 1.18 0.92
25 0.54 70 11 130 1.32 1.49 0.89
절연피막
비고 Fe Al Mn Mg (Al+2*Mn+Mg)/10 식2 만족여부
1 2.93 9.81 1.35 9.25 2.176 O
2 2.75 9.11 2.7 8.87 2.338 O
3 2.93 7.39 3.63 8.94 2.359 O
4 3.05 8.38 3.9 9.35 2.553 O
5 2.56 7.74 3.25 9.09 2.333 O
6 2.81 8.61 4.5 8.94 2.655 O
7 3.01 10.12 2.94 8.78 2.478 O
8 2.67 8.51 1.05 9.27 1.988 O
9 냉간압연 불가
10 2.88 6.23 5.16 9.1 2.565 O
11 2.86 9.25 5.36 8.9 2.887 X
12 2.64 8.86 0.75 8.93 1.929 O
13 1.25 8.17 6.6 8.85 3.022 X
14 1.85 11.11 0.69 8.64 2.113 X
15 1.68 8.35 1.53 8.62 2.003 X
16 1.98 10.82 0.57 8.79 2.075 X
17 1.67 6.88 0.63 8.85 1.699 X
18 2.38 7.06 2.25 8.93 2.049 O
19 2.72 8.12 2.94 8.74 2.274 O
20 3.13 9.23 6.23 9.26 3.095 O
21 2.92 8.87 5.38 8.64 2.827 O
22 3.00 9.12 5.85 8.76 2.958 O
23 2.76 11.04 3.55 9.23 2.737 O
24 2.85 9.01 4.05 8.79 2.59 O
25 3.05 9.43 6.38 8.21 3.04 O
응력 제거 소둔 전 응력 제거 소둔 후
비고 자속밀도 항복강도 열처리 후 자속밀도 열처리 후 철손 W10/400 밀착성 표면결함
1　　 1.68 524 1.64 10.9 5B X
2 1.66 517 1.63 11.4 5B X
3 1.66 536 1.63 11.2 5B X
4 1.66 514 1.63 11 5B X
5 1.64 571 1.61 11.5 5B X
6 1.65 563 1.62 11.3 5B X
7 1.65 544 1.63 10.8 5B X
8 1.64 385 1.6 13.3 4B O
9 냉간압연 불가
10 1.63 420 1.59 12.2 3B O
11 1.64 472 1.6 12.1 3B O
12 1.63 476 1.6 11.9 4B O
13 1.61 510 1.57 12.3 4B O
14 1.64 542 1.59 13.2 3B O
15 1.63 535 1.6 12.8 4B O
16 1.63 533 1.59 12.2 4B O
17 1.62 548 1.58 11.9 3B O
18 1.67 483 1.63 11.7 5B X
19 1.66 495 1.63 11.6 5B X
20 1.67 519 1.64 11.7 5B X
21 1.66 523 1.62 11.4 5B X
22 1.65 537 1.63 11.9 5B X
23 1.65 557 1.62 11.4 5B X
24 1.66 546 1.61 12 5B X
25 1.67 534 1.63 11.5 5B X
표 1 내지 표 5에 나타난 바와 같이, 합금 성분, 숏볼 투사량 및 산세액 침지 시간이 적절히 조절된 강 No. 1 내지 7은 효과가 우수함을 확인할 수 있다.
반면 강 No. 8 내지 13은 Si, Al, Mn 함량이 적절히 첨가되지 못하여 응력제거 소둔 전/후의 자속밀도, 응력 제거 소둔 전 항복 강도, 응력 제거 소둔 후 철손, 밀착성, 표면 특성이 열위함을 확인할 수 있다.
강 No. 14 내지 17은 숏볼투사량/침지 시간이 작고, Mn1/Mn10이 높거나, 식 2를 만족하지 못하여 응력제거 소둔 전/후의 자속밀도, 응력 제거 소둔 후 철손, 밀착성, 표면 특성이 일부 임을 확인할 수 있다.
강 No. 18 내지 25는 숏볼 투사량, 숏볼 투사 시간 또는 침지 시간이 적절히 조절되지 못하여, Mn1/Mn10이 비교적 낮으며 강 No. 1 내지 7에 비해 응력제거 소둔 전/후의 자속밀도, 응력 제거 소둔 후 철손, 밀착성, 표면 특성이 일부 열위함을 확인할 수 있다.
본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (16)

  1. 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고,
    응력 제거 소둔 후 상기 강판 모재는 하기 식 1을 만족하고, 상기 절연 피막이 하기 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판.
    [식 1]
    0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0
    [식 2]
    [Fe] ≥ ([Al] + 2[Mn] + [Mg]) / 10
    (상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다.
    식 2에서 [Fe], [Al], [Mn] 및 [Mg]는 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe, Al, Mn 및 Mg의 함량(중량%)을 나타낸다.)
  2. 제1항에 있어서,
    상기 강판 모재는 Cr: 0.2% 이하(0%를 제외함), Sn: 0.06% 이하(0%를 제외함), 및 Sb: 0.06% 이하(0%를 제외함) 중 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 강판 모재는 C, N, S, Ti, Nb, 및 V 중 1종 이상을 0.005 중량% 이하 더 포함하는 무방향성 전기강판.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 강판 모재는 Cu: 0.01 내지 0.2 중량%, P: 0.100 중량% 이하, B : 0.002 중량% 이하, Mo : 0.01 중량% 이하, Mg : 0.005 중량% 이하 및 Zr : 0.005 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 강판 모재의 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛인 무방향성 전기강판.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 절연 피막의 부착량은 500 내지 1500mg/m2인 무방향성 전기강판.
  7. 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계;
    상기 열연판 표면에 존재하는 스케일을 제거하는 단계;
    상기 스케일이 제거된 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계;
    상기 냉연판을 냉연판 소둔하는 단계 및
    상기 냉연판 표면상에 절연 피막을 형성하는 단계를 포함하고,
    상기 스케일을 제거하는 단계는 숏볼을 강판에 투사하여 스케일을 제거하는 단계 및
    산세액에 침지하여 산세하는 단계를 포함하고,
    상기 숏볼의 투사량(kg/(㎡·min)) 및 산세액 침지 시간(초)간 하기 관계를 만족하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
    [투사량] / [침지 시간] ≥ 0.5
  8. 제7항에 있어서,
    스케일을 제거하는 단계는 숏볼을 15kg/(㎡·min) 내지 35kg/(㎡·min) 양으로 강판에 투사하여 스케일을 제거하고 산세하는 단계는 산세액에 5초 내지 120초 침지하는 무방향성 전기강판의 제조 방법.
  9. 제7항에 있어서,
    상기 숏볼의 평균 입도는 0.3 내지 0.8㎜ 이고, 5초 내지 30초 동안 투사 하는 무방향성 전기강판의 제조 방법.
  10. 제7항에 있어서,
    상기 숏볼의 재료는 Fe계 합금인 무방향성 전기강판의 제조 방법.
  11. 제7항에 있어서,
    상기 냉연판 소둔하는 단계는 700 내지 900℃ 온도에서 소둔하는 무방향성 전기강판의 제조 방법.
  12. 제7항에 있어서,
    상기 스케일을 제거하는 단계 이전에 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조 방법.
  13. 복수의 무방향성 전기강판이 적층하여 이루어지는 고정자를 포함하고,
    상기 고정자 내의 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고,
    상기 강판 모재는 하기 식 1을 만족하고, 상기 절연 피막은 하기 식 2를 만족하는 모터 코어.
    [식 1]
    0.1 ≤ [Mn(1)] / [Mn(10)] ≤ 1.0
    [식 2]
    [Fe] ≥ ([Al] + 2[Mn] + [Mg]) / 10
    (상기 식 1에서 [Mn(1)]는 모재 및 절연 피막의 경계면으로부터 상기 모재의 내부 방향으로, 1㎛ 깊이에서의 Mn 농도(중량%)이고, [Mn(10)]는 10㎛ 깊이에서의 Mn 농도를 나타낸다.
    식 2에서 [Fe], [Al], [Mn] 및 [Mg]는 절연 피막 두께방향 중심에서 Fe, Al, Mn 및 Mg의 함량(중량%)을 나타낸다.)
  14. 제13항에 있어서,
    복수의 무방향성 전기강판이 적층하여 이루어지는 회전자를 더 포함하고,
    상기 회전자 내의 무방향성 전기강판은 중량%로, Si : 2.0 내지 6.5%, Al : 0.1 내지 1.3%, Mn : 0.3 내지 2.0% 및 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강판 모재 및 강판 모재 상에 위치하는 절연 피막을 포함하고,
    상기 강판 모재는 평균 결정립 입경이 5 내지 50㎛인 모터 코어.
  15. 제14항에 있어서,
    상기 고정자 및 상기 회전자 내에 포함되는 상기 무방향성 전기강판은 동일 코일로부터 유래된 무방향성 전기강판인 모터 코어.
  16. 제14항에 있어서,
    상기 고정자 및 상기 회전자 내에 포함되는 상기 무방향성 전기강판 간의 Si, Al 및 Mn 함량의 차이가 0.20 중량% 이하인 모터 코어.
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0920966A (ja) * 1995-05-02 1997-01-21 Sumitomo Metal Ind Ltd 磁気特性と打ち抜き性に優れた電磁鋼板
KR20190003783A (ko) * 2016-08-05 2019-01-09 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 무방향성 전자 강판, 무방향성 전자 강판의 제조 방법 및 모터 코어의 제조 방법
JP2021038458A (ja) * 2019-08-30 2021-03-11 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2021117325A1 (ja) * 2019-12-09 2021-06-17 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とモータコアならびにそれらの製造方法
KR102297753B1 (ko) * 2019-12-18 2021-09-03 주식회사 포스코 Sra후 철손이 낮은 고강도 무방향성 전기강판과 이의 제조방법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0920966A (ja) * 1995-05-02 1997-01-21 Sumitomo Metal Ind Ltd 磁気特性と打ち抜き性に優れた電磁鋼板
KR20190003783A (ko) * 2016-08-05 2019-01-09 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 무방향성 전자 강판, 무방향성 전자 강판의 제조 방법 및 모터 코어의 제조 방법
JP2021038458A (ja) * 2019-08-30 2021-03-11 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2021117325A1 (ja) * 2019-12-09 2021-06-17 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とモータコアならびにそれらの製造方法
KR102297753B1 (ko) * 2019-12-18 2021-09-03 주식회사 포스코 Sra후 철손이 낮은 고강도 무방향성 전기강판과 이의 제조방법

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