WO2021241538A1 - 固定型電気炉の操業方法 - Google Patents

固定型電気炉の操業方法 Download PDF

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WO2021241538A1
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molten metal
electric furnace
sprue
hot water
discharged
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克信 高瀬
博文 西村
博一 杉森
正浩 森
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Ｊｆｅマテリアル株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
    • C21B11/10—Making pig-iron other than in blast furnaces in electric furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting

Definitions

  • the present invention relates to an operating method of a fixed electric furnace used in a method for producing low carbon ferrochrome and the like.
  • Low carbon ferrochrome is an Fe—Cr alloy having a Cr of 60% by mass or more and a C of 0.1% by mass or less, and is used as a Cr additive for special steels, especially stainless steel.
  • the Peran method has been used for a long time. In the Peran method, chromium ore and quicklime as raw materials are melted in an electric furnace, the molten metal is discharged from the electric furnace, and a reducing agent is added to the molten metal to produce low carbon ferrochrome.
  • the applicant proposes to use a fixed electric furnace instead of the tilting electric furnace (see Patent Document 1).
  • molten metal is discharged from a sprue provided at a position higher than the bottom of the furnace without tilting the furnace.
  • the above problem can be solved by using a fixed electric furnace.
  • the level of the molten metal after the hot water is discharged drops to the height of the sprue. For this reason, there is a problem that a sufficient amount of residual hot water cannot be secured, the solubility of the raw material charged after the hot water is discharged, and the temperature at which the molten metal is discharged fluctuates.
  • the tip position of the electrode drops to the height of the sprue, so that the sprue becomes hot and the refractory at the sprue is eroded. There is a problem.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a method for operating a fixed electric furnace capable of stable operation.
  • the present invention is a method of operating a fixed electric furnace in which a molten raw material is discharged from a sprue. It is an operation method of a fixed electric furnace that controls the molten metal level of the molten metal to a predetermined height higher than that of the sprue.
  • the present invention since the amount of residual hot water in the fixed electric furnace can be secured, fluctuations in the solubility of the raw material charged after the hot water is discharged and fluctuations in the hot water discharge temperature of the molten metal can be suppressed. Further, since the distance from the tip position of the electrode having a high temperature to the sprue can be secured, erosion of the refractory material at the sprue can be suppressed.
  • FIG. 4 (a) shows the level of the molten metal after the hot water is discharged
  • FIG. 4 (b) shows the level of the molten metal before the hot water is discharged
  • FIG. 6 (a) shows a conventional example
  • FIG. 6 (a) shows a conventional example
  • FIG. 6 (b) shows an example of this invention. It is a graph which compares the solubility of a raw material, the outlet temperature of a molten metal, and the temperature of a refractory material at a sprue part between a conventional example and an example of the present invention.
  • FIG. 1 is a process diagram of a method for producing low carbon ferrochrome to which the operation method of the fixed electric furnace of the present embodiment is applied.
  • the method for producing low carbon ferrochrome first, chromium ore as a raw material and quicklime as a medium solvent are charged into a fixed electric furnace, and the raw materials are melted in the fixed electric furnace to melt the molten metal. To generate. Then, the molten metal is discharged from the sprue of the fixed electric furnace into the reaction vessel (S1).
  • silicochrome as a reducing agent and, if necessary, additional chromium ore are added to the reaction vessel from which the molten metal is discharged, and the inert gas is blown into the reaction vessel and stirred (S2).
  • the stirring may be performed by relay drilling in which the molten metal is transferred between the two ladle.
  • the reduction reaction between chromium oxide and silicon in the chromium ore proceeds as follows. Cr 2 O 3 + 3/2Si ⁇ 2Cr + 3/2SiO 2 ... (1)
  • the liberated SiO 2 reacts with quicklime as described in (2) and (3) below to form slag.
  • slag is generated as in (3), the amount of free SiO 2 in (1) decreases, and the reduction reaction in (1) proceeds from left to right.
  • the molten metal of low carbon ferrochrome produced by the reduction reaction is cast into a mold to become a product.
  • the low carbon ferrochrome of the product contains 60% by mass or more of Cr, 1.0% by mass or less of Si, and 0.1% by mass or less of C.
  • the slag produced by the reduction reaction is separated from the molten metal of low carbon ferrochrome.
  • silicochrome recovered from the slag produced by the reduction reaction may be used, or extracylicochrome may be used.
  • a silicon-based reducing agent such as metallic silicon may be used in addition to siliconochrome.
  • an aluminum-based reducing agent such as aluminum or an aluminum alloy, a magnesium-based reducing agent such as magnesium or a magnesium alloy, or a calcium-based reducing agent such as calcium or a calcium alloy, and a mixture of these reducing agents are used. You may use it.
  • FIG. 2 is a vertical sectional view of the fixed electric furnace 1.
  • a sprue 2 is provided at a position higher than the bottom 7 of the furnace body 3.
  • the sprue 2 is filled with a filling 6 such as a mud material.
  • Chromium ore and quicklime as the raw material 11 are charged into the furnace body 3 from the raw material chute 5.
  • Three electrodes 4a, 4b, 4c are inserted into the furnace body 3.
  • the electrodes 4a, 4b, and 4c are arranged on the circumference at intervals of 120 degrees in the circumferential direction in a plan view.
  • the tips of the electrodes 4a, 4b, 4c are buried in the raw material 11.
  • 10a, 10b, 10c are holders that hold the electrodes 4a, 4b, 4c and allow electricity to flow through the electrodes 4a, 4b, 4c. It is also possible to provide the sprue 2 on the bottom 7 of the furnace.
  • the raw material 11 is melted and the molten metal 12 is generated.
  • the filling 6 filled in the sprue 2 is removed by a drill or the like, and the molten metal 12 is discharged from the sprue 2.
  • the charging, melting, and hot water discharge of the raw material 11 are performed in a state where the electrodes 4a, 4b, and 4c are energized.
  • 8 is an iron skin
  • 9 is a refractory material
  • 14 is a self-flying layer (ore melting layer).
  • a refractory material 9 is provided inside the iron skin 8.
  • 9a and 9b are bricks of refractory 9
  • 9c is a stamp of refractory 9.
  • a self-flying layer 14 is formed inside the refractory material 9.
  • Reference numerals 13a and 13b are thermocouples for measuring the temperature of the refractory material 9 at the sprue.
  • FIG. 3 is a circuit diagram of the fixed electric furnace 1.
  • 21 is a breaker
  • 22 is a transformer
  • 4a, 4b, 4c are electrodes
  • 3 is a furnace body
  • 23 is a current detector that detects the current (actual current) flowing through the electrode 4c
  • 24 is a furnace grounded to the electrode 4c.
  • a voltage detector that detects the voltage (actual voltage) between the body 3 and 25 is a motor of an electrode elevating device that raises and lowers an electrode
  • 26 is an electrode elevating control device that controls the elevating and lowering of an electrode 4c
  • 27 is a power supply to the motor 25. It is an inverter that supplies.
  • FIG. 1 is a breaker
  • 22 is a transformer
  • 4a, 4b, 4c are electrodes
  • 3 is a furnace body
  • 23 is a current detector that detects the current (actual current) flowing through the electrode 4c
  • 24 is a furnace grounded to the electrode 4c.
  • the current detector 23, the voltage detector 24, the motor 25, the electrode elevating control device 26, and the inverter 27 have three (three-phase) electrodes 4a, 4b, 4c. It is provided every time.
  • the three electrodes 4a, 4b, and 4c are controlled to move up and down one by one.
  • the electrode elevating control device 26 uses the actual current and the actual voltage of the electrodes 4a, 4b, and 4c as input signals, and the ratio of the actual current to the actual voltage (actual current / actual voltage) becomes a set value (set current / set voltage).
  • the electrodes 4a, 4b, and 4c are controlled to move up and down as described above.
  • the electrode elevating control device 26 outputs a speed signal for raising the electrodes 4a, 4b, 4c to the inverter 27.
  • the speed signal for lowering the electrodes 4a, 4b, 4c is output to the inverter 27.
  • the tip positions of the electrodes 4a, 4b, and 4c move up and down according to the molten metal level h.
  • the surface of the molten metal 12 is covered with the charged undissolved raw material 11. Therefore, it is not possible to visually confirm the molten metal level h of the molten metal 12.
  • the tip positions of the electrodes 4a, 4b, 4c are made substantially the same as the molten metal surface s of the molten metal 12, and the tip positions of the electrodes 4a, 4b, 4c are raised and lowered according to the molten metal surface s. Can be done. Therefore, the molten metal level h of the molten metal 12 can be grasped based on the tip positions of the electrodes 4a, 4b, and 4c. The method of grasping the hot water level h will be described later.
  • the impedance may be controlled to be constant so that the distance from the tip positions of the electrodes 4a, 4b, 4c to the molten metal surface s of the molten metal 12 is constant, and this constant distance may be taken into consideration when grasping the molten metal level h.
  • the height x from the reference height N at the lower end positions of the monitorable holders 10a, 10b, and 10c is detected.
  • the electrode length l from the holders 10a, 10b, 10c to the tip positions of the electrodes 4a, 4b, 4c is measured in advance, and the electrode length l is set to the height x of the lower end position of the monitored holders 10a, 10b, 10c. To add up.
  • the consumption of the electrodes 4a, 4b, 4c may be added to the electrode length l, and when the self-firing electrode is used for the electrodes 4a, 4b, 4c, the self-firing electrode is pushed down to the electrode length l. The amount may be added.
  • FIG. 4A shows the surface level h of the molten metal 12 after the hot water is discharged.
  • the hot water level h of the molten metal 12 is grasped at the time of hot water discharge, and the hot water level h of the molten metal 12 after the hot water is discharged is higher than that of the sprue 2 (accurately speaking). It is managed to have a predetermined height h1 (higher than the upper end of the sprue 2). That is, when the molten metal surface level h of the molten metal 12 drops to the predetermined height h1, the sprue 2 is closed and the hot water is stopped. This secures the amount of remaining hot water.
  • the method for determining the predetermined height h1 will be described later.
  • the raw material 11 is recharged into the fixed electric furnace 1 as shown in FIG.
  • the raw material 11 may be charged in a batch or may be charged in divided portions.
  • the amount of the raw material 11 to be charged is determined according to the target amount of hot water discharged (kg / tap).
  • the molten metal surface level h of the molten metal 12 rises again.
  • FIG. 4 (b) shows the molten metal level h2 of the molten metal 12 before the hot water is discharged.
  • the hot water level h of the molten metal 12 before the hot water is discharged is controlled to a predetermined height h2. That is, when the molten metal surface level h of the molten metal 12 rises to a predetermined height h2, the sprue 2 is opened by a drill or the like, and the molten metal 12 is discharged.
  • the molten metal surface s of the molten metal 12 may be covered with the undissolved raw material 11 as shown in FIG. 2, or may not be covered as shown in FIG. 4 (b).
  • FIG. 5B shows a graph of transition of the electrode tip position.
  • the horizontal axis is Tap (time), and the vertical axis is the electrode tip position.
  • the position of the tip of the electrode gradually rises, and then falls due to the hot water. Therefore, a triangular waveform is formed.
  • the position of the electrode tip after the hot water is discharged (that is, the hot water level h of the molten metal 12 after the hot water is discharged) is the center C of the sprue 2 (see FIG. 4 (a)).
  • the refractory temperature of the sprue portion rises as shown in FIG. 5 (a). Therefore, the predetermined height h1 of the molten metal 12 after the hot water is discharged is increased by 100 mm or more, preferably 200 mm or more from the center C of the sprue 2.
  • the predetermined height h1 is set to 200 mm as shown in FIG. 5 (b).
  • h1 is not limited to 200 mm, and may be appropriately determined depending on the furnace shape and operating conditions.
  • the predetermined height h2 of the molten metal 12 before the hot water is discharged is determined by the sum of the predetermined height h1 of the molten metal 12 after the hot water is discharged and the stroke amount of the electrodes 4a, 4b, 4c corresponding to the target hot water discharge amount (t / tap). ..
  • the h2 is not limited to 800 mm, and may be appropriately determined depending on the furnace shape and operating conditions.
  • the predetermined height h1 of the molten metal 12 after the hot water is discharged is fixed, but the predetermined height h1 may be changed for each tap.
  • the fixed electric furnace 1 is used for the method for producing low carbon ferrochrome, but the fixed electric furnace 1 can be used for the method for producing high carbon ferrochrome, metallic chromium, silicochrome and the like. ..
  • the target amount of hot water discharged is determined to be 11.5 (t / tap)
  • the predetermined height h1 of the molten metal 12 after the hot water is discharged is determined to be 200 mm from the center C of the sprue 2
  • the predetermined height of the molten metal 12 before the hot water is discharged was determined to be 800 mm from the center C of the sprue 2.
  • FIG. 6A shows the transition of the electrode tip position (that is, the molten metal level h) in the conventional example in which the molten metal level is not controlled.
  • FIG. 6B shows the transition of the electrode tip position (that is, the molten metal level h) of the example of the present invention in which the molten metal level of the molten metal 12 is controlled.
  • the horizontal axis is Tap
  • the vertical axis is the electrode tip position (mm). Since there are three electrodes, FIGS. 6A and 6B show changes in the positions of the tips of the three electrodes.
  • h1 is the predetermined height after the hot water is discharged (height 200 mm from the center C of the sprue 2)
  • h2 is the predetermined height before the hot water is discharged (from the center C of the sprue 2). (Height of 800 mm).
  • the molten metal level h after the hot water was discharged was lower than the standard h1 to be controlled. For this reason, the solubility of the raw material is lowered and the avalanche of the undissolved raw material occurs, the stroke of the electrode is not smooth, the hunting of the electrode occurs in the region B, and the heat loss due to the hunting of the electrode occurs.
  • the molten metal level h of the molten metal 12 after the hot water was discharged was set to h1 to secure a sufficient amount of residual hot water. Therefore, the stroke of the electrode becomes smooth, hunting of the electrode and heat loss do not occur, and efficient heat conduction is performed.
  • FIG. 7 is a graph comparing the solubility of the raw material, the temperature at which the molten metal is discharged, and the temperature of the refractory at the sprue between the conventional example and the example of the present invention.
  • the upper row shows the graph of the solubility of raw materials.
  • the horizontal axis is the day, and the vertical axis is the electric power intensity (electric energy per 1 ton of molten metal).
  • the electric power intensity varies up and down, whereas in the present invention example, the variation in the electric power intensity can be suppressed.
  • the average value of the power intensity can be reduced from 1073 (kWh / t-slug) to 1058 (kwh / t-slug), and the standard deviation is also increased, as compared with the conventional example. It could be reduced from 23 to 15.
  • the middle row shows a graph of the outlet temperature of the molten metal.
  • the horizontal axis is the day, and the vertical axis is the temperature at which the molten metal is discharged.
  • the temperature of the molten metal varies up and down, whereas in the example of the present invention, it was possible to suppress the variation in the temperature of the molten metal.
  • the average value of the outlet temperature of the molten metal could be increased from 1931 ° C. to 1954 ° C., and the standard deviation could be reduced from 28 to 17 as compared with the conventional example. If the outlet temperature of the molten metal can be stabilized, the smelting temperature in the reaction vessel can be stabilized, and the low carbon ferrochrome component of the product can be stabilized.
  • the lower row shows a graph of the temperature of the refractory at the sprue.
  • the horizontal axis is the day, and the vertical axis is the refractory temperature at the sprue.
  • the refractory temperature of the sprue portion fluctuated up and down, whereas in the example of the present invention, the variation in the refractory temperature of the sprue portion could be suppressed.
  • the average value of the refractory temperature of the sprue portion could be reduced from 367 ° C. to 300 ° C., and the standard deviation could be reduced from 41 to 13 as compared with the conventional example. It was found that erosion of the refractory at the sprue can be prevented by suppressing the temperature of the refractory at the sprue.

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Abstract

安定操業が可能な固定型電気炉の操業方法を提供する。 溶解した原料（１１）を湯口（２）から出湯する固定型電気炉（１）の操業方法において、出湯の際、固定型電気炉（１）の溶湯（１２）の湯面レベル（ｈ）を把握し、出湯後の溶湯（１２）の湯面レベル（ｈ）を湯口（２）よりも高い所定高さ（ｈ１）以上に管理する。

Description

固定型電気炉の操業方法
　本発明は、低炭素フェロクロム等の製造方法に用いられる固定型電気炉の操業方法に関する。
　低炭素フェロクロムは、Ｃｒ６０質量％以上、Ｃ０．１質量％以下のＦｅ－Ｃｒ合金であり、特殊鋼、特にステンレス鋼のＣｒ添加材等に用いられている。低炭素フェロクロムの製造方法としては、古くからペラン法が用いられている。ペラン法は、原料としてのクロム鉱石と生石灰を電気炉で溶解し、溶湯を電気炉から出湯し、出湯した溶湯に還元剤を加えて低炭素フェロクロムを製造するものである。
　ペラン法において、電気炉には傾動しながら溶湯を出湯する傾動型電気炉が用いられる。しかし、傾動型電気炉を用いて溶湯を出湯する際、溶湯の湯面が大気に露出した状態になる。このため、湯面から大気への熱放散が大きく、熱効率が悪いという課題がある。また、傾動の邪魔になる電極を引き抜いて通電を停止する必要があるので、通電率が低下したり、停炉にともなう熱損失が大きくなったりするという課題がある。
　この課題を解決するために、出願人は、傾動型電気炉の替わりに固定型電気炉を用いることを提案している（特許文献１参照）。固定型電気炉は、炉を傾動させることなく、炉底より高い位置に設けた湯口から溶湯を出湯する。固定型電気炉を用いれば、上記の課題を解決できる。
特開昭６４－５２０１３号公報
　しかし、従来の固定型電気炉の操業方法においては、出湯後の溶湯の湯面レベルが湯口の高さまで低下する。このため、十分な残湯量を確保できず、出湯後に装入された原料の溶解性が変動したり、溶湯の出湯温度が変動したりするという課題がある。また、出湯後の溶湯の湯面レベルが湯口の高さまで低下するのに伴って、電極の先端位置が湯口の高さまで低下するので、湯口が高温になり、湯口部の耐火物が浸食されるという課題がある。
　本発明は、上記の課題を鑑みてなされたものであり、安定操業が可能な固定型電気炉の操業方法を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本発明は、溶解した原料を湯口から出湯する固定型電気炉の操業方法において、出湯の際、前記固定型電気炉の溶湯の湯面レベルを把握し、出湯後の溶湯の湯面レベルを前記湯口よりも高い所定高さ以上に管理する固定型電気炉の操業方法である。
　本発明によれば、固定型電気炉の残湯量を確保できるので、出湯後に装入された原料の溶解性の変動、溶湯の出湯温度の変動を抑制できる。また、高温である電極の先端位置から湯口までの距離を確保できるので、湯口部の耐火物の浸食を抑制できる。
本発明の一実施形態の固定型電気炉の操業方法が適用される低炭素フェロクロムの製造方法の工程図である。 固定型電気炉の縦断面図である。 固定型電気炉の回路図である。 固定型電気炉の縦断面図である（図４（ａ）は出湯後の溶湯の湯面レベルを示し、図４（ｂ）は出湯前の溶湯の湯面レベルを示す）。 出湯後の溶湯の所定高さを決定する根拠を示すグラフである。 電極先端位置の推移を示すグラフである（図６（ａ）は従来例を示し、図６（ｂ）は本発明例を示す）。 従来例と本発明例とで、原料の溶解性、溶湯の出湯温度、湯口部の耐火物の温度を比較するグラフである。
　以下、添付図面に基づいて、本発明の実施形態の固定型電気炉の操業方法を詳細に説明する。ただし、本発明の固定型電気炉の操業方法は種々の形態で具体化することができ、本明細書に記載される実施形態に限定されるものではない。本実施形態は、明細書の開示を十分にすることによって、当業者が発明の範囲を十分に理解できるようにする意図をもって提供されるものである。
　図１は、本実施形態の固定型電気炉の操業方法が適用される低炭素フェロクロムの製造方法の工程図である。図１に示すように、低炭素フェロクロムの製造方法では、まず、原料としてのクロム鉱石と媒溶剤である生石灰を固定型電気炉に装入し、原料を固定型電気炉内で溶解させて溶湯を生成する。そして、溶湯を固定型電気炉の湯口から反応容器に出湯する（Ｓ１）。
　次に、溶湯を出湯した反応容器に、還元剤としてのシリコクロム、必要に応じて追装クロム鉱石を添加し、反応容器に不活性ガスを吹き込んで攪拌する（Ｓ２）。なお、攪拌は、２基の取鍋で溶湯の移し替えを行うリレードリングによって行ってもよい。
　クロム鉱石中の酸化クロムとシリコンとの還元反応は以下のように進む。
　Ｃｒ２Ｏ３＋３／２Ｓｉ→２Ｃｒ＋３／２ＳｉＯ２…（１）
　ここで、遊離したＳｉＯ２は、以下の（２）（３）のように生石灰と反応し、スラグが生成する。
　ＣａＯ＋ＳｉＯ２→ＣａＯ・ＳｉＯ２…（２）
　２ＣａＯ＋ＳｉＯ２→２ＣａＯ・ＳｉＯ２…（３）
　（２）（３）のようにスラグが生成すると、（１）の遊離のＳｉＯ２が少なくなり、（１）の還元反応は左から右に進む。
　還元反応によって生成した低炭素フェロクロムの溶湯は、鋳型に鋳込まれて製品となる。製品の低炭素フェロクロムは、Ｃｒを６０質量％以上、Ｓｉを１．０質量％以下、Ｃを０．１質量％以下含む。一方、還元反応によって生成したスラグは、低炭素フェロクロムの溶湯から分離される。
　なお、還元剤のシリコクロムには、還元反応によって生成したスラグから回収したシリコクロムを用いてもよいし、系外のシリコクロムを用いてもよい。また、シリコクロムの他に金属ケイ素等のシリコン系還元剤を用いてもよい。さらに、シリコン系還元剤の他にアルミ若しくはアルミ合金等のアルミニウム系還元剤、マグネシウム若しくはマグネシウム合金等のマグネシウム系還元剤、又はカルシウム若しくはカルシウム合金等のカルシウム系還元剤、これらの還元剤の混合物を用いてもよい。
　図２は、固定型電気炉１の縦断面図である。炉体３の炉底７より高い位置には、湯口２が設けられる。湯口２には、マッド材等の詰物６が充填される。炉体３には、原料シュート５より原料１１としてのクロム鉱石と生石灰が装入される。炉体３には、３本の電極４ａ，４ｂ，４ｃが挿入される。電極４ａ，４ｂ，４ｃは、平面視で円周上に円周方向に１２０度の間隔を開けて配置される。電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端は、原料１１に埋まる。１０ａ，１０ｂ，１０ｃは、電極４ａ，４ｂ，４ｃを保持し、電極４ａ，４ｂ，４ｃに電気を流すホルダである。なお、湯口２を炉底７に設けることも可能である。
　電極４ａ，４ｂ，４ｃの通電によって、原料１１が溶解し、溶湯１２が生成する。溶湯１２を生成した後に、湯口２に充填された詰物６をドリル等により取り除いて、湯口２から溶湯１２を出湯する。原料１１の装入、溶解、出湯は、電極４ａ，４ｂ，４ｃに通電した状態で行われる。
　図２の８は鉄皮、９は耐火物、１４はセルフライニング層（鉱石溶解層）である。鉄皮８の内側には、耐火物９が設けられる。９ａ，９ｂは耐火物９のレンガ、９ｃは耐火物９のスタンプである。耐火物９の内側には、セルフライニング層１４が形成される。１３ａ，１３ｂは湯口部の耐火物９の温度を測定する熱電対である。
　図３は、固定型電気炉１の回路図である。２１は遮断器、２２は変圧器、４ａ，４ｂ，４ｃは電極、３は炉体、２３は電極４ｃに流れる電流（実電流）を検出する電流検出器、２４は電極４ｃと接地された炉体３との間の電圧（実電圧）を検出する電圧検出器、２５は電極を昇降させる電極昇降装置のモータ、２６は電極４ｃの昇降を制御する電極昇降制御装置、２７はモータ２５に電力を供給するインバータである。なお、図３では簡略化されており、実際には電流検出器２３、電圧検出器２４、モータ２５、電極昇降制御装置２６、インバータ２７は、３本（３相）の電極４ａ，４ｂ，４ｃ毎に設けられる。３本の電極４ａ，４ｂ，４ｃは、１本毎に昇降制御される。
　電極昇降制御装置２６は、電極４ａ，４ｂ，４ｃの実電流と実電圧を入力信号とし、実電流と実電圧の比（実電流／実電圧）が設定値（設定電流／設定電圧）になるように電極４ａ，４ｂ，４ｃを昇降制御する。実電圧に比して実電流の割合が設定値より大きくなったとき、すなわちインピーダンスが低下したとき、電極昇降制御装置２６は、電極４ａ，４ｂ，４ｃを上昇させる速度信号をインバータ２７に出力し、逆に実電圧に比して実電流の割合が設定値より小さくなったとき、すなわちインピーダンスが大きくなったとき、電極４ａ，４ｂ，４ｃを下降させる速度信号をインバータ２７に出力する。このように、インピーダンス一定制御することで、電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置は、湯面レベルｈに合わせて昇降する。
　図２に示すように、溶湯１２の湯面は、装入した未溶解の原料１１によって覆われる。このため、目視により溶湯１２の湯面レベルｈを確認することができない。しかし、インピーダンス一定制御をすることで、電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置を溶湯１２の湯面ｓと略同一にし、電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置を湯面ｓに合わせて昇降させることができる。したがって、電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置に基づいて、溶湯１２の湯面レベルｈを把握することができる。湯面レベルｈの把握方法は後述する。なお、電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置から溶湯１２の湯面ｓまでが一定距離になるようにインピーダンス一定制御をし、湯面レベルｈの把握にあたって、この一定距離を加味してもよい。
　溶湯１２の湯面レベルｈの把握方法の一例を説明する。モニタリング可能なホルダ１０ａ，１０ｂ，１０ｃの下端位置の、基準高さＮからの高さｘを検出する。予めホルダ１０ａ，１０ｂ，１０ｃから電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置までの電極長さｌを予め測定しておき、モニタリングしたホルダ１０ａ，１０ｂ，１０ｃの下端位置の高さｘに電極長さｌを合算する。電極４ａ，４ｂ，４ｃの先端位置の高さと湯面ｓの高さは略同一であり、基準高さＮからの湯口２のセンターＣまでの距離ｐが既知なので、湯口２のセンターＣからの湯面レベルｈは、ｈ＝ｐ－ｘ－ｌで表すことができる。これにより、溶湯１２の湯面レベルｈを把握する。なお、電極長さｌに電極４ａ，４ｂ，４ｃの消耗分を加味してもよいし、電極４ａ，４ｂ，４ｃに自焼成電極を用いた場合、電極長さｌに自焼成電極の押下げ量を加味してもよい。
　図４（ａ）は、出湯後の溶湯１２の湯面レベルｈを示す。本実施形態の固定型電気炉１の操業方法においては、出湯の際、溶湯１２の湯面レベルｈを把握し、出湯後の溶湯１２の湯面レベルｈを湯口２よりも高い（正確にいえば湯口２の上端よりも高い）所定高さｈ１に管理する。すなわち、溶湯１２の湯面レベルｈが所定高さｈ１まで下降したとき、湯口２を閉塞し、出湯を停止する。これにより、残湯量を確保する。所定高さｈ１の決定方法は後述する。
　出湯後、図２に示すように、固定型電気炉１に原料１１を再装入する。原料１１は、一括で装入してもよいし、分割で装入してもよい。装入する原料１１の量は、目標出湯量（ｋｇ／ｔａｐ）に合わせて決められる。装入した原料１１を溶解すると、溶湯１２の湯面レベルｈが再び上昇する。
　図４（ｂ）は、出湯前の溶湯１２の湯面レベルｈ２を示す。出湯前の溶湯１２の湯面レベルｈは、所定高さｈ２に管理される。すなわち、溶湯１２の湯面レベルｈが所定高さｈ２まで上昇したとき、湯口２をドリル等により開口し、溶湯１２を出湯する。なお、出湯の際、図２に示すように溶湯１２の湯面ｓを未溶解の原料１１で覆っていてもよいし、図４（ｂ）に示すように覆っていなくてもよい。
　図４（ａ）に示す所定高さｈ１の決定方法の一例を説明する。図５（ｂ）は、電極先端位置の推移のグラフを示す。横軸はＴａｐ（時間）であり、縦軸は電極先端位置である。１回のｔａｐにおいて、電極先端位置が徐々に上昇し、その後、出湯により下降する。このため、三角状の波形が形成される。
　図５（ｂ）の破線の楕円で囲む領域に示すように、出湯後の電極先端位置（すなわち出湯後の溶湯１２の湯面レベルｈ）が湯口２のセンターＣ（図４（ａ）参照）から１００ｍｍ未満になると、図５（ａ）に示すように、湯口部の耐火物温度が上昇する。このため、出湯後の溶湯１２の所定高さｈ１を湯口２のセンターＣから１００ｍｍ以上、望ましくは２００ｍｍ以上高くする。この例では、出湯量を確保するために、図５（ｂ）に示すように、所定高さｈ１を２００ｍｍにした。もちろん、ｈ１は２００ｍｍに限られることはなく、炉形状や操業条件により適宜決定すればよい。
　出湯前の溶湯１２の所定高さｈ２は、出湯後の溶湯１２の所定高さｈ１と目標出湯量（ｔ／ｔａｐ）に相当する電極４ａ，４ｂ，４ｃのストローク量との和によって決定される。この例では、目標出湯量の１１．５（ｔ／Ｔａｐ）に相当する電極のストローク量は６００ｍｍであった。このため、出湯前の溶湯１２の所定高さｈ２を６００ｍｍ＋２００ｍｍ＝８００ｍｍにした。ｈ２も、８００ｍｍに限られることはなく、炉形状や操業条件により適宜決定すればよい。
　以上に本実施形態の固定型電気炉の操業方法を説明した。ただし、本発明は上記実施形態に具現化されるのに限られることはなく、本発明の要旨を変更しない範囲で他の実施形態に具現化可能である。
　上記実施形態では、出湯後の溶湯１２の所定高さｈ１を一定にしているが、所定高さｈ１をＴａｐ毎に変化させてもよい。
　また、上記実施形態では、固定型電気炉１を低炭素フェロクロムの製造方法に用いる例を説明したが、固定型電気炉１を高炭素フェロクロム、金属クロム、シリコクロム等の製造方法に用いることができる。
　図２に示す固定型電気炉を用い、原料としてのクロム鉱石と生石灰を溶解した。目標出湯量を１１．５（ｔ／ｔａｐ）に決定し、出湯後の溶湯１２の所定高さｈ１を湯口２のセンターＣから２００ｍｍの高さに決定し、出湯前の溶湯１２の所定高さｈ２を湯口２のセンターＣから８００ｍｍの高さに決定した。
　図６（ａ）は、溶湯の湯面レベルを管理していない従来例の電極先端位置（すなわち溶湯の湯面レベルｈ）の推移を示す。図６（ｂ）は、溶湯１２の湯面レベルを管理した本発明例の電極先端位置（すなわち溶湯の湯面レベルｈ）の推移を示す。横軸がＴａｐであり、縦軸が電極先端位置（ｍｍ）である。なお、電極が３本あるので、図６（ａ）（ｂ）には、３本の電極の先端位置の推移が示される。Ｃが湯口２のセンターの高さであり、ｈ１が出湯後の所定高さ（湯口２のセンターＣから２００ｍｍの高さ）であり、ｈ２が出湯前の所定高さ（湯口２のセンターＣから８００ｍｍの高さ）である。
　図６（ａ）に示すように、従来例では、出湯後の溶湯の湯面レベルｈが管理すべき基準ｈ１を下回っていた。このため、原料溶解性の低下や未溶解原料のなだれ込みが発生し、電極のストロークがスムーズでなく、領域Ｂにおいて、電極のハンチングが発生し、電極のハンチングによる熱損失が発生した。
　一方、図６（ｂ）に示すように、本発明例では、出湯後の溶湯１２の湯面レベルｈをｈ１にし、十分な残湯量を確保した。このため、電極のストロークがスムーズになり、電極のハンチングや熱損失も発生せず、効率的な熱伝導が行われた。
　図７は、従来例と本発明例とで、原料の溶解性、溶湯の出湯温度、湯口部の耐火物の温度を比較したグラフである。
　上段は、原料の溶解性のグラフを示す。横軸は日間であり、縦軸は電力原単位（溶湯１ｔ当たりの電力量）である。従来例においては、電力原単位は上下にばらついていたのに対して、本発明例では、電力原単位のばらつきを抑えることができた。右欄に示すように、従来例と比較して、本発明例では、電力原単位の平均値を１０７３（ｋｗｈ／ｔ－ｓｌａｇ）から１０５８（ｋｗｈ／ｔ－ｓｌａｇ）に低減でき、標準偏差も２３から１５に低減できた。
　中段は、溶湯の出湯温度のグラフを示す。横軸は日間であり、縦軸は溶湯の出湯温度である。従来例においては、溶湯の出湯温度は上下にばらついていたのに対し、本発明例では、溶湯の出湯温度のばらつきを抑えることができた。右欄に示すように、従来例と比較して、本発明例では、溶湯の出湯温度の平均値を１９３１℃から１９５４℃に上昇させることができ、標準偏差を２８から１７に低減できた。溶湯の出湯温度を安定させることができれば、反応容器での製錬温度を安定させることができ、製品の低炭素フェロクロムの成分を安定させることができる。
　下段は、湯口部の耐火物の温度のグラフを示す。横軸は日間であり、縦軸は湯口部の耐火物温度である。従来例においては、湯口部の耐火物温度は上下にばらついていたのに対し、本発明例では、湯口部の耐火物温度のばらつきを抑えることができた。右欄に示すように、従来例と比較して、本発明例では、湯口部の耐火物温度の平均値を３６７℃から３００℃に低減でき、標準偏差を４１から１３に低減できた。湯口部の耐火物温度を抑えることで、湯口部の耐火物の浸食を防止できることがわかった。
　本明細書は、２０２０年５月２９日出願の特願２０２０－０９４６３７に基づく。この内容はすべてここに含めておく。
１…固定型電気炉
２…湯口
７…炉底
１１…原料
１２…溶湯
ｈ…湯面レベル
ｈ１…出湯後の溶湯の所定高さ
ｈ２…出湯前の溶湯の所定高さ
Ｃ…湯口のセンター

Claims (5)

  1. 　溶解した原料を湯口から出湯する固定型電気炉の操業方法において、
    　出湯の際、前記固定型電気炉の溶湯の湯面レベルを把握し、
    　出湯後の溶湯の湯面レベルを前記湯口よりも高い所定高さ以上に管理する固定型電気炉の操業方法。
  2. 　前記固定型電気炉の電極の先端位置に基づいて、溶湯の湯面レベルを把握することを特徴とする請求項１に記載の固定型電気炉の操業方法。
  3. 　前記所定高さは、一定であることを特徴とする請求項１又は２に記載の固定型電気炉の操業方法。
  4. 　前記湯口は、前記固定型電気炉の炉底よりも高い位置に設けられており、
    　前記所定高さは、前記湯口のセンターから１００ｍｍ以上の高さであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一項に記載の固定型電気炉の操業方法。
  5. 　出湯前の溶湯の湯面レベルを所定高さに管理することを特徴とする請求項１ないし４のいずれか一項に記載の固定型電気炉の操業方法。
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