WO2021172258A1

WO2021172258A1 - Glass material for use in molding

Info

Publication number: WO2021172258A1
Application number: PCT/JP2021/006584
Authority: WO
Inventors: 昂浩庄司; 智明根岸
Original assignee: Hoya株式会社
Priority date: 2020-02-28
Filing date: 2021-02-22
Publication date: 2021-09-02
Also published as: TW202136820A; JPWO2021172258A1; CN115175881A

Abstract

[Problem] To provide a glass material that is to be used in molding and that has excellent stability when being reheated. [Solution] A glass material to be used in molding, wherein the maximum value αmax of the coefficient of linear expansion of the glass material and the total content [SiO2+ZrO2] of SiO2 and ZrO2 expressed as wt% satisfy formula (1). (1): αmax×[SiO2+ZrO2]≤27900

Description

成型用ガラス素材Glass material for molding

　本発明は、成形用ガラス素材に関する。 The present invention relates to a glass material for molding.

　光学ガラスは、屈折率やアッベ数といった特定の光学常数を有するだけでなく、高い光線透過率や光学特性の均質性も有するという点で窓ガラスや瓶ガラスといった従来のケイ酸塩系ガラスとは異なる。 Optical glass is different from conventional silicate-based glass such as window glass and bottle glass in that it not only has a specific optical constant such as refractive index and Abbe number, but also has high light transmittance and homogeneity of optical characteristics. different.

　近年は、映像機器の高精細化に対応するため、撮像機器に対する高性能化要求も高まると共に、光学素子自体の低背化要求も大きい。そこで、比較的屈折率が高く、また安定性に優れる光学ガラスが求められている。 In recent years, in order to respond to higher definition of video equipment, the demand for higher performance of imaging equipment has increased, and the demand for lowering the height of the optical element itself has also increased. Therefore, there is a demand for optical glass having a relatively high refractive index and excellent stability.

　ここで、光学ガラスの製造方法として、ガラスを再加熱して成形する、リヒートプレス製法や丸棒成形法、押出成形法などが挙げられる。これらのような製法において、例えばＮｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、またはＬａ_２Ｏ_３といった、光学特性を高める成分が多く導入されたケイ酸塩系光学ガラスでは、ガラスの安定性が低下しやすく、特に再加熱の際に結晶化が進行しやすいという問題があった。 Here, examples of the method for manufacturing optical glass include a reheat press manufacturing method, a round bar molding method, and an extrusion molding method in which glass is reheated and molded. In a production method such as these, in a silicate-based optical glass in which a large amount of components that enhance optical properties such as _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , or La ₂ O _{3 are introduced, the stability of the glass tends to decrease.} In particular, there is a problem that crystallization is likely to proceed during reheating.

　結晶化しやすい無機化合物の融液は、急冷することで、ガラス化が可能となることが知られている。したがって、本発明が対象とする無機ガラスは、熔融状態にある無機化合物を結晶化の進行速度よりも早い速度で冷却することによって、その熔融状態における無秩序な原子配置を室温においても保持・凍結させたものである。 It is known that a melt of an inorganic compound that easily crystallizes can be vitrified by quenching. Therefore, in the inorganic glass targeted by the present invention, the disordered atomic arrangement in the molten state is maintained and frozen even at room temperature by cooling the inorganic compound in the molten state at a rate faster than the progress rate of crystallization. It is a thing.

　しかし、少なくとも可視光に吸収を持たない光学ガラスは熔融状態にあっても熱伝導率が高くないため、ガラス全体の冷却速度はガラスの厚みが大きくなるほど低下し、その急冷効果は限定される。例えば非特許文献１に示すとおり、厚さ０．５ｍｍのガラス融液を金属板でプレス成形すれば１０^２～１０^３℃／秒の冷却速度が得られるとしても、厚さ５ｍｍのガラス融液を金属板でプレス成形した際の冷却速度は１０～２０℃／秒に留まる。このような理由のため、急冷により得られるガラスは、非特許文献２に示す「薄片」であるといわれている。 However, at least optical glass that does not absorb visible light does not have high thermal conductivity even in a molten state, so that the cooling rate of the entire glass decreases as the thickness of the glass increases, and its quenching effect is limited. ^{For example, as shown in Non-Patent Document 1, even if a cooling rate of 10 2} to 10 ³ ° C./sec can be obtained by press-molding a glass melt having a thickness of 0.5 mm on a metal plate, a glass melt having a thickness of 5 mm can be obtained. The cooling rate when press-molded with a metal plate remains at 10 to 20 ° C./sec. For this reason, the glass obtained by quenching is said to be a "thin section" shown in Non-Patent Document 2.

　そして、光学素子を成形するための厚みを持つガラスは、およそ１０ｍｍ程度、大きいもので３０ｍｍや４０ｍｍの厚みのガラスを連続的に熔融して製造される。そして、ガラスの内部に結晶が存在すると光を散乱する原因となるので、そのようなガラスは、光学素子として使用できない。仮に、このような厚みを持つガラス表面を急冷することによってガラスを得ようとしても、ガラスの内部は十分に急冷されないため、ガラスの内部に結晶が生じてしまうことがある。また、このようなガラス内部の結晶化を避けようとして冷却条件を強くしすぎると、ガラス内部よりも先にガラス表面が固化して、その結果、クラックが発生する、あるいはガラスが割れるなどの問題が生じる。 Then, the glass having a thickness for molding the optical element is manufactured by continuously melting glass having a thickness of about 10 mm, and a large one having a thickness of 30 mm or 40 mm. The presence of crystals inside the glass causes light to be scattered, so such glass cannot be used as an optical element. Even if the glass surface having such a thickness is rapidly cooled to obtain the glass, the inside of the glass is not sufficiently rapidly cooled, so that crystals may be formed inside the glass. Further, if the cooling conditions are made too strong in order to avoid such crystallization inside the glass, the glass surface solidifies before the inside of the glass, and as a result, cracks occur or the glass breaks. Occurs.

　このように、ある程度の厚みを有するガラスを製造する場合に、通常の急冷の操作によって、結晶化せずにガラス化できるのは表面近傍のみである。さらに、一度内部に結晶が生じたガラスを再加熱しても、結晶化の傾向は消失することはなく、成形時にはふたたびガラスの結晶化が進行する可能性が大きい。それゆえ、このようにして得られたガラス素材は、加熱軟化して所望の形状を得ることもできないことから、一般的に産業界で用いられる光学ガラスとしては使用できないものであった。 In this way, when producing glass having a certain thickness, it is possible to vitrify the glass without crystallization by a normal quenching operation only in the vicinity of the surface. Further, even if the glass once crystallized inside is reheated, the tendency of crystallization does not disappear, and there is a high possibility that the crystallization of the glass will proceed again at the time of molding. Therefore, the glass material thus obtained cannot be used as an optical glass generally used in the industrial world because it cannot be softened by heating to obtain a desired shape.

　他方で特許文献１には、光学ガラスにおいて通常と異なる冷却条件を提案した先行技術が開示されている。すなわちＴｉＯ_２を多く含有するケイ酸塩系ガラスについて、熔融ガラスを室温まで冷却し、その後ガラス転移温度Ｔｇよりも低い温度でアニールして除歪することで、再加熱時における結晶の生成を抑制できるガラス素材が得られることが開示されている。 On the other hand, Patent Document 1 discloses a prior art that proposes different cooling conditions for optical glass. That is, _{for silicate-based glass containing a large amount of TiO 2} , the molten glass is cooled to room temperature and then annealed at a temperature lower than the glass transition temperature Tg to distort the strain, thereby suppressing the formation of crystals during reheating. It is disclosed that a glass material capable of being obtained can be obtained.

　しかしながら、特許文献１のガラス素材から得られる光学ガラスでは、可視光の短波長域とりわけ青色の光線透過率が低く、部分分散比Ｐｇ，Ｆの値が大きいなど、近年の光学設計の要求を満たすことができなかった。 However, the optical glass obtained from the glass material of Patent Document 1 satisfies the demands of recent optical design such as low light transmittance in the short wavelength region of visible light, particularly blue light transmittance, and large partial dispersion ratios Pg and F. I couldn't.

特開２００３－１９２３８４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-192384

　本発明は、このような実状に鑑みてなされ、再加熱時の安定性に優れる、成型用ガラス素材を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such an actual situation, and an object of the present invention is to provide a glass material for molding, which is excellent in stability at the time of reheating.

　本発明の要旨は以下のとおりである。
〔１〕線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７９００　・・・（１） The gist of the present invention is as follows.
[1] A glass material for molding in which the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] satisfy the following formula (1).
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27900 ・・・ (1)

〔２〕線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、１００～３００℃における平均線膨張係数α_{１００－３００}と、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とが、下記式（４）を満たす、成形用ガラス素材。
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６４　・・・（４） [2] The maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion, the average coefficient of linear expansion α _{100-300 at} 100 to 300 ° C., and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ]. , A glass material for molding that satisfies the following formula (4).
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 264 ・・・ (4)

〔３〕線膨張係数の最大値α_ｍａｘが、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりも小さい、成形用ガラス素材。 [3] The maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion of the glass material obtained by soaking the glass material for molding at a glass transition temperature Tg, cooling it at −30 ° C./hr for 4 hours, and then allowing it to cool. A glass material for molding that is smaller than the maximum coefficient of linear expansion α _{max (Tg).}

〔４〕１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍのサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度で５分間熱処理したときの、ガラス１ｇあたりの結晶の数密度Ｄが１０個／ｇ未満である、〔１〕～〔３〕に記載の成形用ガラス素材。 [4] When a sample of 11 mm × 11 mm × 10.5 mm is heat-treated at a temperature 200 ° C. higher than the glass transition temperature Tg for 5 minutes, the number density D of crystals per 1 g of glass is less than 10 cells / g. The glass material for molding according to 1] to [3].

〔５〕質量％表示でのＴｉＯ_２の含有量［ＴｉＯ_２］とＮｂ_２Ｏ_５の含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５］とが、下記式（７）を満たす、〔１〕～〔４〕に記載の成形用ガラス素材。
　｛５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝≦３　・・・（７） [5] The content of TiO ₂ in weight percentages [TiO _2] and the content of _Nb 2 _{O 5} and _[Nb 2 _{O 5],} but satisfying the following formula (7), the [1] to [4] The described molding glass material.
{5 × [TiO ₂ ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} ≦ 3 ・・・ (7)

〔６〕２８０～７００ｎｍの波長範囲において、厚さ１０ｍｍのガラスの内部透過率が８０％を示す波長λτ_８０が３９５ｎｍ以下である、〔１〕～〔５〕に記載の成形用ガラス素材。 [6] The molding glass material according to [1] to [5], wherein the _{wavelength λτ 80} indicating an internal transmittance of 80% of a glass having a thickness of 10 mm is 395 nm or less in the wavelength range of 280 to 700 nm.

〔７〕アッベ数νｄと部分分散比Ｐｇ，Ｆとが、下記式（８）を満たす、〔１〕～〔６〕に記載の成形用ガラス素材。
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００　・・・（８） [7] The glass material for molding according to [1] to [6], wherein the Abbe number νd and the partial dispersion ratios Pg and F satisfy the following formula (8).
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68700 ・・・ (8)

〔８〕上記〔１〕～〔７〕に記載の成形用ガラス素材からなる光学ガラス。 [8] An optical glass made of the molding glass material according to the above [1] to [7].

　本発明によれば、再加熱時の安定性に優れる、成型用ガラス素材を提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide a glass material for molding having excellent stability during reheating.

図１は、本実施形態に係る成形用ガラス素材の一例について、製造工程におけるガラスの温度を示すグラフである。縦軸はガラスの温度であり、横軸は対数表示での時間（秒）である。FIG. 1 is a graph showing the temperature of glass in a manufacturing process for an example of a glass material for molding according to the present embodiment. The vertical axis is the temperature of the glass, and the horizontal axis is the time (seconds) in logarithmic display.

　本発明および本明細書において、ガラス組成は、特記しない限り、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいい、各ガラス成分の表記は慣習にならい、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２などと記載する。ガラス成分の含有量および合計含有量は、特記しない限り質量基準であり、「％」は「質量％」を意味する。また、「成形用ガラス素材」を単に「ガラス」または「ガラス素材」と称することがある。 In the present invention and the present specification, the glass composition is expressed on an oxide basis unless otherwise specified. Here, the "oxide-based glass composition" refers to a glass composition obtained by converting all glass raw materials into those that are decomposed at the time of melting and exist as oxides in glass, and the notation of each glass component is customary. Following this, _{it is described as SiO 2} , TiO ₂ , and the like. Unless otherwise specified, the content and total content of the glass component are based on mass, and "%" means "mass%". Further, the "glass material for molding" may be simply referred to as "glass" or "glass material".

　ガラス成分の含有量は、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）、等の方法で定量することができる。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％とは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、該成分が不可避的不純物レベルで含まれることを許容する。 The content of the glass component can be quantified by a known method, for example, inductively coupled plasma emission spectroscopy (ICP-AES), inductively coupled plasma mass spectrometry (ICP-MS), or the like. Further, in the present specification and the present invention, the content of the constituent component is 0%, which means that the constituent component is substantially not contained, and the component is allowed to be contained at an unavoidable impurity level.

　以下に、本発明の成形用ガラス素材を第１実施形態、第２実施形態、第３実施形態に分けて説明する。なお、第２、３実施形態におけるガラスの特性は、第１実施形態におけるガラスの特性と同様である。また、第２、３実施形態における各ガラス成分の作用、効果は、第１実施形態における各ガラス成分の作用、効果と同様である。したがって、第２、３実施形態において、第１実施形態に関する説明と重複する事項については適宜省略する。 Hereinafter, the glass material for molding of the present invention will be described separately for the first embodiment, the second embodiment, and the third embodiment. The characteristics of the glass in the second and third embodiments are the same as the characteristics of the glass in the first embodiment. Moreover, the action and effect of each glass component in the second and third embodiments are the same as the action and effect of each glass component in the first embodiment. Therefore, in the second and third embodiments, matters that overlap with the description of the first embodiment will be omitted as appropriate.

第１実施形態
　第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、
　線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とは、下記式（１）を満たす。
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７９００　・・・（１） First Embodiment The molding glass material according to the first embodiment is
The maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] satisfy the following formula (1).
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27900 ・・・ (1)

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とは、下記式（１）を満たし、好ましくは下記式（２）を満たし、より好ましくは下記式（３）を満たす。下記式を満たすことで、再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材が得られる。
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７９００　・・・（１）
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７５００　・・・（２）
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７０００　・・・（３） In the molding glass material according to the first embodiment, the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] are expressed by the following formula (1). , Preferably satisfying the following formula (2), and more preferably satisfying the following formula (3). By satisfying the following formula, a glass material for molding having excellent stability during reheating can be obtained.
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27900 ・・・ (1)
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27500 ・・・ (2)
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27000 ・・・ (3)

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、後述するガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。 The maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion can be controlled by adjusting the conditions for cooling the molten glass in the glass material manufacturing process described later.

　線膨張係数の測定方法は、日本工学工業会規格ＪＯＧＩＳ０８の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、室温～屈伏点温度（試料が屈伏して見かけ上の伸びが止まる温度）の間における線膨張係数の最大値であるので、単位温度上昇あたりの試料の伸びが極大となる温度における線膨張係数を求めればよい。線膨張係数の最大値α_ＭＡＸは、測定点３１個における線膨張係数の移動平均処理をして得られた値の最大値を採用してもよい。また、後述する平均線膨張係数α_{１００－３００}は、１００～３００℃における線膨張係数の平均値である。 The method for measuring the coefficient of linear expansion is based on the provisions of the Japan Institute of Engineering Standards JOGIS08. The sample shall be a round bar with a length of 20 mm ± 0.5 mm and a diameter of 5 mm ± 0.5 mm. With a load of 98 mN applied to the sample, it is heated so as to rise at a constant rate of 4 ° C. every minute, and the temperature and elongation of the sample are measured in 1 second increments. _{The maximum value α max of the} coefficient of linear expansion is the maximum value of the coefficient of linear expansion between room temperature and the yield point temperature (the temperature at which the sample yields and the apparent elongation stops), so that the elongation of the sample per unit temperature rise The coefficient of linear expansion at the temperature at which is maximum may be obtained. As the maximum value α _MAX of the linear expansion coefficient, the maximum value of the value obtained by the moving average processing of the linear expansion coefficient at 31 measurement points may be adopted. The average coefficient of linear expansion α _100-300 , which will be described later, is an average value of the coefficient of linear expansion at 100 to 300 ° C.

　なお、本明細書では、線膨張係数の最大値α_ＭＡＸおよび平均線膨張係数α_{１００－３００}は、ＪＯＧＩＳ０８の規定に従い、１０^－７℃^－１の単位で、整数第１位まで表示する。すなわち、線膨張係数の最大値α_ＭＡＸおよび平均線膨張係数α_{１００－３００}は［１０^－７・℃^－１］を単位とする整数で表示する。
　また、本明細書では、平均線膨張係数αを［℃^－１］を用いた単位で表しているが、単位として［Ｋ^－１］を用いた場合でも平均線膨張係数αの数値は同じである。 In this specification, the maximum value α _{MAX of the} coefficient of linear expansion and the average coefficient of linear expansion α _100-300 are displayed up to the first integer in the unit of ^10-7 ° C- ^{1 in} accordance with the provisions of JOBIS08. That is, the maximum value α _{MAX of the} coefficient of linear expansion and the average coefficient of linear expansion α _100-300 are expressed as integers in units ^{of [10-7} · ° C- ^1].
Further, in the present specification, the average coefficient of linear expansion α is expressed in units using ^{[° C -1} ], but the numerical value of the average coefficient of linear expansion α is the same even when ^{[K -1] is used as the unit.} be.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材における上記以外の特性およびガラス組成について、以下に非制限的な例を示す。 Non-limiting examples of properties and glass composition other than the above in the molding glass material according to the present embodiment are shown below.

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、１００～３００℃における平均線膨張係数α_{１００－３００}と、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とは、好ましくは下記式（４）を満たし、より好ましくは下記式（５）を満たし、さらに好ましくは下記式（５）を満たす。再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材を得るために、下記式を満たすことが好ましい。
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６４　・・・（４）
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６０　・・・（５）
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２５５　・・・（６） The molding glass material according to the first embodiment contains the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion, the average coefficient of linear expansion α _{100-300 at} 100 to 300 ° C., and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display. The amount [SiO ₂ + ZrO ₂ ] preferably satisfies the following formula (4), more preferably the following formula (5), and further preferably the following formula (5). In order to obtain a molding glass material having excellent stability during reheating, it is preferable to satisfy the following formula.
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 264 ・・・ (4)
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 260 ・・・ (5)
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 255 ・・・ (6)

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘおよび平均線膨張係数α_{１００－３００}は、後述するガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。 The maximum linear expansion coefficient α _max and the average linear expansion coefficient α _100-300 can be controlled by adjusting the conditions for cooling the molten glass in the glass material manufacturing process described later.

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、好ましくは、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりも小さい。ただし、線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、上記線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりわずかに大きくてもよい。したがって、α_ｍａｘとα_ｍａｘ(Ｔｇ)の差分［α_ｍａｘ(Ｔｇ)－α_ｍａｘ］は、１０^－７・℃^－１の単位で整数第１位まで表示すると、好ましくは－９以上であり、さらには－４以上、０以上、５以上、１０以上、２０以上、４０以上、６０以上、８０以上、１００以上、１２０以上、１４０以上、１６０以上、１８０以上、２００以上、２５０以上、３００以上、３５０以上、４００以上の順により好ましい。また、該差分の上限は特に限定されないが、通常、α_ｍａｘ(Ｔｇ)であり、好ましくはα_ｍａｘ(Ｔｇ)－１００程度である。 In the molding glass material according to the first embodiment, the maximum value α _max of the linear expansion coefficient is preferably cooled at −30 ° C./hr for 4 hours after soaking the molding glass material at a glass transition temperature Tg. _{Then, it is smaller than the maximum value α max} (Tg) of the coefficient of linear expansion of the glass material obtained by allowing it to cool. However, the maximum value α _max of the coefficient of linear expansion may be slightly larger than _{the maximum value α max (Tg) of the coefficient of linear expansion.} Therefore, _{the difference between α max} and α _max (Tg) [α _max (Tg) −α _max ] is preferably -9 or more when displayed up to the first integer in the unit of ^10-7 · ° C- ^1. Furthermore, -4 or more, 0 or more, 5 or more, 10 or more, 20 or more, 40 or more, 60 or more, 80 or more, 100 or more, 120 or more, 140 or more, 160 or more, 180 or more, 200 or more, 250 or more, 300 or more. , 350 or more, and more preferably 400 or more. The upper limit of the difference is not particularly limited, but is usually α _max (Tg), preferably _{about α max} (Tg) -100.

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)は、成形用ガラス素材を、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化されるように保持した後、－３０℃／ｈｒで４時間冷却して得られるガラスについての線膨張係数の最大値である。なお、第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、線膨張係数の最大値α_ｍａｘを有し、線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)を有さない。後述するとおり、第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス転移温度Ｔｇよりも低い温度で保持して得られるため、α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりも小さいα_ｍａｘを有する。 The maximum coefficient of linear expansion α _max (Tg) is obtained for glass obtained by holding the glass material for molding so as to be homogenized at the glass transition temperature Tg and then cooling at −30 ° C./hr for 4 hours. It is the maximum value of the coefficient of linear expansion of. Incidentally, molding glass material according to the first embodiment has a maximum value alpha _max coefficient of linear expansion, no maximum value alpha _max coefficient of linear expansion (Tg). As will be described later, molding glass material according to the first embodiment, since obtained by holding at a temperature lower than the glass transition temperature Tg, has a smaller alpha _max than α _max (Tg).

　ガラス転移温度Ｔｇで均熱化する場合に、成形用ガラス素材をＴｇ以上の温度に加熱してから、Ｔｇと同じ温度となるように降温してもよい。または、成形用ガラス素材を徐々に加熱して、Ｔｇと同じ温度となるようにしてもよい。 When the heat is equalized at the glass transition temperature Tg, the glass material for molding may be heated to a temperature equal to or higher than Tg and then lowered to the same temperature as Tg. Alternatively, the glass material for molding may be gradually heated to reach the same temperature as Tg.

　図１は、本実施形態に係る成形用ガラス素材の一例について、製造工程におけるガラスの温度を示すグラフである。本実施形態に係る成形用ガラス素材は、後述するとおり、工程２においてガラス転移温度Ｔｇよりも低い温度で保持される。ここで、線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)は、図１中の比較例（Ｔｇ１）のように、工程２においてガラス転移温度Ｔｇで保持されて得られるガラスについての線膨張係数の最大値である。または、線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)は、図１中の比較例（Ｔｇ２）のように、成形用ガラス素材を室温から加熱して、ガラスの温度がＴｇと同じ温度で均熱化した後、冷却して得られるガラスについての線膨張係数の最大値でもよい。 FIG. 1 is a graph showing the temperature of glass in a manufacturing process for an example of a glass material for molding according to the present embodiment. As will be described later, the molding glass material according to the present embodiment is held at a temperature lower than the glass transition temperature Tg in step 2. Here, the maximum value α _max (Tg) of the linear expansion coefficient is the maximum linear expansion coefficient of the glass obtained by being held at the glass transition temperature Tg in step 2 as in the comparative example (Tg1) in FIG. The value. Alternatively, the maximum value α _max (Tg) of the coefficient of linear expansion is obtained by heating the glass material for molding from room temperature and soaking the glass at the same temperature as Tg, as in the comparative example (Tg2) in FIG. It may be the maximum value of the coefficient of linear expansion of the glass obtained by cooling after the conversion.

　成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇよりも高い温度に加熱した後冷却する場合の、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化させるのに要する時間の下限は、サンプルの大きさにもよるが、ガラス表面の温度がＴｇとなってからおよそ３０分であり、さらには１時間、２時間、４時間としてもよい。その上限には特に制限がなく、通常は２４時間以内であり、好ましくは１２時間以内である。なお、ガラスの内部もＴｇ温度に到達した後の均熱化時間は１０分程度で良い。 When the glass material for molding is heated to a temperature higher than the glass transition temperature Tg and then cooled, the lower limit of the time required for soaking at the glass transition temperature Tg depends on the size of the sample, but the glass surface. The temperature is about 30 minutes after the temperature reaches Tg, and may be 1 hour, 2 hours, or 4 hours. The upper limit is not particularly limited, and is usually within 24 hours, preferably within 12 hours. The thermalization time of the inside of the glass after reaching the Tg temperature may be about 10 minutes.

　成形用ガラス素材を均熱する場合、例えばガラスの表面の温度はガラス転移点Ｔｇとなっていても、内部の温度までＴｇとなっているとは限らない。ここで、均熱化が十分であるかどうかの判定は、比重により知ることができる。ガラス転移温度Ｔｇで十分に均熱化されてから冷却して得られるガラスは、Ｔｇで均熱化された状態の保持時間が長くなっても比重はほとんど変化しない。一方で、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化される前に、例えばガラス内部がガラス転移温度Ｔｇに達する前に冷却されて得られるガラスでは、ガラス内部がＴｇで十分に均熱化された後に冷却されて得られるガラスとで、比重に差が生じる。 When the temperature of the glass material for molding is equalized, for example, even if the temperature of the surface of the glass is the glass transition point Tg, it is not always Tg up to the internal temperature. Here, the determination as to whether or not the thermalization is sufficient can be known from the specific gravity. The glass obtained by cooling after being sufficiently homogenized at the glass transition temperature Tg has almost no change in specific gravity even if the holding time in the state of being homogenized with Tg is long. On the other hand, in the case of glass obtained by cooling the inside of the glass before the glass transition temperature Tg is equalized, for example, before the inside of the glass reaches the glass transition temperature Tg, the inside of the glass is cooled after being sufficiently equalized with Tg. There is a difference in specific gravity between the glass and the glass obtained.

　したがって、例えば、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化されるように成形用ガラス素材を炉内で加熱して保持時間ｔ_１（ｈｒ）保持した後、冷却して得られるガラスの比重ｄ（ｔ_１）と、ガラスを炉内で加熱して保持時間ｔ_１＋Ｋ（ｈｒ）保持した後、冷却して得られるガラスの比重ｄ（ｔ_１＋Ｋ）との変化量［ｄ（ｔ_１）－ｄ（ｔ_１＋Ｋ）］の絶対値は、０．００２以下であることが好ましい。ここで、Ｋの値の下限は好ましくは４であり、更に好ましくは８、一層好ましくは１２である。 _{Therefore, for example, the specific gravity d (t 1) of the} glass obtained by heating the glass material for molding in a furnace so as to equalize the heat at the glass transition temperature Tg, holding the holding time t ₁ (hr), and then cooling the glass material. a), after the glass holding and heated in a furnace time _t 1 + K (hr) retention, the specific gravity d _(t 1 + K) and of the variation of glass obtained by cooling _[d (t 1) -d ( The absolute value of [t ₁ + K)] is preferably 0.002 or less. Here, the lower limit of the value of K is preferably 4, more preferably 8, and even more preferably 12.

　上記変化量を満たす場合には、保持時間ｔ_１での加熱でガラスの均熱化が十分であると判断できる。この場合、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化に要する時間はｔ_１以上としてよい。 When satisfying the above variation, it can be determined that the temperature control of the glass is sufficient heat in the holding time t _1. In this case, the time required for thermalization at the glass transition temperature Tg _{may be t 1} or more.

　ガラス転移温度Ｔｇで均熱化されたガラスを冷却する方法は、均熱後に降温速度－３０℃／ｈｒで４時間冷却する限り、特に制限されない。例えば、温度プログラムが可能な徐冷炉などを用いることができる。なお保持温度Ｔｇから降温速度－３０℃／ｈｒで４時間冷却しても、ガラスの歪点を下回らない場合は、保持温度Ｔｇから降温速度－３０℃／ｈｒで５時間ないし６時間冷却してもよい。 The method of cooling the glass homogenized at the glass transition temperature Tg is not particularly limited as long as it is cooled at a temperature lowering rate of −30 ° C./hr for 4 hours after the soaking. For example, a slow cooling furnace capable of temperature programming can be used. If the glass does not fall below the glass strain point even after cooling from the holding temperature Tg at a temperature lowering rate of -30 ° C / hr for 4 hours, cool from the holding temperature Tg at a temperature lowering rate of -30 ° C / hr for 5 to 6 hours. May be good.

　再加熱時の加熱温度は、通常、ガラスが軟化し変形する温度である。加熱温度として具体的には、低い場合でガラス転移温度Ｔｇより５０℃程度高い温度、高い場合でガラス転移温度Ｔｇより２００～３００℃程度高い温度が想定される。再加熱時の加熱温度が低い場合、すなわち、ガラス転移温度Ｔｇより５０℃程度高い温度で加熱する場合には、ガラスの安定性を確保しやすく、結晶の発生や失透を抑制できる。 The heating temperature at the time of reheating is usually the temperature at which the glass softens and deforms. Specifically, it is assumed that the heating temperature is about 50 ° C. higher than the glass transition temperature Tg when it is low, and about 200 to 300 ° C. higher than the glass transition temperature Tg when it is high. When the heating temperature at the time of reheating is low, that is, when the glass is heated at a temperature higher than the glass transition temperature Tg by about 50 ° C., the stability of the glass can be easily ensured, and the generation and devitrification of crystals can be suppressed.

　しかし、再加熱時の加熱温度が低いと、成形時に高い圧力を加える必要がある。その結果、成形されたガラス成形品（例えばレンズやレンズブランク、丸棒、押出成形品など）にクラックが生じたり、ガラスが割れたりする可能性が高まる。そのため、再加熱時の加熱温度が低い場合には、生産の歩留まりが低下しやすく、また、成形可能なガラス成形品の形状が制限されやすい。 However, if the heating temperature during reheating is low, it is necessary to apply high pressure during molding. As a result, there is an increased possibility that the molded glass molded product (for example, a lens, a lens blank, a round bar, an extruded product, etc.) will be cracked or the glass will be cracked. Therefore, when the heating temperature at the time of reheating is low, the production yield tends to decrease, and the shape of the moldable glass molded product tends to be limited.

　一方、再加熱時の加熱温度が高い場合、すなわち、ガラス転移温度Ｔｇより２００～３００℃程度高い温度で加熱する場合、より短時間で変形でき、成形品の形状の自由度が向上することもあるが、ガラスの安定性が確保しにくく、結晶が生じやすく失透しやすい。これらのことから、本発明のような組成を有するガラスにおいては、成形温度を高めるとより結晶が析出しやすく、その結晶析出を避けて成形温度を従来のガラスよりも低くする必要があるので、クラックや割れ等の変形不良が発生する可能性が高くなる。 On the other hand, when the heating temperature at the time of reheating is high, that is, when the glass is heated at a temperature about 200 to 300 ° C. higher than the glass transition temperature Tg, it can be deformed in a shorter time and the degree of freedom in the shape of the molded product can be improved. However, it is difficult to ensure the stability of the glass, and crystals are likely to form and devitrification is likely to occur. From these facts, in a glass having a composition as in the present invention, when the molding temperature is raised, crystals are more likely to precipitate, and it is necessary to avoid the crystal precipitation and lower the molding temperature as compared with the conventional glass. There is a high possibility that deformation defects such as cracks and cracks will occur.

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍのサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度で５分間熱処理したときの、ガラス１ｇあたりの結晶の数密度Ｄは、好ましくは１０個／ｇ未満であり、その上限は、９個／ｇ、８個／ｇ、７個／ｇ、６個／ｇ、５個／ｇ、４個／ｇ、３個／ｇ、２個／ｇ、１個／ｇの順により好ましい。結晶の数は、もっとも好ましくは０個／ｇである。 In the molding glass material according to the first embodiment, when a sample of 11 mm × 11 mm × 10.5 mm is heat-treated at a temperature 200 ° C. higher than the glass transition temperature Tg for 5 minutes, the number density D of crystals per 1 g of glass is The upper limit is 9 pieces / g, 8 pieces / g, 7 pieces / g, 6 pieces / g, 5 pieces / g, 4 pieces / g, 3 pieces / g, preferably less than 10 pieces / g. It is more preferable in the order of 2 pieces / g and 1 piece / g. The number of crystals is most preferably 0 / g.

　上記数密度Ｄを求める際の結晶の数は、光学顕微鏡（１００倍）で結晶と認められる輝点の数とする。 The number of crystals when determining the number density D is the number of bright spots recognized as crystals by an optical microscope (100 times).

　上記数密度Ｄは、以下の手順で算出する。 The above number density D is calculated by the following procedure.

[サンプルの作製]
　まず、光学顕微鏡（１００倍）による観察で、ガラス内部に確認可能な異物や結晶が無いことを確認する。その後、ガラスを切断、切削しておよそ１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍの直方体状の試料を得る。この試料の表面は全て、番手♯８０～４００の砥石により研削された砂摺り面とする。 [Preparation of sample]
First, by observing with an optical microscope (100 times), it is confirmed that there are no identifiable foreign substances or crystals inside the glass. Then, the glass is cut and cut to obtain a rectangular parallelepiped sample having a size of about 11 mm × 11 mm × 10.5 mm. The entire surface of this sample is a sand surface ground by a grindstone with a count of # 80 to 400.

[熱処理炉の均熱]
　ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度に設定し、炉内温度がＴｇ＋２００℃に到達後１５分以上均熱しておいた、内部空間体積が約２５ｃｍ×約１０ｃｍ×約１０ｃｍである熱処理炉に入れて加熱する。 [Heat treatment furnace soaking]
The temperature was set to 200 ° C. higher than the glass transition temperature Tg, and the temperature inside the furnace was equalized for 15 minutes or more after reaching Tg + 200 ° C. Heat.

　この際、熱処理炉の制御温度計は内部空間のほぼ中心に設置し、ガラス試料の熱処理時にはガラス試料が制御温度計センサー部から３ｃｍ以内に位置するよう設置する。 At this time, the control thermometer of the heat treatment furnace is installed almost in the center of the internal space, and the glass sample is installed so as to be located within 3 cm from the control thermometer sensor unit during the heat treatment of the glass sample.

[受け皿の予熱]
　大きさ約１０．５ｃｍ×約３ｃｍ×約１ｃｍの直方体状の六面体であるアルミナ製のセラミック板を受け皿とする。その受け皿先端に粉末アルミナ等の融着防止剤、またはＢＮ等の固体潤滑剤を０．０１～０．３ｇ、好ましくは０．５ｇ～０．１５ｇ、より好ましくは０．１ｇ塗布し、その上にガラス試料を載せ、受け皿ごと熱処理炉に入れて加熱する。上記受け皿は試験前までに熱処理炉に入れて１５分以上予熱しておく。 [Preheating the saucer]
A ceramic plate made of alumina, which is a rectangular parallelepiped hexahedron having a size of about 10.5 cm × about 3 cm × about 1 cm, is used as a saucer. 0.01 to 0.3 g, preferably 0.5 g to 0.15 g, more preferably 0.1 g of a fusion inhibitor such as powdered alumina or a solid lubricant such as BN is applied to the tip of the saucer, and further. Place the glass sample on the pan and put it in the heat treatment furnace together with the saucer to heat it. The saucer is placed in a heat treatment furnace and preheated for 15 minutes or more before the test.

[ガラス試料の熱処理]
　受け皿をガラス試料投入直前に熱処理炉から取り出し、直ちに当該受け皿上の融着防止剤または固体潤滑剤を塗布した位置にガラス試料を配置し、ガラス試料を受け皿とともに炉内の元の位置に戻す。受け皿を取り出し、元の位置に戻すまでの時間は、受け皿の温度低下を避けるため、好ましくは１０秒以内、より好ましくは８秒以内、さらに好ましくは６秒以内に行う。ガラス試料の投入より５分後に上記ガラスを受け皿ごと取り出し、さらに受け皿よりガラス試料を取り出したのち、割れない程度の冷却速度で冷却する。このとき、ガラスの安定性に影響を与えることなく、また、効率よく冷却するために、ガラス試料を、炉より取り出して、即座に（およそ３±１秒後に）にセラミックファイバー等に転げ落とし、試料上面も圧迫しない程度にセラミックファイバー等で覆い、室温まで冷却するとよい。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察する。光学研磨の際には軟化させたガラス試料の好ましくは８０％以上、より好ましくは８５％以上を被観察体積として残す。ガラス試料内部の結晶（輝点）の数を数え、また光学研磨後の試料の重量を測定して、１ｇあたりの数に換算する。 [Heat treatment of glass sample]
The saucer is taken out of the heat treatment furnace immediately before the glass sample is charged, the glass sample is immediately placed on the saucer at the position where the anti-fusion agent or the solid lubricant is applied, and the glass sample is returned to the original position in the furnace together with the saucer. The time until the saucer is taken out and returned to the original position is preferably within 10 seconds, more preferably within 8 seconds, and further preferably within 6 seconds in order to avoid a decrease in the temperature of the saucer. Five minutes after the glass sample is put in, the glass is taken out together with the saucer, and the glass sample is taken out from the saucer, and then cooled at a cooling rate that does not break. At this time, in order to cool the glass efficiently without affecting the stability of the glass, the glass sample is taken out from the furnace and immediately (after about 3 ± 1 second) is rolled down to a ceramic fiber or the like. It is advisable to cover the upper surface of the sample with ceramic fiber or the like so as not to press it, and cool it to room temperature. The edge of the glass sample after cooling is optically polished, and the inside of the glass sample is observed with an optical microscope (100 times). At the time of optical polishing, preferably 80% or more, more preferably 85% or more of the softened glass sample is left as an observed volume. The number of crystals (bright spots) inside the glass sample is counted, and the weight of the sample after optical polishing is measured and converted into the number per 1 g.

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、質量％表示でのＴｉＯ_２の含有量［ＴｉＯ_２］とＮｂ_２Ｏ_５の含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５］とは、好ましくは下記式（７）を満たす。
　｛５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝≦３　・・・（７） In molding the glass material according to the first embodiment, the content of TiO ₂ in weight percentages and the content of [TiO _2] and _{_{_{_{Nb 2 O 5 [Nb 2 O}}}} 5] is preferably represented by the following formula (7) Meet.
{5 × [TiO ₂ ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} ≦ 3 ・・・ (7)

　上記｛５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝の上限は、よりＰｇ，Ｆを小さくし、かつ、ガラスの安定性および／または高屈折率を実現する目的から、より好ましくは２であり、さらには、１．２５、１．１、１．０、０．９、０．８、０．７、０．６、０．５の順により好ましい。他方、特にＰｇ，Ｆを小さくし、更に青色領域の透過率λτ８０を向上させる観点から、上記５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝の上限は、好ましくは０．４であり、さらには０．３、０．２、０．１の順により好ましい。上記５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝は０．０にすることもできる。 The upper limit of {5 × [TiO ₂ ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} is for the purpose of making Pg and F smaller and achieving glass stability and / or high refractive index. It is more preferably 2, and further preferably in the order of 1.25, 1.1, 1.0, 0.9, 0.8, 0.7, 0.6, 0.5. On the other hand, from the viewpoint of reducing Pg and F and further improving the transmittance λτ80 in the blue region, _{the upper limit of 5 × [TiO 2} ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} is preferably 0. It is 4, and more preferably 0.3, 0.2, and 0.1 in that order. The above 5 × [TiO ₂ ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} can be 0.0.

　上記｛５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝は、成形用ガラス素材におけるＴｉイオンとＮｂイオンとの存在比率を表す。Ｔｉイオンが多すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが増大するおそれがある。また、熔融ガラスの冷却時に微細な結晶核が生成するおそれがあり、これにより、その後の成形条件によって結晶が成長して光学的な品質が低下するなど、ガラスの生産に支障をきたすおそれがある。したがって、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、ガラスの結晶化を抑制するために、上記式を満たすことが好ましい。 The above {5 × [TiO ₂ ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} represents the abundance ratio of Ti ions and Nb ions in the glass material for molding. If there are too many Ti ions, the partial dispersion ratios Pg and F may increase. In addition, there is a possibility that fine crystal nuclei may be generated when the molten glass is cooled, which may hinder the production of glass, for example, the crystals may grow and the optical quality may deteriorate depending on the subsequent molding conditions. .. Therefore, it is preferable to satisfy the above formula in order to suppress an increase in the partial dispersion ratios Pg and F and suppress crystallization of glass.

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、部分分散比Ｐｇ，Ｆは好ましくは下記式（８）を満たし、より好ましくは下記式（９）、さらに好ましくは下記式（１０）、特に好ましくは下記式（１１）、最も好ましくは下記式（１２）を満たす。部分分散比Ｐｇ，Ｆが下記式を満たすことにより、色収差補正に好適な光学ガラスを提供することができる。
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００　・・・（８）
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８６００　・・・（９）
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８５００　・・・（１０）
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８４００　・・・（１１）
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８３００　・・・（１２） In the molding glass material according to the first embodiment, the partial dispersion ratios Pg and F preferably satisfy the following formula (8), more preferably the following formula (9), still more preferably the following formula (10), and particularly preferably. The following formula (11), most preferably the following formula (12), is satisfied. When the partial dispersion ratios Pg and F satisfy the following equations, it is possible to provide an optical glass suitable for chromatic aberration correction.
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68700 ・・・ (8)
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68600 ・・・ (9)
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68500 ・・・ (10)
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68400 ・・・ (11)
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68300 ・・・ (12)

　部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、下式（１３）のように表される。
　　　Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　・・・（１３） The partial dispersion ratios Pg and F are expressed by the following equation (13) using the refractive indexes ng, nF and nC of the g-line, F-line and C-line.
Pg, F = (ng-nF) / (nF-nC) ... (13)

　部分分散比はＰｇ，Ｆは、後述する質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ
）/(ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３)］、質量比［(Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ)/(Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３)］、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）/（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を調整することで制御できる。 The partial dispersion ratio is Pg, and F is the mass ratio described later [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O).
) / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )], mass ratio [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )], mass ratio [ (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ ) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )], mass ratio [ZrO ₂ / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] , Adjust the mass ratio [P ₂ O ₅ / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] and the mass ratio [Nb ₂ O ₅ / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )]. Can be controlled with.

　また、ΔＰｇ，Ｆはノーマルラインに対するＰｇ，Ｆの偏差として、式（１４）のようにして求められる。
　ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－（０．６４８３－０．００１８０２×νｄ）　・・・（１４） Further, ΔPg and F are obtained as the deviations of Pg and F with respect to the normal line as in the equation (14).
ΔPg, F = Pg, F- (0.6483-0.001802 × νd) ・・・ (14)

　第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、部分分散比Ｐｇ，ｆが比較的小さい高分散ガラスとすることができる。高分散ガラスにおいて、Ｐｇ，ｆの値を低減させることで、通常のＦ線とＣ線に注目した色消し（焦点距離の調整）を行う際に、ｇ線付近の焦点距離のずれ、すなわち短波長域の色収差の発生を抑えやすくなる。また、カメラで撮影した画像を拡大した時のコントラストを改善しやすくなる。さらにはデジタル画像を電子的に認識する際にも、被写体のエッジの認識を容易にできることから、画像エンジンの計算負荷の抑制が期待できる。 The molding glass material according to the first embodiment can be a highly dispersed glass having a relatively small partial dispersion ratios Pg and f. In high-dispersion glass, by reducing the values of Pg and f, when performing achromatication (adjustment of the focal length) focusing on the normal F line and C line, the deviation of the focal length near the g line, that is, short It becomes easier to suppress the occurrence of chromatic aberration in the wavelength range. In addition, it becomes easy to improve the contrast when the image taken by the camera is enlarged. Furthermore, even when the digital image is recognized electronically, the edge of the subject can be easily recognized, so that the calculation load of the image engine can be expected to be suppressed.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材は、以下に詳述するガラス組成Ａ、ガラス組成Ｂ、またはガラス組成Ｃを有し得る。 The molding glass material according to the present embodiment may have a glass composition A, a glass composition B, or a glass composition C described in detail below.

（ガラス組成Ａ）
　以下に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ａを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性について説明する。 (Glass composition A)
Hereinafter, the content / ratio of the glass component and the glass characteristics when the molding glass material according to the present embodiment has the glass composition A will be described.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成のＡ場合、好ましくは、ガラスのネットワーク形成成分として主にＳｉＯ_２を含有する、ケイ酸塩系ガラスである。ＳｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、６％、１１％、１６％の順に、数値が大きいほどより好ましい。特に、ガラスの屈折率よりも熱的安定性を重視する場合のＳｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは２１％であり、２４％、２６％、または２８％とすることもできる。また、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３８％、３５％、３３％の順に、数値が小さいほど好ましく、特にガラスの安定性よりも屈折率を重視する場合のＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、２８％、２６％、または２５％とすることもできる。 In the case of glass composition A, the molding glass material according to the present embodiment is preferably a silicate-based glass containing _{mainly SiO 2 as a network-forming component of the glass.} The lower limit of the content of SiO ₂ is preferably 0%, and more preferably, the larger the value is, the more preferable it is in the order of 6%, 11%, and 16%. _{In particular, the lower limit of the content of SiO 2} when thermal stability is more important than the refractive index of glass is preferably 21%, and may be 24%, 26%, or 28%. Further, _{the upper limit of the content of SiO 2} is preferably 40%, and further, the smaller the numerical value is, the more preferable it is in the order of 38%, 35%, and 33%, and particularly when the refractive index is more important than the stability of the glass. The upper limit of the content of SiO _{2 in} the above is preferably 30%, and may be 28%, 26%, or 25%.

　ＳｉＯ_２は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスのネットワーク形成成分として、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。再加熱時の熱的安定性も高め、結晶の数密度Ｄを小さくする効果を有する。一方、ＳｉＯ_２の含有量が多いと、ガラスの耐失透性が低下する傾向があり、Ｐｇ，Ｆを上昇させる。そのため、したがって、ＳｉＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 In _{the glass composition A, SiO 2} has a function of improving the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass, increasing the viscosity of the molten glass, and facilitating the molding of the molten glass as a network forming component of the glass. Have. It also has the effect of increasing the thermal stability during reheating and reducing the crystal number density D. On the other hand, when _{the content of SiO 2} is large, the devitrification resistance of the glass tends to decrease, and Pg and F increase. Therefore, _{the content of SiO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成Ａの場合、好ましくはＰ_２Ｏ_５を含有する。Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、０．２％、０．４％、０．６％の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには、８％、７％、６％、５％、４％の順により好ましい。 In the case of the glass composition A, the molding glass material according to the present embodiment preferably contains P ₂ O ₅ . The lower limit of the content of P ₂ O ₅ is preferably 0%, more preferably 0.2%, 0.4%, and 0.6% in that order. The upper limit of the content of P ₂ O ₅ is preferably 10%, more preferably 8%, 7%, 6%, 5%, and 4%.

　ガラス組成Ａにおいて、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限が上記を満たすことで、再加熱時の熱的安定性も高め、結晶の数密度Ｄを小さくする効果を有する。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の
上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、再加熱時の安定性を保持できる。 _{When the lower limit of the content of P 2} O ₅ in the glass composition A satisfies the above, it has the effect of increasing the thermal stability at the time of reheating and reducing the number density D of the crystals. Further, when _{the upper limit of the content of P 2} O ₅ satisfies the above, the increase of the partial dispersion ratios Pg and F can be suppressed, and the stability at the time of reheating can be maintained.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％の順により好ましい。Ｂ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of B 2} O ₃ is preferably 20%, more preferably 14%, 9%, and 4% in that order. .. The content of B ₂ O ₃ may be 0%.

　Ｂ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔解性を高めるとともに、熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、ガラス熔融時にガラス成分の揮発量が増加するおそれがあり、また、高分散化を妨げ、耐失透性が低下する傾向がある。さらに、同量のＳｉＯ_２と置換した場合と比較するとガラスの粘性がより低下するおそれがある。そして、過剰に導入すると再加熱時の熱的安定性を低下させるおそれもある。そのため、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 B ₂ O ₃ is a network-forming component of glass in the glass composition A, and has a function of increasing the meltability of the glass and improving the thermal stability. On the other hand, _{if the content of B 2} O ₃ is too large, the volatilization amount of the glass component may increase at the time of glass melting, and the high dispersion is hindered, and the devitrification resistance tends to decrease. Further, the viscosity of the glass may be further lowered as compared with the case where the glass is replaced with the same amount of SiO _2. If it is introduced excessively, the thermal stability at the time of reheating may be lowered. Therefore, _{the content of B 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、０．０２％、０．０４％、０．０８％、０．１２％、０．１４％、０．１６％、０．２％、０．３％の順により好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Al 2} O ₃ is preferably 20%, and further, 9%, 4%, 2%, and 1%. More preferred in order. The lower limit of the content of Al ₂ O ₃ is preferably 0%, and further 0.02%, 0.04%, 0.08%, 0.12%, 0.14%, 0.16%. , 0.2%, and 0.3% are more preferable. The content of Al ₂ O ₃ may be 0%.

　Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多くなると、ガラスの耐失透性が低下する。また、ガラス転移温度Ｔｇが上昇するほか、熔融ガラスを冷却する際の熱的安定性が低下する等の問題が生じやすい。このような問題を回避する観点から、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。また、ガラス融液を熔融ないし搬送する際に耐火物レンガ製の容器および／または樋を使用する場合には、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０．０２％以上とすることもできる。 Al ₂ O ₃ is a glass component having a function of improving the chemical durability and weather resistance of glass in the glass composition A, and can be considered as a network forming component. On the other hand, when _{the content of Al 2} O ₃ increases, the devitrification resistance of the glass decreases. In addition, the glass transition temperature Tg rises, and problems such as a decrease in thermal stability when cooling the molten glass are likely to occur. From the viewpoint of avoiding such a problem, _{the content of Al 2} O ₃ is preferably in the above range. Further, when a container and / or a gutter made of refractory brick is used for melting or transporting the glass melt, _{the content of Al 2} O ₃ can be 0.02% or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは５％であり、さらには、１１％、１６％、２１％の順により好ましい。特に、安定性を重視する場合の該合計含有量の下限は、好ましくは２４％であり、２７％、または３０％とすることもできる。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには、３８％、３６％、３４％、３３％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the lower limit of the total content [SiO ₂ + P ₂ O ₅ _{] of SiO 2} and P ₂ O ₅ is preferably 5%, and further. It is more preferable in the order of 11%, 16%, and 21%. In particular, the lower limit of the total content when stability is important is preferably 24%, and may be 27% or 30%. The upper limit of the total content is preferably 40%, more preferably 38%, 36%, 34%, and 33%.

　ガラス組成Ａにおいて、ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５］の下限が上記を満たすことで、再加熱時の熱的安定性を高め、結晶の数密度Ｄを小さくすることができる。また、該合計含有量の上限が上記を満たすことで、屈折率の低下や部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、また、ガラスの熱的安定性を保持できる。 In the glass composition A, when the lower limit of the total content [SiO ₂ + P ₂ O ₅ _{] of SiO 2} and P ₂ O ₅ satisfies the above, the thermal stability at the time of reheating is enhanced, and the number density D of crystals is increased. It can be made smaller. Further, when the upper limit of the total content satisfies the above, the decrease in the refractive index and the increase in the partial dispersion ratios Pg and F can be suppressed, and the thermal stability of the glass can be maintained.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは５％であり、さらには１０％、１５％、１８％、２１％、２２％、２３％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４０％、３７％、３５％、３４％、３３％の順により好ましい。特に、屈折率を重視する場合の該合計含有量の上限は、好ましくは３０％であり、２８％、２６％、または２５％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the lower limit of the total content [SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ _{] of SiO 2} , P ₂ O ₅ and B ₂ O _{3 is preferable.} Is 5%, more preferably 10%, 15%, 18%, 21%, 22%, and 23% in that order. The upper limit of the total content is preferably 50%, more preferably 45%, 40%, 37%, 35%, 34%, and 33%. In particular, the upper limit of the total content when the refractive index is emphasized is preferably 30%, and may be 28%, 26%, or 25%.

　ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を保持する観点から、合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, the total content [SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ ] is preferably in the above range from the viewpoint of maintaining stability during reheating.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２の含有量に対するＢ_２Ｏ_３の含有量の質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２］の上限は、好ましくは０.８
０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３０、０．２０、０．１０、０．０５、０．０３の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．０１、０．０１５、０．０２の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition A, the upper limit of the mass ratio of the content of _B 2 _{O 3} to the content of _{_{_{SiO 2 [B 2 O 3 /}}} SiO 2] is preferably 0. 8
It is 0, more preferably 0.70, 0.60, 0.50, 0.40, 0.30, 0.20, 0.10, 0.05, 0.03. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, more preferably 0.005, 0.01, 0.015, 0.02. The mass ratio may be zero.

　ガラス組成Ａにおいて、ガラスの比重の増大を抑制し、また、ガラスの着色の増大を抑制する観点から、質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２］は上記範囲であることが好ましい。 _{In the glass composition A, the mass ratio [B 2} O ₃ / SiO ₂ ] is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing an increase in the specific gravity of the glass and suppressing an increase in the coloring of the glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５）］の下限は、好ましくは０．００であり、さらには、０．００６、０．０１１、０．０１６、０．０２１の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．２０であり、さらには、０．１８、０．１６、０．１４、０．１２、０．１１の順により好ましい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition A, the mass ratio of the content of _P 2 _{O 5} to the total content of SiO ₂ and _{_{_{_{P 2 O 5 [P 2 O}}}} 5 / (SiO 2 + P 2 The lower limit of O ₅ )] is preferably 0.00, and more preferably 0.006, 0.011, 0.016, 0.021. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.20, and more preferably 0.18, 0.16, 0.14, 0.12, and 0.11.

　ガラス組成Ａにおいて、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５）］が低すぎると再加熱時の安定性が悪化するおそれがあり、高すぎると部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがある。したがって、該質量比は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, if the mass ratio [P ₂ O ₅ / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ )] is too low, the stability at the time of reheating may deteriorate, and if it is too high, the partial dispersion ratios Pg and F increase. There is a risk of Therefore, the mass ratio is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．００であり、さらには、０．００６、０．０１１、０．０１６、０．０２１の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．２０であり、さらには、０．１８、０．１６、０．１４、０．１２、０．１１の順により好ましい。 In the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content of _{P 2} O ₅ to the total content of _{SiO 2} , P ₂ O ₅ and B ₂ O ₃ _{[P 2} O ₅ / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] is preferably 0.00, and more preferably 0.006, 0.011, 0.016, 0.021. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.20, and more preferably 0.18, 0.16, 0.14, 0.12, and 0.11.

　ガラス組成Ａにおいて、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］が高すぎると部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがある。したがって、該質量比は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, if the mass ratio [P ₂ O ₅ / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] is too high, the partial dispersion ratios Pg and F may increase. Therefore, the mass ratio is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．１００であり、さらには、０．２００、０．３００、０．４００、０．５００、０．６００、０．７００、０．８００、０．８２０、０．８４０、０．８６０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．０００であり、さらには、０．９９５、０．９９０、０．９８５、０．９８０、０．９７８の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the mass ratio of the content _{of SiO 2} to the total content of _{SiO 2} , P ₂ O ₅ and B ₂ O ₃ _{[SiO 2} / (SiO ₂ + P). _{The lower limit of 2} O ₅ + B ₂ O ₃ )] is preferably 0.100, and further, 0.200, 0.300, 0.400, 0.500, 0.600, 0.700, 0. It is more preferable in the order of 800, 0.820, 0.840, 0.860. The upper limit of the mass ratio is preferably 1.000, and more preferably 0.995, 0.990, 0.985, 0.980, 0.978.

　ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を保持する観点から、質量比［ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, the mass ratio [SiO ₂ / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] is preferably in the above range from the viewpoint of maintaining stability during reheating.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＺｒＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、２％、３％、４％、５％の順に好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合のＺｒＯ_２の含有量の下限は、好ましくは６％であり、または８％とすることもできる。また、ＺｒＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％の順により好ましい。
特に安定性よりも屈折率を重視する場合のＺｒＯ_２の含有量の上限は、好ましくは９％であり、８％、７％、または６％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the lower limit of the content of ZrO 2} is preferably 0%, more preferably 2%, 3%, 4% and 5% in that order. .. _{In particular, the lower limit of the ZrO 2} content when stability is more important than the refractive index is preferably 6%, or may be 8%. The upper limit of the ZrO ₂ content is preferably 15%, more preferably 14%, 13%, 12%, 11%, and 10%.
In particular, when the refractive index is more important than the stability, _{the upper limit of the content of ZrO 2} is preferably 9%, and may be 8%, 7%, or 6%.

　ガラス組成Ａにおいて、ＺｒＯ_２の含有量の下限が上記を満たすことで、高屈性率高分散性かつ高い内部透過率λτ_８０を両立したガラスを得ることができる。また、ＺｒＯ_２の含有量の上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、光学素子としての欠陥の発生を抑制できるほか、ガラスの熔融性および熱的安定性を保持できる。 _{When the lower limit of the content of ZrO 2} in the glass composition A satisfies the above, it is possible to obtain a glass having both high bending rate and high dispersibility and high internal transmittance λτ _80. Further, when _{the upper limit of the ZrO 2} content satisfies the above, it is possible to suppress an increase in the partial dispersion ratios Pg and F, suppress the occurrence of defects as an optical element, and improve the meltability and thermal stability of the glass. Can be retained.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは１％であり、さらには、１１％、２１％、２６％、３１％、３４％、３６％の順により好ましい。特に安定性よりも屈折率を重視する場合のＮｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは３９％であり、４１％、４６％、４９％、または５０％とすることもできる。また、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは８０％であり、さらには、７０％、６４％、５９％、５６％、５４％の順により好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合のＮｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは５１％であり、４７％、４４％、４３％、または３８％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the lower limit of the content of Nb 2} O ₅ is preferably 1%, and further, 11%, 21%, 26%, 31%, and so on. It is more preferable in the order of 34% and 36%. _{The lower limit of the content of Nb 2} O ₅ when the refractive index is more important than the stability is preferably 39%, and may be 41%, 46%, 49%, or 50%. The upper limit of the content of Nb ₂ O ₅ is preferably 80%, and more preferably 70%, 64%, 59%, 56%, and 54%. In particular, when stability is more important than refractive index, _{the upper limit of the content of Nb 2} O ₅ is preferably 51%, and may be 47%, 44%, 43%, or 38%.

　ガラス組成Ａにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの低減された、高屈折率高分散性のガラスを得ることができる。また、Ｎｂ_２Ｏ_５は、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。含有量が少ないとＰｇ，Ｆが上昇するおそれがある一方、過剰に含有するとガラスの熱的安定性が悪化するおそれがある。したがって、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を良好に保持し、再加熱時の成形性を向上できる。 _{When the lower limit of the content of Nb 2} O ₅ in the glass composition A satisfies the above, a glass having a reduced partial dispersion ratio Pg and F and a high refractive index and high dispersibility can be obtained. Nb ₂ O ₅ is also a glass component that improves the thermal stability and chemical durability of glass. If the content is low, Pg and F may increase, while if the content is excessive, the thermal stability of the glass may deteriorate. Therefore, when _{the upper limit of the content of Nb 2} O ₅ satisfies the above, the thermal stability and chemical durability of the glass can be well maintained, and the moldability at the time of reheating can be improved.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＴｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、１％、２％、３％、４％の順により好ましい。また、ＴｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１５％、１１％、８％、６％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the lower limit of the TiO 2} content is preferably 0%, and further, in the order of 1%, 2%, 3%, and 4%. preferable. The upper limit of the TiO ₂ content is preferably 20%, more preferably 15%, 11%, 8%, and 6%.

　ＴｉＯ_２は、ガラス組成Ａにおいて、高屈折率かつ高分散化に寄与する成分であり、Ｎｂ_２Ｏ_５と共存することによって、高屈折率を維持しながらガラス安定性を改善し、再加熱時の安定性を向上させる。一方で、ＴｉＯ_２を過剰に導入すると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、またガラスの短波長域の透過率が低下するおそれがある。また、ガラスの屈伏点よりも低い温度範囲において結晶が生成することがあり、ガラスの生産性に支障をきたすおそれがある。したがって、ＴｉＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 TiO ₂ is a component that contributes to high refractive index and high dispersion in the glass composition A, _{and by coexisting with Nb 2} O ₅ , it improves glass stability while maintaining high refractive index, and during reheating. Improves stability. On the other hand, if TiO ₂ is excessively introduced, the partial dispersion ratios Pg and F may increase, and the transmittance of the glass in the short wavelength region may decrease. In addition, crystals may be formed in a temperature range lower than the yield point of the glass, which may hinder the productivity of the glass. Therefore, _{the content of TiO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２］の下限は、好ましくは１０％であり、さらには、２０％、３０％、３５％、３８％、３９％、４０％、４１％の順により好ましい。特に安定性よりも屈折率を重視する場合の該合計含有量の下限は、好ましくは４５％であり、４８％、５１％、５３％、または５５％とすることもできる。また、該合計含有量の上限は、好ましくは８０％であり、さらには、７５％、７０％、６５％、６２％、５９％、５６％の順により好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合の該合計含有量の上限は、好ましくは５３％であり、５０％、４７％、４４％、または４３％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the lower limit of the total content of _{Nb 2} O ₅ and TiO ₂ _{[Nb 2} O ₅ + TiO ₂ ] is preferably 10%, and further. 20%, 30%, 35%, 38%, 39%, 40% and 41% are more preferable in this order. The lower limit of the total content is preferably 45%, and may be 48%, 51%, 53%, or 55%, particularly when the refractive index is more important than stability. The upper limit of the total content is preferably 80%, and more preferably 75%, 70%, 65%, 62%, 59%, and 56%. In particular, when stability is more important than refractive index, the upper limit of the total content is preferably 53%, and may be 50%, 47%, 44%, or 43%.

　ガラス組成Ａにおいて、高屈折率を維持しながらガラス安定性を改善し、再加熱時の安定性を向上させる観点から、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２］は上記範囲であることが好ましい。 _{In the glass composition A, the total content [Nb 2} O ₅ + TiO ₂ ] is preferably in the above range from the viewpoint of improving the glass stability while maintaining a high refractive index and improving the stability at the time of reheating. ..

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＴｉＯ_２の含有量の質量比［ＴｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．４０、０．３０、０．２０、０．１８、０．１６の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０２、０．０４、０．０６、０．０８、０．１０の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition A, the upper limit of the mass ratio of the content of _{_{_{TiO 2 [TiO 2 / Nb 2}}} O 5] with respect to the content of _Nb 2 _{O 5} is preferably 0. It is 50, more preferably 0.40, 0.30, 0.20, 0.18, 0.16 in that order. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, more preferably 0.02, 0.04, 0.06, 0.08, 0.10. The mass ratio may be zero.

　ガラス組成Ａにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、λτ８０を高める観点から、質量比［ＴｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］は上記範囲であることが好ましい。 _{In the glass composition A, the mass ratio [TiO 2} / Nb ₂ O ₅ ] is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing an increase in the partial dispersion ratios Pg and F and increasing λτ80.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは０.０００であり、さらには、０.００５、０.０１０、０.０１５、０.０２０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０.２００であり、さらには、０.１５０、０.１００、０.０９０、０.０８０の順により好ましい。 In molding the glass material according to the present embodiment, the lower limit in the case of glass composition A, the mass ratio of the content of _P 2 _{O 5} to the content of _{_{_{_{Nb 2 O 5 [P 2 O}}}} 5 / Nb 2 O 5] , the It is preferably 0.000, and more preferably 0.005, 0.010, 0.015, and 0.020. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.200, and more preferably 0.150, 0.100, 0.090, and 0.080.

　ガラス組成Ａにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制させる観点から、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／Ｎｂ_２Ｏ_５］は上記範囲であることが好ましい。 _{In the glass composition A, the mass ratio [P 2} O ₅ / Nb ₂ O ₅ ] is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing an increase in the partial dispersion ratios Pg and F.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の下限は、好ましくは０.０００であり、さらには、０.００５、０.０１０、０.０１５、０.０１８の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０.２００であり、さらには、０.１５０、０.１００、０.０９０、０.０８０の順により好ましい。 In the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content of _{P 2} O ₅ to the total content of _{Nb 2} O ₅ and TiO ₂ _{[P 2} O ₅ / (Nb ₂ O ₅₎ The lower limit of + TiO ₂ )] is preferably 0.000, and more preferably 0.005, 0.010, 0.015, and 0.018. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.200, and more preferably 0.150, 0.100, 0.090, and 0.080.

　ガラス組成Ａにおいて、所望の高分散性を得る観点から、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, the mass ratio [P ₂ O ₅ / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ )] is preferably in the above range from the viewpoint of obtaining the desired high dispersibility.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＷＯ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１１％、８％、６％、４％、３％、２％、１％、０．５％、０．２％の順により好ましい。また、ＷＯ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＷＯ_３の含有量は０％であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of WO 3} is preferably 20%, and further, 17%, 14%, 11%, 8%, 6%. 4%, 3%, 2%, 1%, 0.5% and 0.2% are more preferable. The lower limit of the WO ₃ content is preferably 0%. The content of WO ₃ may be 0%.

　ＷＯ_３は、ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を向上させる成分である。一方、ＷＯ_３は、部分分散比Ｐｇ，Ｆを上昇させる。また、ガラスの着色の原因となりやすく、λτ８０を低下させる。したがって、ＷＯ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 WO ₃ is a component in the glass composition A that improves stability during reheating. On the other hand, WO ₃ increases the partial dispersion ratios Pg and F. In addition, it tends to cause coloring of glass and lowers λτ80. Therefore, _{the content of WO 3} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１１％、８％、６％、４％、３％、２％、１％、０．５％、０．２％の順により好ましい。また、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Bi 2} O ₃ is preferably 20%, and further, 17%, 14%, 11%, 8%, and so on. 6%, 4%, 3%, 2%, 1%, 0.5%, 0.2% are more preferable. The lower limit of the Bi ₂ O ₃ content is preferably 0%. The content of Bi ₂ O ₃ may be 0%.

　Ｂｉ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ａにおいて、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇する。さらに、ガラスの着色が増大し、λτ８０が低下するおそれがある。したがって、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Bi ₂ O ₃ has a function of improving the thermal stability of glass by containing an appropriate amount in the glass composition A. On the other hand, _{if the content of Bi 2} O ₃ is too large, the partial dispersion ratios Pg and F increase. Further, the coloring of the glass may increase and λτ80 may decrease. Therefore, _{the content of Bi 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは８０％であり、さらには、７５％、７０％、６５％、６２％、５９％、５６％の順により好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合の該合計含有量の上限は、好ましくは５３％であり、５０％、４７％、４４％、または４３％とすることもできる。また、該合計含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには、２０％、３０％、３５％、３８％、３９％、４０％、４１％の順により好ましい。特に安定性よりも屈折率を重視する場合の該合計含有量の下限は、好ましくは４５％であり、４８％、５１％、５３％、または５５％とすることもできる。 In the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the total content of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{[Nb 2} O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ ] The upper limit of is preferably 80%, and more preferably 75%, 70%, 65%, 62%, 59%, and 56%. In particular, when stability is more important than refractive index, the upper limit of the total content is preferably 53%, and may be 50%, 47%, 44%, or 43%. The lower limit of the total content is preferably 10%, more preferably 20%, 30%, 35%, 38%, 39%, 40% and 41%. The lower limit of the total content is preferably 45%, and may be 48%, 51%, 53%, or 55%, particularly when the refractive index is more important than stability.

　ガラス組成Ａにおいて、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は、Ｎｂ_２Ｏ_５とともに、高屈折率化、高分散化に寄与する成分である。したがって、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ are components that contribute to high refractive index and high dispersion together with _{Nb 2} O _5. Therefore, the total content [Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ ] is preferably in the above range.

　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、ガラスの熱的安定性を保持し、ガラスのλτ８０を高め、かつ再加熱時の安定性を向上する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９８、０．９６、０．９４、０．９２の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０．１であり、さらには０．２、０．３、０．４、０．５、０．６、０．７、０．８の順により好ましい。 Further, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content of _{Nb 2} O ₅ to the total content of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O _{3 [} The upper limit of Nb ₂ O ₅ / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] maintains the thermal stability of the glass, increases the λτ80 of the glass, and improves the stability during reheating. From the viewpoint, it is preferably 1, and more preferably 0.98, 0.96, 0.94, and 0.92. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.1, and more preferably 0.2, 0.3, 0.4, 0.5, 0.6, 0.7, 0.8 in that order.

　さらに、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＺｒＯ_２の含有量の質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、ガラスの熱的安定性を保持する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２５の順により好ましい。また、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、ガラスのλτ８０を高める観点から、好ましくは００１であり、さらには０．０３、０．０５、０．０８、０．０９、０．１０、０．１１の順により好ましい。なお、ガラスの高分散性を維持する観点からは、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限を０．０２、０．０１、または０．００とすることもできる。 Further, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the mass ratio of the content _{of ZrO 2} to the total content of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{[ZrO 2].} / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is preferably 1 from the viewpoint of maintaining the thermal stability of the glass, and further 0.9, 0.8, 0. It is more preferable in the order of 7, 0.6, 0.5, 0.4, 0.3, 0.25. Further, the lower limit of the mass ratio [ZrO ₂ / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is preferably 001 from the viewpoint of increasing λτ80 of the glass, and further 0.03, 0.05. , 0.08, 0.09, 0.10, 0.11 in that order. From the viewpoint of maintaining high dispersibility of glass, _{the upper limit of the mass ratio [ZrO 2} / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is 0.02, 0.01, or 0.00. It can also be.

　そして、本実施形態に係るガラスにおいて、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは５であり、さらには４、３、２、１．５、１．３、１．１、１．０、０．９、０．８の順により好ましい。特に屈折率を重視する場合の該質量比の上限は、好ましくは０．７であり、０．６、０．５、または０．４５とすることもできる。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０１３であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．３５、０．４０の順により好ましい。特に安定性を重視する場合該質量比の下限は、好ましくは０．５０であり、０．６０、０．７０、または０．７５とすることもできる。 Then, in the case of the glass composition A in the glass according to the present embodiment, _{the total of SiO 2} , P ₂ O ₅ and B ₂ O ₃ with respect to the total content of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O _3. The upper limit of the mass ratio of the content [(SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ ) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is preferably 5, and further 4, 3, It is more preferable in the order of 2, 1.5, 1.3, 1.1, 1.0, 0.9 and 0.8. The upper limit of the mass ratio when the refractive index is particularly important is preferably 0.7, and may be 0.6, 0.5, or 0.45. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.013, more preferably 0.10, 0.20, 0.30, 0.35, 0.40. When stability is particularly important, the lower limit of the mass ratio is preferably 0.50, and may be 0.60, 0.70, or 0.75.

　ガラス組成Ａにおいて、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を上記範囲とすることで、ガラスの屈折率を調整し、熱的安定性を保持できる。 In the glass composition A, the refractive index of the glass is adjusted by setting _{the mass ratio [(SiO 2} + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ ) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O _{3)] in the above range.} And can maintain thermal stability.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、８％，６％、４％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は０％であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Ta 2} O ₅ is preferably 20%, and further 15%, 10%, 8%, 6%, 4 %, 2%, and 1% are more preferable. The lower limit of the content of Ta ₂ O _{5 is preferably 0%.} The content of Ta ₂ O ₅ may be 0%.

　Ｔａ_２Ｏ_５は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。また、高価な成分であり、ガラスの製造コストが増大するおそれがある。そのため、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Ta ₂ O ₅ is a glass component having a function of improving the thermal stability of glass in the glass composition A. On the other hand, when _{the content of Ta 2} O ₅ is increased, the thermal stability of the glass is lowered, and when the glass is melted, unmelted glass raw material is likely to occur. In addition, it is an expensive component and may increase the manufacturing cost of glass. Therefore, _{the content of Ta 2} O ₅ is preferably in the above range.

　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＴａ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは０．９であり、さらには０．７、０．５、０．３、０．２、０．１、０．０５の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０．０００である。 Further, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the _{content of Ta 2} O ₅ with respect to the total content of _{Ta 2} O ₅ , Nb ₂ O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ The upper limit of the mass ratio of the amount [Ta ₂ O ₅ / (Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ + TIO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is preferably 0.9, and further 0.7, 0.5. , 0.3, 0.2, 0.1, 0.05 in that order. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.000.

　ガラス組成Ａにおいて、比重の増加を抑制し、またガラスの製造コストの増大を抑制する観点から、質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, from the viewpoint of suppressing the increase in the specific gravity and the increase in the manufacturing cost of the glass, the mass ratio [Ta ₂ O ₅ / (Ta ₂ O ₅ + Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃₎ )] Is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには９％、８％、７％、６％の順により好ましい。Ｌｉ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、３．５％、４％、４．５％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the Li 2} O content is preferably 10%, and further in the order of 9%, 8%, 7%, and 6%. preferable. The lower limit of the Li ₂ O content is preferably 0%, more preferably 1%, 2%, 3%, 3.5%, 4%, and 4.5%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎａ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２５％、２０％、１８％、１６％、１４、１２％の順により好ましい。Ｎａ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、３．５％、４％、４．５％、５％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the Na 2} O content is preferably 30%, and further 25%, 20%, 18%, 16%, 14, More preferred in the order of 12%. The lower limit of the Na ₂ O content is preferably 0%, more preferably 1%, 2%, 3%, 3.5%, 4%, 4.5%, and 5%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｋ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２０％、１５％、１０％、７％、４％の順により好ましい。Ｋ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．２％、０．３％、０．４％、０．５％の順により好ましい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition A, the upper limit of the content of _{K 2} O, preferably 30%, even 20%, 15%, 10%, 7%, 4% It is more preferable in the order of. The lower limit of the K ₂ O content is preferably 0%, more preferably 0.1%, 0.2%, 0.3%, 0.4%, 0.5% in that order.

　ガラス組成Ａにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、いずれも液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O all have a function of lowering the liquidus temperature and improving the thermal stability of the glass, but when their contents are increased, they are chemically treated. Durability and weather resistance are reduced. Therefore, the _{contents of Li 2} O, Na ₂ O, and K ₂ O are preferably in the above ranges.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限は、好ましくは１％であり、さらには５％、８％、１０％、１２％、１３％、１４％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３０％、２５％，２２％、２０％、１９％、１８％、１７％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the lower limit of the total content [Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ _{O] of Li 2} O, Na ₂ O and K ₂ O is preferably 1%. Yes, more preferably 5%, 8%, 10%, 12%, 13%, 14% in that order. The upper limit of the total content is preferably 40%, more preferably 35%, 30%, 25%, 22%, 20%, 19%, 18% and 17%.

　ガラス組成Ａにおいて、合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限が上記を満たすことで、ガラスの熔融性を改善し、液相温度の上昇を抑制できる。また、該合計含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの粘性を高めてガラス融液の結晶化の速度を小さくするとともに、再加熱時の安定性を向上できる。 When the lower limit of the total content [Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O] in the glass composition A satisfies the above, the meltability of the glass can be improved and an increase in the liquidus temperature can be suppressed. Further, when the upper limit of the total content satisfies the above, the viscosity of the glass can be increased, the crystallization rate of the glass melt can be reduced, and the stability at the time of reheating can be improved.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の下限は、好ましくは０．１０であり、さらには０．１５、０．１８、０．２１、０．２３、０．２５の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０.７０であり、さらには０．６５、０．６０、０．５５、０．５０、０．４５の順により好ましい。 In the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the total contents of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O to the total contents of _{Nb 2} O ₅ and TiO _{2 [(Li).} _{The lower limit of 2} O + Na ₂ O + K ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ )] is preferably 0.10, and further 0.15, 0.18, 0.21, 0.23, 0.25. It is more preferable in the order of. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.70, and more preferably 0.65, 0.60, 0.55, 0.50, 0.45.

　ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熔解特性や熱的安定性を維持しながら所望の光学恒数を得る観点から、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, from the viewpoint of obtaining a desired optical constant while maintaining the melting characteristics and thermal stability of the glass, the mass ratio [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ )]. Is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］の上限は、好ましくは０．５００であり、さらには０．４００、０．３００、０．２００、０．１００、０．０８０、０．０７０、０．０６０の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．０１０、０．０１１、０．０１２、０．０１３、０．０１４の順により好ましい。 In the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content of _{P 2} O ₅ to the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Nb ₂ O _{5 [P} _{The upper limit of 2} O ₅ / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Nb ₂ O ₅ )] is preferably 0.500, and further 0.400, 0.300, 0.200, 0.100, 0.080. , 0.070, 0.060 are more preferable. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, and more preferably 0.005, 0.010, 0.011, 0.012, 0.013, 0.014.

　ガラス組成Ａにおいて、ガラスを安定化させ、かつ部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制する観点から、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］は上記範囲であることが好ましい。 _{In the glass composition A, the mass ratio [P 2} O ₅ / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Nb ₂ O ₅ )] is in the above range from the viewpoint of stabilizing the glass and suppressing an increase in the partial dispersion ratios Pg and F. Is preferable.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｃｓ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％，３％、２％、１％の順により好ましい。Ｃｓ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Cs 2} O is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 3%, 2%. It is more preferable in the order of 1%. The lower limit of the content of Cs _{2 O is preferably 0%.}

　Ｃｓ_２Ｏは、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｃｓ_２Ｏの含有量は、上記範囲であることが好ましい。 Cs ₂ O has a function of improving the thermal stability of the glass in the glass composition A, but when the content thereof is increased, the chemical durability and the weather resistance are lowered. Therefore, _{the content of Cs 2} O is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ］の下限は、好ましくは１％であり、さらには５％、８％、１０％、１２％、１３％、１４％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３０％、２５％，２２％、２０％、１９％、１８％、１７％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the lower limit of the total content [Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ _{O] of Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs _{2 O is} , Preferably 1%, and more preferably 5%, 8%, 10%, 12%, 13%, and 14%. The upper limit of the total content is preferably 40%, more preferably 35%, 30%, 25%, 22%, 20%, 19%, 18% and 17%.

　ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を保持する観点から、合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, the total content [Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O] is preferably in the above range from the viewpoint of maintaining stability during reheating.

　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、およびＣｓ_２Ｏの合計含有量に対するＬｉ_２Ｏの含有量の質量比［Ｌｉ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］の上限は、液相温度の上昇を抑制し、耐候性の低下を抑制する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４５、０．４の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．２５、０．２９、０．３１、０．３３の順により好ましい。 Further, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content _{of Li 2} O to the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O, and Cs _{2 O [} The upper limit of Li ₂ O / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O)] is preferably 1 from the viewpoint of suppressing an increase in the liquidus temperature and suppressing a decrease in weather resistance, and further 0.9. , 0.8, 0.7, 0.6, 0.5, 0.45, 0.4 in that order. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, more preferably 0.1, 0.2, 0.25, 0.29, 0.31 and 0.33.

　さらに、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、およびＣｓ_２Ｏの合計含有量に対するＮａ_２Ｏの含有量の質量比［Ｎａ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］の上限は、液相温度の上昇を抑制し、耐候性の低下を抑制する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６６の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．２５、０．２９、０．３１、０．３３、０．３４の順により好ましい。 Further, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content _{of Na 2} O to the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O, and Cs _{2 O [} The upper limit of Na ₂ O / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O)] is preferably 1 from the viewpoint of suppressing an increase in the liquidus temperature and suppressing a decrease in weather resistance, and further 0.95. , 0.9, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, 0.66 in that order. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, and more preferably 0.1, 0.2, 0.25, 0.29, 0.31, 0.33, 0.34.

　そして、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、およびＣｓ_２Ｏの合計含有量に対するＫ_２Ｏの含有量の質量比［Ｋ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］上限は、液相温度の上昇を抑制し、耐候性の低下を抑制する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２８、０．２７の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．２０、０．２２、０．２４、０．２５の順により好ましい。 Then, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the content _{of K 2} O to the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O, and Cs _{2 O [} The _{upper limit of K 2} O / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O)] is preferably 1 from the viewpoint of suppressing an increase in the liquidus temperature and suppressing a decrease in weather resistance, and further 0.9. The order of 0.8, 0.7, 0.6, 0.5, 0.4, 0.3, 0.28, 0.27 is more preferable. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, more preferably 0.1, 0.15, 0.20, 0.22, 0.24, 0.25.

　さらに、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．５、０．３、０．１、０．０８、０．０７、０．０６の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．００８、０．０１１、０．０１２の順により好ましい。 Further, in the case of the glass composition A in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, Cs ₂ O, Nb ₂ O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ The upper limit of the mass ratio of the content _{of P 2} O ₅ to the total content of _{[P 2} O ₅ / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O + Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is preferable. It is 1, and more preferably 0.5, 0.3, 0.1, 0.08, 0.07, 0.06 in that order. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, more preferably 0.005, 0.008, 0.011 and 0.012.

　ガラス組成Ａにおいて、ガラス成分としてＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３を適宜導入することにより、所望のアッベ数νｄおよび部分分散比Ｐｇ，Ｆを得ることができる。しかし、これら成分をケイ酸塩系ガラスに導入すると再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。一方、Ｐ_２Ｏ_５は再加熱時の安定性を向上させる成分である。したがって、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が高すぎると、ガラスの安定性が悪化し、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがあり、また、低すぎても、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。よって、該質量比は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, a desired Abbe number is obtained by appropriately introducing _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O, Cs ₂ O, Nb ₂ O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O _{3 as glass components.} νd and partial dispersion ratios Pg and F can be obtained. However, if these components are introduced into silicate-based glass, the stability during reheating may deteriorate. On the other hand, P ₂ O ₅ is a component that improves stability during reheating. Therefore, if the mass ratio [P ₂ O ₅ / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O + Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is too high, the stability of the glass deteriorates and the partial dispersion ratio Pg , F may increase, and if it is too low, the stability during reheating may deteriorate. Therefore, the mass ratio is preferably in the above range.

　そして、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは５であり、さらには４、３、２、１．５、１、０．９、０．８、０．７、０．６の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０２であり、さらには０．１、０．２、０．３、０．４、０．４５の順により好ましい。 Then, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs _{2 with} respect to the total content of _{SiO 2} , P ₂ O ₅ and B ₂ O ₃ The upper limit of the mass ratio of the total content of O [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] is preferably 5, and further 4, 3, It is more preferable in the order of 2, 1.5, 1, 0.9, 0.8, 0.7, 0.6. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.02, and more preferably 0.1, 0.2, 0.3, 0.4, 0.45.

　ガラス組成Ａにおいて、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］が低すぎると、ガラス転移点Ｔｇが上昇するほか、熔解性が悪化し、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがある。また、高すぎると、ガラスの熔融時の粘性が低下し、融液の熱的安定性が低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。 In the glass composition A, if the mass ratio [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] is too low, the glass transition point Tg increases and the meltability becomes poor. It may worsen and the partial dispersion ratios Pg and F may increase. On the other hand, if it is too high, the viscosity at the time of melting the glass is lowered, the thermal stability of the melt is lowered, and the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは４であり、さらには３，２，１．５、１、０．９、０．８、０．７、０．６、０．５の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０１５であり、さらには０．１００、０．２００、０．３００の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition A, _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs with respect to the total content of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ the upper limit of the total content of the mass ratio of _{_{_{_{2 O [(Li 2 O +}}}} Na 2 O + K 2 O + Cs 2 O) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 + Bi 2 O 3)] is preferably 4, more 3 , 2, 1.5, 1, 0.9, 0.8, 0.7, 0.6, 0.5 are more preferable. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.015, more preferably 0.100, 0.200, and 0.300 in that order.

　ガラス組成Ａにおいて、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が低すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、透過率が悪化するおそれがある。また、高すぎると、アッベ数が大きくなり、屈折率も低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。 In the glass composition A, if the mass ratio [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is too low, the partial dispersion ratios Pg and F increase. The transmittance may deteriorate. On the other hand, if it is too high, the Abbe number becomes large, the refractive index is lowered, and the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、または６％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the MgO content is preferably 20%, and further, 14%, 9%, 4%, 2% and 1%. More preferred in order. The upper limit may be 0%. The lower limit of the MgO content is preferably 0%. In particular, the lower limit of the MgO content when increasing the specific resistance of the glass to improve the melting efficiency is preferably 1%, and may be 2%, 4%, or 6%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＣａＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the CaO content is preferably 20%, and further, 14%, 9%, 4%, 2%, and 1%. More preferred in order. The upper limit may be 0%. The lower limit of the CaO content is preferably 0%. In particular, the lower limit of the CaO content when increasing the specific resistance of the glass to improve the melting efficiency is preferably 1%, and may be 2%, 4%, 6%, or 8%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the SrO content is preferably 20%, and further, 14%, 9%, 4%, 2%, and 1%. More preferred in order. The upper limit may be 0%. The lower limit of the SrO content is preferably 0%. In particular, the lower limit of the SrO content when increasing the specific resistance of the glass to improve the melting efficiency is preferably 1%, and may be 2%, 4%, 6%, or 8%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＢａＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the BaO content is preferably 20%, and further, 14%, 9%, 4%, 2%, and 1%. More preferred in order. The upper limit may be 0%. The lower limit of the BaO content is preferably 0%. In particular, the lower limit of the BaO content when increasing the specific resistance of the glass to improve the melting efficiency is preferably 1%, and may be 2%, 4%, 6%, or 8%.

　ガラス組成Ａにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、比重が増加し、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, MgO, CaO, SrO, and BaO are all glass components having a function of improving the thermal stability and devitrification resistance of the glass. However, when the content of these glass components is increased, the specific gravity is increased, the high dispersibility is impaired, and the thermal stability and devitrification resistance of the glass are lowered. Therefore, the content of each of these glass components is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合、あるいはガラス転移点を低下させる場合のＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、または６％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the ZnO content is preferably 20%, and further, 14%, 9%, 4%, 2%, and 1%. More preferred in order. The upper limit may be 0%. The lower limit of the ZnO content is preferably 0%. In particular, the lower limit of the ZnO content when increasing the specific resistance of the glass to improve the melting efficiency or lowering the glass transition point is preferably 1%, 2%, 4%, or 6%. You can also do it.

　ＺｎＯは、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多すぎると比重が上昇するおそれがある。そのため、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。 ZnO is a glass component having a function of improving the thermal stability of glass in the glass composition A. However, if the ZnO content is too high, the specific gravity may increase. Therefore, the ZnO content is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％である。高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、該合計含有量は上記範囲であることが好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the total content [MgO + CaO] of MgO and CaO is preferably 20%, and further, 14%, 9%, 4%, and so on. It is more preferable in the order of 2% and 1%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the total content is preferably 0%. From the viewpoint of maintaining thermal stability without hindering high dispersion, the total content is preferably in the above range.

　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合の該合計含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。比重の増加を抑制し、また高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、該合計含有量は上記範囲であることが好ましい。 Further, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the upper limit of the total content [MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO] of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO is preferably 20%, and further, 14 %, 9%, 4%, 2% and 1% are more preferable. The upper limit may be 0%. The lower limit of the total content is preferably 0%. In particular, the lower limit of the total content when increasing the specific resistance of the glass to improve the melting efficiency is preferably 1%, and may be 2%, 4%, 6%, or 8%. The total content is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing an increase in specific gravity and maintaining thermal stability without hindering high dispersion.

　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］の上限は、好ましくは２０であり、さらには１８、１６、１４の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには５、８、１０、１２、１３の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。ガラスの比重の増加を抑制する観点、ガラスの充填率の向上によって、熔融性を高めながら高屈折率高分散化する観点、および、ガラスの比抵抗を適切に維持する観点から、該質量比は上記範囲であることが好ましい。 Further, in the case of the glass composition A in the glass material for molding according to the present embodiment, the total of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO with respect to the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs _{2 O.} The upper limit of the mass ratio of the content [(MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O)] is preferably 20, and more preferably 18, 16 and 14. The lower limit of the mass ratio is preferably 0, and more preferably 5, 8, 10, 12, and 13. The mass ratio may be zero. The mass ratio is determined from the viewpoint of suppressing an increase in the specific gravity of the glass, increasing the meltability and increasing the dispersion of the glass by improving the filling rate of the glass, and maintaining the specific resistance of the glass appropriately. It is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１２％の順により好ましい。屈折率よりも安定性を重視する場合のＬａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、９％、７％、５％、３％、２％、または１％とすることもできる。上限は０％であってもよい。また、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラス形成成分の含有量を維持したまま屈折率を高める場合のＬａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、または６％とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of La 2} O ₃ is preferably 20%, more preferably 17%, 14%, and 12% in that order. .. _{The upper limit of the La 2} O ₃ content when stability is more important than the refractive index can be 9%, 7%, 5%, 3%, 2%, or 1%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the content of La ₂ O _{3 is preferably 0%.} _{In particular, the lower limit of the content of La 2} O ₃ when increasing the refractive index while maintaining the content of the glass-forming component is preferably 1%, and may be 2%, 4%, or 6%. ..

　ガラス組成Ａにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が多くなると、ガラスの高分散化が抑制され、また熱的安定性が低下する。したがって、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 _{When the content of La 2} O ₃ in the glass composition A is large, the high dispersion of the glass is suppressed and the thermal stability is lowered. Therefore, _{the content of La 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１２％の順により好ましい。屈折率よりも安定性を重視する場合のＹ_２Ｏ_３の含有量の上限は、９％、７％、５％、３％、２％、または１％とすることもできる。上限は０％であってもよい。また、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラス形成成分の含有量を維持したまま屈折率を高める場合のＹ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、３％、または５％とすることもできる。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition _A, the upper limit of the content of Y 2 _{O 3} is preferably 20%, further 17%, preferably by 14%, 12% sequence .. _{The upper limit of the content of Y 2} O ₃ when stability is more important than the refractive index can be 9%, 7%, 5%, 3%, 2%, or 1%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the content of Y ₂ O _{3 is preferably 0%.} _{In particular, the lower limit of the content of Y 2} O ₃ when increasing the refractive index while maintaining the content of the glass-forming component is preferably 1%, and may be 2%, 3%, or 5%. ..

　ガラス組成Ａにおいて、Ｙ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎると、ガラスの高分散化が抑制され、また熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、Ｙ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 _{If the content of Y 2} O ₃ in the glass composition A is too large, the high dispersion of the glass is suppressed, the thermal stability is lowered, and the glass is easily devitrified during production. Therefore, _{the content of Y 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Sc 2} O ₃ is preferably 3%, and further, 2%, 1.5%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the Sc ₂ O ₃ content is preferably 0%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＨｆＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＨｆＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of HfO 2} is preferably 3%, and further, 2%, 1.5%, 1%, 0.5. More preferred in order of%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the HfO ₂ content is preferably 0%.

　Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、高価な成分である。そのため、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２の各含有量は上記範囲であることが好ましい。 Sc ₂ O ₃ and HfO ₂ have a function of enhancing the high dispersibility of glass in the glass composition A, but are expensive components. Therefore, the _{contents of Sc 2} O ₃ and HfO ₂ are preferably in the above range.

　なお、ＨｆＯ_２はＺｒＯ_２の原料に一定量含まれることがある。したがって、ＺｒＯ_２を含有するガラスは、一定量のＨｆＯ_２を含有することがある。そのため、第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＺｒＯ_２の含有量に対するＨｆＯ_２の含有量の質量比［ＨｆＯ_２／ＺｒＯ_２］も所定範囲となりうる。例えば、該質量比［ＨｆＯ_２／ＺｒＯ_２］の下限は、０．００５であってもよく、さらには０．０１０、０．０１３、または、０．０１５であってもよい。一方で、該質量比の上限は、０．０５であってもよく、さらには０．０４０、０．０３０、０．０２０、または０．０１８であってもよい。耐火物レンガの成分がガラス中に熔出することを抑える観点から、ガラスは少量のＺｒＯ_２を含有することが好ましく、そのためにＨｆＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 HfO ₂ may be contained in a certain amount in the raw material of ZrO _2. Therefore, _{the glass containing ZrO 2} may contain a certain amount of HfO ₂ . Therefore, in molding the glass material according to the first embodiment, the case of glass composition A, the mass ratio of the content of HfO ₂ to the content of _{_{_{ZrO 2 [HfO 2 / ZrO 2}}} ] may also be a predetermined range. For example, the lower limit of the mass ratio [HfO ₂ / ZrO ₂ ] may be 0.005, and further may be 0.010, 0.013, or 0.015. On the other hand, the upper limit of the mass ratio may be 0.05, and may be 0.040, 0.030, 0.020, or 0.018. From the viewpoint of suppressing the components of the refractory brick from melting into the glass, the glass _{preferably contains a small amount of ZrO 2,} and therefore the HfO ₂ content is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Lu 2} O ₃ is preferably 3%, and further, 2%, 1.5%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the content of Lu ₂ O _{3 is preferably 0%.}

　Ｌｕ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Lu ₂ O ₃ has a function of enhancing the high dispersibility of the glass in the glass composition A, but is also a glass component that increases the specific gravity of the glass due to its large molecular weight. Therefore, _{the content of Lu 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＧｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＧｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of GeO 2} is preferably 3%, and further, 2%, 1.5%, 1%, 0.5. More preferred in order of%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the GeO ₂ content is preferably 0%.

　ＧｅＯ_２は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 GeO ₂ has a function of enhancing the high dispersibility of glass in the glass composition A, but is a prominently expensive component among commonly used glass components. Therefore, from the viewpoint of reducing the manufacturing cost of glass, _{the content of GeO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Gd 2} O ₃ is preferably 3%, and further, 2%, 1.5%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the content of Gd ₂ O _{3 is preferably 0%.}

　ガラス組成Ａにおいて、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下する。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。したがって、ガラスの熱的安定性を良好に維持しつつ、比重の増大を抑制する観点から、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition A, if _{the content of Gd 2} O ₃ becomes too large, the thermal stability of the glass decreases. Further, if _{the content of Gd 2} O ₃ becomes too large, the specific gravity of the glass increases, which is not preferable. _{Therefore, the content of Gd 2} O ₃ is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing an increase in specific gravity while maintaining good thermal stability of the glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the upper limit of the content of Yb 2} O ₃ is preferably 3%, and further, 2%, 1.5%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%. The upper limit may be 0%. The lower limit of the content of Yb ₂ O _{3 is preferably 0%.}

　ガラス組成Ａにおいて、Ｙｂ_２Ｏ_３は、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。 In the glass composition A, Yb ₂ O ₃ has a _{larger molecular weight than La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ , and Y ₂ O _3, and therefore increases the specific gravity of the glass. As the specific gravity of glass increases, the mass of the optical element increases. For example, if a lens having a large mass is incorporated into an autofocus type imaging lens, the power required to drive the lens during autofocus increases, and the battery consumption increases. Therefore, _{it is desirable to reduce the content of Yb 2} O ₃ to suppress the increase in the specific gravity of the glass.

　また、ガラス組成Ａにおいて、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下し、また近赤外領域に吸収を生じやすい。ガラスの近赤外領域の透過率を維持し、熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Further, in the glass composition A, _{if the content of Yb 2} O ₃ is too large, the thermal stability of the glass is lowered, and absorption is likely to occur in the near infrared region. _{The content of Yb 2} O ₃ is preferably in the above range from the viewpoint of maintaining the transmittance in the near infrared region of the glass, preventing the decrease in thermal stability, and suppressing the increase in the specific gravity.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成Ａの場合、主として上述のガラス成分、すなわちＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５、Ｂ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２、Ｌｕ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２、Ｇｄ_２Ｏ_３、およびＹｂ_２Ｏ_３で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量の下限は、好ましくは９５．５％であり、さらには、９６．０％、９６．５％、９７．０％、９７．５％、９８．０％、９８．５％、９９．０％の順により好ましい。 In the case of the glass composition A, the molding glass material according to the present embodiment mainly contains the above-mentioned glass components, that is, SiO ₂ , P ₂ O ₅ , B ₂ O ₃ , Al ₂ O ₃ , ZrO ₂ , TiO ₂ , Nb _{2 and so on.} O ₅ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ , Ta ₂ O ₅ , Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, Cs ₂ O, MgO, CaO, SrO, BaO, ZnO, La ₂ O ₃ , Y ₂ O _{It is preferably composed of 3} , Sc ₂ O ₃ , HfO ₂ , Lu ₂ O ₃ , GeO ₂ , Gd ₂ O ₃ , and Yb ₂ O ₃ , and the lower limit of the total content of the above-mentioned glass components is preferable. Is 95.5%, more preferably 96.0%, 96.5%, 97.0%, 97.5%, 98.0%, 98.5%, and 99.0%.

　なお、本実施形態に係る成形用ガラス素材は、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。 The molding glass material according to the present embodiment is preferably composed of the above glass components, but may contain other components as long as the effects of the present invention are not impaired. .. Further, in the present invention, the inclusion of unavoidable impurities is not excluded.

（その他の成分）
　Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 (Other ingredients)
Pb, As, Cd, Tl, Be and Se are all toxic. Therefore, it is preferable that the molding glass material according to the present embodiment does not contain these elements as a glass component.

　Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 U, Th, and Ra are all radioactive elements. Therefore, it is preferable that the molding glass material according to the present embodiment does not contain these elements as a glass component.

　Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Tb, Dy, Ho, Er, Tm increase the coloring of glass and can be a source of fluorescence. Therefore, it is preferable that the molding glass material according to the present embodiment does not contain these elements as a glass component.

　Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）、Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）は、清澄効果の大きな清澄剤であるほか、少量の導入において還元されやすい成分の酸化を促進し、λτ８０を高める効果を持つ。Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）と比較し、清澄効果が小さい。Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は、多量に添加するとガラスの着色が強まる傾向がある。 Sb (Sb ₂ O ₃ ) and Ce (CeO ₂ ) are optionally addable elements that function as clarifying agents. Of these, Sb (Sb ₂ O ₃ ) is a clarifying agent having a large clarifying effect, and also has an effect of promoting oxidation of components that are easily reduced by introduction in a small amount and increasing λτ80. Ce (CeO ₂ ) has a smaller clarification effect than _{Sb (Sb 2} O _3). When Ce (CeO ₂ ) is added in a large amount, the coloring of the glass tends to be strengthened.

　Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ_２Ｏ_３およびＣｅＯ_２以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは１．０００質量％であり、さらには、０．５００質量％、０．３００質量％、０．１００質量％、０．０８０質量％、０．０６０質量％、０．０４０質量％の順により好ましい。また、Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０．０００質量％であり、さらには、０．００１質量％、０．００３質量％、０．００５質量％、０．０１０質量％、０．０１５質量％、０．０２０質量％の順により好ましい。なおＳｂ_２Ｏ_３自身もガラスの透過吸収端を長波長シフトさせるため、ガラスの短波長域の透過率をなるべく高める観点では、Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は０．００８質量％以下であってもよく、さらには０．００４質量%以下であってもよく、０．０００質量％であってもよい。 The content of Sb ₂ O ₃ is indicated by external division. That is, when the total content of all glass components other than _{Sb 2} O ₃ and CeO ₂ _{is 100% by mass, the upper limit of the content of Sb 2} O ₃ is preferably 1.000% by mass, and further. It is more preferable in the order of 0.500% by mass, 0.300% by mass, 0.100% by mass, 0.080% by mass, 0.060% by mass, and 0.040% by mass. The lower limit of the content of Sb ₂ O ₃ is preferably 0.000% by mass, and further, 0.001% by mass, 0.003% by mass, 0.005% by mass, 0.010% by mass, and so on. It is more preferable in the order of 0.015% by mass and 0.020% by mass. Since Sb ₂ O ₃ _{itself also shifts the transmission / absorption edge of the glass by a long wavelength, the content of Sb 2} O ₃ is 0.008% by mass or less from the viewpoint of increasing the transmittance in the short wavelength region of the glass as much as possible. It may be 0.004% by mass or less, and may be 0.000% by mass.

　ＣｅＯ_２の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１．０００質量％であり、さらには、０．５００質量％、０．３００質量％、０．１００質量％、０．０８０質量％、０．０６０質量％、０．０４０質量％の順により好ましい。また、ＣｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０．０００質量％であり、さらには、０．００５質量％、０．０１０質量％、０．０１５質量％、０．０２０質量％の順により好ましい。ＣｅＯ_２の含有量は０質量％であってもよい。 The content of CeO ₂ is also indicated by external division. That is, when the total content of all glass components other than _{CeO 2} and Sb ₂ O ₃ _{is 100% by mass, the upper limit of the content of CeO 2} is preferably 1.000% by mass, and further, 0. It is more preferable in the order of 500% by mass, 0.300% by mass, 0.100% by mass, 0.080% by mass, 0.060% by mass, and 0.040% by mass. The lower limit of the content of CeO ₂ is preferably 0.000% by mass, and further, in the order of 0.005% by mass, 0.010% by mass, 0.015% by mass, and 0.020% by mass. preferable. The content of CeO ₂ may be 0% by mass.

（ガラス組成Ａを有する場合のガラスの特性）
＜アッベ数νｄ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、アッベ数νｄの上限は、好ましくは５０であり、４５、４０、３５、３３、３１、または３０としてもよい。また、アッベ数νｄの下限は、好ましくは１５であり、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、または２４としてもよい。 (Characteristics of glass when having glass composition A)
<Abbe number νd>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the Abbe number νd is preferably 50, and may be 45, 40, 35, 33, 31, or 30. The lower limit of the Abbe number νd is preferably 15, and may be 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, or 24.

　アッベ数νｄを上記範囲とすることで、高分散性のガラスを得ることができる。
　アッベ数νｄは、高分散化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量を調整することにより制御できる。 By setting the Abbe number νd to the above range, highly dispersible glass can be obtained.
The Abbe number νd can be controlled by adjusting the contents of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ , which are glass components that contribute to high dispersion.

＜屈折率ｎｄ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、屈折率ｎｄの下限は１．６５とすることができ、さらには１．７０、１．７２、１．７４、１．７６、または１．８０とすることもできる。また、屈折率ｎｄの上限は２．３０とすることができ、さらには２．１０、２．００、または１．９０とすることもできる。屈折率は、高屈折率化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量を調整することにより制御できる。 <Refractive index nd>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the lower limit of the refractive index nd can be 1.65, and further 1.70, 1.72, 1.74, 1.76, Alternatively, it can be 1.80. Further, the upper limit of the refractive index nd can be 2.30, and further, 2.10, 2.00, or 1.90. The refractive index can be controlled by adjusting the contents of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ , which are glass components that contribute to increasing the refractive index.

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７００℃、６８０℃、６７０℃、６６０℃、６５０℃、６４０℃、６３０℃、６２０℃、６１０℃、６００℃、５９０℃、５８０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、特に制限されないが、好ましくは２００℃であり、さらには３００℃、４００℃、４５０℃の順により好ましい。ガラス転移温度Ｔｇは、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］等を調整することにより制御できる。 <Glass transition temperature Tg>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the glass transition temperature Tg is preferably 700 ° C., 680 ° C., 670 ° C., 660 ° C., 650 ° C., 640 ° C., 630 ° C., 620 ° C. , 610 ° C, 600 ° C, 590 ° C, and 580 ° C, in that order. The lower limit of the glass transition temperature Tg is not particularly limited, but is preferably 200 ° C, more preferably 300 ° C, 400 ° C, and 450 ° C. The glass transition temperature Tg can be controlled by adjusting the _{mass ratio [(Li 2} O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O _{3)] and the like.}

　ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記を満たすことにより、ガラスの再加熱時の成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、再加熱成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。 When the upper limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above, it is possible to suppress an increase in the molding temperature and the annealing temperature at the time of reheating the glass, and it is possible to reduce thermal damage to the reheating molding equipment and the annealing equipment.

　ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記を満たすことにより、本発明のガラスが所望のアッベ数、屈折率あるいは透過率を備えつつ、再加熱時の成形性およびガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。 When the lower limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above, the glass of the present invention has a desired Abbe number, refractive index or transmittance, while maintaining good moldability during reheating and thermal stability of the glass. It will be easier.

＜比重＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、比重の上限は、好ましくは４．３であり、さらには４．１、４．０、３．９、３．８、３．７、３．６の順により好ましい。比重の下限は特に制限されないが、通常２．０であり、好ましくは２．５である。 <Relative density>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of the specific gravity is preferably 4.3, and further, 4.1, 4.0, 3.9, 3.8, 3. It is more preferable in the order of 7 and 3.6. The lower limit of the specific gravity is not particularly limited, but is usually 2.0, preferably 2.5.

　比重は、繰り返し測定精度が±０．００１～±０．００２の範囲となる測定法により測定する。 The specific gravity is measured by a measuring method in which the repeated measurement accuracy is in the range of ± 0.001 to ± 0.002.

＜λτ８０＞
　ガラス組成Ａの場合、厚さ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料を用いて、ＪＯＧＩＳ１７（光学ガラスの内部透過率の測定方法）に準じ波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、厚さ１０ｍｍの内部透過率が８０％となる波長をλτ８０とする。 <λτ80>
In the case of glass composition A, using glass samples having a thickness of 2.0 mm ± 0.1 mm and 10.0 mm ± 0.1 mm, the wavelength range is 200 to 700 nm according to JOBIS17 (method for measuring the internal transmittance of optical glass). The spectral transmittance is measured with λτ80, and the wavelength at which the internal transmittance of a thickness of 10 mm is 80% is defined as λτ80.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、λτ８０の上限は、好ましくは３９５ｎｍであり、さらには、３９０ｎｍ、３８５ｎｍ、３８０ｎｍ、３７５ｎｍ、３７０ｎｍの順に、数値が小さいほど好ましい。λτ８０の下限は、特に制限されないが、通常２５０ｎｍであり、紫外光の透過率を抑える観点からは３００ｎｍでもよく、さらには３２０ｎｍでもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of λτ80 is preferably 395 nm, and further, the smaller the numerical value is, the more preferable it is in the order of 390 nm, 385 nm, 380 nm, 375 nm, and 370 nm. The lower limit of λτ80 is not particularly limited, but is usually 250 nm, and may be 300 nm or even 320 nm from the viewpoint of suppressing the transmittance of ultraviolet light.

＜λ７０＞
　ガラス組成Ａの場合、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とする。 <λ70>
In the case of glass composition A, the spectral transmittance of a glass sample having a thickness of 10.0 mm ± 0.1 mm is measured in the wavelength range of 200 to 700 nm, and the wavelength at which the external transmittance is 70% is defined as λ70.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、λ７０の上限は、好ましくは４４５ｎｍであり、さらには、４４０ｎｍ、４３０ｎｍ、４２０ｎｍ、４１０ｎｍ、４００ｎｍ、３９０ｎｍ、３８０ｎｍの順により好ましい。λ７０の下限は、特に制限されないが、通常２５５ｎｍであり、紫外光の透過率を抑える観点からは３０５ｎｍでもよく、さらには３２５ｎｍでもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, the upper limit of λ70 is preferably 445 nm, more preferably 440 nm, 430 nm, 420 nm, 410 nm, 400 nm, 390 nm, and 380 nm. The lower limit of λ70 is not particularly limited, but is usually 255 nm, and may be 305 nm or 325 nm from the viewpoint of suppressing the transmittance of ultraviolet light.

　なお、本発明では、ガラス組成Ａの場合、高屈折率でありながら部分分散比Ｐｇ，ｆが小さい。したがって、後述する工程３でのガラスの冷却速度を１０分の１にした場合でも、ガラスの分散性の変動を抑えることができる。例えば、工程３で、後述する冷却速度により得られるガラスと、その冷却速度を１０分の１にしたときに得られるガラスとで、アッベ数の変化Δνｄは、好ましくは－０．１０より大きく、より好ましくは－０．０９より大きく、さらにその下限は、－０．０８、－０．０７、－０．０６、－０．０５、－０．０４、－０．０３の順により好ましい。また、低分散レンズとの組み合わせにおいて効果的に色収差を補正する観点からは、本実施形態のガラス素材のアッベ数νｄは好ましくは５０以下となる。したがって、上記Δνｄの上限は＋０．１０であり、さらには＋０．０８、＋０．０６、＋０．０４、＋０．０２、＋０．０１の順により好ましい。特にアッベ数が３５以下、好ましくは３０以下の場合には、上記Δνｄの上限は、好ましくは＋０．００５であり、さらには＋０．００、－０．０１、－０．０２、または－０．０３とすることもできる。 In the present invention, in the case of the glass composition A, the partial dispersion ratios Pg and f are small while having a high refractive index. Therefore, even when the cooling rate of the glass in step 3 described later is reduced to 1/10, the fluctuation of the dispersibility of the glass can be suppressed. For example, in step 3, the change Δνd of the Abbe number is preferably larger than −0.10 between the glass obtained by the cooling rate described later and the glass obtained when the cooling rate is reduced to 1/10. More preferably, it is larger than -0.09, and the lower limit thereof is more preferably -0.08, -0.07, -0.06, -0.05, -0.04, and -0.03. Further, from the viewpoint of effectively correcting chromatic aberration in combination with a low-dispersion lens, the Abbe number νd of the glass material of the present embodiment is preferably 50 or less. Therefore, the upper limit of Δνd is +0.10, and more preferably +0.08, +0.06, +0.04, +0.02, and +0.01. In particular, when the Abbe number is 35 or less, preferably 30 or less, the upper limit of the above Δνd is preferably +0.005, and further, +0.00, -0.01, -0.02, or -0. It can also be 03.

＜平均線膨張係数α_Ｌ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数α_Ｌの下限は、好ましくは０．７０×１０^－５℃^－１であり、さらには０．７１×１０^－５℃^－１、０．７２×１０^－５℃^－１、０．７３×１０^－５℃^－１、０．７４×１０^－５℃^－１、０．７５×１０^－５℃^－１、０．７６×１０^－５℃^－１、０．７７×１０^－５℃^－１、０．７８×１０^－５℃^－１、０．７９×１０^－５℃^－１の順により好ましい。また、平均線膨張係数α_Ｌの上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１．１０×１０^－５℃^－１を例示でき、好ましくは１．０５×１０^－５℃^－１以下であり、さらには１．００×１０^－５℃^－１、０．９６×１０^－５℃^－１、０．９２×１０^－５℃^－１、０．８８×１０^－５℃^－１、０．８４×１０^－５℃^－１の順により好ましい。 <Average coefficient of linear expansion α _L >
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition A, _{the lower limit of the average linear expansion coefficient α L} at −30 to 70 ° C. is preferably 0.70 × ^10-5 ° C. ^-1 , and further. ^{^{0.71 × 10 -5 ℃ -1, 0.72}} × 10 -5 ℃ -1, 0.73 × 10 -5 ℃ -1, 0.74 × 10 -5 ℃ -1, 0.75 × 10 - ⁵ ℃ ^-1 , 0.76 × 10 ^-5 ℃ ^-1 , 0.77 × 10 ^-5 ℃ ^-1 , 0.78 × 10 ^-5 ℃ ^-1 , 0.79 × 10 ^-5 ℃ ^-1 More preferred. Further, the upper limit of the average coefficient of linear expansion α _L ^{can be exemplified by 1.10 × 10 -5} ° C ^-1 from the viewpoint of maintaining the stability of the glass and obtaining desired optical characteristics, preferably 1.05 × 10 ^{−. 5} ° C ^-1 or less, and further 1.00 x ^10-5 ° C ^-1 , 0.96 x ^10-5 ° C ^-1 , 0.92 x ^10-5 ° C ^-1 , 0.88 x ^10-5 The order of ℃ ^-1 , 0.84 × 10 ^-5 ℃ ^-1 is more preferable.

　ガラス組成Ａの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数α_Ｌを上記範囲とすることで、幅広い温度環境に使用できる成形用ガラス素材を得ることができる。 In the case of the glass composition A, by _{setting the average coefficient of linear expansion α L} at −30 to 70 ° C. in the above range, a glass material for molding that can be used in a wide temperature environment can be obtained.

　平均線膨張係数α_Ｌは、ＪＯＧＩＳ１６の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。平均線膨張係数α_Ｌは－３０～７０℃における線膨張係数の平均値である。 The average coefficient of linear expansion α _L is measured based on the provisions of JOBIS16. The sample shall be a round bar with a length of 20 mm ± 0.5 mm and a diameter of 5 mm ± 0.5 mm. With a load of 98 mN applied to the sample, it is heated so as to rise at a constant rate of 4 ° C. every minute, and the temperature and elongation of the sample are measured in 1 second increments. The average coefficient of linear expansion α _L is the average value of the coefficient of linear expansion at −30 to 70 ° C.

　なお、ＪＯＧＩＳ１６では、「平均線膨張係数は、１０^－７℃^－１の単位で、整数部の一の位まで表示する」と規定されているが、本明細書では、平均線膨張係数α_Ｌは［１０^－５・℃^－１］を単位として表示する。 In JOBIS16, it is stipulated that "the coefficient of linear expansion is ^{displayed in units of 10-7} ° C- ¹ up to the first digit of the integer part", but in this specification, the coefficient of linear expansion α _L Is displayed in units of ^[10-5 · ° C- ^1].

　本明細書では、平均線膨張係数α_Ｌについては［１０^－５・℃^－１］を用いた単位で表しているが、単位として［１０^－５・Ｋ^－１］を用いた場合でも平均線膨張係数α_Ｌの数値は同じである。 In this specification, the coefficient of linear expansion α _L is expressed in units using ^[10-5 · ° C- ¹ ^{], but even when [10-5} · K ^-1 ] is used as the unit, the average line is expressed. The numerical values of the expansion coefficient α _{L are the same.}

（ガラス組成Ｂ）
　次に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ｂを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性ついて説明する。 (Glass composition B)
Next, the content / ratio of the glass component and the glass characteristics when the molding glass material according to the present embodiment has the glass composition B will be described.

　本実施形態では、ガラス組成Ｂを有する場合、酸化物基準において、ガラス成分ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、およびＢｉ_２Ｏ_３の質量％表示による含有量を、それぞれＣ（ＳｉＯ_２）、Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｃ（Ｋ_２Ｏ）、Ｃ（Ｃｓ_２Ｏ）、Ｃ（ＭｇＯ）、Ｃ（ＣａＯ）、Ｃ（ＳｒＯ）、Ｃ（ＢａＯ）、Ｃ（ＺｎＯ）、Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｃ（ＺｒＯ_２）、Ｃ（ＴｉＯ_２）、Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｃ（ＷＯ_３）、およびＣ（Ｂｉ_２Ｏ_３）とする。 In the present embodiment, when the glass composition B is obtained, the glass components SiO ₂ , B ₂ O ₃ , Al ₂ O ₃ , Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, Cs ₂ O, MgO, based on the oxide. The content of CaO, SrO, BaO, ZnO, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , ZrO ₂ , TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , WO ₃ , and Bi ₂ O ₃ in terms of mass%. , C (SiO ₂ ), C (B ₂ O ₃ ), C (Al ₂ O ₃ ), C (Li ₂ O), C (Na ₂ O), C (K ₂ O), C (Cs ₂ O), respectively. ), C (MgO), C (CaO), C (SrO), C (BaO), C (ZnO), C (La ₂ O ₃ ), C (Gd ₂ O ₃ ), C (Y ₂ O ₃ ) , C (ZrO ₂ ), C (TiO ₂ ), C (Nb ₂ O ₅ ), C (WO ₃ ), and C (Bi ₂ O ₃ ).

　上記以外のガラス成分Ｔａ_２Ｏ_５、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２、Ｌｕ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２、およびＹｂ_２Ｏ_３の質量％表示による含有量は、それぞれＣ（Ｔａ_２Ｏ_５）、Ｃ（Ｓｃ_２Ｏ_３）、Ｃ（ＨｆＯ_２）、Ｃ（Ｌｕ_２Ｏ_３）、Ｃ（ＧｅＯ_２）、およびＣ（Ｙｂ_２Ｏ_３）とする。 The contents of glass components other than the above, Ta ₂ O ₅ , Sc ₂ O ₃ , HfO ₂ , Lu ₂ O ₃ , GeO ₂ , and Yb ₂ O ₃ in terms of mass%, are C (Ta ₂ O ₅ ) and C, respectively. Let (Sc ₂ O ₃ ), C (HfO ₂ ), C (Lu ₂ O ₃ ), C (GeO ₂ ), and C (Yb ₂ O ₃ ).

　本実施形態では、ガラス組成Ｂを有する場合、ＳｉＯ_２、ＢＯ_１．５、ＡｌＯ_１．５、ＬｉＯ_０．５、ＮａＯ_０．５、ＫＯ_０．５、ＣｓＯ_０．５、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＬａＯ_１．５、ＧｄＯ_１．５、ＹＯ_１．５、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、ＮｂＯ_２．５、ＷＯ_３、およびＢｉＯ_１．５の各化学式量をそれぞれＭ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（ＢＯ_１．５）、Ｍ（ＡｌＯ_１．５）、Ｍ（ＬｉＯ_０．５）、Ｍ（ＮａＯ_０．５）、Ｍ（ＫＯ_０．５）、Ｍ（ＣｓＯ_０．５）、Ｍ（ＭｇＯ）、Ｍ（ＣａＯ）、Ｍ（ＳｒＯ）、Ｍ（ＢａＯ）、Ｍ（ＺｎＯ）、Ｍ（ＬａＯ_１．５）、Ｍ（ＧｄＯ_１．５）、Ｍ（ＹＯ_１．５）、Ｍ（ＺｒＯ_２）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＮｂＯ_２．５）、Ｍ（ＷＯ_３）、およびＭ（ＢｉＯ_１．５）とする。 In this embodiment, when the glass composition B is provided, SiO ₂ , BO _1.5 , AlO _1.5 , LiO _0.5 , NaO _0.5 , KO _0.5 , CsO _0.5 , MgO, CaO, SrO _{_{_{, BaO, ZnO, LaO 1.5,}}} GdO 1.5, YO 1.5, ZrO 2, TiO 2, NbO 2.5, WO 3, and the chemical formula weight of _{BiO 1.5,} respectively M _(SiO 2) , M (BO _1.5 ), M (AlO _1.5 ), M (LiO _0.5 ), M (NaO _0.5 ), M (KO _0.5 ), M (CsO _0.5 ), M (MgO), M (CaO), M (SrO), M (BaO), M (ZnO), M (LaO _1.5 ), M (GdO _1.5 ), M (YO _1.5 ), M ( ZrO ₂ ), M (TiO ₂ ), M (NbO _2.5 ), M (WO ₃ ), and M (Bio _1.5 ).

　上記以外のガラス成分ＴａＯ_２．５、ＳｃＯ_１．５、ＨｆＯ_２、ＬｕＯ_１．５、ＧｅＯ_２、およびＹｂＯ_１．５の各化学式量は、それぞれＭ（ＴａＯ_２．５）、Ｍ（ＳｃＯ_１．５）、Ｍ（ＨｆＯ_２）、Ｍ（ＬｕＯ_１．５）、Ｍ（ＧｅＯ_２）、およびＭ（ＹｂＯ_１．５）とする。 The chemical formulas of the glass components TaO _2.5 , ScO _1.5 , HfO ₂ , LuO _1.5 , GeO ₂ , and YbO _1.5 other than the above are M (TaO _2.5 ) and M (ScO _{1), respectively. .5} ), M (HfO ₂ ), M (LuO _1.5 ), M (GeO ₂ ), and M (YbO _1.5 ).

　すなわち、本実施形態では、ガラス組成Ｂを有する場合、例えば酸化物Ｘ_ｙＯ_ｚについて、質量％表示による含有量をＣ（Ｘ_ｙＯ_ｚ）とできる。また、酸化物Ｘ_ｙＯ_ｚにおけるカチオン（カチオン“Ｘ”）１モル当たりの化学式量、すなわち、ＸＯ_ｚ/ｙにおける化学式量をＭ（ＸＯ_ｚ/ｙ）とできる。そして、｛Ｃ（Ｘ_ｙＯ_ｚ）／Ｍ（ＸＯ_ｚ/ｙ）｝の式で表されるのは、モル％表示でのカチオン“Ｘ”の含有量、すなわち、カチオン％表示での“Ｘ”の含有量である。 That is, in this embodiment, if a glass composition B, for example the oxides _X y _{O z,} the content by mass% can be displayed as _{C (X} y _{O z).} Further, cations in the oxide _X y _{O z} (cation "X") formula amount per mole, i.e., a chemical formula weight of XO _{z / y} can and M (XO _{z / y).} The formula {C (X _y O _z ) / M _{(X O z / y} )} represents the content of the cation "X" in mol% representation, that is, "X" in cation% representation. Is the content.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ａ１＝｛Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢＯ_１．５）｝／｛Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢＯ_１．５）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）／Ｍ（ＳｉＯ_２）｝とするとき、Ａ１の下限は、好ましくは１／３であり、さらには１．１／３、１．２／３、１．３／３、１．４／３、１．５／３、１．６／３、１．７／３、１．８／３、１．９／３の順により好ましい。また、Ａ１の上限は、好ましくは３．０／３であり、さらには２．９／３、２．８／３、２．７／３、２．６／３、２．５／３、２．４／３、２．３／３の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, A1 = {C (B ₂ O ₃ ) / M (BO _1.5 )} / {C (B ₂ O ₃ ) / M (BO _{1) .5} ) + C (SiO ₂ ) / M (SiO ₂ )}, the lower limit of A1 is preferably 1/3, and further 1.1 / 3, 1.2 / 3, 1.3 /. The order of 3, 1.4 / 3, 1.5 / 3, 1.6 / 3, 1.7 / 3, 1.8 / 3, 1.9 / 3 is more preferable. The upper limit of A1 is preferably 3.0 / 3, and further, 2.9 / 3, 2.8 / 3, 2.7 / 3, 2.6 / 3, 2.5 / 3, 2 It is more preferable in the order of .4 / 3, 2.3 / 3.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ａ１を上記範囲とすることで、－３０～７０℃における平均線膨張係数α_Ｌの大きい、低分散の成形用ガラス素材を得ることができる。また、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を低減できる。さらに、Ｌａ_２Ｏ_３を多量に含有させる場合でもガラスの熱的安定性の低下を抑制できる。一方、Ａ１が小さすぎると、屈折率ｎｄを高め、平均線膨張係数α_Ｌの低下を防ぐガラス成分であるＬａ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３を多量に含む場合にガラスが不安定になるおそれがある。またＡ１が大きすぎると、ガラスの安定性、化学的耐久性、および機械的特性が低下するおそれがある。 By setting A1 in the above range in the glass composition B, a low-dispersion glass material for molding having a large _{average linear expansion coefficient α L at −30 to 70 ° C. can be obtained.} In addition, the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index of glass can be reduced. Further, _{even when a large amount of La 2} O ₃ is contained, the decrease in thermal stability of the glass can be suppressed. On the other hand, if A1 is too small, the glass may become unstable when it contains a large amount of _{La 2} O ₃ and Y ₂ O ₃ which are glass components _{that increase the refractive index nd and prevent the average linear expansion coefficient α L from decreasing.} There is. Also, if A1 is too large, the stability, chemical durability, and mechanical properties of the glass may deteriorate.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｂ１＝｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）｝／｛Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）＋Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ_０．５）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（ＫＯ_０．５）＋Ｃ（Ｃｓ_２Ｏ）／Ｍ（ＣｓＯ_０．５）＋Ｃ（ＭｇＯ）／Ｍ（ＭｇＯ）＋Ｃ（ＣａＯ）／Ｍ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）｝とするとき、Ｂ１の下限は、好ましくは０．６２であり、さらには０．６３、０．６５、０．６７、０．６９、０．７１、０．７３、０．７５、０．７７、０．７９、０．８１、０．８３、０．８５、０．８７の順により好ましい。また、Ｂ１の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．９９、０．９８の順により好ましい。Ｂ１は１．００であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, B1 = {C (BaO) / M (BaO) + C (SrO) / M (SrO)} / {C (Li ₂ O) / M ( LiO _0.5 ) + C (Na ₂ O) / M (NaO _0.5 ) + C (K ₂ O) / M (KO _0.5 ) + C (Cs ₂ O) / M (CsO _0.5 ) + C (MgO) ) / M (MgO) + C (CaO) / M (CaO) + C (SrO) / M (SrO) + C (BaO) / M (BaO)}, the lower limit of B1 is preferably 0.62. , Further 0.63, 0.65, 0.67, 0.69, 0.71, 0.73, 0.75, 0.77, 0.79, 0.81, 0.83, 0.85 , 0.87 is more preferable. The upper limit of B1 is preferably 1.00, more preferably 0.99 and 0.98. B1 may be 1.00.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｂ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数α_Ｌの大きい、高屈折率の成形用ガラス素材が得られる。また、平均線膨張係数α_Ｌを大きくしつつ熱的安定性の低下を抑制できる。一方、Ｂ１が小さすぎると、平均線膨張係数α_Ｌおよび屈折率ｎｄが低下し、ガラスの安定性が損なわれるおそれがある。 By setting B1 in the above range in the glass composition B, a _{glass material for molding having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index can be obtained. In addition, it is possible to suppress a decrease in thermal stability while increasing the average linear expansion coefficient α _L. On the other hand, if B1 is too small, the average linear expansion coefficient α _L and the refractive index nd may decrease, and the stability of the glass may be impaired.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｃ１＝｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）｝／｛Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ_０．５）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（ＫＯ_０．５）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）／Ｍ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）／Ｍ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）／Ｍ（ＮｂＯ_２．５）＋Ｃ（ＷＯ_３）／Ｍ（ＷＯ_３）｝とするとき、Ｃ１の下限は、好ましくは８／９であり、さらには８．２／９、８．４／９、８．６／９、８．８／９、９．０／９、９．２／９、９．４／９、９．５／９の順により好ましい。また、Ｃ１の上限は、好ましくは２７／９であり、さらには２５／９、２３／９、２１／９、１９／９、１７／９、１５／９、１３／９、１２／９の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition B, C1 = {C (BaO) / M (BaO) + C (Li ₂ O) / M (LiO _0.5 )} / {C (Na _2). O) / M (NaO _0.5 ) + C (K ₂ O) / M (KO _0.5 ) + C (SiO ₂ ) / M (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) / M (TiO ₂ ) + C (Nb ₂₎ When O ₅ ) / M (NbO _2.5 ) + C (WO ₃ ) / M (WO ₃ )}, the lower limit of C1 is preferably 8/9, and further 8.2 / 9, 8. The order of 4/9, 8.6 / 9, 8.8 / 9, 9.0 / 9, 9.2 / 9, 9.4 / 9, and 9.5 / 9 is more preferable. The upper limit of C1 is preferably 27/9, and further, in the order of 25/9, 23/9, 21/9, 19/9, 17/9, 15/9, 13/9, 12/9. More preferred.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｃ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数α_Ｌの大きい、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材が得られる。また、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を低減できる。一方、Ｃ１が小さすぎると、平均線膨張係数α_Ｌが低下し、ガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。また、Ｃ１が大きすぎるとガラスの安定性が低下するおそれがある。 By setting C1 in the above range in the glass composition B, a _{glass material for molding having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility can be obtained. In addition, the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index of glass can be reduced. On the other hand, if C1 is too small, the average coefficient of linear expansion α _L may decrease, and the high refraction and low dispersibility of the glass may be lost. Further, if C1 is too large, the stability of the glass may decrease.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｄ１＝Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）＋Ｃ（ＺｒＯ_２）とするとき、Ｄ１の上限は、好ましくは１３．５０であり、さらには１２．００、１１．００、１０．５０、１０．００、９．５０、９．００、８．５０の順により好ましい。また、Ｄ１の下限は、好ましくは０であり、さらには１、２、３、４、５、６、７、８の順により好ましい。Ｄ１は、０であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition B, D1 = C (Gd ₂ O ₃ ) + C (ZnO) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ ) + C (ZrO). ₂ ), the upper limit of D1 is preferably 13.50, and further, in the order of 12.00, 11.00, 10.50, 10.00, 9.50, 9.00, 8.50. More preferred. The lower limit of D1 is preferably 0, and more preferably 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, and 8. D1 may be 0.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｄ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数α_Ｌの低下を抑制できる。また高分散化を抑えて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材が得られる。さらに、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を増大させない効果もある。Ｄ１は０であってもよいが、アッベ数νｄ等の光学恒数を調整するために、Ｄ１を０より大きくすることもできる。一方、Ｄ１が大きすぎると、平均線膨張係数α_Ｌが低下し、またガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。 By setting D1 in the above range in the glass composition B, _{a decrease in the average linear expansion coefficient α L} can be suppressed. Further, a glass material for molding having a high refractive index and a low dispersibility can be obtained by suppressing high dispersion. Further, there is also an effect of not increasing the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index of the glass. D1 may be 0, but D1 can be made larger than 0 in order to adjust an optical constant such as the Abbe number νd. On the other hand, if D1 is too large, the average coefficient of linear expansion α _L may decrease, and the high refraction and low dispersibility of the glass may be lost.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｅ１＝｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）｝とするとき、Ｅ１の下限は、好ましくは１．２５であり、さらには１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０の順により好ましい。また、Ｅ１の上限は、好ましくは３．００であり、さらには２．８０、２．６０、２．４０、２．２０、２．１０の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, E1 = {C (La ₂ O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )} / {C (SiO ₂ ) + C When (B ₂ O ₃ ) + C (Al ₂ O ₃ )}, the lower limit of E1 is preferably 1.25, and further 1.30, 1.35, 1.40, 1.45, 1 More preferably, the order is .50, 1.55, 1.60, 1.65, 1.70. The upper limit of E1 is preferably 3.00, and more preferably 2.80, 2.60, 2.40, 2.20, and 2.10.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｅ１を上記範囲とすることで、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材が得られる。一方、Ｅ１が小さすぎると、ガラスの高屈折高分散性が失われ、平均線膨張係数α_Ｌが低下するおそれがある。またＥ１が大きすぎるとガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。 By setting E1 in the above range in the glass composition B, a glass material for molding having a high refractive index and low dispersibility can be obtained. On the other hand, if E1 is too small, the high refraction and high dispersibility of the glass may be lost, and the average linear expansion coefficient α _L may decrease. Further, if E1 is too large, the thermal stability of the glass may decrease.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｆ１＝｛Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＧｄＯ_１．５）＋Ｃ（ＺｎＯ）／Ｍ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）／Ｍ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）／Ｍ（ＮｂＯ_２．５）＋Ｃ（ＷＯ_３）／Ｍ（ＷＯ_３）＋Ｃ（Ｂｉ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢｉＯ_１．５）｝／｛Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＹＯ_１．５）｝とするとき、Ｆ１の上限は、好ましくは２．０であり、さらには１．８、１．６、１．４、１．２、１．１、１．０、０．９、０．８、０．６の順により好ましい。また、Ｆ１の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．３、０．４の順により好ましい。Ｆ１は０であってもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition B, F1 = {C (Gd ₂ O ₃ ) / M (GdO _1.5 ) + C (ZnO) / M (ZnO) + C ( _{TIO 2} ) / M (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) / M (NbO _2.5 ) + C (WO ₃ ) / M (WO ₃ ) + C (Bi ₂ O ₃ ) / M (BiO _1.5 )} / {C When (Y ₂ O ₃ ) / M (YO _1.5 )}, the upper limit of F1 is preferably 2.0, and further 1.8, 1.6, 1.4, 1.2, It is more preferable in the order of 1.1, 1.0, 0.9, 0.8, 0.6. The lower limit of F1 is preferably 0, more preferably 0.1, 0.2, 0.3, 0.4 in that order. F1 may be 0.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｆ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数α_Ｌの大きい成形用ガラス素材が得られる。また、ガラスの熱的安定性の低下を抑制できる。Ｆ１は０であってもよいが、アッベ数νｄ等の光学恒数を調整するために、Ｆ１を０より大きくすることもできる。一方、Ｆ１が大きすぎると、平均線膨張係数α_Ｌが低下し、またガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。 By setting F1 in the above range in the glass composition B, a glass material for molding having a large _{average linear expansion coefficient α L can be obtained.} In addition, it is possible to suppress a decrease in the thermal stability of the glass. F1 may be 0, but F1 can also be made larger than 0 in order to adjust an optical constant such as the Abbe number νd. On the other hand, if F1 is too large, the average coefficient of linear expansion α _L may decrease, and the high refraction and low dispersibility of the glass may be lost.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｇ１＝Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＬａＯ_１．５）＋Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＹＯ_１．５）とするとき、Ｇ１の下限は、好ましくは０．４７であり、さらには０．４７５、０．４８、０．４８５の順により好ましい。また、Ｇ１の上限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５、０．５４、０．５３の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition B, G1 = C (BaO) / M (BaO) + C (La ₂ O ₃ ) / M (LaO _1.5 ) + C (Li ₂ O) / When M (LiO _0.5 ) + C (Y ₂ O ₃ ) / M (YO _1.5 ), the lower limit of G1 is preferably 0.47, and further 0.475, 0.48, 0. It is more preferable in the order of .485. The upper limit of G1 is preferably 0.60, more preferably 0.59, 0.58, 0.57, 0.56, 0.55, 0.54, 0.53.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌの低下が抑制され、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、Ｇ１を上記範囲とすることが好ましい。一方、Ｇ１が小さすぎると、平均線膨張係数α_Ｌが低下し、ガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。また、Ｇ１が大きすぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。 In the glass composition B, G1 is preferably in the above range from the viewpoint of obtaining a molding glass material having a high refractive index and low dispersibility while suppressing a decrease in the average linear expansion coefficient α _L. On the other hand, if G1 is too small, the average coefficient of linear expansion α _L may decrease, and the high refraction and low dispersibility of the glass may be lost. Further, if G1 is too large, the thermal stability of the glass may decrease.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢＯ_１．５）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）／Ｍ（ＳｉＯ_２）｝の下限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３７、０．３９、０．４１、０．４３、０．４５、０．４７の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．７５であり、さらには０．７３、０．７１、０．６９、０．６７、０．６５、０．６３、０．６１、０．５９の順により好ましい。 In the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of {C (B 2} O ₃ ) / M (BO _1.5 ) + C (SiO ₂ ) / M (SiO ₂ )} is preferably 0.35. Further, it is more preferable in the order of 0.37, 0.39, 0.41, 0.43, 0.45, 0.47. The upper limit is preferably 0.75, and further in the order of 0.73, 0.71, 0.69, 0.67, 0.65, 0.63, 0.61, 0.59. preferable.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、低分散の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢＯ_１．５）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）／Ｍ（ＳｉＯ_２）｝は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large _{average linear expansion coefficient α L} _{and low dispersion, {C (B 2} O ₃ ) / M (BO _1.5 ) + C (SiO ₂ ) / M ( SiO ₂ )} is preferably in the above range.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）｝の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３の順により好ましい。 In the present embodiment, in the case of the glass composition B, the lower limit of {C (BaO) / M (BaO) + C (SrO) / M (SrO)} is preferably 0.15, and further 0.16, 0. It is more preferable in the order of .17, 0.18, 0.19, 0.20. The upper limit is preferably 0.30, and more preferably 0.29, 0.28, 0.27, 0.26, 0.25, 0.24, and 0.23.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）｝は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, {C (BaO) / M (BaO) + C (SrO) / M (SrO)} is in the above range from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large _{average linear expansion coefficient α L and a high refractive index.} Is preferable.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）＋Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ_０．５）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（ＫＯ_０．５）＋Ｃ（Ｃｓ_２Ｏ）／Ｍ（ＣｓＯ_０．５）＋Ｃ（ＭｇＯ）／Ｍ（ＭｇＯ）＋Ｃ（ＣａＯ）／Ｍ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）｝の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３の順により好ましい。 In the present embodiment, in the case of glass composition B, {C (Li ₂ O) / M (LiO _0.5 ) + C (Na ₂ O) / M (NaO _0.5 ) + C (K ₂ O) / M (KO) _0.5 ) + C (Cs ₂ O) / M (CsO _0.5 ) + C (MgO) / M (MgO) + C (CaO) / M (CaO) + C (SrO) / M (SrO) + C (BaO) / The lower limit of M (BaO)} is preferably 0.15, and more preferably 0.16, 0.17, 0.18, 0.19, and 0.20. The upper limit thereof is preferably 0.35, and further 0.34, 0.33, 0.32, 0.31, 0.30, 0.29, 0.28, 0.27, 0. It is more preferable in the order of 26, 0.25, 0.25, 0.23.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）＋Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ_０．５）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（ＫＯ_０．５）＋Ｃ（Ｃｓ_２Ｏ）／Ｍ（ＣｓＯ_０．５）＋Ｃ（ＭｇＯ）／Ｍ（ＭｇＯ）＋Ｃ（ＣａＯ）／Ｍ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）｝は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B _{, {C (Li 2} O) / M (LiO _0.5 ) + C (Na ₂ O) / M from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large _{average linear expansion coefficient α L and a high refractive index.} (NaO _0.5 ) + C (K ₂ O) / M (KO _0.5 ) + C (Cs ₂ O) / M (CsO _0.5 ) + C (MgO) / M (MgO) + C (CaO) / M ( CaO) + C (SrO) / M (SrO) + C (BaO) / M (BaO)} is preferably in the above range.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）｝の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３の順により好ましい。 In the present embodiment, when the glass composition B, the lower limit of _{{C (BaO) / M (} BaO) + C (Li 2 O) / M (LiO 0.5)} is preferably 0.15, more The order of 0.16, 0.17, 0.18, 0.19, 0.20 is more preferable. The upper limit thereof is preferably 0.35, and further 0.34, 0.33, 0.32, 0.31, 0.30, 0.29, 0.28, 0.27, 0. It is more preferable in the order of 26, 0.25, 0.25, 0.23.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ_０．５）｝は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a molding glass material having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility, {C (BaO) / M (BaO) + C (Li ₂ O) / M (LiO). _0.5 )} is preferably in the above range.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ_０．５）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（ＫＯ_０．５）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）／Ｍ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）／Ｍ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）／Ｍ（ＮｂＯ_２．５）＋Ｃ（ＷＯ_３）／Ｍ（ＷＯ_３）｝の下限は、好ましくは０．０５であり、さらには０．０６、０．０７、０．０８、０．０９、０．１０、０．１１、０．１２、０．１３、０．１４、０．１５、０．１６の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３、０．２２、０．２１の順により好ましい。 In the present embodiment, in the case of glass composition B, {C (Na ₂ O) / M (NaO _0.5 ) + C (K ₂ O) / M (KO _0.5 ) + C (SiO ₂ ) / M (SiO ₂₎ ) + C (TiO ₂ ) / M (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) / M (NbO _2.5 ) + C (WO ₃ ) / M (WO ₃ )} The lower limit is preferably 0.05. Further, it is more preferable in the order of 0.06, 0.07, 0.08, 0.09, 0.10, 0.11, 0.12, 0.13, 0.14, 0.15, 0.16. .. The upper limit thereof is preferably 0.30, further 0.29, 0.28, 0.27, 0.26, 0.25, 0.24, 0.23, 0.22, 0. It is more preferable in the order of 21.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ_０．５）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（ＫＯ_０．５）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）／Ｍ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）／Ｍ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）／Ｍ（ＮｂＯ_２．５）＋Ｃ（ＷＯ_３）／Ｍ（ＷＯ_３）｝は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B _{, C (Na 2} O) / M (NaO _0.5 ) + C (K ₂ O) from the viewpoint of obtaining a molding glass material having a large _{average linear expansion coefficient α L and a high refractive index and low dispersibility.} / M (KO _0.5 ) + C (SiO ₂ ) / M (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) / M (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) / M (NbO _2.5 ) + C (WO ₃ ) / M (WO ₃ )} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］の下限は、好ましくは１．０であり、さらには１．２、１．４、１．６、１．８、２．０、２．２、２．４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは５．５であり、さらには５．３、５．１、４．９、４．７、４．５、４．３、４．１、３．９、３．７、３．５の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio [C (BaO) / {C (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] The lower limit of is preferably 1.0, and more preferably 1.2, 1.4, 1.6, 1.8, 2.0, 2.2, and 2.4. The upper limit of the mass ratio is preferably 5.5, and further, 5.3, 5.1, 4.9, 4.7, 4.5, 4.3, 4.1, and 3.9. It is more preferable in the order of 3.7 and 3.5.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点、および相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を小さくする観点から、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, large average linear expansion coefficient alpha _L is, in view of obtaining a molding glass material of high refractive index and low dispersion, and the temperature coefficient of the relative refractive index (dn / dT) in view of reducing the mass ratio [ It is preferable that C (BaO) / {C (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] is in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］の下限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．７０であり、さらには１．６５、１．６０、１．５５、１．５０、１．４５、１．４０、１．３５の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the mass ratio [C (BaO) / {C (SiO ₂ ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (TIO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ )) The lower limit of + C (WO ₃ )}] is preferably 0.80, and further 0.85, 0.90, 0.95, 1.00, 1.05, 1.10, 1.15, 1 More preferred in the order of .20. The upper limit of the mass ratio is preferably 1.70, and more preferably 1.65, 1.60, 1.55, 1.50, 1.45, 1.40, 1.35. ..

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点、および相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性を小さくする観点から、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, from the _{viewpoint of obtaining a molding glass material having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility, and from the viewpoint of reducing the temperature dependence of the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index. , The mass ratio [C (BaO) / {C (SiO ₂ ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）＋Ｃ（ＳｒＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには１．０、１．５、２．０、２．２、２．４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは７．０であり、さらには６．５、６．０、５．５、５．０、４．５、４．０、３．５の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the mass ratio [{C (BaO) + C (Li ₂ O) + C (SrO)} / {C (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C ( The lower limit of Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] is preferably 0.5, and more preferably 1.0, 1.5, 2.0, 2.2, 2.4. The upper limit of the mass ratio is preferably 7.0, and more preferably 6.5, 6.0, 5.5, 5.0, 4.5, 4.0, and 3.5. ..

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）＋Ｃ（ＳｒＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, large average linear expansion coefficient alpha _L is, from the viewpoint of obtaining a glass material for forming a high refractive index and low dispersion, the weight ratio _{[{C (BaO) + C} (Li 2 O) + C (SrO)} / It is preferable that {C (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] is in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）＋Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）＋Ｃ（Ｃｓ_２Ｏ）＋Ｃ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには１．０、１．５、２．０、２．２、２．４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは７．０であり、さらには６．５、６．０、５．５、５．０、４．５、４．０、３．５の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio [{C (Li ₂ O) + C (Na ₂ O) + C (K ₂ O) + C (Cs ₂ O) + C (CaO) + C The lower limit of (SrO) + C (BaO)} / {C (SiO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] is preferably 0.5, and further 1. The order of 0, 1.5, 2.0, 2.2, 2.4 is more preferable. The upper limit of the mass ratio is preferably 7.0, and more preferably 6.5, 6.0, 5.5, 5.0, 4.5, 4.0, and 3.5. ..

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（Ｌｉ_２Ｏ）＋Ｃ（Ｎａ_２Ｏ）＋Ｃ（Ｋ_２Ｏ）＋Ｃ（Ｃｓ_２Ｏ）＋Ｃ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）｝］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a molding glass material having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive coefficient and low dispersibility, the mass ratio [{C (Li ₂ O) + C (Na ₂ O) + C (K ₂₎ O) + C (Cs ₂ O) + C (CaO) + C (SrO) + C (BaO)} / {C (SiO ₂ ) + C (TIO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )}] Is preferable.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］の下限は、好ましくは０であり、さらには１、２、３、４、５の順により好ましい。該合計含有量は０であってもよい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは１５であり、さらには１４、１３、１２、１１、１０、９、８、７、６の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the total content [C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (TIO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )] The lower limit of is preferably 0, and more preferably 1, 2, 3, 4, and 5. The total content may be zero. The upper limit of the total content is preferably 15, and more preferably 14, 13, 12, 11, 10, 9, 8, 7, and 6.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、分散の小さい成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large average linear expansion coefficient α L} and a small dispersion, the total content [C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (TIO ₂ ) + C (Nb ₂₎ O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］の下限は、好ましくは５であり、さらには６、７、８、９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２５であり、さらには２４、２３、２２、２１、２０、１９、１８、１７、１６、１５、１４の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the total content [C (SiO ₂ ) + C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (TIO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably 5 and more preferably 6, 7, 8 and 9. The upper limit of the total content is preferably 25, and more preferably 24, 23, 22, 21, 20, 19, 18, 17, 16, 15, and 14.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility, the total content [C (SiO ₂ ) + C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃₎ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＺｒＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］の下限は、好ましくは５であり、さらには６、７、８、９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２５であり、さらには２４、２３、２２、２１、２０、１９、１８、１７、１６の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the total content [C (SiO ₂ ) + C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (ZrO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb) _{The lower limit of 2} O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably 5, and more preferably 6, 7, 8 and 9. The upper limit of the total content is preferably 25, and more preferably 24, 23, 22, 21, 20, 19, 18, 17, and 16.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＺｒＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility, the total content [C (SiO ₂ ) + C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃₎ ) + C (ZrO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＺｒＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］の下限は、好ましくは５であり、さらには６、７、８、９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２５であり、さらには２４、２３、２２、２１、２０、１９、１８、１７、１６の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the total content [C (Al ₂ O ₃ ) + C (SiO ₂ ) + C (ZnO) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (ZrO ₂ ) + C The lower limit of (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably 5, and more preferably 6, 7, 8, and 9. The upper limit of the total content is preferably 25, and more preferably 24, 23, 22, 21, 20, 19, 18, 17, and 16.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＺｒＯ_２）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）＋Ｃ（ＷＯ_３）］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility, the total content [C (Al ₂ O ₃ ) + C (SiO ₂ ) + C (ZnO) ) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (ZrO ₂ ) + C (TiO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) + C (WO ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは２５であり、さらには２６、２７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０であり、さらには４９、４８、４７、４６、４５、４４、４３の順により好ましい。 In the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the total content [C (La 2} O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )] is preferably 25, and further 26. , 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, in that order. The upper limit of the total content is preferably 50, and more preferably 49, 48, 47, 46, 45, 44, 43.

　ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）］は上記範囲とすることが好ましい。 _{In the glass composition B, the total content [C (La 2} O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )] is in the above range from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a high refractive index and low dispersibility. Is preferable.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは１５であり、さらには１６、１７、１８、１９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは３０であり、さらには２９、２８、２７、２６、２５の順により好ましい。 In the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the total content [C (SiO 2} ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (Al ₂ O ₃ )] is preferably 15, and further 16, 17 , 18 and 19 are more preferable. The upper limit of the total content is preferably 30, and more preferably 29, 28, 27, 26, 25.

　ガラス組成Ｂにおいて、屈折率をなるべく低下させずに、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）］は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a high refractive index and low dispersibility without lowering the refractive index as much as possible, the total content [C (SiO ₂ ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (Al ₂₎ O ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）｝／｛２×Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）｝］の下限は、好ましくは１．００であり、さらには１．０５、１．１０、１．１５、１．１６、１．１７、１．１８、１．１９、１．２０、１．２１の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．８０であり、さらには１．７５、１．７０、１．６５、１．６０、１．５５、１．５４、１．５３、１．５２、１．５１、１．５０の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the mass ratio [{C (La ₂ O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )} / {2 × C (SiO) ₂ ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (Al ₂ O ₃ )}] is preferably 1.00, and further 1.05, 1.10, 1.15, 1.16, 1. It is more preferable in the order of 17, 1.18, 1.19, 1.20, 1.21. The upper limit of the mass ratio is preferably 1.80, and further 1.75, 1.70, 1.65, 1.60, 1.55, 1.54, 1.53, 1.52. , 1.51 and 1.50 are more preferable.

　ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）｝／｛２×Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）｝］は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a high refractive index and low dispersibility, the mass ratio [{C (La ₂ O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )} / {2 × C (SiO ₂ ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (Al ₂ O ₃ )}] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［２×Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは２０であり、さらには２１、２２、２３、２４、２５、２６の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４５であり、さらには４４、４３、４２、４１、４０、３９、３８、３７、３６、３５の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the total content [2 × C (SiO 2} ) + C (B ₂ O ₃ ) + C (Al ₂ O ₃ )] is preferably 20. Further, it is more preferable in the order of 21, 22, 23, 24, 25, 26. The upper limit of the total content is preferably 45, and more preferably 44, 43, 42, 41, 40, 39, 38, 37, 36, 35 in that order.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌの大きい、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［２×Ｃ（ＳｉＯ_２）＋Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ａｌ_２Ｏ_３）］は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, _{from the viewpoint of obtaining a molding glass material having a large average linear expansion coefficient α L} and a high refractive index and low dispersibility, the total content [2 × C (SiO ₂ ) + C (B ₂ O ₃ ) + C ( Al ₂ O ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）｝／｛Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＢａＯ）｝］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．３０であり、さらには１．２５、１．２０、１．１５、１．１０、１．０５、１．００、０．９５、０．９２の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the mass ratio [{C (La ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )} / {C (B ₂ O ₃ ) + C (BaO)} ] Is preferably 0.50, and more preferably 0.55, 0.60, 0.65, 0.70, 0.75, 0.80. The upper limit of the mass ratio is preferably 1.30, and further, 1.25, 1.20, 1.15, 1.10, 1.05, 1.00, 0.95, 0.92. Is more preferable in this order.

　ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）｝／｛Ｃ（Ｂ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＢａＯ）｝］は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, from the viewpoint of obtaining a glass material for molding having a high refractive index and low dispersibility, the mass ratio [{C (La ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )} / {C (B ₂ O ₃ ) + C (BaO)}] is preferably in the above range.

　本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、［Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＧｄＯ_１．５）＋Ｃ（ＺｎＯ）／Ｍ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）／Ｍ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）／Ｍ（ＮｂＯ_２．５）＋Ｃ（ＷＯ_３）／Ｍ（ＷＯ_３）＋Ｃ（Ｂｉ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢｉＯ_１．５）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６の順により好ましい。該値は０であってもよい。また、その上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２５、０．２０、０．１８、０．１６、０．１４、０．１２、０．１０、０．０８の順により好ましい。 In the present embodiment, when the glass composition _{_{_{B, [C (Gd 2 O}}} 3) / M (GdO 1.5) + C (ZnO) / M (ZnO) + C (TiO 2) / M (TiO 2) + C (Nb _{The lower limit of [2} O ₅ ) / M (NbO _2.5 ) + C (WO ₃ ) / M (WO ₃ ) + C (Bi ₂ O ₃ ) / M (BiO _1.5 )] is preferably 0, and further. Is more preferable in the order of 0.01, 0.02, 0.03, 0.04, 0.05, 0.06. The value may be 0. The upper limit is preferably 0.30, and further in the order of 0.25, 0.20, 0.18, 0.16, 0.14, 0.12, 0.10, 0.08. preferable.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、［Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＧｄＯ_１．５）＋Ｃ（ＺｎＯ）／Ｍ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）／Ｍ（ＴｉＯ_２）＋Ｃ（Ｎｂ_２Ｏ_５）／Ｍ（ＮｂＯ_２．５）＋Ｃ（ＷＯ_３）／Ｍ（ＷＯ_３）＋Ｃ（Ｂｉ_２Ｏ_３）／Ｍ（ＢｉＯ_１．５）］は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, the average linear expansion coefficient α _L is large, and from the viewpoint of suppressing the decrease in the thermal stability of the glass, [C (Gd ₂ O ₃ ) / M (GdO _1.5 ) + C (ZnO) / M (ZnO) + C (TIO ₂ ) / M (TIO ₂ ) + C (Nb ₂ O ₅ ) / M (NbO _2.5 ) + C (WO ₃ ) / M (WO ₃ ) + C (Bi ₂ O ₃ ) / M ( BiO _1.5 )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）／｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）｝］の下限は、好ましくは０．２０であり、さらには０．２１、０．２２、０．２３、０．２４、０．２５、０．２６、０．２７、０．２８、０．２９、０．３０、０．３１、０．３２、０．３３、０．３４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５、０．５４、０．５３、０．５２、０．５１、０．５０、０．４９、０．４８、０．４７、０．４６の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio [C (Y ₂ O ₃ ) / {C (La ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ )) }] Is preferably 0.20, and further 0.21, 0.22, 0.23, 0.24, 0.25, 0.26, 0.27, 0.28, 0. 29, 0.30, 0.31, 0.32, 0.33, 0.34 are more preferable in this order. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.60, and further 0.59, 0.58, 0.57, 0.56, 0.55, 0.54, 0.53, 0.52. , 0.51, 0.50, 0.49, 0.48, 0.47, 0.46 in that order.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、質量比［Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）／｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｇｄ_２Ｏ_３）｝］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, the average linear expansion coefficient α _L is large, and from the viewpoint of suppressing the decrease in thermal stability of the glass, the mass ratio [C (Y ₂ O ₃ ) / {C (La ₂ O ₃ ) + C (Y) ₂ O ₃ ) + C (Gd ₂ O ₃ )}] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）／｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）｝］の下限は、好ましくは０．２０であり、さらには０．２１、０．２２、０．２３、０．２４、０．２５、０．２６、０．２７、０．２８、０．２９、０．３０、０．３１、０．３２の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．４９、０．４８、０．４７、０．４６、０．４５の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio [C (Y ₂ O ₃ ) / {C (La ₂ O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ ) + C (TIO ₂ )}] The lower limit of is preferably 0.20, further 0.21, 0.22, 0.23, 0.24, 0.25, 0.26, 0.27, 0.28, 0.29, It is more preferable in the order of 0.30, 0.31 and 0.32. The upper limit of the mass ratio is preferably 0.50, and more preferably 0.49, 0.48, 0.47, 0.46, 0.45.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌが大きく、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、質量比［Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）／｛Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）＋Ｃ（ＴｉＯ_２）｝］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, the average linear expansion coefficient α _L is large, and from the viewpoint of suppressing the decrease in thermal stability of the glass, the mass ratio [C (Y ₂ O ₃ ) / {C (La ₂ O ₃ ) + C (Y) ₂ O ₃ ) + C (TiO ₂ )}] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは５０であり、さらには５２、５４、５６、５８、６０、６２、６４、６６、６８、７０の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは８５であり、さらには８３、８１、７９、７７、７６の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the total content [C (BaO) + C (La 2} O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )] is preferably 50. Further, the order of 52, 54, 56, 58, 60, 62, 64, 66, 68, 70 is more preferable. The upper limit of the total content is preferably 85, and more preferably 83, 81, 79, 77, 76 in that order.

　ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数α_Ｌの低下が抑制され、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌａ_２Ｏ_３）＋Ｃ（Ｙ_２Ｏ_３）］を上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, from the viewpoint of obtaining a molding glass material having a high refractive index and low dispersibility while suppressing a decrease in the average linear expansion coefficient α _L _{, the total content [C (BaO) + C (La 2} O ₃ ) + C (Y ₂ O ₃ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＳｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは３．０％であり、さらには３．５％、４．０％、４．５％、５．０％、５．５％、６．０％、６．５％、７．０％の順により好ましい。また、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには１４．５％、１４．０％、１３．５％、１３．０％、１２．５％、１２．０％、１１．５％、１１．０％、１０．５％、１０．０％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the content of SiO 2} is preferably 3.0%, and further 3.5%, 4.0%, 4.5. %, 5.0%, 5.5%, 6.0%, 6.5%, and 7.0% are more preferable. The upper limit of the content of SiO ₂ is preferably 15.0%, and further 14.5%, 14.0%, 13.5%, 13.0%, 12.5%, 12.0. %, 11.5%, 11.0%, 10.5%, 10.0%, and more preferably.

　ＳｉＯ_２は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。またＳｉＯ_２は、たとえばガラス組成Ｂに多く含まれるＬａ_２Ｏ_３、ＢａＯ、およびＹ_２Ｏ_３と比べて、ΔＰｇ，Ｆの値を大きくする働きが強い。一方、ＳｉＯ_２の含有量が多いと、平均線膨張係数α_Ｌが比較的低下しやすいほか、屈折率ｎｄが低下するおそれがある。また、ＳｉＯ_２の含有量が少なすぎると、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。そのため、ＳｉＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 SiO ₂ is a network-forming component of glass in the glass composition B, and has a function of improving the thermal stability, chemical durability, and weather resistance of the glass, increasing the viscosity of the molten glass, and facilitating the molding of the molten glass. Has. Further, SiO ₂ has a stronger function of increasing the values of ΔPg and F than _{, for example, La 2} O ₃ , Ba O, and Y ₂ O ₃ , which are abundantly contained in the glass composition B. On the other hand, when _{the content of SiO 2} is large, the average coefficient of linear expansion α _L tends to decrease relatively, and the refractive index nd may decrease. Further, _{if the content of SiO 2} is too small, the stability at the time of reheating may be deteriorated. Therefore, _{the content of SiO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは８．０％であり、さらには８．５％、９．０％、９．５％、１０．０％、１０．５％、１１．０％、１１．５％、１２．０％の順により好ましい。また、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０．０％であり、さらには１９．５％、１９．０％、１８．５％、１８．０％、１７．５％、１７．０％、１６．５％、１６．０％、１５．５％、１５．０％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the content of B 2} O ₃ is preferably 8.0%, and further 8.5%, 9.0%, 9 The order of 5.5%, 10.0%, 10.5%, 11.0%, 11.5%, and 12.0% is more preferable. The upper limit of the content of B ₂ O ₃ is preferably 20.0%, and further 19.5%, 19.0%, 18.5%, 18.0%, 17.5%, 17 It is more preferable in the order of 0.0%, 16.5%, 16.0%, 15.5% and 15.0%.

　Ｂ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。また、ネットワーク形成成分の中では比較的、平均線膨張係数α_Ｌを低下させない成分である。さらに、低分散性を損なうことなく屈折率ｎｄの高いガラスを得る観点から、Ｂ_２Ｏ_３の含有量を上記範囲とすることもできる。一方、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多いと、屈折率ｎｄが低下するおそれがある。また、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が少なすぎると、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。 B ₂ O ₃ is a network-forming component of glass in the glass composition B, and has a function of improving the thermal stability of the glass. In addition, among the network-forming components, it is a component that does not lower the _{average coefficient of linear expansion α L.} Further, from the viewpoint of obtaining a glass having a high refractive index nd without impairing the low dispersibility, _{the content of B 2} O ₃ can be set in the above range. On the other hand, if _{the content of B 2} O ₃ is large, the refractive index nd may decrease. Further, _{if the content of B 2} O ₃ is too small, the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of Al 2} O ₃ is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1 %, 0.5%, 0.2%, 0.1% are more preferable. The lower limit of the content of Al ₂ O _{3 is preferably 0%.} The content of Al ₂ O ₃ may be 0%.

　Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多くなると、屈折率ｎｄが低下し、ガラスの熱的安定性および熔融性が低下するおそれがある。そのため、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Al ₂ O ₃ is a glass component having a function of improving the chemical durability and weather resistance of glass in the glass composition B, and can be considered as a network forming component. On the other hand, if _{the content of Al 2} O ₃ is large, the refractive index nd may be lowered, and the thermal stability and meltability of the glass may be lowered. Therefore, _{the content of Al 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｐ_２Ｏ_５の含有量は０％でもよい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition _B, the upper limit of the content of P 2 _{O 5} is preferably 10%, even 8%, 6%, 4%, 2%, 1 %, 0.5%, 0.2%, 0.1% are more preferable. The lower limit of the content of P ₂ O _{5 is preferably 0%.} The content of P ₂ O ₅ may be 0%.

　Ｐ_２Ｏ_５は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを低下させる成分であり、加えてガラスの熱的安定性を低下させる成分でもある。そのため、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。 P ₂ O ₅ is a component that lowers the refractive index nd in the glass composition B, and is also a component that lowers the thermal stability of the glass. Therefore, it is preferable that the content of P ₂ O ₅ is in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌｉ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｌｉ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌｉ_２Ｏの含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the Li 2} O content is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%. , 0.5%, 0.2%, 0.1% in that order. The lower limit of the Li ₂ O content is preferably 0%. The content of Li ₂ O may be 0%.

　Ｌｉ_２Ｏは、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの低比重化に寄与する成分であり、ガラスの熔融性を改善し、また平均線膨張係数α_Ｌを大きくする働きを有する。さらにガラス転移温度Ｔｇの低下に寄与する成分であり、精密プレス成型の際には成形性の向上に寄与する。また、低分散性を損なうことなく屈折率ｎｄの高いガラスを得る観点から、Ｌｉ_２Ｏの含有量を上記範囲とすることもできる。一方、Ｌｉ_２Ｏの含有量が多くなると、耐失透性や耐酸性が低下するおそれがある。また、低分散性も損なわれるおそれもある。 Li ₂ O is a component that contributes to lowering the specific density of glass in the glass composition B, and has a function of _{improving the meltability of the glass and increasing the average coefficient of linear expansion α L.} Further, it is a component that contributes to a decrease in the glass transition temperature Tg, and contributes to an improvement in moldability during precision press molding. Further, from the viewpoint of obtaining a glass having a high refractive index nd without impairing the low dispersibility, _{the content of Li 2} O can be set in the above range. On the other hand, if _{the content of Li 2} O is large, the devitrification resistance and acid resistance may decrease. In addition, low dispersibility may be impaired.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｎａ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｎａ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｎａ_２Ｏの含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the Na 2} O content is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%. , 0.5%, 0.2%, 0.1% in that order. The lower limit of the Na ₂ O content is preferably 0%. The content of Na ₂ O may be 0%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｋ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｋ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｋ_２Ｏの含有量は０％でもよい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition B, the upper limit of the content of _{K 2} O is preferably 10%, even 8%, 6%, 4%, 2%, 1% , 0.5%, 0.2%, 0.1% in that order. The lower limit of the K ₂ O content is preferably 0%. The content of K ₂ O may be 0%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００１％、０．０１％、０．０５％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the total content of Na 2} O and K ₂ O is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, and so on. 2%, 1%, 0.5%, 0.2% and 0.1% are more preferable in this order. The lower limit of the total content is preferably 0%, more preferably 0.001%, 0.01%, and 0.05%.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏは、いずれもガラスの熔融性を改善する働きを有する。また平均線熱膨張係数を大きくする働きを有する。一方、これらの含有量が多くなると、熱的安定性、耐失透性、化学的耐久性、耐候性が低下する。したがって、Ｎａ_２Ｏ、およびＫ_２Ｏの各含有量およびその合計含有量は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition B, both Na ₂ O and K ₂ O have a function of improving the meltability of the glass. It also has the function of increasing the average coefficient of linear thermal expansion. On the other hand, when these contents are increased, thermal stability, devitrification resistance, chemical durability, and weather resistance are lowered. Therefore, _{the respective contents of Na 2} O and K ₂ O and their total contents are preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｃｓ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃｓ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ_２Ｏの含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of Cs 2} O is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%. , 0.5%, 0.2%, 0.1%, more preferably. The lower limit of the Cs ₂ O content is preferably 0%. The content of Cs ₂ O may be 0%.

　Ｃｓ_２Ｏは、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、屈折率ｎｄが低下し、また熔解中にガラス成分の揮発が増加して、所望のガラスが得られなくなるおそれがある。そのため、Ｃｓ_２Ｏの含有量は上記範囲であることが好ましい。 Cs ₂ O has a function of improving the meltability of the glass in the glass composition B, but when the content is increased, the thermal stability and the refractive index nd of the glass are lowered, and the glass component is volatilized during melting. May increase and the desired glass may not be obtained. Therefore, _{the content of Cs 2} O is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％である。該合計含有量は０％でもよい。ガラスの液相温度が上昇するのを抑制する観点から、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量は上記範囲とすることが好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, _{the upper limit of the total content of Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ O is preferably 10%, and further 8 %, 6%, 4%, 2%, 1%, 0.5%, 0.2%, 0.1% are more preferable. The lower limit of the total content is preferably 0%. The total content may be 0%. From the viewpoint of suppressing an increase in the liquidus temperature of the glass, _{the total content of Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ O is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＭｇＯの含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the upper limit of the MgO content is preferably 10%, further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%, 0.2%, and 0.1%. The lower limit of the MgO content is preferably 0%. The content of MgO may be 0%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＣａＯの含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the upper limit of the CaO content is preferably 10%, further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%, 0.2%, and 0.1%. The lower limit of the CaO content is preferably 0%. The CaO content may be 0%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．４％、０．３％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１０％、０．１５％、０．２０％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the upper limit of the SrO content is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%, 0. It is more preferable in the order of 5.5%, 0.4%, and 0.3%. The lower limit of the SrO content is preferably 0%, more preferably 0.05%, 0.10%, 0.15%, and 0.20% in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、およびＳｒＯの合計含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．４％、０．３％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１０％、０．１５％、０．２０％の順により好ましい。該合計含有量は０％でもよい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the upper limit of the total content of MgO, CaO, and SrO is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, and 2 %, 1%, 0.5%, 0.4%, 0.3% are more preferable. The lower limit of the total content is preferably 0%, more preferably 0.05%, 0.10%, 0.15%, and 0.20%. The total content may be 0%.

　ガラス組成Ｂにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯは、いずれもガラスの熔融性を改善する働きを有するガラス成分であり、平均線膨張係数を比較的大きくする働きも有する。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、これらガラス成分の各含有量および合計含有量は、上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition B, MgO, CaO, and SrO are all glass components having a function of improving the meltability of the glass, and also have a function of relatively increasing the average coefficient of linear expansion. However, as the content of these glass components increases, the thermal stability and devitrification resistance of the glass decrease. Therefore, each content and total content of these glass components are preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは２０％であり、さらには２１％、２２％、２３％、２４％、２５％、２６％、２７％、２８％、２９％、３０％、３１％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは４５％であり、さらには４４％、４３％、４２％、４１％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the lower limit of the BaO content is preferably 20%, and further 21%, 22%, 23%, 24%, 25%, 26. %, 27%, 28%, 29%, 30% and 31% are more preferable. The upper limit of the BaO content is preferably 45%, and further 44%, 43%, 42%, 41%, 40%, 39%, 38%, 37%, 36%, 35%, 34. More preferred in order of%.

　ＢａＯは、ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率・低分散特性を損なうことなく、平均線膨張係数α_Ｌを増加させる働きを有するガラス成分であり、ΔＰｇ，Ｆの値を比較的小さくする成分でもある。ＢａＯの含有量を上記範囲とすることで、高屈折率・低分散であって、平均線膨張係数α_Ｌが改善された成形用ガラス素材が得られる。一方で、ＢａＯの含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透するおそれがあり、再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。 _{BaO is a glass component having a function of increasing the average linear expansion coefficient α L} without impairing the high refractive index and low dispersion characteristics in the glass composition B, and is also a component that relatively reduces the values of ΔPg and F. .. By setting the BaO content in the above range, a glass material for molding _{having a high refractive index and low dispersion and an improved average linear expansion coefficient α L can be obtained.} On the other hand, if the content of BaO is too large, the thermal stability of the glass is lowered, the glass may be devitrified, and the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２９％、２８％、２７％、２６％、２５％、２４％、２３％、２２％、２１％、２０％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは１３％であり、さらには１４％、１５％、１６％、１７％、１８％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the total content of SiO 2} and B ₂ O ₃ is preferably 30%, and further 29%, 28%, 27%. It is more preferable in the order of 26%, 25%, 24%, 23%, 22%, 21% and 20%. The lower limit of the total content is preferably 13%, more preferably 14%, 15%, 16%, 17% and 18%.

　ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの安定性を保持しつつ、屈折率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量は上記範囲とすることが好ましい。 _{In the glass composition B, the total content of SiO 2} and B ₂ O ₃ is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing a decrease in the refractive index while maintaining the stability of the glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＢａＯの含有量と、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量との質量比［ＢａＯ／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは３．００であり、さらには２．８０、２．６０、２．４０、２．２０、２．００、１．８０、１．７０の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．８０、０．９０、１．００、１．１０、１．２０、１．３０の順により好ましい。 In the case of the glass composition B in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the BaO content to the total content of _{SiO 2} and B ₂ O ₃ _{[BaO / (SiO 2} + B ₂ O ₃ )]. The upper limit of is preferably 3.00, and more preferably 2.80, 2.60, 2.40, 2.20, 2.00, 1.80, and 1.70. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.60, and more preferably 0.80, 0.90, 1.00, 1.10, 1.20, and 1.30.

　ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの安定性が保持されかつ平均線膨張係数α_Ｌが大きいガラスを得る観点から、該質量比は上記範囲とすることが好ましい。 In the glass composition B, the mass ratio is preferably in the above range from the viewpoint of obtaining a glass in which the stability of the glass is maintained and the average linear expansion coefficient α _{L is large.}

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．４％、０．３％、０．２％、０．１％、０．０５％、０．０３％、０．０２％、０．０１％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＺｎＯの含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the upper limit of the ZnO content is preferably 10%, further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%, 0. The order of 5.5%, 0.4%, 0.3%, 0.2%, 0.1%, 0.05%, 0.03%, 0.02% and 0.01% is more preferable. The lower limit of the ZnO content is preferably 0%. The ZnO content may be 0%.

　ＺｎＯは、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの熔融性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多すぎると、ガラスの比重が増大し、平均線膨張係数α_Ｌが低下するおそれがある。また、ガラスの低分散性を損なうおそれもある。さらに、ガラス転移温度Ｔｇが低下するおそれもある。そのため、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。 ZnO is a glass component having a function of improving the meltability of glass in the glass composition B. However, if the ZnO content is too high, the specific gravity of the glass may increase and the average coefficient of linear expansion α _L may decrease. In addition, the low dispersibility of the glass may be impaired. Further, the glass transition temperature Tg may decrease. Therefore, the ZnO content is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１５％であり、さらには１６％、１７％、１８％、１９％、２０％、２１％、２２％の順により好ましい。また、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％、３３％、３２％、３１％、３０％、２９％、２８％の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the content of La 2} O ₃ is preferably 15%, and further 16%, 17%, 18%, 19%, 20. %, 21%, and 22% are more preferable. The upper limit of the content of La ₂ O ₃ is preferably 40%, and further 39%, 38%, 37%, 36%, 35%, 34%, 33%, 32%, 31%, 30. %, 29%, and 28% are more preferable.

　Ｌａ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有するガラス成分である。また、部分分散比Ｐｇ，Ｆを小さくする成分であり、ＢａＯと比べてΔＰｇ，Ｆの値を小さくする働きが強い。したがって、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量を上記範囲とすることで、高屈折率・低分散であって、平均線膨張係数α_Ｌの低下を抑制し、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の増大を抑制した成形用ガラス素材が得られる。一方で、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがあり、再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。 La ₂ O ₃ is a glass component having a function of increasing the refractive index while suppressing a decrease in the Abbe number νd in the glass composition B. Further, it is a component that reduces the partial dispersion ratios Pg and F, and has a strong function of reducing the values of ΔPg and F as compared with BaO. Therefore, by _{setting the content of La 2} O _{3 in} _{the above range, it is possible to suppress the decrease in the average linear expansion coefficient α L} with high refractive index and low dispersion, and the temperature coefficient of relative refractive index (dn / dT). A glass material for molding, which suppresses the increase in the temperature coefficient, can be obtained. On the other hand, if _{the content of La 2} O ₃ is too large, the thermal stability and devitrification resistance of the glass may be lowered, and the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of Gd 2} O ₃ is preferably 20%, and further 15%, 10%, 5%, 4%, 3 %, 2%, 1%, and 0.5% are more preferable. The lower limit of the content of Gd ₂ O _{3 is preferably 0%.} The content of Gd ₂ O ₃ may be 0%.

　Ｇｄ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、高屈折・低分散であって平均線膨張係数α_Ｌの低下を抑制できる成分であるが、ＢａＯを多く導入する本実施形態のガラスにおいてはＧｄ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。また原料コスト削減の観点においても不利である。したがって、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Gd ₂ O ₃ _{is a component that can suppress a decrease in the average linear expansion coefficient α L} with high refraction and low dispersion in the glass composition B, but in the glass of the present embodiment in which a large amount of BaO is introduced, Gd ₂ O 3 is used. _If the content of 3 is too high, the thermal stability and devitrification resistance of the glass will decrease, and the glass will easily devitrify during production. Further, if _{the content of Gd 2} O ₃ becomes too large, the specific gravity of the glass increases, which is not preferable. It is also disadvantageous from the viewpoint of reducing raw material costs. Therefore, _{the content of Gd 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには６％、７％、８％、９％、１０％、１１％、１２％、１３％、１４％の順により好ましい。また、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２４％、２３％、２２％、２１％、２０％、１９％の順により好ましい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition _B, the lower limit of the content of Y 2 _{O 3} is preferably 5%, further 6%, 7%, 8%, 9%, 10 %, 11%, 12%, 13% and 14% are more preferable. _The upper limit of the content of Y 2 _{O 3} is preferably 25%, even 24%, 23%, 22%, 21%, 20%, preferably by 19% order.

　Ｙ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分である。また、アルカリ成分やアルカリ土類成分の中でＢａＯまたはＳｒＯを比較的多く導入する本実施形態のガラスにおいて、平均線膨張係数α_Ｌの低下を抑制し、高屈折低分散特性を付与するために有効な成分である。また、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する。部分分散比Ｐｇ，Ｆを小さくする成分であり、ΔＰｇ，Ｆの値を小さくする働きも有する。一方で、Ｙ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。そのため、Ｙ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Y ₂ O ₃ is a component having a function of increasing the refractive index while suppressing a decrease in the Abbe number νd in the glass composition B. Further, in the glass of the present embodiment in which a relatively large amount of BaO or SrO is introduced among the alkaline component and the alkaline earth component, in order _{to suppress a decrease in the average linear expansion coefficient α L} and impart high refractive index and low dispersion characteristics. It is an effective ingredient. It also has the function of improving the chemical durability and weather resistance of glass and raising the glass transition temperature. It is a component that reduces the partial dispersion ratios Pg and F, and also has a function of reducing the values of ΔPg and F. On the other hand, if _{the content of Y 2} O ₃ is too large, the thermal stability and devitrification resistance of the glass may decrease. Stability during reheating may deteriorate. Therefore, _{the content of Y 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＺｒＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには９％、８％、７％、６％、５％、４％、３％、２．５％の順により好ましい。また、ＺｒＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００５％、０．０１％、０．０５％、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％の順により好ましい。ＺｒＯ_２の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of ZrO 2} is preferably 10%, and further 9%, 8%, 7%, 6%, 5%, It is more preferable in the order of 4%, 3%, and 2.5%. The lower limit of the content of ZrO ₂ is preferably 0%, and further 0.005%, 0.01%, 0.05%, 0.1%, 0.5%, 1.0%, and so on. It is more preferable in the order of 1.5% and 2.0%. The content of ZrO ₂ may be 0%.

　ＺｒＯ_２は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。しかし、ＺｒＯ_２は平均線膨張係数α_Ｌを比較的小さくする成分であるほか、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性を増大させる成分でもある。また、含有量があまりにも多すぎると、著しく熱的安定性が低下するおそれがある。そのため、ＺｒＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 ZrO ₂ is a component having a function of increasing the refractive index in the glass composition B, and also has a function of improving the thermal stability of the glass by containing an appropriate amount. However, ZrO ₂ is a component that relatively reduces the average linear expansion coefficient α _L , and is also a component that increases the temperature dependence of the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index. Also, if the content is too high, the thermal stability may be significantly reduced. Therefore, _{the content of ZrO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＴｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１４％、１３％、１２％、１１％、１０％、９％、８％、７％、６％の順により好ましい。また、ＴｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％、５％の順により好ましい。ＴｉＯ_２の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the TiO 2} content is preferably 15%, and further 14%, 13%, 12%, 11%, 10%. 9%, 8%, 7% and 6% are more preferable in this order. The lower limit of the TiO ₂ content is preferably 0%, more preferably 1%, 2%, 3%, 4%, and 5%. The content of TiO ₂ may be 0%.

　ＴｉＯ_２は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。ＴｉＯ_２は、部分分散比Ｐｇ，Ｆを大きくする成分であり、かつＮｂ_２Ｏ_５と比べてＰｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆの値を大きくする働きが強い。一方、ＴｉＯ_２の含有量が多すぎると、平均線膨張係数α_Ｌが低下するおそれがあるほか、アッベ数νｄが低下するおそれがあり、またガラスの着色が強まり、さらに熔融性が悪化するおそれがある。再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。そのため、ＴｉＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 TiO ₂ is a component having a function of increasing the refractive index in the glass composition B, and also has a function of improving the thermal stability of the glass by containing an appropriate amount. TiO ₂ is a component that increases the partial dispersion ratios Pg and F, and has a strong function of increasing the values of Pg, F and ΔPg and F as compared with _{Nb 2} O _5. On the other hand, _{if the content of TiO 2} is too large, the average coefficient of linear expansion α _L may decrease, the Abbe number νd may decrease, the glass may be colored more, and the meltability may further deteriorate. There is. Stability during reheating may deteriorate. Therefore, _{the content of TiO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１９％、１８％、１７％、１６％、１５％、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％、５％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００１％、０．００３％、０．００５％、０．０１０％、０．０５０％、０．０８０％、０．１００％の順により好ましい。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of Nb 2} O ₅ is preferably 20%, and further 19%, 18%, 17%, 16%, 15 %, 14%, 13%, 12%, 11%, 10%, 5%, 3%, 2%, 1% are more preferable. The lower limit of the content of Nb ₂ O ₅ is preferably 0%, and further 0.001%, 0.003%, 0.005%, 0.010%, 0.050%, 0.080. % And 0.100% are more preferable. The content of Nb ₂ O ₅ may be 0%.

　Ｎｂ_２Ｏ_５は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、Ｎｂ_２Ｏ_５は、部分分散比Ｐｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆを大きくする成分でもある。一方、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量が多すぎると、平均線膨張係数α_Ｌが低下するおそれがあるほか、ガラスの着色が強まるおそれがある。再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。そのため、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Nb ₂ O ₅ is a component having a function of increasing the refractive index in the glass composition B, and also has a function of improving the thermal stability of the glass by containing an appropriate amount. Nb ₂ O ₅ is also a component that increases the partial dispersion ratios Pg, F and ΔPg, F. On the other hand, _{if the content of Nb 2} O ₅ is too large, the average coefficient of linear expansion α _L may decrease and the coloring of the glass may be strengthened. Stability during reheating may deteriorate. Therefore, _{the content of Nb 2} O ₅ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＷＯ_３の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＷＯ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＷＯ_３の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of WO 3} is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1%, It is more preferable in the order of 0.5% and 0.1%. The lower limit of the WO ₃ content is preferably 0%. The content of WO ₃ may be 0%.

　ＷＯ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、他の高分散成分に対してガラス転移温度Ｔｇを下げる働きを持つため、ガラスを軟化成形するとき、とりわけ精密プレスを実施するとき、成形型やその保護膜、成形機を保護するために成形温度を低下させる目的で導入することが出来る。一方でガラスの透過率を高める観点、およびガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の上昇を抑える観点から、ＷＯ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 In _{the glass composition B, WO 3} has a function of lowering the glass transition temperature Tg with respect to other highly dispersed components. It can be introduced for the purpose of lowering the molding temperature in order to protect the molding machine. _{On the other hand, the content of WO 3} is preferably in the above range from the viewpoint of increasing the transmittance of the glass and suppressing the increase in the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index of the glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of Bi 2} O ₃ is preferably 10%, and further 8%, 6%, 4%, 2%, 1 %, 0.5%, and 0.1% are more preferable. The lower limit of the Bi ₂ O ₃ content is preferably 0%. The content of Bi ₂ O ₃ may be 0%.

　Ｂｉ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを高める一方で、アッベ数νｄを低下させる成分である。また、ガラスの着色を増大させやすい成分でもある。したがって、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Bi ₂ O ₃ is a component in the glass composition B that increases the refractive index nd while decreasing the Abbe number νd. It is also a component that easily increases the coloring of glass. Therefore, _{the content of Bi 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１３％、１０％、５％、３％、１％の順により好ましい。また、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the upper limit of the content of Ta 2} O ₅ is preferably 20%, and further 15%, 13%, 10%, 5%, 3 %, 1% is more preferable. The lower limit of the content of Ta ₂ O _{5 is preferably 0%.} The content of Ta ₂ O ₅ may be 0%.

　Ｔａ_２Ｏ_５は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの熱的安定性および耐失透性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、Ｔａ_２Ｏ_５は、屈折率を上昇させ、ガラスを高分散化させる。また、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。また、平均線膨張係数α_Ｌを比較的低下させる成分である。そのため、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。さらに、Ｔａ_２Ｏ_５は、他のガラス成分と比較し、極めて高価な成分であり、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量が多くなるとガラスの生産コストが増大する。さらに、Ｔａ_２Ｏ_５は他のガラス成分と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させ、結果的に光学素子の重量を増大させる。 Ta ₂ O ₅ is a glass component having a function of improving the thermal stability and devitrification resistance of the glass in the glass composition B. On the other hand, Ta ₂ O ₅ increases the refractive index and makes the glass highly dispersed. Further, when _{the content of Ta 2} O ₅ is increased, the thermal stability of the glass is lowered, and when the glass is melted, the unmelted residue of the glass raw material is likely to occur. It is also a component that relatively lowers the average coefficient of linear expansion α _L. Therefore, _{the content of Ta 2} O ₅ is preferably in the above range. Further, Ta ₂ O ₅ is an extremely expensive component as compared with other glass components, and as _{the content of Ta 2} O ₅ increases, the production cost of glass increases. Further, since Ta ₂ O ₅ has a larger molecular weight than other glass components, it increases the specific gravity of the glass, and as a result, increases the weight of the optical element.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the case of the glass composition B in the molding glass material according to the present embodiment, _{the upper limit of the Sc 2} O ₃ content is preferably 2%. The lower limit of the Sc ₂ O ₃ content is preferably 0%.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＨｆＯ_２の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、ＨｆＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the case of the glass composition B in the molding glass material according to the present embodiment, _{the upper limit of the HfO 2} content is preferably 2%. The lower limit of the HfO ₂ content is preferably 0%.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有し、また高価な成分である。そのため、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２の各含有量は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition B, Sc ₂ O ₃ and HfO ₂ both have a function of increasing the refractive index nd and are expensive components. Therefore, the _{contents of Sc 2} O ₃ and HfO ₂ are preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the case of the glass composition B in the molding glass material according to the present embodiment, the upper limit of the content of _{Lu 2} O _{3 is preferably 2%.} The lower limit of the content of Lu ₂ O _{3 is preferably 0%.}

　Ｌｕ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを高める働きを有する。また、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Lu ₂ O ₃ has a function of increasing the refractive index nd in the glass composition B. In addition, since it has a large molecular weight, it is also a glass component that increases the specific gravity of glass. Therefore, _{the content of Lu 2} O ₃ is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＧｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、ＧｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the case of the glass composition B in the molding glass material according to the present embodiment, the upper limit of the content of _{GeO 2 is preferably 2%.} The lower limit of the GeO ₂ content is preferably 0%.

　ＧｅＯ_２は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを高める働きを有し、また、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 GeO ₂ has a function of increasing the refractive index nd in the glass composition B, and is a prominently expensive component among commonly used glass components. Therefore, from the viewpoint of reducing the manufacturing cost of glass, _{the content of GeO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。 In the case of the glass composition B in the molding glass material according to the present embodiment, the upper limit of the content of _{La 2} O _{3 is preferably 2%.} The lower limit of the content of La ₂ O _{3 is preferably 0%.} The content of La ₂ O ₃ may be 0%.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が多くなるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、熱的安定性および耐失透性の低下を抑制する観点から、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 In the glass composition B, when _{the content of La 2} O ₃ is increased, the thermal stability and devitrification resistance of the glass are lowered, and the glass is easily devitrified during production. _{Therefore, the content of La 2} O ₃ is preferably in the above range from the viewpoint of suppressing the decrease in thermal stability and devitrification resistance.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０
％である。 In the case of the glass composition B in the molding glass material according to the present embodiment, the upper limit of the content of _{Yb 2} O _{3 is preferably 2%.} Further, the lower limit of the content of _{Yb 2} O _{3 is preferably 0.}
%.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。また、一般的に使用されるガラス成分の中でも、高価な成分である。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点、またガラスの製造コストを抑える観点から、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。 _{If the content of Yb 2} O ₃ in the glass composition B is too large, the thermal stability and devitrification resistance of the glass may decrease. Moreover, it is an expensive component among the commonly used glass components. _{The content of Yb 2} O ₃ is preferably in the above range from the viewpoint of preventing the decrease in thermal stability of the glass, suppressing the increase in the specific gravity, and suppressing the production cost of the glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成Ｂの場合、主として上述のガラス成分ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２、Ｌｕ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２、およびＹｂ_２Ｏ_３で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％以上が好ましく、９８％以上より好ましく、９９％以上がさらに好ましく、９９．５％以上が一層好ましい。 When the glass material for molding according to the present embodiment has a glass composition B, the above-mentioned glass components SiO ₂ , B ₂ O ₃ , Al ₂ O ₃ , P ₂ O ₅ , Li ₂ O, Na ₂ O, K _{2 are mainly used.} O, Cs ₂ O, MgO, CaO, SrO, BaO, ZnO, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , ZrO ₂ , TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ , It is preferably composed of Ta ₂ O ₅ , Sc ₂ O ₃ , HfO ₂ , Lu ₂ O ₃ , GeO ₂ , and Yb ₂ O ₃ , and the total content of the above-mentioned glass components is preferably 95% or more. , 98% or more, more preferably 99% or more, and even more preferably 99.5% or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ＴｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、ＴｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。 In the molding glass material according to the present embodiment, the upper limit of the content of _{TeO 2 is preferably 2%.} The lower limit of the content of TeO _{2 is preferably 0%.}

　ＴｅＯ_２は毒性を有することから、ＴｅＯ_２の含有量を低減させることが好ましい。そのため、ＴｅＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。 Since TeO ₂ is toxic, it is preferable to reduce the content of _{TeO 2.} Therefore, _{the content of TeO 2} is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、フッ素Ｆの含有量は３％以下であることが好ましく、その上限は１％、０．５％、０．３％の順により好ましい。Ｆの含有量は少ない方が好ましく、その下限は好ましくは０％である。Ｆの含有量は０％でもよい。また、好ましくは、フッ素Ｆを実質的に含まない。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the content of fluorine F is preferably 3% or less, and the upper limit thereof is in the order of 1%, 0.5%, 0.3%. preferable. The content of F is preferably small, and the lower limit thereof is preferably 0%. The content of F may be 0%. Also, preferably, it does not substantially contain fluorine F.

　ガラス組成Ｂにおいて、Ｆの含有量を上記範囲とすることで、ガラスを熔解中の揮発を抑えることができ、屈折率の変動、脈理を抑えることができる。 By setting the content of F in the glass composition B within the above range, volatilization during melting of the glass can be suppressed, and fluctuations in the refractive index and pulse can be suppressed.

＜その他の成分組成＞
　Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 <Other ingredient composition>
Pb, As, Cd, Tl, Be and Se are all toxic. Therefore, it is preferable that the molding glass material according to the present embodiment does not contain these elements as a glass component.

　Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 U, Th, and Ra are all radioactive elements. Therefore, it is preferable that the molding glass material according to the present embodiment does not contain these elements as a glass component.

　Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。 V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Tb, Dy, Ho, Er, Tm increase the coloring of glass and can be a source of fluorescence. Therefore, it is preferable that the molding glass material according to the present embodiment does not contain these elements as a glass component.

　Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）、Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）は、清澄効果の大きな清澄剤である。 Sb (Sb ₂ O ₃ ) and Ce (CeO ₂ ) are optionally addable elements that function as clarifying agents. Of these, Sb (Sb ₂ O ₃ ) is a clarifying agent having a large clarifying effect.

　Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ_２Ｏ_３およびＣｅＯ_２以外
の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．１質量％未満である。さらに、は０．０５質量％未満、０．０３質量％未満、０．０２質量％未満、０．０１％未満の順に好ましい。Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は０質量％であってもよい。 The content of Sb ₂ O ₃ is indicated by external division. That is, when _{the total content of all glass components other than Sb 2} O ₃ and CeO ₂ is 100% by mass, the content of Sb ₂ O ₃ is preferably less than 1% by mass, more preferably 0.1% by mass. Is less than. Further, is preferably less than 0.05% by mass, less than 0.03% by mass, less than 0.02% by mass, and less than 0.01% in this order. The content of Sb ₂ O ₃ may be 0% by mass.

　ＣｅＯ_２の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ_２の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＣｅＯ_２の含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ_２の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。 The content of CeO ₂ is also indicated by external division. That is, when the total content of all glass components other than _{CeO 2} and Sb ₂ O ₃ _{is 100% by mass, the content of CeO 2} is preferably less than 2% by mass, more preferably less than 1% by mass, and even more preferably. Is in the range of less than 0.5% by mass, more preferably less than 0.1% by mass. The content of CeO ₂ may be 0% by mass. By _{setting the content of CeO 2 in} the above range, the clarity of the glass can be improved.

（ガラス組成Ｂを有する場合のガラスの特性）
＜屈折率ｎｄ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、屈折率ｎｄには特に制限はなく、例えば１．６０～２．１０を例示でき、好ましくは１．６５～２．００であり、より好ましくは１．７０～１．８８であり、さらに好ましくは１．７３～１．８５である。屈折率ｎｄの下限は１．６５、１．７４、１．７５、１．７６、１．７７、１．７８、または１．７９でもよく、屈折率ｎｄの上限は２．０、１．９、１．８４、１．８３、または１．８２でもよい。 (Characteristics of glass when having glass composition B)
<Refractive index nd>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the refractive index nd is not particularly limited, and for example, 1.60 to 2.10 can be exemplified, preferably 1.65 to 2.00. , More preferably 1.70 to 1.88, and even more preferably 1.73 to 1.85. The lower limit of the refractive index nd may be 1.65, 1.74, 1.75, 1.76, 1.77, 1.78, or 1.79, and the upper limit of the refractive index nd is 2.0, 1.9. It may be 1.84, 1.83, or 1.82.

　屈折率ｎｄは、ガラス組成Ｂにおける各ガラス成分の含有量を適宜調整することにより所望の値にすることができる。相対的に屈折率ｎｄを高める働きを有する成分（高屈折率化成分）は、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｂｉ^３＋、Ｔａ^５＋、Ｚｒ^４＋、Ｌａ^３＋ _３等（すなわち酸化物表示では、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３等）である。一方、相対的に屈折率ｎｄを低くする働きを有する成分（低屈折率化成分）は、Ｐ^５＋、Ｓｉ^４＋、Ｂ^３＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋等（すなわち酸化物表示では、Ｐ_２Ｏ_５、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ等）
である。 The refractive index nd can be set to a desired value by appropriately adjusting the content of each glass component in the glass composition B. The components (high refractive index components) that have the function of relatively increasing the refractive index nd are Nb ⁵⁺ , Ti ⁴⁺ , W ⁶⁺ , Bi ³⁺ , Ta ⁵⁺ , Zr ⁴⁺ , La ³⁺ _3, etc. (that is, in oxide display, Nb ₂ O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ , Ta ₂ O ₅ , ZrO ₂ , La ₂ O _3, etc.). On the other hand, the components having a function of relatively lowering the refractive index nd (lower refractive index component) are P ⁵⁺ , Si ⁴⁺ , B ³⁺ , Li ⁺ , Na ⁺ , K ^{+ and the} like (that is, P in the oxide display). ₂ O ₅ , SiO ₂ , B ₂ O ₃ , Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, etc.)
Is.

＜アッベ数νｄ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、アッベ数νｄは、２０～７０を提示でき、好ましくは２５～６５であり、より好ましくは３０～６０であり、さらに好ましくは３５～５５である。アッベ数νｄの下限は２３、２８、３２、３６、３７、３８、３９、または４０でもよく、アッベ数νｄの上限は６７、６３、５７、５３、５１、４９、４７、４５、４３、または４２でもよい。 <Abbe number νd>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the Abbe number νd can be 20 to 70, preferably 25 to 65, more preferably 30 to 60, and further preferably 35. ~ 55. The lower limit of the Abbe number νd may be 23, 28, 32, 36, 37, 38, 39, or 40, and the upper limit of the Abbe number νd is 67, 63, 57, 53, 51, 49, 47, 45, 43, or It may be 42.

　アッベ数νｄは、ガラス組成Ｂおける各ガラス成分の含有量を適宜調整することにより所望の値にすることができる。相対的にアッベ数νｄを低くする成分、すなわち高分散化成分は、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｂｉ^３＋、Ｔａ^５＋、Ｚｒ^４＋等（すなわち酸化物表示では、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２等）である。一方、相対的にアッベ数νｄを高くする成分、すなわち低分散化成分は、Ｐ^５＋、Ｓｉ^４＋、Ｂ^３＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｌａ^３＋、Ｂａ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋等（すなわち酸化物表示では、Ｐ_２Ｏ_５、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＢａＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ等）である。 The Abbe number νd can be set to a desired value by appropriately adjusting the content of each glass component in the glass composition B. Component to lower the relatively Abbe number [nu] d, i.e. highly dispersed ^{^{^{^{component, Nb 5+, Ti 4+, W}}}} 6+, Bi 3+, Ta 5+, Zr 4+ , etc. (i.e. the oxides _display, Nb _₂ O _5, TiO ₂ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ , Ta ₂ O ₅ , ZrO _2, etc.). On the other hand, the components that relatively increase the Abbe number νd, that is, the low dispersion components, are P ⁵⁺ , Si ⁴⁺ , B ³⁺ , Li ⁺ , Na ⁺ , K ⁺ , La ³⁺ , Ba ²⁺ , Ca ²⁺ , Sr ^2+, etc. (That is, in the oxide display, P ₂ O ₅ , SiO ₂ , B ₂ O ₃ , Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, La ₂ O ₃ , BaO, CaO, SrO, etc.).

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、屈折率ｎｄとアッベ数νｄとは、好ましくは下記式（１）を満たし、より好ましくは下記式（２）を満たし、さらに好ましくは下記式（３）を満たし、特に好ましくは下記式（４）を満たす。屈折率ｎｄとアッベ数νｄとが下記式を満たすことで、高屈折率・低分散特性を有する成形用ガラス素材が得られる。
　ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５０２）≧０　…（１）
　ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５１２）≧０　…（２）
　ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５２２）≧０　…（３）
　ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５３２）≧０　…（４） In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the refractive index nd and the Abbe number νd preferably satisfy the following formula (1), more preferably the following formula (2), and further preferably. Satisfies the following formula (3), and particularly preferably the following formula (4). When the refractive index nd and the Abbe number νd satisfy the following equations, a glass material for molding having high refractive index and low dispersion characteristics can be obtained.
nd- (-0.0183 x Abbe number νd + 2.502) ≧ 0… (1)
nd- (-0.0183 x Abbe number νd + 2.512) ≧ 0… (2)
nd- (-0.0183 x Abbe number νd + 2.522) ≥ 0 ... (3)
nd- (-0.0183 x Abbe number νd + 2.532) ≧ 0… (4)

＜平均線膨張係数α_Ｌ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数α_Ｌの下限は、好ましくは０．８０×１０^－５℃^－１であり、さらには０．８１×１０^－５℃^－１、０．８２×１０^－５℃^－１、０．８３×１０^－５℃^－１、０．８４×１０^－５℃^－１、０．８５×１０^－５℃^－１、０．８６×１０^－５℃^－１、０．８７×１０^－５℃^－１、０．８８×１０^－５℃^－１の順により好ましい。また、平均線膨張係数α_Ｌの上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１．２０×１０^－５℃^－１を例示でき、好ましくは１．１０×１０^－５℃^－１以下であり、さらには１．００×１０^－５℃^－１、０．９８×１０^－５℃^－１、０．９６×１０^－５℃^－１、０．９５×１０^－５℃^－１、０．９４×１０^－５℃^－１、０．９３×１０^－５℃^－１の順により好ましい。 <Average coefficient of linear expansion α _L >
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the average linear expansion coefficient α L} at −30 to 70 ° C. is preferably 0.80 × ^10-5 ° C. ^-1 , and further. ^{^{0.81 × 10 -5 ℃ -1, 0.82}} × 10 -5 ℃ -1, 0.83 × 10 -5 ℃ -1, 0.84 × 10 -5 ℃ -1, 0.85 × 10 - ⁵ ° C ^-1 , 0.86 × 10 ^-5 ° C ^-1 , 0.87 × 10 ^-5 ° C ^-1 , 0.88 × 10 ^-5 ° C ^-1 is more preferable. Further, the upper limit of the average coefficient of linear expansion α _L ^{can be exemplified by 1.20 × 10 −5} ° C. ^-1 from the viewpoint of maintaining the stability of the glass and obtaining desired optical characteristics, and is preferably 1.10 × 10 ^{−. It is 5} ° C ^-1 or less, and further 1.00 x ^10-5 ° C ^-1 , 0.98 x ^10-5 ° C ^-1 , 0.96 x ^10-5 ° C ^-1 , 0.95 x ^10-5. ℃ ^-1 , 0.94 × 10 ^-5 ℃ ^-1 , 0.93 × 10 ^-5 ℃ ^-1 is more preferable.

　ガラス組成Ｂの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数α_Ｌを上記範囲とすることで、幅広い温度環境に使用できる成形用ガラス素材を得ることができる。 In the case of the glass composition B, by _{setting the average coefficient of linear expansion α L} at −30 to 70 ° C. in the above range, a glass material for molding that can be used in a wide temperature environment can be obtained.

＜平均線膨張係数α_{１００－３００}＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、１００～３００℃における平均線膨張係数α_{１００－３００}の下限は、好ましくは９０であり、さらには９２、９４、９５の順により好ましい。また、平均線膨張係数α_{１００－３００}の上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１３０を例示でき、好ましくは１１５であり、さらには１１０、１０６、１０４の順により好ましい。 <Average coefficient of linear expansion α _100-300 >
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, _{the lower limit of the average linear expansion coefficient α 100-300} at 100 to 300 ° C. is preferably 90, and further in the order of 92, 94, 95. preferable. Further, the upper limit of the average coefficient of linear expansion α _100-300 can be exemplified by 130 from the viewpoint of maintaining the stability of the glass and obtaining desired optical characteristics, preferably 115, and further in the order of 110, 106, 104. More preferred.

　平均線膨張係数α_{１００－３００}は、ＪＯＧＩＳ０８の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。平均線膨張係数α_{１００－３００}は１００～３００℃における線膨張係数の平均値である。 The average coefficient of linear expansion α _100-300 is measured based on the provisions of JOBIS08. The sample shall be a round bar with a length of 20 mm ± 0.5 mm and a diameter of 5 mm ± 0.5 mm. With a load of 98 mN applied to the sample, it is heated so as to rise at a constant rate of 4 ° C. every minute, and the temperature and elongation of the sample are measured in 1 second increments. The average coefficient of linear expansion α _100-300 is the average value of the coefficient of linear expansion at 100 to 300 ° C.

　なお、本明細書では、平均線膨張係数α_{１００－３００}は、ＪＯＧＩＳ０８の規定に従い、１０^－７℃^－１の単位で、整数第１位まで表示する。すなわち、平均線膨張係数α_{１００－３００}は［１０^－７・℃^－１］を単位とする整数で表示する。 In this specification, the coefficient of linear expansion α _100-300 ^{is displayed in units of 10-7} ° C- ¹ up to the first integer in accordance with the provisions of JOBIS08. That is, the average coefficient of linear expansion α _100-300 is expressed ^{as an integer with [10-7} · ° C- ¹ ] as a unit.

＜相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴ＞
　ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）は、日本産業規格ＪＩＳＢ７０７２－２（光学ガラスにおける屈折率の温度係数の測定方法－第２部：干渉法）により、波長６３２．８ｎｍの光についての、－４０℃から１１０℃に温度を変化させた際における相対屈折率の温度係数の値を測定する。
　なお、本明細書では、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を［１０^－６・℃^－１］の単位で表しているが、単位として［１０^－６・Ｋ^－１］を用いた場合でも相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの数値は同じである。 <Temperature coefficient of relative refractive index dn / dT>
The temperature coefficient of the relative refractive index (dn / dT) of glass is determined by the Japanese Industrial Standard JISB7072-2 (Method for measuring the temperature coefficient of refractive index in optical glass-Part 2: Interferometry) for light with a wavelength of 632.8 nm. The value of the temperature coefficient of the relative refractive index when the temperature is changed from −40 ° C. to 110 ° C. is measured.
In this specification, the temperature coefficient of relative refractive index (dn / dT) is expressed in the unit of ^[10-6 · ° C- ¹ ^{], but [10-6} · K ^-1 ] is used as the unit. Even in this case, the value of the temperature coefficient dn / dT of the relative refractive index is the same.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの上限は、Ｈｅ－Ｎｅレーザの波長（６３３ｎｍ乃至６３２．８ｎｍ）、温度２０～４０℃の範囲で、好ましくは２．０×１０^－６℃^－１であり、さらには１．５×１０^－６℃^－１、１．０×１０^－６℃^－１、０．５×１０^－６℃^－１、０．０×１０^－６℃^－１、－０．５×１０^－６℃^－１、－１．０×１０^－６℃^－１の順により好ましい。また、該相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの下限に明確な制限はないが、Ｈｅ－Ｎｅレーザの波長（６３３ｎｍ乃至６３２．８ｎｍ）、かつ温度２０～４０℃の範囲で、好ましくは－１３．０×１０^－６℃^－１であり、さらには－１０．０×１０^－６℃^－１、－９．０×１０^－６℃^－１、－８．０×１０^－６℃^－１、－７．０×１０^－６℃^－１、－６．５×１０^－６℃^－１の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the upper limit of the temperature coefficient dn / dT of the relative refractive index is the wavelength of the He—Ne laser (633 nm to 632.8 nm) and the temperature of 20 to 40 ° C. In the range, it is preferably 2.0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , and more preferably 1.5 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , 1.0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , 0.5 × 10 ^-6 ℃ -1. ^-1 , 0.0 × 10 ^-6 ° C ^-1 , -0.5 × 10 ^-6 ° C ^-1 , and -1.0 × 10 ^-6 ° C ^-1 are more preferable. Further, although there is no clear limitation on the lower limit of the temperature coefficient dn / dT of the relative refractive index, the wavelength of the He-Ne laser (633 nm to 632.8 nm) and the temperature in the range of 20 to 40 ° C. are preferably -13. .0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , and further -10.0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , -9.0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , -8.0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , It is more preferable in the order of −7.0 × 10 ^-6 ° C ^-1 and −6.5 × 10 ^-6 ° C ^-1.

　ｄｎ／ｄＴを上記範囲とし、ｄｎ／ｄＴが正の値である光学素子、あるいはｄｎ／ｄＴが負の値でレンズの焦点距離の符号が異なる光学素子などと組み合わせることで、光学素子の温度が大きく変動するような環境下でも屈折率の変動が小さくなるため、より幅広い温度範囲において、所望の光学特性を高精度に発揮できる。 By combining an optical element in which dn / dT is in the above range and dn / dT is a positive value, or an optical element in which dn / dT is a negative value and the focal length of the lens has a different sign, the temperature of the optical element can be increased. Since the fluctuation of the refractive index becomes small even in an environment where the fluctuation is large, the desired optical characteristics can be exhibited with high accuracy in a wider temperature range.

　他方で、エネルギーの大きな光、たとえばレーザ光のような光や、ガラスの吸収波長に相当する光などがガラスに入射する際は、光の強度や照射時間によってガラスの温度上昇の幅が変化する。この場合、本実施形態のガラス単独で、屈折率の温度変化を小さくすることが要求されることもある。 On the other hand, when light with high energy, such as light such as laser light, or light corresponding to the absorption wavelength of glass is incident on the glass, the range of temperature rise of the glass changes depending on the intensity of the light and the irradiation time. .. In this case, it may be required to reduce the temperature change of the refractive index of the glass of the present embodiment alone.

　このような場合の相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの上限は、Ｈｅ－Ｎｅレーザの波長（６３３ｎｍ乃至６３２．８ｎｍ）、温度２０～４０℃の範囲を例にとると、好ましくは２．０×１０^－６℃^－１であり、さらには１．５×１０^－６℃^－１、１．０×１０^－６℃^－１、０．５×１０^－６℃^－１、０．３×１０^－６℃^－１、０．１×１０^－６℃^－１の順にいっそう好ましい。また、該相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの下限は、好ましくは－２．０×１０^－６℃^－１であり、さらには－１．５×１０^－６℃^－１、－１．０×１０^－６℃^－１、－０．５×１０^－６℃^－１、－０．３×１０^－６℃^－１、－０．１×１０^－６℃^－１の順にいっそう好ましい。相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴを０．０×１０^－６℃^－１にすることもできる。なお、本実施形態に係る成形用ガラス素材の相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の値は、本明細書の記載を参酌し、使用するレーザ波長によって上記の好ましい範囲の中で適宜選択してもよい。 In such a case, the upper limit of the temperature coefficient dn / dT of the relative refractive index is preferably 2.0, taking the wavelength of the He-Ne laser (633 nm to 632.8 nm) and the temperature in the range of 20 to 40 ° C. as an example. × 10 ^-6 ℃ ^-1 , and further 1.5 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , 1.0 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , 0.5 × 10 ^-6 ℃ ^-1 , 0.3 × 10 ^It is more preferable in the order of ^-6 ° C ^-1 and 0.1 × 10 -6 ° C ^-1. The lower limit of the temperature coefficient dn / dT of the relative refractive index is preferably −2.0 × 10 ^-6 ° C ^-1 , and further −1.5 × 10 ^-6 ° C ^-1 and −1.0. It is more preferable in the order of × 10 ^-6 ° C ^-1 , −0.5 × 10 ^-6 ° C ^-1 , −0.3 × 10 ^-6 ° C ^-1 , and −0.1 × 10 ^-6 ° C ^-1. The temperature coefficient dn / dT of the relative refractive index can also be ^{0.0 × 10 -6} ° C ^-1. The value of the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index of the glass material for molding according to the present embodiment is appropriately selected within the above preferable range depending on the laser wavelength used in consideration of the description of the present specification. You may.

＜相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの温度依存性の測定方法＞
　本実施形態のガラスは、ガラス組成Ｂの場合、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性が小さい。その測定法は以下のとおりである。 <Measurement method of temperature dependence of temperature coefficient dn / dT of relative refractive index>
In the case of the glass composition B, the glass of the present embodiment has a small temperature dependence of the temperature coefficient (dn / dT) of the relative refractive index. The measurement method is as follows.

　日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ１８「光学ガラスの屈折率の温度係数の測定方法」に記載された方法のうち、干渉法により測定する。－４０℃から８０℃に温度を変化させ、温度－３０℃、－１０℃、＋１０℃、＋３０℃、＋５０℃、＋７０℃において波長６３２．８ｎｍのｄｎ／ｄＴ（以下、ｄｎ／ｄＴ＠６３２．８と表記する。）を測定し、温度に対するｄｎ／ｄＴ＠６３２．８の値の近似直線を最小二乗法によって求め、その直線の傾きをａ、温度０℃における切片をｂとする。 Among the methods described in the Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS18 "Measurement method of temperature coefficient of refractive index of optical glass", measurement is performed by the interferometry method. The temperature is changed from −40 ° C. to 80 ° C., and the wavelength is 632.8 nm at temperatures of −30 ° C., −10 ° C., + 10 ° C., + 30 ° C., + 50 ° C., and + 70 ° C. 8) is measured, an approximate straight line of the value of dn / dT @ 632.8 with respect to the temperature is obtained by the least squares method, the slope of the straight line is a, and the intercept at a temperature of 0 ° C. is b.

　上記の傾きａが０に近いほど、温度によるｄｎ／ｄＴの変化量が小さいため、異なる温度域においても温度変化あたりのｄｎ／ｄＴの値の変化が小さくなることを意味する。つまり、光学素子の単位温度変化に対する焦点距離のずれ方が温度によらず一定になることから、受光素子側の位置調整機構を簡素化でき、高精度な結像を求められる光学素子に有効である。 The closer the slope a is to 0, the smaller the amount of change in dn / dT due to temperature, which means that the change in dn / dT value per temperature change becomes smaller even in different temperature ranges. In other words, since the deviation of the focal length with respect to the unit temperature change of the optical element becomes constant regardless of the temperature, the position adjustment mechanism on the light receiving element side can be simplified, which is effective for optical elements that require highly accurate imaging. be.

　したがって、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、上記傾きａの値の範囲は、好ましくは１０．０×１０^－９～－１０．０×１０^－９であり、さらには８．０×１０^－９～－８．０×１０^－９、６．０×１０^－９～－６．０×１０^－９、４．０×１０^－９～－４．０×１０^－９、３．０×１０^－９～－３．０×１０^－９の順により好ましい。 Therefore, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the range of the value of the inclination a is preferably 10.0 × 10 ^-9 to -10.0 × 10 ^-9 , and further. is ^{^{8.0 × 10 -9 ~ -8.0 × 10}} -9, 6.0 × 10 -9 ~ -6.0 × 10 -9, 4.0 × 10 -9 ~ -4.0 × 10 - ^{It is} more preferable in the order of 9, 3.0 × 10 ^-9 to −3.0 × 10 ^-9.

　また上記の切片ｂが０．０×１０^－６に近いほど、近似直線における０℃でのｄｎ／ｄＴ＠６３２．８の値が小さいため、ｄｎ／ｄＴの値の絶対値が小さいことを意味する。したがって、単独の光学素子の単位温度変化に対する焦点距離のずれ量自体が小さくなることから、高精度な結像を求められる光学素子に有効である。 Further, the closer the intercept b is to 0.0 × ^10-6 , the smaller the value of dn / dT @ 632.8 at 0 ° C. in the approximate straight line, which means that the absolute value of the dn / dT value is smaller. do. Therefore, since the amount of deviation of the focal length with respect to a unit temperature change of a single optical element becomes small, it is effective for an optical element that requires highly accurate imaging.

　したがって、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、上記切片ｂの値の範囲は、好ましくは３．０×１０^－６～－３．０×１０^－６であり、さらには２．０×１０^－６～－２．０×１０^－６、１．０×１０^－６～－１．０×１０^－６、０．５×１０^－６～－０．５×１０^－６の順により好ましい。なお上記傾きａの値を一定の値以下、好ましくは０付近に制御すれば、かならずしも上記切片ｂが０でなくてもよい。上記切片ｂを０付近にすることもできる。 Therefore, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the range of the values of the section b is preferably 3.0 × ^10-6 to −3.0 × ^10-6 , and further. is ^{^{2.0 × 10 -6 ~ -2.0 × 10}} -6, 1.0 × 10 -6 ~ -1.0 × 10 -6, 0.5 × 10 -6 ~ -0.5 × 10 - ^It is more preferable in the order of 6. If the value of the slope a is controlled to be equal to or less than a certain value, preferably near 0, the intercept b does not necessarily have to be 0. The intercept b can be set to around 0.

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７３０℃であり、さらには７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５００℃であり、さらには５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃の順により好ましい。 <Glass transition temperature Tg>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the upper limit of the glass transition temperature Tg is preferably 730 ° C, more preferably 720 ° C, 710 ° C, and 700 ° C. The lower limit of the glass transition temperature Tg is preferably 500 ° C., more preferably 550 ° C., 560 ° C., 570 ° C., and 580 ° C.

　ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスの成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、プレス成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。また、精密プレス素材として用いる際に良好な成形性を得ることができる。 When the upper limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above range, it is possible to suppress an increase in the glass molding temperature and the annealing temperature, and it is possible to reduce thermal damage to the press molding equipment and the annealing equipment. Further, when the lower limit of the glass transition temperature Tg satisfies the above range, it becomes easy to maintain good thermal stability of the glass while maintaining a desired Abbe number and refractive index. In addition, good moldability can be obtained when used as a precision press material.

　他方で、ガラス転移温度Ｔｇが高いほど、単位温度変化あたりの膨張量が小さくなる傾向にあるので、単位温度変化あたりの熱膨張による形状変化の度合いを軽減できる傾向がある。また、加熱によってガラスの温度がＴｇ付近あるいは歪点以上まで上昇してしまうと、その後にガラスが冷却されても光学性能が元の状態に戻らなくなるおそれもある。したがってＴｇの下限は上記範囲を満たすことが好ましい。 On the other hand, the higher the glass transition temperature Tg, the smaller the amount of expansion per unit temperature change, so the degree of shape change due to thermal expansion per unit temperature change tends to be reduced. Further, if the temperature of the glass rises to near Tg or above the strain point due to heating, the optical performance may not return to the original state even if the glass is subsequently cooled. Therefore, the lower limit of Tg preferably satisfies the above range.

＜ガラスの比重＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、比重は、好ましくは５．５０以下であり、さらには、５．００以下、４．８０以下の順により好ましい。ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。 <Glass specific density>
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, the specific gravity is preferably 5.50 or less, and more preferably 5.00 or less and 4.80 or less. If the specific gravity of the glass can be reduced, the weight of the lens can be reduced. As a result, the power consumption of the autofocus drive of the camera lens on which the lens is mounted can be reduced.

＜ガラスの光線透過性＞
　本実施形態に係る成形用ガラス素材の光線透過性は、着色度λ５、λ７０、およびλ８０により評価できる。
　ガラス組成Ｂの場合、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が５％となる波長をλ５とし、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とし、外部透過率が８０％となる波長をλ８０とする。 <Light transmission of glass>
The light transmittance of the molding glass material according to the present embodiment can be evaluated by the degree of coloring λ5, λ70, and λ80.
In the case of glass composition B, the spectral transmittance is measured in the wavelength range of 200 to 700 nm for a glass sample having a thickness of 10.0 mm ± 0.1 mm, the wavelength at which the external transmittance is 5% is set to λ5, and the external transmittance is set to λ5. The wavelength at which 70% is λ70, and the wavelength at which the external transmittance is 80% is λ80.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、λ５は、好ましくは４００ｎｍ以下であり、より好ましくは３８０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３６０ｎｍ以下であり、特に好ましくは３５０ｎｍ以下である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, λ5 is preferably 400 nm or less, more preferably 380 nm or less, further preferably 360 nm or less, and particularly preferably 350 nm or less. ..

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、λ７０は、好ましくは４４０ｎｍ以下であり、より好ましくは４３０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４２０ｎｍ以下である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, λ70 is preferably 440 nm or less, more preferably 430 nm or less, and further preferably 420 nm or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、λ８０は、好ましくは５１０ｎｍ以下であり、より好ましくは５００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４９０ｎｍ以下である。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition B, λ80 is preferably 510 nm or less, more preferably 500 nm or less, and further preferably 490 nm or less.

　λ５、λ７０、およびλ８０が上記のように短波長化された成形用ガラス素材を用いることで、好適な色再現を可能とする光学素子を提供できる。 By using a molding glass material in which λ5, λ70, and λ80 have shortened wavelengths as described above, it is possible to provide an optical element that enables suitable color reproduction.

（ガラス組成Ｃ）
　次に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ｃを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性ついて説明する。 (Glass composition C)
Next, the content / ratio of the glass component and the glass characteristics when the molding glass material according to the present embodiment has the glass composition C will be described.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２は、ガラスのネットワーク形成成分として、ガラスの熱的安定性や再加熱失透性、化学的耐久性および耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する必須成分である。以上の観点から、ＳｉＯ_２含有量は、質量％表示でＢ_２Ｏ_３とＰ_２Ｏ_５の合計含有量よりも多いことが好ましい。ガラス組成Ｃの場合、ケイ酸塩ガラスであることが好ましい。ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２含有量は、８．０％以上であることが好ましく、１０．００％以上、１１．００％以上、１２．００％以上、１３．００％以上、１４．００％以上、１４．５０％以上、１５．００％以上、１５．５０％以上、１６．００％以上、１６．５０％以上、１６．６０％以上の順により好ましい。
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラスの耐失透性向上、熔融性の向上および部分分散特性改善の観点からは、ＳｉＯ_２含有量は、５０．００％以下であることが好ましく、４５．００％以下、４０．００％以下、３５．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．００％以下、２３．５０％以下、２３．００％以下、２２．７５％以下、２２．５０％以下、２２．００％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, SiO ₂ improves the thermal stability, reheat devitrification, chemical durability and weather resistance of the glass as a network forming component of the glass. It is an essential component that has the function of increasing the viscosity of the molten glass and facilitating the molding of the molten glass. From the above viewpoint, the SiO ₂ content is preferably larger than the total content _{of B 2} O ₃ and P ₂ O ₅ in terms of mass%. In the case of glass composition C, it is preferably silicate glass. In the case of glass composition C, the SiO ₂ content is preferably 8.0% or more, 10.00% or more, 11.00% or more, 12.00% or more, 13.00% or more, 14.00. % Or more, 14.50% or more, 15.00% or more, 15.50% or more, 16.00% or more, 16.50% or more, 16.60% or more, in that order.
_{In the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the SiO 2} content is 50.00% or less from the viewpoint of improving the devitrification resistance of the glass, improving the meltability, and improving the partial dispersion characteristics. 45.00% or less, 40.00% or less, 35.00% or less, 30.00% or less, 28.00% or less, 26.00% or less, 25.00% or less, 24. It is more preferable in the order of 50% or less, 24.00% or less, 23.50% or less, 23.00% or less, 22.75% or less, 22.50% or less, and 22.00% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）は、ガラスの熱的安定性の向上、より一層の低比重化およびより望ましい光学恒数を得る観点から、１０．００％以上であることが好ましく、１２．００％以上、１４．００％以上、１５．００％以上、１６．００％以上、１７．００％以上、１７．７５％以上、１８．００％以上、１８．２５％以上、１８．５０％以上、１８．６０％以上の順により好ましく、３５．００％以下であることが好ましく、３２．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．５０％以下、２６．００％以下、２５．５０％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．４０％以下、２４．３０％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the total content of _{SiO 2} and B ₂ O ₃ _{(SiO 2} + B ₂ O ₃ ) is further improved in the thermal stability of the glass. From the viewpoint of lowering the specific gravity and obtaining a more desirable optical constant, it is preferably 10.00% or more, 12.00% or more, 14.00% or more, 15.00% or more, 16.00% or more, 17.00% or more, 17.75% or more, 18.00% or more, 18.25% or more, 18.50% or more, 18.60% or more are preferable, and 35.00% or less is preferable. , 32.00% or less, 30.00% or less, 28.00% or less, 27.00% or less, 26.50% or less, 26.00% or less, 25.50% or less, 25.00% or less, 24 It is more preferable in the order of .50% or less, 24.40% or less, and 24.30% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３はガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、ＳｉＯ_２の含有量が多くなるとガラスの熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量に対するＳｉＯ_２の質量比（ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３））は、０．５０以上であることが好ましく、０．５５以上、０．６０以上、０．６５以上、０．７０以上、０．７５以上、０．７７以上、０．８０以上の順により好ましく、１．００以下であることが好ましく、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, SiO ₂ and B ₂ O ₃ have a function of improving the thermal stability of the glass, but when _{the content of SiO 2} increases, the glass melts. The sex tends to decrease. From the above viewpoint, the mass ratio _{of SiO 2} to the total content of _{SiO 2} and B ₂ O ₃ _{(SiO 2} / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is preferably 0.50 or more, and 0. 55 or more, 0.60 or more, 0.65 or more, 0.70 or more, 0.75 or more, 0.77 or more, 0.80 or more, more preferably 1.00 or less, and 0.99 or more. Below, 0.98 or less, 0.97 or less, 0.96 or less, 0.95 or less, 0.94 or less, 0.93 or less, 0.92 or less, 0.91 or less, 0.90 or less, 0.89 Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.88 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２含有量に対するＢ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２）は、化学的耐久性向上、α_ｍａｘの低下ならびに再加熱失透性の向上の観点から、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３５以下、０．３２以下、０．３１以下、０．３０以下、０．２９以下、０．２８以下、０．２７以下、０．２６以下、０．２５以下の順により好ましい。熱的安定性向上の観点からは、質量比（Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２）は、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上、０．１２以上、０．１３以上、０．１４以上、０．１５以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the mass ratio of the B ₂ O ₃ _{content to the SiO 2} _{content (B 2} O ₃ / SiO ₂ ) is improved in chemical durability and α _max. It is preferably less than 1.00, preferably 0.90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0, from the viewpoint of reducing the amount of heat and improving the reheat devitrification. .40 or less, 0.35 or less, 0.32 or less, 0.31 or less, 0.30 or less, 0.29 or less, 0.28 or less, 0.27 or less, 0.26 or less, 0.25 or less in that order More preferred. From the viewpoint of improving thermal stability, the mass ratio (B ₂ O ₃ / SiO ₂ ) is preferably 0.00 or more, 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0. 04 or more, 0.05 or more, 0.06 or more, 0.07 or more, 0.08 or more, 0.09 or more, 0.10 or more, 0.11 or more, 0.12 or more, 0.13 or more, 0. It is more preferable in the order of 14 or more and 0.15 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｂ_２Ｏ_３含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超であることがより好ましく、０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．３５％以上、０．３７％以上、０．３９％以上、０．４０％以上、０．４１％以上、０．４２％以上、０．４３％以上、０．４４％以上、０．４５％以上、０．４６％以上、０．４７％以上、０．４８％以上、０．４９％以上の順により好ましい。また、Ｂ_２Ｏ_３含有量は、３０．００％以下であることが好ましく、２５．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１４．００％以下、１２．００％以下、１０．００％以下、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．５０％以下、５．２０％以下、５．１０％以下、５．００％以下、４．９０％以下、４．８０％以下の順により好ましい。Ｂ_２Ｏ_３含有量を上記範囲とすることにより、ガラスの比重をより低減でき、また、ガラスの熱的安定性を改善できる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the B ₂ O ₃ content is preferably 0.00% or more, more preferably more than 0.00%, and 0. 10% or more, 0.20% or more, 0.30% or more, 0.35% or more, 0.37% or more, 0.39% or more, 0.40% or more, 0.41% or more, 0.42% Above, 0.43% or more, 0.44% or more, 0.45% or more, 0.46% or more, 0.47% or more, 0.48% or more, 0.49% or more are more preferable. The B ₂ O ₃ content is preferably 30.00% or less, 25.00% or less, 20.00% or less, 18.00% or less, 16.00% or less, 14.00% or less. 1,12.00% or less, 10.00% or less, 9.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.50% or less, 5.20% or less, 5 It is more preferable in the order of .10% or less, 5.00% or less, 4.90% or less, and 4.80% or less. By _{setting the B 2} O ₃ content in the above range, the specific gravity of the glass can be further reduced, and the thermal stability of the glass can be improved.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＣａＯ含有量は、ガラスの熔融性および熱的安定性向上の観点から、３．００％以上であることが好ましく、４．００％以上であることがより好ましく、５．００％以上、５．１０％以上、５．２０％以上、５．３０％以上、５．４０％以上、５．５０％以上、５．６０％以上、５．７０％以上、５．８０％以上、５．９０％以上の順により好ましい。また、同様の観点から、ＣａＯ含有量は、４０．００％以下であることが好ましく、３５．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２４．００％以下、２２．００％以下、２１．５０％以下、２１．００％以下、２０．５０％以下、２０．２５％以下、２０．００％以下、１９．５０％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the CaO content is preferably 3.00% or more from the viewpoint of improving the meltability and thermal stability of the glass, which is 4.00. % Or more, more preferably 5.00% or more, 5.10% or more, 5.20% or more, 5.30% or more, 5.40% or more, 5.50% or more, 5.60% or more. More preferably, the order is 5.70% or more, 5.80% or more, and 5.90% or more. From the same viewpoint, the CaO content is preferably 40.00% or less, 35.00% or less, 30.00% or less, 28.00% or less, 26.00% or less, 24.00. % Or less, 22.00% or less, 21.50% or less, 21.000% or less, 20.50% or less, 20.25% or less, 20.00% or less, 19.50% or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯとＺｎＯとの合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）は、５．００％以上であることが好ましく、７．００％以上、１０．００％以上、１１．００％以上、１２．００％以上、１３．００％以上、１３．５０％以上、１４．００％以上、１４．５０％以上、１５．００％以上、１５．３０％以上、１５．５０％以上、１６．００％以上の順により好ましい。また、合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）は、５０．００％以下であることが好ましく、４５．００％以下、４０．００％以下、３９．００％以下、３８．００％以下、３７．００％以下、３６．５０％以下、３６．００％以下、３５．５０％以下、３５．００％以下、３４．５０％以下、３４．００％以下の順により好ましい。合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）が上記範囲であることは、より一層の低比重化、および高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the total content (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) of the alkaline earth metal oxides MgO, CaO, SrO and BaO and ZnO is 5.00% or more. It is preferably 7.00% or more, 10.00% or more, 11.00% or more, 12.00% or more, 13.00% or more, 13.50% or more, 14.00% or more, 14.50. % Or more, 15.00% or more, 15.30% or more, 15.50% or more, and 16.00% or more are more preferable. The total content (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) is preferably 50.00% or less, 45.00% or less, 40.00% or less, 39.00% or less, 38.00% or less, 37.00% or less. , 36.50% or less, 36.00% or less, 35.50% or less, 35.00% or less, 34.50% or less, 34.00% or less, in that order. It is preferable that the total content (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) is in the above range from the viewpoint of maintaining thermal stability without hindering further lowering of the specific density and increasing dispersion.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの中で、ＭｇＯ、ＣａＯは、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯと比べてガラスの比重を抑えるうえで有効な成分である。したがって、比重の増大をより一層抑制する観点から、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量に対するＺｎＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、２．７８以下であることが好ましく、２．７７以下、２．７６以下、２．７５以下、２．７４以下、２．７３以下の順により好ましい。
　一方、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯは、ＭｇＯ、ＣａＯよりも部分分散特性を改善する働きが大きい。そのため、部分分散特性を改善する観点から、質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、０．１７以上であることが好ましく、０．１８以上、０．１９以上、０．２０以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, among MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO, MgO and CaO are used to suppress the specific gravity of glass as compared with SrO, BaO and ZnO. It is an effective ingredient. Therefore, from the viewpoint of further suppressing the increase in specific gravity, the mass ratio of the total content of ZnO, SrO and BaO to the total content of MgO and CaO ((ZnO + SrO + BaO) / (MgO + CaO)) is 2.78 or less. It is preferable, and more preferably 2.77 or less, 2.76 or less, 2.75 or less, 2.74 or less, 2.73 or less.
On the other hand, SrO, BaO, and ZnO have a greater function of improving the partial dispersion characteristics than MgO and CaO. Therefore, from the viewpoint of improving the partial dispersion characteristics, the mass ratio ((ZnO + SrO + BaO) / (MgO + CaO)) is preferably 0.17 or more, in the order of 0.18 or more, 0.19 or more, and 0.20 or more. More preferred.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＣａＯ含有量の質量比（ＣａＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、より一層の高屈折率化および更なる低比重化の観点から、０．３５以上であることが好ましく、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上、０．３９以上、０．４０以上、０．４１以上、０．４２以上の順により好ましい。熱的安定性向上の観点からは、質量比（ＣａＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、１．００以下であることが好ましく、０．９５以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下、０．８４以下、０．８３以下、０．８０以下、０．７８以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the mass ratio of the CaO content to the total content of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO (CaO / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO)) is even higher. From the viewpoint of increasing the refractive index and further reducing the specific gravity, it is preferably 0.35 or more, 0.36 or more, 0.37 or more, 0.38 or more, 0.39 or more, 0.40 or more, 0. It is more preferable in the order of 41 or more and 0.42 or more. From the viewpoint of improving thermal stability, the mass ratio (CaO / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO)) is preferably 1.00 or less, 0.95 or less, 0.90 or less, 0.89 or less, 0.88 or less. , 0.87 or less, 0.86 or less, 0.85 or less, 0.84 or less, 0.83 or less, 0.80 or less, 0.78 or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＣａＯとＭｇＯとの合計含有量の質量比（（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、より一層の低比重化の観点からは、０．３５以上であることが好ましく、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上、０．３９以上、０．４０以上、０．４１以上、０．４２以上の順により好ましい。熱的安定性向上の観点からは、質量比（（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）は、１．００以下であることが好ましく、０．９５以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下、０．８４以下、０．８３以下、０．８０以下、０．７８以下の順により好ましい。 In the case of the glass composition C in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the total content of CaO and MgO to the total content of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO ((CaO + MgO) / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) ) Is preferably 0.35 or more, 0.36 or more, 0.37 or more, 0.38 or more, 0.39 or more, 0.40 or more, 0 from the viewpoint of further lowering the specific gravity. It is more preferable in the order of .41 or more and 0.42 or more. From the viewpoint of improving thermal stability, the mass ratio ((CaO + MgO) / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) is preferably 1.00 or less, 0.95 or less, 0.90 or less, 0.89 or less, 0.88. Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.87 or less, 0.86 or less, 0.85 or less, 0.84 or less, 0.83 or less, 0.80 or less, 0.78 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯならびにＺｎＯは、液相温度を下げ、熱的安定性を改善する働きを有する。他方、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性および／または耐候性が低下する傾向がある。また、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３は、熱的安定性を改善し、再加熱失透性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、０．４０以上であることが好ましく、０．４５以上、０．５０以上、０．５２以上、０．５４以上、０．５６以上、０．５７以上、０．５８以上、０．５９以上、０．６０以上、０．６１以上、０．７０以上、０．８０以上、０．９０以上，１．００以上、１．１０以上の順により好ましく、２．００以下であることが好ましく、１．８０以下、１．６０以下、１．５５以下、１．５０以下、１．４５以下、１．４０以下、１．３５以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the alkaline earth metal oxides MgO, CaO, SrO and BaO and ZnO have a function of lowering the liquidus temperature and improving the thermal stability. Has. On the other hand, as these contents increase, the chemical durability and / or weather resistance tends to decrease. Further, SiO ₂ and B ₂ O ₃ have a function of improving thermal stability and reheating devitrification, but when their contents are increased, the meltability tends to decrease. _{From the above viewpoint, the mass ratio of the total content of SiO 2} and B ₂ O ₃ to the total content of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO _{((SiO 2} + B ₂ O ₃ ) / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO)) is determined. It is preferably 0.40 or more, 0.45 or more, 0.50 or more, 0.52 or more, 0.54 or more, 0.56 or more, 0.57 or more, 0.58 or more, 0.59 or more, It is more preferably 0.60 or more, 0.61 or more, 0.70 or more, 0.80 or more, 0.90 or more, 1.00 or more, and 1.10 or more, and preferably 2.00 or less. It is more preferable in the order of .80 or less, 1.60 or less, 1.55 or less, 1.50 or less, 1.45 or less, 1.40 or less, and 1.35 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、ＭｇＯ含有量は、１５．００％以下であることが好ましく、１２．００％以下、９．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．５０％以下、３．００％以下、２．５０％以下、２．１０％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the MgO content is preferably 0.00% or more. The MgO content is preferably 15.00% or less, 12.00% or less, 9.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.00% or less, 4. It is more preferable in the order of 00% or less, 3.50% or less, 3.00% or less, 2.50% or less, and 2.10% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｒＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．１０％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．２６％以上、０．２７％以上、０．２８％以上、０．２９％以上、０．３０％以上、０．３１％以上の順により好ましい。また、ＳｒＯ含有量は、１５．００％以下であることが好ましく、１２．００％以下、１０．００％以下、９．００％以下、８．５０％以下、８．００％以下、７．５０％以下、７．００％以下、６．５０％以下、６．００％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the SrO content is preferably 0.00% or more, and 0.10% or more, 0.20% or more, 0.25% or more. , 0.26% or more, 0.27% or more, 0.28% or more, 0.29% or more, 0.30% or more, and 0.31% or more, in that order. The SrO content is preferably 15.00% or less, 12.00% or less, 10.00% or less, 9.00% or less, 8.50% or less, 8.00% or less, 7. It is more preferable in the order of 50% or less, 7.00% or less, 6.50% or less, and 6.00% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．４０％以上、０．５０％以上、０．６０％以上、０．７０％以上、０．８０％以上、０．９０％以上、１．００％以上、１．１０％以上、１．２０％以上、１．３０％以上の順により好ましい。また、ＢａＯ含有量は、２５．００％以下であることが好ましく、２２．００％以下、２０．００％以下、１９．００％以下、１８．００％以下、１７．００％以下、１６．５０％以下、１６．００％以下、１５．５０％以下、１５．２５％以下、１５．００％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the BaO content is preferably 0.00% or more, 0.10% or more, 0.20% or more, 0.30% or more. , 0.40% or more, 0.50% or more, 0.60% or more, 0.70% or more, 0.80% or more, 0.90% or more, 1.00% or more, 1.10% or more, 1 .20% or more, more preferably 1.30% or more. The BaO content is preferably 25.00% or less, 22.00% or less, 20.00% or less, 19.00% or less, 18.00% or less, 17.00% or less, 16. It is more preferable in the order of 50% or less, 16.00% or less, 15.50% or less, 15.25% or less, and 15.00% or less.

　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きを有するガラス成分である。高分散性およびより一層の低比重化の観点とガラスの熱的安定性および耐失透性の向上の観点から、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。 MgO, CaO, SrO and BaO are all glass components having a function of improving the thermal stability and devitrification resistance of glass. From the viewpoint of high dispersibility and further lowering the specific density, and from the viewpoint of improving the thermal stability and devitrification resistance of the glass, the content of each of these glass components is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＺｎＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、ＺｎＯ含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。ＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。より一層の低比重化、ガラスの熱的安定性向上ならびにより望ましい光学恒数を得る観点から、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the ZnO content is preferably 0.00% or more. The ZnO content is preferably 10.00% or less, and is 9.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.00% or less, 4. It is more preferable in the order of 00% or less, 3.00% or less, and 2.00% or less. ZnO is a glass component having a function of improving the thermal stability of glass. The ZnO content is preferably in the above range from the viewpoints of further lowering the specific density, improving the thermal stability of the glass, and obtaining a more desirable optical constant.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物であるＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）は、高屈折率化および低分散性の観点から、０％超であることが好ましく、０．５０％以上、１．００％以上、１．３３％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、３．００％以上の順により好ましい。より一層の低比重化の観点からは、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）は、３０．００％以下であることが好ましく、２９．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２４．００％以下、２２．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１５．００％以下、１４．５０％以下、１４．００％以下、１３．５０％以下、１３．００％以下、１２．５０％以下、１２．００％以下の順により好ましい。 In the case of the glass composition C in the glass material for molding according to the present embodiment, the total content of _{the rare earth oxides La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y). ₂ O ₃ ) is preferably more than 0% from the viewpoint of high refractive index and low dispersibility, and is 0.50% or more, 1.00% or more, 1.33% or more, 1.50% or more. , 2.00% or more, 2.50% or more, and 3.00% or more, more preferable. From the viewpoint of further lowering the specific density, the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) is 30.00% or less. 29.00% or less, 28.00% or less, 26.00% or less, 24.00% or less, 22.00% or less, 20.00% or less, 18.00% or less, 16. It is more preferable in the order of 00% or less, 15.00% or less, 14.50% or less, 14.00% or less, 13.50% or less, 13.00% or less, 12.50% or less, 12.00% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯと、希土類酸化物であるＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３とは、いずれも低分散性に寄与する（即ち、アッベ数νｄを大きくする）成分であるが、これらの含有量が多くなるとガラスの比重が高くなる傾向がある。以上の観点から、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯと希土類酸化物Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３との合計含有量（ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）は、３０．００％以下であることが好ましく、２９．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．００％以下、２３．５０％以下、２３．００％以下の順により好ましい。また、アッベ数νｄをより大きくする観点から、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量（ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）は、０％超であることが好ましく、１．００％以上、２．００％以上、３．００％以上、４．００％以上、５．００％以上、６．００％以上、７．００％以上、７．５０％以上、８．００％以上、８．５０％以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, BaO and the rare earth oxides La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ all contribute to low dispersibility. Although it is a component (that is, it increases the Abbe number νd), the specific gravity of the glass tends to increase as the content of these components increases. From the above viewpoint, in the case of the glass composition C, the total content of _{BaO and the rare earth oxides La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(BaO + La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) is It is preferably 30.00% or less, 29.00% or less, 28.00% or less, 27.00% or less, 26.00% or less, 25.00% or less, 24.50% or less, 24. It is more preferable in the order of 00% or less, 23.50% or less, 23.00% or less. Further, from the viewpoint of increasing the Abbe number νd, the total content of _{BaO, La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(BaO + La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) is 0%. It is preferably more than 1.00% or more, 2.00% or more, 3.00% or more, 4.00% or more, 5.00% or more, 6.00% or more, 7.00% or more, 7 It is more preferable in the order of .50% or more, 8.00% or more, and 8.50% or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯおよびＬａ_２Ｏ_３はいずれも低分散化成分であるが、ＢａＯはＬａ_２Ｏ_３と比べて屈折率を高める働きが少ない。したがって、屈折率を高める観点からは、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量に対するＢａＯの含有量の質量比（ＢａＯ／Ｌａ_２Ｏ_３）は、８．３０以下であることが好ましく、８．００以下、７．５０以下、７．００以下、６．５０以下、６．００以下、５．５０以下、５．４０以下、５．３０以下、５．２０以下、５．１０以下、５．００以下、４．９０以下、４．８０以下、４．７０以下の順により好ましい。
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、質量比（ＢａＯ／Ｌａ_２Ｏ_３）は、０であってもよく、０．００以上であってもよい。ガラスの熱的安定性の維持の観点からは、質量比（ＢａＯ／Ｌａ_２Ｏ_３）は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, _{both BaO and La 2} O ₃ are low-dispersion components, but BaO has less function of increasing the refractive index than _{La 2} O _3. .. Therefore, from the viewpoint of increasing the refractive index, the mass ratio of the BaO content to the content of _{_{_{La 2 O 3 (BaO / La}}} 2 O 3) is preferably 8.30 or less, 8.00 or less, 7.50 or less, 7.00 or less, 6.50 or less, 6.00 or less, 5.50 or less, 5.40 or less, 5.30 or less, 5.20 or less, 5.10 or less, 5.00 or less, It is more preferable in the order of 4.90 or less, 4.80 or less, and 4.70 or less.
In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition C, weight ratio (BaO / _La 2 _{O 3)} may be 0, or may be 0.00 or more. From the viewpoint of maintaining the thermal stability of the glass, the weight ratio (BaO / _La 2 _{O 3)} is preferably 0.00 greater, 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, It is more preferable in the order of 0.04 or more, 0.05 or more, 0.06 or more, 0.07 or more, 0.08 or more, 0.09 or more, 0.10 or more, and 0.11 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物であるＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は、屈折率を高め、低分散性に寄与することができるが、これらの含有量が多くなると熱的安定性が低下する傾向がある。また、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３は熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると熔解性が低下する傾向や屈折率が低下する傾向がある。以上の観点から、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００超であることが好ましく、０．２５以上、０．５０以上、０．７５以上、１．００以上、１．２５以上、１．５０以上、１．７５以上、１．８０以上、１．８５以上の順により好ましく、７．４７以下であることが好ましく、７．４０以下、７．３５以下、７．３０以下、７．２５以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the rare earth oxides La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ increase the refractive index and contribute to low dispersibility. However, when these contents are high, the thermal stability tends to decrease. Further, SiO ₂ and B ₂ O ₃ have a function of improving thermal stability, but when their contents are increased, the meltability tends to decrease and the refractive index tends to decrease. From the above viewpoint, the mass ratio of the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{((SiO 2} + B ₂ O ₃ ) / ( La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably more than 0.00, 0.25 or more, 0.50 or more, 0.75 or more, 1.00 or more, 1.25 or more. , 1.50 or more, 1.75 or more, 1.80 or more, 1.85 or more, more preferably 7.47 or less, 7.40 or less, 7.35 or less, 7.30 or less, It is more preferable in the order of 7.25 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は、いずれもガラスの屈折率を高めることができる成分であるが、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は、Ｌａ_２Ｏ_３と比べて比重を高くする成分である。したがって、より一層の低比重化の観点からは、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００超であることが好ましく、０．１０以上、０．２０以上、０．３０以上、０．４０以上、０．５０以上、０．６０以上、０．７０以上、０．７５以上の順により好ましい。質量比（Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、１．００以下とすることができる。
　同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＧｄ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｇｄ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２５以下、０．２０以下の順により好ましい。質量比（Ｇｄ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００以上とすることができる。
　また、同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＹ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｙ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２５以下の順により好ましい。質量比（Ｙ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００以上とすることができる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ are all components capable of increasing the refractive index of the glass, but Gd. ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ are components having a higher specific gravity than _{La 2} O _3. Therefore, from the viewpoint of further lowering the specific gravity, the mass ratio _{of the La 2} O ₃ content to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(La 2} O ₃ / (La _2). O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably more than 0.00, 0.10 or more, 0.20 or more, 0.30 or more, 0.40 or more, 0.50 or more, 0. It is more preferable in the order of .60 or more, 0.70 or more, and 0.75 or more. The mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) can be 1.00 or less.
From the same viewpoint, in the case of glass composition C, the mass ratio _{of the Gd 2} O ₃ content to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(Gd 2} O ₃ / (La ₂ O _3). + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably less than 1.00, 0.90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0.40. Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.30 or less, 0.25 or less, and 0.20 or less. The mass ratio (Gd ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) can be 0.00 or more.
From the same viewpoint, in the case of glass composition C, the mass ratio _{of the Y 2} O ₃ content to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(Y 2} O ₃ / (La _2). O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably less than 1.00, 0.90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0. It is more preferable in the order of .40 or less, 0.30 or less, and 0.25 or less. The mass ratio (Y ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) can be 0.00 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、上記の観点から、希土類酸化物である上記成分の含有量は、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
　Ｌａ_２Ｏ_３含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．５０％以上、１．００％以上、１．３３％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、２．７５％以上、３．００％以上の順により好ましい。また、Ｌａ_２Ｏ_３含有量は、３０．００％以下であることが好ましく、２５．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１５．００％以下、１４．００％以下、１３．５０％以下、１３．００％以下、１２．５０％以下、１２．００％以下の順により好ましい。
　Ｇｄ_２Ｏ_３含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｇｄ_２Ｏ_３含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。
　Ｙ_２Ｏ_３含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｙ_２Ｏ_３含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。 In the case of the glass composition C in the glass material for molding according to the present embodiment, from the above viewpoint, the content of the above component, which is a rare earth oxide, is preferably in the following range.
The La ₂ O ₃ content is preferably 0.00% or more, more than 0.00%, 0.50% or more, 1.00% or more, 1.33% or more, 1.50% or more, 2 It is more preferable in the order of .00% or more, 2.50% or more, 2.75% or more, and 3.00% or more. The La ₂ O ₃ content is preferably 30.00% or less, 25.00% or less, 20.00% or less, 18.00% or less, 16.00% or less, 15.00% or less. , 14.00% or less, 13.50% or less, 13.00% or less, 12.50% or less, 12.00% or less, in that order.
The Gd ₂ O ₃ content is preferably 0.00% or more. The Gd ₂ O ₃ content is preferably 10.00% or less, and is 9.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.00% or less. It is more preferable in the order of 4.00% or less, 3.00% or less, and 2.00% or less.
The Y ₂ O ₃ content is preferably 0.00% or more. The Y ₂ O ₃ content is preferably 10.00% or less, and is 9.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.00% or less. It is more preferable in the order of 4.00% or less, 3.00% or less, and 2.00% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３はガラスの屈折率を高める働きを有し、Ｂ_２Ｏ_３はガラスの屈折率を低下させる傾向がある。したがって、より一層の高屈折率化の観点からは、Ｂ_２Ｏ_３含有量に対するＬａ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｌａ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３）は、１．３０以上であることが好ましく、１．３５以上、１．４０以上、１．４５以上、１．５０以上、１．５５以上、１．６０以上、１．６５以上、１．７０以上、１．７２以上の順により好ましい。より一層の低比重化の観点からは、質量比（Ｌａ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３）は、２０．００以下であることが好ましく、１８．００以下、１６．００以下、１４．００以下、１３．００以下、１２．００以下、１１．５０以下、１１．００以下、１０．５０以下、１０．００以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, La ₂ O ₃ has a function of increasing the refractive index of the glass, and B ₂ O ₃ tends to decrease the refractive index of the glass. Therefore, from the viewpoint of further increasing the refractive index, the mass ratio of the La ₂ O ₃ _{content to the B 2} O ₃ _{content (La 2} O ₃ / B ₂ O ₃ ) is 1.30 or more. Is preferable, in the order of 1.35 or more, 1.40 or more, 1.45 or more, 1.50 or more, 1.55 or more, 1.60 or more, 1.65 or more, 1.70 or more, 1.72 or more. preferable. From the viewpoint of further lowering the specific gravity, the mass ratio (La ₂ O ₃ / B ₂ O ₃ ) is preferably 20.00 or less, and is 18.00 or less, 16.00 or less, and 14.00 or less. , 13.00 or less, 12.00 or less, 11.50 or less, 11.00 or less, 10.50 or less, 10.00 or less, which is more preferable.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３含有量に対するＢ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｂ_２Ｏ_３／Ｌａ_２Ｏ_３）は、０．７９以下であることが好ましく、０．７８以下、０．７７以下、０．７６以下、０．７５以下、０．７０以下、０．６５以下、０．６４以下、０．６２以下、０．６１以下、０．６０以下、０．５９以下、０．５８以下、０．５７以下、０．５０以下の順により好ましい。質量比（Ｌａ_２Ｏ_３／Ｂ_２Ｏ_３）は、０．００以上であることが好ましく、０．００超であることがより好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the mass ratio of the B ₂ O ₃ _{content to the La 2} O ₃ _{content (B 2} O ₃ / La ₂ O ₃ ) is 0.79 or less. It is preferably 0.78 or less, 0.77 or less, 0.76 or less, 0.75 or less, 0.70 or less, 0.65 or less, 0.64 or less, 0.62 or less, 0.61 or less. , 0.60 or less, 0.59 or less, 0.58 or less, 0.57 or less, 0.50 or less, in that order. The mass ratio (La ₂ O ₃ / B ₂ O ₃ ) is preferably 0.00 or more, and more preferably more than 0.00.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物は、ガラスの屈折率を高めることができるが、希土類酸化物の含有量が多くなると熱的安定性が低下し、ガラスの熔融性が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熱的安定性を維持しつつ、屈折率をより一層高める観点から、ＢａＯとＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３との合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は１．００以下であることが好ましく、１．００未満、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．９０以下の順により好ましい。質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００超であることが好ましく、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上、０．１２以上、０．１３以上、０．１４以上、０．１５以上、０．１６以上、０．１７以上、０．１８以上、０．２０以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the rare earth oxide can increase the refractive index of the glass, but when the content of the rare earth oxide increases, the thermal stability decreases. The meltability of glass tends to decrease. Therefore, while maintaining the thermal stability of the glass, from the viewpoint of increasing the refractive index even more, _La 2 _O 3 to the total content of BaO, _{_{_{_{La 2 O 3, Gd 2 O}}}} 3 and _Y 2 _{O 3,} Gd The mass ratio of the total content of ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{((La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (BaO + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is 1.00. It is preferably less than or equal to 1.00 or less, 0.99 or less, 0.98 or less, 0.97 or less, 0.96 or less, 0.95 or less, 0.94 or less, 0.93 or less, 0.92. Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.91 or less and 0.90 or less. The mass ratio ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (BaO + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably more than 0.00, preferably 0.05 or more. 0.06 or more, 0.07 or more, 0.08 or more, 0.09 or more, 0.10 or more, 0.11 or more, 0.12 or more, 0.13 or more, 0.14 or more, 0.15 or more, It is more preferable in the order of 0.16 or more, 0.17 or more, 0.18 or more, and 0.20 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物はガラスの屈折率を高めることができるが、その含有量が多くなるとガラスの熔融性が低下する傾向がある。一方、アルカリ土類金属酸化物はガラスの熔融性を高めることができるが、その含有量が多くなると屈折率が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熔融性を維持しつつ屈折率をより一層高める点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上の順により好ましく、０．８５以下であることが好ましく、０．８０以下、０．７５以下、０．７０以下、０．６５以下、０．６０以下、０．５５以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４４以下、０．４３以下、０．４２以下、０．４１以下、０．４０以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the rare earth oxide can increase the refractive index of the glass, but when the content thereof increases, the meltability of the glass tends to decrease. On the other hand, alkaline earth metal oxides can increase the meltability of glass, but the refractive index tends to decrease as the content increases. Accordingly, La ₂ from the viewpoint of further increase the refractive index while maintaining melting properties of glass, MgO, CaO, SrO, BaO , ZnO, to the total content of _{_{_{La 2 O 3, Gd 2 O}}} 3 and _Y 2 _{O 3} Mass ratio of total contents of O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{((La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) Is preferably more than 0.00, 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, 0.05 or more, 0.06 or more, 0.07 or more, 0.08. In the above order, it is preferably 0.85 or less, 0.80 or less, 0.75 or less, 0.70 or less, 0.65 or less, 0.60 or less, 0.55 or less, 0.50 or less. , 0.45 or less, 0.44 or less, 0.43 or less, 0.42 or less, 0.41 or less, 0.40 or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物はガラスの屈折率を高めることができるが、その含有量が多くなるとガラスの熱的安定性が低下する傾向がある。一方、Ｂ_２Ｏ_３はガラスの熱的安定性を高めることができるが、その含有量が多くなると屈折率が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熱的安定性を維持しつつ屈折率をより一層高める点から、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＢ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｂ_２Ｏ_３／（ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上の順により好ましく、１．００以下であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５５以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４０以下、０．３５以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the rare earth oxide can increase the refractive index of the glass, but when the content thereof increases, the thermal stability of the glass tends to decrease. .. On the other hand, B ₂ O ₃ can enhance the thermal stability of the glass, but the refractive index tends to decrease as the content thereof increases. Therefore, the mass _{of the B 2} O ₃ content with respect to the total content of Ba O _{, La 2} _{O 3} , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ from the viewpoint of further increasing the refractive index while maintaining the thermal stability of the glass. The ratio (B ₂ O ₃ / (BaO + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably 0.00 or more, more than 0.00, 0.01 or more, 0.02 or more, 0. It is more preferably 0.03 or more, preferably 1.00 or less, 0.90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.55 or less, 0.50 or less, 0. It is more preferable in the order of 45 or less, 0.40 or less, and 0.35 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は、ガラスの屈折率を高く働きを有するが、これらの合計含有量が多いと熱的安定性が低下する傾向がある。一方、Ｂ_２Ｏ_３は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、屈折率を低下させる傾向がある。したがって、ガラスの熱的安定性を維持しながら屈折率を高める観点から、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（Ｂ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．５７以上であることが好ましく、０．５８以上、０．５９以上、０．６０以上、０．６１以上、０．６２以上、０．６３以上、０．６４以上の順により好ましい。より一層の低比重化の観点からは、質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（Ｂ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、１．００以下であることが好ましく，１．００未満、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ have a function of increasing the refractive index of the glass, but the total content thereof is high. The higher the amount, the lower the thermal stability tends to be. On the other hand, B ₂ O ₃ has a function of improving the thermal stability of glass, but tends to lower the refractive index. Therefore, from the viewpoint of increasing the refractive index while maintaining the thermal stability of the _{_{_{_{glass, B 2 O 3, La 2}}}} O 3, Gd 2 O 3 and _La 2 _O 3 to the total content of _Y ₂ _{O 3,} Gd 2 The mass ratio of the total content of O ₃ and Y ₂ O ₃ _{((La 2} O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (B ₂ O ₃ + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is , 0.57 or more, and more preferably 0.58 or more, 0.59 or more, 0.60 or more, 0.61 or more, 0.62 or more, 0.63 or more, and 0.64 or more. From the viewpoint of further lowering the specific gravity, the mass ratio ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (B ₂ O ₃ + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is It is preferably 1.00 or less, less than 1.00, 0.99 or less, 0.98 or less, 0.97 or less, 0.96 or less, 0.95 or less, 0.94 or less, 0.93 or less, It is more preferable in the order of 0.92 or less, 0.91 or less, 0.90 or less, 0.89 or less, 0.88 or less, 0.87 or less, 0.86 or less, and 0.85 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＺｒＯ_２は屈折率を高め、部分分散特性を改善する働きを有するが、ＺｒＯ_２の含有量が多くなると、ガラスの熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＺｒＯ_２の合計含有量に対するＺｒＯ_２含有量の質量比（ＺｒＯ_２／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＺｒＯ_２））は、０．０１以上であることが好ましく、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上の順により好ましく、５．００以下であることが好ましく、４．００以下、３．００以下、２．００以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and ZrO ₂ have a function of increasing the refractive index and improving the partial dispersion characteristics. As _{the content of ZrO 2} increases, the meltability of the glass tends to decrease. From the above viewpoint, the mass ratio _{of the ZrO 2} content to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and ZrO ₂ _{(ZrO 2} / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O) ₃ + ZrO ₂ )) is preferably 0.01 or more, more preferably 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, preferably 5.00 or less, and 4.00 or less. , 3.00 or less, and more preferably 2.00 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＺｒＯ_２は、いずれも屈折率を高める成分であるが、ＺｒＯ_２はＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３と比べて、屈折率を高める働きが大きく、分散を高くする働き（アッベ数を減少させる働き）も大きい。分散を低く維持する観点から、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＺｒＯ_２の含有量の質量比（ＺｒＯ_２／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、３．３０以下であることが好ましく、３．００以下、２．９０以下、２．８０以下、２．７０以下、２．６０以下、２．５０以下、２．４０以下、２．３０以下、２．２０以下、２．１０以下、２．００以下、１．９０以下、１．８０以下、１．７０以下、１．６０以下、１．５０以下、１．４０以下、１．３０以下、１．２５以下の順により好ましい。質量比（ＺｒＯ_２／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００以上とすることができ、屈折率をより高める観点からは、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and ZrO ₂ are all components that increase the refractive index, but ZrO ₂ is Compared with La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , and Y ₂ O ₃ , the function of increasing the refractive index is large, and the function of increasing the dispersion (the function of reducing the Abbe number) is also large. From the viewpoint of keeping the dispersion low, the mass ratio of the content _{of ZrO 2} to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{(ZrO 2} / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂₎ O ₃ )) is preferably 3.30 or less, 3.00 or less, 2.90 or less, 2.80 or less, 2.70 or less, 2.60 or less, 2.50 or less, 2.40 or less. 2.30 or less, 2.20 or less, 2.10 or less, 2.00 or less, 1.90 or less, 1.80 or less, 1.70 or less, 1.60 or less, 1.50 or less, 1.40 or less , 1.30 or less, and more preferably 1.25 or less. The mass ratio (ZrO ₂ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) can be 0.00 or more, and from the viewpoint of further increasing the refractive index, it may be more than 0.00. It is preferable that the order is 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, 0.05 or more, and 0.06 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＺｒＯ_２含有量は、望ましい光学恒数の実現および部分分散特性改善の観点から、７．６３％以下であることが好ましく、７．６３％未満、７．６０以下、７．５０以下、７．４０以下、７．３０以下、７．２０以下、７．１０以下、７．００以下、６．９０以下、６．８０以下、６．７０以下、６．６０以下、６．５０以下、６．４０以下、６．３０以下、６．２０以下、６．１０以下、６．００以下、５．９５以下、５．９０以下、の順により好ましく、特に再加熱失透性を高める観点からは、６．００以下、５．５０以下、５．００以下、４．００以下、３．００以下、２．５０以下の順により好ましい。また、ＺｒＯ_２含有量は、より望ましい光学恒数の実現および部分分散特性の更なる改善の観点から、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．４０％以上、０．５０％以上、０．６０％以上、０．６５％以上、１．１０％以上、１．６０％以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the ZrO ₂ content is preferably 7.63% or less from the viewpoint of realizing a desirable optical constant and improving the partial dispersion characteristics. Less than .63%, 7.60 or less, 7.50 or less, 7.40 or less, 7.30 or less, 7.20 or less, 7.10 or less, 7.00 or less, 6.90 or less, 6.80 or less, 6.70 or less, 6.60 or less, 6.50 or less, 6.40 or less, 6.30 or less, 6.20 or less, 6.10 or less, 6.00 or less, 5.95 or less, 5.90 or less, From the viewpoint of increasing reheating devitrification, it is more preferable in the order of 6.00 or less, 5.50 or less, 5.00 or less, 4.00 or less, 3.00 or less, and 2.50 or less. .. Further, the ZrO ₂ content is preferably 0.00% or more, preferably more than 0.00%, 0.10% or more, from the viewpoint of realizing a more desirable optical constant and further improving the partial dispersion characteristics. In the order of 0.20% or more, 0.30% or more, 0.40% or more, 0.50% or more, 0.60% or more, 0.65% or more, 1.10% or more, 1.60% or more. preferable.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きがあるが、これらの含有量が多くなると屈折率が低下する傾向がある。一方、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は屈折率を高める働きをするが、これらの含有量が多くなると熱的安定性が低下する傾向がある。以上の観点から、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３））は、０．００超であることが好ましく、０．１０以上、０．２０以上、０．３０以上、０．４０以上、０．５０以上、０．６０以上、０．７０以上、０．８０以上、０．９０以上、１．００以上、１．１０以上、１．２０以上、１．３０以上、１．４０以上の順により好ましく、２０．００以下であることが好ましく、１８．００以下、１６．００以下、１４．００以下、１１．０９以下、１１．０８以下、１１．０７以下、１１．０６以下、１１．０５以下、１１．０４以下、１１．０３以下、１１．０２以下、１１．０１以下、１１．００以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO have a function of improving the thermal stability of the glass, but when the content thereof is increased, the glass material is refracted. The rate tends to decrease. On the other hand, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ have a function of increasing the refractive index, but when their contents are increased, the thermal stability tends to decrease. From the above viewpoint, the mass ratio of the total content of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO to the total content of _{La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ _{((MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) / (La 2} O ₃₎ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ )) is preferably more than 0.00, 0.10 or more, 0.20 or more, 0.30 or more, 0.40 or more, 0.50 or more, 0.60. More preferably, in the order of 0.70 or more, 0.80 or more, 0.90 or more, 1.00 or more, 1.10 or more, 1.20 or more, 1.30 or more, 1.40 or more, 20.00 or less. It is preferably 18.00 or less, 16.00 or less, 14.00 or less, 11.09 or less, 11.08 or less, 11.07 or less, 11.06 or less, 11.05 or less, 11.04 or less. It is more preferably 11.03 or less, 11.02 or less, 11.01 or less, and 11.000 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は、いずれも低分散性を維持するうえで有効な成分である。そのため、より低分散性を維持する観点から、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量（ＳｒＯ＋ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）は９．００％以上であることが好ましく、９．５０％以上、１０．００％以上、１０．５０％以上、１１．００％以上、１１．５０％以上、１２．００％以上、１２．５０％以上、１３．００％以上、１３．５０％以上、の順により好ましい。
　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、より一層の低比重化の観点からは、合計含有量（ＳｒＯ＋ＢａＯ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）は、４５．００％以下であることが好ましく、４０．００％以下、３５．００％以下、３０．００％以下、２９．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, SrO, BaO, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ are all effective components for maintaining low dispersibility. Is. Therefore, from the viewpoint of maintaining lower dispersibility, _{the total content of SrO, BaO, La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ (SrO + BaO + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) is 9. It is preferably .00% or more, 9.50% or more, 10.00% or more, 10.50% or more, 11.00% or more, 11.50% or more, 12.00% or more, 12.50%. Above, it is more preferable in the order of 13.00% or more and 13.50% or more.
Further, in the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the total content (SrO + BaO + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) is 45 from the viewpoint of further lowering the specific density. It is preferably .00% or less, 40.00% or less, 35.00% or less, 30.00% or less, 29.00% or less, 28.00% or less, 27.00% or less, 26.00%. Hereinafter, it is more preferable in the order of 25.00% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３は、屈折率を高める働きをする成分であり、ＳｉＯ_２はガラスの熱的安定性を維持する成分である。Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＳｉＯ_２の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２））は、屈折率をより高める観点から、０．１２以上であることが好ましく、０．１３以上であることが更に好ましい。ガラスの熱的安定性を維持する観点からは、質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２））は、０．７０以下であることが好ましく、０．６０以下、０．５０以下、０．４９以下、０．４８以下、０．４７以下、０．４６以下、０．４５以下、０．４４以下、０．４３以下、０．４２以下、０４１以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ are components that act to increase the refractive index, and SiO ₂ is the heat of the glass. It is a component that maintains physical stability. Mass ratio of the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O _{3 to} the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and SiO ₂ _{((La 2} O ₃ + Gd) ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + SiO ₂ )) is preferably 0.12 or more, preferably 0.13 or more, from the viewpoint of further increasing the refractive index. Is more preferable. From the viewpoint of maintaining the thermal stability of the glass, the mass ratio ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + SiO ₂ )) is It is preferably 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0.49 or less, 0.48 or less, 0.47 or less, 0.46 or less, 0.45 or less, 0.44 or less, It is more preferable in the order of 0.43 or less, 0.42 or less, and 041 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２とＣａＯとの合計含有量の質量比（（ＳｉＯ_２＋ＣａＯ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））について、分母は屈折率を高める働きが大きい成分の合計含有量であり、分子は低分散化、低比重化に有効な成分の合計含有量である。高屈折率化、低分散性の維持、低比重化および熱的安定性の維持の観点から、質量比（（ＳｉＯ_２＋ＣａＯ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、１．２０以下であることが好ましく、１．０９以下、１．０８以下、１．０７以下、１．０６以下、１．０５以下、１．０４以下、１．０３以下、１．０２以下、１．０１以下、０．９９以下、０．９４以下、０．８９以下、０．８６以下の順により好ましい。また、更なる高屈折率化、より一層の低分散性の維持および更なる低比重化の観点から、質量比（（ＳｉＯ_２＋ＣａＯ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．２５以上であることが好ましく、０．３０以上、０．３５以上、０．４０以上、０．４２以上、０．４４以上、０．４６以上、０．４８以上、０．５０以上、０．５２以上、０．５４以上、０．５５以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition C, _{the total content of SiO 2} and CaO with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ Regarding the mass ratio of the amount ((SiO ₂ + CaO) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )), the denominator is the total content of the components that have a large effect of increasing the refractive index, and is a molecule. Is the total content of components effective for low dispersion and low specific gravity. Mass ratio ((SiO ₂ + CaO) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O) ₃ )) is preferably 1.20 or less, 1.09 or less, 1.08 or less, 1.07 or less, 1.06 or less, 1.05 or less, 1.04 or less, 1.03 or less, It is more preferable in the order of 1.02 or less, 1.01 or less, 0.99 or less, 0.94 or less, 0.89 or less, and 0.86 or less. Further, from the viewpoint of further increasing the refractive index, maintaining further low dispersibility, and further reducing the specific gravity, the mass ratio ((SiO ₂ + CaO) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi) ₂ O ₃ )) is preferably 0.25 or more, 0.30 or more, 0.35 or more, 0.40 or more, 0.42 or more, 0.44 or more, 0.46 or more, 0.48. The above is more preferable in the order of 0.50 or more, 0.52 or more, 0.54 or more, and 0.55 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、屈折率を高める成分であるＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３の中で、ＺｒＯ_２は、分散を高める作用が比較的小さい。そのため、より低分散性を維持する観点から、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＺｒＯ_２含有量の質量比（ＺｒＯ_２／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上の順により好ましい。ガラスの熱的安定性の維持、ガラスを加熱、軟化してプレス成形する際の耐失透性（再加熱プレス成形時の安定性：リヒートプレス成形性とも言う）の維持の観点からは、質量比（ＺｒＯ_２／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．２１以下であることが好ましく、０．２０以下、０．１９以下、０．１８以下、０．１７以下、０．１６以下、０．１５以下、０．１２以下、０．１０以下，０．０８以下、０．０６以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, among the components that increase the refractive index, ZrO ₂ , TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ , and Bi ₂ O ₃ . , ZrO ₂ has a relatively small effect of increasing dispersion. Therefore, from the viewpoint of maintaining lower dispersibility, the mass ratio _{of ZrO 2} content to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{(ZrO 2} / (TIO) ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.00 or more, and more preferably 0.01 or more and 0.02 or more. From the viewpoint of maintaining the thermal stability of the glass and the devitrification resistance (stability during reheating press molding: also called reheat press moldability) when the glass is heated and softened and press-formed, the mass is used. The ratio (ZrO ₂ / (TIO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.21 or less, preferably 0.20 or less, 0.19 or less, 0.18 or less. , 0.17 or less, 0.16 or less, 0.15 or less, 0.12 or less, 0.10 or less, 0.08 or less, 0.06 or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．２％、０．５％、１．０％、１．２％、１．５％、の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、８％，６％、４％、２％の順により好ましい。 In the case of the glass composition C in the glass material for molding according to the present embodiment, the lower limit of the total content [Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ _{O] of Li 2} O, Na ₂ O and K _{2 O is preferably 0.1.} %, More preferably 0.2%, 0.5%, 1.0%, 1.2%, 1.5% in that order. The upper limit of the total content is preferably 20%, more preferably 15%, 10%, 8%, 6%, 4%, and 2%.

　ガラス組成Ｃにおいて、合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限が上記を満たすことで、ガラスの熔融性を改善し、液相温度の上昇を抑制できる。また、該合計含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの粘性を高めてガラス融液の結晶化の速度を小さくするとともに、再加熱時の安定性を向上できる。 When the lower limit of the total content [Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O] in the glass composition C satisfies the above, the meltability of the glass can be improved and the rise in the liquidus temperature can be suppressed. Further, when the upper limit of the total content satisfies the above, the viscosity of the glass can be increased, the crystallization rate of the glass melt can be reduced, and the stability at the time of reheating can be improved.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ金属酸化物であるＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏは、部分分散特性を改善する働きを有し、液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。これらの観点から、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．０５％以上、０．１０％以上、０．１５％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．２８％以上、０．６０％以上、１．１０％以上、１．３０％以上、１．６０％以上の順により好ましい。化学的耐久性および耐候性の向上の観点からは、合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）は、２０．００％以下であることが好ましく、１８．００％以下、１６．００％以下、１４．００％以下、１２．００％以下、１０．００％以下、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．５０％以下、６．００％以下、５．５０％以下、５．００％以下、４．５０％以下、３．９０％以下、２．９０％以下、２．４０％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the alkali metal oxides Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ O have a function of improving the partial dispersion characteristics. It also has the function of lowering the liquidus temperature and improving the thermal stability of the glass. From these viewpoints, the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ _{O (Li 2} O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) is preferably 0.00% or more, and 0. Over 00%, 0.05% or more, 0.10% or more, 0.15% or more, 0.20% or more, 0.25% or more, 0.28% or more, 0.60% or more, 1.10% As mentioned above, it is more preferable in the order of 1.30% or more and 1.60% or more. From the viewpoint of improving chemical durability and weather resistance, the total content (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) is preferably 20.00% or less, preferably 18.00% or less, 16.00. % Or less, 14.00% or less, 12.00% or less, 10.00% or less, 9.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.50% or less, 6.00% or less 5.50% or less, 5.00% or less, 4.50% or less, 3.90% or less, 2.90% or less, 2.40% or less, and more preferable.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１．０であり、さらには０．７、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１、０．０９、０．０８の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ O with respect to the total content of _{SiO 2} , P ₂ O ₅ and B ₂ O ₃ The upper limit of the mass ratio of the total content [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] is preferably 1.0, further 0.7, The order of 0.5, 0.4, 0.3, 0.2, 0.1, 0.09, 0.08 is more preferable. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.001, and more preferably 0.01, 0.02, 0.03, 0.04, 0.05, 0.06.

　ガラス組成Ｃにおいて、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］が低すぎると、熔解性が悪化するおそれがある。また、高すぎると、ガラスの熔融時の粘性が低下し、融液の熱的安定性が低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。 If the mass ratio [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (SiO ₂ + P ₂ O ₅ + B ₂ O ₃ )] in the glass composition C is too low, the meltability may deteriorate. On the other hand, if it is too high, the viscosity at the time of melting the glass is lowered, the thermal stability of the melt is lowered, and the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１．０であり、さらには０．５、０．３、０．２、０．１、０．０９、０．０８、０．０７、０．０６、０．０５の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．００５であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, _{Li 2} O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs with respect to the total content of _{Nb 2} O ₅ , TiO ₂ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ ₂ the upper limit of the mass ratio of the total content _{_{_{_{[(Li 2 O + Na 2}}}} O + K 2 O + Cs 2 O) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 + Bi 2 O 3)] of O is preferably 1.0, further Is more preferable in the order of 0.5, 0.3, 0.2, 0.1, 0.09, 0.08, 0.07, 0.06, 0.05. The lower limit of the mass ratio is preferably 0.005, more preferably 0.01, 0.02, 0.03, 0.04.

　ガラス組成Ｃにおいて、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が低すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、透過率が悪化するおそれがある。また、高すぎると、アッベ数が大きくなり、屈折率も低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。 In the glass composition C, if the mass ratio [(Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )] is too low, the partial dispersion ratios Pg and F increase. The transmittance may deteriorate. On the other hand, if it is too high, the Abbe number becomes large, the refractive index is lowered, and the stability at the time of reheating may be deteriorated.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物は、ガラスの熔融性および熱的安定性を維持することに寄与できるが、これらの含有量が多くなるとガラスの熔融性および熱的安定性が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熔融性や熱的安定性を維持する観点からは、アルカリ金属酸化物であるＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏとアルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯとの合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、５．００％以上であることが好ましく、７．００％以上、９．００％以上、１０．００％以上、１２．００％以上、１４．００％以上、１５．００％以上、１６．００％以上、１７．００％以上、１８．００％以上、１８．５０％以上の順により好ましく、５０．００％以下であることが好ましく、４８．００％以下、４６．００％以下、４４．００％以下、４３．００％以下、４２．００％以下、４１．００％以下、４０．００％以下、３９．００％以下、３８．００％以下、３７．００％以下、３６．００％以下、３５．００％以下、３４．５０％以下、３４．００％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the alkali metal oxide and the alkaline earth metal oxide can contribute to maintaining the meltability and thermal stability of the glass. As the content increases, the meltability and thermal stability of the glass tend to decrease. Therefore, from the viewpoint of maintaining the meltability and thermal stability of glass, the alkali metal oxides Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ O and the alkaline earth metal oxide Mg O, The total content of CaO, SrO and BaO (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O + MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably 5.00% or more, preferably 7.00% or more, 9.00% or more and 10.00%. Above, 12.00% or more, 14.00% or more, 15.00% or more, 16.00% or more, 17.00% or more, 18.00% or more, 18.50% or more are more preferable, and 50. It is preferably 00% or less, preferably 48.00% or less, 46.00% or less, 44.00% or less, 43.00% or less, 42.00% or less, 41.00% or less, 40.00% or less. , 39.00% or less, 38.00% or less, 37.00% or less, 36.00% or less, 35.00% or less, 34.50% or less, 34.00% or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物は、液相温度を下げ、熱的安定性を改善する働きがあるが、ガラスのネットワーク形成成分に対するこれらの含有量が多くなると、化学的耐久性および耐候性が低下する傾向がある。また、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３は熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると熔融性が低下する傾向がある。これらの観点から、ＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３））は、０．５０以上であることが好ましく、０．５２以上、０．５４以上、０．５６以上、０．５８以上、０．６０以上、０．６２以上、０．６４以上、０．６６以上、０．６８以上、０．７０以上、０．７２以上、０．７４以上、０．７５以上、０．７６以上、０．７７以上、０．７８以上、０．７９以上の順により好ましく、５．００以下であることが好ましく、４．５０以下、４．００以下、３．５０以下、３．００以下、２．５０以下、２．００以下、１．９０以下、１．８０以下、１．７０以下、１．６５以下、１．６０以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the alkali metal oxide and the alkaline earth metal oxide have a function of lowering the liquidus temperature and improving the thermal stability of the glass. Higher contents of these relative to network-forming components tend to reduce chemical durability and weather resistance. Further, SiO ₂ and B ₂ O ₃ have a function of improving thermal stability, but as the content thereof increases, the meltability tends to decrease. From these viewpoints, the mass ratio of the total content of Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, Cs ₂ O, MgO, CaO, SrO and BaO to the total content of _{SiO 2} and B ₂ O _{3 (((} Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O + Cs ₂ O + MgO + CaO + SrO + BaO) / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is preferably 0.50 or more, 0.52 or more, 0.54 or more, 0.56 or more, 0.58. 0.60 or more, 0.62 or more, 0.64 or more, 0.66 or more, 0.68 or more, 0.70 or more, 0.72 or more, 0.74 or more, 0.75 or more, 0.76 More preferably, 0.77 or more, 0.78 or more, 0.79 or more, preferably 5.00 or less, 4.50 or less, 4.00 or less, 3.50 or less, 3.00 or less. , 2.50 or less, 2.00 or less, 1.90 or less, 1.80 or less, 1.70 or less, 1.65 or less, 1.60 or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの中で、Ｌｉ_２Ｏは最も屈折率を低下させにくい成分である。したがって、より一層の高屈折率化の観点からは、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ含有量の質量比（Ｌｉ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．１０以上、０．２０以上、０．３０以上、０．４０以上、０．４５以上の順により好ましい。他方で、質量比（Ｌｉ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ））は、例えば、１．００以下とすることができ、再加熱失透性の低下を抑制する観点からは、０．９９以下、０．９８以下、０．９５以下、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６５以下、０．６０以下、０．５０以下とすることもできる。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, Li ₂ O is the component that is most difficult to reduce the refractive index _{among Li 2} O, Na ₂ O and K _{2 O.} Therefore, from the viewpoint of further increasing the refractive index, the mass ratio _{of the Li 2} O content to the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O and K ₂ _{O (Li 2} O / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂₎ O)) is preferably 0.00 or more, and more preferably more than 0.00, 0.10 or more, 0.20 or more, 0.30 or more, 0.40 or more, and 0.45 or more. On the other hand, the mass ratio (Li ₂ O / (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O)) can be, for example, 1.00 or less, and from the viewpoint of suppressing a decrease in reheat devitrification, 0. It can be 99 or less, 0.98 or less, 0.95 or less, 0.90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.65 or less, 0.60 or less, 0.50 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯはガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量が多くなるとガラスは高分散性傾向を示す。したがって、より望ましい分散性得る観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏの合計含有量の質量比（（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上の順により好ましく、４．００以下であることが好ましく、３．５０以下、３．００以下、２．５０以下、２．００以下、１．５０以下、１．００以下、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３５以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO improve the thermal stability of the glass, and the glass. Although it has a function of improving the meltability of glass, the glass tends to be highly dispersible when the total content of _{Li 2} O, Na ₂ O and K _{2 O is increased.} Therefore, from the viewpoint of obtaining more desirable dispersibility, _{the mass ratio of the total content of Li 2} O, Na ₂ O, and K ₂ O to the total content of _{MgO, CaO, SrO, BaO, and ZnO ((Li 2} O + Na ₂ O + K _2). O) / (MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO)) is preferably 0.00 or more, in the order of more than 0.00, 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, 0.05 or more. More preferably, it is preferably 4.00 or less, and 3.50 or less, 3.00 or less, 2.50 or less, 2.00 or less, 1.50 or less, 1.00 or less, 0.90 or less, 0. It is more preferably 80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0.40 or less, and 0.35 or less in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の質量比（（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３））は、熱的安定性の維持および／またはリヒートプレス成形性の維持の観点から、１．００以下であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３５以下、０．３０以下、０．２５以下の順により好ましい。熔融性の維持および／または部分分散比を減少させて高次の色収差補正に好適なガラスを提供する観点からは、質量比（（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the mass ratio of the total contents of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O to the total contents of _{SiO 2} and B ₂ O _{3 (((} Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is preferably 1.00 or less from the viewpoint of maintaining thermal stability and / or maintaining reheat press moldability, and is 0. It is more preferable in the order of .90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0.40 or less, 0.35 or less, 0.30 or less, 0.25 or less. From the viewpoint of maintaining the meltability and / or reducing the partial dispersion ratio to provide a glass suitable for high-order chromatic aberration correction, the mass ratio ((Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) / (SiO ₂ + B ₂ O ₃₎ )) Is preferably 0.00 or more, and more preferably more than 0.00, 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, and 0.05 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ_２Ｏ含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．０５％以上、０．１０％以上、０．１５％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．３０％以上、０．４０％以上、０．５０％以上、０．６０％以上の順により好ましい。また、Ｌｉ_２Ｏ含有量は、１４．００％以下であることが好ましく、１２．００％以下、１０．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．５０％以下、６．００％以下、５．５０％以下、５．００％以下の順により好ましい。Ｌｉ_２Ｏの含有量を上記囲とすることは、より望ましい光学恒数を実現する観点から好ましく、また化学的耐久性、耐候性、再加熱時の安定性を保持する観点から好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the Li ₂ O content is preferably 0.00% or more, 0.05% or more, 0.10% or more, and 0.15. % Or more, 0.20% or more, 0.25% or more, 0.30% or more, 0.40% or more, 0.50% or more, 0.60% or more, in that order. The Li ₂ O content is preferably 14.00% or less, 12.00% or less, 10.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.50% or less, It is more preferable in the order of 6.00% or less, 5.50% or less, and 5.00% or less. It is preferable to set the Li ₂ O content in the above range from the viewpoint of realizing a more desirable optical constant, and also from the viewpoint of maintaining chemical durability, weather resistance, and stability during reheating.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎａ_２Ｏ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｎａ_２Ｏ含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。Ｎａ_２Ｏの含有量を上記範囲とすることは、部分分散特性改善の観点から好ましい。 In the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the Na ₂ O content is preferably 0.00% or more. The Na ₂ O content is preferably 10.00% or less, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.00% or less, 4.00% or less, It is more preferable in the order of 3.00% or less and 2.00% or less. It is preferable to set the Na ₂ O content in the above range from the viewpoint of improving the partial dispersion characteristics.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｋ_２Ｏ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｋ_２Ｏ含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。Ｋ_２Ｏの含有量を上記範囲とすることは、ガラスの熱的安定性向上の観点から好ましい。 In molding the glass material according to the present embodiment, when the glass composition C, K 2 _O content is preferably 0.00% or more. Further, _{K 2} O content is preferably at most 10.00%, 8.00% or less, 7.00% or less, 6.00% or less, 5.00% or less, 4.00% or less, It is more preferable in the order of 3.00% or less and 2.00% or less. It is preferable to set the K ₂ O content in the above range from the viewpoint of improving the thermal stability of the glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｃｓ_２Ｏ含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましく、０％でもよい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the Cs ₂ O content is preferably 5.00% or less, 4.00% or less, 3.00% or less, 2.00% or less. % Or less, 1.00% or less, 0.50% or less are more preferable, and 0% may be used.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）は、より一層の高屈折率化の観点から、３０．００％以上であることが好ましく、３１．００％以上、３２．００％以上、３３．００％以上、３４．００％以上、３５．００％以上、３６．００％以上、３６．５０％以上、３７．００％以上、３７．５５％以上の順により好ましい。より一層の低比重化および熱的安定性向上の観点からは、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）は、６０．００％以下であることが好ましく、５８．００％以下、５６．００％以下、５４．００％以下、５２．００％以下、５１．００％以下、５０．００％以下、４９．５０％以下、４９．００％以下、４８．５０％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition C, the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{(TiO 2} + Nb ₂ O ₅ + Ta _2). O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ ) is preferably 30.00% or more, preferably 31.00% or more, 32.00% or more, and 33.00% or more from the viewpoint of further increasing the refractive index. , 34.00% or more, 35.00% or more, 36.00% or more, 36.50% or more, 37.00% or more, 37.55% or more, in that order. From the viewpoint of further lowering the specific density and improving the thermal stability, the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{(TiO 2} + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂₎ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ ) is preferably 60.00% or less, 58.00% or less, 56.00% or less, 54.00% or less, 52.00% or less, 51.00%. Hereinafter, it is more preferable in the order of 50.00% or less, 49.50% or less, 49.00% or less, and 48.50% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、比重の増加を抑えつつ屈折率の高いガラスを得る観点から、好ましくは０．７５以下である。上記に加えて望ましいアッベ数νｄを実現する観点、部分分散特性改善の観点および耐失透性向上の観点からは、質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．１６以上であることが好ましく、０．２０以上、０．２５以上、０．３０以上、０．３５以上、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上、０．３９以上、０．４０以上、０．４１以上、０．４２以上の順により好ましく、０．７５以下であることが好ましく、０．７４以下、０．７３以下、０．７２以下、０．７１以下、０．７０以下、０．６９以下、０．６８以下、０．６７以下、０．６６以下、０．６５以下、０．６４以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, _{SiO 2} and B ₂ O ₃ with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ The mass ratio of the total content of ((SiO ₂ + B ₂ O ₃ ) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is a glass with a high refractive index while suppressing an increase in specific gravity. From the viewpoint of obtaining, it is preferably 0.75 or less. In addition to the above, from the viewpoint of achieving the desired Abbe number νd, improving the partial dispersion characteristics, and improving the devitrification resistance, the mass ratio ((SiO ₂ + B ₂ O ₃ ) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta) ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.16 or more, 0.20 or more, 0.25 or more, 0.30 or more, 0.35 or more, 0.36 or more, 0. It is more preferably 37 or more, 0.38 or more, 0.39 or more, 0.40 or more, 0.41 or more, 0.42 or more, preferably 0.75 or less, 0.74 or less, 0.73. Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.72 or less, 0.71 or less, 0.70 or less, 0.69 or less, 0.68 or less, 0.67 or less, 0.66 or less, 0.65 or less, 0.64 or less. ..

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３は屈折率を低下させ、分散を低下させる（アッベ数を増加させる）働きがある。一方、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２は高屈折率高分散化成分である。より屈折率を高める観点から、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３およびＺｒＯ_２の合計含有量に対するＳｉＯ_２とＢ_２Ｏ_３との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３＋ＺｒＯ_２））は、０．６４以下であることが好ましく、０．６３以下、０．６２以下、０．６１以下、０．６０以下、０．５９以下、０．５８以下の順により好ましい。
　一方、ガラス組成Ｃの場合、高分散化を抑制する観点からは、質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３＋ＺｒＯ_２））は、０．１３以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上、０．３３以上、０．３４以上、０．３５以上、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, SiO ₂ and B ₂ O ₃ have a function of lowering the refractive index and lowering the dispersion (increasing the Abbe number). On the other hand, TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ , and ZrO ₂ are high refractive index and high dispersion components. From the viewpoint of further increasing the refractive index, the mass of the total content _{of SiO 2} and B ₂ O ₃ with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ and ZrO _2. The ratio ((SiO ₂ + B ₂ O ₃ ) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ + ZrO ₂ )) is preferably 0.64 or less, preferably 0.63 or less, 0. It is more preferable in the order of .62 or less, 0.61 or less, 0.60 or less, 0.59 or less, and 0.58 or less.
On the other hand, in the case of the glass composition C, from the viewpoint of suppressing high dispersion, the mass ratio ((SiO ₂ + B ₂ O ₃ ) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ + ZrO ₂ )) ) Is preferably 0.13 or more, 0.15 or more, 0.20 or more, 0.25 or more, 0.26 or more, 0.27 or more, 0.28 or more, 0.29 or more, 0. It is more preferably 30 or more, 0.31 or more, 0.32 or more, 0.33 or more, 0.34 or more, 0.35 or more, 0.36 or more, 0.37 or more, and 0.38 or more in this order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の質量比（（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、部分分散特性および透過率改善の観点からは、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上であることがより好ましい。ガラスの熱的安定性および／またはリヒートプレス成形性の維持の観点からは、質量比（（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．６７以下であることが好ましく、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１５以下、０．１０以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition C, _{Li 2} O, Na ₂ O and Li 2 O, Na 2 O and Li 2 O with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ The mass ratio of the total content of K ₂ _{O ((Li 2} O + Na ₂ O + K ₂ O) / (TIO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) improves the partial dispersion characteristics and permeability. From the viewpoint, it is preferably 0.00 or more, and more preferably 0.01 or more. From the viewpoint of maintaining the thermal stability and / or reheat press moldability of glass, the mass ratio ((Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃₎ )) Is preferably 0.67 or less, in the order of 0.60 or less, 0.50 or less, 0.40 or less, 0.30 or less, 0.20 or less, 0.15 or less, 0.10 or less. More preferred.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きがあるが、これらの含有量が多くなると屈折率が低下する傾向があり、ガラスがより低分散性になる傾向がある。一方、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は、屈折率を高くし、ガラスをより高分散性にする傾向があるが、これらの含有量が多くなると熱的安定性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．０９以上であることが好ましく、０．１０以上、０．１５以上、０．２０以上、０．２１以上、０．２２以上、０．２３以上、０．２４以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上、０．３５以上、０．４０以上、０．４５以上の順により好ましく、１．６６以下であることが好ましく、１．６０以下、１．５０以下、１．４０以下、１．３０以下、１．２０以下、１．１０以下、１．００以下、０．９５以下、０．９０以下、０．８８以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO have a function of improving the thermal stability of the glass, but refraction occurs when the content thereof increases. The rate tends to decrease and the glass tends to be less dispersible. On the other hand, TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ tend to increase the refractive index and make the glass more dispersible, but the higher the content thereof, the more the thermal stability becomes. Tends to decline. From the above viewpoint, the mass ratio of the total content of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O _{3 ((MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO)).} / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.09 or more, 0.10 or more, 0.15 or more, 0.20 or more, 0.21. 0.22 or more, 0.23 or more, 0.24 or more, 0.25 or more, 0.26 or more, 0.27 or more, 0.28 or more, 0.29 or more, 0.30 or more, 0.31 More preferably, 0.32 or more, 0.35 or more, 0.40 or more, 0.45 or more, preferably 1.66 or less, 1.60 or less, 1.50 or less, 1.40 or less. , 1.30 or less, 1.20 or less, 1.10 or less, 1.00 or less, 0.95 or less, 0.90 or less, 0.88 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less , 0.50 or less, which is more preferable.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの中で、ＭｇＯ、ＣａＯは、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯと比べてガラスの比重の増大を抑え、かつα_{１００－３００}やα_ｍａｘを小さくする上で有効な成分である。したがって、比重の増大を抑制する観点から、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量に対するＺｎＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、１．９８以下であることが好ましく、１．９６以下、１．９４以下、１．９２以下、１．９０以下、１．８８以下、１．８６以下、１．８５以下、１．８４以下、１．８３以下、１．８２以下、１．８１以下、１．８０以下、１．７９以下、１．７８以下、１．５０以下、１．２０以下、０．９５以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, among MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO, MgO and CaO suppress the increase in the specific gravity of the glass as compared with SrO, BaO and ZnO. Moreover, it is an effective component for reducing α _100-300 and α _max. Therefore, from the viewpoint of suppressing the increase in specific gravity, the mass ratio of the total content of ZnO, SrO and BaO to the total content of MgO and CaO ((ZnO + SrO + BaO) / (MgO + CaO)) is 1.98 or less. Preferably, 1.96 or less, 1.94 or less, 1.92 or less, 1.90 or less, 1.88 or less, 1.86 or less, 1.85 or less, 1.84 or less, 1.83 or less, 1.82 or less. Below, 1.81 or less, 1.80 or less, 1.79 or less, 1.78 or less, 1.50 or less, 1.20 or less, 0.95 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.50 or less.

　一方、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯは、少量の導入によりガラスの安定性を高め、また屈折率を高める働きも有する。そのため、低分散性を維持する観点から、質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、０．１７以上であることが好ましく、０．１８以上、０．１９以上、０．２０以上、０．２５以上、０．３０以上の順により好ましい。 On the other hand, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, SrO, BaO, and ZnO also have a function of increasing the stability of the glass and increasing the refractive index by introducing a small amount. Therefore, from the viewpoint of maintaining low dispersibility, the mass ratio ((ZnO + SrO + BaO) / (MgO + CaO)) is preferably 0.17 or more, 0.18 or more, 0.19 or more, 0.20 or more, 0. It is more preferable in the order of .25 or more and 0.30 or more.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．５０、０．３０、０．２０、０．１０、０．０８、０．０６の順により好ましい。 In the case of the glass composition C in the glass material for molding according to the present embodiment, the mass ratio of the total contents of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O to the total contents of _{Nb 2} O ₅ and TiO _{2 [(Li).} _{The lower limit of 2} O + Na ₂ O + K ₂ O) / (Nb ₂ O ₅ + TiO ₂ )] is preferably 0.001, and more preferably 0.01, 0.02, 0.03, 0.04. .. The upper limit of the mass ratio is preferably 1.00, more preferably 0.50, 0.30, 0.20, 0.10, 0.08, 0.06.

　ガラス組成Ｃにおいて、ガラスの熔解特性や熱的安定性、再加熱時の安定性を維持しながら所望の光学恒数を得る観点から、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］は上記範囲であることが好ましい。 _{In the glass composition C, the mass ratio [(Li 2} O + Na ₂ O + K ₂ O) / (Nb) is obtained from the viewpoint of obtaining a desired optical constant while maintaining the melting characteristics, thermal stability, and stability at the time of reheating of the glass. ₂ O ₅ + TiO ₂ )] is preferably in the above range.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、分散性への寄与に関して、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３とＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３とを対比すると、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３はガラスをより低分散性にする傾向があり、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３はガラスをより高分散性にする傾向がある。望ましい分散性を得る観点からは、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比（（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上の順により好ましく、１．００以下であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４０以下、０．３５以下、０．３２以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, with respect to the contribution to dispersibility, TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ , When compared with _{Gd 2} O ₃ and Y ₂ O ₃ _{, TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ tend to make the glass less dispersible, La ₂ O. ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ tend to make the glass more dispersible. From the viewpoint of obtaining the desired dispersibility, _{the sum of La 2} O ₃ , Gd ₂ O ₃ and Y ₂ O ₃ with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O _3. The mass ratio of the content ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ ) / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) may be more than 0.00. It is preferably 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, 0.05 or more, 0.06 or more, 0.07 or more, and more preferably 1.00 or less. , 0.90 or less, 0.80 or less, 0.70 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0.45 or less, 0.40 or less, 0.35 or less, 0.32 or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＴｉＯ_２含有量の質量比（ＴｉＯ_２／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、高屈折率かつ低比重化する観点から、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．３０以上の順により好ましい。他方でガラスの着色を抑制し、ガラスの安定性を高める観点から１．００以下であることが好ましく、１．００未満、０．９５以下、０．９０以下、０．８５以下、０．８０以下、０．７５以下、０．７３以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４０以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the mass ratio _{of the TiO 2} content to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O _{3 (} TiO ₂ / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.00 or more, preferably more than 0.00, from the viewpoint of high refractive index and low specific gravity. 0.01 or more, 0.02 or more, 0.03 or more, 0.04 or more, 0.05 or more, 0.06 or more, 0.07 or more, 0.08 or more, 0.09 or more, 0.15 or more, It is more preferable in the order of 0.20 or more, 0.25 or more, and 0.30 or more. On the other hand, it is preferably 1.00 or less from the viewpoint of suppressing the coloring of the glass and enhancing the stability of the glass, and is less than 1.00, 0.95 or less, 0.90 or less, 0.85 or less, 0.80. Hereinafter, it is more preferable in the order of 0.75 or less, 0.73 or less, 0.60 or less, 0.50 or less, 0.45 or less, 0.40 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５含有量の質量比（Ｎｂ_２Ｏ_５／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、部分分散特性改善の観点から、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０５以上、０．１０以上、０．１５以上、０．２０以上、０．２１以上、０．２２以上、０．２３以上、０．２４以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上の順により好ましい。他方でガラスの熱的安定性の向上や、再加熱失透性の改善のためには１．００以下であることが好ましく、１．００未満、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．８５以下、０．８０以下、０．７５以下、０．７０以下、０．６６以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition C, the mass _{of Nb 2} O ₅ content with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ The ratio (Nb ₂ O ₅ / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.00 or more, and more than 0.00, from the viewpoint of improving the partial dispersion characteristics. , 0.01 or more, 0.05 or more, 0.10 or more, 0.15 or more, 0.20 or more, 0.21 or more, 0.22 or more, 0.23 or more, 0.24 or more, 0.25 or more , 0.26 or more, more preferably 0.27 or more. On the other hand, in order to improve the thermal stability of the glass and the reheat devitrification, the value is preferably 1.00 or less, less than 1.00, 0.99 or less, 0.98 or less, and 0. 97 or less, 0.96 or less, 0.95 or less, 0.94 or less, 0.93 or less, 0.92 or less, 0.91 or less, 0.85 or less, 0.80 or less, 0.75 or less, 0. It is more preferable in the order of 70 or less and 0.66 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＴａ_２Ｏ_５含有量の質量比（Ｔａ_２Ｏ_５／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、ガラスの原料コスト低減およびより一層の低比重化の観点から、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。 In the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the mass _{of the Ta 2} O ₅ content with respect to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ The ratio (Ta ₂ O ₅ / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is 1.00 or less from the viewpoint of reducing the raw material cost of glass and further reducing the specific gravity. It is preferable, more preferably 0.80 or less, 0.60 or less, 0.40 or less, 0.30 or less, 0.20 or less, 0.10 or less, and particularly preferably 0.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、高屈折率高分散化成分であるＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の中で、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は比重を高める働きが大きい。したがって、より一層の低比重化の観点から、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＷＯ_３含有量の質量比（ＷＯ_３／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。
　同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＢｉ_２Ｏ_３含有量の質量比（Ｂｉ_２Ｏ_３／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, among the high refractive index and high dispersion components TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ . WO ₃ and Bi ₂ O ₃ have a large function of increasing the specific weight. Therefore, from the viewpoint of further lowering the specific gravity, the mass ratio _{of WO 3} content to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{(WO 3} / (TIO). ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 1.00 or less, 0.80 or less, 0.60 or less, 0.40 or less, 0.30 or less, 0. It is more preferably .20 or less and 0.10 or less, and particularly preferably 0.
From the same viewpoint, in the case of glass composition C, the mass ratio _{of Bi 2} O ₃ content to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ _{(Bi 2} O _3). / (TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 1.00 or less, 0.80 or less, 0.60 or less, 0.40 or less, 0.30. Hereinafter, it is more preferably 0.20 or less and 0.10 or less, and particularly preferably 0.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は屈折率を高める働きを有する。一方、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは屈折率を低下させる傾向がある。より一層の高屈折率化の観点からは、Ｌｉ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの質量比（（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＺｒＯ_２＋ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３））は、０．１２以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．３０以上、０．３５以上、０．４０以上、０．４５以上、０．５０以上、０．５５以上の順により好ましく、２．８３以下であることが好ましく、２．８０以下、２．６０以下、２．４０以下、２．２０以下、２．００以下、１．８０以下、１．７０以下、１．６０以下、１．５０以下、１．４０以下、１．３０以下、１．２６以下、１．２５以下、１．２４以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition C, Li ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , ZrO ₂ , TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ and Bi ₂ O ₃ have a function of increasing the refractive index. On the other hand, SiO ₂ , B ₂ O ₃ , Na ₂ O, K ₂ O, MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO tend to lower the refractive index. From the viewpoint of further increasing the refractive index, Li ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , ZrO ₂ , TIO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ And _{the mass ratio of SiO 2} , B ₂ O ₃ , Na ₂ O, K ₂ O, MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO to the total content of _{Bi 2} O ₃ _{((SiO 2} + B ₂ O ₃ + Na ₂ O + K ₂₎ O + MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) / (Li ₂ O + La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + ZrO ₂ + TIO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ )) is preferably 0.12 or more. The order is more preferably 0.15 or more, 0.20 or more, 0.30 or more, 0.35 or more, 0.40 or more, 0.45 or more, 0.50 or more, 0.55 or more, and 2.83 or less. Preferably, 2.80 or less, 2.60 or less, 2.40 or less, 2.20 or less, 2.00 or less, 1.80 or less, 1.70 or less, 1.60 or less, 1.50 or less, 1 It is more preferable in the order of .40 or less, 1.30 or less, 1.26 or less, 1.25 or less, and 1.24 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３およびＺｒＯ_２は、ガラスの屈折率を高める働きを有するが、ＺｒＯ_２含有量が多くなるとガラスの熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３およびＺｒＯ_２の合計含有量に対するＺｒＯ_２含有量の質量比（ＺｒＯ_２／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３＋ＺｒＯ_２））は、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上の順により好ましく、０．１７以下であることが好ましく、０．１６以下、０．１５以下、０．１４以下、０．１３以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ and ZrO ₂ have a function of increasing the refractive index of the glass. However, as the ZrO ₂ content increases, the meltability of the glass tends to decrease. From the above viewpoint, the mass ratio _{of the ZrO 2} content to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , Ta ₂ O ₅ , WO ₃ , Bi ₂ O ₃ and ZrO ₂ _{(ZrO 2} / (TiO ₂ + Nb ₂ O) ₅ + Ta ₂ O ₅ + WO ₃ + Bi ₂ O ₃ + ZrO ₂ ))) is preferably 0.00 or more, more preferably 0.01 or more, more preferably 0.02 or more, and preferably 0.17 or less. , 0.16 or less, 0.15 or less, 0.14 or less, 0.13 or less, in that order.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＺｎＯは屈折率を高くし、ガラスをより高分散性にする傾向があるが、これらを多く含む場合、ガラスの熱的安定性が低下する傾向がある。一方、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯは、ガラスをより低分散性にする傾向があり、熱的安定性を改善する働きを有するが、これらを多く含む場合、屈折率が低下する傾向がある。以上の観点から、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３およびＺｎＯの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３＋ＺｎＯ））は、０．１０以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上の順により好ましく、１．５０以下であることが好ましく、１．３０以下、１．２０以下、１．１０以下、１．００以下、０．９５以下、０．９０以下、０．８７以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , WO ₃ and ZnO tend to increase the refractive index and make the glass more dispersible. When a large amount of the glass is contained, the thermal stability of the glass tends to decrease. On the other hand, MgO, CaO, SrO and BaO tend to make the glass less dispersible and have a function of improving thermal stability, but when they are contained in a large amount, the refractive index tends to decrease. From the above viewpoint, the mass ratio of the total content of MgO, CaO, SrO and BaO to the total content of _{TiO 2} , Nb ₂ O ₅ , WO ₃ _{and ZnO ((MgO + CaO + SrO + BaO) / (TiO 2} + Nb ₂ O ₅ + WO ₃₎ + ZnO)) is preferably 0.10 or more, 0.15 or more, 0.20 or more, 0.25 or more, 0.26 or more, 0.27 or more, 0.28 or more, 0.29 or more, It is more preferably 0.30 or more, 0.31 or more, and 0.32 or more, preferably 1.50 or less, and 1.30 or less, 1.20 or less, 1.10 or less, 1.00 or less, 0. It is more preferable in the order of .95 or less, 0.90 or less, and 0.87 or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ_２含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．５０％以上、１．００％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、３．００％以上、３．５０％以上、４．００％以上の順により好ましく、５０．００％以下であることが好ましく、４５．０％以下、４０．００％以下、３８．００％以下、３６．００％以下、３５．００％以下、３４．００％以下、３２．００％以下、３１．００％以下、３０．００％以下、２９．５０％以下、２９．００％以下の順により好ましい。ＴｉＯ_２の含有量が上記範囲であることは、より望ましい光学恒数の実現し、またガラスの原料コストを低減する観点から好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the TiO ₂ content is preferably 0.00% or more, more than 0.00%, 0.50% or more, and 1.00%. More preferably, 1.50% or more, 2.00% or more, 2.50% or more, 3.00% or more, 3.50% or more, 4.00% or more, and 50.00% or less. Is preferable, 45.0% or less, 40.00% or less, 38.00% or less, 36.00% or less, 35.00% or less, 34.00% or less, 32.00% or less, 31.00% or less. It is more preferable in the order of 30.00% or less, 29.50% or less, and 29.00% or less. It is preferable that the content of TiO ₂ is in the above range from the viewpoint of realizing a more desirable optical constant and reducing the raw material cost of glass.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎｂ_２Ｏ_５含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、１．００％以上、２．００％以上、３．００％以上、４．００％以上、５．００％以上、６．００％以上、７．００％以上、８．００％以上、９．００％以上、１０．００％以上、１０．５０％以上の順により好ましい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５含有量は、６０．００％以下であることが好ましく、５８．００％以下、５６．００％以下、５４．００％以下、５２．００％以下、５０．００％以下、４９．００％以下、４８．００％以下、４７．００％以下、４６．００％以下、４５．００％以下、４４．００％以下の順により好ましい。Ｎｂ_２Ｏ_５含有量が上記範囲であることは、より望ましい光学恒数の実現、より一層の低比重化および部分分散特性の改善の観点から好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the Nb ₂ O ₅ content is preferably 0.00% or more, more than 0.00%, 1.00% or more, and 2. 00% or more, 3.00% or more, 4.00% or more, 5.00% or more, 6.00% or more, 7.00% or more, 8.00% or more, 9.00% or more, 10.00% Above, it is more preferable in the order of 10.50% or more. The Nb ₂ O ₅ content is preferably 60.00% or less, 58.00% or less, 56.00% or less, 54.00% or less, 52.00% or less, 50.00% or less. , 49.00% or less, 48.00% or less, 47.00% or less, 46.00% or less, 45.00% or less, 44.00% or less, in that order. It is preferable that the Nb ₂ O ₅ content is in the above range from the viewpoint of realizing a more desirable optical constant, further lowering the specific density, and improving the partial dispersion characteristics.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｔａ_２Ｏ_５含有量は、０．００％以上とすることができる。また、Ｔａ_２Ｏ_５含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｔａ_２Ｏ_５含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上、融性向上およびより一層の低比重化の観点から好ましい。 In the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the Ta ₂ O ₅ content can be 0.00% or more. The Ta ₂ O ₅ content is preferably 5.00% or less, 4.00% or less, 3.00% or less, 2.00% or less, 1.00% or less, 0.50% or less. It is more preferable in the order of. It is preferable that the Ta ₂ O ₅ content is in the above range from the viewpoint of improving the thermal stability of the glass, improving the meltability, and further reducing the specific density.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＷＯ_３含有量は、０．００％以上とすることができる。また、ＷＯ_３含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。ＷＯ_３含有量が上記範囲であることは、ガラスの透過率向上、部分分散特性改善およびより一層の低比重化の観点から好ましい。 In the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the WO ₃ content can be 0.00% or more. The WO ₃ content is preferably 5.00% or less, in the order of 4.00% or less, 3.00% or less, 2.00% or less, 1.00% or less, 0.50% or less. More preferred. It is preferable that the WO ₃ content is in the above range from the viewpoints of improving the transmittance of the glass, improving the partial dispersion characteristics, and further reducing the specific density.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｂｉ_２Ｏ_３含有量は、０．００％以上とすることができる。また、Ｂｉ_２Ｏ_３含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｂｉ_２Ｏ_３含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上、部分分散特性の改善およびより一層の低比重化の観点から好ましい。 In the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the Bi ₂ O ₃ content can be 0.00% or more. The Bi ₂ O ₃ content is preferably 5.00% or less, 4.00% or less, 3.00% or less, 2.00% or less, 1.00% or less, 0.50% or less. It is more preferable in the order of. It is preferable that the Bi ₂ O ₃ content is in the above range from the viewpoint of improving the thermal stability of the glass, improving the partial dispersion characteristics, and further reducing the specific density.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＧｅＯ_２は、屈折率を高める働きをするが、非常に高価な成分である。ガラスの製造コストを抑える観点から、ＧｅＯ_２含有量は、０．００％以上とすることができ、２．００％以下であることが好ましく、１．５０％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。 In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, GeO ₂ has a function of increasing the refractive index, but is a very expensive component. From the viewpoint of suppressing the production cost of glass, the GeO ₂ content can be 0.00% or more, preferably 2.00% or less, and 1.50% or less, 1.00% or less, 0. It is more preferable in the order of .50% or less.

　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、更に、上記成分に加えて、Ｐ_２Ｏ_５、Ａｌ_２Ｏ_３等の一種以上を含むこともできる。
　Ｐ_２Ｏ_５含有量は、０．００％以上とすることができ、好ましくは１０．００％以下であり、８．００％以下、６．００％以下、４．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｐ_２Ｏ_５含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上および部分分散特性改善の観点から好ましい。
　Ａｌ_２Ｏ_３含有量は、０．００％以上であることができ、好ましくは１０．００％以下であり、８．００％以下、６．００％以下、４．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３含有量が上記範囲であることは、ガラスの耐失透性および熱的安定性向上の観点から好ましい。 In the case of the glass composition C, the molding glass material according to the present embodiment may further contain one or more of _{P 2} O ₅ , Al ₂ O _{3, and the like in addition to the above components.}
The P ₂ O ₅ content can be 0.00% or more, preferably 10.00% or less, 8.00% or less, 6.00% or less, 4.00% or less, 2.00% or less. % Or less, 1.00% or less, and 0.50% or less are more preferable. It is preferable that the P ₂ O ₅ content is in the above range from the viewpoint of improving the thermal stability of the glass and improving the partial dispersion characteristics.
The Al ₂ O ₃ content can be 0.00% or more, preferably 10.00% or less, 8.00% or less, 6.00% or less, 4.00% or less, 2.00% or less. % Or less, 1.00% or less, and 0.50% or less are more preferable. It is preferable that the Al ₂ O ₃ content is in the above range from the viewpoint of improving the devitrification resistance and thermal stability of the glass.

　Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、それぞれ毒性を有する。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
　Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
　Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させたり、蛍光の発生源となり、光学素子用のガラスに含有させる元素としては好ましくない。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。 Pb, As, Cd, Tl, Be and Se are toxic respectively. Therefore, it is preferable not to contain these elements, that is, not to introduce these elements into the glass as a glass component.
U, Th, and Ra are all radioactive elements. Therefore, it is preferable not to contain these elements, that is, not to introduce these elements into the glass as a glass component.
V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Tb, Dy, Ho, Er, Tm, Ce increase the coloring of glass and become a source of fluorescence. , It is not preferable as an element contained in glass for an optical element. Therefore, it is preferable not to contain these elements, that is, not to introduce these elements into the glass as a glass component.

　Ｓｂ、Ｓｎは清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。
　Ｓｂの添加量は、Ｓｂ_２Ｏ_３に換算し、Ｓｂ_２Ｏ_３以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０～０．１１質量％の範囲にすることが好ましく、０．０１～０．０８質量％の範囲にすることがより好ましく、０．０２～０．０５質量％の範囲にすることが更に好ましい。
　Ｓｎの添加量は、ＳｎＯ_２に換算し、ＳｎＯ_２以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０～０．５０質量％の範囲にすることが好ましく、０～０．２０質量％の範囲にすることがより好ましく、０質量％にすることが更に好ましい。 Sb and Sn are arbitrarily addable elements that function as clarifying agents.
The addition amount of Sb is converted into _Sb 2 _{O 3,} when the total content of glass components other than _Sb 2 _{O 3} is 100 mass%, preferably in the range of 0 to 0.11 wt%, It is more preferably in the range of 0.01 to 0.08% by mass, and even more preferably in the range of 0.02 to 0.05% by mass.
The amount of Sn added is preferably in the range of 0 to 0.50% by mass, preferably in the range of 0 to 0.50% by mass, when converted to _{SnO 2} _{and the total content of the glass components other than SnO 2 is 100% by mass.} It is more preferably in the range of 20% by mass, further preferably 0% by mass.

＜ガラス物性＞
（屈折率ｎｄ）
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、屈折率の高いガラスとすることができる。ガラス組成Ｃの場合、屈折率ｎｄは、１．８６０以上であることが好ましく、１．８６５以上、１．８７０以上、１．８７５以上、１．８８０以上、１．８８５以上、１．８９０以上、１．８９５以上、１．９００以上の順により好ましい。また、屈折率ｎｄは、例えば、１．９５０以下、１．９４５以下、１．９４０以下、１．９３５以下、１．９３０以下、または１．９２５以下とすることができる。本発明および本明細書において、「屈折率」は、「屈折率ｎｄ」を意味する。 <Glass properties>
(Refractive index nd)
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of glass composition C, glass having a high refractive index can be obtained. In the case of glass composition C, the refractive index nd is preferably 1.860 or more, 1.865 or more, 1.870 or more, 1.875 or more, 1.880 or more, 1.885 or more, 1.890 or more. It is more preferable in the order of 1.895 or more and 1.900 or more. The refractive index nd can be, for example, 1.950 or less, 1.945 or less, 1.940 or less, 1.935 or less, 1.930 or less, or 1.925 or less. In the present invention and the present specification, "refractive index" means "refractive index nd".

（アッベ数νｄ）
　アッベ数νｄは分散性に関する性質を表す値であり、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣを用いてνｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）と表される。本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、光学素子用材料としての有用性の観点から、アッベ数νｄは、２２．００以上であることが好ましく、２２．５０以上、２３．００以上、２３．５０以上、２４．００以上、２４．２０以上、２４．４０以上、２４．６０以上、２４．７０以上、２４．８０以上、２５．００以上、２５．５０以上、２５．６０以上、２５．８０以上、２６．００以上の順により好ましい。同様の観点から、アッベ数νｄは、３０．００以下であることが好ましく、２９．５０以下、２９．００以下、２８．５０以下、２８．４０以下、２８．３０以下、２８．２０以下、２８．１０以下、２８．００以下、２７．９０以下、２７．８０以下、２７．７０以下の順により好ましい。 (Abbe number νd)
The Abbe number νd is a value representing a property related to dispersibility, and is expressed as νd = (nd-1) / (nF-nC) using the refractive indexes nd, nF, and nC of the d-line, F-line, and C-line. NS. In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the Abbe number νd is preferably 22.50 or more, 23.50 or more, from the viewpoint of usefulness as a material for an optical element. .00 or more, 23.50 or more, 24.00 or more, 24.20 or more, 24.40 or more, 24.60 or more, 24.70 or more, 24.80 or more, 25.00 or more, 25.50 or more, 25 It is more preferable in the order of .60 or more, 25.80 or more, and 26.00 or more. From the same viewpoint, the Abbe number νd is preferably 30.00 or less, 29.50 or less, 29.00 or less, 28.50 or less, 28.40 or less, 28.30 or less, 28.20 or less, 28.10 or less, 28.00 or less, 27.90 or less, 27.80 or less, 27.70 or less are more preferable.

　また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、光学素子用材料としての有用性の観点から、屈折率ｎｄとアッベ数νｄとが、下記関係式の１つ以上を満たすことも好ましい。
　ｎｄ≧－０．００２５νｄ＋１．９２５
　ｎｄ≧－０．００２５νｄ＋１．９３５
　ｎｄ≦－０．００２５νｄ＋１．９９５
　ｎｄ≦－０．００２５νｄ＋２．００５ Further, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the refractive index nd and the Abbe number νd satisfy one or more of the following relational expressions from the viewpoint of usefulness as a material for an optical element. It is also preferable.
nd ≧ -0.0025νd + 1.925
nd ≧ -0.0025νd + 1.935
nd≤-0.0025νd + 1.995
nd ≦ -0.0025νd + 2.005

（比重ｄ）
　光学系を構成する光学素子では、光学素子を構成するガラスの屈折率と光学素子の光学機能面（制御しようとする光線が入射、出射する面）の曲率によって、屈折力が決まる。光学機能面の曲率を大きくしようとすると、光学素子の厚みも増加する。その結果、光学素子が重くなる。これに対し、屈折率の高いガラスを使用すれば、光学機能面の曲率を大きくしなくても大きな屈折力を得ることができる。
　以上より、ガラスの比重の増加を抑えつつ、屈折率を高めることができれば、一定の屈折力を有する光学素子の軽量化が可能となる。
　以上の観点から、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、比重ｄは、４．１００以下であることが好ましく、４．０９５以下、４．０９０以下、４．０８５以下、４．０８０以下、４．０５０以下、４．０００以下、３．９９５以下、３．９９０以下、３．９８５以下の順により好ましい。比重が低いほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、比重について、下限は特に限定されない。一形態では、比重は、３．４００以上、３．４５０以上、３．５００以上、３．５５０以上、３．６００以上、３．６５０以上、３．７００以上、または３．７５０以上とすることができる。 (Relative density d)
In the optical element constituting the optical system, the refractive power is determined by the refractive index of the glass constituting the optical element and the curvature of the optical functional surface (the surface on which the light beam to be controlled enters and exits) of the optical element. When the curvature of the optical functional surface is increased, the thickness of the optical element also increases. As a result, the optical element becomes heavy. On the other hand, if glass having a high refractive index is used, a large refractive power can be obtained without increasing the curvature of the optical functional surface.
From the above, if the refractive index can be increased while suppressing the increase in the specific gravity of the glass, the weight of the optical element having a constant refractive power can be reduced.
From the above viewpoint, in the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the specific gravity d is preferably 4.100 or less, preferably 4.095 or less, 4.090 or less, 4.085 or less. It is more preferable in the order of 4.080 or less, 4.050 or less, 4.000 or less, 3.995 or less, 3.990 or less, and 3.985 or less. Since the lower the specific gravity is, the more preferable it is from the viewpoint of reducing the weight of the optical element, the lower limit of the specific gravity is not particularly limited. In one form, the specific density is 3.400 or more, 3.450 or more, 3.500 or more, 3.550 or more, 3.600 or more, 3.650 or more, 3.700 or more, or 3.750 or more. Can be done.

（ｄ／ｎｄ）
　比重ｄに関して先に記載した点と同様の観点から、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、比重ｄを屈折率ｎｄで除した値（ｄ／ｎｄ）は、４．３５以下であることが好ましく、４．００以下、３．５０以下、３．００以下、２．９０以下、２．８０以下、２．７０以下、２．６０以下、２．５０以下、２．４０以下、２．３０以下、２．２０以下、２．１５以下の順により好ましい。（ｄ／ｎｄ）の値が小さいほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、（ｄ／ｎｄ）について、下限は特に限定されない。一形態では、（ｄ／ｎｄ）は、例えば、１．７４以上、１．７６以上、１．７８以上、１．８０以上、１．８２以上、１．８４以上、１．８５以上、１．８６以上、１．８７以上、１．８８以上、１．８９以上、１．９０以上、１．９１以上、１．９２以上、１．９３以上、１．９４以上、または１．９５以上とすることができる。 (D / nd)
From the same viewpoint as the point described above regarding the specific gravity d, in the case of the glass composition C in the molding glass material according to the present embodiment, the value (d / nd) obtained by dividing the specific gravity d by the refractive index nd is 4. It is preferably 35 or less, preferably 4.00 or less, 3.50 or less, 3.00 or less, 2.90 or less, 2.80 or less, 2.70 or less, 2.60 or less, 2.50 or less, 2. It is more preferably 40 or less, 2.30 or less, 2.20 or less, and 2.15 or less in that order. Since the smaller the value of (d / nd) is, the more preferable it is from the viewpoint of weight reduction of the optical element, the lower limit of (d / nd) is not particularly limited. In one form, (d / nd) is, for example, 1.74 or higher, 1.76 or higher, 1.78 or higher, 1.80 or higher, 1.82 or higher, 1.84 or higher, 1.85 or higher, 1. 86 or more, 1.87 or more, 1.88 or more, 1.89 or more, 1.90 or more, 1.91 or more, 1.92 or more, 1.93 or more, 1.94 or more, or 1.95 or more. be able to.

（着色度λ５）
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラスの光線透過性、詳しくは、短波長側の光吸収端の長波長化が抑制されていることは、着色度λ５により評価することができる。着色度λ５とは、紫外域から可視域にかけて、厚さ１０ｍｍのガラスの分光透過率（表面反射損失を含む）が５％となる波長を表す。ガラス組成Ｃの場合、分光透過率とは、例えばより詳しくは、１０．０±０．１ｍｍの厚さに研磨された互いに平行な平面を有するガラス試料を用い、上記研磨された面に対して垂直方向から光を入射して得られる分光透過率、すなわち、上記ガラス試料に入射する光の強度をＩｉｎ、上記ガラス試料を透過した光の強度をＩｏｕｔとしたときのＩｏｕｔ／Ｉｉｎのことである。
　着色度λ５によれば、分光透過率の短波長側の吸収端を定量的に評価することができる。接合レンズ作製のためにレンズ同士を紫外線硬化型接着剤により接合する際等には、光学素子を通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させることが行われる。効率よく紫外線硬化型接着剤の硬化を行う観点からは、分光透過率の短波長側の吸収端が短い波長域にあることが好ましい。この短波長側の吸収端を定量的に評価する指標として、着色度λ５を用いることができる。ガラス組成Ｃの場合、好ましくは４００ｎｍ以下のλ５を示すことができる。λ５は、３９５ｎｍ以下、３９０ｎｍ以下、３８５ｎｍ以下、３８０ｎｍ以下の順により好ましい。λ５は、低いほど好ましく、下限は特に限定されるものではない。 (Coloring degree λ5)
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the light transmittance of the glass, specifically, the suppression of the lengthening of the light absorption edge on the short wavelength side is evaluated by the degree of coloring λ5. can do. The degree of coloration λ5 represents a wavelength at which the spectral transmittance (including surface reflection loss) of a glass having a thickness of 10 mm is 5% from the ultraviolet region to the visible region. In the case of the glass composition C, the spectral transmittance means, for example, more specifically, using a glass sample having parallel planes polished to a thickness of 10.0 ± 0.1 mm with respect to the polished surface. The spectral transmittance obtained by incident light from the vertical direction, that is, Iout / Iin when the intensity of the light incident on the glass sample is Iin and the intensity of the light transmitted through the glass sample is Iout. ..
According to the degree of coloration λ5, the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance can be quantitatively evaluated. When joining lenses to each other with an ultraviolet curable adhesive for producing a bonded lens, the adhesive is cured by irradiating the adhesive with ultraviolet rays through an optical element. From the viewpoint of efficiently curing the ultraviolet curable adhesive, it is preferable that the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance is in the short wavelength region. The degree of coloration λ5 can be used as an index for quantitatively evaluating the absorption edge on the short wavelength side. In the case of the glass composition C, λ5 of preferably 400 nm or less can be exhibited. λ5 is more preferably 395 nm or less, 390 nm or less, 385 nm or less, and 380 nm or less in that order. The lower the value of λ5, the more preferable, and the lower limit is not particularly limited.

（ガラス転移温度Ｔｇ）
　本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラス転移温度Ｔｇは、機械加工性の観点からは、好ましくは５６０℃以上である。ガラス転移温度が高いガラスは、切断、切削、研削、研磨等のガラスの機械加工を行う際に破損しにくい傾向があり好ましい。機械加工性の観点からは、ガラス転移温度Ｔｇは、５７０℃以上であることがより好ましく、５８０℃以上、５９０℃以上、６００℃以上の順に更に好ましい。一方、アニール炉や成形型への負担軽減の観点からは、ガラス転移温度Ｔｇは、８００℃以下であることが好ましく、７９０℃以下、７８０℃以下、７７０℃以下、７６０℃以下、７５０℃以下、７４０℃以下の順により好ましい。 (Glass transition temperature Tg)
In the molding glass material according to the present embodiment, in the case of the glass composition C, the glass transition temperature Tg is preferably 560 ° C. or higher from the viewpoint of machinability. Glass having a high glass transition temperature is preferable because it tends to be less likely to be broken when machining glass such as cutting, cutting, grinding, and polishing. From the viewpoint of machinability, the glass transition temperature Tg is more preferably 570 ° C. or higher, and further preferably 580 ° C. or higher, 590 ° C. or higher, and 600 ° C. or higher in that order. On the other hand, from the viewpoint of reducing the burden on the annealing furnace and the molding die, the glass transition temperature Tg is preferably 800 ° C. or lower, 790 ° C. or lower, 780 ° C. or lower, 770 ° C. or lower, 760 ° C. or lower, 750 ° C. or lower. , 740 ° C. or lower, which is more preferable.

　ガラス転移温度Ｔｇは、次のようにして求められる。示差走査熱量分析において、ガラス試料を昇温すると比熱の変化に伴う吸熱挙動、即ち、吸熱ピークが現れ、更に昇温すると発熱ピークが現れる。示差走査熱量分析では横軸を温度、縦軸を試料の発熱吸熱に対応する量とする示差走査熱量曲線（ＤＳＣ曲線）が得られる。この曲線でベースラインから吸熱ピークが現れる際に傾きが最大になる点における接線と上記ベースラインの交点をガラス転移温度Ｔｇとする。ガラス転移温度Ｔｇの測定は、ガラスを乳鉢等で十分粉砕したものを試料とし、示差走査熱量計を使用して、昇温速度を１０℃／分として行うことができる。 The glass transition temperature Tg is obtained as follows. In the differential scanning calorimetry, when the temperature of the glass sample is raised, the endothermic behavior accompanying the change in specific heat, that is, the endothermic peak appears, and when the temperature is further raised, the exothermic peak appears. In the differential scanning calorimetry, a differential scanning calorimetry curve (DSC curve) is obtained in which the horizontal axis represents the temperature and the vertical axis represents the amount corresponding to the exothermic endothermic reaction of the sample. The intersection of the tangent line and the baseline at the point where the slope becomes maximum when the endothermic peak appears from the baseline on this curve is defined as the glass transition temperature Tg. The glass transition temperature Tg can be measured by using a sample obtained by sufficiently pulverizing glass in a mortar or the like and using a differential scanning calorimeter at a heating rate of 10 ° C./min.

（液相温度）
　ガラスの熱的安定性には、ガラス融液を成形する際の耐失透性と、一度固化したガラスを再加熱したときの耐失透性とがある。
　ガラス融液を成形する際の耐失透性については、液相温度ＬＴを目安にすることができる。液相温度が低いほど優れた耐失透性を有しているということができる。液相温度が高いガラスでは、失透を防止するために、ガラス融液、即ち、熔融ガラスの温度を高温に保持しなければならず、易揮発成分の揮発が生じる、坩堝の侵蝕が助長される、特に貴金属製坩堝の場合は貴金属イオンがガラス融液に溶け込んでガラスが着色する、成形時の粘性が低くなって均質性の高いガラスを成形することが難しくなる等の現象が発生し得る。そのため、ガラス組成Ｃの場合、液相温度は、１４００℃以下であることが好ましく、１３７０℃以下、１３４０℃以下、１３１０℃以下、１２８０℃以下、１２７０℃以下、１２６０℃以下、１２５０℃以下の順により好ましい。また、液相温度は、例えば、１０００℃以上、１０５０℃以上または１１００℃以上とすることができるが、ここに例示した値を上回ることもできる。 (Liquid phase temperature)
The thermal stability of glass includes devitrification resistance when molding a glass melt and devitrification resistance when a once solidified glass is reheated.
The liquidus temperature LT can be used as a guide for the devitrification resistance when molding the glass melt. It can be said that the lower the liquidus temperature, the better the devitrification resistance. In glass with a high liquidus temperature, the temperature of the glass melt, that is, the molten glass must be maintained at a high temperature in order to prevent devitrification, which promotes the erosion of the crucible, which causes volatilization of easily volatile components. In the case of a crucible made of precious metal, the precious metal ions dissolve in the glass melt to color the glass, and the viscosity at the time of molding becomes low, making it difficult to mold highly homogeneous glass. .. Therefore, in the case of glass composition C, the liquid phase temperature is preferably 1400 ° C. or lower, 1370 ° C. or lower, 1340 ° C. or lower, 1310 ° C. or lower, 1280 ° C. or lower, 1270 ° C. or lower, 1260 ° C. or lower, 1250 ° C. or lower. More preferred in order. The liquidus temperature can be, for example, 1000 ° C. or higher, 1050 ° C. or higher, or 1100 ° C. or higher, but can also exceed the values exemplified here.

　本発明および本明細書における「液相温度」は、以下の方法によって求められる。
　示差走査熱量計を用いて、流量０．３Ｌ／ｍｉｎの窒素を流しながら窒素雰囲気中で、およそ０．０２ｍｌの粉砕したガラス試料を昇温速度１０℃／ｍｉｎで１３５０℃まで昇温したときに、昇温過程で生じたガラス中の結晶が、ガラス転移温度や結晶化温度よりも高い温度域において融解するときに生じる吸熱ピークの終点を液相温度とする。図１は、示差走査熱量曲線（ＤＳＣ曲線）を模式的に示した図である。横軸が温度で、横軸上で右にいくほど高温、左にいくほど低温である。縦軸は試料の発熱・吸熱に対応し、ベースライン（点線）よりも上側が発熱、下側が吸熱である。昇温過程における結晶析出が発熱ピーク、析出した結晶の融解が吸熱ピークに対応する。結晶が融解して融液化する温度が、液相温度である。液相温度は、吸熱ピークの高温側の接線とベースラインの交点の温度として求められる。 The "liquid phase temperature" in the present invention and the present specification is determined by the following method.
When a crushed glass sample of about 0.02 ml is heated to 1350 ° C. at a heating rate of 10 ° C./min in a nitrogen atmosphere while flowing nitrogen at a flow rate of 0.3 L / min using a differential scanning calorimeter. The liquidus temperature is defined as the end point of the heat absorption peak generated when the crystals in the glass generated in the temperature raising process melt in a temperature range higher than the glass transition temperature and the crystallization temperature. FIG. 1 is a diagram schematically showing a differential scanning calorimetry curve (DSC curve). The horizontal axis is the temperature, and on the horizontal axis, the temperature is higher toward the right and lower toward the left. The vertical axis corresponds to the heat generation and endothermic of the sample, the upper side of the baseline (dotted line) is heat generation, and the lower side is endothermic. Crystal precipitation in the temperature rise process corresponds to the exothermic peak, and melting of the precipitated crystals corresponds to the endothermic peak. The temperature at which the crystals melt and melt is the liquidus temperature. The liquidus temperature is obtained as the temperature at the intersection of the tangent line on the high temperature side of the endothermic peak and the baseline.

（ガラス素材の製造）
　本発明の実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により作製できる。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を石英坩堝や白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を冷却、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに冷却清澄、均質化した後に、熔融ガラスがＴｇ未満の温度Ｔｘに達するように温度調整された金型に鋳込み（工程１）、温度Ｔｘで保持する（工程２）。その後、ガラスの歪み点温度確実に下回るよう－３０℃／ｈｒで４時間冷却し（工程３）、ガラスが割れない程度の徐冷速度で、炉外に取り出せる温度にまで放冷する（工程４）。 (Manufacturing of glass material)
The glass according to the embodiment of the present invention can be produced by blending a glass raw material so as to have the above-mentioned predetermined composition and using the blended glass raw material. For example, a plurality of types of compounds are mixed and sufficiently mixed to obtain a batch raw material, and the batch raw material is placed in a quartz crucible or a platinum crucible for rough melting. The melt obtained by crude melting is cooled and crushed to prepare a cullet. Furthermore, the cullet is placed in a platinum pit and heated and remelted to make molten glass, and after cooling, clarification and homogenization, the temperature of the molten glass is adjusted so that it reaches a temperature Tx of less than Tg. Casting (step 1) and holding at temperature Tx (step 2). After that, the glass is cooled at −30 ° C./hr for 4 hours so that the temperature is surely below the strain point temperature (step 3), and the glass is allowed to cool to a temperature at which it can be taken out of the furnace at a slow cooling rate that does not break the glass (step 4). ).

　なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。 As long as a desired glass component can be introduced into the glass so as to have a desired content, the compound used when preparing the batch raw material is not particularly limited, and examples of such a compound include oxides and carbonates. Examples thereof include salts, nitrates, hydroxides and fluorides.

　以下、工程１～４について説明する。 Hereinafter, steps 1 to 4 will be described.

（工程１）
　工程１では、熔融ガラスは、ガラス転移温度Ｔｇ未満の温度Ｔｘに達するように温度調整された金型に鋳込まれる。熔融ガラスの温度を上記のように制御することで、ガラスに加える熱エネルギーを抑え、ガラス内の原子の動きを抑えることができる。その結果、ガラス内の原子間の結合距離や結合角といったガラス内部の構造因子が均質化される前に原子の移動が規制される。そして、融液状態のような乱雑なガラス構造を維持することにより、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。 (Step 1)
In step 1, the molten glass is cast into a mold whose temperature is adjusted so as to reach a temperature Tx lower than the glass transition temperature Tg. By controlling the temperature of the molten glass as described above, it is possible to suppress the heat energy applied to the glass and suppress the movement of atoms in the glass. As a result, the movement of atoms is regulated before structural factors inside the glass, such as bond distances and bond angles between atoms in the glass, are homogenized. Then, by maintaining a messy glass structure such as in a molten state, a glass material having excellent stability during reheating can be obtained.

　なお、工程１の前の熔解ガラスの温度は、通常、ガラスの液相温度～ガラスの熔解温度である。また、工程１において、熔融ガラスを金型に鋳込む際のガラス温度は、ガラスの熔融時の温度であり、おおむね１５００℃～１１００℃、好ましくは１４００℃～１２００℃の範囲である。したがって、工程１では、熔融ガラスは金型に鋳込まれる際に冷却される。このときの冷却は、通常は、大気による放冷である。しかし、あまりにも冷却速度が速すぎると、ガラスの内部の一部の箇所が流動しないほど高粘度化あるいは固化するそれがある。そうすると、ガラスの均質化に支障をきたし、またガラスにクラックが生じたり、ガラスが破断するおそれもある。したがって、工程１における冷却速度の下限は、好ましくはおおむね１℃／秒であり、さらには３℃／秒、６℃／秒の順により好ましい。冷却速度の上限は、好ましくは２０℃／秒であり、さらには１５℃／秒、１２℃／秒、１０℃／秒の順により好ましい。 The temperature of the molten glass before step 1 is usually from the liquid phase temperature of the glass to the melting temperature of the glass. Further, in step 1, the glass temperature at the time of casting the molten glass into the mold is the temperature at the time of melting the glass, and is generally in the range of 1500 ° C. to 1100 ° C., preferably 1400 ° C. to 1200 ° C. Therefore, in step 1, the molten glass is cooled when it is cast into the mold. The cooling at this time is usually cooling by the atmosphere. However, if the cooling rate is too fast, some parts of the inside of the glass may become so viscous or solidified that they do not flow. Then, the homogenization of the glass is hindered, the glass may be cracked, or the glass may be broken. Therefore, the lower limit of the cooling rate in the step 1 is preferably about 1 ° C./sec, and more preferably 3 ° C./sec and 6 ° C./sec. The upper limit of the cooling rate is preferably 20 ° C./sec, more preferably 15 ° C./sec, 12 ° C./sec, and 10 ° C./sec.

（工程２）
　工程２では、熔融ガラスは温度Ｔｘで保持される。工程２における保持温度Ｔｘは、好ましくはガラス転移温度Ｔｇ未満であり、その上限はＴｇ－１℃、Ｔｇ－５℃、Ｔｇ－１０℃、Ｔｇ－１５℃、Ｔｇ－２０℃の順により好ましい。保持温度Ｔｘの上限を上記範囲とすることで、ガラス構造の乱雑性が高まり、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。 (Step 2)
In step 2, the molten glass is held at a temperature of Tx. The holding temperature Tx in step 2 is preferably less than the glass transition temperature Tg, and the upper limit thereof is more preferably Tg-1 ° C., Tg-5 ° C., Tg-10 ° C., Tg-15 ° C., and Tg-20 ° C. By setting the upper limit of the holding temperature Tx to the above range, the disorder of the glass structure is increased, and a glass material having excellent stability at the time of reheating can be obtained.

　工程２における保持温度Ｔｘの下限は、好ましくはＴｇ－１００℃であり、さらには、Ｔｇ－９０℃、Ｔｇ－８０℃、Ｔｇ－７０℃、Ｔｇ－６０℃、Ｔｇ－５０℃の順により好ましい。特に、Ｔｘが歪点を下回りすぎないことが好ましく、歪点以上であることがより好ましい。保持温度Ｔｘの下限を上記範囲とすることで、過剰なガラスの内部歪を除去することができ、後工程におけるガラスの加工性の悪化を抑制し、あるいはガラスバルク体の破損を防止することができる。後工程におけるガラスの加工性の悪化を問わないプロセスの場合、工程２の温度の下限は特に規定されない。 The lower limit of the holding temperature Tx in step 2 is preferably Tg-100 ° C., more preferably Tg-90 ° C., Tg-80 ° C., Tg-70 ° C., Tg-60 ° C., and Tg-50 ° C. .. In particular, it is preferable that Tx does not fall below the strain point too much, and more preferably above the strain point. By setting the lower limit of the holding temperature Tx to the above range, it is possible to remove the excessive internal strain of the glass, suppress the deterioration of the workability of the glass in the subsequent process, or prevent the glass bulk body from being damaged. can. In the case of a process in which the workability of the glass is not deteriorated in the subsequent process, the lower limit of the temperature in the step 2 is not particularly specified.

　工程２における保持時間は、熔融状態から冷却された高温のガラスを均熱化させるため、ガラスの厚みが大きいほど、またガラスの体積が大きいほど長くなる傾向があるが、好ましくは１０分以上であり、２０分以上、または３０分以上とすることもできる。生産性の観点およびガラスの熱的安定性保持の観点からは、保持時間の上限は３時間未満で十分であり、さらには２時間未満、１．５時間未満、または１．０時間未満としてもよい。保持時間が長すぎると、熔融状態における原子配置の無秩序な状態が保持されず、原子配置の秩序化が進むことによりガラスの熱的安定性が低下し、α_ｍａｘも大きくなる傾向がある。 The holding time in step 2 tends to increase as the thickness of the glass increases and the volume of the glass increases because the high-temperature glass cooled from the molten state is homogenized, but it is preferably 10 minutes or more. Yes, it can be 20 minutes or more, or 30 minutes or more. From the standpoint of productivity and the retention of thermal stability of the glass, an upper limit of retention time of less than 3 hours is sufficient, even less than 2 hours, less than 1.5 hours, or less than 1.0 hours. good. If the holding time is too long, the disordered state of the atomic arrangement in the molten state is not maintained, the thermal stability of the glass is lowered due to the progress of the ordering of the atomic arrangement, and α _max tends to be large.

（工程３）
　工程３では、ガラスは、徐冷中に歪み点温度を確実に下回るよう－３０℃／ｈｒで４時間冷却される。この冷却に要する時間は、温度Ｔｘが歪点よりも高い場合は、好ましくは４時間以上であり、より好ましくは５時間以上、さらに好ましくは６時間以上である。温度Ｔｘが歪点よりも低い場合は、４時間未満とすることもできる。 (Step 3)
In step 3, the glass is cooled at −30 ° C./hr for 4 hours to ensure that it falls below the strain point temperature during slow cooling. When the temperature Tx is higher than the strain point, the time required for this cooling is preferably 4 hours or more, more preferably 5 hours or more, and further preferably 6 hours or more. If the temperature Tx is lower than the strain point, it can be less than 4 hours.

（工程４）
　工程４では、ガラスは、割れない程度の徐冷速度で、炉外に取り出せる温度にまで放冷される。工程４における徐冷速度は、おおむね－５０℃／ｈｒより小さいことが好ましく、－１０℃／ｈｒあるいは－３０℃／ｈｒ程度とすることができる。－１℃／ｈｒより小さいと生産性に支障をきたすおそれがある。また炉外に取り出せるガラスの温度は、炉外の断熱の状況によるが、好ましくはおよそ１００℃以下であり、さらには８０℃以下、６０℃以下、４０℃以下、２０℃以下の順により好ましい。室温との差で表すと、炉外に取り出せるガラスの温度の上限は、好ましくは室温＋５０℃であり、さらには室温＋４０℃、室温＋３０℃、室温＋２０℃、室温＋１０℃の順により好ましい。炉外に取り出せるガラスの温度の下限は室温とすればよい。 (Step 4)
In step 4, the glass is allowed to cool to a temperature at which it can be taken out of the furnace at a slow cooling rate that does not break. The slow cooling rate in step 4 is preferably smaller than −50 ° C./hr, and can be about −10 ° C./hr or −30 ° C./hr. If it is less than -1 ° C / hr, productivity may be hindered. The temperature of the glass that can be taken out of the furnace depends on the state of heat insulation outside the furnace, but is preferably about 100 ° C. or lower, and more preferably 80 ° C. or lower, 60 ° C. or lower, 40 ° C. or lower, and 20 ° C. or lower. Expressed in terms of the difference from room temperature, the upper limit of the temperature of the glass that can be taken out of the furnace is preferably room temperature + 50 ° C., more preferably room temperature + 40 ° C., room temperature + 30 ° C., room temperature + 20 ° C., and room temperature + 10 ° C. The lower limit of the temperature of the glass that can be taken out of the furnace may be room temperature.

　ガラスの徐冷には、上記の温度プロファイルが得られるような公知の方法、たとえば温度プログラムが可能な徐冷炉などを用いればよい。 For the slow cooling of the glass, a known method that can obtain the above temperature profile, for example, a slow cooling furnace capable of temperature programming may be used.

　工程１における冷却速度、および工程２における保持温度Ｔｘを上記範囲とすることで、ガラス構造の乱雑性が高まり、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。また、工程３、工程４のようにガラスを冷却、徐冷することにより、ガラスの歪を取り除き、後工程におけるガラスの加工性を維持することができる。 By setting the cooling rate in step 1 and the holding temperature Tx in step 2 within the above ranges, the disorder of the glass structure is increased, and a glass material having excellent stability during reheating can be obtained. Further, by cooling and slowly cooling the glass as in steps 3 and 4, distortion of the glass can be removed and the processability of the glass in the subsequent step can be maintained.

　本発明の実施形態に係る光学ガラスとして、本発明の実施形態に係る成形用ガラス素材をそのまま用いることができる。 As the optical glass according to the embodiment of the present invention, the molding glass material according to the embodiment of the present invention can be used as it is.

（光学素子等の製造）
　本発明の実施形態に係る成形用ガラス素材を使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上記ガラス素材の製造において、熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る成形用ガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、再加熱後の成形に適した大きさおよび形状を有する成形前駆体（カットピースともいう）を作製する。カットピースを加熱、軟化して、公知の方法で成形（リヒートプレス、丸棒成形、押出成形等）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で切断、研削、研磨等することにより光学素子を作製する。 (Manufacturing of optical elements, etc.)
In order to produce an optical element using the molding glass material according to the embodiment of the present invention, a known method may be applied. For example, in the production of the above glass material, molten glass is poured into a mold and molded into a plate shape to produce a molding glass material according to the present invention. The obtained glass material is appropriately cut, ground, and polished to prepare a molding precursor (also referred to as a cut piece) having a size and shape suitable for molding after reheating. The cut piece is heated and softened and molded by a known method (reheat press, round bar molding, extrusion molding, etc.) to produce an optical element blank that approximates the shape of the optical element. An optical element is manufactured by annealing an optical element blank and cutting, grinding, polishing or the like by a known method.

　作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。 The optical functional surface of the manufactured optical element may be coated with an antireflection film, a total reflection film, or the like, depending on the purpose of use.

　本発明の一態様によれば、上記光学ガラスからなる光学素子を提供することができる。光学素子の種類としては、球面レンズ、非球面レンズ等のレンズ、プリズム、回折格子等を例示することができる。レンズの形状としては、両凸レンズ、平凸レンズ、両凹レンズ、平凹レンズ、凸メニスカスレンズ、凹メニスカスレンズ等の諸形状を例示することができる。光学素子は、上記光学ガラスからなるガラス成形体を加工する工程を含む方法により製造することができる。加工としては、切断、切削、粗研削、精研削、研磨等を例示することができる。こうした加工を行う際、上記ガラスを使用することにより、破損を軽減することができ、高品質の光学素子を安定して供給することができる。 According to one aspect of the present invention, it is possible to provide an optical element made of the above optical glass. Examples of the types of optical elements include lenses such as spherical lenses and aspherical lenses, prisms, and diffraction gratings. As the shape of the lens, various shapes such as a biconvex lens, a plano-convex lens, a biconcave lens, a plano-concave lens, a convex meniscus lens, and a concave meniscus lens can be exemplified. The optical element can be manufactured by a method including a step of processing a glass molded body made of the above optical glass. Examples of processing include cutting, cutting, rough grinding, fine grinding, and polishing. By using the above glass when performing such processing, damage can be reduced and high-quality optical elements can be stably supplied.

第２実施形態
　第２実施形態に係る成形用ガラス素材は、
　線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、１００～３００℃における平均線膨張係数α_{１００－３００}と、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とが、下記式（４）を満たす。
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６４　・・・（４） 2nd Embodiment The molding glass material according to the 2nd embodiment is
_{The maximum value α max of the} coefficient of linear expansion, the average coefficient of linear expansion α _{100-300 at} 100 to 300 ° C., and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] are expressed by the following formulas. (4) is satisfied.
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 264 ・・・ (4)

　第２実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、１００～３００℃における平均線膨張係数α_{１００－３００}と、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とは、下記式（４）を満たし、好ましくは下記式（５）を満たし、より好ましくは下記式（５）を満たす。下記式を満たすことで、再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材が得られる。
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６４　・・・（４）
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６０　・・・（５）
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２５５　・・・（６） The molding glass material according to the second embodiment contains the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion, the average coefficient of linear expansion α _{100-300 at} 100 to 300 ° C., and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display. The amount [SiO ₂ + ZrO ₂ ] satisfies the following formula (4), preferably the following formula (5), and more preferably the following formula (5). By satisfying the following formula, a glass material for molding having excellent stability during reheating can be obtained.
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 264 ・・・ (4)
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 260 ・・・ (5)
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 255 ・・・ (6)

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘおよび平均線膨張係数α_{１００－３００}は、ガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。 The maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the average coefficient of linear expansion α _100-300 can be controlled by adjusting the conditions for cooling the molten glass in the process of manufacturing the glass material.

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘおよび平均線膨張係数α_{１００－３００}は、第１実施形態と同様にして測定できる。 The maximum value α _max of the linear expansion coefficient and the average linear expansion coefficient α _100-300 can be measured in the same manner as in the first embodiment.

　第２実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とは、好ましくは下記式（１）を満たし、より好ましくは下記式（２）を満たし、さらに好ましくは下記式（３）を満たす。再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材を得る観点から、下記式を満たすことが好ましい。
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７９００　・・・（１）
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７５００　・・・（２）
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７０００　・・・（３） In the molding glass material according to the second embodiment, the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] are preferably expressed by the following formulas (SiO 2 + ZrO 2). 1) is satisfied, the following formula (2) is more preferably satisfied, and the following formula (3) is more preferably satisfied. From the viewpoint of obtaining a molding glass material having excellent stability during reheating, it is preferable to satisfy the following formula.
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27900 ・・・ (1)
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27500 ・・・ (2)
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27000 ・・・ (3)

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、ガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。 The maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion can be controlled by adjusting the conditions for cooling the molten glass in the manufacturing process of the glass material.

　第２実施形態に係る成形用ガラス素材において、上記以外の特性およびガラス組成については、第１実施形態と同様とすることができる。また、第２実施形態におけるガラス素材の製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。 In the molding glass material according to the second embodiment, the characteristics and the glass composition other than the above can be the same as those of the first embodiment. Further, the production of the glass material and the production of the optical element and the like in the second embodiment can be the same as in the first embodiment.

第３実施形態
　第３実施形態に係る成形用ガラス素材は、
　線膨張係数の最大値α_ｍａｘが、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりも小さい。 Third Embodiment The molding glass material according to the third embodiment is
The maximum coefficient of linear expansion α _max is the coefficient of linear expansion of the glass material obtained by soaking the glass material for molding at the glass transition temperature Tg, cooling it at −30 ° C./hr for 4 hours, and then allowing it to cool. Is smaller than the maximum value α _max (Tg) of.

　第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりも小さい。ただし、線膨張係数の最大値α_ｍａｘは、上記線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりわずかに大きくてもよい。したがって、α_ｍａｘとα_ｍａｘ(Ｔｇ)の差分［α_ｍａｘ(Ｔｇ)－α_ｍａｘ］は、１０^－７・℃^－１の単位で整数第１位まで表示すると、好ましくは－９以上であり、さらには－４以上、０以上、５以上、１０以上、２０以上、４０以上、６０以上、８０以上、１００以上、１２０以上、１４０以上、１６０以上、１８０以上、２００以上、２５０以上、３００以上の順により好ましい。また、該差分の上限は特に限定されないが、通常、α_ｍａｘ(Ｔｇ)であり、好ましくはα_ｍａｘ(Ｔｇ)－１００程度である。 In the molding glass material according to the third embodiment, the maximum value α _max of the linear expansion coefficient is obtained by soaking the molding glass material at a glass transition temperature Tg and then cooling it at −30 ° C./hr for 4 hours. _{It is smaller than the maximum value α max} (Tg) of the coefficient of linear expansion of the glass material obtained by allowing to cool. However, the maximum value α _max of the coefficient of linear expansion may be slightly larger than _{the maximum value α max (Tg) of the coefficient of linear expansion.} Therefore, _{the difference between α max} and α _max (Tg) [α _max (Tg) −α _max ] is preferably -9 or more when displayed up to the first integer in the unit of ^10-7 · ° C- ^1. Furthermore, -4 or more, 0 or more, 5 or more, 10 or more, 20 or more, 40 or more, 60 or more, 80 or more, 100 or more, 120 or more, 140 or more, 160 or more, 180 or more, 200 or more, 250 or more, 300 or more. Is more preferable in this order. The upper limit of the difference is not particularly limited, but is usually α _max (Tg), preferably _{about α max} (Tg) -100.

　第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)の測定方法は、第１実施形態と同様である。 In the molding glass material according to the third embodiment _{, the method for measuring the maximum value α max} (Tg) is the same as that in the first embodiment.

　第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とは、好ましくは下記式（１）を満たし、より好ましくは下記式（２）を満たし、さらに好ましくは下記式（３）を満たす。再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材を得る観点から、下記式を満たすことが好ましい。
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７９００　・・・（１）
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７５００　・・・（２）
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７０００　・・・（３） In the molding glass material according to the third embodiment, the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] are preferably expressed by the following formulas (SiO 2 + ZrO 2]. 1) is satisfied, the following formula (2) is more preferably satisfied, and the following formula (3) is more preferably satisfied. From the viewpoint of obtaining a molding glass material having excellent stability during reheating, it is preferable to satisfy the following formula.
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27900 ・・・ (1)
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27500 ・・・ (2)
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27000 ・・・ (3)

　第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、上記以外の特性およびガラス組成については、第１実施形態と同様とすることができる。また、第３実施形態におけるガラス素材の製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。 In the molding glass material according to the third embodiment, the characteristics and the glass composition other than the above can be the same as those of the first embodiment. Further, the production of the glass material and the production of the optical element and the like in the third embodiment can be the same as in the first embodiment.

　以下に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。ただし、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail by way of examples. However, the present invention is not limited to the embodiments shown in the examples.

（実施例１－１）
　表１（１）に示すガラス組成Ｉを有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、得られたガラスサンプルについて各種評価を行った。結果を表２（１）、２（２）に示す。 (Example 1-1)
A glass sample having the glass composition I shown in Table 1 (1) was prepared by the following procedure, and various evaluations were performed on the obtained glass sample. The results are shown in Tables 2 (1) and 2 (2).

［ガラスサンプルの製造］
　まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１（１）に示す組成Ｉとなるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、１３５０℃～１４５０℃で２時間加熱して熔融ガラスとし、攪拌して均質化を図り、清澄してから、熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んで急冷し（工程１）。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇより２５℃低い保持温度Ｔｘで３０分間保持（工程２）した。そして、工程２の保持温度Ｔｘより１２０℃低い温度まで‐３０℃／ｈｒの速度で冷却し（工程３）、その後炉内で室温まで放冷する（工程４）ことにより、ガラスサンプルを得た。ここでのガラスの量は１５０ｇとした。 [Manufacturing of glass samples]
First, oxides, hydroxides, carbonates, and nitrates corresponding to the constituents of the glass are prepared as raw materials, and the glass composition of the obtained optical glass is the composition I shown in Table 1 (1). The raw materials were weighed and blended and the raw materials were thoroughly mixed. The compounding raw material (batch raw material) thus obtained is put into a platinum crucible and heated at 1350 ° C. to 1450 ° C. for 2 hours to obtain molten glass. It is cast into a mold preheated to a suitable temperature and rapidly cooled (step 1). The cast glass was held for 30 minutes at a holding temperature Tx 25 ° C. lower than the glass transition temperature Tg (step 2). Then, a glass sample was obtained by cooling to a temperature 120 ° C. lower than the holding temperature Tx in step 2 at a rate of −30 ° C./hr (step 3) and then allowing to cool to room temperature in the furnace (step 4). .. The amount of glass here was 150 g.

　ここで、工程２の保持温度Ｔｘは、ガラス転移温度Ｔｇ（単位：℃）の１の位を四捨五入した値をそのガラスサンプルのＴｇとし、この温度より２５℃低い値とした。表２（２）には、このような温度差に相当する、四捨五入されたＴｇと、保持温度Ｔｘの差分を表示している。このようにすることで、Ｔｇの測定値の多少のばらつきによらず同じ保持温度Ｔｘを設定することができ、複数のサンプルを一度に保持することができるので、本発明のガラスの生産効率が向上する。 Here, the holding temperature Tx in step 2 is a value obtained by rounding off the 1st place of the glass transition temperature Tg (unit: ° C.) as the Tg of the glass sample, and is set to a value 25 ° C. lower than this temperature. Table 2 (2) shows the difference between the rounded Tg and the holding temperature Tx, which correspond to such a temperature difference. By doing so, the same holding temperature Tx can be set regardless of slight variations in the measured values of Tg, and a plurality of samples can be held at one time, so that the production efficiency of the glass of the present invention can be improved. improves.

［ガラス成分組成の確認］
　得られたガラスサンプルについて、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で各ガラス成分の含有量を測定した。表１（１）に示す組成Ｉのとおりであることを確認した。 [Confirmation of glass component composition]
The content of each glass component of the obtained glass sample was measured by inductively coupled plasma emission spectroscopy (ICP-AES). It was confirmed that the composition was as shown in Table 1 (1).

［ガラス転移温度Ｔｇ］
　ガラス転移温度Ｔｇは、ＮＥＴＺＳＣＨ　ＪＡＰＡＮ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ３３００ＳＡ）を使用し、昇温速度１０℃／分にて測定した。 [Glass transition temperature Tg]
The glass transition temperature Tg was measured at a heating rate of 10 ° C./min using a differential scanning calorimetry device (DSC3300SA) manufactured by NETZSCH JAPAN.

［安定性試験］
　得られたガラスサンプルを、光学顕微鏡（１００倍）で内部に異物が無いことを確認した後に切断、切削し１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍの試料を得た。この試料を、Ｔｇより２００℃高い温度に設定した熱処理炉に入れて加熱し、５分後に取り出し、ガラス試料を冷却した。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察した。このガラス試料全体から観察された結晶（輝点）の数を数えて、１ｇあたりの数に換算した。結晶は１～３００μｍの範囲の大きさとした。なお、ガラス試料にヒビ、脈理は見られなかった。 [Stability test]
The obtained glass sample was cut and cut after confirming that there was no foreign matter inside with an optical microscope (100 times) to obtain a sample of 11 mm × 11 mm × 10.5 mm. This sample was placed in a heat treatment furnace set to a temperature 200 ° C. higher than Tg and heated, and after 5 minutes, it was taken out and the glass sample was cooled. The edge of the glass sample after cooling was optically polished, and the inside of the glass sample was observed with an optical microscope (100 times). The number of crystals (bright spots) observed from the entire glass sample was counted and converted into the number per 1 g. The crystals had a size in the range of 1 to 300 μm. No cracks or veins were found in the glass sample.

［線膨張係数］
　得られたガラスサンプルについて、ＪＯＧＩＳ０８の規定を参照して平均線膨張係数を測定した。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とした。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定した。室温～屈伏点温度（試料が屈伏して見かけ上の伸びが止まる温度）の間において、単位温度上昇あたりの試料の伸びが極大となる温度における線膨張係数の最大値をα_ｍａｘとした。なお、α_ｍａｘは、測定点３１個における線膨張係数の移動平均処理をして得られた値の最大値を採用した。また、１００～３００℃における線膨張係数の平均値を平均線膨張係数α_{１００－３００}とした。 [Coefficient of linear expansion]
For the obtained glass sample, the average coefficient of linear expansion was measured with reference to the specification of JOBIS08. The sample was a round bar having a length of 20 mm ± 0.5 mm and a diameter of 5 mm ± 0.5 mm. With a load of 98 mN applied to the sample, the sample was heated so as to rise at a constant rate of 4 ° C. every minute, and the temperature and elongation of the sample were measured in 1 second increments. The maximum value of the coefficient of linear expansion at the temperature at which the sample elongation per unit temperature rise is maximized between the room temperature and the yield point temperature (the temperature at which the sample yields and the apparent elongation stops) is defined as α _max . For α _max , the maximum value obtained by performing the moving average processing of the coefficient of linear expansion at 31 measurement points was adopted. The average value of the coefficient of linear expansion at 100 to 300 ° C. was defined as the coefficient of linear expansion α _100-300 .

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、工程２での保持温度Ｔｘをガラス転移温度としたガラスの線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)とを測定し、その差分Ｑ：α_ｍａｘ(Ｔｇ)－α_ｍａｘを算出した。 The maximum value α _max _{of the coefficient of linear expansion and the maximum value α max} (Tg) of the coefficient of linear expansion of glass with the holding temperature Tx in step 2 as the glass transition temperature were measured, and the difference Q: α _max (Tg). -Α _max was calculated.

［平均線膨張係数α_Ｌ］
　得られたガラスサンプルについて、ＪＯＧＩＳ１６の規定を参照して平均線膨張係数を測定した。平均線膨張係数はＮＥＴＺＳＣＨ　ＪＡＰＡＮ社製の熱機械分析装置（ＴＭＡ４０００ＳＥ）を使用し測定した。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とした。まず、液体窒素を用いて試料温度が－８０℃以下になるまで冷却し、２０分間保持した後、測定を開始した。測定中は試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように３２０℃まで昇温させながら、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定した。－３０～７０℃における線膨張係数の平均値を平均線膨張係数α_Ｌとした。 [Average coefficient of linear expansion α _L ]
For the obtained glass sample, the average coefficient of linear expansion was measured with reference to the specification of JOBIS16. The coefficient of linear expansion was measured using a thermomechanical analyzer (TMA4000SE) manufactured by NETZSCH JAPAN. The sample was a round bar having a length of 20 mm ± 0.5 mm and a diameter of 5 mm ± 0.5 mm. First, the sample was cooled to −80 ° C. or lower using liquid nitrogen, held for 20 minutes, and then the measurement was started. During the measurement, a load of 98 mN was applied to the sample, and the temperature and elongation of the sample were measured in 1 second increments while raising the temperature to 320 ° C. so as to rise at a constant rate of 4 ° C. every minute. The average value of the coefficient of linear expansion at −30 to 70 ° C. was defined as the coefficient of linear expansion α _L.

［光学特性の測定］
　得られたガラスサンプルについて、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦおよびｎＣ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆを測定した。結果を表２（１）、２（２）に示す。 [Measurement of optical characteristics]
The refractive indexes nd, ng, nF and nC, the Abbe number νd, and the partial dispersion ratios Pg, F, ΔPg, and F were measured for the obtained glass sample. The results are shown in Tables 2 (1) and 2 (2).

（ｉ）屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣおよびアッベ数νｄ
　上記ガラスサンプルについて、日本産業規格　ＪＩＳ　Ｂ　７０７１－１の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを測定し、下記式に基づきアッベ数νｄを算出した。
　　　νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ） (I) Refractive index nd, ng, nF, nC and Abbe number νd
For the above glass sample, the refractive indexes nd, ng, nF, and nC were measured by the refractive index measuring method of Japanese Industrial Standard JIS B 7071-1, and the Abbe number νd was calculated based on the following formula.
νd = (nd-1) / (nF-nC)

（ii）部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆ
　ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、下記式に基づき部分分散比Ｐｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆを算出した。
　Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　・・・（１３）
　ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－（０．６４８３－０．００１８０２×νｄ）　・・・（１４） (Ii) Partial dispersion ratio Pg, F, ΔPg, F
The partial dispersion ratios Pg, F and ΔPg, F were calculated based on the following formulas using the refractive indexes ng, nF, and nC of the g-line, F-line, and c-line.
Pg, F = (ng-nF) / (nF-nC) ... (13)
ΔPg, F = Pg, F- (0.6483-0.001802 × νd) ・・・ (14)

［光透過性の評価］
（ｉ）λτ８０
　厚さ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料を用いて、ＪＯＧＩＳ１７（光学ガラスの内部透過率の測定方法）に準じ波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定した。厚さ１０ｍｍの内部透過率が８０％となる波長をλτ８０とした。結果を表２（１）に示す。 [Evaluation of light transmission]
(I) λτ80
Using glass samples with a thickness of 2.0 mm ± 0.1 mm and 10.0 mm ± 0.1 mm, the spectral transmittance is measured in the wavelength range of 200 to 700 nm according to JOGIS17 (measurement method of internal transmittance of optical glass). bottom. The wavelength at which the internal transmittance of a thickness of 10 mm is 80% was defined as λτ80. The results are shown in Table 2 (1).

（ii）λ７０
　厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定した。外部透過率が７０％となる波長をλ７０とした。結果を表２（１）に示す。 (Ii) λ70
The spectral transmittance of a glass sample having a thickness of 10.0 mm ± 0.1 mm was measured in the wavelength range of 200 to 700 nm. The wavelength at which the external transmittance is 70% was defined as λ70. The results are shown in Table 2 (1).

［比重］
　比重は、アルキメデス法により測定した。結果を表２（１）に示す。 [specific gravity]
The specific gravity was measured by the Archimedes method. The results are shown in Table 2 (1).

（実施例１－２）
　ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより５０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 1-2)
In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the holding temperature Tx in step 2 was set to a temperature 50 ° C. lower than the glass transition temperature Tg. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（実施例１－３）
　ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 1-3)
In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the holding temperature Tx in step 2 was set to a temperature 100 ° C. lower than the glass transition temperature Tg. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（実施例２－１）
　表１（１）に示すガラス組成IIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより６０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 2-1)
A glass sample having the glass composition II shown in Table 1 (1) was produced. In the production of the glass sample, the glass sample was prepared in the same manner as in Example 1-1 except that the raw materials were prepared so as to have a glass composition II and the holding temperature Tx in step 2 was set to a temperature 60 ° C. lower than the glass transition temperature Tg. Obtained. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（比較例１－１）
　ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより３０℃高い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Comparative Example 1-1)
In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the holding temperature Tx in step 2 was set to a temperature 30 ° C. higher than the glass transition temperature Tg. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（比較例１－２）
　ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇとした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例１－２における線膨張係数の最大値をα_ｍａｘ(Ｔｇ)とし、実施例１－１、１－２、１－３における線膨張係数の最大値α_ｍａｘと比較した。 (Comparative Example 1-2)
In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the holding temperature Tx in step 2 was set to the glass transition temperature Tg. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1. The maximum value of the coefficient of linear expansion in Comparative Example 1-2 was set to α _max (Tg), and the maximum value of the coefficient of linear expansion in Examples 1-1, 1-2, and 1-3 was compared with _{α max.}

（比較例１－３）
　ガラスサンプルの製造において、工程２における保持時間を７２時間とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例１－３ではガラスが得られたものの、安定性試験においては著しい失透を生じた。また屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆを測定できなかった。 (Comparative Example 1-3)
In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the holding time in step 2 was 72 hours. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1. Although glass was obtained in Comparative Example 1-3, significant devitrification occurred in the stability test. In addition, the refractive index nd, Abbe number νd, and partial dispersion ratios Pg, F, ΔPg, and F could not be measured.

（比較例２－１）
　ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇとした他は、実施例２－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例２－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例２－１における線膨張係数の最大値をα_ｍａｘ(Ｔｇ)とし、実施例２－１における線膨張係数の最大値α_ｍａｘと比較した。 (Comparative Example 2-1)
In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 2-1 except that the holding temperature Tx in step 2 was set to the glass transition temperature Tg. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 2-1. The maximum value of the coefficient of linear expansion in Comparative Example 2-1 was set to α _max (Tg), and the maximum value of the coefficient of linear expansion in Example 2-1 was compared with _{α max.}

（実施例３－１）
　表１（２）に示すガラス組成IIIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより６０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 3-1)
A glass sample having the glass composition III shown in Table 1 (2) was produced. In the production of the glass sample, the glass sample was prepared in the same manner as in Example 1-1 except that the raw materials were prepared so as to have a glass composition III and the holding temperature Tx in step 2 was set to a temperature 60 ° C. lower than the glass transition temperature Tg. Obtained. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（実施例３－２）
　表１（２）に示すガラス組成IIIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 3-2)
A glass sample having the glass composition III shown in Table 1 (2) was produced. In the production of the glass sample, the glass sample was prepared in the same manner as in Example 1-1 except that the raw materials were prepared so as to have a glass composition III and the holding temperature Tx in step 2 was set to a temperature 100 ° C. lower than the glass transition temperature Tg. Obtained. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（実施例４－１）
　表１（３）に示すガラス組成ＩＶを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成ＩＶとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇと同じ温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 4-1)
A glass sample having the glass composition IV shown in Table 1 (3) was produced. In the production of the glass sample, the raw materials were prepared so as to have a glass composition IV, and the glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1 except that the holding temperature Tx in step 2 was set to the same temperature as the glass transition temperature Tg. .. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（実施例４－２）
　表１（３）に示すガラス組成ＩＶを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成ＩＶとなるように原材料を調合した他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。 (Example 4-2)
A glass sample having the glass composition IV shown in Table 1 (3) was produced. In the production of the glass sample, a glass sample was obtained in the same manner as in Example 1-1, except that the raw materials were prepared so as to have a glass composition IV. Various evaluations were performed in the same manner as in Example 1-1.

（実施例３）
　実施例１－１、１－２、１－３、２－１、３－１、３－２、４－１、４－２において作製した各ガラスサンプルを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
　作製した光学レンズは、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。
　各種レンズは、他種の光学ガラスからなるレンズと組合せることにより、二次の色収差を良好に補正することができた。 (Example 3)
A lens blank by a known method using each glass sample prepared in Examples 1-1, 1-2, 1-3, 2-1, 3-1, 3-2, 4-1 and 4-2. And processed the lens blank by a known method such as polishing to prepare various lenses.
The manufactured optical lenses are various lenses such as a biconvex lens, a biconcave lens, a plano-convex lens, a plano-concave lens, a concave meniscus lens, and a convex meniscus lens.
By combining various lenses with lenses made of other types of optical glass, secondary chromatic aberration could be satisfactorily corrected.

　同様にして、実施例１－１、１－２、１－３、２－１、３－１、３－２、４－１、４－２で作製した各種光学ガラスを用いてプリズムを作製した。 Similarly, prisms were produced using various optical glasses produced in Examples 1-1, 1-2, 1-3, 2-1, 3-1, 3-2, 4-1 and 4-2. ..

　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 The embodiments disclosed this time should be considered to be exemplary in all respects and not restrictive. The scope of the present invention is shown by the scope of claims rather than the above description, and it is intended to include all modifications within the meaning and scope equivalent to the scope of claims.

　例えば、上記に例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかる光学ガラスを作製することができる。
　また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。 For example, the optical glass according to one aspect of the present invention can be produced by adjusting the composition described in the specification with respect to the glass composition exemplified above.
In addition, it is of course possible to arbitrarily combine two or more of the items described in the specification as an example or a preferable range.

Claims

　線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。
　α_ｍａｘ×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２７９００　・・・（１） A glass material for molding in which the maximum value α _{max of the} coefficient of linear expansion and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] satisfy the following formula (1).
α _max × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 27900 ・・・ (1)
　線膨張係数の最大値α_ｍａｘと、１００～３００℃における平均線膨張係数α_{１００－３００}と、質量％表示でのＳｉＯ_２およびＺｒＯ_２の合計含有量［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］とが、下記式（４）を満たす、成形用ガラス素材。
　α_ｍａｘ／α_{１００－３００}×［ＳｉＯ_２＋ＺｒＯ_２］≦２６４　・・・（４） _{The maximum value α max of the} coefficient of linear expansion, the average coefficient of linear expansion α _{100-300 at} 100 to 300 ° C., and the total content _{of SiO 2} and ZrO ₂ in mass% display _{[SiO 2} + ZrO ₂ ] are expressed by the following formulas. A glass material for molding that satisfies (4).
α _max / α _100-300 × [SiO ₂ + ZrO ₂ ] ≦ 264 ・・・ (4)
　線膨張係数の最大値α_ｍａｘが、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値α_ｍａｘ(Ｔｇ)よりも小さい、成形用ガラス素材。 The maximum coefficient of linear expansion α _max is the coefficient of linear expansion of the glass material obtained by soaking the glass material for molding at the glass transition temperature Tg, cooling it at −30 ° C./hr for 4 hours, and then allowing it to cool. A glass material for molding that is smaller than the maximum value of α _{max (Tg).}
　１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍのサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度で５分間熱処理したときの、ガラス１ｇあたりの結晶の数密度Ｄが１０個／ｇ未満である、請求項１～３に記載の成形用ガラス素材。 When a sample of 11 mm × 11 mm × 10.5 mm is heat-treated at a temperature 200 ° C. higher than the glass transition temperature Tg for 5 minutes, the number density D of crystals per 1 g of glass is less than 10 cells / g, claims 1 to 1. The glass material for molding according to 3.
　質量％表示でのＴｉＯ_２の含有量［ＴｉＯ_２］とＮｂ_２Ｏ_５の含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５］とが、下記式（７）を満たす、請求項１～４に記載の成形用ガラス素材。
　｛５×［ＴｉＯ_２］｝／｛３×［Ｎｂ_２Ｏ_５］｝≦３　・・・（７） The content of TiO ₂ in weight percentages content of [TiO _2] and _Nb 2 _{O 5} and _[Nb 2 _{O 5],} but satisfying the following formula (7), a glass molding according to claims 1 to 4, material.
{5 × [TiO ₂ ]} / {3 × [Nb ₂ O ₅ ]} ≦ 3 ・・・ (7)
　２８０～７００ｎｍの波長範囲において、厚さ１０ｍｍのガラスの内部透過率が８０％を示す波長λτ_８０が３９５ｎｍ以下である、請求項１～５に記載の成形用ガラス素材。 The molding glass material according to claim 1 to 5, _{wherein in the wavelength range of 280 to 700 nm, the wavelength λτ 80} showing an internal transmittance of 80% of a glass having a thickness of 10 mm is 395 nm or less.
　アッベ数νｄと部分分散比Ｐｇ，Ｆとが、下記式（８）を満たす、請求項１～６に記載の成形用ガラス素材。
　Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００　・・・（８） The glass material for molding according to claims 1 to 6, wherein the Abbe number νd and the partial dispersion ratios Pg and F satisfy the following formula (8).
Pg, F ≦ -0.00286 × νd + 0.68700 ・・・ (8)
　請求項１～７に記載の成形用ガラス素材からなる光学ガラス。 Optical glass made of the molding glass material according to claims 1 to 7.