WO2021167019A1 - 光ファイバ - Google Patents

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optical fiber
core
less
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sample
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洋宇 佐久間
雄揮 川口
鈴木　雅人
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住友電気工業株式会社
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    • C03C2201/08—Doped silica-based glasses containing boron or halide
    • C03C2201/12—Doped silica-based glasses containing boron or halide containing fluorine

Definitions

  • an optical fiber made of silica-based glass to which germanium (Ge) is added to the core is known.
  • germanium (Ge) germanium
  • the Rayleigh scattering loss due to the concentration fluctuation (variation from the average value) of the Ge is large, and the addition of Ge to the core is becoming an obstacle to the reduction of the transmission loss.
  • an optical fiber in which Ge is not added to the core but fluorine (F) is added to the clad is manufactured, for example.
  • the optical fiber of the present disclosure includes a glass portion made of silica-based glass.
  • the glass portion includes a core including a central axis and a clad surrounding the core. Chlorine (Cl) having a mass fraction of 1% or more is added to the core.
  • the clad has a refractive index lower than the maximum index of refraction of the core. Further, the residual stresses are substantially consistent over the entire cross section of the glass portion orthogonal to the central axis.
  • FIG. 1 is a diagram showing a cross-sectional structure of an optical fiber according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a chart showing the specifications of each of the samples 1 to 5 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the mass fraction (%) of chlorine (Cl) and the transmission loss (dB / km) for each of Samples 1 to 5.
  • FIG. 4 is a chart showing the specifications of each of the samples 6 to 9 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 5 is a graph showing the relationship between the mass fraction (%) of fluorine (F) and the transmission loss (dB / km) for each of Samples 6 to 9.
  • FIG. 1 is a diagram showing a cross-sectional structure of an optical fiber according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a chart showing the specifications of each of the samples 1 to 5 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 3 is a graph showing
  • FIG. 6 is a chart showing the specifications of each of the samples 10 to 13 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 7 is a graph showing the relationship between the difference (MPa) between the maximum value and the minimum value of the residual stress and the transmission loss (dB / km) for each of the samples 10 to 13 together with the sample 5 (reference).
  • FIG. 8 is a chart showing the specifications of each of the samples 14 to 16 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure, together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 9 is a graph showing the relationship between the effective cross-sectional area A eff ( ⁇ m) and the transmission loss (dB / km) for each of the samples 14 to 16 together with the sample 5 (reference).
  • FIG. 10 is a chart showing the specifications of each of the samples 17 to 23 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure, together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 11 is a graph showing the relationship between the ⁇ value and the transmission loss (dB / km) for each of Samples 17 to 23 together with Sample 5 (reference).
  • FIG. 12 is a chart showing the specifications of each of the samples 24 to 26 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure, together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 13 is a graph showing the relationship between the difference in residual stress (MPa) and the transmission loss (dB / km) between specific parts for each of Samples 24 to 26 together with Sample 5 (reference).
  • MPa residual stress
  • dB / km transmission loss
  • FIG. 14 is a chart showing the specifications of each of the samples 27 to 31 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure, together with the specifications of the sample 5 as a reference example.
  • FIG. 15 is a chart showing the specifications of each of the samples 32 to 38 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a chart showing specifications of each of the samples 39 to 41 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • the present disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and an object of the present disclosure is to provide an optical fiber having a structure capable of reducing an increase in transmission loss.
  • the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure includes a glass portion made of silica-based glass as one aspect thereof.
  • the glass portion includes a core including a central axis and a clad surrounding the core. Chlorine (Cl) having a mass fraction of 1% or more is added to the core.
  • the clad has a refractive index lower than the maximum index of refraction of the core.
  • the residual stresses are substantially consistent over the entire cross section of the glass portion orthogonal to the central axis.
  • the "state in which the residual stress is substantially matched" means a state in which the difference between the maximum value and the minimum value of the residual stress is 230 MPa or less or 200 MPa or less, and further, one aspect of the present disclosure.
  • residual stress refers to axial stress ⁇ z described in Non-Patent Document 2. This is a component of stress parallel to the AX direction acting on the cross section perpendicular to the AX direction in FIG. 1, and if it has a positive value, it is a tensile stress, and if it has a negative value, it is a compressive stress. be.
  • the core may further contain fluorine (F). That is, since the glass viscosity is further reduced by adding an appropriate amount of F, the effect of reducing Rayleigh scattering loss can be obtained.
  • F fluorine
  • the mass fraction of chlorine added to the core may be 1.5% or more. In this case, a further reduction in Rayleigh scattering loss can be obtained.
  • the mass fraction of chlorine added to the core is preferably 5% or less, and more preferably 3% or less. If the mass fraction of chlorine exceeds 5% (or even 3% or more in some cases), bubbles may be generated when chlorine is added, which may make it difficult to manufacture the optical fiber base material.
  • the optical fiber preferably has an effective area A eff of 70 [mu] m 2 or more 150 [mu] m 2 or less. In this case, a sufficient reduction in transmission loss can be expected.
  • the refractive index profile in the core follows the ⁇ -th power profile, and the ⁇ value that defines the shape is preferably 150 or less. This is because when the ⁇ value exceeds 150, the increase in transmission loss becomes remarkable.
  • the ⁇ value is preferably 3 or more and 99 or less. The effect of reducing transmission loss is remarkable in the range of ⁇ value of 60 or more and 80 or less, but the ⁇ value of 3 or more and 99 or less is practical.
  • the average value of the residual stress in the region where the distance from the center of the cross section is 50 ⁇ m or more and 62.5 ⁇ m or less along the radial direction is the center of the cross section. It is preferable that the distance from the distance is lower than the average value of the residual stress in the region of 45 ⁇ m or more and 55 ⁇ m or less along the radial direction.
  • the optical fiber has a microbend loss of 1 dB / km or less at a wavelength of 1550 nm.
  • the increase in transmission loss in the optical fiber after being exposed to a hydrogen atmosphere at a partial pressure of 1.5 kPa and a temperature of 25 ° C. for 720 hours is 0.005 dB / km or less at a wavelength of 1550 nm. Is preferable.
  • the virtual temperature (fictive temperature) to be low (for example, 2000 ° C. or lower)
  • the increase in transmission loss after hydrogen atmosphere treatment is reduced (crystal defects in the glass structure are reduced).
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of the structure of the optical fiber according to the present disclosure.
  • the optical fiber 100 is provided on a glass fiber (glass portion) 100a made of silica-based glass, a primary coating 210 provided on the outer peripheral surface of the glass fiber 100a, and an outer peripheral surface of the primary coating 210.
  • a secondary coating 220 and a secondary coating 220 are provided.
  • the glass fiber 100a includes a core 10 including a central axis (optical axis) AX, and a clad 20 provided on the outer peripheral surface of the core. Chlorine (Cl) having a mass fraction of 1% or more is added to the core 10. Further, an appropriate refractive index reducing agent (refractive index reducer) such as F may be added to the clad 20, and the refractive index of the clad 20 is set lower than the maximum refractive index of the core 10.
  • refractive index reducing agent refractive index reducer
  • the primary coating 210 has a thickness of 18 ⁇ m or more and 33 ⁇ m or less (width of the primary coating 210 defined along the radial direction orthogonal to the central axis AX). Further, the primary coating 210 has a Young's modulus of 0.05 MPa or more and 0.6 MPa or less. On the other hand, the secondary coating 220 has a thickness of 20 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less. Further, the secondary coating 220 has a Young's modulus of 1200 MPa or more and 1500 MPa or less.
  • the ratio of the thickness of the primary coating 210 to the thickness of the secondary coating 220 (“primary thickness” / “secondary thickness”) is 0.3 or more and 1.8 or less, preferably 0.9 or more and 1.8 or less.
  • the microbend loss (dB / km) of the optical fiber 100 with the primary coating 210 and the secondary coating 220 provided can be controlled within an appropriate range.
  • FIGS. 2, 4, 6, and 8 the evaluation results of each of the samples 1 to 41 of the optical fiber 100 of the present disclosure will be described with reference to FIGS. 2 to 16, but as a premise thereof, first, FIGS. 2, 4, 6, and 8 , 10, 12, and 14 to 16, respectively, will be described.
  • F is added to the cladding of the optical fiber according to each sample.
  • Item (1) is the maximum specific refractive index difference (%) of the core in each sample, and is based on the refractive index n 0 of pure silica glass.
  • the specific refractive index difference ⁇ of the portion having the refractive index n is given by the equation (n / n 0) -1.
  • Item (4) is the mass fraction (%) of chlorine (Cl) added into the core in each sample.
  • EPMA Electro Probe Micro Analyzer
  • the measurement conditions are, for example, an acceleration voltage of 20 kV, a probe beam diameter of 1 ⁇ m or less, a measurement interval of 100 nm or less, and a mass fraction obtained using a measured value and a calibration curve obtained in advance.
  • Item (5) is the mass fraction (%) of fluorine (F) added into the core in each sample, and the measurement of the mass fraction (%) is the same as in the case of the above item (4). .. (6)
  • Core outer diameter ( ⁇ m) Item (6) is the outer diameter ( ⁇ m) of the core in each sample.
  • Outer diameter of glass ( ⁇ m) is the outer diameter ( ⁇ m) of the glass portion in each sample, which corresponds to the glass fiber 100a (the portion composed of the core 10 and the clad 20) shown in FIG.
  • Item (8) is the wavelength dispersion (chromatic dispersion, unit: ps / nm / km) of each sample at a wavelength of 1550 nm.
  • FMD ( ⁇ m) Item (9) is the mode field diameter (unit: ⁇ m) of each sample at a wavelength of 1550 nm.
  • a eff ( ⁇ m 2 ) Item (10) is the effective area (unit: ⁇ m 2 ) of each sample at a wavelength of 1550 nm.
  • Item (11) is the cable cutoff wavelength ( ⁇ m) defined in ITU-T G650.1.
  • MFD / ⁇ cc Item (12) is the ratio of “MFD” to “22 m cable cutoff wavelength ⁇ cc”.
  • (13) “Bending loss @ 1550 nm (dB / roll) (bending diameter 30 mm)”: Item (13) is the loss increase (dB / roll) per roll (1 turn) measured when light having a wavelength of 1550 nm is input to each sample wound around a mandrel having a diameter of 30 mm.
  • Item (16) “Difference between maximum and minimum residual stress (MPa)”: Item (16) is a numerical value (MPa) indicating a fluctuation state of residual stress over the entire cross section of the glass portion (corresponding to the glass fiber 100a shown in FIG. 1) of each sample. (17) "Microbend loss (dB / km)”: Item (17) is the microbend loss (dB / km) of each sample. The microbend loss was evaluated with reference to Non-Patent Document 1.
  • Primary thickness ( ⁇ m) Item (18) is the thickness ( ⁇ m) of the primary coating (corresponding to the primary coating 210 shown in FIG. 1) of each sample, that is, the cross-sectional width of the primary coating along the radial direction.
  • Item (19) is the thickness ( ⁇ m) of the secondary coating (corresponding to the secondary coating 220 shown in FIG. 1) of each sample, that is, the cross-sectional width of the secondary coating along the radial direction.
  • Item (23) is the increase in transmission loss (dB / km) at a wavelength of 1550 nm, measured for an optical fiber in which each sample was exposed to a hydrogen atmosphere at a partial pressure of 1.5 kPa and a temperature of 25 ° C. for 720 hours.
  • Item (24) is sandwiched between the inner peripheral portion having a radius of 55 ⁇ m and the outer peripheral portion having a radius of 62.5 ⁇ m in the cross section of each sample (the cross section orthogonal to the axis corresponding to the central axis AX shown in FIG. 1).
  • FIG. 2 is a chart showing the specifications of each of Samples 1 to 5 prepared as the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the mass fraction (%) of chlorine (Cl) and the transmission loss (dB / km) for each of Samples 1 to 5.
  • FIG. 4 is a chart showing the specifications of each of the samples 6 to 9 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 5 is a graph showing the relationship between the mass fraction (%) of fluorine (F) and the transmission loss (dB / km) for each of Samples 6 to 9. All of Samples 6 to 9 are optical fibers in which F is co-added to the core together with Cl having the same concentration.
  • FIG. 6 is a chart showing the specifications of each of the samples 10 to 13 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 7 is a graph showing the relationship between the difference (MPa) between the maximum value and the minimum value of the residual stress and the transmission loss (dB / km) for each of the samples 10 to 13 together with the sample 5 (reference).
  • FIG. 8 is a chart showing the specifications of each of the samples 14 to 16 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure, together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 9 is a graph showing the relationship between the effective cross-sectional area A eff ( ⁇ m) and the transmission loss (dB / km) for each of the samples 14 to 16 together with the sample 5 (reference).
  • FIG. 10 is a chart showing the specifications of each of the samples 17 to 23 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure together with the specifications of the sample 5 (reference). Further, FIG. 11 is a graph showing the relationship between the ⁇ value and the transmission loss (dB / km) for each of Samples 17 to 23 together with Sample 5 (reference).
  • the transmission loss is most reduced in the range where the ⁇ value is 60 or more and 80 or less.
  • the transmission loss tends to increase in both the case where the ⁇ value becomes smaller than this range and the case where the ⁇ value becomes larger. It is considered that the increase in the transmission loss when the ⁇ value becomes small is due to the increase in the glass viscosity in the outer peripheral portion of the core because the Cl concentration in the outer peripheral portion of the core decreases. That is, it is considered that the Rayleigh scattering loss increases due to the increase in glass viscosity at the outer peripheral portion of the core.
  • the reason for the increase in transmission loss when the ⁇ value increases is unknown, but the cause is, for example, the generation of microbubbles near the interface due to the increase in Cl concentration at the interface between the core and the cladding. Can be guessed. That is, the phenomenon that the Rayleigh scattering loss increases due to the interface mismatch is presumed to be the cause of the increase in the transmission loss.
  • each sample drawn from the drawing furnace was slowly cooled using a heat insulating furnace. The temperature of the heat insulation furnace is different for each sample.
  • FIG. 12 is a chart showing the specifications of each of the samples 24 to 26 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 13 is a graph showing the relationship between the difference in residual stress (MPa) and the transmission loss (dB / km) between specific parts for each of Samples 24 to 26 together with Sample 5 (reference).
  • the "difference in residual stress between specific parts” is determined from the average value of residual stress (45-55 average value) in the region where the distance from the center of the cross section is 45 ⁇ m or more and 55 ⁇ m or less along the radial direction from the center of the cross section. It is a difference value obtained by subtracting the average value (55-62.5 average value) of the residual stress in the region where the distance is 55 ⁇ m or more and 62.5 ⁇ m or less along the radial direction.
  • the difference value defined by "(45-55 average value)-(55-62.5 average value)" is preferably 20 MPa or more.
  • FIG. 14 is a chart showing the specifications of each of the samples 27 to 31 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure, together with the specifications of the sample 5 (reference).
  • FIG. 15 is a chart showing the specifications of each of the samples 32 to 38 of the optical fiber according to the embodiment of the present disclosure.
  • the microbend loss of samples 32 to 38 is additionally displayed.
  • the thickness "primary thickness” of the primary coating and the thickness “secondary thickness” of the secondary coating are similar, and the relationship between their Young's modulus and microbend loss can be obtained. ..
  • the Young's modulus "Primary Young's modulus” of the primary coating is larger than 0.5 MPa and the Young's modulus “Secondary Young's modulus” of the secondary coating is larger than 500 MPa, the microbend loss can be suppressed to 1 dB / km or less.
  • FIG. 16 is a chart showing specifications of each of the optical fiber samples 39 to 41 according to the embodiment of the present disclosure. Comparing Samples 39 to 41 in which the Young's modulus of the primary coating and the Young's modulus of the secondary coating shown in FIG. 16 were fixed and the thicknesses of these coatings were changed, when the outer diameter of the primary coating was smaller than 160 ⁇ m ( Sample 39: 161 ⁇ m, Sample 40: 161 ⁇ m, Sample 41: 141 ⁇ m), the microbend loss is larger than 1 dB / km.
  • the microbend loss becomes larger than 1 dB / km. Comparing Samples 39 to 41, the microbend loss can be reduced when the "coating thickness ratio" is greater than 0.3.
  • 10 core, 20 ... clad, 100 ... optical fiber, 100a ... glass fiber (glass part), 210 ... primary coating, 220 ... secondary coating.

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Abstract

一実施形態の光ファイバ（１００）は、伝送ロス増を低減することが可能な構造を備える。当該光ファイバ（１００）は、中心軸の方向に延在するガラス部を含み、ガラス部は、シリカ系ガラスからなり、中心軸を含むとともに質量分率１％以上の塩素が添加されたコア（１０）と、コア（１０）を取り囲むとともにコア（１０）の最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッド（２０）と、を備え、かつ、中心軸に直交するガラス部の断面の全域において、実質的に整合した残留応力を有する。

Description

光ファイバ
　本開示は、光ファイバに関するものである。
  本願は、２０２０年２月２１日に出願された日本特許出願第２０２０－０２８３２４号による優先権を主張するものであり、その内容に依拠すると共に、その全体を参照して本明細書に組み込む。
　例えば、コアにゲルマニウム（Ｇｅ）が添加されたシリカ系ガラスからなる光ファイバが知られている。このようなＧｅ添加コアを有する光ファイバでは、該Ｇｅの濃度揺らぎ（平均値からの変動）に起因したレイリー散乱損失が大きく、コアへのＧｅ添加が伝送損失の低減の障害になりつつある。その対策として、低損失化のため、コアにはＧｅが添加されない一方で例えばクラッドにフッ素（Ｆ）が添加された光ファイバが作製されている。
国際公開ＷＯ２０１６／００７８０６Ａ１号
Libert et al, IWCS_Proceedings (1998) 375 M.P. Varnham et al, Electron Lett 20, 1034 (1984)
　本開示の光ファイバは、シリカ系ガラスからなるガラス部を含む。ガラス部は、中心軸を含むコアと、コアを取り囲むクラッドと、を備える。コアには、質量分率１％以上の塩素（Ｃｌ）が添加されている。クラッドは、コアの最大屈折率よりも低い屈折率を有する。さらに、中心軸に直交するガラス部の断面の全域において、残留応力が実質的に整合している。
図１は、本開示の一実施形態に係る光ファイバの断面構造を示す図である。 図２は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１からサンプル５それぞれの諸元を示す図表である。 図３は、サンプル１からサンプル５それぞれについて、塩素（Ｃｌ）の質量分率（％）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。 図４は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル６からサンプル９それぞれの諸元を示す図表である。 図５は、サンプル６からサンプル９それぞれについて、フッ素（Ｆ）の質量分率（％）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。 図６は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１０からサンプル１３それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。 図７は、サンプル５（参考）とともにサンプル１０からサンプル１３それぞれについて、残留応力の最大値と最小値の差（ＭＰａ）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。 図８は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１４からサンプル１６それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。 図９は、サンプル５（参考）とともにサンプル１４からサンプル１６それぞれについて、実効断面積Ａｅｆｆ（μｍ）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。 図１０は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１７からサンプル２３それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。 図１１は、サンプル５（参考）とともにサンプル１７からサンプル２３それぞれについて、α値と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。 図１２は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル２４からサンプル２６それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。 図１３は、サンプル５（参考）とともにサンプル２４からサンプル２６それぞれについて、特定部位間での残留応力の差（ＭＰａ）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。 図１４は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル２７からサンプル３１それぞれの諸元を、参考例としてのサンプル５の諸元とともに示す図表である。 図１５は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル３２からサンプル３８それぞれの諸元を示す図表である。 図１６は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル３９からサンプル４１それぞれ諸元を示す図表である。
　［本開示が解決しようとする課題］
  発明者らは、従来の光ファイバ母材の製造方法について検討した結果、以下のような課題を発見した。すなわち、特許文献１には、母材（preform）のコア領域（線引き後に光ファイバのコアとなるべき領域）の粘度が、クラッド領域（線引き後の光ファイバのクラッドとなるべき領域）の粘度と等しいかそれ以下に設定すること、さらには、コア領域とクラッド領域との間の熱膨張係数（Coefficient of Thermal Expansion: CTE）を一致させることにより、伝送損失の低減が可能になる旨、記載されている。しかしながら、上記特許文献１に記載されたように、母材におけるコア領域とクラッド領域と間で粘性や熱膨張係数の値を互いに近づけることだけでは、伝送損失の低減は不十分であった。これは、ガラス領域内に残留する応力が、粘性や熱膨張係数などの母材（preform）としての特性だけでなく、線引き時の張力、線速、徐冷の仕方による影響を受けるためである。
　本開示は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、伝送ロス増を低減することが可能な構造を備えた光ファイバを提供することを目的としている。
　［本開示の効果］
  本開示の光ファイバによれば、伝送ロスの低減が可能になる。
　[本願発明の実施形態の説明]
  最初に本開示の実施形態の内容をそれぞれ個別に列挙して説明する。
　（１）　本開示の実施形態に係る光ファイバは、その一態様として、シリカ系ガラスからなるガラス部を含む。ガラス部は、中心軸を含むコアと、コアと取り囲むクラッドと、を備える。コアには、質量分率１％以上の塩素（Ｃｌ）が添加されている。クラッドは、コアの最大屈折率よりも低い屈折率を有する。さらに、中心軸に直交するガラス部の断面の全域において、残留応力が実質的に整合している。具体的に、「残留応力が実質的に整合した状態」とは、残留応力の最大値と最小値との差が、２３０ＭＰａ以下、または２００ＭＰａ以下である状態を意味し、さらに本開示の一態様として、残留応力の最大値と最小値との差は、１００ＭＰａ以下であるのがより好ましい。本出願において「残留応力」は、非特許文献２に記載されているaxial stress σzのことである。これは図１のＡＸ方向に対して垂直な断面に働くＡＸ方向と平行な応力の成分であり、正の値を持つ場合には引っ張り応力であり、負の値を持つ場合には圧縮応力である。
　上述のように、コアに質量分率１％以上のＣｌが添加された光ファイバにおいて、ガラス部における残留応力の最大値と最小値の差（絶対値）が２３０ＭＰａ以下、または２００ＭＰａ以下の場合、従来技術と比較してより低損失の光ファイバが得られる。残留応力の最大値と最小値の差（絶対値）が１００ＭＰａ以下の場合には、低損失化の効果がより顕著になる。これは、Ｃｌ濃度が高いとガラス粘性が低下するため、線引き炉内で一旦加熱された後の光ファイバ（線引き後の光ファイバ）を冷却する際の徐冷効果によりレイリー散乱損失が低減し易くなるためと考えられる。
　（２）本開示の一態様として、コアは、フッ素（Ｆ）をさらに含んでもよい。すなわち、適正量のＦ添加によりガラス粘性がさらに低下するため、レイリー散乱損失の低減効果が得られる。
　（３）コアに添加された塩素の質量分率は、１．５％以上であってもよい。この場合、レイリー散乱損失の更なる低減が得られる。ただし、本開示の一態様として、コアに添加された塩素の質量分率は、５％以下であるのが好ましく、３％以下であればさらに好ましい。なお、塩素の質量分率が５％を超えると（場合によっては３％以上でも）、塩素添加の際に気泡が発生し、光ファイバ母材の製造が困難になる可能性がある。
　（４）本実施形態の一態様として、当該光ファイバは、７０μｍ２以上１５０μｍ２以下の実効断面積Ａｅｆｆを有するのが好ましい。この場合、十分な伝送損失の低下が期待できる。
　（５）　本開示の一態様として、コアにおける屈折率プロファイルは、α乗プロファイルに従い、その形状を規定するα値は、１５０以下であるのが好ましい。α値が１５０を超えると伝送損失の増加が顕著になるためである。ただし、本開示の一態様として、α値は、３以上９９以下であるのが好ましい。α値の範囲は６０以上８０以下の範囲で伝送損失の低減効果は顕著になるが、３以上９９以下のα値が実用的である。
　（６）　本開示の一態様として、ガラス部の断面において、該断面の中心からの距離が半径方向に沿って５０μｍ以上６２．５μｍ以下である領域における残留応力の平均値は、該断面の中心から距離が半径方向に沿って４５μｍ以上５５μｍ以下である領域における残留応力の平均値よりも低いのが好ましい。このような異なる領域間で上記関係が満たされることにより、十分なレイリー散乱損失の低減効果が得られる。
　（７）　本開示時の一態様として、当該光ファイバは、波長１５５０ｎｍにおいて１ｄＢ／ｋｍ以下のマイクロベンドロスを有するのが好ましい。ガラス部の外周面上に設けられる被覆のヤング率を調整することにより、マイクロベンドロスの制御が容易になる。
　（８）　本開示の一態様として、分圧１．５ｋＰａ、温度２５℃の水素雰囲気に７２０時間暴露された後の当該光ファイバにおいて、伝送損失の増加が、波長１５５０ｎｍにおいて０．００５ｄＢ／ｋｍ以下であるのが好ましい。仮想温度（fictive temperature）を低く制御することにより（例えば２０００℃以下）、水素雰囲気処理後の伝送損失増は小さくなる（ガラス構造内の結晶欠陥が少なくなる）。
　以上、この[本開示の実施形態の説明]の欄に列挙された各態様は、残りの全ての態様のそれぞれに対して、または、これら残りの態様の全ての組み合わせに対して適用可能である。
　［本開示の実施形態の詳細］
  以下、本開示の実施形態に係る光ファイバの具体的な構造を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。また、図面の説明において同一の要素には同一符号を付して重複する説明を省略する。
　図１は、本開示に係る光ファイバの構造の一例を示す断面図である。図１において、光ファイバ１００は、シリカ系ガラスからなるガラスファイバ（ガラス部）１００ａと、該ガラスファイバ１００ａの外周面上に設けられたプライマリ被覆２１０と、プライマリ被覆２１０の外周面上に設けられたセカンダリ被覆２２０と、を備える。ガラスファイバ１００ａは、中心軸（光軸）ＡＸを含むコア１０と、該コアの外周面上に設けられたクラッド２０と、を備える。コア１０には、質量分率１％以上の塩素（Ｃｌ）が添加されている。また、クラッド２０は、Ｆ等の適当な屈折率低下剤（refractive index reducer）が添加されてもよく、該クラッド２０の屈折率は、コア１０の最大屈折率よりも低く設定される。
　プライマリ被覆２１０は、１８μｍ以上３３μｍ以下の厚み（中心軸ＡＸに直交する半径方向に沿って規定されるプライマリ被覆２１０の幅）を有する。また、プライマリ被覆２１０は、０．０５ＭＰａ以上０．６ＭＰａ以下のヤング率を有する。一方、セカンダリ被覆２２０は、２０μｍ以上３０μｍ以下の厚みを有する。また、セカンダリ被覆２２０は、１２００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下のヤング率を有する。なお、セカンダリ被覆２２０の厚みに対するプライマリ被覆２１０の厚みの比（「プライマリ厚」／「セカンダリ厚」）は、０．３以上１．８以下、好ましくは０．９以上１．８以下である。この場合、プライマリ被覆２１０およびセカンダリ被覆２２０が設けられた状態での光ファイバ１００のマイクロベンドロス（ｄＢ／ｋｍ）を適正範囲内に制御できる。
　以下、図２から図１６を用いて、本開示の光ファイバ１００のサンプル１からサンプル４１それぞれについての評価結果を説明するが、その前提として、まず、図２、図４、図６、図８、図１０、図１２、図１４から図１６それぞれにおいて示された諸元について説明する。なお、各サンプルに係る光ファイバのクラッドにはＦが添加されている。
(1)「コアΔ（％）」：
  項目(1)は、各サンプルにおけるコアの最大比屈折率差（％）であって、純シリカガラスの屈折率ｎ０を基準とする。例えば屈折率ｎを有する部分の比屈折率差Δは、（ｎ／ｎ０）－１なる式で与えられる。
(2)「コアのα値」：
  項目(2)は、上記特許文献１に記載された「α乗プロファイル」の定義式の指数に相当し、このα値によってコアのプロファイル形状が表現される。すなわち、各サンプルにおけるコアの屈折率プロファイル（中心軸ＡＸに直交する半径方向に沿った比屈折率差の変化）は、以下の「α乗プロファイル」の定義式：
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ここで、
ｒ０:　Δ（ｒ）が最大となる位置
ｒ１:　コアとクラッドの境界に当てはめられ、指数α値は最小二乗法により決定される。
(3)「コアのドーパント」：
  項目(3)は、Ｃｌの他、各サンプルにおけるコア内にさらに添加される元素である。
(4)「コア内Ｃｌの質量分率（％）」：
  項目(4)は、各サンプルにおけるコア内に添加された塩素（Ｃｌ）の質量分率（％）である。なお、元素の質量分率の測定に際しては、光ファイバの研磨した断面に対して、ＥＰＭＡ（Electron Probe Micro Analyzer）を用いて、光ファイバの中心軸から半径方向に沿って測定を行う。測定条件は、例えば、加速電圧を２０ｋＶとし、プローブビーム径を１μｍ以下とし、測定間隔を１００ｎｍ以下とし、測定値とあらかじめ求めておいた検量線とを利用して質量分率を求める。
(5)「コア内Ｆの質量分率（％）」：
  項目(5)は、各サンプルにおけるコア内に添加されたフッ素（Ｆ）の質量分率（％）であり、質量分率（％）の測定は、上記項目(4)の場合と同様である。
(6)「コア外径（μｍ）」：
  項目(6)は、各サンプルにおけるコアの外径（μｍ）である。
(7)「ガラス部外径(μｍ)」：
  項目(7)は、各サンプルにおけるガラス部であって、図１に示されたガラスファイバ１００ａ（コア１０およびクラッド２０により構成された部分）に相当する部分の外径（μｍ）である。
(8)「分散＠１５５０ｎｍ（ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ）」：
  項目(8)は、波長１５５０ｎｍにおける各サンプルの波長分散（chromatic dispersion、単位：ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ）である。
(9)「ＭＦＤ（μｍ）」：
  項目(9)は、波長１５５０ｎｍにおける各サンプルのモードフィールド径（mode field diameter、単位：μｍ）である。
(10)「Ａｅｆｆ（μｍ２）」：
  項目(10)は、波長１５５０ｎｍにおける各サンプルの実効断面積（effective area、単位：μｍ２）である。
　さらに、
(11)「２２ｍケーブルカットオフ波長λｃｃ（μｍ）」：
  項目(11)は、ＩＴＵ－Ｔ Ｇ６５０．１で定義されたケーブルカットオフ波長（μｍ）である。
(12)「ＭＦＤ／λｃｃ」
  項目(12)は、「２２ｍケーブルカットオフ波長λｃｃ」に対する「ＭＦＤ」の比である。
(13)「曲げロス＠１５５０ｎｍ（ｄＢ／巻）（曲げ直径３０ｍｍ）」：
  項目(13)は、直径３０ｍｍのマンドレルに巻き付けられた各サンプルに対して波長１５５０ｎｍの光を入力したときに測定された、１巻（１ターン）当たりのロス増（ｄＢ／巻）である。
(14)「曲げロス＠１５５０ｎｍ（ｄＢ／巻）（曲げ直径６０ｍｍ）」：
  項目(14)は、直径６０ｍｍのマンドレルに巻き付けられた各サンプルに対して波長１５５０ｎｍの光を入力したときに測定された、１巻（１ターン）当たりのロス増（ｄＢ／巻）である。
(15)「伝送損失＠１５５０ｎｍ（ｄＢ／ｋｍ）」：
  項目(15)は、波長１５５０ｎｍにおける各サンプルの伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）である。
(16)「残留応力の最大と最小の差分（ＭＰａ）」：
  項目(16)は、各サンプルのガラス部（図１に示されたガラスファイバ１００ａに相当）の断面全域において、残留応力の変動状態を示す数値（ＭＰａ）である。
(17)「マイクロベンドロス（ｄＢ／ｋｍ）」：
  項目(17)は、各サンプルのマイクロベンドロス（ｄＢ／ｋｍ）である。なお、マイクロベンドロスは、非特許文献１を参考に評価された。具体的には、胴径４０５ｍｍで、断面直径５０μｍの金属ワイヤーが１００μｍの間隔で編まれたメッシュ状の胴面が形成されたドラムに対し、張力８０ｇｆで巻き付けられた５００ｍの各サンプルに、波長１５５０ｎｍの光を入力したときのロスの増加分から求められる。
(18)「プライマリ厚（μｍ）」：
  項目(18)は、各サンプルのプライマリ被覆（図１に示されたプライマリ被覆２１０に相当）の厚み（μｍ）、すなわち、半径方向に沿ったプライマリ被覆の断面幅である。
(19)「セカンダリ厚（μｍ）」：
  項目(19)は、各サンプルのセカンダリ被覆（図１に示されたセカンダリ被覆２２０に相当）の厚み（μｍ）、すなわち、半径方向に沿ったセカンダリ被覆の断面幅である。
　さらに、
(20)「プライマリヤング率（ＭＰａ）」：
  項目(20)は、各サンプルにおけるプライマリ被覆のヤング率（ＭＰａ）である。
(21)「セカンダリヤング率（ＭＰａ）」：
  項目(21)は、各サンプルにおけるセカンダリ被覆のヤング率（ＭＰａ）である。
(22)「被覆厚の比」：
  項目(22)は、各サンプルにおいて、セカンダリ被覆の厚みに対するプライマリ被覆の厚みの比（「プライマリ厚（μｍ）」／「セカンダリ厚（μｍ）」）である。
(23)「水素ロス増（ｄＢ／ｋｍ）」：
  項目(23)は、各サンプルを分圧１．５ｋＰａ、温度２５℃の水素雰囲気に７２０時間暴露された光ファイバについて測定された、波長１５５０ｎｍにおける伝送損失の増加分（ｄＢ／ｋｍ）である。
(24)「５５－６２．５残留応力の平均値（５５－６２．５平均値）」：
  項目(24)は、各サンプルの断面（図１に示された中心軸ＡＸに相当する軸に対して直交する断面）において、半径５５μｍの内周部と半径６２．５μｍの外周部で挟まれた円環領域における残留応力の平均値（ＭＰａ）である。
(25)「４５－５５残留応力の平均値（４５－５５平均値）」：
  項目(25)は、各サンプルの断面において、半径４５μｍの内周部と半径５５μｍの外周部で挟まれた円環領域における残留応力の平均値（ＭＰａ）である。
(26)「コア平均仮想温度（℃）」：
  項目(26)は、各サンプルにおけるコアの仮想温度（℃）の平均値である。
　続いて、図２は、本開示の一実施形態に係る光ファイバとして用意されたサンプル１からサンプル５それぞれの諸元を示す図表である。また、図３は、サンプル１からサンプル５それぞれについて、塩素（Ｃｌ）の質量分率（％）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。
　図３に示されたサンプル１からサンプル５の測定結果から分かるように、塩素濃度（塩素の質量分率）が高いほど伝送損失は低減する。これは、塩素濃度が高いほどガラス粘性が低下するためと考えられる。すなわち、線引き炉での加熱直後から冷却されるまでの、線引きされた光ファイバへの徐冷効果でレイリー散乱損失が低減し易くなるからと考えられる。なお、質量分率が３％よりも高い濃度のＣｌをコアに添加する場合、気泡の発生により光ファイバ母材の製造が難しくなる傾向がある。したがって、コアに添加されるＣｌの質量分率は５％以下が妥当である。
　図４は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル６からサンプル９それぞれの諸元を示す図表である。また、図５は、サンプル６からサンプル９それぞれについて、フッ素（Ｆ）の質量分率（％）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。なお、サンプル６からサンプル９は、いずれも、同程度の濃度のＣｌとともにＦがコアに共添加された光ファイバである。
　図５に示されたサンプル６からサンプル９の測定結果から分かるように、Ｆの質量分率が０．５％以下であれば、伝送損失はほぼ同程度であるが、Ｆの質量分率が０．５％以上になると伝送損失は増加する。Ｆの質量分率が０．５％以下の場合（サンプル６からサンプル８）に伝送損失が各サンプル間でほぼ変化しないことは、Ｆ添加によるガラス粘度の低下によるレイリー散乱損失の低減分と、Ｆの濃度揺らぎ（設計濃度分布からのズレ）に起因したレイリー散乱損失の増加分と、が同程度であるためと考えられる。一方、Ｆの質量分率が０．５％以上の場合（サンプル９）、ガラス粘度の低下によるレイリー散乱損失の低減効果が飽和し始めるため、Ｆの濃度揺らぎに起因したレイリー散乱損失の増大が、ガラス粘度低下に起因したレイリー散乱損失の低減分を上回るようになると推測される。また、サンプル５から８を比較したときに、無添加よりもコアにＦが添加された場合の方が、伝送損失が低減する場合がある。そのＦの質量分率は０．１％以上必要である。
　図６は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１０からサンプル１３それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。また、図７は、サンプル５（参考）とともにサンプル１０からサンプル１３それぞれについて、残留応力の最大値と最小値の差（ＭＰａ）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。
　図７に示されたサンプル５の測定結果とサンプル１０からサンプル１３の測定結果から分かるように、各サンプルの断面全域に残留する応力のうち最大残留応力と最小残留応力との差が小さいほど伝送損失が低減する。これは、各サンプル（光ファイバ）の内部、特にガラス部内での歪に起因した屈折率差によってレイリー散乱損失が変化するためと考えられる。
　図８は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１４からサンプル１６それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。また、図９は、サンプル５（参考）とともにサンプル１４からサンプル１６それぞれについて、実効断面積Ａｅｆｆ（μｍ）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。
　図９に示されたサンプル５の測定結果とサンプル１４からサンプル１６の測定結果から分かるように、実効断面積Ａｅｆｆが大きいほど伝送損失は低減する。これは、実効断面積Ａｅｆｆの拡大のために各サンプルのクラッドにおけるＦ濃度が低くなると、クラッドモード光に与えられる、Ｆの濃度揺らぎ由来のレイリー散乱に起因した損失分が低減されるためと考えられる。
　図１０は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル１７からサンプル２３それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。また、図１１は、サンプル５（参考）とともにサンプル１７からサンプル２３それぞれについて、α値と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。
　図１１に示されたサンプル５の測定結果とサンプル１７からサンプル２３の測定結果から分かるように、α値が６０以上８０以下の範囲で伝送損失が最も低減することが分かる。この範囲よりもα値が小さくなる場合およびα値が大きくなる場合のいずれにおいても、伝送損失は増大する傾向になる。α値が小さくなる場合の伝送損失の増加は、コア外周部におけるＣｌ濃度が低下するため、該コア外周部でのガラス粘性が増加することが要因として考えられる。すなわち、コア外周部におけるガラス粘性の増加により、レイリー散乱損失が増大するためと考えられる。一方、α値が大きくなる場合の伝送損失の増加は、明確な理由は不明だが、例えばコアとクラッドの界面におけるＣｌ濃度の増大に起因して係る界面付近に微小気泡が発生することが要因として推測され得る。すなわち、界面不整合によるレイリー散乱損失が増大する現象が伝送損失増大の要因として推測される。なお、各サンプルの線引きでは、線引き炉から引き出された各サンプルが、保温炉を用いて徐冷された。その保温炉の温度は各サンプルで異なっている。
　図１２は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル２４からサンプル２６それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。また、図１３は、サンプル５（参考）とともにサンプル２４からサンプル２６それぞれについて、特定部位間での残留応力の差（ＭＰａ）と伝送損失（ｄＢ／ｋｍ）の関係を示すグラフである。なお、「特定部位間での残留応力の差」は、断面中心からの距離が半径方向に沿って４５μｍ以上５５μｍ以下の領域における残留応力の平均値（４５－５５平均値）から、断面中心からの距離が半径方向に沿って５５μｍ以上６２．５μｍ以下の領域における残留応力の平均値（５５－６２．５平均値）を引いた差分値である。
　図１３示されたサンプル５の測定結果とサンプル２４からサンプル２６測定結果から分かるように、この差分値が大きいほど伝送損失は低減する。具体的には、「（４５－５５平均値）－（５５－６２．５平均値）」で定義される差分値は、２０ＭＰａ以上であるのが好ましい。「ガラス部外径」が１１０μｍ以上１３０μｍ以下（５５μｍ以上６２．５μｍ以下の半径）の最外周部に圧縮方向の応力が付与された場合、クラッドに引っ張り応力が残留し、結果として光パワーが集中するコアに圧縮応力が残留することになる。このような状況により、レイリー散乱損失が低減するためと推測され得る。
　続いて、分圧１．５ｋＰａ、温度２５℃の水素雰囲気に７２０時間暴露された後の各サンプルについて、波長１５５０ｎｍにおける伝送損失の増加分（水素ロス増）を評価した。図１４は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル２７からサンプル３１それぞれの諸元を、サンプル５（参考）の諸元とともに示す図表である。
　図１４に示されたサンプル５、およびサンプル２７からサンプル３１の場合、仮想温度（fictive temperature）が小さいほど水素ロス増（水素特性評価での伝送損失増）は小さくなる。これは、仮想温度が低い方が、ガラス構造内に欠陥が少なくなるためと考えられる。また、サンプル５、サンプル３０、およびサンプル３１を比較すると、コアのＣｌ濃度が高い方が水素ロス増は小さくなる。これは、Ｃｌ濃度が少ないとガラス構造内に欠陥が多くなるためと考えられる。そのため、水素ロス増を０．００８ｄＢ／ｋｍ以下にする場合、仮想温度が２０００℃以下かつＣＬの質量分率が１％以上であればよいと考えられる。
　図１５は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル３２からサンプル３８それぞれの諸元を示す図表である。図１５では、サンプル３２からサンプル３８のマイクロベンドロス（プライマリ被覆およびセカンダリ被覆の双方が設けられた状態で測定されたマイクロベンドロス）が追加表示されている。
　図１５の図表から、サンプル３２からサンプル３８を比較すると、プライマリ被覆の厚み「プライマリ厚」とセカンダリ被覆の厚み「セカンダリ厚」が同程度で、それらのヤング率とマイクロベンドロスの関係が得られる。プライマリ被覆のヤング率「プライマリヤング率」が０．５ＭＰａより大きく、かつ、セカンダリ被覆のヤング率「セカンダリヤング率」が５００ＭＰａより大きい場合、マイクロベンドロスは１ｄＢ／ｋｍ以下に抑制され得る。
　図１６は、本開示の一実施形態に係る光ファイバのサンプル３９からサンプル４１それぞれ諸元を示す図表である。図１６に示された、プライマリ被覆のヤング率とセカンダリ被覆のヤング率を固定し、これら被覆の厚みを変えたサンプル３９からサンプル４１を比較すると、プライマリ被覆の外径が１６０μｍよりも小さくなると（サンプル３９：１６１μｍ、サンプル４０：１６１μｍ、サンプル４１：１４１μｍ）、マイクロベンドロスが１ｄＢ／ｋｍよりも大きくなる。また、セカンダリ被覆の外径が２００μｍよりも大きくなると（サンプル３９：２０１μｍ、サンプル４０：１８１μｍ、サンプル４１：２０１μｍ）、マイクロベンドロスが１ｄＢ／ｋｍよりも大きくなる。サンプル３９からサンプル４１を比較すると、「被覆厚の比」が０．３よりも大きい場合にマイクロベンドロスは低減できる。
　１０…コア、２０…クラッド、１００…光ファイバ、１００ａ…ガラスファイバ（ガラス部）、２１０…プライマリ被覆、２２０…セカンダリ被覆。

Claims (15)

  1. 　中心軸の方向に延在するガラス部を含み、
    　前記ガラス部は、シリカ系ガラスからなり、前記中心軸を含むとともに質量分率１％以上の塩素が添加されたコアと、前記コアを取り囲むとともに前記コアの最大屈折率よりも低い屈折率を有するクラッドと、を備え、かつ、前記中心軸に直交する前記ガラス部の断面の全域において、実質的に整合した残留応力を有する、
    　光ファイバ。
  2. 　前記残留応力の最大値と最小値との差が２００ＭＰａ以下である、
    　請求項１に記載の光ファイバ。
  3. 　前記残留応力の最大値と最小値との差が１００ＭＰａ以下である、
    　請求項２に記載の光ファイバ。
  4. 　前記コアは、フッ素をさらに含む、
    　請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  5. 　前記コアにおける前記フッ素の質量分率は、０．１％以上である、
    請求項４に記載の光ファイバ。
  6. 　前記コアにおける前記フッ素の質量分率は、０．５％以下である、
    請求項４に記載の光ファイバ。
  7. 　前記コアにおける前記塩素の質量分率は、１．５％以上である、
    請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  8. 　前記コアにおける前記塩素の質量分率は、３％以下である、
    請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  9. 　７０μｍ２以上１５０μｍ２以下の実効断面積を有する、
    請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  10. 　前記コアにおける屈折率プロファイルの形状を規定するα値は、１５０以下である、
    請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  11. 　前記α値は、３以上９９以下である、
    請求項１０に記載の光ファイバ。
  12. 　前記ガラス部の前記断面において、前記断面の中心からの距離が半径方向に沿って５０μｍ以上６２．５μｍ以下である領域における残留応力の平均値は、前記断面の中心から距離が前記半径方向に沿って４５μｍ以上５５μｍ以下である領域における残留応力の平均値よりも低い、
    請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  13. 　前記ガラス部の前記断面において、前記断面の中心からの距離が半径方向に沿って４５μｍ以上５５μｍ以下である領域における残留応力の平均値から、前記断面の中心から距離が前記半径方向に沿って５５μｍ以上６２．５μｍ以下である領域における残留応力の平均値を引いた値が、２０ＭＰａよりも大きい、
    請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  14. 　波長１５５０ｎｍにおいて１ｄＢ／ｋｍ以下のマイクロベンドロスを有する、
    請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  15. 　分圧１．５ｋＰａ、温度２５℃の水素雰囲気に７２０時間暴露された後の当該光ファイバにおいて、伝送損失の増加は、波長１５５０ｎｍにおいて０．００５ｄＢ／ｋｍ以下である、
    請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の光ファイバ。
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