WO2020171209A1

WO2020171209A1 - High-strength electric-resistance-welded steel pipe, and method for using high-strength electric-resistance-welded steel pipe in construction work to stabilize foundation

Info

Publication number: WO2020171209A1
Application number: PCT/JP2020/007101
Authority: WO
Inventors: 正樹伊奈; 和田　学; 拓人鶴我; 加藤　敏
Original assignee: 日本製鉄株式会社
Priority date: 2019-02-21
Filing date: 2020-02-21
Publication date: 2020-08-27
Also published as: CN113423846B; JPWO2020171209A1; CN113423846A; JP6841392B2

Abstract

This high-strength electric-resistance-welded steel pipe is such that: the outside diameter of the steel tube is 60.3-318.5 mm inclusive; the ratio of the wall thickness of the steel tube and the outside diameter of the steel tube is 0.02-0.06 inclusive; the tensile strength is 590 N/mm² or higher; and when a central part of the steel tube is cut, specific numeric value ranges are satisfied at prescribed locations.

Description

高強度電縫鋼管および地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法How to use high strength ERW steel pipe and high strength ERW steel pipe for ground stabilization work

　本発明は、地盤安定化工事（トンネル工事または地盤安定工事等を含む）において、土中を穿孔し、斜面または地面の地盤改良を行うことに用いる高強度電縫鋼管および地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法に関する。
　本願は、２０１９年２月２１日に、日本に出願された特願２０１９－０２９４３７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。 The present invention provides a high-strength electric resistance welded steel pipe used for perforating the soil and improving the ground on a slope or the ground in the ground stabilization work (including tunnel work or ground stabilization work) and the ground stabilization work height. A method for using a high strength electric resistance welded steel pipe.
The present application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2019-029437 filed in Japan on February 21, 2019, the contents of which are incorporated herein by reference.

　近年の自動車道路や鉄道などのトンネル工事または地盤安定化工事においては、長大化や軟弱地盤への施工ニーズをはじめとした過酷な環境下の施工が求められている。この実現には地盤改良剤および軽量で高強度な構造部材が必要となり、軽量高強度構造部材としては高強度鋼管が注目されている。 In recent years, in tunnel construction such as automobile roads and railways, or ground stabilization construction, construction in harsh environments is required, including construction needs for lengthening and soft ground. In order to realize this, a ground improvement agent and a lightweight and high-strength structural member are required, and a high-strength steel pipe is attracting attention as a lightweight and high-strength structural member.

　高強度鋼管の製造方法として、例えば特許文献１および特許文献２には、造管後に高温に加熱後、急冷して引張強さを高める技術が開示されている。また例えば特許文献３には、地中に埋設される鋼管の一種である油井用電縫鋼管について、化学組成、降伏強さ、引張強さ、および降伏比をそれぞれ特定の範囲に調整することにより、造管後の熱処理なく引張強さおよび靭性を向上させる技術が開示されている。 As a method for manufacturing a high-strength steel pipe, for example, Patent Document 1 and Patent Document 2 disclose a technique of increasing the tensile strength by heating the pipe to a high temperature and then rapidly cooling it. Further, for example, in Patent Document 3, by adjusting the chemical composition, the yield strength, the tensile strength, and the yield ratio of the electric resistance welded steel pipe for oil wells, which is a type of steel pipe buried in the ground, to a specific range, respectively. , A technique for improving tensile strength and toughness without heat treatment after pipe making is disclosed.

　上述のように、トンネルの長大化や軟弱地盤でのトンネル施工においては、地盤改良剤の使用と、それを注入するための重機や作業空間の確保が望ましい。しかし近年の高速道路や高速鉄道のトンネル敷設において、山間部など重機の進入が困難な狭小空間での施工例が増えてきている。また上記用途の鋼管は、両管端にそれぞれ雄ねじと雌ねじを事前に鋼管製造工場の造管後、もしくは中間業者、あるいは工事現場の施工場所にて加工、または接続機能を有した連結用部材を鋼管の両管端または一方の端に接合し、施工場所に搬入してから掘削用工具と鋼管、または鋼管同士を工事現場で連結して使用する必要がある。 As mentioned above, it is desirable to use a ground improvement agent and secure heavy equipment and a working space for injecting it when lengthening the tunnel or constructing tunnels on soft ground. However, in the construction of tunnels for highways and high-speed railways in recent years, there are increasing examples of construction in narrow spaces where it is difficult for heavy equipment to enter, such as in the mountains. In addition, the steel pipe for the above-mentioned application has male and female threads on both pipe ends in advance after pipe making at a steel pipe manufacturing factory, or at a middleman or at a construction site of a construction site, or a connecting member having a connecting function. It is necessary to join both ends or one end of the steel pipe, carry it to the construction site, and then connect the drilling tool and the steel pipe, or the steel pipes to each other at the construction site for use.

　しかし、重機が使用できない場合は鋼管を手作業で搬入し連結しなければならず、作業員の肉体的負荷は非常に大きい。特に近年は作業者の高齢化に伴い、作業員の負荷低減と労働力の確保が課題となっており、その解決策として高強度かつ軽量な鋼管部材が求められている。 However, if heavy equipment cannot be used, the steel pipes must be manually loaded and connected, and the physical load on the workers is very large. Particularly in recent years, with the aging of workers, there has been a problem of reducing the load on workers and securing labor force. As a solution to this, a high strength and lightweight steel pipe member is required.

　当該用途の従来鋼管としては、例えば規格ＳＴＫ４００、引張強さＴＳ４００～４９０Ｎ/ｍｍ^２、外径Ｄ＝１１４．３ｍｍ、肉厚ｔ＝６．０ｍｍ、長さＬ＝３．０～３．５ｍ、重量４８～５６ｋｇｆ／本である。一方、日本の労働基準法での職場における腰痛予防対策の指針によると、成人男性が人力で取扱う物の重量は、体重のおおむね４０％以下になるよう努めることとされている。標準的な例として成人男性の体重を７０ｋｇｆとすると１人で取り扱うことのできる重量は２８ｋｇｆとなる。このため、従来鋼管は作業者１人では取り扱うことができず、作業者確保の困難さや人件費等の観点から鋼管の軽量化が求められている。 Examples of conventional steel pipes for this application include standard STK400, tensile strength TS400 to 490 N/mm ² , outer diameter D = 114.3 mm, wall thickness t = 6.0 mm, length L = 3.0 to 3.5 m, The weight is 48 to 56 kgf/piece. On the other hand, according to the guideline for low back pain prevention measures in the workplace under the Labor Standards Act of Japan, adult men should try to keep the weight of what they handle manually by 40% or less of their weight. As a standard example, when the weight of an adult male is 70 kgf, the weight that can be handled by one person is 28 kgf. Therefore, the conventional steel pipe cannot be handled by one worker, and there is a demand for weight reduction of the steel pipe from the viewpoint of difficulty in securing the worker, labor cost, and the like.

　本願の地盤安定化工事用高強度鋼管は、多くの場合、生産効率や価格の面から、造管工場では長さ１０ｍ前後、あるいはそれ以上の長さで製造しておき、中間業者などで前述の所定の長さに切断の後、ねじ切り等を行い、工事現場に搬入され、施工される。地盤安定化工事用高強度鋼管を地盤に打ち込む際に、ねじによる接合、または精度のよい嵌合を用いるのは、地盤中に押し込まれる際に、地盤中の硬質な固い岩石などが障害物となった際にも結合部を起点に曲がって埋設、押し込みがストップしない様、接合部も母材部分と同程度の強度を保っておく必要があるためである。これが単純な鋼管端部の拡管によるはめ込みや、ボルトなどの金具による単純固定では、埋設時に障害物で曲がったり、外れたり、金具が突っかかったりして鋼管が地盤に押し込めなくなり、地盤安定化工事に支障がでるので好ましくない。加えて特にトンネルの地盤安定用の場合、水平もしくはやや斜め、あるいは横方向に鋼管を押し込むため、溶接による接合だと、工事現場にて前記方向のままで直線性を確保しつつ溶接で接合することは極めて困難であり、そのような溶接装置を準備することも難しい。 In many cases, the high-strength steel pipe for ground stabilization work of the present application is manufactured in a pipe manufacturing factory with a length of about 10 m or longer in view of production efficiency and price, and the above-mentioned is done by an intermediate company. After cutting to a predetermined length, thread cutting etc. is carried in, and it is carried into the construction site and constructed. When driving a high-strength steel pipe for ground stabilization work into the ground, it is necessary to use screw joints or accurate fitting so that hard rocks etc. in the ground may cause obstacles when being pushed into the ground. This is because it is necessary to keep the strength of the joint part at the same level as that of the base metal part so that the joint part will not bend and be embedded even if the joint part becomes the starting point and the pushing is stopped. If this is simply fitted by expanding the end of the steel pipe or simply fixed with metal fittings such as bolts, the steel pipe will not be able to be pushed into the ground due to bending, disengagement, or bumping of the metal fittings due to obstacles during burying, and it will be useful for ground stabilization work It is not preferable because it causes trouble. In addition, especially in the case of stabilizing the ground of the tunnel, the steel pipe is pushed horizontally or slightly obliquely, or laterally, so if welding is used, welding will be performed at the construction site while maintaining linearity while maintaining the linearity. It is extremely difficult to prepare such a welding device.

　鋼管軽量化のための薄肉高強度化については、前述の特許文献３などに見られるように従来から多数の方法が報告されている。また当該用途の鋼管の多くは、トンネル工事等の地盤安定化施工中や施工後に鋼管自体を回転する作業は無いことから、地盤埋設時には管中央部の真円度は要求されない。しかしながら前述のように造管後に鋼管の長さ方向の概ね中央部（以下、鋼管中央部と称する。後述の鋼管端部から、鋼管切断前において鋼管の外径分だけ離れた位置Ｌｅより鋼管中央側の部分）にて前述の長さＬに切断することから、鋼管製造工場から出荷される鋼管の鋼管端部、およびその後に鋼管が鋼管中央部にて切断されて発生する鋼管端部は、回転式の切削装置でその鋼管端部に鋼管同士を接合するためのねじ加工が必要となるので、鋼管端部には高真円度が要求される。また、同様に前述の長さＬに切断後、一部には、１ないし複数の治具を介して鋼管端部を嵌合して結合させる場合があるが、その場合も安定した接合のため、鋼管端部も同じく高真円度が要求される。 Regarding the thinning and high strength to reduce the weight of steel pipes, many methods have been conventionally reported as seen in the above-mentioned Patent Document 3 and the like. Further, since most of the steel pipes for this purpose do not rotate the steel pipe itself during or after ground stabilization such as tunnel construction, roundness at the center of the pipe is not required when burying the ground. However, as described above, after pipe forming, the steel pipe is approximately in the center in the longitudinal direction (hereinafter referred to as the steel pipe center portion. The steel pipe end is located at a position Le which is separated from the steel pipe end portion by the outer diameter of the steel pipe before cutting the steel pipe. Since it is cut to the above-described length L at the side portion), the steel pipe end portion of the steel pipe shipped from the steel pipe manufacturing factory, and the steel pipe end portion generated after the steel pipe is cut at the steel pipe central portion, Since a rotary cutting device requires threading to join the steel pipes to each other at the steel pipe ends, high roundness is required at the steel pipe ends. Similarly, after cutting to the above-mentioned length L, a part of the steel pipe may be fitted and joined through one or more jigs in some cases, but in this case also for stable joining The roundness of the steel pipe end is also required to be high.

　このように高真円度が要求される地盤安定化工事用高強度鋼管であるが、高強度鋼板を冷間加工して製造するため、高強度化し、引張強度が大きくなればなるほど加工時の残留応力が大きくなる。これが造管後に前述の長さＬに切断したとき、切断された部分の鋼管端部ではその残留応力が開放され、その両鋼管端部の変形が大きくなって真円度が悪化する傾向がある。 Although it is a high-strength steel pipe for ground stabilization work that requires high roundness in this way, since it is manufactured by cold working a high-strength steel plate, the higher the strength and the higher the tensile strength, the more Residual stress increases. When this is cut into the above-mentioned length L after pipe making, the residual stress is released at the ends of the cut steel pipes, and the deformation of both ends of the steel pipes becomes large and the roundness tends to deteriorate. ..

　地盤安定化工事用高強度鋼管に近い長さで鋼管もしくは高強度鋼管が用いられる例としては、例えばトーションビームや構造部材などの自動車用途、建築現場の足場用部材がある。自動車用途での他の部材との接合は、溶接もしくはボルト締めなどの機械的結合が主流であり、真円度が影響するねじ切りが用いられることはきわめて少なく、本願のような課題が顕在化しない。これは建築現場の足場用部材も同様で、金具による締め付けで組み立てられる。他に長さ的に近いものとして住宅用基礎杭用鋼管や架線用電線柱用の鋼管があるが、これらもピンや簡便な金具で連結していくだけで、やはり本願のような課題が顕在化しない。 Examples of applications of steel pipes or high-strength steel pipes with a length close to that of high-strength steel pipes for ground stabilization work include automotive applications such as torsion beams and structural members, and scaffolding members at construction sites. Mechanical joining such as welding or bolting is the mainstream for joining with other members in automobile applications, and threading that affects the roundness is rarely used, and the problem of this application does not become apparent. .. This is the same for scaffolding members at construction sites, which are assembled by fastening with metal fittings. In addition, there are steel pipes for residential foundation piles and steel pipes for overhead wire lines that are close in length, but these can also be realized by simply connecting them with pins or simple metal fittings. do not do.

　ねじ切りする場合としては、例えば油井管用鋼管があるが、これは１０ｍ程度の長尺材で造管工場で真円度を確保した鋼管について、出荷前もしくは出荷後の中間業者でねじ切りを行い、出荷時の長さのまま連結して用いる。但し、数千ｍにおよぶ油井の掘削の最後の部分で長さ調整用に数ｍ用の短尺材を中間業者でねじ切りする場合があるが、ごく一部であり、切断時の形状変化や真円度に係る課題が顕在化しない。地盤安定化工事用高強度鋼管では、工場出荷の長さから使用時の長さの例えばＬ＝３．０～３．５ｍにすべて短尺切断され、それを次から次へと連結する必要があるため、その連結部のねじ切り部分の全てで真円度が重要となり、接合の問題が発生する可能性がある。このように、切断時の真円度悪化とねじ切りや嵌合などによる接合の問題は、地盤安定化工事用高強度鋼管に特有のものと言える。 As a case of thread cutting, for example, there is a steel pipe for oil well pipes, but this is for a steel pipe with a long material of about 10 m and a roundness secured at a pipe manufacturing factory, it is threaded by an intermediate company before or after shipping, and it is shipped. It is used by connecting the length of time. However, at the final part of the drilling of an oil well for several thousand meters, a short material for several meters may be threaded by an intermediary company for length adjustment, but this is only a small part, and there is only a slight change in shape and true cutting. Issues related to circularity do not become apparent. For high-strength steel pipes for ground stabilization work, it is necessary to cut all short lengths from the length shipped from the factory to the length when used, for example L = 3.0 to 3.5 m, and connect them one after another. Therefore, the roundness becomes important in all the threaded portions of the connecting portion, and a joining problem may occur. Thus, it can be said that the deterioration of the roundness at the time of cutting and the problem of joining due to thread cutting, fitting, etc. are peculiar to the high strength steel pipe for ground stabilization work.

　ここで、鋼管の真円度を向上させる従来からの技術としては、一般に造管後の引き抜き加工や管端を金型に押し込んで温間加工するスウェージ加工が知られている。しかし、これらは鋼管の製造ラインとは別工程となることもあり、また製造コストが上昇する。中間業者がスウェージ加工設備を備えているとは限らず、また前述のように高強度鋼管を施工場所に搬入してから切断することもある。この場合にはその別工程では対応できず、中間業者での切断、工事現場などでの予定外の切断に対しても、切断された鋼管端部の真円度が確保される必要がある。加えてトンネル工事や地盤安定化工事は広範囲であり鋼管を大量に使用するため、できる限り安価であることが要求される。 Here, as conventional techniques for improving the roundness of steel pipes, generally known are drawing after pipe making and swaging by pushing the pipe end into a mold for warm working. However, these may be a separate process from the steel pipe manufacturing line, and the manufacturing cost increases. The intermediary company does not always have swage processing equipment, and as described above, the high-strength steel pipe may be brought into the construction site and then cut. In this case, it is not possible to deal with it in another process, and it is necessary to ensure the roundness of the cut steel pipe end even for cutting at an intermediate company or unplanned cutting at a construction site. In addition, since tunnel construction and ground stabilization work are extensive and a large amount of steel pipes are used, it is required to be as inexpensive as possible.

日本国特開昭５４－１９４１５号公報Japanese Patent Laid-Open No. 54-19415 日本国特開平６－９３３３９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 6-93339 日本国特許第５１３１４１１号公報Japanese Patent No. 5131411

　そこで発明者らは、軽量高強度であって、造管後の新たな切断によって発生する鋼管端部が高真円度の高強度電縫鋼管および地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法を提供する。 Therefore, the inventors of the present invention used a high-strength electric resistance welded steel pipe that is lightweight and high-strength and has a high roundness at the end of the steel pipe generated by new cutting after pipe making and a high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work. Provide a way.

　上記課題を解決して係る目的を達成するために、本発明は以下の態様を採用した。
　（１）本発明の一態様に係る高強度電縫鋼管は、質量％または質量ｐｐｍでＣ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０１～２．００％、Ｍｎ：０．５０～３．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００５～０．７００％、Ｎ：１００ｐｐｍ以下、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｔｉ：０～０．２００％、Ｎｉ：０～１．０００％、Ｃｕ：０～１．０００％、Ｃｒ：０～１．０００％、Ｍｏ：０～１．０００％、Ｂ：０～５０ｐｐｍ、Ｃａ：０～１００ｐｐｍおよびＲＥＭ：０～２００ｐｐｍを含有し、残部が鉄および不純物からなり、ＤＣaveが６０．３ｍｍ以上３１８．５ｍｍ以下であり、ｔＣave／ＤＣaveが０．０２以上０．０６以下であり、引張強さが５９０Ｎ/ｍｍ^２以上であり、鋼管中央部を切断した場合、下記式を満足する。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　（１）
ＹＮ≦ｙ≦ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　（３）
ＹＭ＝ＭＩＮ［｛ＤＥave×（２／１００）｝、｛４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝］　　　　（４）
ここで（４）式は｛ＤＥave×（２／１００）｝と｛４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝の小さい方をＹＭとする。
　　　ＹＮ＝ＭＡＸ［｛ＤＥave×（－２／１００）｝、｛－４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝］　（５）
ここで（５）式は｛ＤＥave×（－２／１００）｝と｛－４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝の大きい方をＹＮとする。
Ｋ＝｛α＋（β／Ｉ）＋（γ×ＴＳ）｝×ＤＣave 　　（６）
　　　ＳＤ＝（√２）×（鋼管中央部の平均外径ＤＣaveの標準偏差）　　　　　　（７）
鋼管中央部の外径の標準偏差＝｛ｐ＋（ｑ／Ｉ）＋（ｒ×ＴＳ）｝×ＤＣave　（８）
ここでｘ：縦楕円度（鋼管中央部）、ｙ：縦楕円度（鋼管端部）、ＤＣave：造管後、切断前の鋼管中央部の平均外径（ｍｍ）、ｔＣave：造管後、切断前の鋼管中央部の鋼管の平均肉厚（ｍｍ）、ＤＥave：造管後、切断後の鋼管端部の平均外径（ｍｍ）、ｔＥave：造管後、切断後の鋼管端部の平均肉厚（ｍｍ）、ＴＳ：高強度電縫鋼管の母材部の引張強さ（Ｎ／ｍｍ^２）、α、β、γは定数で、
α＝－１．８７×１０^－３　　（９）
β＝１．３５×１０^４　　　　　（１０）
γ＝－６．６５×１０^－６　　　（１１）
Ｉは鋼管中央部断面の断面二次モーメント（ｍｍ^４）で、
Ｉ＝π／６４×｛（ＤＣave）^４－（ＤＣave－２×ｔＣave）^４｝　　　　　　（１２）
ｐ、ｑ、ｒは定数で
ｐ＝１．３９×１０^－３　　（１３）
ｑ＝４．１７×１０^２　　（１４）
ｒ＝６．０５×１０^－７　　（１５）
である。
　（２）上記（１）に記載の高強度電縫鋼管において、引張強さが７８０Ｎ/ｍｍ^２以上であってよい。
　（３）上記（１）または（２）に記載の高強度電縫鋼管において、さらに下記式を満足してよい。
ＹＮ－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ≦ＹＭ－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　　　　　（１７）
　（４）上記（１）または（２）に記載の高強度電縫鋼管において、さらに下記式を満足してよい。
ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ≦ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　（１８）
　（５）本発明の一態様に係る地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法は、上記（１）または（２）に記載の高強度電縫鋼管の鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部にねじ切りを行ない、ねじ継手で２本以上の高強度電縫鋼管を接続して用いる。
　（６）本発明の一態様に係る地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法は、上記（１）または（２）に記載の高強度電縫鋼管の鋼管端部の一方または両方が鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部に、当該鋼管端部同士を１ないし複数の治具を介して嵌合させて２本以上の高強度電縫鋼管を接続して用いる。 In order to solve the above problems and achieve the object, the present invention adopts the following aspects.
(1) The high-strength electric resistance welded steel pipe according to one aspect of the present invention has a mass% or mass ppm of C: 0.04 to 0.30%, Si: 0.01 to 2.00%, and Mn: 0.50. To 3.00%, P: 0.030% or less, S: 0.030% or less, Al: 0.005 to 0.700%, N: 100 ppm or less, Nb:0 to 0.100%, V:0 Up to 0.100%, Ti:0 to 0.200%, Ni:0 to 1.000%, Cu:0 to 1.000%, Cr:0 to 1.000%, Mo:0 to 1.000% , B: 0 to 50 ppm, Ca: 0 to 100 ppm and REM: 0 to 200 ppm, the balance consisting of iron and impurities, DCave of 60.3 mm or more and 318.5 mm or less, and tCave/DCave of 0.02. The above is 0.06 or less, the tensile strength is 590 N/mm ² or more, and when the central portion of the steel pipe is cut, the following formula is satisfied.
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (1)
YN≦y≦YM (2)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
YM=MIN[{DEave×(2/100)}, {4×((tEave/3)−0.65)}] (4)
In the equation (4), the smaller one of {DEave×(2/100)} and {4×((tEave/3)−0.65)} is YM.
YN=MAX[{DEave×(−2/100)}, {-4×((tEave/3)−0.65)}] (5)
In the equation (5), the larger one of {DEave×(−2/100)} and {−4×((tEave/3)−0.65)} is defined as YN.
K={α+(β/I)+(γ×TS)}×DCave (6)
SD=(√2)×(standard deviation of average outer diameter DCave at the center of steel pipe) (7)
Standard deviation of outer diameter of steel pipe central part={p+(q/I)+(r×TS)}×DCave (8)
Here, x: vertical ellipticity (steel pipe central portion), y: vertical ellipticity (steel pipe end portion), DCave: average outer diameter (mm) of steel pipe central portion before pipe cutting and before cutting, tCave: after pipe forming, Average wall thickness (mm) of the steel pipe in the central portion of the steel pipe before cutting, DEave: Average outer diameter (mm) of steel pipe end after pipe making, after cutting, tEave: Average of steel pipe end after pipe making, after cutting Wall thickness (mm), TS: Tensile strength (N/mm ² ) of the base material part of the high strength ERW steel pipe, α, β and γ are constants,
α=-1.87×10 ^-3 (9)
β=1.35×10 ⁴ (10)
γ=−6.65×10 ⁻⁶ (11)
I is the second moment of area (mm ⁴ ) of the cross section of the central part of the steel pipe,
I=π/64×{(DCave) ⁴ −(DCave-2×tCave) ⁴ } (12)
p, q, and r are constants and p=1.39×10 ⁻³ (13)
q=4.17×10 ² (14)
r=6.05×10 ⁻⁷ (15)
Is.
(2) In the high-strength electric resistance welded steel pipe described in (1) above, the tensile strength may be 780 N/mm ² or more.
(3) In the high strength electric resistance welded steel pipe described in (1) or (2) above, the following formula may be further satisfied.
YN-K+3×SD≦x≦YM-K-3×SD (17)
(4) In the high strength electric resistance welded steel pipe described in (1) or (2) above, the following formula may be further satisfied.
DEave×(-2/100)-K+3×SD≦x≦DEave×(2/100)-K-3×SD (18)
(5) The method of using the high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work according to one aspect of the present invention is generated by cutting the high-strength electric resistance welded steel pipe according to (1) or (2) at the central portion of the steel pipe. The new steel pipe end is threaded, and two or more high strength ERW steel pipes are connected with a threaded joint for use.
(6) The method for using the high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work according to one aspect of the present invention is such that one or both of the steel pipe end portions of the high-strength electric resistance welded steel pipe according to (1) or (2) above are used. Two or more high-strength electric resistance welded steel pipes are connected to new steel pipe ends generated by cutting at the central portion of the steel pipe by fitting the steel pipe ends to each other through one or a plurality of jigs.

　本発明により、軽量高強度であって、造管後の新たな切断によって発生する鋼管端部が高真円度の高強度電縫鋼管および地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法を提供することができる。これにより鋼管同士の結合作業の負荷低減、工事施工作業の効率化が低コストで可能となる。 According to the present invention, a method of using a high-strength electric resistance welded steel pipe having a light weight and high strength, and a steel pipe end portion generated by a new cutting after pipe making has a high roundness and a high strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work. Can be provided. As a result, it is possible to reduce the load of joining work between steel pipes and improve the efficiency of construction work at low cost.

鋼管中央部の範囲を決めるＬｅの根拠を示すためのものであり、鋼管端部からの距離／その位置における外径と、外径測定位置における断面の縦楕円度と鋼管の造管方向の長さ１／２位置の縦楕円度の差の関係を表す図である。尚、鋼管は外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．５ｍｍ×長さ７４００ｍｍである。This is for showing the basis of Le that determines the range of the central part of the steel pipe, and is the distance from the end of the steel pipe/the outer diameter at that position, the longitudinal ellipticity of the cross section at the outer diameter measurement position, and the length of the steel pipe in the pipe forming direction. It is a figure showing the relationship of the difference of the vertical ellipticity of the 1/2 position. The steel pipe has an outer diameter of 114.3 mm, a wall thickness of 3.5 mm, and a length of 7,400 mm. 鋼管の引張強さと、鋼管端部の縦楕円度（ΔＤＥ）－鋼管中央部の縦楕円度（ΔＤＣ）の関係を表す図である。尚、鋼管は外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．２～８．６ｍｍである。It is a figure showing the tensile strength of a steel pipe, and the relation of longitudinal ellipticity (ΔDE) of a steel pipe end-vertical ellipticity (ΔDC) of a steel pipe central part. The steel pipe has an outer diameter of 114.3 mm and a wall thickness of 3.2 to 8.6 mm. 板厚ごとの鋼管の引張強さと鋼管端部の縦楕円度（ΔＤＥ）－鋼管中央部の縦楕円度（ΔＤＣ）の関係を表す図である。尚、鋼管の外径は１１４．３ｍｍである。It is a figure showing the tensile strength of a steel pipe for every plate thickness, and the relation of longitudinal ellipticity (deltaDE) of a steel pipe end-vertical ellipticity (deltaDC) of a steel pipe central part. The outer diameter of the steel pipe is 114.3 mm. 鋼管の引張強さと鋼管中央部の平均外径の標準偏差の関係を表す図である。尚、鋼管は外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．２～８．６ｍｍの場合である。It is a figure showing the relationship between the tensile strength of a steel pipe and the standard deviation of the average outer diameter of a steel pipe center part. The steel pipe has an outer diameter of 114.3 mm and a wall thickness of 3.2 to 8.6 mm. 板厚ごとの鋼管の引張強さと鋼管中央部の平均外径の標準偏差の関係を表す図である。尚、鋼管の外径は１１４．３ｍｍである。It is a figure showing the relation of the standard deviation of the average outside diameter of the central part of a steel pipe, and the tensile strength of the steel pipe for every plate thickness. The outer diameter of the steel pipe is 114.3 mm. 鋼管の引張強さと鋼管中央部の残留応力の関係を示す図である。尚、鋼管は外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．２～８．６ｍｍの場合である。It is a figure which shows the relationship of the tensile strength of a steel pipe and the residual stress of a steel pipe center part. The steel pipe has an outer diameter of 114.3 mm and a wall thickness of 3.2 to 8.6 mm. 切断により鋼管端部が変形した時の鋼管端部の平均外径の変化とねじ断面の状態を模式的に示した図である。尚、模式的に表示しているので、外径と肉厚の比率等を無視して表示している。It is the figure which showed typically the change of the average outer diameter of a steel pipe end when a steel pipe end deform|transforms by cutting, and the state of a screw cross section. It is to be noted that, since it is schematically displayed, the ratio of the outer diameter to the wall thickness and the like are ignored. 鋼管端部にねじ加工を行う場合の、鋼管中央部（切断前）の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部（切断後）の縦楕円度ΔＤＥの関係を示す図である。It is a figure which shows the vertical ellipticity (DELTA)DC of a steel pipe center part (before cutting) and the vertical ellipticity (DELTA)DE of a steel pipe end part (after cutting) at the time of performing thread processing on a steel pipe end part. 鋼管端部にねじ加工を行う場合の、鋼管中央部（切断前）の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部（切断後）の縦楕円度ΔＤＥについて、製造のばらつきを考慮したより好ましい関係を示す図である。The figure which shows the more preferable relationship which considered the manufacturing variation about the vertical ellipticity ΔDC of the steel pipe central portion (before cutting) and the vertical ellipticity ΔDE of the steel pipe end portion (after cutting) when threading the steel pipe end portion. Is. 鋼管端部にねじ加工を行う場合かつ領域ＹＹが領域ＡＡより大きい場合の、鋼管中央部（切断前）の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部（切断後）の縦楕円度ΔＤＥの関係を示す図である。Diagram showing the relationship between the vertical ellipticity ΔDC of the central portion of the steel pipe (before cutting) and the vertical ellipticity ΔDE of the steel pipe end portion (after cutting) when the steel pipe end portion is threaded and the area YY is larger than the area AA. Is. 鋼管端部にねじ加工を行う場合かつ領域ＹＹが領域ＡＡより大きい場合の、鋼管中央部（切断前）の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部（切断後）の縦楕円度ΔＤＥについて、製造のばらつきを考慮したより好ましい関係を示す図である。Manufacturing variations in longitudinal ellipticity ΔDC of the central portion of the steel pipe (before cutting) and longitudinal ellipticity ΔDE of the steel pipe end portion (after cutting) when the steel pipe end portion is threaded and the area YY is larger than the area AA. It is a figure which shows the more preferable relationship which considered. 鋼管端部を嵌合にて結合する場合の、鋼管の中央部（切断前）の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部（切断後）の縦楕円度ΔＤＥの関係を示す図である。（治具を嵌合する場合）It is a figure which shows the vertical ellipticity (DELTA)DC of the central part (before cutting) of a steel pipe, and the vertical ellipticity (DELTA)DE of a steel pipe end (after cutting) when joining a steel pipe end by fitting. (When fitting a jig) 鋼管端部を嵌合にて結合する場合の、鋼管の中央部（切断前）の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部（切断後）の縦楕円度ΔＤＥについて、製造のばらつきを考慮したより好ましい関係を示す図である。（治具を嵌合する場合）A more preferable relationship between the longitudinal ellipticity ΔDC of the central portion of the steel pipe (before cutting) and the longitudinal ellipticity ΔDE of the steel pipe end (after cutting) in the case of joining the steel pipe ends by fitting in consideration of manufacturing variations. FIG. (When fitting a jig) 造管機の設備概要の一例を示す図である。It is a figure showing an example of equipment outline of a pipe making machine.

　発明者らは、造管後に鋼管中央部にて所定長さに切断される場合の切断前後の鋼管中央部の鋼管断面寸法を測定し、鋼管切断によって残留応力が解放されることによる鋼管断面寸法の変化を詳細に調査した。その結果、残留応力による寸法変化を考慮し、切断後の鋼管断面寸法がねじ切りや治具による結合に適する切断前の鋼管断面寸法を見出すことに成功した。尚、前記切断前の鋼管断面形状は、造管の成形工程、溶接工程、矯正工程の各ロールスタンドのロール位置等を調整することで達成する。以下、詳細に説明するが、製造条件は造管設備の仕様、例えばロール段数、圧下力、ロールプロフィールおよびそれらの配置により各工程条件が微妙に異なってくるので一概に条件の範囲を規定できないが、造管後の寸法測定や真円度確認により適宜その造管設備に適した各工程条件を見出し調整すれば実施が可能となる。
　鋼管の切断は、鋸断が多いが、その他、旋盤での切断等でもよい。
　なお、本明細書において、「高強度電縫鋼管」を単に「鋼管」という場合がある。
　また、本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。 The inventors measured the steel pipe cross-sectional dimension of the steel pipe central portion before and after cutting when the steel pipe central portion was cut to a predetermined length after pipe making, and the steel pipe cross-sectional dimension due to the residual stress being released by the steel pipe cutting. The changes in the above were investigated in detail. As a result, in consideration of the dimensional change due to residual stress, we succeeded in finding a steel pipe cross-sectional dimension before cutting that is suitable for thread cutting and joining with a jig. The cross-sectional shape of the steel pipe before cutting is achieved by adjusting the roll position of each roll stand in the pipe forming step, welding step, and straightening step. As will be described in detail below, the manufacturing conditions cannot be unconditionally specified because each process condition is slightly different depending on the specifications of the pipe making equipment, such as the number of roll stages, the rolling force, the roll profile and their arrangement. It can be carried out by finding and adjusting the process conditions suitable for the pipe making equipment by appropriately measuring the dimensions and confirming the roundness after the pipe making.
Most of the steel pipes are cut by sawing, but may be cut by a lathe.
In the present specification, the "high-strength electric resistance welded steel pipe" may be simply referred to as "steel pipe".
Further, in the present specification, the numerical range represented by “to” means a range including the numerical values before and after “to” as the lower limit value and the upper limit value.

　以下、本発明の一実施形態に係る高強度電縫鋼管について説明する。
　本実施形態に係る高強度電縫鋼管は、質量％または質量ｐｐｍでＣ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０１～２．００％、Ｍｎ：０．５０～３．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００５～０．７００％、Ｎ：１００ｐｐｍ以下、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｔｉ：０～０．２００％、Ｎｉ：０～１．０００％、Ｃｕ：０～１．０００％、Ｃｒ：０～１．０００％、Ｍｏ：０～１．０００％、Ｂ：０～５０ｐｐｍ、Ｃａ：０～１００ｐｐｍおよびＲＥＭ：０～２００ｐｐｍを含有し、残部が鉄および不純物からなる。
　鋼管の外径（後述するＤＣave）は、６０．３ｍｍ以上３１８．５ｍｍ以下である。鋼管の外径が６０．３ｍｍ以上であると、本発明の目的の鋼管としての強度が得られやすい。鋼管の外径が３１８．５ｍｍ以下であると、運搬が容易である。鋼管の外径は、好ましくは、１１３ｍｍ以上１１６ｍｍ以下である。尚、鋼管の外径は、平均外径である。
　鋼管の肉厚（後述するｔＣave）と鋼管の外径（後述するＤＣave）との比（ｔＣave／ＤＣave）は０．０２以上０．０６以下である。鋼管の肉厚と鋼管の外径との比（ｔＣave／ＤＣave）が０．０２以上であると、鋼管としての強度が達成しやすい。鋼管の肉厚と鋼管の外径との比（ｔＣave／ＤＣave）が０．０６以下であると、軽量化の目的を達成しやすい。
　鋼管の引張強さは、５９０Ｎ/ｍｍ^２以上である。引張強さが５９０Ｎ/ｍｍ^２以上であると、薄肉化でき、人手で運搬可能な重量にすることが容易である。引張強さは、好ましくは７８０Ｎ/ｍｍ^２以上である。引張強さは、好ましくは１２００Ｎ／ｍｍ^２以下、更に好ましくは１５００Ｎ／ｍｍ^２以下である。
　鋼管の降伏比は、８６％以上９９％以下であると、ねじの継手強度が高まるため好ましい。
　尚、鋼管の引張強さおよび降伏比は、造管後の鋼管の母材部分から全厚試験片を管軸方向に採取し、管軸方向に引張試験を実施することで得られる。 Hereinafter, a high strength electric resistance welded steel pipe according to an embodiment of the present invention will be described.
The high-strength electric resistance welded steel pipe according to the present embodiment has C: 0.04 to 0.30%, Si: 0.01 to 2.00%, Mn: 0.50 to 3.00% in mass% or mass ppm. , P: 0.030% or less, S: 0.030% or less, Al: 0.005 to 0.700%, N: 100 ppm or less, Nb: 0 to 0.100%, V: 0 to 0.100% , Ti:0 to 0.200%, Ni:0 to 1.000%, Cu:0 to 1.000%, Cr:0 to 1.000%, Mo:0 to 1.000%, B:0 to It contains 50 ppm, Ca: 0-100 ppm and REM: 0-200 ppm, the balance being iron and impurities.
The outer diameter (DCave described later) of the steel pipe is 60.3 mm or more and 318.5 mm or less. When the outer diameter of the steel pipe is 60.3 mm or more, the strength of the steel pipe as the object of the present invention is easily obtained. If the outer diameter of the steel pipe is 318.5 mm or less, it is easy to carry. The outer diameter of the steel pipe is preferably 113 mm or more and 116 mm or less. The outer diameter of the steel pipe is an average outer diameter.
The ratio (tCave/DCave) between the wall thickness of the steel pipe (tCave described below) and the outer diameter of the steel pipe (DCave described below) is 0.02 or more and 0.06 or less. When the ratio (tCave/DCave) between the wall thickness of the steel pipe and the outer diameter of the steel pipe is 0.02 or more, the strength of the steel pipe is easily achieved. When the ratio of the wall thickness of the steel pipe to the outer diameter of the steel pipe (tCave/DCave) is 0.06 or less, it is easy to achieve the purpose of weight reduction.
The tensile strength of the steel pipe is 590 N/mm ² or more. When the tensile strength is 590 N/mm ² or more, the wall thickness can be reduced and the weight can be easily carried by hand. The tensile strength is preferably 780 N/mm ² or more. Tensile strength is preferably 1200 N / mm ^2, more preferably not more than 1500 N / mm ^2.
The yield ratio of the steel pipe is preferably 86% or more and 99% or less because the joint strength of the screw increases.
The tensile strength and the yield ratio of the steel pipe can be obtained by taking a full-thickness test piece in the pipe axial direction from the base material portion of the steel pipe after pipe making and performing a tensile test in the pipe axial direction.

　本明細書および本特許請求の範囲において、以下のように用語を定義する。
鋼管中央部の外径について、溶接部を時計の１２時に置きその位置を０°として、±４５°の範囲の任意の外径をＤ１とし、Ｄ１に直交する直径をＤ３とする。Ｄ１から時計まわりに４５°の位置の直径をＤ２とし、Ｄ３から時計まわりに４５°の位置の直径をＤ４とする。 In this specification and in the claims, terms are defined as follows.
Regarding the outer diameter of the central portion of the steel pipe, the welded portion is placed at 12 o'clock of the timepiece, its position is 0°, an arbitrary outer diameter within a range of ±45° is D1, and a diameter orthogonal to D1 is D3. The diameter at a position of 45° clockwise from D1 is D2, and the diameter at a position of 45° clockwise from D3 is D4.

　Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４における鋼管中央部の外径をそれぞれ、ＤＣ１、ＤＣ２、ＤＣ３、ＤＣ４とし、その平均を鋼管中央部の平均外径としＤＣaveと称する。またＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４の位置における鋼管中央部の内径をそれぞれ、ｄＣ１、ｄＣ２、ｄＣ３、ｄＣ４とし、その平均を鋼管中央部の平均内径としｄＣaveと称し、またＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４の位置における鋼管中央部の肉厚をｔＣ１、ｔＣ２、ｔＣ３、ｔＣ４とし、その平均を鋼管中央部の平均肉厚としｔＣaveと称する。尚、ＤＣ１、ＤＣ２、ＤＣ３、ＤＣ４、ｄＣ１、ｄＣ２、ｄＣ３、ｄＣ４、ｔＣ１、ｔＣ２、ｔＣ３、ｔＣ４、ＤＣave、ｄＣave、ｔＣaveの単位はいずれもｍｍである。 The outer diameters of the steel pipe central portions in D1, D2, D3, and D4 are DC1, DC2, DC3, and DC4, respectively, and the average thereof is the average outer diameter of the steel pipe central portion and is called DCave. Further, the inner diameters of the central portions of the steel pipes at the positions D1, D2, D3, D4 are respectively dC1, dC2, dC3, dC4, and the average thereof is referred to as the average inner diameter of the central portions of the steel pipes, dCave, and D1, D2, D3, D4. The thickness of the central portion of the steel pipe at the position of is defined as tC1, tC2, tC3, and tC4, and the average thereof is defined as the average thickness of the central portion of the steel pipe, which is referred to as tCave. The units of DC1, DC2, DC3, DC4, dC1, dC2, dC3, dC4, tC1, tC2, tC3, tC4, DCave, dCave, and tCave are all mm.

　次に、鋼管端部の外径について、同様に溶接部を時計の１２時に置きその位置を０°として、±４５°の範囲の任意の外径をＤ１、Ｄ１に直交する直径をＤ３とする。Ｄ１から時計まわりに４５°の位置の直径をＤ２、Ｄ３から時計まわりに４５°の位置の直径をＤ４とする。Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４における鋼管端部の外径をＤＥ１、ＤＥ２、ＤＥ３、ＤＥ４とし、その平均を鋼管端部の平均外径としＤＥaveと称する。またＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４の位置における鋼管端部の内径をｄＥ１、ｄＥ２、ｄＥ３、ｄＥ４とし、その平均を鋼管端部の平均内径としｄＥave、またＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４の位置における鋼管端部の肉厚をｔＥ１、ｔＥ２、ｔＥ３、ｔＥ４とし、その平均を鋼管端部の平均肉厚としｔＥaveと称する。尚、ＤＥ１、ＤＥ２、ＤＥ３、ＤＥ４、ｄＥ１、ｄＥ２、ｄＥ３、ｄＥ４、ｔＥ１、ｔＥ２、ｔＥ３、ｔＥ４、ＤＥave、ｄＥave、ｔＥaveの単位はいずれもｍｍである。 Next, regarding the outer diameter of the end of the steel pipe, similarly, the welded portion is placed at 12 o'clock and its position is set to 0°, and an arbitrary outer diameter within a range of ±45° is set to D1, and a diameter orthogonal to D1 is set to D3. .. The diameter at a position of 45° clockwise from D1 is D2, and the diameter at a position of 45° clockwise from D3 is D4. The outer diameters of the steel pipe ends in D1, D2, D3, and D4 are DE1, DE2, DE3, and DE4, and the average thereof is the average outer diameter of the steel pipe ends and is called DEave. Further, the inner diameters of the steel pipe ends at the positions of D1, D2, D3, D4 are dE1, dE2, dE3, dE4, and the average thereof is the average inner diameter of the steel pipe ends, dEave, and the steel pipes at the positions of D1, D2, D3, D4. The wall thicknesses of the end portions are tE1, tE2, tE3, and tE4, and the average thereof is the average wall thickness of the steel pipe end portion and is called tEave. The units of DE1, DE2, DE3, DE4, dE1, dE2, dE3, dE4, tE1, tE2, tE3, tE4, DEave, dEave, and tEave are all mm.

　尚、造管後に鋼管中央部で切断する場合、鋼管端部から、鋼管の外径分だけ鋼管の長手方向中央部に向けて離れた位置Ｌｅ（ｍｍ）以内を鋼管端部、Ｌｅより鋼管中央側に離れた部分を鋼管中央部とする。鋼管中央部は、造管の際に生じた残留応力が鋼管切断時に解放されて鋼管断面寸法が変形する範囲であり、図１にその一例を示す。図１の横軸は「鋼管端部からの距離／その位置における外径」である。縦軸は、「外径測定位置における断面の縦楕円度と造管方向の長さ１／２位置の縦楕円度の差」である。横軸の「鋼管端部からの距離／その位置における外径」が１．０より大きい場合、即ち鋼管端部の切断位置から、鋼管の外径分だけ鋼管の長手方向中央部に向けて離れた位置Ｌｅより大きく鋼管中央側に離れた場合、即ち切断前の鋼管中央部では、「外径測定位置における断面の縦楕円度と鋼管の長さ方向の長さ１／２の位置の縦楕円度の差」がほぼ０で鋼管の長さ方向の１／２位置に対して縦楕円度が同じで変形していないことを示している。 When cutting at the center of the steel pipe after pipe making, within the position Le (mm) away from the end of the steel pipe by the outer diameter of the steel pipe toward the center in the longitudinal direction of the steel pipe, The part separated to the side is the central part of the steel pipe. The central portion of the steel pipe is a range in which the residual stress generated during pipe forming is released when the steel pipe is cut, and the cross-sectional dimension of the steel pipe is deformed. An example thereof is shown in FIG. The horizontal axis of FIG. 1 is “distance from steel pipe end/outer diameter at that position”. The vertical axis represents the “difference between the vertical ellipticity of the cross section at the outer diameter measurement position and the vertical ellipticity of the length 1/2 position in the pipe forming direction”. When the “distance from the steel pipe end/outer diameter at that position” on the horizontal axis is greater than 1.0, that is, the distance from the cutting position of the steel pipe end is the outer diameter of the steel pipe toward the center in the longitudinal direction of the steel pipe. When the distance from the center of the steel pipe is larger than the position Le, that is, at the center of the steel pipe before cutting, "vertical ellipticity of the cross section at the outer diameter measurement position and vertical ellipse at a position of 1/2 length in the length direction of the steel pipe" The difference in degree" is almost 0, which means that the longitudinal ellipticity is the same with respect to the 1/2 position in the length direction of the steel pipe and the steel pipe is not deformed.

　ところが横軸が１．０以下の場合、即ち鋼管端部の切断位置から、鋼管の外径分だけ鋼管の長手方向中央部に向けて離れた位置Ｌｅより鋼管端部側は、「外径の測定位置における断面の縦楕円度と造管方向の長さ１／２位置の縦楕円度の差」がマイナスに振れていき、鋼管端部に近いほどマイナス側に振れる。これは即ち鋼管が切断されて鋼管端部になった場合、残留応力が開放され、鋼管端部の変形が大きくなって真円度が悪化することを示している。 However, when the horizontal axis is 1.0 or less, that is, the steel pipe end portion side from the position Le distant from the cutting position of the steel pipe end portion by the outer diameter of the steel pipe toward the central portion in the longitudinal direction of the steel pipe is “outer diameter The difference between the vertical ellipticity of the cross section at the measurement position and the vertical ellipticity at the 1/2 position in the pipe-making direction fluctuates in the negative direction. This means that when the steel pipe is cut into the steel pipe end, the residual stress is released, the deformation of the steel pipe end increases, and the roundness deteriorates.

　ここで鋼管端部の縦楕円度（ΔＤＥ）と鋼管中央部の縦楕円度（ΔＤＣ）について説明する。長手方向に垂直な断面における前述のＤ１、Ｄ３の差であるＤ１－Ｄ３をΔＤとし、その断面での縦楕円度としたとき、管断面が縦長となっている場合は、Ｄ１＞Ｄ３であるので縦楕円度＞０となる一方、管断面が横長となっている場合は、Ｄ１＜Ｄ３であるので縦楕円度＜０となる。真円の場合は、Ｄ１＝Ｄ３であるので縦楕円度＝０となる。従って鋼管端部の縦楕円度（ΔＤＥ）と鋼管中央部の縦楕円度（ΔＤＣ）は、
鋼管中央部の縦楕円度　ΔＤＣ＝ＤＣ１－ＤＣ３　　　　（１９）
鋼管端部の縦楕円度　　ΔＤＥ＝ＤＥ１－ＤＥ３　　　　（２０）
となる。 Here, the vertical ellipticity (ΔDE) at the end of the steel pipe and the vertical ellipticity (ΔDC) at the center of the steel pipe will be described. When D1-D3, which is the difference between D1 and D3 described above in the cross section perpendicular to the longitudinal direction, is ΔD and the vertical ellipticity in that cross section is taken, D1>D3 when the tube cross section is vertically long. Therefore, the vertical ellipticity is greater than 0. On the other hand, when the cross section of the tube is horizontally long, the vertical ellipticity is less than 0 because D1<D3. In the case of a perfect circle, since D1=D3, the vertical ellipticity=0. Therefore, the vertical ellipticity (ΔDE) of the steel pipe end and the vertical ellipticity (ΔDC) of the steel pipe center are
Longitudinal ellipticity of steel pipe center ΔDC=DC1-DC3 (19)
Vertical ellipticity of steel pipe end ΔDE=DE1-DE3 (20)
Becomes

　尚、鋼管の切断位置、即ち鋼管端部は、造管の途中で製品採取のために切断された位置、造管後出荷時の鋼管製品の両端、中間業者、あるいは工事現場の施工場所にて切断してなる鋼管端部も含まれる。また図１中のサンプル１およびサンプル２は外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．５ｍｍ、ＴＳ＝１０００Ｎ/ｍｍ^２、新たに切断して鋼管端部としたときの長さＬは２０００ｍｍ～５０００ｍｍである。 In addition, the cutting position of the steel pipe, that is, the steel pipe end, is the position cut for product collection in the middle of pipe making, at both ends of the steel pipe product at the time of shipping after pipe making, at an intermediate company, or at the construction site of the construction site. It also includes the ends of steel pipes obtained by cutting. In addition, sample 1 and sample 2 in FIG. 1 have an outer diameter of 114.3 mm×a wall thickness of 3.5 mm, TS=1000 N/mm ² , and a length L when newly cut into a steel pipe end is 2000 mm to 5000 mm. is there.

　発明者らは、外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．２～８．６ｍｍの場合において、各種引張強さにおける鋼管端部の縦楕円度（ΔＤＥ）と鋼管中央部の縦楕円度（ΔＤＣ）の差を調査した。その結果、図２のように、肉厚＝３．２～３．５ｍｍのデータから引張強さがそれらに及ぼす関係（＝傾き）を明確化し、この関係が各肉厚で同じと考え、肉厚との関係を明確化し、これを肉厚ごとに整理すると外径１１４．３ｍｍの場合では図３および以下（２１）式の関係があることを見出した。
ΔＤＥ＝ΔＤＣ＋Ｋ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２１）
但し、Ｋは以下（６）式で求められる定数である。
Ｋ＝｛α＋（β／Ｉ）＋（γ×ＴＳ）｝×ＤＣave （６）
ここで、ＴＳは鋼管母材部の引張強さ（Ｎ／ｍｍ^２）、α、β、γは定数で、α＝－１．８７×１０^－３、β＝１．３５×１０^４、γ＝－６．６５×１０^－６である。Ｉは鋼管中央部断面の断面二次モーメント（ｍｍ^４）で、以下（１２）式で導出される。
Ｉ＝π／６４×｛（ＤＣave）^４－（ＤＣave－２×ｔＣave）^４｝　　　　　（１２）
図３に板厚ごとの（２１）式の計算結果の一例を示す。 When the outer diameter is 114.3 mm and the wall thickness is 3.2 to 8.6 mm, the inventors have found that the longitudinal ellipticity (ΔDE) of the steel pipe end portion and the longitudinal ellipticity (ΔDC) of the steel pipe central portion at various tensile strengths. I investigated the difference. As a result, as shown in Fig. 2, the relationship (= inclination) that tensile strength exerts on them was clarified from the data of wall thickness = 3.2 to 3.5 mm, and this relationship was considered to be the same for each wall thickness. By clarifying the relationship with the thickness and arranging it by the wall thickness, it was found that there is a relationship of FIG. 3 and the following expression (21) when the outer diameter is 114.3 mm.
ΔDE=ΔDC+K (21)
However, K is a constant calculated by the following equation (6).
K={α+(β/I)+(γ×TS)}×DCave (6)
Here, TS is the tensile strength (N/mm ² ) of the steel pipe base material, α, β and γ are constants, and α=-1.87×10 ⁻³ , β=1.35×10 ⁴ , γ =−6.65×10 ⁻⁶ . I is the second moment of area (mm ⁴ ) of the cross section of the central portion of the steel pipe, and is derived by the following equation (12).
I=π/64×{(DCave) ⁴ −(DCave-2×tCave) ⁴ } (12)
FIG. 3 shows an example of the calculation result of the equation (21) for each plate thickness.

　発明者らは、外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．２～８．６ｍｍの場合において、図４にあるように、各種引張強さにおける鋼管中央部の平均外径の標準偏差を調査した。その結果、図４のように、肉厚＝３．２～３．５ｍｍのデータから引張強さがそれらに及ぼす関係（＝傾き）を明確化し、この関係が各肉厚で同じと考え、肉厚との関係を明確化し、これを肉厚ごとに整理すると外径１１４．３ｍｍの場合では図５および以下（８）式の関係があることを見出した。
鋼管中央部の平均外径の標準偏差＝｛ｐ＋（ｑ／Ｉ）＋（ｒ×ＴＳ）｝×ＤＣave （
８）
ここで、ＴＳは鋼管母材部の引張強さ（Ｎ／ｍｍ^２）、ｐ、ｑ、ｒは定数で、ｐ＝１．３９×１０^－３、ｑ＝４．１７×１０^２、ｒ＝６．０５×１０^－７である。Ｉは鋼管中央部断面の断面二次モーメント（ｍｍ^４）で、前述の（１２）式で導出される。図５に板厚ごとの（８）式の計算結果の一例を示す。 The inventors investigated the standard deviation of the average outer diameter of the central portion of the steel pipe at various tensile strengths when the outer diameter was 114.3 mm and the wall thickness was 3.2 to 8.6 mm, as shown in FIG. As a result, as shown in FIG. 4, the relationship (=inclination) that tensile strength exerts on them was clarified from the data of wall thickness=3.2 to 3.5 mm. By clarifying the relationship with the thickness and arranging the relationships by thickness, it was found that there is a relationship of FIG. 5 and the following expression (8) when the outer diameter is 114.3 mm.
Standard deviation of the average outer diameter of the central portion of the steel pipe={p+(q/I)+(r×TS)}×DCave (
8)
Here, TS is the tensile strength (N/mm ² ) of the steel pipe base material, p, q, and r are constants, p=1.39×10 ⁻³ , q=4.17×10 ² , r= It is 6.05×10 ⁻⁷ . I is the second moment of area (mm ⁴ ) of the cross section of the central portion of the steel pipe, which is derived from the above-mentioned equation (12). FIG. 5 shows an example of the calculation result of the formula (8) for each plate thickness.

　当該用途の鋼管は、複数の鋼管を連結して使用する場合、２つの使用方法がある。ひとつは鋼管の両管端に直接に雄ねじと雌ねじを回転式の切削装置でねじ加工を行い鋼管を連結し使用する方法、もうひとつは、鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合して連結して使用する方法である。 The steel pipe for the said use has two usage methods when connecting and using a plurality of steel pipes. One is a method in which male and female threads are directly threaded on both ends of a steel pipe using a rotary cutting device and the steel pipes are connected and used. The other is that one or more jigs are used between the steel pipes. It is a method of fitting and connecting to the end of the steel pipe.

　回転式の切削装置でねじ加工を行う方法においては、加工時にねじ加工精度と製品のねじ機能を確保するため、また、鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合させる方法においては、嵌合面での強度確保のためには、管端において、鋼管の外径公差とともに、高い真円度を確保することが必要である。今回の発明の目的である、高強度化による軽量化においては、図６に、外径１１４．３ｍｍ×肉厚３．２～８．６ｍｍの場合を例として示すように、高強度になるほど鋼管の残留応力が高くなっている。そのため、切断位置近傍の鋼管端部には、残留応力が開放され変形の力が作用し、薄肉では更に変形されやすく、管端の縦楕円度の変化が大きくなる傾向にあり、縦楕円度の確保が課題となる。尚、残留応力の測定は、クランプトン法（例えば新日鉄住金技報　第３９７号（２０１３）ｐ３１に記載）で実施する。 In the method of threading with a rotary cutting device, in order to secure the threading accuracy and the thread function of the product at the time of processing, the steel pipe end part is also provided with one or more jigs between the steel pipes. In the fitting method, in order to secure the strength on the fitting surface, it is necessary to secure a high roundness as well as the outer diameter tolerance of the steel pipe at the pipe end. In order to reduce the weight by increasing the strength, which is the object of the present invention, as shown in FIG. 6 as an example in which the outer diameter is 114.3 mm and the wall thickness is 3.2 to 8.6 mm, the higher the strength, the higher the strength of the steel pipe. Has a high residual stress. Therefore, the residual stress is released to the end of the steel pipe near the cutting position, the force of deformation acts, and the thin wall is more likely to be deformed, and the change in longitudinal ellipticity at the pipe end tends to be large. Securing becomes an issue. The residual stress is measured by the Crumpton method (for example, described in Nippon Steel & Sumikin Technical Report No. 397 (2013) p31).

　図７に、鋼管端部に直接にねじ加工を行う場合に、ねじ加工の設計値、つまり外径、肉厚が平均値である場合に対して、断面が縦長（縦楕円度＞０）になった場合のねじ加工の断面の変化について模式的に示す。尚、図７では、原理を説明するため、実際の鋼管の外径と肉厚の比率を無視して表示している。 Fig. 7 shows that when threading is directly performed on the end of the steel pipe, the cross section becomes vertically long (vertical ellipticity> 0) compared to the case where the design values of threading, that is, the outer diameter and the wall thickness are average values. The changes in the cross-section of the threading process when it is Note that, in FIG. 7, in order to explain the principle, the actual ratio of the outer diameter to the wall thickness of the steel pipe is ignored.

　図７のねじ部の長さ方向の断面に示すように、雄ねじ、雌ねじとも、平均肉厚に対して切削されない残肉部があるが、薄肉高強度化するためには、継手全体の強度の確保およびねじ形状の健全性を確保しつつ、残肉を極力小さくする必要があり、鋼管端部の縦楕円度を一定の範囲にすることが求められる。残肉部は、下記（２２）式、（２３）式、
雄ねじの残肉部＝（雄ねじの谷径ｍｉｎ－内径）／２　　　　　　（２２）
ここで　内径＝外径－２×肉厚雌ねじの残肉部＝（外径－雌ねじの谷径ｍａｘ）／２　　　　　　（２３）
で示される部分である。 As shown in the cross section in the length direction of the threaded portion in FIG. 7, both male and female threads have a residual portion that is not cut with respect to the average wall thickness. It is necessary to make the residual thickness as small as possible while ensuring the soundness and soundness of the screw shape, and it is required to set the vertical ellipticity of the steel pipe end within a certain range. The remaining portion is the following formula (22), formula (23),
Remaining part of male thread = (valve diameter of male thread min-inner diameter)/2 (22)
Here, inner diameter=outer diameter−2×remaining part of thick internal thread=(outer diameter−root diameter of internal thread max)/2 (23)
It is the part indicated by.

　そこで、発明者らは、上記の新たな知見を元に、引張強さ、サイズの異なる場合、鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度との関係を明確化、即ち鋼管を所定長さＬに切断する前後での縦楕円度の関係を明確化し、造管における成形、定形の工程で管中央部の縦楕円度を一定の範囲に調整、制御して鋼管中央部、即ち切断前の鋼管中央部と切断後の鋼管端部の縦楕円度を所定の範囲内とすることで、鋼管切断後の鋼管端部を高真円度とする方法を見出した。 Therefore, the inventors clarified the relationship between the longitudinal ellipticity of the central portion of the steel pipe and the longitudinal ellipticity of the steel pipe end when the tensile strength and the size are different, based on the above new knowledge, that is, the steel pipe has a predetermined length L. Clarify the relationship between the vertical ellipticity before and after cutting, and adjust and control the vertical ellipticity of the pipe central part within a certain range in the process of forming and shaping in pipe forming, and control the steel pipe central part, that is, the steel pipe before cutting. A method has been found in which the steel pipe end portion after cutting the steel pipe has a high roundness by setting the longitudinal ellipticity of the central portion and the steel pipe end portion after cutting within a predetermined range.

　図８にて、鋼管端部に直接に雄ねじや雌ねじを切削装置にてねじ加工を行う場合について、説明する。鋼管中央部の縦楕円度ΔＤＣと鋼管端部の縦楕円度ΔＤＥの関係において、ねじ切削加工で、できる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図りつつ、必要なねじ機能を確保するために確保すべき鋼管端部即ち切断後の鋼管端部の形状は、ΔＤＣ、ΔＤＥが、以下に説明する領域ＡＡ、領域ＹＹで共通に囲まれた領域（以下、領域ＸＸと称する）を満足することである。 In Fig. 8, the case where a male or female screw is directly threaded on the end of the steel pipe with a cutting device will be described. In order to ensure the necessary screw function while reducing the residual thickness as much as possible by thread cutting to reduce the weight of the steel pipe, in the relationship between the vertical ellipticity ΔDC of the central part of the steel pipe and the vertical ellipticity ΔDE of the steel pipe end part. The shape of the steel pipe end portion to be ensured, that is, the steel pipe end portion after cutting, must be such that ΔDC and ΔDE satisfy a region (hereinafter referred to as region XX) commonly surrounded by a region AA and a region YY described below. Is.

　ここで図８において、領域ＡＡとは、外径公差を確保するために必要な領域で、図８中の点Ａ１、点Ａ２、点Ａ３、点Ａ４で囲まれる領域で、鋼管中央部と鋼管端部で、ＪＩＳ　Ｇ　３４４４　（２０１６）　構造用鋼管で規定されている外径公差（１号公差）　±１％を満足する範囲である。尚、この外径公差は、規格に応じて変更して構わない。この範囲は、構造管として使用する際に、必要な円形の形状を確保するため必要な条件で、これを満足しない場合は、構造用鋼管として必要な曲げモーメントの確保、およびそこから得られる曲げ耐力、耐座屈性が保持できなくなる。この範囲は、構造管としての機能を確保させるために必要な範囲である。 Here, in FIG. 8, an area AA is an area required to secure the outer diameter tolerance, and is an area surrounded by points A1, A2, A3, and A4 in FIG. At the end, the outer diameter tolerance (tolerance 1) ±1% specified by JIS G 3444 (2016) structural steel pipe is satisfied. The outer diameter tolerance may be changed according to the standard. This range is a necessary condition to secure the necessary circular shape when used as a structural pipe.If this is not satisfied, the bending moment required for the structural steel pipe is secured and the bending obtained from it. Proof strength and buckling resistance cannot be maintained. This range is a range necessary to ensure the function as a structural pipe.

　図８において点Ａ１～点Ａ４は、下記（２４）式～（３１）式を満たす。
点Ａ１：ｘ（Ａ１）＝ＤＣave×（２／１００）　　　　　　　　　　（２４）
ｙ（Ａ１）＝ＤＥave×（２／１００）　　　　　　　　　　（２５）
点Ａ２：ｘ（Ａ２）＝ＤＣave×（２／１００）　　　　　　　　　　（２６）
ｙ（Ａ２）＝ＤＥave×（－２／１００）　　　　　　　　　（２７）
点Ａ３：ｘ（Ａ３）＝ＤＣave×（－２／１００）　　　　　　　　　（２８）
ｙ（Ａ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　　　　　　　　（２９）
点Ａ４：ｘ（Ａ４）＝ＤＣave×（－２／１００）　　　　　　　　　（３０）
ｙ（Ａ４）＝ＤＥave×（２／１００）　　　　　　　　　　（３１）
　以上を整理すると、下記の（３２）式、（３３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＡＡである。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　（３２）
ＤＥave×（－２／１００）≦ｙ≦ＤＥave×（２／１００）　　（３３） In FIG. 8, points A1 to A4 satisfy the following expressions (24) to (31).
Point A1:x(A1)=DCave×(2/100) (24)
y(A1)=DEave×(2/100) (25)
Point A2: x(A2)=DCave×(2/100) (26)
y(A2)=DEave×(−2/100) (27)
Point A3: x(A3)=DCave×(−2/100) (28)
y(A3)=DEave×(−2/100) (29)
Point A4: x(A4)=DCave×(−2/100) (30)
y(A4)=DEave×(2/100) (31)
Summarizing the above, the area AA is (x, y) that simultaneously satisfies the following expressions (32) and (33).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (32)
DEave×(−2/100)≦y≦DEave×(2/100) (33)

　次に領域ＹＹは、ねじ切削加工においてできる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図りつつ、必要なねじ機能を確保するために確保すべき管端の形状の範囲である。発明者らは、高強度薄肉材のねじ加工を行う中で、管全体として継手の強度の確保するためには、図７に模式的に示した平均残肉について、下記（３４）式、
平均残肉≧ｔＥave／３　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３４）
であることを見出した。残肉がこれ以下の場合は、管体として必要な継手強度が確保できず、使用時での継手部の破断など本来の用途としての機能を確保することができないと考えられる。 Next, the region YY is the range of the shape of the pipe end that should be secured in order to secure the necessary screw function while reducing the residual thickness as much as possible in the thread cutting process to reduce the weight of the steel pipe. In order to secure the strength of the joint as the whole pipe during the threading of the high-strength thin-walled material, the inventors have calculated the average residual thickness schematically shown in FIG.
Average remaining meat ≧tEave/3 (34)
I found that. If the residual thickness is less than this, it is considered that the joint strength required for the tubular body cannot be ensured, and the function as the original application such as breakage of the joint portion during use cannot be ensured.

　一方、図７にあるように、鋼管の実際の外径が平均外径から部分的にずれた場合を考えると、発明者らは高強度薄肉材のねじ加工を行う中で、局部的なねじ部の変形防止の点から残肉限界は、下記（３５）式、
限界残肉≧０．６５ｍｍ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３５）
であることを見出した。この値以下となった場合は、加工時にねじ部の変形による不良品の発生による製造コストの上昇、製品使用時でのねじ部の変形による使用不能になるなど製造上、使用上で問題が生じる場合がある。 On the other hand, considering the case where the actual outer diameter of the steel pipe is partially deviated from the average outer diameter as shown in FIG. From the standpoint of preventing deformation of the part, the residual thickness limit is
Marginal residual thickness ≧0.65 mm (35)
I found that. If this value is less than this value, there will be problems in manufacturing and usage, such as an increase in manufacturing cost due to defective products due to deformation of the screw part during processing, and inability to use due to deformation of the screw part during product use. There are cases.

　ねじ切削加工においてできる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図りつつ、必要なねじ機能を確保するために確保すべき管端の形状に必要な条件を求めると、図７の例にあるように縦長の場合は、雄ねじ側は、下記（３６）式、
限界残肉＝平均残肉－（ｄＥ１－ｄＥave）／２≧０．６５　　　（３６）
で、電縫鋼管では帯鋼を素材として使用するので肉厚は平均肉厚で一定とすると、下記（３７）式、（３８）式、
ｄＥ１＝ＤＥ１－２×ｔＥave　　　　　　　　　　　　　　　　　（３７）
ｄＥave＝ＤＥave－２×ｔＥave　　　　　　　　　　　　　　　　（３８）
である。（３４）式、（３５）式、（３７）式および（３８）式より、（３６）式を変形すると、下記（３９）式、
ＤＥ１－ＤＥave≦２×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　（３９）
となる。雌ねじ側も同じく下記（４０）式、
限界残肉＝平均残肉－（ＤＥave－ＤＥ３）／２≧０．６５　　　（４０）
であり、（３４）式より、式を変形すると（４０）式は、下記（４１）式となり、
ＤＥave－ＤＥ３≦２×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　（４１）
（３９）式と（４１）式の両辺を足すと、下記（４２）式、
ΔＤＥ＝ＤＥ１－ＤＥ３≦４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　（４２）
となる。 Fig. 7 shows an example of the conditions necessary for the shape of the pipe end to be secured in order to secure the necessary screw function while reducing the residual thickness as much as possible in the thread cutting process to reduce the weight of the steel pipe. In the case of vertical orientation, the male screw side is the following formula (36),
Marginal residual meat = Average residual meat-(dE1-dEave)/2 ≥ 0.65 (36)
Since ERW steel pipe uses strip steel as a material, assuming that the average thickness is constant, the following formulas (37), (38),
dE1=DE1-2×tEave (37)
dEave=DEave-2×tEave (38)
Is. From the equations (34), (35), (37) and (38), the equation (36) can be modified to obtain the following equation (39):
DE1-DEave≦2×{(tEave/3)-0.65} (39)
Becomes Similarly for the female screw side, the following formula (40),
Marginal residual meat = Average residual meat-(DEave-DE3)/2 ≥ 0.65 (40)
When the equation is transformed from the equation (34), the equation (40) becomes the following equation (41),
DEave-DE3≦2×{(tEave/3)-0.65} (41)
By adding both sides of the equations (39) and (41), the following equation (42)
ΔDE=DE1-DE3≦4×{(tEave/3)-0.65} (42)
Becomes

　次に横長の場合、即ち図７で縦横を逆にした場合も、同じように、雄ねじ側は、下記（４３）式、
ＤＥave－ＤＥ１≦２×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　　（４３）
雌ねじ側は、下記（４４）式、
ＤＥ３－ＤＥave≦２×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　　（４４）
となり、（４３）式と（４４）式の両辺を足すと、下記（４５）式、
ＤＥ３－ＤＥ１≦４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　　　（４５）
（４５）式を書き換えると、下記（４６）式、
ΔＤＥ＝ＤＥ１－ＤＥ３≧－４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　（４６）
となる。 Next, in the case of horizontally long, that is, when the vertical and horizontal directions are reversed in FIG. 7, similarly, the male screw side has the following formula (43),
DEave-DE1≦2×{(tEave/3)-0.65} (43)
For the female screw side, the following formula (44),
DE3-DEave≦2×{(tEave/3)-0.65} (44)
Then, by adding both sides of the equations (43) and (44), the following equation (45),
DE3-DE1≦4×{(tEave/3)-0.65} (45)
Rewriting equation (45), the following equation (46)
ΔDE=DE1-DE3≧−4×{(tEave/3)−0.65} (46)
Becomes

　以下、ｘ軸は鋼管中央部の縦楕円度ΔＤＣ、ｙ軸は鋼管端部の縦楕円度ΔＤＥである図８～図１３において、図中の点ｉのｘ軸成分をｘ（ｉ）、ｙ軸成分をｙ（ｉ）と表現する。
　また以下で説明する式の表記の中で、ＭＡＸ（ｎ、ｍ）は、ｎ、ｍのうち大きい方の値を示し、ＭＩＮ（ｎ、ｍ）は、ｎ、ｍのうち小さい方の値を示す。尚、図８～図９および図１２～１３は、ＴＳ＝１０００Ｎ／ｍｍ^２、サイズが外径１１４．３ｍｍで肉厚が３．５ｍｍの条件におけるものである。図１０及び図１１は、ＴＳ＝１０００Ｎ／ｍｍ^２、サイズが外径１１４．３ｍｍで肉厚が４．０ｍｍの条件におけるものである。 Hereinafter, the x-axis is the vertical ellipticity ΔDC of the central portion of the steel pipe, and the y-axis is the vertical ellipticity ΔDE of the steel pipe end portion. In FIGS. 8 to 13, the x-axis component of the point i in the figures is x(i), y The axis component is expressed as y(i).
In the expressions described below, MAX(n,m) represents the larger value of n and m, and MIN(n,m) represents the smaller value of n and m. Show. 8 to 9 and 12 to 13 are under the conditions of TS=1000 N/mm ² , size of outer diameter 114.3 mm and wall thickness of 3.5 mm. FIG. 10 and FIG. 11 are under the conditions of TS=1000 N/mm ² , the outer diameter is 114.3 mm, and the wall thickness is 4.0 mm.

　図８において、前述の領域ＹＹ線の範囲を決定する線ＹＨ、線ＹＬは、下記（４７）式、（４８）式、
線ＹＨ：ｙ＝４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　　　　　　（４７）
線ＹＬ：ｙ＝－４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　　　　　　　　　（４８）
とすると、領域ＹＹは（４７）式と（４８）式を同時に満たす領域で、図８では線ＹＨと線ＹＬで囲まれた部分である。尚、ＹＨ，ＹＬは、ねじ切削加工においてできる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図りつつ、必要なねじ機能を確保するために必要なΔＤＥの範囲の上限と下限である。式で表すと、下記の（４９）式、（５０）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＹＹである。
－∞≦ｘ≦∞　　　　　　　　　　　　　　（４９）
－４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝≦ｙ≦４×｛（ｔＥave／３）－０．６５｝　（５０） In FIG. 8, lines YH and YL that determine the range of the above-mentioned area YY line are the following formulas (47) and (48),
Line YH: y=4×{(tEave/3)-0.65} (47)
Line YL: y=-4×{(tEave/3)-0.65} (48)
Then, the region YY is a region that simultaneously satisfies the expressions (47) and (48), and is the portion surrounded by the line YH and the line YL in FIG. It should be noted that YH and YL are the upper and lower limits of the range of ΔDE required to secure the required screw function while reducing the residual thickness as much as possible in the thread cutting process to reduce the weight of the steel pipe. Expressed by the formula, (x, y) that simultaneously satisfies the following formulas (49) and (50) is the region YY.
-∞≦x≦∞ (49)
−4×{(tEave/3)−0.65}≦y≦4×{(tEave/3)−0.65} (50)

　領域ＡＡ、領域ＹＹで共通に囲まれた領域ＸＸ、即ち構造管としての機能を確保させるための外径公差を確保し、できる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図りつつ、必要なねじ機能を確保ができる領域は、点Ｘ１、点Ｘ２、点Ｘ３、点Ｘ４で囲まれた領域で、下記（５１）式～（５８）式で表される。
点Ｘ１：ｘ（Ｘ１）＝ＤＣave×（２／１００）　　　　　　　　　　　（５１）
　　ｙ（Ｘ１）＝ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５２）
点Ｘ２：ｘ（Ｘ２）＝ＤＣave×（２／１００）　　　　　　　　　　　（５３）
　　ｙ（Ｘ２）＝ＹＮ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５４）
点Ｘ３：ｘ（Ｘ３）＝ＤＣave×（－２／１００）　　　　　　　　　　（５５）
　　ｙ（Ｘ３）＝ＹＮ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５６）
点Ｘ４：ｘ（Ｘ４）＝ＤＣave×（－２／１００）　　　　　　　　　　（５７）
　　ｙ（Ｘ４）＝ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５８）　
ここでＹＮ、ＹＭは図８には図示されていないが、以下とする。ＹＮは、領域ＸＸの範囲を規定する際、ｙ成分の下限の範囲として領域ＡＡのｙ成分　ｙ＝ＤＥave×（－２／１００）　と領域ＹＹのｙ成分　ｙ＝－４×（ｔＥave／３）－０．６５　の大きい方の値である。ＹＭは、領域ＸＸの範囲を規定する際、ｙ成分の上限の範囲として領域ＡＡのｙ成分　ｙ＝ＤＥave×（２／１００）　と領域ＹＹのｙ成分　ｙ＝４×（ｔＥave／３）－０．６５　の小さい方の値であり、（４）式、（５）式である。
　ＹＮ＝ＭＡＸ［｛ＤＥave×（－２／１００）｝、｛－４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝］　（５）
ＹＭ＝ＭＩＮ［｛ＤＥave×（　２／１００）｝、｛４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝］　　（４）
以上を整理すると、下記の（５９）式、（６０）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＸＸである。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　　　　　（５９）
ＹＮ≦ｙ≦ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６０） Region XX, which is commonly surrounded by region AA and region YY, that is, the outer diameter tolerance for ensuring the function as a structural pipe is secured, the residual thickness is made as small as possible, and the weight of the steel pipe is reduced, while the required screw The region where the function can be secured is the region surrounded by the points X1, X2, X3, and X4, and is expressed by the following equations (51) to (58).
Point X1:x(X1)=DCave×(2/100) (51)
y(X1)=YM (52)
Point X2: x(X2)=DCave×(2/100) (53)
y(X2)=YN (54)
Point X3: x(X3)=DCave×(−2/100) (55)
y(X3)=YN (56)
Point X4: x(X4)=DCave×(−2/100) (57)
y(X4)=YM (58)
Here, YN and YM are not shown in FIG. 8, but are as follows. YN is the y component of the area AA y=DEave×(−2/100) and the y component of the area YY y=−4×(tEave/3) as the lower limit range of the y component when defining the range of the area XX. The larger value is -0.65. YM is the y component of the area AA y=DEave×(2/100) and the y component of the area YY y=4×(tEave/3)-0 as the upper limit range of the y component when defining the range of the area XX. .65 is the smaller value, and is the equation (4) and the equation (5).
YN=MAX[{DEave×(−2/100)}, {-4×((tEave/3)−0.65)}] (5)
YM=MIN[{DEave×(2/100)}, {4×((tEave/3)−0.65)}] (4)
Summarizing the above, the region XX is (x, y) that simultaneously satisfies the following formulas (59) and (60).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (59)
YN≦y≦YM (60)

　ここで発明者らは、前述したように鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度との関係を明確化し、これを用いて、造管において鋼管中央部の縦楕円度を一定の範囲に制御させることで、鋼管切断後の鋼管端部の縦楕円度を低位に確保してねじ切り可能とする方法を見出した。以下にその方法とその方法で得られる製品の領域を図８の領域ＰＰとして示す。領域ＰＰは、前述した領域ＸＸと以下の後述する領域ＷＷの重なった領域である。 Here, the inventors clarified the relationship between the central ellipticity of the steel pipe and the longitudinal ellipticity of the steel pipe end as described above, and using this, control the longitudinal ellipticity of the central part of the steel pipe in a certain range in pipe making. By doing so, a method has been found in which the longitudinal ellipticity of the steel pipe end portion after the steel pipe is cut is ensured to be low and thread cutting is possible. The method and the area of the product obtained by the method are shown as area PP in FIG. 8 below. The region PP is a region in which the above-mentioned region XX and the below-described region WW are overlapped.

　領域ＷＷとは、前述した鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度との関係を用い製造したときに得られる　ΔＤＣとΔＤＥについて、ばらつきも含めてその範囲を示したものである。図８おける領域ＷＷについて説明する。鋼管端部と鋼管中央部の縦楕円度には（６１）式の関係があり、図８では、線ＷＢで示される。
ｙ＝ｘ＋Ｋ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６１）
ここで、ｙはΔＤＥ、ｘはΔＤＣであり、これに置き換えると前述の（２１）式となる。尚、Ｋは前述の（６）式で求められる定数である。 The region WW indicates the range of ΔDC and ΔDE obtained by manufacturing using the relationship between the longitudinal ellipticity of the central portion of the steel pipe and the longitudinal ellipticity of the steel pipe, including variations. The area WW in FIG. 8 will be described. The vertical ellipticity of the end portion of the steel pipe and the vertical ellipticity of the central portion of the steel pipe have a relationship of equation (61), and are shown by a line WB in FIG.
y=x+K (61)
Here, y is ΔDE and x is ΔDC, and when replaced with this, the above-mentioned expression (21) is obtained. It should be noted that K is a constant obtained by the above equation (6).

　図８にあるように、この式より、ΔＤＥ＝０にするために、製造時に狙うべき鋼管中央部の縦楕円度ｘ（＝ΔＤＣ）は、（６２）式、
ｘ（＝ΔＤＣ）＝－Ｋ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６２）
であり、図８においては点ＡＩＭであり、（６１）式を満足させるべく造管時の成形、定形を行えば、容易に管端の縦楕円度を低くすることが可能となる。 As shown in FIG. 8, according to this equation, the vertical ellipticity x (=ΔDC) of the central portion of the steel pipe to be aimed at in order to make ΔDE=0 is given by the equation (62),
x(=ΔDC)=-K (62)
8 is the point AIM, and if the molding and shaping at the time of pipe making are performed to satisfy the expression (61), the vertical ellipticity of the pipe end can be easily lowered.

　（６１）式の関係を用いて製造した製品のΔＤＣ、ΔＤＥ範囲は、前述の（８）式で得られた鋼管中央部の平均外径ＤＣaveの標準偏差を用い、ばらつきを考慮すると下記の線ＷＨ、線ＷＬで囲まれた領域ＷＷとなる。ここでＷＨは、平均から＋３σであるΔＤＥの上限、ＷＬは、平均から－３σであるΔＤＥの下限を示し、下記（６３）式、（６４）式となる。
線ＷＨ：ｙ＝ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　　　（６３）
線ＷＬ：ｙ＝ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　　　（６４）
ここでＳＤは縦楕円度の標準偏差で、ΔＤ＝Ｄ１－Ｄ３であるので標準偏差の加法性より下記（７）式、
ＳＤ＝（√２）×（鋼管中央部の平均外径ＤＣaveの標準偏差）　（７）
で表すことができる。鋼管中央部の平均外径ＤＣaveの標準偏差は前述の（８）式で求められる数字である。式で表すと、下記の（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＷＷである。
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　（３） For the ΔDC and ΔDE ranges of the products manufactured by using the relationship of the equation (61), the standard deviation of the average outer diameter DCave of the central portion of the steel pipe obtained by the above equation (8) is used. The region WW is surrounded by WH and the line WL. Here, WH represents the upper limit of ΔDE which is +3σ from the average, and WL represents the lower limit of ΔDE which is −3σ from the average, and are represented by the following formulas (63) and (64).
Line WH: y=x+K+3×SD (63)
Line WL: y=x+K-3×SD (64)
Here, SD is the standard deviation of the vertical ellipticity, and since ΔD=D1-D3, from the additivity of the standard deviation, the following equation (7),
SD=(√2)×(standard deviation of average outer diameter DCave at the center of steel pipe) (7)
Can be expressed as The standard deviation of the average outer diameter DCave of the central portion of the steel pipe is the number obtained by the above equation (8). Expressed by the formula, the region (WW) is a region (x, y) that simultaneously satisfies the following formula (3).
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)

　（６１）式の関係を用いて鋼管切断後の鋼管端部の縦楕円度を低位に確保する製造において、図８の領域ＰＰは、できる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図ることが可能な製品の範囲であり、領域ＸＸと領域ＷＷの重なった部分である。式で表すと、前述した下記の（５９）式、（６０）式および（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＰＰである。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　　　（５９）
ＹＮ≦ｙ≦ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６０）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　（３）
これを図８で座標で示すと、点Ｘ１、点Ｐ１、点Ｚ３、点Ｘ３、点Ｐ２、点Ｚ１、点Ｘ１を結んだ線の内側の領域である。点Ｐ１：Ｘ１とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。点Ｐ２：Ｘ４とＸ３を通る線と線ＷＨの交点である。点Ｚ１：Ｘ４とＸ１を通る線と線ＷＨの交点である。点Ｚ３：Ｘ３とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。 In the manufacturing in which the longitudinal ellipticity of the steel pipe end after cutting the steel pipe is ensured to be low by using the relation of the equation (61), in the region PP of FIG. It is the range of possible products, and is the overlapping portion of region XX and region WW. Expressed by the formula, the region PP is (x, y) that simultaneously satisfies the following formulas (59), (60) and (3).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (59)
YN≦y≦YM (60)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
If this is shown by coordinates in FIG. 8, it is the area inside the line connecting the points X1, P1, Z3, X3, P2, Z1, and X1. Point P1: An intersection of a line passing through X1 and X2 and a line WL. Point P2: An intersection of a line passing through X4 and X3 and a line WH. Point Z1: An intersection of a line passing through X4 and X1 and a line WH. Point Z3: An intersection of a line passing through X3 and X2 and a line WL.

　前述の（５９）式のｘの範囲で、同じく前述の（６１）式の関係を用いて製造した場合、製造のばらつきが原因で、領域ＸＸを満足できない場合が生じる。そこで、ねじ切削加工において、製造のばらつきを考慮して、安定的に領域ＸＸを確保することが可能となるより好ましい領域として、図９に設定すべきΔＤＣの範囲およびそのとき得られるΔＤＥを領域ＺＺとして示す。式で表すと、下記の（６５）式と、前述の（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＺＺである。
ＹＮ－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ≦ＹＭ－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　　　　　　　（６５）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　（３）
これを図９に座標で示すと、領域ＺＺは、領域ＸＸを満たしかつ下記の４点、点Ｚ１、点Ｚ２、点Ｚ３、点Ｚ４を結んだ線に囲まれた領域である。
点Ｚ１：Ｘ４とＸ１を通る線と線ＷＨの交点であり、下記（６６）式、（６７）式で表される。
　　　ｘ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）－Ｋ－３×ＳＤ＝ＹＭ－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　（６６）
　　　ｙ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）＝ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６７）
点Ｚ２：ｘ＝ｘ（Ｚ１）と線ＷＬの交点であり、下記（６８）式、（６９）式で表される。
　　　ｘ（Ｚ２）＝ｘ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）－Ｋ－３×ＳＤ
　　＝ＹＭ－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　　　　　（６８）
　　　ｙ（Ｚ２）＝ｘ（Ｚ１）＋Ｋ－３×ＳＤ＝ＹＭ－６×ＳＤ　　　　　　　（６９）
点Ｚ３：Ｘ３とＸ２を通る線と線ＷＬの交点であり、下記（７０）式、（７１）式で表される。
ｘ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）－Ｋ＋３×ＳＤ＝ＹＮ－Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　（７０）
　　　　ｙ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）＝ＹＮ　　　　　　　　　　　　　　　（７１）
点Ｚ４：ｘ＝ｘ（Ｚ３）と線ＷＨの交点であり、下記（７２）式、（７３）式で表される。
ｘ（Ｚ４）＝ｘ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）－Ｋ＋３×ＳＤ　
＝ＹＮ－Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　　　　　（７２）　　　　　　
　　　ｙ（Ｚ４）＝ｘ（Ｚ３）＋Ｋ＋３×ＳＤ＝ＹＮ＋６×ＳＤ　　　　　　　（７３） When manufacturing is performed within the range of x in the above equation (59) using the relationship of the above equation (61), the region XX may not be satisfied due to manufacturing variations. Therefore, in the thread cutting process, the range of ΔDC to be set in FIG. 9 and the range of ΔDE obtained at that time are defined as a more preferable region in which it is possible to stably secure the region XX in consideration of manufacturing variations. Shown as ZZ. Expressed by the formula, the region (ZZ) satisfies the following formula (65) and the formula (3) at the same time.
YN-K+3×SD≦x≦YM-K-3×SD (65)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
When this is shown by coordinates in FIG. 9, the area ZZ is an area that satisfies the area XX and is surrounded by a line connecting the following four points, point Z1, point Z2, point Z3, and point Z4.
Point Z1: An intersection of a line passing through X4 and X1 and a line WH, and is represented by the following equations (66) and (67).
x(Z1)=y(X1)-K-3×SD=YM-K-3×SD (66)
y(Z1)=y(X1)=YM (67)
Point Z2: An intersection of x=x(Z1) and the line WL, which is represented by the following equations (68) and (69).
x(Z2)=x(Z1)=y(X1)-K-3×SD
= YM-K-3 x SD (68)
y(Z2)=x(Z1)+K-3×SD=YM-6×SD (69)
Point Z3: An intersection of a line passing through X3 and X2 and a line WL, which is expressed by the following equations (70) and (71).
x(Z3)=y(X3)−K+3×SD=YN−K+3×SD (70)
y(Z3)=y(X3)=YN (71)
Point Z4: An intersection of x=x(Z3) and the line WH, which is expressed by the following equations (72) and (73).
x(Z4)=x(Z3)=y(X3)-K+3×SD
=YN-K+3×SD (72)
y(Z4)=x(Z3)+K+3×SD=YN+6×SD (73)

　次に、鋼管の肉厚が厚くなると、領域ＹＹ（ねじ切削加工においてできる限り残肉を小さくし鋼管の軽量化を図りつつ、必要なねじ機能を確保するために必要な領域）が、領域ＡＡ（外径公差を確保するために必要な範囲）より大きくなる場合があり、その場合の領域ＰＰを図１０に示す。 Next, when the wall thickness of the steel pipe becomes thicker, the region YY (the region necessary to secure the necessary screw function while reducing the residual wall as much as possible in the thread cutting process to reduce the weight of the steel pipe) becomes the area AA. It may be larger than (the range required to secure the outer diameter tolerance), and the region PP in that case is shown in FIG.

　この場合は、領域ＡＡと領域ＹＹの重なりである領域ＸＸは、領域ＡＡと同じになる。式で表すと、前述の下記の（３２）式、（３３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＸＸであり、下記（３２）式、（３３）式で表される。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　（３２）
ＤＥave×（－２／１００）≦ｙ≦ＤＥave×（２／１００）　　（３３）
これを図１０で座標で示すと、領域ＸＸは、下記の４点の点Ｘ１、点Ｘ２、点Ｘ３、点Ｘ４を結んだ線の内側の領域であり、下記（２４）式～（３１）式で表される。
点Ｘ１（＝点Ａ１）：ｘ（Ｘ１）＝ｘ（Ａ１）＝ＤＣave×（２／１００）　　（２４）
ｙ（Ｘ１）＝ｙ（Ａ１）＝ＤＥave×（２／１００）　　（２５）
点Ｘ２（＝点Ａ２）：ｘ（Ｘ２）＝ｘ（Ａ２）＝ＤＣave×（２／１００）　　（２６）
ｙ（Ｘ２）＝ｙ（Ａ２）＝ＤＥave×（－２／１００）　（２７）
点Ｘ３（＝点Ａ３）：ｘ（Ｘ３）＝ｘ（Ａ３）＝ＤＣave×（－２／１００）　（２８）ｙ（Ｘ３）＝ｙ（Ａ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　（２９）
点Ｘ４（＝点Ａ４）：ｘ（Ｘ４）＝ｘ（Ａ４）ＤＣave×（－２／１００）　　（３０）ｙ（Ｘ４）＝ｙ（Ａ４）＝ＤＥave×（２／１００）　　（３１） In this case, the area XX, which is the overlap of the area AA and the area YY, is the same as the area AA. Expressed by an equation, (x, y) that simultaneously satisfies the following equations (32) and (33) is the region XX and is represented by the following equations (32) and (33).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (32)
DEave×(−2/100)≦y≦DEave×(2/100) (33)
When this is shown by coordinates in FIG. 10, the area XX is an area inside the line connecting the following four points X1, X2, X3, and X4, and the following equations (24) to (31) It is expressed by a formula.
Point X1 (=Point A1): x(X1)=x(A1)=DCave×(2/100) (24)
y(X1)=y(A1)=DEave×(2/100) (25)
Point X2 (=point A2): x(X2)=x(A2)=DCave×(2/100) (26)
y(X2)=y(A2)=DEave×(−2/100) (27)
Point X3 (=Point A3): x(X3)=x(A3)=DCave×(−2/100) (28) y(X3)=y(A3)=DEave×(−2/100) (29)
Point X4 (=point A4): x(X4)=x(A4) DCave×(−2/100) (30) y(X4)=y(A4)=DEave×(2/100) (31)

　図１０において、前述の鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度との関係を用い製造したときに得られるΔＤＣとΔＤＥについて、ばらつきも含めてその範囲を示した領域ＷＷは前述の説明と同じであり、前述の下記（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＷＷであり、下記（３）式で表される。
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　（３） In FIG. 10, the region WW showing the range of ΔDC and ΔDE obtained when manufacturing is performed by using the relationship between the vertical ellipticity of the steel pipe central portion and the steel pipe end portion is the same as the above description. (X, y) that simultaneously satisfies the above-described expression (3) is the region WW and is expressed by the following expression (3).
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)

　図１０において、領域ＰＰは、領域ＸＸと領域ＷＷの重なった部分である。式で表すと、下記の（３２）式、（３３）式および（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＰＰである。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　　　（３２）
ＤＥave×（－２／１００）≦ｙ≦ＤＥave×（２／１００）　　　　（３３）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　（３）
これを図１０において座標で示すと、点Ｘ１、点Ｐ１、点Ｚ３、点Ｘ３、点Ｐ２、点Ｚ１、点Ｘ１を結んだ線の内側の領域である。ここで、
点Ｐ１：Ｘ１とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。
点Ｐ２：Ｘ４とＸ３を通る線と線ＷＨの交点である。
点Ｚ１：Ｘ４とＸ１を通る線と線ＷＨの交点である。
点Ｚ３：Ｘ３とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。 In FIG. 10, a region PP is a portion where the region XX and the region WW overlap. Expressed by an equation, the region PP is (x, y) that simultaneously satisfies the following equations (32), (33) and (3).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (32)
DEave×(−2/100)≦y≦DEave×(2/100) (33)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
This is shown by coordinates in FIG. 10, which is the area inside the line connecting the points X1, P1, Z3, X3, P2, Z1, and X1. here,
Point P1: An intersection of a line passing through X1 and X2 and a line WL.
Point P2: An intersection of a line passing through X4 and X3 and a line WH.
Point Z1: An intersection of a line passing through X4 and X1 and a line WH.
Point Z3: An intersection of a line passing through X3 and X2 and a line WL.

　この場合の製造のばらつきを考慮して、安定的に領域ＸＸを確保することが可能となるより好ましい領域である領域ＺＺを図１１に示す。考え方は、前述と同じであるが、領域ＸＸのｙ成分が異なり、
ｙ（Ｘ１）＝ｙ（Ｘ４）＝ＤＥave×（２／１００）　　　（２５）および（３１）
ｙ（Ｘ２）＝ｙ（Ｘ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　（２７）および（２９）
となるため、式で表すと、下記の（７４）式、（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＺＺである。
ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ
≦ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　（７４）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　　（３）
　これを図１１において座標で示すと、領域ＺＺは、領域ＸＸを満たし、かつ下記の４点の点Ｚ１、点Ｚ２、点Ｚ３、点Ｚ４を結んだ線の内側の領域であり、下記（７５）式～（８２）式で表される。
　　点Ｚ１：Ｘ４とＸ１を通る線と線ＷＨの交点である。
　　　　　　ｘ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）－Ｋ－３×ＳＤ
　　＝ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　（７５）
　　　　　ｙ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）＝ＤＥave×（２／１００）　　　　　　　　（７６）
　　点Ｚ２：ｘ＝ｘ（Ｚ１）と線ＷＬの交点である。
　　　　　　ｘ（Ｚ２）＝ｘ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）－Ｋ－３×ＳＤ
　　＝ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　（７７）
　　　　　　ｙ（Ｚ２）＝ｘ（Ｚ１）＋Ｋ－３×ＳＤ
　　　　　　　　　　　＝ＤＥave×（２／１００）－６×ＳＤ　　　　　　　（７８）
　　点Ｚ３：Ｘ３とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。
　　ｘ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）－Ｋ＋３×ＳＤ　
　　　　　　　＝ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ　　　　（７９）
　　　　　　ｙ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　　　　　（８０）
　　点Ｚ４：ｘ＝ｘ（Ｚ３）と線ＷＨの交点である。
　　ｘ（Ｚ４）＝ｘ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）－Ｋ＋３×ＳＤ　
　　＝ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ　　　　（８１）
　　　　　　ｙ（Ｚ４）＝ｘ（Ｚ３）＋Ｋ＋３×ＳＤ
　　　　　　　　　　＝ＤＥave×（－２／１００）＋６×ＳＤ　　　　　　（８２） FIG. 11 shows a region ZZ which is a more preferable region in which it is possible to stably secure the region XX in consideration of manufacturing variations in this case. The idea is the same as the above, but the y component of the region XX is different,
y(X1)=y(X4)=DEave×(2/100) (25) and (31)
y(X2)=y(X3)=DEave×(−2/100) (27) and (29)
Therefore, when expressed by the formula, the region ZZ is (x, y) that simultaneously satisfies the following formulas (74) and (3).
DEave×(-2/100)-K+3×SD≦x
≤DEave x (2/100)-K-3 x SD (74)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
When this is shown by coordinates in FIG. 11, the area ZZ is an area inside the line connecting the following four points Z1, Z2, Z3, and Z4, which satisfies the area XX and is defined by the following (75 ) To (82).
Point Z1: An intersection of a line passing through X4 and X1 and a line WH.
x(Z1)=y(X1)-K-3×SD
=DEave x (2/100)-K-3 x SD (75)
y(Z1)=y(X1)=DEave×(2/100) (76)
Point Z2: An intersection of x=x(Z1) and the line WL.
x(Z2)=x(Z1)=y(X1)-K-3×SD
=DEave x (2/100)-K-3 x SD (77)
y(Z2)=x(Z1)+K-3×SD
=DEave x (2/100)-6 x SD (78)
Point Z3: An intersection of a line passing through X3 and X2 and a line WL.
x(Z3)=y(X3)-K+3×SD
=DEave×(-2/100)-K+3×SD (79)
y(Z3)=y(X3)=DEave×(−2/100) (80)
Point Z4: An intersection of x=x(Z3) and the line WH.
x(Z4)=x(Z3)=y(X3)-K+3×SD
=DEave×(-2/100)-K+3×SD (81)
y(Z4)=x(Z3)+K+3×SD
=DEave x (-2/100) + 6 x SD (82)

　次に、鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合して連結して使用する場合について説明する。この場合の、鋼造管としての機能を確保させるための外径公差を確保したうえで、前述の鋼管端部の縦楕円度（ΔＤＥ）と鋼管中央部の縦楕円度（ΔＤＣ）の差の関係を用いて、造管において鋼管中央部の縦楕円度を一定の範囲に制御し鋼管切断後の鋼管端部の縦楕円度を低位に確保する方法で得られる製品の領域を図１２に領域ＰＰとして、より好ましい領域を図１３に領域ＺＺとして示す。尚、鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合して連結して使用する場合については、領域ＹＹは考える必要がない。 Next, the case where the steel pipe ends are fitted and connected to each other via one or more jigs between the steel pipes will be described. In this case, after ensuring the outer diameter tolerance for ensuring the function as a steel pipe, the difference between the vertical ellipticity (ΔDE) at the end of the steel pipe and the vertical ellipticity (ΔDC) at the center of the steel pipe described above. The region of the product obtained by the method of controlling the vertical ellipticity of the central portion of the steel pipe in a certain range in the pipe making to secure the vertical ellipticity of the steel pipe end portion after cutting the steel pipe in the pipe making using the relation is shown in FIG. A more preferable area for PP is shown as area ZZ in FIG. It should be noted that the region YY does not need to be considered in the case where the steel pipe is fitted and connected to the end portion of the steel pipe through one or more jigs between the steel pipes.

　ねじ切削加工と同じように、嵌合させるに付き確保すべき管端の形状の範囲を領域ＸＸとすると、領域ＸＸは領域ＡＡと同じであり、式で表すと、下記の（３２）式、（３３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＸＸ（＝領域ＡＡ）である。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　　　　（３２）
ＤＥave×（－２／１００）≦ｙ≦ＤＥave×（２／１００）　　　　　（３３）
　これを図１２において座標で示すと、以下の点Ｘ１、点Ｘ２、点Ｘ３、点Ｘ４を結んだ線の内側の領域であり、下記（２４）式から（３１）式で表される。
点Ｘ１：ｘ（Ｘ１）＝ＤＣave×（２／１００）　　　　　　　　　（２４）
　　ｙ（Ｘ１）＝ＤＥave×（２／１００）　　　　　　　　　（２５）
点Ｘ２：ｘ（Ｘ２）＝ＤＣave×（２／１００）　　　　　　　　　（２６）
　　ｙ（Ｘ２）＝ＤＥave×（－２／１００）　　　　　　　　（２７）
点Ｘ３：ｘ（Ｘ３）＝ＤＣave×（－２／１００）　　　　　　　　（２８）
　　ｙ（Ｘ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　　　　　　　（２９）
　　点Ｘ４：ｘ（Ｘ４）＝ＤＣave×（－２／１００）　　　　　　　　（３０）
ｙ（Ｘ４）＝ＤＥave×（２／１００）　　　　　　　　　（３１） Similarly to the thread cutting process, when the range of the shape of the pipe end to be secured for fitting is defined as a region XX, the region XX is the same as the region AA. Expressed as a formula, the following formula (32), An area XX (=area AA) is (x, y) that simultaneously satisfies the expression (33).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (32)
DEave×(−2/100)≦y≦DEave×(2/100) (33)
This is shown by coordinates in FIG. 12, which is an area inside a line connecting the following points X1, X2, X3, and X4, and is expressed by the following equations (24) to (31).
Point X1:x(X1)=DCave×(2/100) (24)
y(X1)=DEave×(2/100) (25)
Point X2: x(X2)=DCave×(2/100) (26)
y(X2)=DEave×(-2/100) (27)
Point X3: x(X3)=DCave×(−2/100) (28)
y(X3)=DEave×(−2/100) (29)
Point X4: x(X4)=DCave×(−2/100) (30)
y(X4)=DEave×(2/100) (31)

　鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合して連結して使用する場合で、前述の鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度との関係を用い製造したときに得られるΔＤＣとΔＤＥについて、ばらつきも含めてその範囲を示した図１２，図１３の領域ＷＷは前述の説明と同じであり、下記の（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＷＷである。
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　（３） Manufactured using the relationship between the central ellipticity of the steel pipe and the vertical ellipticity of the steel pipe end described above when the steel pipe is fitted and connected to the steel pipe end through one or more jigs. The regions WW in FIGS. 12 and 13 showing the ranges of ΔDC and ΔDE including the variations including the variations are the same as those described above, and simultaneously satisfy the following expression (3) (x, y). Is the region WW.
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)

　図１２において、前述の鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度との関係を用いて、造管において鋼管中央部の縦楕円度を一定の範囲に制御し鋼管切断後の鋼管端部の縦楕円度を低位に確保する方法で得られる製品の領域である領域ＰＰは、領域ＸＸと領域ＷＷの重なった部分である。式で表すと、下記の（３２）式、（３３）式および（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＰＰである。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　　（３２）
ＤＥave×（－２／１００）≦ｙ≦ＤＥave×（２／１００）　　　（３３）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　（３）
これを図１２において座標で示すと、点Ｘ１、点Ｐ１、点Ｚ３、点Ｘ３、点Ｐ２、点Ｚ１、点Ｘ１を結んだ線の内側の領域である。ここで、
点Ｐ１：Ｘ１とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。
点Ｐ２：Ｘ４とＸ３を通る線と線ＷＨの交点である。
点Ｚ１：Ｘ４とＸ１を通る線と線ＷＨの交点である。
点Ｚ３：Ｘ３とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。 In FIG. 12, the vertical ellipticity of the central portion of the steel pipe is controlled in a certain range in pipe making by using the relationship between the vertical ellipticity of the central portion of the steel pipe and the vertical ellipticity of the end portion of the steel pipe in pipe making. A region PP, which is a product region obtained by a method of ensuring a low ellipticity, is a portion where the region XX and the region WW overlap. Expressed by an equation, the region PP is (x, y) that simultaneously satisfies the following equations (32), (33) and (3).
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (32)
DEave×(−2/100)≦y≦DEave×(2/100) (33)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
This is shown by coordinates in FIG. 12, which is the area inside the line connecting the points X1, P1, Z3, X3, P2, Z1, and X1. here,
Point P1: An intersection of a line passing through X1 and X2 and a line WL.
Point P2: An intersection of a line passing through X4 and X3 and a line WH.
Point Z1: An intersection of a line passing through X4 and X1 and a line WH.
Point Z3: An intersection of a line passing through X3 and X2 and a line WL.

　次に図１３に、鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合して連結して使用する場合について、製造のばらつきを考慮して、安定的に領域ＸＸを確保することが可能となるより好ましい領域ＺＺを示す。考え方は、前述と同じであるが、領域ＸＸのｙ成分が異なり、
ｙ（Ｘ１）＝ｙ（Ｘ４）＝ＤＥave×（２／１００）　　　（２５）および（３１）
ｙ（Ｘ２）＝ｙ（Ｘ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　（２７）および（２９）
となるため、式で表すと、下記の（７４）式、（３）式を同時に満たす（ｘ、ｙ）が領域ＺＺである。
ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ
≦ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　（７４）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　　　　（３）
図１３において座標で示すと、領域ＺＺは、領域ＸＸを満たしかつ下記の４点、点Ｚ１、点Ｚ２、点Ｚ３、点Ｚ４を結んだ線に囲まれた領域であり、下記（７５）式～（８２）式で表される。
点Ｚ１：Ｘ４とＸ１を通る線と線ＷＨの交点である。
　　　　　　ｘ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）－Ｋ－３×ＳＤ
　　＝ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　（７５）
　　　　　　ｙ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）＝ＤＥave×（２／１００）　　　　　　　（７６）
　　点Ｚ２：ｘ＝ｘ（Ｚ１）と線ＷＬの交点である。
　　　　　　ｘ（Ｚ２）＝ｘ（Ｚ１）＝ｙ（Ｘ１）－Ｋ－３×ＳＤ
　　＝ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　（７７）
　　　　　　ｙ（Ｚ２）＝ｘ（Ｚ１）＋Ｋ－３×ＳＤ
　　　　　　　　　　　＝ＤＥave×（２／１００）－６×ＳＤ　　　　　　（７８）
　　点Ｚ３：Ｘ３とＸ２を通る線と線ＷＬの交点である。
　　ｘ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）－Ｋ＋３×ＳＤ　
　　　　　　　＝ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ　　　（７９）
　　　　　　ｙ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）＝ＤＥave×（－２／１００）　　　　　（８０）
　　点Ｚ４：ｘ＝ｘ（Ｚ３）と線ＷＨの交点である。
　　ｘ（Ｚ４）＝ｘ（Ｚ３）＝ｙ（Ｘ３）－Ｋ＋３×ＳＤ　
　　＝ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ　　　　（８１）
　　　　　　ｙ（Ｚ４）＝ｘ（Ｚ３）＋Ｋ＋３×ＳＤ
　　　　　　　　　　＝ＤＥave×（－２／１００）＋６×ＳＤ　　　　　　（８２） Next, FIG. 13 shows a case where the steel pipe ends are fitted and connected to each other via one or a plurality of jigs to be used by being connected to each other in consideration of manufacturing variations, and the region XX is stably provided. A more preferable region ZZ in which the above can be secured is shown. The idea is the same as the above, but the y component of the region XX is different,
y(X1)=y(X4)=DEave×(2/100) (25) and (31)
y(X2)=y(X3)=DEave×(−2/100) (27) and (29)
Therefore, when expressed by the formula, the region ZZ is (x, y) that simultaneously satisfies the following formulas (74) and (3).
DEave×(-2/100)-K+3×SD≦x
≤DEave x (2/100)-K-3 x SD (74)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
13, the area ZZ is an area that satisfies the area XX and is surrounded by a line connecting the following four points, the point Z1, the point Z2, the point Z3, and the point Z4. It is represented by equations (82).
Point Z1: An intersection of a line passing through X4 and X1 and a line WH.
x(Z1)=y(X1)-K-3×SD
=DEave x (2/100)-K-3 x SD (75)
y(Z1)=y(X1)=DEave×(2/100) (76)
Point Z2: An intersection of x=x(Z1) and the line WL.
x(Z2)=x(Z1)=y(X1)-K-3×SD
=DEave x (2/100)-K-3 x SD (77)
y(Z2)=x(Z1)+K-3×SD
=DEave x (2/100)-6 x SD (78)
Point Z3: An intersection of a line passing through X3 and X2 and a line WL.
x(Z3)=y(X3)-K+3×SD
=DEave×(-2/100)-K+3×SD (79)
y(Z3)=y(X3)=DEave×(−2/100) (80)
Point Z4: An intersection of x=x(Z3) and the line WH.
x(Z4)=x(Z3)=y(X3)-K+3×SD
=DEave×(-2/100)-K+3×SD (81)
y(Z4)=x(Z3)+K+3×SD
=DEave x (-2/100) + 6 x SD (82)

　次に、本実施形態の高強度電縫鋼管の製造方法について説明する。
　高強度電縫鋼管に使用される熱延鋼板は、前述した成分を有する鋼を加熱して熱間圧延後、制御冷却を行い、巻き取ることで製造される。
　鋼の加熱温度は、Ｎｂなど、炭化物を形成する元素を鋼中に固溶させるために、１１５０℃以上が好ましい。一方、細粒組織を得るためには、１０００℃～１２８０℃が好ましい。加熱温度が高すぎるとオーステナイト粒が粗大になり、結果としてフェライトの粒径が粗大化になるので、１２８０℃以下が好ましい。
　熱間圧延の仕上温度は、圧延中にフェライトが生成しないようにするため、８５０℃以上が好ましい。
　巻取温度は、３００℃超とすると、充分な強度が確保できないおそれがあるため、３００℃以下が好ましい。さらに好ましくは、１５０℃以下である。
　次に、得られた熱延鋼板をロール成形により連続的にオープン管に成形し、次いでオープン管の端部同士を突き合わせで電縫溶接し、電縫溶接鋼管を製造する。電縫溶接部を加熱し、加速冷却するシーム熱処理を施してもよい。その後、サイザーで鋼管の外径を０．５％～４．０％の縮径加工を施してもよい。 Next, a method for manufacturing the high strength electric resistance welded steel pipe of the present embodiment will be described.
The hot-rolled steel sheet used for the high-strength electric resistance welded steel pipe is manufactured by heating the steel having the above-mentioned components, hot rolling, controlled cooling, and winding.
The heating temperature of steel is preferably 1150° C. or higher in order to solid-dissolve carbide forming elements such as Nb in the steel. On the other hand, in order to obtain a fine grain structure, 1000°C to 1280°C is preferable. If the heating temperature is too high, the austenite grains become coarse, and as a result, the ferrite grain size becomes coarse, so 1280° C. or lower is preferable.
The finishing temperature of hot rolling is preferably 850° C. or higher so that ferrite is not generated during rolling.
If the coiling temperature is higher than 300°C, sufficient strength may not be secured, so 300°C or lower is preferable. More preferably, it is 150° C. or lower.
Next, the obtained hot-rolled steel sheet is continuously formed into an open pipe by roll forming, and then the end portions of the open pipe are butted to each other by electric resistance welding to manufacture an electric resistance welded steel pipe. Seam heat treatment for heating the electric resistance welded portion and accelerating cooling may be performed. After that, the outer diameter of the steel pipe may be reduced by 0.5% to 4.0% with a sizer.

　電縫鋼管の製造工程の一例を図１４に示す。電縫鋼管は複数のロールスタンドによる冷間加工により製造され、鋼板を曲げてＣ断面とする成形工程、管端を電縫する溶接工程、管を僅かに縮径して形状を調整する矯正工程と、切断機で鋼管を所望の長さで切断する切断工程から成る。Ａ－Ａ’断面は溶接工程のスタンド位置、Ｂ－Ｂ’断面は１つまたは複数ある矯正工程のいずれか１つのスタンド位置、Ｃ－Ｃ’断面は矯正工程の最終段のロールの中心位置と切断した鋼管端部の間で、切断した位置から位置Ｌｅより大きい位置の任意の位置の断面、Ｄ－Ｄ’断面は鋼管端部である。また各断面における管幅と管高さをそれぞれＡｈ、Ａｖ、Ｂｈ、Ｂｖ、Ｄ１（鋼管中央部）、Ｄ３（鋼管中央部）、Ｄ１（鋼管端部）、Ｄ３（鋼管端部）（ｍｍ）とする。管幅とは９０°～２７０°間の管外面距離、管高さとは電縫溶接部を０°位置とした場合の０°～１８０°間の管外面距離である。 Fig. 14 shows an example of the manufacturing process for ERW steel pipe. ERW steel pipe is manufactured by cold working with multiple roll stands, forming process to bend steel sheet into C section, welding process to sew the pipe end, and straightening process to adjust the shape by slightly reducing the pipe diameter. And a cutting step of cutting the steel pipe to a desired length with a cutting machine. The AA' cross section is the stand position of the welding process, the BB' cross section is one of the stand positions of one or more straightening processes, and the CC' cross section is the center position of the roll at the final stage of the straightening process. Between the cut steel pipe ends, a cross section taken at a position larger than the position Le from the cut position, a DD′ cross section, is the steel pipe end. In addition, the pipe width and pipe height in each cross section are Ah, Av, Bh, Bv, D1 (steel pipe central portion), D3 (steel pipe central portion), D1 (steel pipe end portion), D3 (steel pipe end portion) (mm). And The pipe width is the pipe outer surface distance between 90° and 270°, and the pipe height is the pipe outer surface distance between 0° and 180° when the electric resistance weld is at the 0° position.

　ΔＤＣが適切な値となるように造り込むためには、溶接スタンドの上・下・幅ロールを適宜調整してＡ－Ａ’断面の管幅Ａｈと管高さＡｖを適切な値とするか、矯正スタンド最終段の上・下・幅ロールを適宜調整してＢ－Ｂ’断面の管幅Ｂｈと管高さＢｖを適切な値にすればよい。鋼管の靱性や耐食性を考慮して矯正時の冷間加工を最小限とする場合は、前者による造り込みが好ましい。また鋼管を加工硬化させて、さらなる高強度化を狙う場合は、後者による造り込みが好ましい。尚、電鋼鋼管の製造工程は図１４の事例に限らず、ロールの個数、段数、形状が異なるので、それぞれの設備において本発明の条件を満足する造り込み条件を探索することとなる。 In order to make ΔDC have an appropriate value, do the upper, lower, and width rolls of the welding stand be adjusted appropriately so that the pipe width Ah and pipe height Av of the AA' cross section have appropriate values? The upper, lower, and width rolls of the final stage of the straightening stand may be appropriately adjusted to set the tube width Bh and the tube height Bv of the BB' section to appropriate values. In consideration of the toughness and corrosion resistance of the steel pipe, when the cold working at the time of straightening is minimized, the former staking is preferable. Further, when the steel pipe is work-hardened for the purpose of further increasing the strength, the latter method is preferable. The manufacturing process of the electric steel pipe is not limited to the case of FIG. 14, but the number of rolls, the number of stages, and the shape are different, and therefore, the manufacturing conditions that satisfy the conditions of the present invention are searched for in each facility.

　以上の説明の中で、鋼管と鋼管の間に１ないし複数の治具を介して鋼管端部に嵌合して連結して使用する方法においては、嵌合部は、溶接、接着もしくは機械的な接合（例えば、ねじ加工、材料の弾性を利用した嵌め合い、ピン止め等）などで鋼管と治具が強固に接合される場合も含むものとする。尚、「治具」とは、カップリングやニップルであって、鋼管に直接ねじを切削するのではなく、カップリングやニップルを鋼管に溶接や機械的接合により接合する。 In the above description, in the method of fitting and connecting the steel pipe ends to the steel pipe ends through one or a plurality of jigs between the steel pipes, the fitting part is welded, bonded or mechanically. It also includes the case where the steel pipe and the jig are firmly joined by various joining (for example, screwing, fitting using the elasticity of the material, pinning, etc.). The "jigs" are couplings and nipples, and the couplings and nipples are joined to the steel pipe by welding or mechanical joining, instead of directly cutting the screws into the steel pipe.

　また本発明に係る高強度電縫鋼管の長さは、前述のように２０００ｍｍ～５０００ｍｍであることが好ましいが、一般的に使用されている長さである３０００ｍｍ～３５００ｍｍであることがより好ましい。 The length of the high-strength electric resistance welded steel pipe according to the present invention is preferably 2000 mm to 5000 mm as described above, and more preferably 3000 mm to 3500 mm which is a commonly used length.

　次に、本実施形態に係る高強度電縫鋼管の組成について説明する。
　以下において、各元素について、単に「含有量」というときは、鋼管中における含有量を指す。 Next, the composition of the high strength ERW steel pipe according to the present embodiment will be described.
In the following, for each element, the term “content” simply means the content in the steel pipe.

　本実施形態の鋼管は、前述の通り、質量％または質量ｐｐｍで、Ｃ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０１～２．００％、Ｍｎ：０．５０～３．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００５～０．７００％、Ｎ：１００ｐｐｍ以下、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｔｉ：０～０．２００％、Ｎｉ：０～１．０００％、Ｃｕ：０～１．０００％、Ｃｒ：０～１．０００％、Ｍｏ：０～１．０００％、Ｂ：０～５０ｐｐｍ、Ｃａ：０～１００ｐｐｍおよびＲＥＭ：０～２００ｐｐｍを含有し、残部が鉄および不純物である。
　以下、各元素および含有量、並びに不純物について説明する。 As described above, the steel pipe of this embodiment has C: 0.04 to 0.30%, Si: 0.01 to 2.00%, Mn: 0.50 to 3.00% in mass% or mass ppm. , P: 0.030% or less, S: 0.030% or less, Al: 0.005 to 0.700%, N: 100 ppm or less, Nb: 0 to 0.100%, V: 0 to 0.100% , Ti:0 to 0.200%, Ni:0 to 1.000%, Cu:0 to 1.000%, Cr:0 to 1.000%, Mo:0 to 1.000%, B:0 to It contains 50 ppm, Ca: 0 to 100 ppm and REM: 0 to 200 ppm, the balance being iron and impurities.
Hereinafter, each element, content, and impurities will be described.

　＜Ｃ：０．０４～０．３０％＞
　Ｃ（炭素）は、鋼管の強度の向上に有効な元素である。
　本発明の鋼管におけるＣの含有量は、０．０４％以上である。これにより、熱延鋼板の、結果として鋼管の強度が確保される。
　一方、Ｃの含有量が多すぎると、鋼管の強度が高くなりすぎ、靭性が劣化する。このため、Ｃの含有量の上限は０．３０％である。Ｃの含有量の上限は、０．２５％が好ましく、０．２０％がより好ましい。 <C: 0.04 to 0.30%>
C (carbon) is an element effective in improving the strength of the steel pipe.
The content of C in the steel pipe of the present invention is 0.04% or more. As a result, the strength of the hot-rolled steel sheet and consequently the strength of the steel pipe are secured.
On the other hand, if the content of C is too large, the strength of the steel pipe becomes too high and the toughness deteriorates. Therefore, the upper limit of the C content is 0.30%. The upper limit of the C content is preferably 0.25%, more preferably 0.20%.

＜Ｓｉ：０．０１～２．００％＞
　Ｓｉ（ケイ素）は、脱酸剤として有効である。
　しかし、Ｓｉの含有量が多すぎると、低温靭性が損なわれ、更に、電縫溶接性が損われる。このため、Ｓｉの含有量の上限は２．００％である。Ｓｉの含有量は、１．２０％以下が好ましく、０．６０％以下がより好ましい。
　一方、脱酸剤としての効果がより効果的に得られる点から、Ｓｉの含有量は、０．０１％以上である。さらに、固溶強化によって鋼管の強度がより高められる点で、Ｓｉの含有量は、０．１０％以上が好ましく、０．２０％以上がより好ましい。 <Si: 0.01 to 2.00%>
Si (silicon) is effective as a deoxidizing agent.
However, if the Si content is too high, the low temperature toughness is impaired, and further the electric resistance weldability is impaired. Therefore, the upper limit of the Si content is 2.00%. The Si content is preferably 1.20% or less, and more preferably 0.60% or less.
On the other hand, the content of Si is 0.01% or more from the viewpoint that the effect as a deoxidizer can be obtained more effectively. Further, the content of Si is preferably 0.10% or more, and more preferably 0.20% or more from the viewpoint that the strength of the steel pipe is further enhanced by solid solution strengthening.

＜Ｍｎ：０．５０～３．００％＞
　Ｍｎ（マンガン）は、鋼の焼入れ性を高めることによって鋼を高強度化する元素である。
　本発明の鋼管中におけるＭｎ（マンガン）の含有量は、高い強度を確保する点から、０．５０％以上である。Ｍｎの含有量は、０．８０％以上であることが好ましい。
　しかし、Ｍｎの含有量が多すぎると、マルテンサイトの生成が助長され、靱性が劣化する。このため、Ｍｎの含有量の上限は３．００％である。より高い靭性を得るためには、上限は２．００％が好ましい。 <Mn: 0.50 to 3.00%>
Mn (manganese) is an element that increases the strength of steel by enhancing the hardenability of steel.
The content of Mn (manganese) in the steel pipe of the present invention is 0.50% or more from the viewpoint of ensuring high strength. The Mn content is preferably 0.80% or more.
However, when the content of Mn is too large, the formation of martensite is promoted and the toughness is deteriorated. Therefore, the upper limit of the Mn content is 3.00%. In order to obtain higher toughness, the upper limit is preferably 2.00%.

＜Ｐ：０．０３０％以下＞
　Ｐ（リン）は、不純物である。
　Ｐの含有量の低減により、靭性が向上することから、Ｐの含有量の上限は０．０３０％である。Ｐの含有量は０．０２０％以下が好ましい。
　Ｐの含有量は少ない方が好ましいため、Ｐの含有量の下限には特に制限はない。但し、特性とコストとのバランスの観点から、通常は、Ｐの含有量は０．００１％以上である。 <P: 0.030% or less>
P (phosphorus) is an impurity.
Since the toughness is improved by reducing the P content, the upper limit of the P content is 0.030%. The P content is preferably 0.020% or less.
Since it is preferable that the content of P is small, the lower limit of the content of P is not particularly limited. However, the P content is usually 0.001% or more from the viewpoint of the balance between the characteristics and the cost.

　＜Ｓ：０．０３０％以下＞
　Ｓ（硫黄）は、不純物である。
　Ｓの含有量の低減により、熱間圧延によって延伸化するＭｎＳを低減し、靭性を向上させることができることから、Ｓの含有量の上限は０．０３０％である。Ｓの含有量は、０．０２０％以下が好ましく、０．０１０％以下がより好ましい。
　Ｓの含有量は少ない方が好ましいので、Ｓの含有量の下限には特に制限はない。但し、特性とコストとのバランスの観点から、通常は、Ｓの含有量は０．００１％以上である。 <S: 0.030% or less>
S (sulfur) is an impurity.
By reducing the content of S, MnS stretched by hot rolling can be reduced and the toughness can be improved. Therefore, the upper limit of the content of S is 0.030%. The content of S is preferably 0.020% or less, more preferably 0.010% or less.
Since it is preferable that the content of S is small, the lower limit of the content of S is not particularly limited. However, the content of S is usually 0.001% or more from the viewpoint of the balance between characteristics and cost.

＜Ａｌ：０．００５～０．７００％＞
　Ａｌ（アルミニウム）は、脱酸剤として有効な元素である。
　しかし、Ａｌの含有量が多すぎると、介在物が増加して、延性や靭性が損なわれる。このため、Ａｌの含有量の上限は０．７００％である。
　一方、脱酸剤としての効果をより効果的に得る点から、Ａｌの含有量は０．００５％以上である。介在物を低減して、より高い延性や靭性を得るためには、上限は０．１００％以下が好ましい。 <Al: 0.005 to 0.700%>
Al (aluminum) is an element effective as a deoxidizing agent.
However, if the Al content is too high, inclusions increase, and ductility and toughness are impaired. Therefore, the upper limit of the Al content is 0.700%.
On the other hand, the content of Al is 0.005% or more from the viewpoint of more effectively obtaining the effect as the deoxidizer. In order to reduce inclusions and obtain higher ductility and toughness, the upper limit is preferably 0.100% or less.

＜Ｎ：１００ｐｐｍ以下＞
　Ｎ（窒素）は、鋼中に不可避的に存在する元素である。
　しかし、Ｎの含有量が多すぎると、ＡｌＮ等の介在物が過度に増大して表面傷、靱性劣化等の弊害が生じるおそれがある。このため、Ｎの含有量の上限は１００ｐｐｍである。Ｎの含有量は、８０ｐｐｍ以下が好ましく、６０ｐｐｍ以下が特に好ましい。
　一方、Ｎの含有量の下限には特に制限はないが、脱Ｎ（脱窒）のコストや経済性を考慮すると、Ｎの含有量は、１０ｐｐｍ以上が好ましい。 <N: 100 ppm or less>
N (nitrogen) is an element inevitably present in steel.
However, if the content of N is too large, inclusions such as AlN increase excessively, which may cause adverse effects such as surface scratches and deterioration of toughness. Therefore, the upper limit of the N content is 100 ppm. The content of N is preferably 80 ppm or less, particularly preferably 60 ppm or less.
On the other hand, although the lower limit of the content of N is not particularly limited, the content of N is preferably 10 ppm or more in consideration of the cost and economic efficiency of N removal (denitrification).

＜Ｎｂ：０～０．１００％＞
　Ｎｂ（ニオブ）は、再結晶温度を低下させる元素であり、熱間圧延を行う際に、オーステナイトの再結晶を抑制して組織の微細化に寄与する元素である。
　しかし、Ｎｂの含有量が多すぎると、粗大な析出物によって靭性が劣化する。このため、Ｎｂの含有量の上限は０．１００％である。Ｎｂの含有量は、０．０６％以下が好ましく、０．０５％以下がより好ましい。
　一方、組織微細化効果をより確実に得る点から、Ｎｂの含有量は、０．０１０％以上が好ましく、０．０２０％以上が特に好ましい。 <Nb:0-0.100%>
Nb (niobium) is an element that lowers the recrystallization temperature, and is an element that suppresses recrystallization of austenite and contributes to the refinement of the structure during hot rolling.
However, if the content of Nb is too large, the toughness deteriorates due to coarse precipitates. Therefore, the upper limit of the Nb content is 0.100%. The Nb content is preferably 0.06% or less, more preferably 0.05% or less.
On the other hand, the content of Nb is preferably 0.010% or more, particularly preferably 0.020% or more, from the viewpoint of more reliably obtaining the effect of refining the structure.

＜Ｖ：０～０．１００％＞
　Ｖ（バナジウム）は、炭化物、窒化物を生成し、析出強化によって鋼の強度を向上させる元素である。
　しかし、Ｖの含有量が多すぎると、炭化物及び窒化物が粗大化し、靭性の劣化をもたらすおそれがある。このため、Ｖの含有量は０～０．１００％である。Ｖの含有量は０．０６０％以下がより好ましい。
　一方、鋼管の強度をより向上させる点から、Ｖの含有量は０．０１０％以上が好ましい。 <V: 0 to 0.100%>
V (vanadium) is an element that produces carbides and nitrides and improves the strength of steel by precipitation strengthening.
However, if the content of V is too large, the carbides and nitrides may become coarse and the toughness may be deteriorated. Therefore, the V content is 0 to 0.100%. The V content is more preferably 0.060% or less.
On the other hand, from the viewpoint of further improving the strength of the steel pipe, the V content is preferably 0.010% or more.

＜Ｔｉ：０～０．２００％＞
　Ｔｉ（チタン）は、微細な窒化物（ＴｉＮ）を形成し、スラブ加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制し組織の微細化に寄与する元素である。
　しかし、Ｔｉの含有量が多すぎると、ＴｉＮの粗大化や、ＴｉＣによる析出硬化が生じ、靭性が劣化するおそれがある。このため、Ｔｉの含有量は、０～０．２００％である。Ｔｉの含有量は０．１００％以下がより好ましく、０．０５０％以下が特に好ましい。
　一方、組織の微細化により靱性をより向上させる観点からは、Ｔｉの含有量は、０．０１０％以上が好ましく、０．０１５％以上がより好ましい。 <Ti: 0 to 0.200%>
Ti (titanium) is an element that forms fine nitride (TiN), suppresses coarsening of austenite grains during slab heating, and contributes to fine structure.
However, if the content of Ti is too large, coarsening of TiN or precipitation hardening due to TiC may occur, resulting in deterioration of toughness. Therefore, the content of Ti is 0 to 0.200%. The Ti content is more preferably 0.100% or less, and particularly preferably 0.050% or less.
On the other hand, the content of Ti is preferably 0.010% or more, and more preferably 0.015% or more, from the viewpoint of further improving the toughness by refining the structure.

＜Ｎｉ：０～１．０００％＞
　Ｎｉ（ニッケル）は、鋼の焼入れ性を高めることによって鋼を高強度化する元素である。また、Ｎｉは、靭性の向上に寄与する元素でもある。
　しかし、Ｎｉは高価な元素であるため、経済性の点から、Ｎｉの含有量は０～１．０００％である。Ｎｉの含有量は０．５００％以下がより好ましい。
　一方、靱性をより向上させる観点から、Ｎｉの含有量は０．１００％以上であることが好ましい。 <Ni: 0 to 1.000%>
Ni (nickel) is an element that enhances the strength of steel by enhancing the hardenability of steel. Ni is also an element that contributes to the improvement of toughness.
However, since Ni is an expensive element, the Ni content is 0 to 1.000% from the economical point of view. The Ni content is more preferably 0.500% or less.
On the other hand, from the viewpoint of further improving the toughness, the Ni content is preferably 0.100% or more.

＜Ｃｕ：０～１．０００％＞
　Ｃｕ（銅）は、鋼の焼入れ性を高めることによって鋼を高強度化する元素である。また、Ｃｕは、固溶強化に寄与する元素でもある。
　しかし、Ｃｕの含有量が多すぎると、鋼管の表面性状が損なわれる場合がある。このため、Ｃｕの含有量は０～１．０００％である。Ｃｕの含有量は０．５００％以下がより好ましい。
　一方、Ｃｕの含有量は、０．１００％以上が好ましい。
　なお、鋼管がＣｕを含有する場合は、表面性状劣化防止の観点から、同時にＮｉを含有することが好ましい。 <Cu: 0 to 1.000%>
Cu (copper) is an element that enhances the strength of steel by enhancing the hardenability of steel. Cu is also an element that contributes to solid solution strengthening.
However, if the Cu content is too high, the surface properties of the steel pipe may be impaired. Therefore, the Cu content is 0 to 1.000%. The Cu content is more preferably 0.500% or less.
On the other hand, the Cu content is preferably 0.100% or more.
When the steel pipe contains Cu, it is preferable to simultaneously contain Ni from the viewpoint of preventing the deterioration of surface properties.

＜Ｃｒ：０～１．０００％＞
　Ｃｒ（クロム）は、強度の向上に有効な元素である。
　しかし、Ｃｒの含有量が多すぎると、電縫溶接性が劣化することがあるため、Ｃｒの含有量は、０～１．０００％以下である。Ｃｒの含有量は０．５００％以下がより好ましい。
　一方、鋼管の強度をより向上させる点から、Ｃｒの含有量は０．１００％以上が好ましい。 <Cr: 0 to 1.000%>
Cr (chromium) is an element effective in improving strength.
However, if the content of Cr is too large, the electric resistance weldability may deteriorate, so the content of Cr is 0 to 1.000% or less. The Cr content is more preferably 0.500% or less.
On the other hand, from the viewpoint of further improving the strength of the steel pipe, the Cr content is preferably 0.100% or more.

＜Ｍｏ：０～１．０００％＞
　Ｍｏ（モリブデン）は、鋼の高強度化に寄与する元素である。
　しかし、Ｍｏは高価な元素であるため、経済性の点から、Ｍｏの含有量は０～１．０００％である。Ｍｏの含有量は０．５００％以下がより好ましく、０．３００％以下が特に好ましい。
　一方、Ｍｏの含有量は、０．０５０％以上が好ましい。 <Mo: 0 to 1.000%>
Mo (molybdenum) is an element that contributes to increasing the strength of steel.
However, since Mo is an expensive element, the Mo content is 0 to 1.000% from the economical point of view. The content of Mo is more preferably 0.500% or less, and particularly preferably 0.300% or less.
On the other hand, the Mo content is preferably 0.050% or more.

＜Ｂ：０～５０ｐｐｍ＞
　Ｂ（ホウ素）は、微量の含有により鋼の焼入れ性を顕著に高めて鋼の高強度化に寄与する元素である。
　しかし、Ｂは、含有量５０ｐｐｍを超えて含有させても焼入れ性の更なる向上は起きないのみならず、析出物を生成して靭性を劣化させる可能性があるので、Ｂの含有量の上限は５０ｐｐｍである。一方、Ｂは原料不純物から混入することがあるが、焼入れ性の効果を十分得るためには、Ｂの含有量は、３ｐｐｍ以上であることが好ましい。 <B: 0 to 50 ppm>
B (boron) is an element that significantly enhances the hardenability of steel and contributes to the high strength of steel when contained in a trace amount.
However, if B is contained in an amount exceeding 50 ppm, not only further improvement in hardenability does not occur, but also there is a possibility that precipitates are formed and the toughness deteriorates. Therefore, the upper limit of the content of B is Is 50 ppm. On the other hand, although B may be mixed from the raw material impurities, the content of B is preferably 3 ppm or more in order to sufficiently obtain the effect of hardenability.

＜Ｃａ：０～１００ｐｐｍ＞
　Ｃａ（カルシウム）は、硫化物系介在物の形態を制御し、低温靭性を向上させ、さらに、電縫溶接部の酸化物を微細化して電縫溶接部の靭性を向上させる元素である。
　しかし、Ｃａの含有量が多すぎると、酸化物又は硫化物が大きくなり靭性に悪影響を及ぼすおそれがある。このため、Ｃａの含有量は、０～１００ｐｐｍである。
　一方、Ｃａの含有量は、１０ｐｐｍ以上であることが好ましい。 <Ca: 0-100ppm>
Ca (calcium) is an element that controls the morphology of sulfide inclusions, improves the low temperature toughness, and further refines the oxide of the electric resistance welded portion to improve the toughness of the electric resistance welded portion.
However, if the Ca content is too high, the oxides or sulfides become large and the toughness may be adversely affected. Therefore, the content of Ca is 0 to 100 ppm.
On the other hand, the content of Ca is preferably 10 ppm or more.

＜ＲＥＭ：０～２００ｐｐｍ＞
　本明細書中において、「ＲＥＭ」とは希土類元素を意味し、Ｓｃ（スカンジウム）、Ｙ（イットリウム）、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム）、Ｐｒ（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）、Ｐｍ（プロメチウム）、Ｓｍ（サマリウム）、Ｅｕ（ユウロピウム）、Ｇｄ（ガドリニウム）、Ｔｂ（テルビウム）、Ｄｙ（ジスプロシウム）、Ｈｏ（ホルミウム）、Ｅｒ（エルビウム）、Ｔｍ（ツリウム）、Ｙｂ（イッテルビウム）、及びＬｕ（ルテチウム）からなる１７種の元素の総称である。
　また、「ＲＥＭ：０～２００ｐｐｍ」とは、上記１７種の元素のうちの少なくとも１種を含有し、かつ、これら１７種の元素の合計含有量が２００ｐｐｍ以下であることを指す。
　ＲＥＭは、硫化物系介在物の形態を制御し、低温靭性を向上させ、さらに、電縫溶接部の酸化物を微細化して電縫溶接部の靭性を向上させる元素である。
　しかし、ＲＥＭの含有量が多すぎると、酸化物又は硫化物が大きくなり靭性に悪影響を及ぼすおそれがある。このため、ＲＥＭの含有量は、０～２００ｐｐｍであることが好ましい。
　一方、ＲＥＭの含有量は、１０ｐｐｍ以上であることが好ましい。 <REM: 0 to 200 ppm>
In the present specification, “REM” means a rare earth element, and Sc (scandium), Y (yttrium), La (lanthanum), Ce (cerium), Pr (praseodymium), Nd (neodymium), Pm (promethium). ), Sm (samarium), Eu (europium), Gd (gadolinium), Tb (terbium), Dy (dysprosium), Ho (holmium), Er (erbium), Tm (thulium), Yb (ytterbium), and Lu (lu). Lutetium) is a general term for 17 kinds of elements.
Further, “REM: 0 to 200 ppm” means that at least one of the above 17 kinds of elements is contained, and the total content of these 17 kinds of elements is 200 ppm or less.
REM is an element that controls the morphology of sulfide-based inclusions, improves low temperature toughness, and further refines the oxide of the electric resistance welded portion to improve the toughness of the electric resistance welded portion.
However, if the content of REM is too large, the oxides or sulfides become large and the toughness may be adversely affected. Therefore, the content of REM is preferably 0 to 200 ppm.
On the other hand, the content of REM is preferably 10 ppm or more.

＜不純物＞
　本発明において、不純物とは、原材料に含まれる成分、または、製造の過程で混入する成分であって、意図的に鋼に含有させたものではない成分を指す。
　不純物として、具体的には、Ｏ（酸素）、Ｓｂ（アンチモン）、Ｓｎ（スズ）、Ｗ（タングステン）、Ｃｏ（コバルト）、Ａｓ（ヒ素）、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｐｂ（鉛）、Ｂｉ（ビスマス）、Ｈ（水素）が挙げられる。
　このうち、Ｏは含有量０．００４％以下となるように制御することが好ましい。 <Impurity>
In the present invention, the impurity means a component contained in the raw material or a component mixed in the manufacturing process and not intentionally contained in the steel.
As impurities, specifically, O (oxygen), Sb (antimony), Sn (tin), W (tungsten), Co (cobalt), As (arsenic), Mg (magnesium), Pb (lead), Bi( Bismuth) and H (hydrogen).
Of these, it is preferable to control the content of O to be 0.004% or less.

　本発明の地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法について説明する。
　本発明の地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法は、上述の高強度電縫鋼管の鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部にねじ切りを行ない、ねじ継手で２本以上の高強度電縫鋼管を接続して用いる。
　また、本発明の地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法は、上述の高強度電縫鋼管の鋼管端部の一方または両方が鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部に、当該鋼管端部同士を１ないし複数の治具を介して嵌合させて２本以上の高強度電縫鋼管を接続して用いる。 A method of using the high strength ERW steel pipe for ground stabilization work of the present invention will be described.
The method of using the high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work of the present invention is to perform thread cutting on a new steel pipe end portion generated by cutting at the steel pipe central portion of the above-mentioned high strength electric resistance welded steel pipe, and use two screw joints. The above high strength ERW steel pipes are connected and used.
Further, the method of using the high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work of the present invention is a new steel pipe end portion generated by cutting one or both of the steel pipe end portions of the above-mentioned high-strength electric resistance welded steel pipe at the central portion of the steel pipe. Then, two or more high-strength electric resistance welded steel pipes are connected to each other by fitting the ends of the steel pipes via one or a plurality of jigs.

　実施例の表に掲げた成分のスラブを１０５０℃以上に加熱後、再結晶温度以上で粗圧延を行い、その後引き続きＡｒ３℃以上９５０℃以下で累積圧下量が６５％以上の仕上げ圧延を行いＡｒ３℃以上の温度から冷却した鋼板を、成形工程、溶接工程、矯正工程を有する造管設備にて、冷間成形で中空状態とした後、電気抵抗溶接を施し、引張強さが５９０Ｎ/ｍｍ^２以上の高強度鋼管を製造し、造管後に鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部について「ねじ切後に接合」もしくは「治具を介して嵌合」を行なった。
　なお、引張強さは、熱処理後の鋼管の母材部分から全厚試験片を管軸方向に採取し、管軸方向に引張試験を行った。 After heating the slabs of the components listed in the examples to 1050° C. or higher, rough rolling is performed at a recrystallization temperature or higher, and then finish rolling at a cumulative rolling reduction of 65% or higher at Ar3° C. or higher and 950° C. or lower is performed. Steel sheet cooled from a temperature of ℃ or more is cold-formed in a pipe forming facility that has a forming process, a welding process, and a straightening process, and then subjected to electric resistance welding to obtain a tensile strength of 590 N/mm ² The above high-strength steel pipe was manufactured, and a new steel pipe end portion generated by cutting at the central portion of the steel pipe after pipe forming was “joined after threading” or “fitted via a jig”.
The tensile strength was measured by taking a full-thickness test piece in the pipe axis direction from the base material portion of the steel pipe after the heat treatment and performing a tensile test in the pipe axis direction.

　実施例の表で各条件での、実施例、比較例の条件と結果を示す。各表において、各領域の「Ｇ」は各領域を満足できた場合、各領域の「ＮＧ」は各領域を満足できなかった場合を示す。 The table of examples shows the conditions and results of examples and comparative examples under each condition. In each table, “G” of each area indicates that each area can be satisfied, and “NG” of each area indicates that each area cannot be satisfied.

　領域ＡＡを満足できない場合は、鋼管端部および鋼管中央部ともに必要な外径公差が確保できない、このことは鋼管の外径測定で判定可能である。この場合は、構造管として使用する際に、必要な円形の形状を確保できないため、必要な曲げモーメントまたは曲げ耐力が確保できず、使用時に変形や座屈が発生し構造管として必要な機能が満足できない。 If the area AA cannot be satisfied, the required outer diameter tolerance cannot be ensured at both the steel pipe end portion and the steel pipe center portion. This can be determined by measuring the outer diameter of the steel pipe. In this case, when it is used as a structural pipe, the necessary circular shape cannot be secured, so the required bending moment or bending proof strength cannot be secured, and deformation and buckling occur during use, and the function required as a structural pipe is not obtained. I'm not satisfied.

　領域ＹＹを満足できない場合は、ねじとして必要な残肉が確保できず、ねじ加工時には変形が生じることがあり、また使用時には接続不良などねじの機能が確保できない。このことはねじゲージなどでの寸法測定、目視で判定可能である。また、管体としては、必要な残肉が確保できないため継手の強度が確保できず、使用時に継手部の曲りなどの変形、破断などが発生し、本来の用途としての機能を確保することができない。このことは、目視で判定可能である。 If the area YY is not satisfied, the residual thickness required for the screw cannot be secured, deformation may occur during screw processing, and the screw function such as poor connection cannot be secured during use. This can be determined visually by measuring the dimensions with a screw gauge or the like. Also, as the tubular body, it is not possible to secure the necessary residual thickness, so the strength of the joint cannot be secured, and when used, deformation such as bending of the joint part, breakage, etc. occur, and the function as the original application can be secured. Can not. This can be visually determined.

　領域ＸＸを満足できない場合は、つまりは、領域ＡＡ、領域ＹＹのいずれか一方もしくは両方が満足できない場合であり、その場合は、それぞれが満足できなかった不良が発生する。 When the area XX cannot be satisfied, that is, either one or both of the area AA and the area YY cannot be satisfied, and in that case, a defect that cannot be satisfied by each occurs.

　領域ＷＷを満足できない場合は、今回の発明で得られた鋼管中央部と鋼管端部の縦楕円度の関係から操業結果が外れることで、正しい成形が行われないことである。これは、製品の局部的な形状不良や設備の異常などにより、製造が正しく行われていないことを意味しており、製造ロットの中で一定の品質が得られていないため製品とすることはできない。このことは、製品の目視検査、設備の点検で判定可能である。また領域ＷＷを満足できない場合は、正しい成形が行われていないので、ねじ加工に必要な鋼管の形状が出来ないため、ねじ加工時には変形が生じることがあり、また使用時には接続不良などねじの機能が確保できない、また、外径公差が製造ロットの中で一定の値として確保できないので、それらを満足することができない。変形のないねじ加工の実施、外径公差の確保には、領域ＷＷの確保が前提となる。 If the region WW is not satisfied, the operation results deviate from the relationship between the vertical ellipticity of the central portion of the steel pipe and the end portion of the steel pipe obtained by the present invention, and correct molding cannot be performed. This means that the product is not manufactured correctly due to a local defect in the shape of the product or an abnormality in the equipment.Because a certain quality is not obtained in the manufacturing lot, it cannot be a product. Can not. This can be determined by visual inspection of the product or inspection of the equipment. If the region WW is not satisfied, the steel pipe required for threading cannot be shaped because the correct forming is not performed, so deformation may occur during threading and the screw function such as connection failure during use. Cannot be ensured, and since the outer diameter tolerance cannot be ensured as a constant value in the manufacturing lot, they cannot be satisfied. In order to carry out the thread machining without deformation and to secure the outer diameter tolerance, it is necessary to secure the region WW.

　表１の実施例における鋼管の評価として、ねじ加工状況と鋼管外径公差の確保を示す。鋼管外径公差の確保とは、鋼管端部と鋼管中央部の両方が外径公差を満足した場合である。
　ねじ加工状況では、正しい成形が行われ鋼管製品として一定の品質が確保される条件である領域ＷＷを満足し、かつ、ねじとして必要な残肉が確保できる条件である領域ＹＹが同時に満足できる場合に良好なねじ加工が可能となる。鋼管外径公差の確保では、正しい成形が行われ鋼管製品として一定の品質が確保される条件である領域ＷＷを満足し、かつ、外径公差が確保される条件である領域ＡＡが同時に満足できる場合に鋼管外径公差の確保が可能となる。 As the evaluation of the steel pipes in the examples of Table 1, the thread processing state and the ensuring of the steel pipe outer diameter tolerance are shown. Securing the outer diameter tolerance of the steel pipe means that both the end portion of the steel pipe and the central portion of the steel pipe satisfy the outer diameter tolerance.
In the threading situation, when the area WW, which is a condition that correct molding is performed and a certain quality is ensured as a steel pipe product, is satisfied, and the area YY that is a condition that can secure a necessary residual thickness as a screw can be simultaneously satisfied. Very good threading is possible. To secure the outer diameter tolerance of the steel pipe, the region WW, which is a condition that correct molding is performed and a certain quality as a steel pipe product is secured, and the region AA, which is a condition that the outer diameter tolerance is secured, can be simultaneously satisfied. In this case, it becomes possible to secure the tolerance of the outer diameter of the steel pipe.

　領域ＰＰを満足できない場合は、つまりは、領域ＸＸ、領域ＷＷのいずれか一方もしくは両方が満足できない場合であり、その場合は、それぞれが満足できなかった不良が発生する。領域ＸＸのみ満足しない場合は、ねじとして必要な残肉が確保できず、ねじ加工時には変形が生じることがあり、また使用時には接続不良などねじの機能が確保できない。
　領域ＷＷのみ満足しない場合は、正しい成形が行われていないので、ねじ加工に必要な鋼管の形状が出来ないため、ねじ加工時には変形が生じることがあり、また使用時には接続不良などねじの機能が確保できない。それと同時に、外径公差が製造ロットの中で一定の値として確保できないので、外径公差も満足することができない。領域ＸＸおよび領域ＷＷの両方が満足しない場合は、ねじ加工にねじとして必要な残肉が確保できず、それによるねじ加工時には変形が生じる。また、必要な鋼管の形状が出来ないため、ねじ加工時には変形が生じることがあり、両方の理由で、使用時には接続不良などねじの機能が確保できない。それと同時に、外径公差が製造ロットの中で一定の値として確保できないので、外径公差も満足することができない。 When the region PP cannot be satisfied, that is, either one or both of the region XX and the region WW cannot be satisfied, and in that case, a defect that cannot be satisfied with each occurs. If only the region XX is not satisfied, the residual thickness required for the screw cannot be secured, deformation may occur during screw processing, and the screw function such as connection failure cannot be secured during use.
If only the region WW is not satisfied, correct forming is not performed, so the shape of the steel pipe required for threading cannot be formed, so deformation may occur during threading, and the function of the screw such as connection failure during use may occur. Cannot be secured. At the same time, the outer diameter tolerance cannot be ensured as a constant value in the manufacturing lot, so that the outer diameter tolerance cannot be satisfied. If both the region XX and the region WW are not satisfied, the residual thickness required for the screw in the screw processing cannot be secured, and accordingly, the deformation occurs during the screw processing. Further, since the required shape of the steel pipe cannot be formed, deformation may occur during screw processing, and for both reasons, the screw function such as connection failure cannot be secured during use. At the same time, the outer diameter tolerance cannot be ensured as a constant value in the manufacturing lot, so that the outer diameter tolerance cannot be satisfied.

　領域ＺＺはより良い実施例の範囲であり、領域ＺＺを外れても、領域ＸＸかつＷＷの範囲内であれば、実施例である。 The area ZZ is the range of the better embodiment, and even if the area ZZ is out of the area XX and the range of WW, it is the embodiment.

　尚、表１の比較例のＮｏ．２とＮｏ.３１について説明する。この比較例では、鋼管外径公差が「不良」であるが、ねじ加工状況は「良好」となっている。これは、鋼管中央部では外径公差を満足しないが、鋼管端部での外径公差は満足できた場合である。この実施例では、領域ＷＷと領域ＹＹは満足しているため、ねじ切りは可能となる。但し、鋼管中央部の外径公差が満足できていないので、外径公差は「不良」であり、構造管として必要な機能を満足しないため、製品にはなりえず比較例となる。 Note that No. of the comparative example in Table 1 2 and No. 31 will be described. In this comparative example, the outer diameter tolerance of the steel pipe is "poor", but the thread processing state is "good". This is a case where the outer diameter tolerance is not satisfied at the central portion of the steel pipe, but the outer diameter tolerance is satisfied at the end portion of the steel pipe. In this embodiment, since the area WW and the area YY are satisfied, thread cutting is possible. However, since the outer diameter tolerance of the central portion of the steel pipe is not satisfied, the outer diameter tolerance is “poor”, and the function required as a structural pipe is not satisfied, so that it cannot be a product and is a comparative example.

　以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the field of the technology to which the present invention belongs can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in claims. It is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.

　本発明によれば、軽量高強度であって、造管後の新たな切断によって発生する鋼管端部が高真円度の高強度電縫鋼管および地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法を提供することができる。よって、産業上の利用可能性は大である。 According to the present invention, the use of a high-strength electric resistance welded steel pipe which is lightweight and has high strength and whose steel pipe end portion generated by new cutting after pipe fabrication has high circularity and a ground stabilization work high strength electric resistance welded steel pipe A method can be provided. Therefore, the industrial applicability is great.

Claims

　質量％または質量ｐｐｍで
Ｃ：０．０４～０．３０％、
Ｓｉ：０．０１～２．００％、
Ｍｎ：０．５０～３．００％、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ａｌ：０．００５～０．７００％、
Ｎ：１００ｐｐｍ以下、
Ｎｂ：０～０．１００％、
Ｖ：０～０．１００％、
Ｔｉ：０～０．２００％、
Ｎｉ：０～１．０００％、
Ｃｕ：０～１．０００％、
Ｃｒ：０～１．０００％、
Ｍｏ：０～１．０００％、
Ｂ：０～５０ｐｐｍ、
Ｃａ：０～１００ｐｐｍおよび
ＲＥＭ：０～２００ｐｐｍ
を含有し、残部が鉄および不純物からなり、
　ＤＣaveが６０．３ｍｍ以上３１８．５ｍｍ以下であり、ｔＣave／ＤＣaveが０．０２以上０．０６以下であり、引張強さが５９０Ｎ/ｍｍ^２以上であり、鋼管中央部を切断した場合、下記式を満足することを特徴とする高強度電縫鋼管。
ＤＣave×（－２／１００）≦ｘ≦ＤＣave×（２／１００）　　　（１）
ＹＮ≦ｙ≦ＹＭ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
ｘ＋Ｋ－３×ＳＤ≦ｙ≦ｘ＋Ｋ＋３×ＳＤ　　　　　　　　　　　　（３）
ＹＭ＝ＭＩＮ［｛ＤＥave×（２／１００）｝、｛４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝］　　　　（４）
ここで（４）式は｛ＤＥave×（２／１００）｝と｛４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝の小さい方をＹＭとする。
　ＹＮ＝ＭＡＸ［｛ＤＥave×（－２／１００）｝、｛－４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝］（５）
ここで（５）式は｛ＤＥave×（－２／１００）｝と｛－４×（（ｔＥave／３）－０．６５）｝の大きい方をＹＮとする。
Ｋ＝｛α＋（β／Ｉ）＋（γ×ＴＳ）｝×ＤＣave （６）
ＳＤ＝（√２）×（鋼管中央部の平均外径ＤＣaveの標準偏差）　　　　　　　　　　（７）
鋼管中央部の外径の標準偏差＝｛ｐ＋（ｑ／Ｉ）＋（ｒ×ＴＳ）｝×ＤＣave　　　　　（８）
ここでｘ：縦楕円度（鋼管中央部）、ｙ：縦楕円度（鋼管端部）、ＤＣave：造管後、切断前の鋼管中央部の平均外径（ｍｍ）、ｔＣave：造管後、切断前の鋼管中央部の鋼管の平均肉厚（ｍｍ）、ＤＥave：造管後、切断後の鋼管端部の平均外径（ｍｍ）、ｔＥave：造管後、切断後の鋼管端部の平均肉厚（ｍｍ）、ＴＳ：高強度電縫鋼管の母材部の引張強さ（Ｎ／ｍｍ^２）、α、β、γは定数で、
α＝－１．８７×１０^－３　　（９）
β＝１．３５×１０^４　　　　　（１０）
γ＝－６．６５×１０^－６　　　（１１）
Ｉは鋼管中央部断面の断面二次モーメント（ｍｍ^４）で、
Ｉ＝π／６４×｛（ＤＣave）^４－（ＤＣave－２×ｔＣave）^４｝　　　　　　（１２）
ｐ、ｑ、ｒは定数で
ｐ＝１．３９×１０^－３　　（１３）
ｑ＝４．１７×１０^２　　（１４）
ｒ＝６．０５×１０^－７　　（１５）
である。 C: 0.04 to 0.30% in mass% or mass ppm,
Si: 0.01 to 2.00%,
Mn: 0.50 to 3.00%,
P: 0.030% or less,
S: 0.030% or less,
Al: 0.005 to 0.700%,
N: 100 ppm or less,
Nb: 0-0.100%,
V: 0-0.100%,
Ti: 0 to 0.200%,
Ni: 0 to 1.000%,
Cu: 0 to 1.000%,
Cr: 0 to 1.000%,
Mo: 0 to 1.000%,
B: 0 to 50 ppm,
Ca: 0 to 100 ppm and REM: 0 to 200 ppm
And the balance consists of iron and impurities,
DCave is 60.3 mm or more and 318.5 mm or less, tCave/DCave is 0.02 or more and 0.06 or less, tensile strength is 590 N/mm ² or more, and when the central portion of the steel pipe is cut, the following formula High strength ERW steel pipe characterized by satisfying the requirements.
DCave×(−2/100)≦x≦DCave×(2/100) (1)
YN≦y≦YM (2)
x+K-3×SD≦y≦x+K+3×SD (3)
YM=MIN[{DEave×(2/100)}, {4×((tEave/3)−0.65)}] (4)
In the equation (4), the smaller one of {DEave×(2/100)} and {4×((tEave/3)−0.65)} is YM.
YN=MAX[{DEave×(−2/100)}, {-4×((tEave/3)−0.65)}] (5)
In the equation (5), the larger one of {DEave×(−2/100)} and {−4×((tEave/3)−0.65)} is defined as YN.
K={α+(β/I)+(γ×TS)}×DCave (6)
SD=(√2)×(standard deviation of average outer diameter DCave at the center of steel pipe) (7)
Standard deviation of outer diameter of steel pipe central part={p+(q/I)+(r×TS)}×DCave (8)
Here, x: vertical ellipticity (steel pipe central portion), y: vertical ellipticity (steel pipe end portion), DCave: average outer diameter (mm) of steel pipe central portion before pipe cutting and before cutting, tCave: after pipe forming, Average wall thickness (mm) of the steel pipe in the central portion of the steel pipe before cutting, DEave: Average outer diameter (mm) of steel pipe end after pipe making, after cutting, tEave: Average of steel pipe end after pipe making, after cutting Wall thickness (mm), TS: Tensile strength (N/mm ² ) of the base material part of the high strength ERW steel pipe, α, β and γ are constants,
α=-1.87×10 ^-3 (9)
β=1.35×10 ⁴ (10)
γ=−6.65×10 ⁻⁶ (11)
I is the second moment of area (mm ⁴ ) of the cross section of the central part of the steel pipe,
I=π/64×{(DCave) ⁴ −(DCave-2×tCave) ⁴ } (12)
p, q, and r are constants and p=1.39×10 ⁻³ (13)
q=4.17×10 ² (14)
r=6.05×10 ⁻⁷ (15)
Is.
　引張強さが７８０Ｎ/ｍｍ^２以上であることを特徴とする請求項１に記載の高強度電縫鋼管。 The high-strength electric resistance welded steel pipe according to claim 1, which has a tensile strength of 780 N/mm ² or more.
　さらに下記式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の高強度電縫鋼管。
ＹＮ－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ≦ＹＭ－Ｋ－３×ＳＤ　　　　　　　　　　（１７） The high strength electric resistance welded steel pipe according to claim 1 or 2, further satisfying the following formula.
YN-K+3×SD≦x≦YM-K-3×SD (17)
　さらに下記式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の高強度電縫鋼管。
ＤＥave×（－２／１００）－Ｋ＋３×ＳＤ≦ｘ
≦ＤＥave×（２／１００）－Ｋ－３×ＳＤ　　（１８） The high strength electric resistance welded steel pipe according to claim 1 or 2, further satisfying the following formula.
DEave×(-2/100)-K+3×SD≦x
≤DEave x (2/100)-K-3 x SD (18)
　請求項１または２に記載の高強度電縫鋼管の鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部にねじ切りを行ない、ねじ継手で２本以上の高強度電縫鋼管を接続して用いることを特徴とする地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法。 A new steel pipe end formed by cutting the high-strength electric resistance welded steel pipe according to claim 1 or 2 is threaded, and two or more high-strength electric resistance welded steel pipes are connected with a threaded joint for use. A method of using a high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization work, which is characterized in that
　請求項１または２に記載の高強度電縫鋼管の鋼管端部の一方または両方が鋼管中央部で切断して発生した新たな鋼管端部に、当該鋼管端部同士を１ないし複数の治具を介して嵌合させて２本以上の高強度電縫鋼管を接続して用いることを特徴とする地盤安定化工事用高強度電縫鋼管の使用方法。 One or a plurality of jigs for the steel pipe ends are provided to a new steel pipe end generated by cutting one or both of the steel pipe ends of the high-strength electric resistance welded steel pipe according to claim 1 or 2 at the steel pipe central portion. A method of using a high-strength electric resistance welded steel pipe for ground stabilization construction, characterized in that two or more high-strength electric resistance welded steel pipes are connected to each other and connected to each other for use.